автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Совершенствование методов расчета и конструктивных решений усиления железобетонных конструкций на основе каркасно-стержневых моделей

Введение.

Глава 1. Обзир ^ил^рукдиьных решений и методов расчета усиления железобетонных конструкций. Цель и задачи исследований.

1.1 .Конструктивные решения усиления железобетонных конструкций.

1.2. Способы усиления железобетонных конструкций.

1.3. Методы оценки прочности несущих конструкций при усилении.

1.4. Оценка конструктивных решений и методов расчета несущих элементов при усилении.

1.5. Цель и задачи исследований.

Выводы по главе.

Глава 2. Разработка конструктивных решений усиления и разгружения несущих конструкций с малым пролетом среза на 'основе каркасно-стержневой модели.

2.1. Оценка прочности коротких элементов.

2.1.1. Класс коротких элементов.

2.1.2. Расчетные модели и расчетные зависимости для оценки прочности и трещиностойкости коротких элементов.

2.1.3. Оценка методов расчета коротких элементов на основе плоской и пространственной каркасно-стержневой модели.

2.2. Разработка конструктивных решений усиления и разгружения несущих конструкций.

2.2.1. Принципиальный подход к выбору конструктивных решений усиления и разгружения несущих конструкций.

2.2.2. Варианты схем усиления и разгружения коротких балок и приопорных участков обычных балок.

2.2.3. Варианты схем усиления и разгружения ростверков свайных фундаментов под стеновые конструкции.

2.2.4. Варианты схем усилений и разгружения стен при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил.

2.2.5. Оценка конструктивных решений усиления и разгружения несущих конструкций.

Выводы по главе.

Глава 3. Экспериментальные исследования конструктивных решений усиления и разгружения несущих конструкций.

3.1. Программа экспериментальных исследований.

3.2. Проектирование и изготовление стальных конструкций усиления и разгружения коротких балок, ростверков и стен.

3.3. Методика экспериментальных исследований.

Выводы по главе.

Глава 4. Результаты экспериментальных исследований.

4.1. Характер работы железобетонных конструкций при их усилении и разгружении.

4.1.1. Короткие балки и приопорные участки обычных балок.

4.1.2. Ростверки свайных фундаментов.

4.1.3. Стены при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил.

4.2. Анализ результатов экспериментальных исследований.

4.2.1. Короткие балки при их усилении и разгружении.

4.2.2. Ростверки свайных фундаментов.

4.2.3. Стены при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил.

4.3. Оценка эффективности испытанных схем усиления и разгружения.

Выводы по главе.

Глава 5. Исследование поврежденных железобетонных конструкций на основе численного метода по ПИП АПЖБК.

5.1. Короткие балки.1Ü

5.1.1. Расчетная схема.

5.1.2. Результаты исследования. Характер распределения нормальных и главных напряжений.

5 Л .3. Анализ результатов исследований.

5.2. Ростверки свайных фундаментов под стены.

5.2.1. Расчетная схема.

5.2.2. Результаты исследований. Характер распределения нормальных и главных напряжений.

5.2.3. Анализ результатов исследований.

5.3. Стены при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил.

5.3.1. Расчетная схема.

5.3.2. Результаты расчета. Характер распределения нормальных, касательных и главных напряжений.

5.3.3. Анализ результатов исследований.

Выводы по главе.

Глава 6. Совершенствование метода расчета усиления и разгружения железобетонных конструкций с малым пролетом среза на основе каркасно-стержневых моделей.

6.1. Методология совершенствования расчета поврежденных конструкций.

6.2. Построение расчетных моделей усиления и разгружения несущих конструкций.

6.2.1. Короткие балки и приопорные участки обычных балок.

6.2.2. Ростверки свайных фундаментов под стены.

6.2.3. Стены при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил.

6.3. РаСчс 1 миделей усиления и разгружения поврежденных конструкций.

6.3.1. Короткие балки и приопорные участки обычных балок.

6.3.2. Ростверки свайных фундаментов.

6.3.3. Стены при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил.

6.4. Метод расчета прочности усиленных конструкций и конструкций, работающих совместно с конструкцией разгружения.

6.4.1. Классификация конструктивных решений усиления и разгружения поврежденных конструкций с малым пролетом среза.

6.4.2. Расчет усиленных коротких элементов.

6.4.3. Расчет разгруженных коротких элементов.

6.5. Экспериментальные основы оценки степени поврежденности коротких элементов.

6.6. Оценка предлагаемого метода расчета усиления и разгружения поврежденных конструкций.

Выводы по главе.

Общие результаты и выводы.

цлл оценки актуальности и своевременности научных исследовании, проведенных в рамках данной диссертации, целесообразно рассмотреть состояние строительной отрасли на современном этапе.

На рубеже веков одной из важнейших сфер деятельности в социально-экономическом развитии России является инвестиционная политика. Ее цель заключается в мобилизации инвестиционных ресурсов на воспроизводство материального и духовного потенциала общества в современных условиях совершенствования товарно-денежных отношений и формирования рынка в России.

Стратегические задачи и направления развития указанной инвестиционной политики в строительной отрасли заключаются в следующем:

• Приоритетным содержанием градостроительства стала комплексная реконструкция существующей застройки путем замены ветхих зданий современными; реконструкция жилой застройки с домами первых массовых серий, а затем - кварталов и микрорайонов с крупнопанельными домами всех серий; реконструкция промышленной застройки; реконструкция объектов инженерной и транспортной инфраструктуры, объектов социального назначения и восстановление природных компонентов городской среды.

• В области жилищного строительства в ближайшее время будет решаться задача по ликвидации жилищного кризиса. Наиболее рациональным и экономичным решением этой проблемы станет объединение двух инвестиционных процессов - нового строительства и реконструкции жилья - в единый процесс вторичной застройки. Одновременно должна решаться задача проектирования и строительства энергоэффективных домов.

• В области промышленного строительства предстоит решать задачу развития производства и обеспечения населения страны рабочими местами. Эта задача также будет решаться в двух направлениях - путем реконструкции старых и возведения новых промышленных зданий и сооружений, объектов нефтегазового комплекса, энергетических станций и т.д.

• В области сохранения и продления жизненного цикла существующих основных фондов потребуется выполнение мероприятий по повышению надежности зданий и сооружений, расположенных в зонах повышенной сейсмичности и экстремальных природных и техногенных воздействий на них.

Приведенный анализ развития строительной отрасли позволяет сделать вывод о том, что реконструкция и усиление зданий, сооружений, а также несущих конструкций является основным направлением в строительстве на ближайшее будущее.

Следовательно данная диссертация посвящена актуальной проблеме с точки зрения государственной политики в области строительства.

Теперь целесообразно рассмотреть тему диссертации со стороны проблем, которые существуют на уровне нормативной литературы, а также на уровне инженерных решений.

Можно сказать, что в настоящее время отсутствуют Единые государственные Нормы проектирования усилений строительных конструкций, зданий и сооружений. Пособия и инструкции, которые используются в практике реконструкции, по своему уровню значительно уступают Нормам проектирования стальных и железобетонных конструкций. Создаются и существуют проблемы по оценке остаточной прочности поврежденных конструкций, требующих усиления, тем самым затрудняется расчет новой конструкции усиления.

В то же время следует отметить, что в нашей стране Инженерная школа усиления поврежденных конструкций имеет высокий научно-технический урСьслъ.

Несовершенство конструктивных решений проектов усиления в полной мере зависит от отсутствия методов расчета конструкций, имеющих сложное напряженное состояние, то есть является результатом использования приближенных методов расчета изначально, при их проектировании.

Таким образом, тема диссертации с позиции развития методов расчета и конструирования усилений при реконструкции является своевременной и целесообразной.

В связи с тем, что рамки диссертации ограничивают объем работы, в качестве исследуемых конструкций были выбраны наиболее нагруженные короткие балки, приопорные участки обычных балок, ростверки свайных фундаментов и стены, то есть конструкции с малым пролетом среза, в которых определяющую роль играет сопротивление действию поперечных сил.

Цель диссертации заключается в совершенствовании методов расчета, а также конструктивных решений усиления и разгружения железобетонных конструкций с малым пролетом среза на основе каркасно-стержневой модели.

Диссертационная работа выполнялась в Пензенской государственной архитектурно-строительной академии на кафедре Строительных конструкций под руководством доктора технических наук , профессора , члена корреспондента РААСН, заслуженного деятеля науки и техники РФ Барановой Т.И. и кандидата технических наук, доцента Лавровой О.В.

Диссертация состоит из 6-ти глав, содержит 196 стр., 85 рисунков, 10 таблиц.

Автор защищает:

• Методологию разработки усиления несущих элементов и конструкций с малым пролетом среза на основе каркасно-стержневых расчетных моделей.

• Варианты конструктивных решений усиления и разгружения коротких балок, ростверков свайных фундаментов при различных схемах расположения свай и железобетонных стен при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил.

• Результаты экспериментальных исследований вариантов усиления и разгружения железобетонных конструкций с малым пролетом среза.

• Особенности сопротивления железобетонных коротких балок, ростверков свайных фундаментов и стен, имеющих трещины в бетоне, определенный на основе численного эксперимента по ПГТП АП ЖБК (программа Лира).

• Расчетные модели конструкций усиления приопорных участков балок, коротких балок, ростверков свайных фундаментов и стен при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил.

• Расчетные модели конструкций разгружения приопорных участков балок, коротких балок, ростверков свайных фундаментов, а также стен при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил.

• Метод расчета прочности поврежденных конструкций, работающих совместно с конструкцией усиления.

• Методику расчета прочности поврежденных конструкций, работающих совместно с конструкцией разгружения.

Научную новизну диссертационной работы составляет:

• Методология разработки конструктивных решений усиления поврежденных железобетонных элементов с малым пролетом среза на основе расчетных моделей.

• Варианты конструктивных решений усиления и разгружения железобетонных элементов с малым пролетом среза.

• Экспериментальные основы сопротивления железобетонных элементов с малым пролетом среза, работающих совместно с конструкцией усиления и разгружения.

• Выявленные особенности напряженно-деформированного состояния железобетонных конструкций с малым пролетом среза, имеющих трещины в бетоне.

• Расчетные модели конструктивных решений усилений и разгружений несущих элементов.

• Методы расчета прочности поврежденных элементов, работающих совместно с конструкцией усиления и разгружения.

Практическое значение диссертационной работы заключается в совершенствовании процесса проектирования усиления или разгружения поврежденных конструкций, в развитии теории сопротивления железобетонных элементов, имеющих трещины в бетоне, а также в ресурсосбережении за счет разработки проектов реконструкции, позволяющих рационально использовать материалы - бетон, арматуру, листовую и прокатную сталь, а также в экономии расхода энергии.

Предлагаемые конструктивные решения внедрены при разработке проектов усиления и реконструкции зданий и сооружений в Пензенском регионе.

Выводы по главе

• Разработана новая единая методология реконструкции класса коротких элементов, которая гармонически связывает методологию конструирования и расчета стержневых систем усиления и разгружения поврежденных элементов.

• Основу новой методологии составляет копирование физической работы, расчетных моделей и зависимостей коротких элементов при разработке и расчете усиления и разгружения поврежденных конструкций.

• Конструктивные решения разгружающих и усиливающих систем являются эффективными в том случае, если расчетные модели этих систем являются аналогичными каркасно-стержневым моделям поврежденных коротких элементов. Одновременно решается главная задача обсспсчивастсл возможность на ^гнгте статического расчета стержневой модели определять величины усилий, которые необходимо передать на конструкции разгружения или усиления.

• Расчетные модели коротких элементов описывают два вида разрушения - по наклонной сжатой полосе бетона и по растянутому арматурному поясу. Именно такого рода повреждения и аварийные разрушения возникают в коротких балках, приопорных зонах обычных балок, ростверках, стенах и т.д. Следовательно, цель усилений заключается в повышении сопротивления сжатой бетонной полосы и растянутого арматурного пояса. В результате расчетная модель усилений и расчетные зависимости коротких элементов позволяют расчетом определить степень повышения сопротивления усиленной конструкции.

• При одновременном усилении наклонной сжатой и горизонтальной растянутой зоны поврежденных балок пакетами арматурных стержней, симметрично расположенными по левой и правой стороне балок, построение расчетной модели усиления КСМ-У производится аналогично моделям КСМ неповрежденных балок. При этом модели КСМ-У и КСМ отличаются друг от друга их количеством для одной балки, углом наклона сжатых стержней и величиной усилий в наклонных и горизонтальных стержнях моделей. Принцип расчета этих моделей одинаков.

• При усилении наклонных бетонных полос балок путем увеличения размеров грузовых и опорных площадок ключевые точки расчетных моделей усиления КСМ-У смещаются, повышается угол наклона сжатых полос, одновременно снижается величина внешнего сжимающего усилия. Его величина определяется из расчета модели КСМ-У. С другой стороны -увеличивается расчетная ширина наклонной полосы бетона, что приводит к повышению ее прочности, величина которой определяется расчетом.

• В некоторых случаях целесообразно с помощью усиления изменить схему разрушения поврежденного элемента, если новая схема разрушения соответствует большей прочности. В этом случае в рягчтрт диплится модифицированная модель КСМ-У, либо модель среза КСМТ-У, которая учитывает повышение прочности усиленной модели.

• Усиление поврежденных наклонных расчетных полос бетона коротких элементов путем предварительного обжатия наклонными, вертикальными или горизонтальными стержнями в расчете учитывается путем повышения расчетного сопротивления бетона сжатию. Новая величина сопротивления бетона определяется по известным критериям прочности. Напряжения обжатия расчетной полосы задаются предварительно. Поперечное обжатие определяется величиной проекции внешних сжимающих усилий на поперечную ось сжатой наклонной полосы.

• Построение расчетной стержневой модели КСМ-Р, разгружающей поврежденные короткие элементы, отличается от модели КСМ. Сжатые бетонные полосы поврежденного элемента, например балки, в модели КСМ-Р имитируются ромбообразными стержневыми фермами с поперечным стержнем. Технологическое назначение поперечного элемента в конструкции разгружения заключается в необходимости создания распорных усилий в разгружающей системе, за счет которых частично, либо полностью разгружается поврежденная балка. В остальном принцип построения моделей КСМ-Р и КСМ остается постоянным. Усилия в модели КСМ-Р определяются и регулируются расчетом. В зависимости от усилий в элементах модели КСМ-Р расчетом подбираются сечения металлических элементов разгружающей конструкции.

• Совместную работу поврежденных и разгружающих элементов, в данном случае балок, предлагается моделировать тремя плоскими стержневыми моделями КСМ и 2КСМ-Р. Величина разгружающей силы определяется в зависимости от степени поврежденности балок.

• При разгружении ростверков свайных фундаментов путем подведения дополнительных опор-свай предлагаемая расчетная модель 11КСМ-Р разгружающих конструкций отличается от модели порожденного ростверка. Угол наклона сжатых стержней повышается в два раза за счет того, что пролет среза (шаг свай) как правило уменьшается в два раза. Тем самым усилия в сжатых бетонных полосах и растянутом поясе ростверка уменьшаются в два раза. Величина этих усилий определяется статическим расчетом предлагаемой стержневой модели ПКСМ-Р.

• Прочность разгруженного ростверка повышается не только за счет снижения внешних усилий, но и за счет вовлечения в работу новых неповрежденных зон бетона и увеличения размеров рабочих сечений расчетных полос бетона. Прочность ростверка при этом определяется по предлагаемым зависимостям.

• Усиление, либо разгружение поврежденных стен, воспринимающих вертикальную и горизонтальную нагрузку, рекомендуется производить путем разгружения вертикальных или наклонных сжатых и растянутых расчетных зон. Наиболее эффективными в этом случае являются стержневые металлические системы, расчетные модели которых представляют собой ромбообразные, либо икс-образные фермы-модели, которые с помощью горизонтальных стержней образуют сложную стержневую систему. Ромбообразные и икс-образные модели имитируют распирающую и стягивающую конструкцию усиления-разгружения стен КСМ-СР.

• Предлагается принцип построения сложной расчетной модели разгружения стен КСМ-СР принимать аналогичным модели стен без повреждений КСМ-С. Поперечные стержни ромбообразных и икс-образных элементов модели имитируют элементы-распорки усиливающих или разгружающих конструкций, с помощью которых осуществляется предварительное растяжение-разгружение сжатых и предварительное сжатие-разгружение растянутых наклонных, горизонтальных или

185 вертикальных расчетных зон стен. Статический расчет модели КСМ-СР позволяет определить усилия разгружения в элементах модели. По найденным усилиям определяются сечения элеме^тпя разгружающей конструкции.

• Все предлагаемые расчетные модели систем разгружения и усиления поврежденных конструкций представляют собой модификации расчетных моделей соответствующих коротких элементов, не имеющих повреждений.

• Разработанную систему экспериментальных характеристик сопротивления и механики разрушения коротких элементов при поэтапном увеличении нагрузки вплоть до разрушения можно использовать в качестве основных критериев оценки степени их повреждения.

• Преимуществом предлагаемого метода расчета и конструирования усиления и разгружения поврежденных элементов является их способность на основе расчетных моделей определять усилия в разгружающих и усиливающих конструкциях, а также их технологическая и конструктивная возможность осуществлять и контролировать предварительное напряжение, за счет которого поврежденная и новая конструкция усиления работают совместно.

Общие результаты и выводы •Разработана новая единая методология реконструкции класса коротких элементов, которая гармонически связывает методо™гшп конструкирования и расчета стержневых систем усиления и разгружения поврежденных элементов. Она базируется на предпосылках копирования физической работы коротких элементов, а также на предварительном определении функционального назначения каждого элемента новой конструкции усиления или разгружения.

•Расчетные модели коротких элементов описывают два вида разрушения - по наклонной сжатой полосе бетона и растянутому арматурному поясу. Именно такого рода повреждения и аварийные разрушения возникают в коротких элементах - коротких балках, в приопорных участках обычных балок, в ростверках свайных фундаментов, в стенах и т.д. Следовательно, задачей усиления является повышение сопротивления повышение сопротивления указанных зон коротких элементов. Задачей разгружения является снижение внешних усилий, воспринимаемых указанными зонами коротких элементов.

•Конструктивные решения усиливающих и разгружающих систем являются высоко эффективными в том случае, если их расчетные модели являются аналогичными моделям соответствующих неповрежденных конструкций. Одновременно решается главная задача - обеспечивается возможность на основе расчета стержневых моделей усиления и разгружения определять величины усилий, которые должны воспринимать конструкции разгружения и усиления.

•При одновременном усилении сжатых наклонных полос и растянутого арматурного пояса с помощью пакетов арматурных стержней, расположенных по левой и правой стороне балок, построение модели усиления КСМ-У производится аналогично модели КСМ неповрежденной балки. При этом модели отличаются их количеством для одной балки, углом наклона сжатых стержней и величиной усилий в наклонных и горизонтальных стержнях моделей.

• Увеличить сопротивление сжатых наклонных полос поврежденного элемента можно путем увеличения длины грузовых площадок, которое приводит к повышению ширины расчетных полос и к снижению действующих внешних усилий. Увеличение прочности бетонных полос определяется модифицированной расчетной моделью и соответствующими расчетными зависимостями путем смещения ключевых точек модели и угла наклона сжатых стержней.

•В случаях, когда прочность коротких поврежденных элементов по растянутой и сжатой зоне значительно отличаются друг от друга, повысить прочность элементов можно за счет усилений, которые изменяют схему разрушения. Расчет в этом случае производится по новой, модифицированной модели.

•Усиление поврежденных наклонных полос бетона коротких элементов путем их предварительного обжатия внешними растянутыми стержнями в расчете учитывается повышением расчетного сопротивления бетона. Новая величина сопротивления определяется по известным критериям прочности. Поперечное обжатие определяется величиной проекции внешних сжимающих усилий на поперечную ось сжатой наклонной полосы. Суть усиления заключается в организации стесненных условий для развития поперечных деформаций в расчетной сжатой полосе бетона.

•Построение расчетной стержневой модели КСМ-Р разгружающей системы отличается введением в модель в качестве сжатых наклонных элементов ромбообразных стержневых ферм-аналогов с поперечными стержнями. Технологическое назначение поперечного элемента в конструкции разгружения заключается в создании распорных усилий в системе разгружения, за счет которых частично либо полностью разгружается поврежденный элемент. Усилия в модели КСМ-Р определяются и регулируются расчетом. В соответствии с усилиями в модели. КСМ-Р подбираются поперечные сечения ■чпементов разгружающей системы.

•При разгружении ростверков свайных фундаментов путем известного подведения дополнительных опор-свай расчетная модель ПКСМ-Р разгружающих конструкций отличается повышением угла наклона сжатых наклонных стержней пропорционально снижению шага свай и соответствующим уменьшением усилий в расчетной полосе бетона ростверка. Величина новых усилий в модели ПКСМ-Р определяется ее расчетом. Прочность ростверка увеличивается также за счет повышения ширины расчетных полос бетона и определяется расчетом.

•Усиление и разгружение поврежденных стен, воспринимающих вертикальные и горизонтальные силы, целесообразно производить путем упрочнения или разгружения вертикальных или наклонных сжатых и растянутых зон. Наиболее эффективными в этом случае являются стержневые металлические системы, расчетные модели которых представляют собой ромбовидные или икс-образные фермы-модели, которые с помощью горизонтальных стержней образуют сложную стержневую систему. Разгружающая конструкция является предварительно напряженной и располагается по поверхности стен с двух сторон.

•Предлагается принцип построения сложной расчетной модели разгружения стен КСМ-СР принимать аналогичным модели стен без повреждений. Статический расчет модели КСМ-СР позволяет определить усилия в ее элементах, по которым подбираются сечения элементов разгружающей системы.

•Предлагаемые расчетные стержневые модели систем разгружения и усиления поврежденных коротких элементов представляют собой модификации расчетных моделей соответствующих коротких элементов, не имеющих повреждений.

•Разраиеланную систему эксперимент?. характеристик сопротивления и механики разрушения коротких элементов можно использовать в качестве основных критериев оценки степени их повреждений.

•Разработанный метод расчета и конструирования в значительной степени совершенствует процесс проектирования при реконструкции. Экспериментально установлено, что разработанные инженерные решения усиления и разгружения являются эффективными, не изменяют характера работы коротких элементов и совместно работают с поврежденной конструкцией. Разрушающая сила увеличивается в 1,7-^2,5 раза и может регулироваться при проектировании. Отклонение расчетных и опытных величин составляет Р1с5/Рса1с= 1,07-И, 18.

•Впервые в практике исследования проведен численный эксперимент на основе новой методологии оценки характера напряженно-деформированного состояния поврежденных коротких элементов по расчетным схемам, в которых имитировались характерные трещины. Установлено, что наклонные трещины влияют на концентрацию напряжений, повышают роль касательных напряжений, сужают участки, в пределах которых группируются главные напряжения, но не изменяют принципиальный характер сопротивления коротких элементов.

1. Артюшин Д.В. Прочность стен из каменной кладки при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил Диссертация кандидата технических наук.-М., 1998.

2. Ахвердов И.А., Лукшо Л.П. О характере разрушения бетона при различных напряженных состояниях. Бетон и железобетон, 1964, №7.

3. Ашкинадзе Г.Н., Соколов М.Е., Мартынова Л.Д. и др. Железобетонные стены сейсмостойких зданий: Исследования и основы проектирования: Совместное изд.СССР-Греция.-М.: Стройиздат, 1988.-504с.

4. Баженов Т.Л., Кудрин Б.А. Исследование работы коротких конструкций. -В кн. : Железобетонные конструкции, вып. 37. Горький, 1961 (ГИСИ)

5. Байков В.Н., Байкова A.B. Определение сил сцепления арматуры с бетоном в балках в стадии после образования трещин. В кн. : Теории железобетона. М., Стройиздат, 1972г.

6. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс, 5-е издание, М., Стройиздат, 1991г.

7. Баранова Т.П. Прочность коротких железобетонных элементов при действии поперечных сил. Диссертация кандидата технических наук. М., 1976.

8. Баранова Т.П. Короткие железобетонные элементы (экспериментально-теоретические исследования, методы расчета, конструирования). Диссертация доктора технических наук. -, 1986. 486с.

9. Баранова Т.П., Залесов A.C. Расчет коротких железобетонных консолей на действие поперечных сил. Бетон и железобетон. 1976, №9.

10. Берг О.Я., Смирнов Н.В. Исследование прочности и деформативности бетона при двухслойном сжатии. В кн. : Исследование прочности и долговечности бетона транспортных сооружений, вып. 60, М., 1966(ЦНИС).

11. Берг О.Я., Смирнов Н.В. Об оценке прочности элементов конструкций при плоском напряженном состоянии. Транспортное строительство, 1965, №9.

12. Берг О.Я., Щербаков E.H. Высокопрочный бетон. М., Стройиздат, 1971.

13. Бердичевский Т.П. Поперечная арматура в железобетонных балках. Диссертация кандидата технических наук. М., 1940 (МИСИ им. Куйбышева В.В)

14. Богаткин И.Л., Залесов A.C. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы. Бетон и железобетон, 1963, №7.

15. Бондаренко В.М., Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции. М., Высшая школа, 1987.

16. Боришанский М.С. Расчет железобетонных элементов при действии поперечных сил. В кн.: Бетон и железобетон, Расчет и конструирование железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1964.

17. Веригин К.П. Сопротивление бетона разрушению при одновременном действии осевого растяжения и сжатия. Бетон железобетон и, 1956, №2.

18. Власов Г.М., Лифшиц М.Б. К вопросу прочности и трегциностойкости бетона в условиях плоского напряженного состояния растяжение сжатие. В кн. : Исследование работы искусственных сооружений, 86, Новосибирск, 1969 (НИИЖБ).

19. Временные указания по проектированию и строительству монолитных и сборно-монолитных зданий повышенной этажности в Молдавской ССР. РСН 13-77.-Кишинев: Тимпул,1977.

20. Гвоздев A.A., Бич Т.М. Прочность бетона при двухосном напряженном состоянии. Бетон и железобетон, 1974, №7.

21. Гвоздев A.A., Залесов A.C., Титов H.A. Силы зацепления в наклонной трещине. Бетон и железобетон, 1975, №3, с. 44 -45.

22. Гвоздев A.A., Залесов A.C. К расчету прочности наклонных сечений железобетонных элементов. Бетон и железобетон, 1978, №11, с. 27 -28.

23. Гвоздев A.A., Залесов A.C., Зиганшин Х.А. Прочность элементов с двузначной эпюрой моментов на действие поперечных сил. Бетон и железобетон, 1982, №3, с. 36 - 37.

24. Гвоздев A.A., Залесов A.C., Ермуханов К.Е. Переходные формы между разрушением по наклонному сечению и продавливанием. Бетон и железобетон, 1980, №3, с. 27 -29.

25. Гвоздев A.A., Васильев A.B., Дмитриев С.А. Изучение сцепления нового бетона со старым. ОНТИ, 1936.

26. Гениев Г.А., Киссюк В.Н., Тюпин Г.А. Теория пластичности бетона и железобетона. М., Стройиздат, 1974, с. 316.

27. ГОСТ 1011180 78. Бетоны. Методы определения прочности на сжатие и растяжение. - Ппереизд. Октябрь, 1985 с изм. 1 - Взамен ГОСТ 101180 - 74; Введение 01.01.80. - Издательство стандартов, 1985.

28. ГОСТ 12004-81. Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение.1. M., 1982, с. 15.

29. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. М., 1981.

30. Городецкий A.C., Сидоренко B.C. Ряг.чрт -ж-етте^обетонных балок стенок с учетом образования трещин методом конечных элементов/ Сопротивление материалов и теория сооружений. Вып.27.-Киев:Будивельник,1975.

31. Гучкин И.С. Техническая эксплуатация и реконструкция зданий.-Пенза: Пензенский гос.архит.-строит. ин-т. 1993 .-263 с.

32. Гуща Ю.П. Деформации железобетонных элементов в стадии, близкой к разрушению.-Труды НИИЖБ, 1977,вып.39,с.42-47.

33. Залесов A.C. Прочность наклонных сечений. — В кн.: Новое в проектировании железобетонных конструкций (материалы семинара МДНТП). М., 1974.

34. Залесов A.C. расчет прочности железобетонных конструкций на действие поперечных сил и кручения. — Бетон и железобетон. 1976, №6.

35. Залесов A.C. Сопротивление железобетонных элементов при действии поперечных сил. Теория и новые методы расчета прочности. Диссерт. На соискание уч. ст. докт. техн. наук. М., 1979.

36. Залесов A.C., Зиганшин Х.А. исследование прочности по наклонным сечениям элементов с двухзначной эпюрой моментов. В сб.: Поведение бетонов и элементов железобетонных конструкций при воздействии различной длительности. НИИЖБ Госстроя СССР. М., 1980.

37. Залесов A.C., Лессиг H.H. Расчет железобетонных элементов на кручение с изгибом на основе кривых взаимодействия. — В реф. сб.: межотраслевые вопросы строительства. Отечественный опыт. № 1, М. 1970.

38. Залесов A.C., Тетиор А.Н., Родион C.B., Лехно A.M. Прочность плитных фундаментов по наклонным сечениям/ Бетон и железобетон,-1987.-№11.

39. Зорич A.C. Несущая способность по наклонным сечениям железобетонных балок из высокопрочных бетонов. — Строительные конструкции, вып. XIX. Киев, Буд1вельник, 1972.

40. Игнатавичус И.Б. О несущей способности прямоугольных и тавровых балок по наклонному сечению. IV конференция молодых ученых и специалистов Прибалтики и Белорусской ССР по проблемам строительства. Рига, 1971.

41. Инструкция по проектированию конструкций панельных жилых зданий. ВСН 32-77.-М.: Стройиздат, 1978.-177с.

42. Исследование действительной работы несущих конструкций эксплуатируемых зданий. Отчет по НИР, науч.руков. Гучкин И.С., №ГР01900024564 .-Пенза, 1991.

43. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами,

44. М.:Стройиздат, 1976.-208с.

45. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами.-М.,Стройиздат, 1976.-204с.

46. Кольнер В.М. Алиев Ш.А., Гольфейн Б.С. Сцепление с бетоном и прочность заделки стержневой арматуры периодического профиля. Бетон и железобетон, 1965, № II.

47. Коровин H.H., Голосов В.Н. Результаты испытаний и рекомендации по расчету железобетонных ростверков свайных фундаментов.-Промышленное строительство,-1969.-№4.

48. Коровин H.H. Продавливание плит ростверков прямоугольными колоннами/ Элементы и узлы каркасов многоэтажных зданий.-Сб.науч.тр.НИИЖБ/ Под ред.А.П.Васильева.-М.,1980.-с.30-40.

49. Коровин H.H. Продавливание ростверков свайных фундаментов крайними сваями/ Элементы и узлы каркасов многоэтажных зданий.-Сб.науч.тр. НИИЖБ/ Под ред. А.П.Васильева.-М.,1980.

50. Корнюхин A.B. Прочность ростверков свайных фундаментов при двухрядном и шахматном расположении свай. Диссерт.кандидата техн.наук.-М., 1997.

51. Колтынюк В.А. Исследование особенностей напряженного и предельного состояния наклонных сечений в системах стена-стык-балка-отдельные опоры: Теоретические и экспериментальные исследования строительных конструкций,- Л.: ЛенЗНИИЭП,1985.

52. Колтынюк В.А. Особенности расчета прочности по наклонным сечениям балок, расположенных под стенами/ Бетон и железобетон,- 1987.-№9.

53. Кузнецов Л.В. Сжимающие напряжения в бетоне в местах приложения сосредоточенных внешних сил. Тр. Киевского инженерно-строительного института. 1962, вып.20, с. 69-73.

54. Кутуков В.М. Реконструкция зданий.-М., Высшая школа. 1981.

55. Лаврова О.В. Прочность железобетонных балок при различных нагружениях и конструктивных решениях. Диссертация кандидата технических наук. М., 1985.

56. Ласьков H.H. Прочность стен крупнопанельных и монолитных зданий при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил. Диссертация кандидата технических наук.-М.,1995.

57. Лишак В.И., Соколов М.Е., Кавышин М. и др. Рекомендации по конструированию и расчету несущих систем бескаркасных зданий.- Научно-техническое сотрудничество с зарубежными странами.-М.: ЦНИИЭПжилища, 1982.

58. Лозовой Ю.И., Буллин В.И. Термический метод усиления железобетонных ригелей под нагрузкой.-Промышленное строительство, 1963,№4.

59. Лозовой Ю.И., Хило Е.Р. Усиление железобетонных балок покрытий многопролетных промышленных зданий.-Строительные конструкции, 1965,вып.2.

60. Мальганов А.И., Плевков В.С., Полищук А.И. Восстановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых аварийных зданий.-Издательство Томского университета. Томск,1992.

61. Методы и средства испытания строительных конструкций. Под общ. ред. Ю.А. Нилендора. М., Высшая школа, 1973, с. 158.

62. Мизернюк Б.Н., Рыбаков В.Д. Причины появления трещин в ригелях двухветвевых колон. Бетон и железобетон. № 19.

63. Митцел А., Старохурский В., Сувальский Я. Аварии бетонных и каменных конструкций., М., Стройиздат, 1978.-304с.

64. Мулин Н.М., Гуща В.П. Арматура и условия ее работы в конструкциях. — Бетон и железобетон., 1971, № 5.

65. Мурашев В.И. и др. Железобетонные конструкции. Общий курс. Под ред. П.Л. Пастернака. М. Госстройиздат, 1962.

66. Муленкова В.И. Оценка прочности и эксплуатационной пригодности железобетонных балок при наличии чрезмерно раскрытых нормальных трещин. Диссертация кандидата технических наук.-М.,1995.

67. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций. Под общ. ред. А.А. Гвоздева. М., Стройиздат, 1978, с. 158.

68. Новое о прочности железобетона. Под общ. ред. К.В. Михайлова. М., Стройиздат, 1977, 272 с.

69. Онуфриев Н.М. Усиление железобетонных конструкций промышленных зданий и сооружений. Л.-М., Издательство литературы по строительству, 1965.

70. Отсмаа В.А. Совершенствование расчетной схемы коротких элементов при действии поперечных сил. —Бетон и железобетон, 1983, №2.

71. Отсмаа В.А. Испытание коротких железобетонных балок на действие поперечных сил. —Бетон и железобетон, 1983, с.21-29.

72. Отсмаа В.А. Анализ расчетной схемы коротких железобетонных балок при действии поперечных сил. — Сб. трудов Таллиннского политехнического института, 1984, с.21-29.

73. Павлов А.П. Исследование железобетонных коротких консолей. — Межвузовский тематический сб. трудов. Л., (ЛИСИ), 1973, №1.

74. Петров А.Н. Экспериментальное исследование бетона при нагружении сжатием и срезом.- Бетон и железобетон.-№11.

75. Пинаджян В.В. К вопросу усиления изгибаемых конструкций. Издательство АН Арм.ССР,1947.

76. Поведение бетонов и элементов железобетонных конструкций при воздействии нагрузок различной длительности. Сб. НИИЖБ. М., Стройиздат, 1980.

77. Пособие по проектированию железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84).-М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1985.

78. Правила оценки физического износа зданий ВСН 53-86(р)/ Госгражданстрой.-М., Прейскурантиздат, 1988.-72с.

79. Провести экспериментально-теоретические исследования работы подкрановых ригелей двухветвевых колонн на действие поперечных сил и изгибающих моментов и разработать рекомендации по расчету и конструированию. Отчет по х/д теме, Казань 1984.

80. Рекомендации по оценке состояния и усилению строительных конструкций промышленных зданий и сооружений. НИИСК.-М., Стройиздат, 1989.-104с.

81. Рекомендации по обеспечению надежности и долговечности железобетонных конструкций промышленных зданий и сооружений при их реконструкции и восстановлении/ Харьковский ПромстойНИИПроект.-М., Стройиздат, 1990.-176с.

82. Реконструкция зданий и сооружений./ Под ред. А.Л.Шагина.-М., Высшая школа, 1991.-3 52с.

83. Рекомендации по конструированию и расчету несущих систем бескаркасных зданий.-М.:ЦНИИЭПжилища, 1982.

84. Рекомендации по определению прочностных и деформационных характеристик бетона при неодноосных напряженных состояниях.-М.: НИИЖБ, 1985.-72с.

85. Рекомендации по проектированию конструкций бескаркасных монолитных зданий.-М.: ЦНИИЭПжилища,1976.

86. Рекомендации по расчету и конструированию монолитных и панельных стен жилых зданий для сейсмических районов.-М.: ЦНИИЭПжилища,1985.

87. Ренский A.B. и др. Тензометрирование строительных конструкций и материалов. М., Стройиздат, 1977, 238 с.

88. Руководство по проектированию конструкций и технологии возведения бескаркасных монолитных зданий.-М.: Стройиздат, 1982.

89. Руководство по проектированию свайных фундаментов.-М.: Стройиздат, 1980.

90. Снежкина О.В. Прочность и трещиностойкость балок с малым и средним пролетом среза. Диссертация кандидата технических наук.- М., 1998.

91. СНиП 2.03.01 84 Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции. М., Стройиздат, 1984.

92. СНиП II-7-81. Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования.- М.: Стройиздат, 1981.

93. Соколов М.Е. Прочность и деформативность прямоугольных и тавровых перемычек зданий из монолитного бетона. Монолитное домостроение.-М.: ЦНИИЭПжилища, 1986.-c.9-32.

94. Соколов В.К. Реконструкция жилых зданий,- М., Московский рабочий, 1982.

95. Усиление строительных конструкций и технология предварительно напряженных железобетонных конструкций. Тезисы докладов научно-технической конференции.- Львов, 1964.

96. Филлипов Б.П., Васильев А.П., Матков Н.Г. Прочность и деформативность сжатых элементов с косвенным армированием. Бетон и железобетон, 1973, №4.

97. Хао-Цян. Экономическая эффективность и совершенствование проектирования железобетонных конструкций на основе расчетных моделей. Диссертация кандидата технических наук. М., 1999.

98. Хило Е.Р., Попович Б.С. Усиление железобетонных конструкций с изменением расчетной схемы и напряженного состояния,- Львов, Вища школа, Издательство при Львовском университете, 1976.-е. 147.

99. Чупак И.М., Залесов A.C., Корейба С. А. Сопротивление железобетонных элементов действию поперечных сил. Кишенев, 1981.

100. AGL-ASCE Committe. The Shear Strength of Reinforced Concrete Members. Journal of the structural division,vol.99, N ST6, 1973,pp. 1091-1187.

101. Committe European DV Beton Code for structures in Concrete. 1975.

102. DIN 1045 (Neufassung). Beton und Stahlbetonbau.Bemessung und Ausfuhrung.

103. Ferguson P.M. en Thompson T.N., Diagonal Tension in T-beams without sturrips. Journal of the American Concrete Institute, March, 1953.

104. Franz G. Niedenhoff H. Die PewehrunR von Konsolen und gedrungenen Balken.-Beton und Stahlbetonbau. 1963, N5, S.l 12-120.

105. Commissie vor Uifvoering van Resarch. Ingesfeld door de Betonvereniging. Gedrongen Balken en körte Consoles. Rapport 47.11 l.'Leonhardt F., Andra W. Facheverankerung grober Vorspannkabel.-Beton und Stahlbetonbau. 1958, s. 121.

106. Murdock J.W., Kesler G.E. Effekt of range of stress on fatique strength of plain concrete beams.-Journal American Concrete Institute, March, 1958, vol.30, N2, p.221-231.

107. Robinson I.R. Essais a reffort tranchant de poutrees a ame mince en betonarme. In.: Annales des ponts et chaussees. Mars-Avril.1961.