автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Сборно-монолитные железобетонные сводчатые перекрытия многоэтажных зданий на основе стального профилированного настила

московски ордена трудового красного знамени иннигерио-стрштбльшй институт им. В. В. куйбышева

На правах рукописи

Абдалла Кассем Ибрагим

УДК 624.012.35 624.012.45

сборно-монолитные и монолитные зелезобетонные сводчатые перекрытия многоэтажных здании на основе стального продшровшюго настила

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкши,

здания и ссоружопня

АВТОРЕФЕРАТ

диссертация Ей совоканио ученой степэт кандидата технических наук

Москва - 1991

Работа выполнена в Московском инжвнерно-стрситблыюм институте ¡ш.В.В.Куйбшгева на кафедре железобетонных конструкций.

Научный руководитель - кандидат технических наук, депонт фоыичев В.И.

С^ацгадьнне оппоненты - доктор технических наук,

с.н.с. Зырянов B.C.

„ кандидат технических наук,

с.н.с. Мрачковский Л.И.

Ведущая оргаадзаипя - ЕИИЖБ

Заката состоится -" января 1992г. в " О " часов " ?)* минут на заседании Специализированного Совета К 053.II.О в Московском ордена Трудового Красного Знамени инженерно-строите ном институте им.В.В.Куйбышева по адресу: II3II4, Москва, Елгаовая наб.,8, ауд. ____

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Просим Вас принять участие в защите и направить Ваш отзыв по адресу: 129337, Москва, Ярославское а., 26, ШСИ им. В.В.Куйбышева.

Автореферат разослан ", , *________ 1991г.

Ученый секретарь Специализированного Совета доцент, кандидат технических

наук Э.В.Филимонов

Д» PC! - .3 /1. " ~

'•w-'J Общая характеристика работы гсертацт"; !

•"""татуальность исследований. Одной из главных зодеч в области 5вого строительства и реконструкции эксплуатируемых зданий и соо-рженяй является снижение материалоемкости строительных конструк-тЯ, поадиеиие их качества, технологичности изготовления и монтажа, «еньвендя трудоемкости возведения. Особенно это относится к кон-грукциям из железобетона, одного из основных строительных материала. Ведущее место s индустрии железобетона принадлежит кояструк-mt многоэтажных сгромшлвнннх я гражданских зданий. В несущих сяс-змах таких зданий до 60% железобетона расходуется на междуэтажные эрекрыткя. В свяэн о этим актуальной остается проблема совершен-

i

гвования конструктивных решений перекрытий на основе реализации зсурсосбэрегакшх ярвндапов, пояска более совершенных фср?л, приме- .: эния нова* эффоктаоккх материалов, разработка целесообразна? тех-глогиЗ изготовления п монтаза.

Внсокяка эксалуотадаонгашл свойствами, эконоотчиостьс, прост-анственной гэсткоотьэ а долговечность» отлэтаются ыонолитные в борно-мополитные Евлезобетошшо конетрукпди, в частности. тхху-гахннх перекрытой адапай.

Сдердаввтаям фактором в вврояои прЕменення tarn конструкций s ССР является недостаточно высокаЗ уровень развитая технологии юс озведепая, шсокся стоимость опалубок» низкая видуотрвяльяостъ. странепзл ряда названиях недостатков в значительной отепвпя спо-обствуот цржквкевжв в ионолитнюс я сборно-конолнтных перекрытых качестве оотаадлеисА овалубкя в сриировагая стального профили-овавного настала- СПй.

В настоящее вреия традиционные балочкне перекрытия па СПН в остаточной Степана изучены в довольно широко пр.:.,.е;лотся в СССР за рубежом. Разработаны конструктивные решения безбалочкшс sepe-

критий на основе СПН.

Известки достоинства оболочечицх железобетонных конструкций покрытий зданий в сооружений, в которых рационально используется высокая прочность бетона на сжатие при возможности увеличения про-лотов элементов, вкоаоади материалов, облегчении конструкций,пови-пешш ввсущей способности.

Выполненные наш! исследования виявилп конструктивную возможность создания, целесообразность, екоиошгческз» эффективность в технологичность предложенных Б.И.Зоигчевым сборно-монолитных и ыоно-лит тсс явлезобвтошшх перекрытий сводчатого типа с применением в качестве оставляемой опалубки и армирования отельного профилированного настила с кривизной в лаиравлонпи пролета овода.

Исюшчанае съемных: дорогостоящих опалубок, высокая несущая способность, экономическая эффективность предложенных перакритнй обо-лочочпого типа создают перспективу их широкого прккэнешш в строительстве при условии достаточного выпуска кзталлургпческой прошило шюстью стальных профилированных настилов.

Для экспервыэнтальио-теоретнческой проверки, конструкторских и технологических проработок нового репеняя первщнггий потребовалось проведение специальных исследований.

Актуальность диссертационной работы заключается в целесообразности разработки оффзкпшшх конструкций распорных перекрытий мно-тоэтахяцх зданий оболочечного типа с использованием стального профилированного листа, внедрение которых расшзряот сблаоть пртшюняя СШ о строительство.

Диссертационная робота соответствует направленности Государственной цоловоЯ хошяокспой иаучио-тохнической программы Госстроя СССР ОЦ.ОЭ1 от теыа:"Разработать в внедрить конолптныо железобетонные перекрытия о примапопиеы стального профилированного настила в ивогоэтсхнкх зданиях".

Целыэ диссертации является развитие конструктивных форм гори-онтальных несущих конструкция многоэтажные зданий разработкой ового ренегат сводчатых сталежелезобетоншх перекрытий о исполь-ованием в качестве арматуры и неизвлекаемой опалубки стального рофилированного настила, методов расчета перекрытий, принципов онструированил и приемов изготовления.

Научную новизну работы составляет следушев :

- новое конструктивное решение сборно-монолитных и монолитных оодчатых перекрытий многоэтажных зданий, выполняемых на стальном риволинейном профкастиле;

- предложения по объединенное статическому и прочностное рас-эту одно-и иногопролетных сводчатых перекрытий на основе СПН;

- результаты экспериментального исследования моделей фрагмен-эв сводчатых железобетонных перекрытий на базе профилированного эталлического листа;

- предложения по технологии изготовления и конструировании пе-экрцтия;

вычислительная програма статического расчета сводчатого пе-зкрытия.

Автор защищает:

- новое конструктивное решение сборно-лгонолитних и монолитных элвзобетошшх и кервмзнтобетошшх сводчатых перекрытий с оставляла опалубкой и арматурой из стального профнастила;

- методики статического а.прочностного расчета сводчатых пере-?ытий на оонове СПН;

- экспериментальные даяние по исследованию едяо-и двухпролет-ах моделей, сводчатого железобетонного перекрытия на волнистых зталлических листах;

- предложения по приемам конструирования сводчатых перекрытий 1 базе СПН;

- результаты технико-акояошчвского анализа предложенного варианта перекрытия с использованием стального профилированного листа.

Практическая ценность работы заключается в тем, что применение предлагаемого конструктивного решения перекрытия в многоэтажных про-ишленньсс и отдельных ввдах 1рахданских зданий позволит получить по сравнению с традиционными перекрытиям, в том числе,виполнеиными с применением СПН, экономив стали до 18? при снижении, с ох ране им клп незначительном увеличений расхода бетона в зависимости от стрелы подъема сводчатой конструкции. При «том сокращаются трудозатраты, не требуются расходы на опалубку, сокращаются сроки строительства. Особенно эффективно предложенное решение для арабских стран Ближнего Востока в условиях отсутствия базы сборного келезобетона и дефицита материалов для опалубок.

Обгсм работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов и библиографии.

Работа изложена на 228стр., содержит 143 ^тр. машинописного текста, *78 рисунков, 9 таблиц, список использованных литературных источников из 103 наименовашй.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении даны сведения об актуальности исследуемой проблемы, шучяой новизне и практической данности полученных в диссертация результатов.

В первой главе изложено состояние вопроса, сформулировали цель п задачи пополненных автором исследований. Приводится краткий обзор экспериментально-теоретических исследований и конструкторской разработок перекрытий мяогоэтакных зданий.

Рассмотрены аелозобетошше оводчотие конструкция зданий п соо-pyjùoraig. Осрэделегш преимущества сводчатых конструкций, по сравнения с бапочншя. Проанализированы ыетодо расчета таких перекрытий.

Приводится систематизированной обзор-аналиэ исследонатт!»,проведенных во многих странах мира и направленных на изучение проблемы применения в перекрытиях стального профнастнла в качестве несъемной опалубки я арматуры. Рассмотрена вопросы топологии СГШ, его применения в конструкциях, обеспечения совместности работы листа с бетоном, конструктивных решений перекрытий,экспериментальных к теоретических исследований перекрытий на СГШ, технико-экономической эффективности конструкций на про^нестиле в сопоставлении с традиционными монолитными и сборными.

Решению перечисленных вопросов были поезяяены работы многих авторов: Э.Л.Айрумлна, Л.З.Аппина, Ф.И.Багатурии, К.Бактнгулова, Е.Н.Еогданова» А.П.Васильева, Р.В.Воронкова. В.Н.Голосова, Б.Кучера, В. Н.Горшковой, И.Л.Григорьева, А.С.Залесова, М.Г.Карповского, В.Г.Колбасина, Д.Н.Лазовского, Ю.С.Мартынова, Л.И.Мрачксвского, 'Л.Д.Подольского, Р.И.Рабиновича, В.Б.Сергеева, В.И.Фоютева,А.«.Филатова, А.Л.Цубина и других- Из зарубежных рассмотрены работы Л. Граймана, Ф.КлоЯбера, Р.Кордса, Р.Рейнша, С.М.Эль-Сайеда.и других.

Обзор публикаций показал, что в строительной практике изучались а применялись до настоящего врокеки только плоские перекрытия на основе СШ балочного и без балочного типов.

Анализ результатов проведенные исследований позволил сделать выводы о недостаточной эффективности таких перекрытий для зданий определенного назначения при средних и высоких: полезных нагрузках.

: Изучение состояния вопроса привело к основному выводу о том, что сборно-моюшгтнш а ыотштавб сводчатые перекрытая многоэтажных зданий, пмвпц&в ряд существенных преп-усеств перод балочными, можно осуществить на базе современных типов стальных профнастялов.

Во второй главе описано разработанное конструктивное ревоние сборно-монолитных и монолитных сводчатых перекрытий на СПН, изложены поло*»ши по конструированию и технологии изготовления, определена область их применения. Такое перекрытие (ряс.Х) состоит из

сборных ригелей-1, криволинейных листоз СПН-2, ватяяек-З и монолит кого бетона-4. Краволшейшсть листу придается при изготовлении на металлургических заводах либо погибом наотила на специальных машинах. Для различных пролетов свода может использоваться настил одинаковой ' постоянной зсривизкы.

В шогопролетние перекрытия вводится сетчатое надопорное opi.ni-ровакие-б. Ригели рамного или связевого каркасов типовые высотой 45-60 см тавровой форма поперечного стелил с полкаш понизу. Затяжки обычные или предналрялшшше как отдельные, так и входящие в состав плит-затяжек, размещаемых по осям колонн. Положение затяжек по высоте может быть различным: на уровне верха полки ригеля или в толе бетона в гофрах СПН, что из-за достаточной жесткости колонн практически на влияет на работу сводов (рис.1,6,в). Листы СПН дол-гаш иметь р'ифы для надежного контакта с бетоном, дополнительная еи керовка СПН на операх может не потребоваться из-за конструктивных особенностей опорных зон сводов. С цель» экономии бетона при больших пролетах возможно использование оставляемых лустотообраэова-телей из дешевого материала. Для уменьшения веса конструкции целесообразно применение легких конструкционных бетонов.

Ееличина стрелы подъема плиты перекрытия определяется условиям максимальной несущей способности перекрытия, оптимальным расходом материалов, параметрами типовых ригелей. Она должно приниматься в пределах ? ' ^нииальная толщина шшты над гофром в ключе

свода 3+5 см. При пролетах сводов 6+9м на стадии изготовления но требуется устройства временных опор, так как криволинейные листы СПН работают по распорной арочной схеме. Область применения прод-лсланных перекрытий : каркасныв здания промышленного и гражданского назначения со связевой, рамной и рамно-связевой конструктивными схемами при унифицированных сетках колонн 6x6, 6x9 м с пролетам! сводов 6 и 9 м .

Зазж а халз бетока

Рпо.1. Конетруктайнео ропогяа сборко-тонолатиого сводчатого поропрмття да основа CIffl

В третьей главе рассмотрена вопроси разработки методов статического, прочностного и до4ормационяого расчета рассматриваемых перекрытий на стадиях изготовления и эксплуатации с учетом конструктивных особенностей перекрытий, специфических свойств сталежелезо-батона й других факторов.

Статический расчет настилов на стадии изготовления следует производить как двухшарнпркых арок без затяжек на нагрузки от веса бетонной с:.".еси с учетом несиюлетричного загружайся к коэффициента ди-чшичности, воса пастила, контатлой гшгрузки. Геометрические характеристики настила можно определять с учетом напряженного состояния со ссецаальнш"Рекомэадациягл"для плоских поре!фнтий на СПН.

Расчет прочности настила по нормальным сечениям при вноцентрен-ном сжатии производится с учетом ориентации гофра как двутаврового стального сечения с учетом продольного изгиба по формулам СНИП П-2Э-81* из условия

Расчет прочности пастила по наклонным сечениям выполняется из условия

. (рис.З.а) (2)

Наиболее актуальной для пологой арка (настила) на стадии изготовления является проверка ей устойчивости, потеря которой может иметь носишэтричнув а симметричную (проталкивание) форму.

В предположения кососккметричной формы потери устойчивости критическая нагрузка может быть определена на основании решения Дии-

!шка А.Н. для параболической ерки по формуле

' -- '

где К» - коэффициент устойчивости, зависящий от соотношошшт/Чс .

В продполоввшга симметричной форш потери устойчивости настила расчет критической нагрузи рекомендуется вести на основании решения СЛ1.Тимошенко по формуле

где кг - коэйшшвнт, зависящий от формн нагрузки; ^"д^Т *

Проведенные расчеты усто]1чивости для пролетов свода 6, 9 и 12м для стандартных СПИ при показали, что устойчивость настила

при изготовлении сводов обоспочивавзся.

Статический расчот однопролетннх сводчаткх перекрытий на СПН на эксплуатационные нагрузки можно осуществлять методом сил как толезоботсшшх арок с затяжками с учотом изменения сочэгам по пролету, переменных га гибкой и осевой зхэеткостой свода, ноупругого аефор;--лрованз!я ¡.шториолоэ, наличия трещин и других факторов.

Ь(Х)-- (рис.2.б,в) (5)

(6)

Ве(х) - Е^гИОО « Ао Ьп- У00]2+

+ [Ья-»- ^г- ^

я'Лч," Ь.(*)2100_____(?)

Г Ччоо ■ _ _ _ _ . . 1 ,4ч (<>,

ИмА»»' + ГШ^сЩТет".] " ЕюА»п

Значения внутренних усшшй в своде определяются по формулам [рис.2),

9 "ШГ»М(г° *МоМ"НУ(А) ;

Для определегош коэффициентов канонического уравнения и Ди>с учетом деформаций сжатия, растяяония л сдвига в круговом :водо перокоппого комплексного сечения расчетные условия записывается в виде :

- _О" [ I У' ^«МЧ ]

ЕЬ I + а 3 СЬс. )5 V ¿(Ьо^-Ксо*)1]

aî

I— гп Ц- ! 1

s I Ич 0 l

-------- M В J

i î*

t

<5>

в)

г)

ÛM.MC»)

I "

л)

'ces*'

Рис.2. К статически.^ расчету одноцролетного своде ка СПН

в) геомет.аческа© параметры свода ;

б) расчетная схош свода ;

в) основная система метода сад ;

г) схема внутренних усилий в своде; . '

д) изменеию кесгкостей свода

А ^

ц)11 ---- + - 1--

и •»

(ЬиЛ-Лс^Я*

Составлены алгоритмы расчета и вычислительная програша о использованием метода Спшсоиа для определения Н •

Дот определения прочности сводов по нормальным сечениям при внецептренном сжатии на основе положений метода Рекомендации НШЯВа при специфическом армировании элемента листовой арматуры (СПН) с учетом полных диаграмм материалов и линейного распределения деформации в сечении получены необходимые расчетные условия вида, например, ПРИ СОбСОе (рис.3.б)

В связи с т^м, что свод является статически неопределимой конструкцией и внутренние усилия в его элементах зависят от жесткост-ных параметров, обусловленных напряженно-деформированным состоянием материалов а других факторов, разработай объеденонный статический и прочностной расчет на основа рассмотренных вше подходов. ■

Совместная запись уравнений равновесия сил на продольную ось элемента, изгибающих моментов и уравнения, связывающего деформации по сечению например, при ь)<&2> дает расчетное условие вида

приводимое к кубическому уравнении относительно высоты сжатой зоны ХЯ-*ЬХ2+СХ+С|«=0 • (12)

После определещ*л величины К и напряжений в арматуре по деформациям и реальным диаграммам" 8& " итерационным путем из уравнения продольных сил имеем значение предельной погонной нагрузки на конструкцию

б)

в)

Рис.3. К расчету свода на СПН по прочности нормальных сочена при внецентренном сжатии .

Iйи(&- Ь)ЬV("Г1) <■ ^Ьм.Ьч 1)

да к«| - коэффициент вида нагрузки;

к.

(14)

оэффнциент, учитывающий дефоркативяость свода и затяжек.

При необходимости изгнбная жесткость свода в формуле(13) может ыть уточнена по шраженяю (7). Для реализации такого подхода на Ш составлен специальный алгоритм объединенного статического и рочностного расчета.

Для уточненного расчета в названный алгоритм вюзючается разрабо-ошшЗ алгоритм вычисления распора по формула (8).

Предусмотрен учет влияния прогиба свода па величины внутренних силий коррекцией стрелы подъема свода в условии (13).

Для расчета.многопролетних сводов разработана методика статичес-эго расчета на основе приема составления уравнений трех моментов с ?етом названных шве особенностей конструкция, специфических свсй-гв гелезобетояа, явления перераспределения внутренних усшшА. Для тределения значений раопоров и изгибавдпх моментов получены фор-

(е Л - покер пролета, ГП - обозначение пониженного значения опор-ню момента за счет перераспределения внутренних усилий.

Здесь как п для однопролэтпых сводов изкененио аесткостей по юлетам пришло по закону косинуса.

Для расчета прогибов свода предлагается зависимость, в основу торой'положены положения методики, разработанной Н.К.Снигко для уса кругового очертания.

В четвертой главе дается описание экспериментальных исследований

? ли ввда

+ 0,625 У , (15)

моделей сводчатых, перекрытий на металлическом профилированном криволинейном настиле на действие кратковременных равномерно-расцределён-1шх нагрузок. Исследование было направлено на проверь возможности осуществления разработанного конструктивного решения перекрытия, изучение напряженно-деформированного состояния элементов моделей при изготовлении н под полезной нагрузкой, оценку прочности и жесткости конструкции, подтверждение справедливости разработанных теоретических положений, отработку технологических вопросов.

Было изготовлено и испытано три модели: два однопролетных свода M-I и М-П с размерами в плане 1000x1980 мм со стрелой подъема соответственно 80 и 140 мм и двухцролетный неразрезной свод М-Ш со стрелой подъема 173мм. В качестве несъемной опалубки и армирования использовался волнистый лист марки ЛМГ-АМЮ-12К с размерами в плане •2000x1000мм с высотой гофра 20мм, гладкой поверхностью, с пределом тегдгчести Сап = 150 МПа. В качестве затяжек применялась стержневая арматура класса А-1Г (M-I и М-П) и стальной уголок (М-Ш).

Погиб настила по цилиндрической циркульной поверхности осуществлялся в лабораторных' условиях при изготовлении моделей. Опытный образец М-Ш содержал надопорную сетку с рабочей арматурой из Ф8 А-Щ, Ф 6А-Ш ж Ф I2A-I. Призменная прочность бетона моделей составила со*-ответственно Кь = 28,5 МПа; Rw = 19,35 МПа; Rv> = 18,37 МПа. Толщина слоя бетона над гофром в пролете свода составила соответственно для моделей 46,43 и 37 мм. Изготовление образцов производилось в проектном положении на испытательном стенде. Загрукение сводов осуществлялось этапами с покощьв гидравлических домкратов через систему стальных траверс в 16 точках для имитации равномерно-распределенной нагрузки. Б процессе испытаний фиксировались деформации бетона,ласта, стержневой арматуры сеток и затяжек, для чего использована стандартная электротензомэтрия. Общие перемещения моделей измерялись механическими приборами. При испытании фиксировались момент образования трепцш.кх развитие характер разрушения, величины разрушающей нагрузки. - * .'

Разрушение опытных моделей происходило, как и предполагалось,по »рмальным сеченгош в пролете, а у модели М-Е и на средней опоре при >стиженни предельных деформации в бетоне и надопорной арматуре, при П1зких к цефоргэдаям текучести в профилированном листе. Затяжки ра-1тали в упругой стадии, как запланировано в эксперименте.

Результаты экспериментальных исследований обработаны по стандарты программам на ПЭЕМ и представлены в диссертации.

В пятой главе даэтея анализ прочности н деформативности опытных делей на основе разработанных штодик расчета сводчатых перекрытий, лученных в главе 3. Приведены результаты расчета опытных моделей | методике объединенного статического и прочностного расчета езод-тых перекрытий, йгтелопц значения распоров по разработанной внчи-ительной програше на ЗВМ -Р$_ХТ.

Расхоаденяе медлу опытными и расчетными зкачашотлл предельной вномерно-расщйэделенной нагрузхш составило: для М-1 -2/1%; М-П-1%; М-Ш - А,6%.

В главе приводится пример расчета реального перекрытия о проле-м В=6 м, высотой: на о лоре =22см, в ключе Не =13см, о исиоль-вашгем ставдартного настила Н80А-674-1.0 , затяхек из арматуры асса А-Ш. Даются результаты техиико-эконошгтаокого анализа цред-гаемого перекрытия для пролетов свода 6 и 9м в сопоставлении со оршши балочными перокрытидш.шгосктя! балочныш перекрытиями на К по сталыши и железобетонным балкам, бйзбалоищм перекрытиям на Н и монолитным перекрытиям по стальным балкам.

Результаты анализа технико-экономических во!саэатолей различных ра}фытий свидетельствуют о высокой эффективности продлаго&шх пе-крытий на СЩ. Экономил стали при использования сводчатых перекры-а па СПН монет соотавить в зависимости от величины полезных нагру-к в сопоставлении с плоскими перонрытшшя от 13 до 30Особенно Активны такие перекрытия при средних и высоких нагрузках ¡ЗО+бОкПа.

Трудоемкость изготовления может быть снижена в 1,5+ 2,5 раза.

ОСНОШЬЕ ШЫШ

1. Разработанное и рекомендуемое для инженерной практики конструктивное решение сводчатых монолитных и сборно-монолитных перекрытий на стальной профилированном настиле, выполняющем роль несъемной опалубки и арматуры,позволяет соединить в себе достоинства монолитных конструкции в отношении высокой жесткости и других свойств с ин-дуогриальяостью сборни при отсутствии опалубки, снижении расхода материалов, трудозатрат и сроков строительства. Предложенное конструктивное решение перекрытия,работающее по схеме оболочки одинарной кривизны,обладает существенными преимуществами по сравнению с аналогичны?.:» балочными.

2.- Для перекрытий рекомендуется использовать стандартные профна-стилы,обеспечивающие совместную работу с бетоном за счет различных средств(рифления,анкеров,шероховатости и др.). Кривизна листу должна придаваться или при изготовлении листа,что предпочтительнее,либо на специальных машинах. Целесообразно применять листы одинаково! постоянной кривизны для различных пролетов Н/С <= 1/30 * 1/40 ).

3. С целы? снижения усилий в своде и трудоемкости их изготовления затянет целесообразно выполнять предварительно напряженными в виде шшт-затяжек по осям колонн. Раопологвиив затякек в конструкции вше расчетного уровня г со осям колонн не влияет на снижение с несущей способности из-зр достаточной жесткости колонн в ригелей.

4. По статической работе на екодлувтадаоннке нагрузки предлагаемое пережитке близко к сводчатый конструкциям.О целью учета специфических особенностей железобетона в конструкции в целом оря ее проектировании следует использовать объединенный статический а прочностной расчет, цринмпм которого изложат в гл.З. При этом необходимо учитывать неудругое деформирование,переменность жесткостей,полные диаграммы работ материалов« различный уровень напряжений в элементах стального профиля по его высоте,особенности распределения в сечении деформаций и Другое факторы .

5. При изготовлении перекрытий пролетом 6-9 и не требуется установка промежуточных опор. Прочность и устойчивость листа на этой стадии при рекомендуемой кривизне ляота должны рассчитываться по рекомендациям гл.З.

6. Сводчатые перекрытия обладают высокой прочностью и жесткостью. Их целесообразно приметить при средних и высоких уровнях полезных нагрузок различного вида и длительности действия. Облаоть применения-новые и реконструируемые многоэтажные промышленные и гражданские здания при средних и высоких полезных нагрузках особенно в регионах с недостаточно развитой <5азсй сборного железобетона.

7. Экспериментальные исследования перекрытий на моделях подтвердила общие принципы конструирования, расчета, технологии изготовления конструкций, разработанные в соответствующих разделах исследования.

8. Технико-аксномичеокйй анализ сводчатых перекрытий на СПН в сопоставлении с известными решениями перекрытий показал их высокую вко-номичность, выражающуюся в покиконных рааходах материалов, трудовых и энергетических затрат, снижении сроков строительства, что обусловлено особенностями статической работы, простотой арматурных изделий, отсутствием съемной опалубки, лесов и временных опор к другими факторами.