автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Роль дисперсного армирования на ранней стадии твердения фибропенобетона

РГб од

1 1 КОЯ 1996

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИ!! ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ' АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ

УНИВЕРСИТЕТ

на правах рукописи ВЕСОВА ЛВДШШ ИИХАПШНА

РОЛЬ ДИСПЕРСНОГО АРМИРОВАНИЯ НА РАННЕЙ СТАДИИ ТВЕРДЕНИЯ БРО ПЕНО БЕТОН А

05.23.05 - строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата техннческ х наук

Санкт-Петербург - 1996

Работа выполнена в Санкт-Петербургской государственно!! архитектурно-строительном университете.

Научный руководитель:

докто.р технических наук, профессор

К.А.Лобанов!

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор О.Г.Мецеряков;

кандидат технических -наук, с тара::Л научный сотрудник С.Н.Панарин

Ведущая организация:

НО "Хелезобетон

00

Защита состоится )60Й Г 996 г. в /<£ час,

на заседании диссертационного совета К.053.31.02 го присуждении ученой степени кандидата технических наук в (¡-Петербургском государственном архитектурно-строительной университете по адресу: 198005, С-Петербург, ул. 2-я Красноармейская, дом 4, в аудитории !? 50 |

С диссертацией мояно ознакомиться в фундаментальной библиотеке университета.

Автореферат разослан "//■ 1995 г..

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук

Козлов

- з -

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В соответствии с программой "Яилице" -"Структурная перестройка базы жилищного строительства" основными направлениями структурных изменений в архитектуре и градостроительстве в ближайпие годи являются постепенный переход преимущественно на малоэтажное строительство с сохранением многоэтажного »илицного строительства для зон крупных и круп-нейвмх городов "за счет расиирения производства местных строительных материалов". При этой планируется "создание техноло- . гии и оборудования для производства эффективных керамических стеновых материалов, совершенствования технологии и оборудования для производства ячеигтых бетонов автоклавного и безаато-клавного твердения".

Следует отметить, что присущие ячеистым бетонам недостатки: низкая растяжимость и повышенная хрупкость практически устранены в результате дисперсного г^.мированил, которое позволяет значительно улучшить его прочностные и деформативные характеристики при снижении материале- и трудоемкости изготовляемых изделий к конструкций.

Между теи, существенное повышение стоимости энергоресурсов вызывает необходимость разработки эффективных рсииов твердения фибробетонов с учетом технолс.'ической роли дисперсного армирования на ранних стадиях твердения.

Цель работы. Изучение технологической роли дисперсного армирования на ранних стадиях твердения фибропенобетона и изыскание путей ее интенсификации.

Для достижения поставленной цели решались следувцие задачи: •

- оценивалась роль дисперсного армирования на ранних ста-

днях формирования структуры фибропенобетона;

- исследовались пути усиления технологической роли дисперсного армирования при тепловлахностной обработке фибропе-нобетона;

- изыскивались технологические приекы повыпения технологическое роли дисперсного армирования при твердении фибропено-бетона I естественных условиях;

- проводился сравнительный анализ свойств пропаренного фибропенобетона и фибропенобетона естественного твердения;

- осуществлялась оптимизация составов фкбропенобетона;

- проводились технико-эхоноуические обоснования предлагаемых рекомендаций.

Научная новизна работы:

- определеьд технологическая роль дисперсного армирования в формировании структуры фибропенобетона на ранней стадия твердения;

- определена оптимальные значения параметров тепловлах-ностной обработки, обеспечивавших уиеньаение энергозатрат и времен» процесса;

- определены физико-механические харак.гристики фибропенобетона при сочетании естественного твердения с комплексов ыалоэнергоеиких технологических, приемов, повыаавцих его интенсивность;

- разработан состав фибропенобетона с применение« полифракционного заполнителя, позволявший снизить расход цеиента и улучшить эксплуатационные характеристики иатериала.

На зацяту выносятся:

результаты исследования технологической роли дисперсного ариирсвания на ранней стадии формирования структуры фибро-

пенобетона: .

- результаты зкспериментальнмх исследований вли«нил дисперсного армирования на увеличение несуцей способности с вехе-приготовленной пенобетонной снеси;

- результгты оптимизации режимов ТВО. обеспечиваицих высокие прочностные показатели фибропенобетона:

- еостав и способ получения фибропенобетока естественно- , го твердения д*я условий малоэтажного и индивидуального строительства.

Практическая ценность работы:

- обеспечено снижение энерго- и материалоемкости при получении фибропенобетона неавтоклавного (в т.ч. естественного) твердения с учетом сохранения требуемых физико-технических показателей исследуемого материала;

- разработан технологический регламент на изготовление стеновых мелких блоков из фибропенобетона.

Апробация работы.

Материалы исследований докладывались на трех научно-технических конференциях С-ПбГАСУ 1993-1996 гг.. а такие на международном семинаре-выставке "Энергосбережение при строительстве, эксплуатации и реконструкции зданий и сооружений".С-Пб 1996 г. . Публикации.

По результатам исследований опубликовано 3 статьи, подана заявка на изобретение, принятая к рассмотрений с приодетом от 19.01.96. Структура и объем работы. '

Диссертация состоит из введения, четырех глав, общих выводов и приложений, содержит 150 страниц мапинописного тек-

eis, 26 рисунки», 20 таблиц, список литературы из 135 наименований.

СОДЕРКАНИЁ РАБОТЫ

Ячеистый бетон, материальная база и производство которого отличавтся гибкостьп, относительной простотой и эконо»ичесхоП целесообразность», завоевал пирокуи популярность как & наша": стране, так и за ее пределами. -При этой результаты иного» .с-ленных исследований, в тон числе и в области дисперсного армирования, указывает на состоятельность в ряде случаев, в частности в условиях малоэтажного рассредоточенного строительства, безавтоклавной технологии л!-'истобетоинкх изделий, что в еце большей степени повивает интегее к этому материалу со сторонч производства. Вместе с а независимости от способа тверде-

нкя, ячеистый бетон ииеет ряд существенных недостатков, к которым в первую ' очередь относится невысокая прочность на растяжение и хрупкость. Устранение указанных недостатков возиояно путем дисперсного армирования.

В результате исследований Багрова Е.О., Бор^никова В.Г., Васильевой Т.Д., Воробьева Х.С., Крохина А..!.. Крылова Б.А., Лобанова ¡I.A., Нчргун Л.В., Пухаренко D.B. я других ученых. многократ"о доказана положительная роль дисперсной арматури в ячеистых бетонах, с точки ..ренид улучпепйя их Лизико-иеханиче-ских характеристик. В частности указывается, что при армировании пенозолобетона отрезками синтетических волокон его прочность при изгибе повыпается в 2...2,5 раза, прочность на сжатие - в 1,4...1,5 раза, ударостойкость - в 5...7 раз, морозостойкость - более чен в 3 раза. Значительно меньпе внимания до сих пор уделялось поведению арыирувцих волокон и их струк-

турообразувцей роли в первые сроки существования композита. Нехду те«., именно этот период,дает возможность активного управления технологическим процессом регулирования с а о П с 7 з получаемого материала. Исходя из этого, били с^ориулнрованц цель ¡; задачи исследований, а такяе разработана их методическая к инструментальная база.

Известно, что прочность и долговечность бетонов часто ' оказывается нияе прогнозируемых значений из-за деструктивных процессов, являвшихся результатом напряженного состояния материала во время ускоренной тепловладностной обработки, причина возникновения которого заопчается в неравномерное?:: температурного расаирения его состгэля'.зп.:1х, особенно, эодп н зоз духа. Очевидно, что наиболызуп опасность в этом отноагн:::: для выеокопс.-истой структур» ячеистого бетона преде?гвляг? "заг'ем-ленний" в порах воздух. Расчеты, произведенное на основе моделирования поведишя сферического пузирька воздуха с водяк'!::;: парами а ячеисгоЙетокноГ: емгеи, яокзтиэаит, что уиэньаенке -размеров пор при постоянной толщине перегородок приводит к снияенив растягиваацих напряжений з материале при ускоренной тепловлаяностной ойработне (тайл.1).

з 1

Внутренние напряжения з мелпорових перегородках ячеистого бетона в период ускоренной "ВО

Средний разиер пор, ми

Внутреннее напряжение !!!!!г) при скорости под-ьема темпгратурн, С/ч

10

20

30

3 2 I

0,036 0,018 0.003

0,059 0,035 0.019

0.079 0,054 0.033

.Такии образои, вазнеГшиы условием получения бездефектно;":

структуры ячеистого .бетона является скияеьке среднего размера пор и упрочнение мехпоровых перегородок, чему в.немалой степени способствует введение в смесь араиру^мх волокон.

По результатам проведенных исследований поэтапная роль дисперсной арматуры в формировании структуры оибропенобетона и обеспечение ее сохранности яри последующем твердении представляется следусцим образом:

1. В процессе приготовления сиеси арыкрупцие волокна, равномерно распределяясь по ее объему, образуют пространственный каркас, размер ячеек которого определяется геометрическими характеристиками фибр и их объемной концентрацией. Таким образом, при определенном проценте армирования мог.ет бить создана минераловолокнистая ячеистая структура с преобладанием мелких, однородных по размену, преимущественно замкнутых воэ-дупних пор, о чей свидетельствуют результаты из. ^ е к к я порсвой структуры затвердевиего фибропенобетона.

2. "Воз? щение" обычной пенобетонной смеси, вызванное ее транспортированием и заливкой в форму, нередко приводит к коа-лесценции {слиянию соседних пор), синерезису пены, утолценпв и разрыхление мехпоровых перегородок, в ^езуль.ате чего происходит осадка свехезтформованннх изделий. В фиброариированной смеси наличие иовепхностей раздела з виде волокон исклячает возможность укрупнения пор за счет их слияния, сучественно упрочняет перегородки и, такай обрчзом, сдерживает ее деформации вплоть до начала тепловлахностной обработки. О повыпе ¡ии несуцей способности пенобетонной смеси в результате дисперсного' армирования свидетельствуют результаты экспериментальных исследований, представленные в табл.2.

Из таблицы следует, что критическое содерганне фибр, пра

котором исктч&птсА деструктивные процесс« в период пред»»ри- -тельной выдержки свехеотфориованкых изделий, должно бнть не менее IJ по массе. ■

; Т&блхц» Z'

Изменение пластической прочности {Р„) и величина осадки пенобе.онной смеси (О м) при насыщении волохяамх

Процент армирования по массе в/г.о, 5 В/7=0.6 В/1-0.7 .

Р„ 1«» Ря.«Па осм.г

0 0,00045 4.0 . 0,00041 7.3 0.00038 '11.6

0,5 0,00046 2.5 0,00045 3.2 0.00040 5.3

1.0 0,00061 0 0,00056 0 0.00053 0

2,0 0,00158 0 '. 0,00084 0 0.00068 0

3,0 0,0050? 0 ■ 0.00251 0 0,00123 0

3, На ранней стадии твердения влияние дисперсной арматуры также связано со структурообразующей ролью волокнистого каркаса, провоцирующего ускорение коагу-яционных, а затем и кристаллизационных процессов в минеральной части композита, обусловленное поверхностными явлениями на границе раздела фаз. Благодаря углублению физико-химическог- взаимодействия компонентов вблизи поверхности волокон по сравнении с остальным обьенок в .сравнительно короткие сроки в системе образуется пластический каркас, обладающий повигенной сдвиговой упругость» и пластической пр»чносгьв. При зтом, указанный аффект мо- ' хет быть усилен в результате затворенил смеси подогретой водой с последующим выдергиванием отформованных изделий до качала ТВ9 в камерах милрохлимата или другими технологическими приемами (рис.1),

Учитывая, что пластическая прочность является косвенной характеристикой процесса структурообразования, били определены

0.15

0.10

0.05

1 У / / /

7 / \ / / / -_Л уЛ

/ г I / / / > / /

10

20

30

40

час

'Рис.1. Изменение пластической прочности во времени армированного и наармироэакного пенобетона

I - I____*гОг:. 1.„.„=20сС;

вода

90Д2

зозд

t =зг...40°с.

"■возд

пенобетон

--- фибропенобетон

€.0

4,0

2.0

1.0

>~*— "

--- ----

г

0 4 8 12 16 20 Рис.2. Изменение прочности фябропенобетона и пенобетона в зависимости от времени предварительной выдерхкк(£в=60°, ^ в = 38...40°С)

механические характеристики фиброленобетона в зависимости от времени предварительной выдержки (рис.21. Из приведенных данных следует, что критическая величина пластической прочности пенобетоннык смесей, исклвчавщая деструктивные процессы нате--' риала в период "ВО. составляет 0,04 МПа. Установлено, что в фиброармироввкных смесях указанное значение Р„ достигается значительно быстрее, что позволяет сократить время выдерживания изделия до :ачала подъема температуры. При этом, увеличение продолжительности данного этапа против оптимального1 практически не приводит к повышении прочности фибропенобетона.

Таким образом, в результате проведено-" исследований определена технологическая и структурообразующая роль армирующих волокон на ранней стад:л твердения фибропенобетона, что позволило разработать технологические приемы и режим ТВО,способствуете получение бездефектных изделий при сокращении общего цикла производства.

Для комплексное оценки совместного влияния различных факторов на физико-механические свойства ячеистого фибробетона и их оптимизации при разработке условий и режииов твердения исследуемого материала осуществлен полный факторный эксперимент, в которой варьируемые параметры, их основной уровень и интервал варьирования были назначены на основании, предварительных исследований. В качестве варьируемых величин выбракл:

- скорость подъема температуры в пропарочной камере (10;

- продолжительность предварительной выдержки (Хпг);

Хд - температура воды зать^рения ( 1вод.

Х^ - температура окрухавцей среды во время предварительно» выдержки (1в05д)-В качестве параметров оптимизации рассматривались значения прочностных характеристик фибропенобетона.

В результате реализации полного факторного эксперимента, методика выполнения которого подробно излояена в диссертации, были разработаны следупцие рекомендации, обеспечивание получение фибропенобетонов с заданными свойства;и при интенсификации процессов твердения:

- затворение горячей водой при £g=60°C;

- выдерхиваниг отформованных изделия во время предварительной выдержки при £пв=4О°С:

- сокращение предварительной вкдергки до' час;

- применение мягких режимов подъема температуры в капере (скорость подъема 10°С/час).

Следует отметить, что при твердении в указанных условиях отпускная' влажность фибропенобетона составляла 32.„.34 ?, ,что значительно »мае нормируема значений, "сходя из этого,предложен комбиниро-гнный (двухста^йный) pexim TBQ, согласно которому на первой стадии осуществляется прогрев фибрсленобетона ларом, на второй - разогретым сухин воздухом.

В последующих экспериментах при постоянном режиме' пропв-ривания (3 + 6(80°С)! варьировалась температура сухого прог- . рева и его продолжительность (табл.3).

Т; 'лица 3

Влияние режима тепловой обработки на свойства ячеистого фибропенобетояа

& серий 1ажкм еухого прогрева W..2

I 3(80°С! 4 3|110°С1 7.45 2.93 6.9S

г 6{б0°с) 7.26 2.96 ЗО.Зэ

3 0,5(809С) ♦. 5(110°С) 7.20 3.02 ' 13,7S

4 5,5(80вС) 7,83 2,64 • 26,00

Анализ приведенных данных показывает, что комбинирован-

ний режим finxoioD обработки обеспечивает фибропенобетону висок»« првчностни» характеристики при одновременной с,.ихенип отпускное вхяхноети. Наилучшие результаты достигнуты а опытах I и 3, I которых в период сухого прогрева температура вкаиере достигала Ш^С. Таким образом, комбинированны!! прогрев фиб-ропвмобетона обеспечивает получение материала с характеристиками отвечавшим» современных требованиям, в соответствии с которыми при плотности ячеистого бетона jCp»750...800 кг/ы* прочность при осевой сжатии должна быть К£Х> 5,0 МПа, а влажность. при относительной влажности воздуха 755, не более 155.

Сопоставление физико-механических своГ.лв фибропенобетона. полученного с использованием различных способов тепловлажност-ной обработки показывает, что несмотря на некоторое у5еличение продолжительности процесса, комбинированный прогрев является весьма перспективным и целесообразным технологическим приемом, позволяющим получать материал с высокой прочностыз и пониженной влажностью, которая предопределяет низкие значения усадки и, следовательно, повышенную долговечность изделий во время эксплуатации.

В 4 главе рассматриваются технико-экономические » социальные аспекты применения ячзистого фибропенобетона и пути дальнейшего его совершенствования. Показано, что по сравнения с традиционным, фиброариированный ячеистый бетон имеет опреде-. ленные преимущества па ряду важнейпих показателей, что составляет обцув техни«о-экоиомическуи эффективность материала.Имея высокие физико-ыеханические характеристики, относительно простое производство этот материал может получить широкое распространение, где в полной мере будут реализованы его потенциально высокие показатели. При этом/появляются возможности даль-

нейоего совероенствования самого материала.

Анализ многочисленных работ з области ячеистых бетонов показывает, что получение бездефектной стр-ктуры материала возможно в результате комплекса технологических ¡.¡ероприятиГ:,■ основными из которых является:

- оптимизация состава с применением полпоракциоиных наполнителей;

- снихение водотвердого отношения;

- увеличение однородности многокомпонентных смесей;

- направленное регулирование процесса порязациа массы я ее реологических характеристик путей введения химических добавок;

- выбор рациональных рь-имов и условий твердения изделий.

Б ходе зк'перииентальних лссдедованнб,результаты которых

приведены выше, установлено, что в сочетании с дисперсным армированием реализация лкоь частг. указанных рекомендаций приводят к значитечьнич позитивным сдвигай г технологии ячеисто-бетонных изделий. Учитывая это. в дальиейпеа была предпринята попытка получения фпбролеиобетонг естественного тзердеяяя.прн условии дальнейоего совероенствования состава исследуемого материала и применения химических до-Савок.

Как извести., мехпоровая перегородка в ячеистом бетоне представл:зт собой силикатный камень конгломератной структуры, и следовательно, при ее конструировании вполне возмокна аналогия с обычный плотним бетоном, основными принципами проектирования состава которого является необходимость создания плотной .упаковки составлявших компонентов и минимизация расхода цемента. Оптимизация состава фибропекобетона осупествлялась с использованием метода симплекс-центрокдного планирования эксперимента, который является наиболее оптимальным при изучении

диаграи« "состав-свойство". При составлении плана эксперимента 1 качестве варьируемых факторов принято соотнооение иеаду трем* бракцняи» дробленного влака Ej 10...0,53 ии), ^(О.бЗ... 1,25 мм). Пзи,25...2,5 им). а'в качестве параметра оптямнза-. ции - прочность фибропенобетона на сяатие. При реализация эксперимента.применялся дробленный металлургический алак Кировского завода, обладающий. как известно, низкой гидравлической активностью пря твердения в естественных условиях. Таким образом, искдичалось химическое взаимодействие алака с твердеющим цементом и повыпение прочности ячеистого фибробетона, t определенных точках плана, следует считать результатом уплотнения мекпоровых перегородок при оптимальном сочетании размеров применяемых компонентов. В результате проведенного эксперимента установлено, что наибольвая величина прочности фибропенобето-на достигается п^и сочетании двух фракций njaxa !3j(0...0,63ki:) и 32(0,63...1,25 им), взятых в равны? пропорциях.

Далънеапие исследования били направлены нг поиск более эффективных заполнителей для фибропенобетона естественного . твердения. В результате поисковых экспериментов выбор был остановлен на сочетании дробленного керамзитового песка с каме-ноугольной золой-уноса. Анализ полученных результатов показывает, что. использование гидравлически активных заполнителе*; оптимального полифракционного состава приводит к существенному улучпенип физико-механических характеристик фибропенобето-на. сокраценив расхода цемента и воды (рис. 3,4).

По результатам проведенных исследований составлена заявка на изобретение, которая-принята к рассмотрения Госкоиизоб-ретений с приоритетом от 19.01.96 г.

Для ускорения твердения фибропенобетона в естественных

а) 3„._МПа

5.0 \ 4.С

з.с

2.0

0,5. 0.25

I 1.25 1,5 Г.75 2 и

Рис. 3. Зависимость прочности (а) и водотэердого огипетя (¿1 ат расхода цемента в фибр&пенвбегоне

16

12

4

^^---"7 "

г

13 5 24 время, час.

Рис. 4. Капиллярный подсос неармированных (II и йнброармиро-вакных (2) пенобетонних образцов с оптимальным соотнесением цемента и заполнителя:

" ■ Ц:3ап ж 1:1,25, заполнитель - зола, ■ — — — Ц:3ап « 1:1,5, заполнитель - золокерамзитовая смесь. Размер образцов: 4x4x16 си.

условиях применялась добавка хлорида кальция, количество которой составляло 1...7? от массы це"ента, а приготовле 1в ячекс-тобетонных смесей осуществлялось следующими способаии:

1) добавка вводилась в воду затворенкя, и в дальнейшем смесь приготавх валась по обычной технологии;

2) капроновое волокно обрабатывалось кипящий концентрированным раствором электролита в течение 30 минут, а затем вводилось в приготовленный на чистой воде раствор минеральных составляющих.

Анализ полученных данных (рис.5.6) показывает, что эффект от применения добавок-электролитов соизмер: < с разработанными ранее приемам интенсификации твердения фибропенобетонных смесей: прииенением горячей В1.ды затворения и выдерживание« све-хеотформованных изделий перед началом ТВО в климатических камерах.

Сравнительный технико-экономический анализ разработанных вариантов получения фибропенобетона показывает, что при твердении в естественных условиях снижение себестоимости материала за счет отказа от тепловлажностной обработки, сокращение расхода цемента и применения гидравлически активных полифракционных заполнителей составляет 14,3?.

•В результате проведенных исследований разработан Технологический регламент на производство мелких стеновых блоков из фибропенобетона, основные полохения которого учтены при опытной внедрении порученных результатов СМУ-1 Главленавтотрииса на строительстве "Автобусной станции" в г.С-П^тербурге.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

I. Установлено позитивное влияние дисперсного армирования на

О 3 5 -3 10 20 24 Т. час

Ряс.5. Изменение пластическом прочности при введении химических добавок следуаплча способа •:

—— капроновые волокна обрабатывались хлплцим раствором

электроля'. . I - и СаС12. 2 - 1" СаС£2;

--- СаСЕ£ вводился в воду затворена*

3 - 15 СаЙ,, 4 - 7? СаС£,. о ш« ' '

3.0

2.0

1.0

3 у

г/

количество добавки СаСС». %

4 2 3 4 5 6 7 Рис.6. Зависимость прочности ячеистого бетона от количества и способа введения добавки-электролита.

I - пенозолобетон; 2 - фибропенозолобеюн, изготовленный при введении добавки в воду затворения; 3 - фибропенозолобетон с волокнами, обработаны!!» кипятим раствором электролита.

увеличение несущей способности свежеприготовленной пеырбетон-ной смеси,' в результате чего исклвчавтся деструктивные процессы, повышается ее формостабильность и устойчивость непосредственно после заливки в форму. '

2. Экспериментально определена технологическая роль дисперсного армирования в формировании пластической прочности фибропе-нобетонной смеси на ранней стадии твердения. Введение в смесь синтетических волокон, в количестве по массе, увеличивает скорость нарастания пластической прочности в 2-4 раза по сравнения с исходной матрицей.

3. Определены на основе расчетной модели, главные факторы, обуславливайте сопротивление твердеющего фибропенобетона напряжениям, возникавшим в процессе ускоренной тепловлажностной обработки: средний размер пор и прочность межпоровых перегородок.

4. Показано, что мелкопористая структ'^а, возникавшая в резу- • льтате диспергирования пузырьков пены в присутствии волокна при переыезивании, оказывает положительное влияние на напряженное, состояние исследуемого материал'.

5. Установлено, что в случае дисперсного армирования, использование разогретых смесей приводит к существенному сокращению времени выдержки свежеотформованных изделий. Подогрев фибро-пенобетонноК смеси до 38...40°С и выдерживание при этих же температурах позволяет сократить время выдерхки перед началом ?В0 до 4 часов.

6. Определены оптимальные параметры тепловлажностной обработки и процесса твердения в целом. Наиболее высокие физико-механические показатели фибропенобетон приобретает при условии:

- подогрева смеси путем эатворения горячей водой до 38...40°С;

-последующее выдерживание изделий до начала ТВО приэтих температурах ^в течение 4-х часов:

- применение мягких режимов ТВО: скорость т.,;ъема температуры Ю°С/ч, изотермический прогрев' при 80°С в течение б-ти часов.

При соблюдении указанных требований, время твердения све-жеотформоваиныж изделий, вклсчая предварптелькув выдержку, составляет 17 часов.

7, Предложен и исследован комбинированный режим ТВО, согласно которому на первой стадии осуществляется обработка фибропено-бетона паром, а затем - разогретым воздухом.'При'такой обработке обеспечиваются высокие прочностные показатели фибропено-бетона при одновременном снижении влажности изделий, что является залогом их повышенной долговечност- в период эксплуатации.

8. Сформулиров:. 1ы технико-экономические и социальные преимущества фибропенобетона, определена приоритетная облить его использования, а также пути дальнейоего совераенствования свойств и тежнологиь.

9а:'Разработан состав фибропенобетона с применением эффективного заполнителя подифракционного состава, что обеспечило сокращение расхода цемента, снижение водотвердо-о отношения и пови-пение прочности материала.

10, Определены физик^-механичесще характеристики фибропенобетона естественного твердения. При этом установлено, что наряду с увеличением прочности имеет место повышение водозацит.т них свойств фибропенобетона оптимального состава, способствуете повышение эксплуатационной надежности и долговечности материала.

Основные результаты исследований опубликованы в следующих работаж:

1. Пухаренко Й.В., Бесова Л.Н'. Ячеистый фибробетон естественного твердения // Пнборы.лист / ЦНТИ. СПб. 1995, Г> 189-95.

2. П"харенко И.В..Бесова Л.11. 5ибропенобетон естественного твердения для малозтахного строительства / Деп. в ВШП1 ЯТЯ"'

3. Пухаренко П.В..Бесова Л.И. Ячеистый йибробетон пониженной энергоемкости Ч Теплознергоэфйективные технологии.- 1996.!? I.- С.39-40.

4. Подана заявка на изобретение. Лобанов !!.А. .Пухаренко П.В... Весова Л.П. Сырьевая смесь для изготовления ячеистых бетонов, регистрационный номер Г» 96100250, приоритет от 19.01.96.

5 11576. СПб.- 1995,- 4 с.