автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.04, диссертация на тему:Разработка методов расчета подшипников скольжения с микрополярной смазкой и усовершенствование системы "Подшипник-фильтр"

На правах рукописи

од

ЛЕБЕДЕВА Инна Васильевна

РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ РАСЧЕТА ПОДШИПНИКОВ СКОЛЬЖЕНИЯ С МИКРОПОЛЯРНОЙ СМАЗКОЙ И УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СИСТЕМЫ «ПОДШИПНИК - ФИЛЬТР»

05.02.04 - Трение и износ в машинах

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание степени кандидата технических наук

Ростов-на-Дону, 1997

Работа выполнена г путей сообщения.

Ростовском государственном университет*

Научный руководитель: доктор технических наук,

академик Академии Транспорта Российской Федерации, профессор Ахвердиев К.С.

Научный консультант: кандидат технических наук,

академик МАНЕП, доценг Кореневский В.И.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Колев Н.С.

кандидат физико-математических наук, доцент Никитин С.А.

Ведущее предприятие: АО ■'РОСТСЕЛЬМАИГ

Защита состоится "27" мая 1997 г. в 10 часов на заседание диссертационного совета Д 063.27.03 в Донском государственное техническом университете (ДГТУ) по адресу: 344708, г. Ростов-на-Дону, ГСП-8, пл. Ю. Гагарина ], ауд. 252.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ДГТУ. Автореферат разослан "27" апреля 1997 г.

Ученый секретарь

Тронного совета , ^

..т.п., ;;оденг В.С. Дмитриев

оЫЦЛЯ ХАРЛК'П: 1М'1СГИКЛ РАБОТЫ

Актуальность. Разработки надежно» и высокоэффективной современной техзшкп невозможна оеч создания, управления п рациональной эксплуатации систем смазки, основным -элементом которых является блок "подшипник-фильтр". Существенно повысить эффективность смазочной системы позволяет применение микрополяр1шх смазок, в которые вводятся твердые частицы микронных размеров специально или в результате износа сопрягаемых пар. Для таких систем особо важна и актуальна не только задача по гидродинамическому расчету и согласований эксплуатационных характеристик подшипников скольжения и фильтров, но и разработка научно оЬосноваиного метода подбора основных характеристик микрополярной смазки, обеспечивающих оптимальный режим работы подшипников жидкостного трения.

Анализ существующих работ показывает, '¡то исследования, проведенные в этой области, в основном носят экспериментальный характер. При этом в смазочную среду вводятся микрочастицы с помощью гидродинамического диспергатора. На наш взгляд, наиболее простым и экономичным способом получения микрополярной смазки является фильтрация отработанного масла через фильтры требуемой пористости, обеспечивающих необходимые размеры твердых частой, находящихся во взвешенном состоянии в смазочной среде. Специфика подобной смазочной среды должна быть отражена в особенностях расчетов подшипников жидкостного трения.

Таким образом, повышение эффективности замкнутых систем смазки требует комплексного исследования всего блока «подшипник -фильтр».

Цель работы. На основе расчетно-экспериментальных исследований обеспечить расширение области применения микрополярных смазотшых жидкостей в блоках "подшипник-фильтр" и повысить работоспособность замкнутых систем смазки.

Научная новизна. Впервые в строгой математической постановке на основе полных нелинейных уравнений движения микрополярной смазки выполнен гидродинамический расчет упорных и радиальных подшипников скольжения.

Разработан научно обоснованный метод выбора основных характеристик микрополярной смазки, обеспечивающих оптимальный режим работы подшипников и дана оценка влияния нелинейных факторов на их основные работгие характеристики.

Предложена новая физическая модель пористого чела, позволяющая установить рецептуру полимероетонпого фпльтроматериала, обеспечивающего -эффективную работу блока мюдишппик - фильтр-.

Практическая ценность. На основе разработанного метода гидродинамического расчета упорных и радиальных подшипников скольжения, работающих па микрополярной смазке, получены аналитические выражения для расчета их основных рабочих характеристик. Полученные зависимости позволяют:

- установить значения безразмерных критериев - параметра связи материальных постоянных микрополярной жидкости; к - параметра, связывающего зазор с размерами микрочастиц; Яе - числа Рейнольдса; Ь - параметра, характеризующего микроинерцию частиц), обеспечивающих оптимальный режим работы подшипников, работающих на микрополярной смазке;

- прогнозировать вязкостные характеристики смазки и размеры микрочастиц, вносимых в смазочную среду, позволяющие значительно повысить несущую способность и уменьшить момент трения.

Результаты исследований полимербетонных фильтроматериалов позволили сформулировать методики расчета плотности и пористости, а также разработать новые модифицированные и высококомпактные конструкции фильтроэлементов - тарельчатые и пластинчатые.

Эффективность комплексных исследований блока «подшипник -фильтр» нашла дополнительное подтверждише в промышленных испытаниях в локомотивном хозяйстве СКЖД.

АВТОР ЗАЩИЩАЕТ:

1. Нелинейную математическую модель работа подшипников в режиме жидкостного трения на микрополярной смазке и аналитические выражения для определения основных рабочих характеристик радиальных и упорных подшипников.

2. Рекомендации по выбору значений критериальных соотношений, обеспечивающих оптимальный режим работы подшипников скольжения, работающих на микрополярной смазке.

3. Новую физическую модель идеального пористого тела, результаты экспериментальных исследований эксплуатационных параметров поли-мербетошшх фильтров, а также конструкции их высококомпактньи фильтроэлементов

■1 Результаты комплексных теоретических и экспериментальных исследований блока «подшишшк - фильтр», позволившие разработать ме-|<>дик\ получения микротюлярнои жидкости при помощи нолимербетон-пих фильтров.

Апробация работы. Основные положения работы докладывались на ;онферс1ЩИЯх; Всесоюзной научно-технической конференции «Промыш-тенная чистота рабочих жидкостей», г. Челябинск, 1987 г.; научно-технической конференции Хабаровского института инженеров железнодорожного транспорта, г. Хабаровск. 1989 г.: научно-технических конференции Ростовского инженерно-строительного института, г. Ростов-на-Дону, [959 - 1997 гг.; Региональной конференции ИПУ АН СССР, г. Пенза, 13')0 1., Мсжрс«,п>(Ъ£йканскон конференции ЛСНГП. г. Киев, ¡991 - 1992 т.: а также на научных семинарах «Использование и перспективы электромагнитной обработки судовых топлив и масел», г, Севастополь, 1988 г.; сафедры «Высшая математика Н>\ «Путевые и строительные машины» ТУПС, г. Ростов-на-Дону, 1993 - 1997 гг. Кроме этого в 1994 г. получена медаль «Лауреат ВВП» за экспозицию «Полимербетоннын фильтр».

Пуолпкашщ. По теме диссертации опубликовано 1& печатных ра-сют, и имеется 20 научно-технических отчетов по госбюджетным и хоздоговорным темам.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, основных выводов, списка литературы из 122 найме но нанни и 3 приложений. Работа изложена па страницах машинописного текста, ;одержпт 3 таблицы и 50 иллюстрации

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во_ введении обоснована актуальность темы исследований и иред-ггавлена общая характеристика работы.

В первой главе диссертации кратко изложено состояние вопроса по рассматриваемой проблеме, сформулирована цель и поставлены задачи 1сследованпй. В основу материалов этого раздела положен анализ работ .качественных и зарубежных авторов в области гидродинамического рас-тета подшипников сколъжегош, работающих на ньютоновской и микро-юлярноп смазках.

Прежде всего это работы Коровчипского М.В., Снеговского Ф.П., 1'ноиова А.И., Слезкина А.П.. Лоицянского А.Г., Ахвердиева 1ч..С., Пики-ипа А.К., в которых в качестве смазочной среды рассматриваются ньютоновские жидкости.

Гидродинамическому расчету подшипников, раоотающих па микрополярной смазке, посвящено довольно ограниченное число работ. Ллле-ном it Клейном ticj учета нелинейных факторов в весьма упрощенной постановке решена задача о движении микрополярной смазки в упорном подшипнике.

Вторым аспектом проблемы является получение микрополярной смазки, обеспечиваемое специальными фильтрами. В качестве фильтро-материалов. используемых в системах «подшипник - фильтр» может применяться металлокерамика и пористые полимербетонные композиты. Последние имеют структуру аналогичную металлокерамике, но значительно экономичнее ее в связи с дешевизной заполнителя - кварцевого песка и отсутствием необходимости в сложном технологическом оборудовании.

Во второй главе в строгой математической постановке на основе полных нелинейных уравнений движения микрополярной жидкости выполнен гидродинамический расчет упорных и радиальных подшипников скольжения, работающих в условиях жидкостного трения.

В начале рассматривается двумерная задача о движении микрополярной жидкости в упорном подшипнике.

Уравнения движения и граничные условия задачи записываются в

виде:

— = 0 *U*U<>,

ду ' дх ду

д2и хт. dv 2 - N dp du du "i

—- + Nk--------= -Relu—+u — I m

ду2 c'y 2 дх 2 V dx ôyj ' 1 '

d2v du T T1 *( dv dv^l —r----2kv = L Re u — + и — .

Ov ôy ч дх ду i

u - -1, и = 0, v = 0 при у = 0, и = 0, v = 0; tea Р

у - 1 + (Зх, |3 = — , Р = -тг при X — 0 И X = 1 ; (2) е р

Л.Т ^

где -> - - - параметр связи материальных постоянных микрополяр-

ц-»- X

ной жидкости;

к - - параметр, ':и'.пш',нюи11ш зазор с размерами микрочастиц;

7

ь

;! X. I I и. I -- 1 "V • 1 /

7

_ рМ

- параметр, ха|п1К1ср11)у1ош.ни микроинерцию частиц;

^ X " число Ре"Н0ЛЬДса'

и, V. 7 - материальные постоянные микрополярной жидкости; и', и' - составляющие линейной скорости частиц вдоль осей X и V соответственно;

у' - угловая скорость микровращения частиц; р - плотность микрополярной жидкости; 1 - длина подшипника; ко - минимальная толщина пленки смазки; I - средний момент микроинерции частиц.

Здесь размерные величины х\ у', и'. V*. о', р' связаны с безразмерными х, у, и, и, V, р формулами

х' = /х. у' = 110у, и' = иЧи и' - ей "о,

I 7 , *

и Пц'/У , V

V' = -р- = рр, р =----.

7 Ьо

Асимптотическое решение задачи (1) - (2) находится в виде рядов по степеням малого параметра [5

II И0(У) + ри!(Х,у) + Р ^ и 2 (X, у) + ... ,

о - ри1(х1у) + (32и2(х,у) + ... ,

2 <-4) V - У0(У.) + р V] (X, V) + (3 \'2 (X, у) + ... ,

Р= %+РР1 (х) + Р2Р2(х) + ... Р

Решение нулевого приближения можно найти непосредственным интегрированием. Учитывая вид граничных условий, решение первого приближения ищется в виде:

и] - К^уд^ - ^(У)-

- К^(у)х 1 К< (у), Р! = а(х2 - х). (

Подставляя < г>( в уравнения движения и граничные условия пр1 ходим к ооыкновенной системе дифференциальных уравнений и грани1 ньш условиям к шш:

+ щ - о, Я}' + N1^ - (2 - Эда = 0. БЦ - Я} - 2кК4 = о, (<

Н'2 + + —у—а - Ке"(и0К1 + и^з ),

Я? - Я'2 -- 2кЯ5 - ЬКе*(и0К4 + у0Яз).

(0) = 0, Я2 (0) = О, Я3 (0) = 0, (0) = 0, (0) = о,

ад = -ю¥=1, к 2(1) = о, Изш = о, к4(1> = -н>)у=1, и5а) = о.

о

В принципе решение равнений 0 - 7) можно найти неиосредсп венным ингегрирова1П1ем. Однако, ввиду громоздкости вычислений пр таком подходе целесообразнее осуществить численный расчет задачи Ко ши методом многократного решения. При этом, недостающие начальны условия для задачи Коши уточнялись по результатам предыдущих реше шш. Для решения нами выбран метод Эйлера с шагом 0,001. Расчет! выполнялись по специально разработанной программе.

Далее в этой главе рассматривается задача о движении микропо лярной жидкости между подшипником радиуса Ь и шином радиуса а, : предположении, чго смазка заполняет все пространство между ними. Пр] этом считаем, чго подшипник неподвижен, а шип вращается вокруг сво ей неподвижной оси с постоянной скоростью сл.

За исходные берутся уравнения «тонкого слоя» для микроподяршн жидкости в полярной системе координат:

, (?211 дм 1 йр { (?11 и

(и + У )-+ У — =--— -1- 01 о — +--I -

зг2 лзг а ае ч аг ааег

к

Он _ .( (Ъ 11 с)\Л

У —^ - 1 Г ' 214 " М' 0 Т + ~ ла ! -<?г V Л г а

-- (г о) +- ~ = О г? г ¿г йе

Здесь , Уг ( = |и,и| - вектор скорости частиц смазки.

Задача теперь сводится к пнтегрировашпо уравнений (9) при следующих граничных условиях:

V = ю; и = 0; и = юа при г = а;

V - 0; о = 0; и = 0 при г = Ь(1 + Н). <10)

Асимптотическое решение задачи (9) - (10) находится по степеням малого параметра е (относительного эксцентриситета):

СО СО 0О йО

и = ^Гвпип ; О = ]>]епоп ; = ; р= £епрп . (Ц)

л — 0 п=0 п = 0 п = 0

Определив поле скоростей и давлений в смазочном слое, получены аналитические зависимости для основных рабочих характеристик упорного и радиального подшипников: расхода, несущей способности, силы трения.

На рис.1 представлен численный анализ полученных аналитических выражений для основных рабочих характеристик радиального подшипника (аналогичные закономерности наблюдаются и для упорного подшипника).

Численный анализ показывает:

- основные характеристики упорных и радиальных подшипников скольжения, работающих на микрополярной смазке существенно зависят от безразмерных критериев: N. к, Ис, Ь;

- учет влияния нелинейных факторов дает количественную поправку в полученных аналитических выражениях, определяющих основные характеристики упорного и радиального подшипников, что приводит к качественным изменениям в характере трибологических процессов, протекающих в узле трения - изменяется направление поддерживающей силы;

- зависимость безразмерного момента трения от параметра N имеет экстремальный характер; при к < ОД н N е [0,3; 0,5] - минимум и при к £ 1 и N е [0,7; 0.8] - максимум;

ом 0.6 о,в (О а)

\к-1

--- (/ /

II ( \ \

/1 / К-оА \ \ \ \

1 / 1 \ \ чу

\ К-0,1- 1 /

/

(о

т 720 660 №0 «о т

420 366 300

м 180 120 60 о

"V

0.2 /V —-

б)

Рис. I. Зависимости от параметра связи п параметра К.

а) расхода; б) момента трения; в) несущей способности.

У

N

а зависимости оезразмерной исслттгетг способности упорного и радиального подшипников от параметра N наблюдается максимум при значениях N олнзких единице и при к - 2: в этом случае несущая способность подшипников возрастает более чем в 2 раза;

- расход мпкрополярной смазки существенно зависит от значения параметра N при к ^ 1 и практически не зависит от N при малых значениях к.

- оптимальный режим работы подшипников, работающих на микрополярной смазке, достигается при значении параметра N е [0,8 - 0,99]. Приведенные значения параметра к определяют оптимальное значение размеров твердых частиц в микрополярной жидкости, равное 5...8 мкм.

Б третьей главе описана новая, отличная от традиционных, физическая модель идеального пористого тела с учетом степени окатанности заполнителя и толщины слоя связующего, покрывающего его частицы.

Полученная модель позволила обосновать рецептуру композиционного материала и разработать методики расчета его плотности и пористости.

Использование в замкнугьгх системах смазки нолимербетонных фильтров, работающих при относительно высоких перепадах давлений, требует определения конструктивной прочности композиционного материала фильтроэлементов.- Прочностные исследования проводились по стандартной методике для бетона на образцах, изготовленных из песка фракции 0,6 - 1,0 и 0,85 - 1,6 мм.

Модель зависимости прочности фильтроматериала на сжатие от количества эпоксидной смолы и отвердителя имеет вид

С = 0.000469С4'110126В°'Ш182, (И)

где С - содержание эпоксидной смолы в % от массы композита;

О - доза отвердителя в % от количества смолы.

Прочность полимербетона исследовалась также при его различной экспозиции в рабочих средах (рис. 2). Несмотря на снижение прочности полимербетона в водных средах в среднем до м! % за время экспозиции 720 часов, остаточная прочность пористого полимербетона, равная 16 МПа, оказывается достаточной для его практического использования.

Важное значение имеет конструкция фильтроматериала, определяющая область его применения, технологические параметры и эксплуатационные возможности. На основе результатов экспериментальных ис-

следовании оылм разработаны высококомпактные и эффективные конст рукцнн фнльтроэлементов: тарельчатая и пластинчатая.

В четвертой главе изложены результаты стендовых и промышлен ных испытаний. Па специальной установке проводились эксперимен тальные исследования эксплуатационных параметров: пропускной спо собности фнльтроэлементов, т.е. удельного расхода рабочей жидкости ] зависимости от пористости, толщины образца и перепадов давления.

Рабочей средой являлось индустриальное масло И12 с динамиче ской вязкостью ц = О,165 П. Это масло было взято с пункта регенерацш масел в депо после отработки более 50 часов, но без его регенерации I содержало до 17%, вес. твердых продуктов износа фракций 1,0...150,1 мкм. Масло фильтровалось полимербетонными фильтрами и поел! фильтрования имело до 2,5%, вес. твердых частиц размером 5...8 мкм Результаты стендовых испытаний представлены на рис. 3 в виде графика построенного методом двумерных сечений гиперповерхности отклика. О1 может быть использован в качестве номограммы для приближенное графического определения удельного расхода при любом соотношенш переменных факторов в пределах выполненных исследований.

Исследуемые подшипники представляли собой стальные втулю диаметром 100 мм и длиной 75 мм с тонкослойным покрытием рабоче! поверхности баббитом Б83. Стенд имел систему датчиков, обеспечиваю щих возможность осциллографирования толщины смазочного слоя, дав летшя в нем и положения центра вала.

Смазка в исследуемый подшипник подавалось через имеющееся I установочной обойме отверстие. На стенде последовательно выполнялиа сравнительные исследования рабстгы подшипника на обычной ньютоновской смазке и на микрополярной.

Результаты экспериментальных исследований представляются данными (см. табл. 1); анализ которых показывает, что форма и размерь смазочного слоя, а также распределение давления по окружности существенно зависят от реологии смазочной среды. Наличие механически: примесей в смазке в виде твердых частиц изменяет форму смазочногс слоя, его минимальную толщину, и протяженность рабочей зоны. Эт< оказывает положительное влияние на работу подшипников, повышая ег< ) 1С сущую способность.

Хотя частицы диаметром выше 8 мкм и способствуют увеличенше несущей способности подшипника (практически можно добиваться боле« чем двухкратного увеличения) но при этом одновременно, несколько повышается коэффициент треш1я.

■58 -10,8

ЦУ-9,2

32,5*-6,1

<Г = ЗЗЗЗМПа

21

240

720

Воздух

ХЛН&

17* 3,1 №*2

21

240 под а

720

24

240

4ПП5М

120

Масло

24 240 720 24 240 720 24 Время экспозиции , час.

210 720

Влияние времени экспозиции (час) из прочность гтолимербетопа з рпаттгчньгх срезах

. Влияние перепада давлений на фильтре, толщины фильтроэлемента и пористости на пропускную способность фильтра (.фракция заполнителя 0,85...1,6)

Таблица

Сравнение теоретических и экспериментальных результант

! Коэфф-т 1 Коэфф-т | нагружен- 1 нагружен- 1 ности ности ! , * ] ччкше» | ьпасч Относительная погрешность % Коэфф-т трения ^экспер Коэфф-т трения 1расч Относительная погрешность %

! 0,10 | 0,11 10,0 0,040 0,044 10,0

; .о,11 | одз 18,1 0,037 0,040 8,1

I 0,13 1 0,15 15,4 0,030 0,035 16,7

! 0,18 ! 0,20 11,1 0,025 I 0,030 20,0

1 0,19 0,23 21,0 0,021 0,024 14,3

! 0.20 0,25 { 25,0 0.025 0,026 4.0

1 0.22 0,27 ! 22,7 0,029 0,038 24,8

! 0,25 0,28 12,0 0,030 и 0,041 25,2

! 0,28 0,31 10,7 0.038 0,044 15,8

! о.зо 0.34 1 1.3.3 0,045 0,046 2.2

Из таблицы 1 следует, что по коэффициенту трения и нагружешю ети результаты теории удовлетворительно согласуются с результатам! эксперимента.

Заключительные испытания исследуемого блока «подшипник фильтр», работающего на микрополярной смазке проводились в моторно осевых подшипниках тепловозов и электровозов в локомотивном хозяй стве СКЖД и дали удовлетворительные результаты.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Анализ специальной технической литературы, посвященной гид родинамическому расчету и определению основных характеристик иод шипников скольжешш. показал, что подавляющее число работ базируете; на уравнениях Рейнольдса или Навье-Стокса для ньютоновских жидко стсй.

Несмотря на целый ряд преимуществ применения в качестве сма зочной среды микрополярных не ньютоновских жидкостей современны! уровень теоретических исследований в этой области отстает от требова

I А

14

нии практики но использованию подобных сма'Ю'шых сред в промычи ленное гп.

2. Впервые в строгой математической постановке на основе полных нелинейных уравнении движения микрополярнои жидкости выполнен гидродинамический расчет упорных и радиальных подшипников скодь-жешш. работающих в условиях жидкостного трения.

.!. В результате расчета найдено поле скоростей и давлении в сма-ючном слое и получены аналитические выражения для определения основных эксплуатационных характеристик упорного и радиального подшипников, работающих па микрополярнои смазке: поддерживающей силы, расхода смазки, момента трения.

4. Анализ влияния нелинейных факторов на работу подшипников скольжения показал, что их учет вносит не только уточняющие поправки в аналитические зависимости, но и существенно меняют качественную картину процессов, протекающих в зоне жидкостного трения, изменяя направление поддерживающей силы.

5. На основе числештого решения полученных зависимостей установлены значения безразмерных критериев: N - параметра связи материальных постоянных микрополярнои жидкости; к - параметра, связывающего зазор с размерами микрочастиц; Re - числа Рейнолыса: L - параметра, характеризующего микроинерцию частиц, определяющих оптимальный режим работы исследуемых подшипников и обеспечивающих повышение несущей способности и снижение момента трения более, чем в 2 раза, а также определяющих размеры (5...8 мкм) твердых частиц, вносимых в смазочную среду.

6. На основе новой, отличающейся от традицпошгой, физической модели идеального пористого тела разработана рецептура полимербетон-ного фильтроматериала, обеспечивающая требуемую структуру фильтро-элемента для работы с микрополярной жидкостью.

7. Разработана и проверена экспериментально оригинальная методика расчета плотности полимербетонного композита, позволяющая определить его основную рабочую характеристику - пористость.

8. Результаты экспериментальных исследований основных эксплуатационных параметров полимерных фильтров: прочности в рабочих средах и пропускной способности позволили разработать новые модифицированные и высококомпактные конструкции фильтроэлементов - тарельчатые и пластинчатые.

9. В результате комплексных исследований в направлении разработки фпльтроматерналов и создании методики гидродинамического рас-

•ti"!a подшипников. рнчотнющнч на микрополярпой емаже, удалось ре ;и<> повысить женлултацпопние характеристики блока "цодиишшж фильтр" эамклугих. систем смткм.

Основные положения диссертации изложены в следующих раОотах:

1 Кореневский В.И.,-Лебедева И.В., Коновалов A.B. Расчет пористо полимербетошюй перегородки // Очистка природных и сточных вод: Межвуз. сб. нарт тр. - Ростов н/Д, 1997. - С. 103-109.

2. Лебедева ИВ. Влияние инерции микрополярной жидкости при квазистацтюнарнои смазке плоских поверхностей //' Проблемы повыше -шш конкурентоспосооносга железнодорожных перевозок, развития станции и TfairciiCpTHC комплсксог.: Me./icr>y:i, со нау-*. тр., 1\>стоь н/Д. ¡996.- С. 43-51.

3. Ахвердиев К-С,, Лебедева И.В. Гидродинамический расчет подшипника с неоднородным пористым шипом при осевой подаче смазки // Совершенствовашге конструкций, технического обслуживания и ремонта подвижного состава в современных условиях: Межвуз. сб. науч. тр. - Ростов н/Д - С 56-59

4 Ахвердиев К.С., Корепевскии В.11.. Лебедева И.В. Нелинейные эффекты воздействия смазки на шип подшипника скольжения при осевой подаче смазки /7 Повышение надежности и долговечности путевых и строительных машин: Межвуз. сб. науч. тр. - Ростов н/Д., 1995. - С. 218221.

5. Лебедева И.В. Гидродинамический расчет радиального подшипника конечной длины с осевой подачей смазки // 1 lonr.ii пенис надежности и долговечности путевых и строительных машин: Межвуз. сб. науч. тр., Ростов н/Д, 1995. - С. 211-217.

6. Кореневский В.П., Лебедева И.В. Измерение расхода на полн-мербетошшгх фильтроустановках //' Проектирование. производство и эксплуатация систем гидропневмопривода. гидропневмоавтоматики, гидро-пневмомашин и их компонентов: Тез. докл. на Межресп. конф. АСПГП, - Киев, 1992. - С. 18-19.

7. Сапрыкин В.И.. Кореневский В.И.. Лебедева И.В. Полимербе-тонные фильтры для питьевой воды /'/ Тез. докл. науч.-техн. конф. Ростов н/Д, 1992. - С. Г 2-23.

S. Кореневскии В.И., Лебедева И.В. Полнмербетонные фильтры пневмосистем /. Ироектировашхе, производство и эксплуатация систем гидропневмопривода, гидроппевмоавтоматпки, гидропневмомапшн и их

компонентов: Тез. докл. на Межресп. конф. АСПГП. - Киев. 1991. - С. 17-18.

9. Сапрыкин В.И., Кореневский В.И., Лебедева ИВ. и др. Фильтры для водоснабжения // Водоснабжение и сантехника. - 1991. - № 7. - С. 12.

10. Кореневский В.И., Лебедева И.В. Основы теории полпмербе-тогашх фильгроэлементов // Очистка жидкостей: Тез. докл. науч.-техн. конф., 6 марта. - Хабаровск, 1989. - С. 15-16.

11. Кореневский В.И., Лебедева И.В. Оптимальная форма полимер-бетонного фильтроэлемента // Промышленная чистота рабочих жидкостей гидросистем: Тез. докл. Всесоюз. науч. конф., 21-23 окт. - Челябинск. 1987. - С. 19-20.

i 2. Кореневский В.И., Лебедева И.В. Структура полпмербетонного фильтроматериала // Промышлештая чистота рабочих жидкостей гидросистем: Тез. докл. Всесоюз. науч. конф., 21-23 окг. - Челябинск, 1987. -С. 16-17.

13. Кореневский В.И., Лебедева И.В. Плотность полимербетоштого фильтроматериала / РИИЖТ. - М., 1986. - 4 с. - Деп. в ВИНИТИ 17.01.86, № 783-В.

14. Кореневский В.И., Лебедева И.В. Пористость полпмербетонного фильтроматериала / РИИЖ'Г. - М., 1986. - 3 с. - Деп. в ВИНИТИ 10.11.86, № 4926-В.

15. Кореневский В.И., Лебедева И.В. Модернизированный фильтр для очистки воды к проявочной машине // Техника кино и гелевидештя. - 1984. - № 7. - С. 18-19.

16. Кореневский В.И., Охотников A.B., Лебедева И.В. К вопросу уточнения геометрии пористого тела / РИИЖТ. - М., 1984. - 5 с. - Деп. в ВИНИТИ 5.04.84. № 3044.

17. Кореневский В.И., Лебедева И.В. Геометрия порового канала пористого тела / РИИЖТ. - A4., 1984. - 6 с. - Деп. в ВИНИТИ 29.04.84, № 3044.

18. Кореневский В.И.. Охотников A.B., Лебедева И.В. Фильтр про-явотгаой мапшны для очистки воды // Техника кино и телевидения. -1984. - № 7. - С. 14-15.