автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность полых цилиндрических бетонных элементов при трехосном сжатии

БЕЛОРУССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРЛСНОГС[ЗНАЛ.ЕНИ ПОЛИТЕХНИЧЕСКАЯ АКАДЕМГЯ

На правях рукописи

ГУЛИЦКАЯ Лариса владшшровна

УДК 624.074.012.3.046-462

ПРОЧНОСТЬ ПОЛЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ ТРЕХОСНОЙ СЖАТИИ

05.23.01 — Строительные конструкции, здгишя и сооружения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Минск 1991

Работа выполнена в Белорусской государственной ордена Трудового ¡фасного Знамени политехнической академии.

Научный руководитель

Официальные оппоненты:

заслуженный деятель науки РБ, доктор технических наук, црофессор Л.К.ЯУКША

академик АН Уафашш, доктор технических наук, профессор А.АЛКБВДВВ,

кандидат технических наук, доцент И.И.КУЛЙК

Ведущая.организации

- БелНИНС Госстроя РБ'

Защита состоится " ¿У 1992 года в /КС

часов на Заседании специализированного совета К 056.02,01 по присуждены) ученой степени кандидата технических наук в Белорусской государственной политехнической академии по адресу: 220027, г.Шшск, Ленинский проспект, 65, ауд.204.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотека акадешга.

Автореферат разослан ** АЕКАбуА 1991 года,

Ученый секретарь специализированного совета, кандидат технических наук, ' ' '

доцент Е.М.СВДОРОВИЧ

©Белорусская государственная политехническая академия, 1991

ОБЩАЯ ХЛРЛК'ГЕРИСИКА РЛЕОШ

Актуальность томи. Поьдашгае требований к на-дешости, долговечности, эстетичности и, вместе с тем, экономичности совремоиннх СТрОИГвЛЬНШС конструкций, СТрОШВНИВ к уменьшению веса соорукений, совершенствование судастау&щях и создание новых технологических процессов требуют развития теорий бетона, железобетона и сталебетона.

В настояцео время сталебгтонмив И млезебетоняио конструкции находят широкое применение как в традяциойти, Tait и новнх областях строительства. В большинстве случаев бетой стал-еботонных и железобетонных конструкций работает в условйюг сложного напряженного состояния.

Трехосное напряженное состояние сжатия, кал частый случай сложного .напряженного состояния, имеет мвего в опорах, колоннах и других элементах зданий я инженерных сооружений (мостостроение, тоннелестроение, гражданское,, прошяштшое, энергетическое и гзд-ротехническое строительство),

. Несмотря на то, что теория прочности бетона уже.частично применяется для расчета прочности и tfpBlmmoctoilRocîii железобетон-ннх конструкций, опыта ее использования в инженерна* расчетах ещэ недостаточно. Кроме того, для разработки расчетов нетрадиционных конструкций, материалы к'оторнх работают в условиях сложного напряженного состояния (например, Ьря трехосном цилиндрическом или здлигтоидальном скатим), необходимо накопление экспериментальных •данных как о прочности конструкций в Целом, так' и знание работы RoMâotteHtoB конструкций (бетона й стали) й^и нееднооенше насря-женних состояниях.

Такш образом, дальнейшее развитие теорий сложного напряженного состояния на основа экеяеримёнтаяьннх я теоретических исследований прочности бетона прй. трехосных напряженных состояниях сжатия является актуальной задачей.

Цель работа. Экспериментальные и "теоретические ис-. следования прочности иолих цилиндрических бетонных элементов под действием бокового гидростатического давления и осевого центрального сжатия применительно.к разработке'методов расчета Прочности полых железобетонных и сталебетоНннх элементов с продольным й по--'

перечным армированием, бетон которых работает в условиях трехосного сжатая.

Научная новизна работы состоит в том,

что:

получены достоверные опытные данные по прочности полых цилиндрических бетонных элементов яри трехосном сжатии;

определено влияние величины бокового давления, геометрических размеров трубчатых элементов на юс осевую прочность при трехосном сжатии;

получена аналитическая зависимость для определения коэффициента эффективности бокового давления.

Практическое значение работы состоит в том. что:

разработана новая методика испытания образцов под гидростатическим, давлением и осевш скатиеы, основанная на использовании прибора трехосного сжатия;

получены новые экспериментальные данные, позволяющие уточнить методы расчета прочности сталетрубобетоннах и железобетонных элементов;

, даян рекомендация по уточнению методов расчета прочности сталетрубобетонных и поперечно армированных железобетонных элементов .

■Автор защищает:

методику экспериментальных исследований прочности полых цилиндрических'бетонных элементов при сложном нагружении; результаты экспериментов;

полученную обобщенную зависимость .для определения коэффициента эффективности бокового давления,

Апроба.ция работ н. Материалы диссертационной •работы были доложены и обсуждены на:

Щ Международной конференции по сталебетонным композитным, конструкциям в г.Фукуока (Япония, 1991 г.);

И Всесоюзном симпозиуме "Прочность материалов к элементов конструкций" в г.Житомире (1989 г.);

научно-практической конференции "Исследование работы и применение в строительстве эффективных элементов и конструкций" в г.Ровно (1990 г.);

ежегодных научно-технических конференциях профессорски- ' преподавательского состава Белорусского политехнического института в г.Минске (1989-91 гг.).

Публикации. Основное содержание диссертации-опубликовано в пяти работах.

Объем и структура работы. Диссертация изложена на 157 страницах, содержит 8 таблиц, 43 рисунка, список литературы из 109 наименований. Диссертация состоит из введения, трех глав, выводов и приложения.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность, научная новизна и практическая ценность работы, излагаются основные положения, выносите на защиту.

В первой глава привецэи анализ результатов теоретических и экспериментальных исследований прочности бетона при трехосном скатил. Отмечено, что изучение предельных напряженных состояний трехосного сжатия хрупких материалов, в том числе бетонов, занимает центральное место в теория прочности, которая в настоящее время находится в стации интенсивного развития и практического применения при расчете строительных конструкций.

Проанализированы классические теорий прочности: максимального нормального налрянения (Галилея - Решшна), максимальных относительных деформаций (Марцотта --Сен-Венана), максимального касательного напряжения (Кулона - Треска), максимальной энергии сдвига (Губера - Миээса - Генки) и сделан вывод о том, что эти теории прочности не отражают свойств хрупких материалов типа бетона, которые шетот неоднородную структуру и различную прочность на сжатие и растяжение. Дан анализ теории прочности О.Мора, определены ее положительные и отрицательные стороны. С'т'очки зрения применения предлагаемых критериев прочности .дня расчета прочности трех-осно окатого бетона проанализированы работы М.М.Фшюнеако-Еороди-ча, О.Я.Берга, Г.А.Гвниева, Г.С.Лисаренко, А.Л.Лебедева, А.Б.Ямина, Л.К.Луклй, Е.С.ЛеЙтеса, М.Б.Лифшица и .других авторов. Сделан вывод о значительней сложности и невысокой точности анализируемых критериев прочности. В связи с этим 9 отечественной и зарубежной практике проектирования .для случая трехосного сжатия часто ис-

пользуется лииелная (либо лпнеаризозанвая) зависимость, предложенная А.Консидероц и подтвердившая многими экспериментальными результатами

, (I)

где <Э, - предел прочности треха с но сгатога бетона, предел прочности при одноосном сжатии, значение бокового давленая, К - коэффициент эффективности бокового давления. Первоначально критерий (Г) применялся с постоянный значением коэффициента К (линейная зависимость). Так, у А.Консвдара К = 4,8,' исследователи Ишшойского униворситета предложили К = 4,1, Р.Залигер - К = 5,0, А.А.Гвоздев - К = 4,0. Значение коэффициента эффективности, геометрически являясь тангенсом угла наклона секущей предельной кривой в рассматриваемой точке, характеризует увеличение .фочности бетона за счет его бокового обратил. В результате дальнейших исследований коэффициент К стал приниматься перемешшм, зависящим от различных факторов; прочности на одноосное сжатие и растяжение, величины бокового обжатия н других факторов.

Приведен обзор работ й.И.Карпенко, Л.К.Лукпщ, Ю.Н.Малашкина, И.Б.Соколова, связанных о определением зависимости для коэффициента эффективности бокового давления. Кроме того, приведены:

эмпирические критерии прочности бетона, предложенные'Ито Ситоми, А.Н.Васильковым, А.Ф.Липатовым, В.Т.Гроздовш, и полученные из этих критериев зависимости дня кооффициента эффективности К ;

зависимости для определения прочности бетонных'и железобетонных конструкций, бетон которых работает в условиях трехосного сжатия, рекомендованные в нормативных документах;

формулы дня коэффициента'¡эффективности бокового давления, полученные Н.Б.Гриневой, А.О.Ыацкевичем для железобетонных элементов с косвенным армированием.

В первой главе проанализированы результаты экспериментальных исследований прочности бетона при трехосном сжатии (для различных способов создания бокового давления):

. дня случая бокового гидростатического давления - работы Ричарта Ф., Бршщцега А. и Брауна. Р., Иго С., Хоббса'Д., И.Г.Гон-

чарова, 0.Я,Берга, Ю.Н.Малашнииа, В.Ы.Власова, Альберто Н., Тео-кариса П. я Прессланакиса Дя., Биллэми К. и других исследователей;

для случая спирально армированных железобетонных элементов - работы Консидера, Баха, Графа 0., Ричарта Ф,, Браядцега А. и Брауна Р., Залигера Р. ,' Казилласа Г., Сантарелян Д., Ф.Е.Гит-мана, О.Н.Алпершой, В.П.Карпинского, Г.А.Гамбарова, Е.В.Палаги-на, Т.Ц.Пецольда, М.М. Плетнева и других исследователей;

для случая сталетрубобетонннх элементов - работа Г.П.Дере-дерия, А.Ф.Липатова, А.Л.Долкенко, А.А.Гвоздева, Л.И.Сторожеико, А.Э.Лопатто, Клеспеля К. и Годора В., Саче/а А.Т., Исмаила Дж.А. и других исследователей;

для случая косвенного армирования бетона сетками, листами или пластинами - работы В.И.Некрасова, Л.К.Луктя, Б.П.Филиппова, К.К.Бакирова, Н.В.Гриневой, А.С,Мацкевича и других исследователей;

для случая эллипсоидального напряженного состояния сжатия бетона (при<оо<дг>65) - работы Р.Г.Касттова, Й.И.Евдокимова, А.В.Яшина, Ю.Н.Малашкииа, К.Т.Крадаасвамйя других исследователей.

На основе проведенного анализа •сделан Внвод о том, что прочность полых цилиндрических бетонных элементов при действии бокового давления и осевого сжатая изучена йедсгетагочно.' Учитывая актуальность вопроса, это требует прошдения экспериментальных и теоретических исследований»'

Во второй глава излояоаа методика проведенных экспериментальных исследований прочности долях цилиндрических бетонных элементов, при трехосном саатиа.

■ Отмечено, что плй получения достоверных-результатов экспериментальных исследований опытные образцы должны удовлетворять определению» требованиям. В частности, толщина стенки трубчатых образцов должна быть постоянной по ,длине окружности й поперечном сечений й до высоте образца; торца образца должен быть плоскими и перпендикулярными к его вертикальной оси. Исходя из этих требований, опйтаыё образцы изготавливались в специально сконструированных и изготовленных стальных формах. Для физического моделирования работы полых цилиндрических бетонных элементов в условиях трехосного сжатия опытные образцы подвергались действии соко-

вого гидростатического давления и осевой сжимавшей сшш на специальном стенде, сконструированном и изготовленном на основа прибора по а.с. Ш167474, Стенд состоит из прибора трехосного сжатия (рис Л), масло напорной станции, гидравлического пресса й других вспомогательных устройств.

Опытные образцы изготовлены в строительных лабораториях заводов: КВД-2 ДОЮВД и СЖБК объединения 'Шнскпроматрой" из бетона двух классов по прочности (В26 и В50). Высота образцов составляла 180±1 мм, наружный диаметр: 129,5*0,5 мм; 139,5*0,5 мы, толщина стенок: 39,5±0,2 мм; 36,8±0,2 ш; 30,5^0,2 мм; 26,9±0,2 мм; 20,6*0,2 мм.

Физико-механические характеристики бетона определены по результатам испытаний кубических и призматических контрольных образцов, изготовленных одновременно с опытами трубчатыми образцами.

Испытано 128 трубчатых образцов при одноосном и трехосном сжатии с величиной бокового гидростатического давления от О до 12 МПа. '

В третьей главе приведены результаты экспериментальных исследований прочности трубчатых образцов при трехосном сжатии, которые выполнялись с делыо:

опытного определения величины осавнх сжимающих напряжений (пределов прочности) при заданных значениях бокового давления;

определения опытных значений коэффициентов эффективности бокового давления при различных геометрических, прочностных и силовых параметрах образцов;

. изучения влияния толщины стенки образцов и класса бетона по прочности на величину предельных напряжений;

изучения изменчивости осевых предельных напряжений при различных величинах бокового давления шсла для бетонов различной прочности.

Анализ подученных результатов доказал, что; с увеличением бокового обжатия опытных образцов их осевая прочность возрастает; '

высокопрочный бетон при трехосном сжатии работает эффективнее ео сравнении с' бетоном средней прочности;

при уровне бокового обжатия до 5 МПа предел прочности трубчатых образцов, изготовленных из.равнопрочного бетона, при трех-

Прибор трехосного сжатия

изолирующий резиновый рукав'

масло для создания бокового давления

наружный цилиндр

опытный образец

Рис. I.

осном сжатии практически не зависит от толщины стенки; при боковом давлении более 5 Ша опытные образцы с большей толщиной стенки при трехосном сжатии работают более аффективно,

Увеличение прочности бетона за счет бокового обжатия принято характеризовать коэффициентом эффективности бокового давления, Б проведенных- исследованиях опытные значения коэффициента эффективности К вычислялись, исходя из формулы (I). Как следует из формулы (I), значение коэффициента эффективности бокового давления равно

К - (0, - ба)/ . <2Ь-

Все параметры правой части формулы (2-) определялись опытным путем, Анализ полученных значений коэффициента К показал, что:

его значение изменяется в довольно широких пределах и зависит от величины бокового давления, класса бетона но прочности и, в меньшей степени, от толщина стенки опытных образцов;

значение коэффициента К уменьшается с повышением бокового давления для данного класса бетона- по прочности и возрастает с увеличением прочности бетона при одинаковом боковом давлении;

для опытных образцов, изготовленных из бетона класса Б50, значение коэффициента К больше для образцов с большей толщиной стенки, при этом'чем ниве.уровень бокового обкатия, тем существеннее разница манду значениями коэффициента эффективности бокового давления .для трубчатых образцов с различной толщиной стенки; .для опытных образцов, изготовленных из'бетона класса В25, величина толщины стенки практически нй оказывает влияния на значения коэффициента К при уровне относительного бокового давления бо/йь до 0,3...0,4, что соответствует = 5...6 Ща, при:<3./1?к.>0,4 коэффициент эффективности больше для опытных образцов с большей толщиной стенки.

Для анализа достоверности результатов проведенных экспериментальных исследований было испытано 6 серий трубчатых образцов, каждая из которых исследовалась при постоянном боковом гидростатическом давлении. Значение коэффициента вариации получилось в интервале 1,65.,.6,89$, причем с увеличением бокового давления коэффициент вариации уменьшался. Это объясняется повышением пластичности бетона и снижением концентрации осевых напряжений по торцам образцов. Из этого вытекает очень важный вывод - ксишчэст-

во образцов-близнецов при испытании может уменьшаться с ростом бокового давления, Наибольшим оно должно бить при одноосном, сжатии. Выполненный статистический анализ результатов экспергядан-тальных исследований свидетельствует о необходимой достоверности полученных данннх и высокой эффективности разработанной и осуществленной методики экспериментального исследования прочности опытных образцов под действием бокового гидростатического давления и осевого сжатия.

Приводен анализ напряженного состояния бетона полого цилиндрического элемента, находящегося в условиях трехосного сжатия. На фибрах внутренней поверхности элемента бетон находится в условиях двухосного неравномерного сжатия ( <3»-о, 6,> б* ) за счет действия тангенциальных и осевых сжимающих напряжений и равонст-ва нулю радиальных напряжений. На внешней поверхности элемента бетон претерпевает трехосное элгщпсовдальное сяатка (6<>©1>©з). Промежуточные фибры бетона также находятся в условиях трехосного эллипсоидального сжатия. Таким образом, бетон трубчатого элемента при трехосном сжатии работает в условиях комбинировшшого (двухосного и эллипсоидального) напряженного состояния сжатия. Однако расчетная оцошеа прочности бетона при эллипсоидальном сжатии соирянена со значительными математическими трудностями В связи с этим в диссертации доказана возможность при расчете прочности трехосно сжатых полых цилиндрических бетонных элементов перейти от эллипсоидального напряженного состояния к более простому - цилиндрическому, характеризующемуся равенством двух меньших гланных напряжений { <о< > « <5» ), что предполагает вести расчет по линеаризованному критерии прочности (I), если использовать соответствующие значения коэффициента эффективности. Поэтому одной из целей проведенных исследований является получение зависимостей для определения коэффициента эффективности бокового давления с учетом вида сложного напряженного состояния сжатия бетона.

Вывод зависимости для. коэффициента К предв'оряет анализ уже известных формул .для определения атого коэффициента - А.Н.Васильева, В.Т.Гроздова, Ито С., Н.И.Карпенко, Л.К.Лукши, А.Ф.Липатова. Рассматриваемые формулы анализировались исходя из полученных в результате проведенного эксперимента опытных данных по прочности полых цилиндрических бетонных элементов при трехосном сжатии и обобщенных опытных данных .других авторов по прочности бетонных

цилиндров сплошного сечения при трехосном сжатии. Кроме того,исходя из обобщенных данных разных авторов по прочности железобетонных элементов с косвенным армированием в виде сеток, листов пли пластин, про&нализирозаны зависимости, полученные Н.В.Гриневой, А.С.Мацкевкчем и изложенные в действующих нормативных документах. Из проведенного анализа и полученных при этом значений статистик (коэффициента вариации и показателя точности) анализируемых формул слоцует вывод о низком уровне сходимости опытнчх и расчетных (по этим формулам) данных и, следовательно, о необходимости построения зависимости для определения коэффициента К для бетонных цилиндров кольцевого и сплошного сечений при трехосном сжатии, с учетом различных способов бокового обжатия элемента.

.Вывод искома зависимостей для определения коэффициента эффективности бокового давления осуществляется яа основании полученных экспериментальных результатов по прочности полых бетонных цилиндров при трехосном сжатии и опытных данных других авторов по прочности трехосно ежатах бетонных цилиндров сплошного сечения, железобетонных элементов с.косвенным армированием и сталетрубобе-тонних элементов, используя методику построения математических формул., основанную на методе наименьших квадратов. В результате получена формула для определения коэффициента К в общем виде -

где А,&,С,0 - параметры, значения которых зависят от способа создания, бокового давления на элемент и от наличия Полости в элементе (табл. I).

Последующее вычисление статис*як полученной формулы'(3), используя' авторские опытные данные я тшатяне 'даяние других, исследователей для различных видов бетонных и железобетонных элементов, свидетельствует о достоверности изученной зависимости (рис.2).

Проведенный сравнительный анализ опытных и расчетных по формуле (I) с учетом формула (3) значений осевой прочное« трубчатых образцов показал удовлетворитежы^уй сходимость опытных и расч'ет-цых данных (рис.3). Это позволяет сделать вывод о возможности применения линеаризованного критерия прочности бетона с учетом ' подученной -зависимости для коэффициента эффективности бокового давления для расчетной оценки срочности железобетонных и сталебе-

Зависимость между коэффициентом эффективности К и относительной

К •

<3

\ « \ * опытным и расчетным даннда

\ • * . --------я • • • - опытные данные автора - кривая по формуле (3)

Л*** • \ . • ........... ■ • ■ ••• •

■ • • « • чЧ^ • * - • • •

• • • г—----•

•

Рис. 2

го

Зависимость йежду--относите льтами значениями осевой прочности ( "5'| /Яу> У и бокового давления (<г>»/{?ь ) для "„голых.'цилиндров-по бпытнъаг и расчетным данный""

«,/йь

• • > • • • •

» • • • • ■: л * » • • • •

• • у > . ♦ * - опытные данные автора ---- кривая по формуле (I) с учетом формулы (3)

О ОА 0,2 0,5 0.4 0,5 0,6 бо/р.;

Рис. 3

Таблица I Значения числовых коэффициентов A,3,C,D

Способ создания бокового давления на элемент

гидростатическое боковое давление реакция спиральной' арматур« реакция сеток, листов шш пластин реакция стальной трубы

Эйемонти сплошного сочвиня 0;ЮО; 0,64¡I5,26 Ю;Ш;0,Й4; 15,26 100; 0,72; 12,^6 10-, iOQ; 0, М; f 5,26

Элементы кольцевого сечения l5;K>0j<VkS;4H - I5;i00;0,46¡ 6,Й

тошшх элементов при решении инженерных и научно-исследователь-. ских задач. При этом необходимо подчеркнуть сочетание простоты и достоверности рекомендуемой зависимости.

Анализ характера разрушения опытных образцов показал, что: существует разница в картинах разрушения бетона наружной н внутренней поверхностей.опытного образца, которая увеличивается с ростом бокового обжатия и выражается в более интенсивном разрушашя бетона внутренней поверхности образца; упомянутая разница объясняется'разншд напряженным состоянием, которое претерпевает бетон на внутренней и внешней поверхностях трубчатого образца при трехосной сзатии;

опытные образцы, изготовленные:из бетона средней прочности, разрушались как и образцы, изготовленные из высокопрочного бетона, т.е. с образование наклонных трещин на наружной поверхности, кольцевых трещин а шелушения бетона - на рнутренней, но количество и размер трещин оказались менькнля для оштяых образцов из менее срочного бйтона, что объясняется повышением его пластичности.

ОБЩИЕ ВЫВОДИ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выполненные экспериментальные и теоретические исследования прочности полых цилиндрических бетонных элементов при действии бокового гидростатического давления и осевого сжатия позволяют сделать следующие выводы:

1. Разработайте и изготовленные формы для бетонирования трубчатых бетонных элементов позволят получить опытные образцы высокого класса точности по форме и геометрическим размерам.

2. Изготовленный и отлаженный прибор для испытания трубчатых образцов на трехосное, сжатие обладает необходимой точностью и высокой производительностью (за одну смену позволяет испытать 6...10 опытных образцов).

3. Разработанная методика экспериментальных исследований на основе использования прибора трехосного сжатия позволяет получить достоверные опытные данные по прочности полых цилиндрических бетонных элементов, при трехосном сжатии.

4. Проведенная статистическая обработка опытных значений осевой прочности образцов показала, что рассеяние опытных данных (коэффициент вариации) зависит от величины бокового давления: с уменьшением бокового давления коэффициент вариации возрастает. Следовательно, количество образцов-близнецов при испытании может уменьшаться с ростом бокового давления. Наибольшим оно должно быть при одноосном сжатии.

5. Проведенный сравнительный анализ призменной и кольцевой прочностей бетона показал, что значение призменной прочности обладает меньшим рассеянием и, следовательно, оно более достоверно.

6. Прочность трубчатых образцов в осевом направлении возрастает с увеличением бокового гидростатического давления, что характерно и для бетонных цилиндров сплошного сечения, однако характер этого йовьпаения имеет особенности, обусловленные неодинаковым характером напряженного состояния бетона в теле сплошного

и стенках полого образцов.

7. Величина коэффициента эффективности бокового давления для трубчатых образцов, как и для образцов сплошного сечений, зав»-сит, В основном I от значений бокового давления и одноосной прочности бетона.

8. Полученная формула (3) позволяет с достаточной точностью описать изменение коэффициента эффективности бокового давленая для цииндрическйх бетонных элементбв сплошного и кольцевого сечений, а также для железобетонных элементов с косвенным армированием И сталетрубобетонных элемаатой со спяошййм и полым бетонными ядрами. Она может быть рекомендована для применения в инженерных расчетах, и научных исследова£шях.

9, Характер разрушения опытных образцов зависит от вида наряженного состояния бетона, величины бокового давления, класса батона по прочности и толщины стенки опытных образцов.

Выполненная работа может рассматриваться как исследование особенностей работы сложно напряженных: осес.ялмотричных адамантов конструкций зданий и сооружений, играющих существенную роль в строительстве. Разработанная методика и полученные результаты представляют научный интерес для дальнейшего развития теории сложного напряженного состояния и прочности бетона. В первую очередь это важно .для теории расчета прочности сталебетонных и железобетонных элементов конструкций.

Дальнейшее развитие основ рассматриваемого научного направления может идти по пути изучения влияния истории нагружения на прочность и деформации ботона в стенках трубчатых бетонных и ста-лебетошшх конструкций. ■

РЕКОМЩЩИИ ПО ИСПОЛЬЗОВАНИЮ НАУЧНЫХ ВЫВОДОВ

1. Вследствие высокого совершенства разработанной и опроби-рованной в процессе подготовки диссертации методика экспериментальных исследований на основе использования прибора трехосного сжатия и оригинальных форм .для изготовления опытных трубчатых образцов, ее следует использовать при изучении прочности и деформа-тивности осесимштрячных бетонных и сталебетонных элементов, материал которых претерпевает сложное напряженное состояние.

2. Расчетную оценку прочности бетонных и железобетонных осе-симметричних элементов при цилиндрическом и эллипсоидальном (для трубчатых элементов с толщиной стенки в исследованных пределах) напряженных состояниях бетона следует производить разработанным

в диссертации методом с помощью линеаризованной предельной зависимости и полученной общей формулы для определения коэффициента эффективности с учетом специфики создания бокового давления.

3. Развиваемая в диссертации методология оценки предельного состояния бетона железобетонных элементов заслуживает пристального внимания при дальнейшем развитии теории сложного напряженного состояния хрупких материалов.

По материалам диссертации опубликовано 5 работ:

1. Лукша I,К., Гулвцкая Л.В. Экспериментальное исследование прочности полых бетонных цилиндров при трехосном сжатии/Тезисы докладов Ш Всесоюзного симпозиума "Прочность материалов и элементов конструкций при сложном напряженном состоянии". - Киев,1989.-С.13-14.

2. Гулицкал Л.В., Бахсас ф. Методика экспериментальных исследований прочности трубобетона с полым бетонным ядром/Тезисы докладов ХШ1 научно-технической конференции ВУЗов Белоруссии, Молдавии, Эстонии, Латвии, Литвы. - Минск, 1389. - С.27.

3. Лукша Л.К., Гулкцкая Л.В. Исследование прочности трубчатых бетонных цилянцрор при сложном нагружении/Тезисы докладов научно-практической конференций "Исследование работы И применение в строительстве элективных элементов конструкций". - Ровно, 19Э0.-С. 83-84.

4. Лукша Л. 1С., Гулицкая Л.В. Экспериментальное исследование прочности полых 'дашшдрических бетонных элементов при сложном на-гружении/Известия ВУЗов. Строительство й архитектура.-1991. -«5. - С.121-124.

5- Iiufcsha L.K. and Culitska^n Ь Л. .-Strength of tubular concrete cylinders ипвёг combined'loading / Proceedings of the Third International Conférence on Steel-Concrete Composite Structures. - FuïMJOka, Jap^n, 1991. - P. 49-54.