автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность и деформативность железобетонных плит без поперечной арматуры при продавливании

министерство просвещения украины одесский инженерно - строительный институт

На правах рукописи

Шеховцов Игорь Владислаиозич -

прочность и даормлтивность шезобьтонныу плит без поперечно!» арматуры при продшившм

Специальность 05.Й3.01 - Строительные конструкции,

здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Одесса - 1962

Работа выполнена на кс.федре железобетонных и каменных конструкций Одесского инженерно-строительного института.

. Научный руководитель - кандидат технических наук,

профессор В.С.ДОРОФЕЕВ

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор В.К.'ЧИБИРЯКОВ - кандидат технических наук, Й.Я. ПОДОЛЬСКИЙ

Ведущая организация - Киевский зональный научно

-исследовательский институт экспериментального проектирования (КиевЗНИИЭП;

Защита состоится г. в^

на заседании Специализированного Совета Д.068.41.01 в 'Одесском инженерно-строительном институте по адресу: 270029, ' Одесса, ул. Дидрихс'она, 4, ЭИСИ, ауд. 210.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан ¿с&И^/и* 1992 г.

Ученый секретарь Специализированного Совета к.т.н., доцент

Ж*Н.А. Малахова

Г» ;'»''.->.' ч > ' — О

общая характеристика работы

Актуальность темы. В практике с-троятельстза часто используются несущие элементы в заде плит при действии на яиX концентрированной нагрузки ограниченной hü некоторой площади. Это отдельно стоящие фундаменты, езайные ростзерки, безбалочные й безкапительнке перекрытия и др. Одяой из задач является оценка прочности таких плитных конструкций на продавливоние. Существующие теории и методы расчета, заложенные в нормативных документах, весы,<а несооершены. Важным моментом при продавливении является задача уточнения woдели разрушения плит при малых пролетах среза во взаимно перпендикулярных направлениях. Существующая модель разрушения от продавливания, предложенная A.A. Гвоздевым и дополнекая H.H. Коровиным и другими авторами, не учитывает величину пролета среза при свободном гродавливаяаи.. Если судить но аналогии с 5алка-и на действие поперечных сил, это одна .'13 важных ветичин. Дефорадатиэнкм характеристикам конструкции (прогиб) при продавливании вообще уделяется «ало внимания. . .

Следовательно, проведение новых экспериментально-теоретически х исследований напряженно-деформированного состояния плит без поперечной арматуры при действии местной концентрированной ка участке (продавливающей) нагрузки актуально и представляет практический интерес.

Данная работа является часть» комплексных исследований по расчету железобетонных конструкций го прочности, трещикостой-К9сти и деформативности, проводимых НИЮМЗом совместно с КИСИ, ОИСИ'и.др. под руководством д.т.н. проф. A.C. Залесова.

Целью диссертационной работы является экспериментальное исследование несущей способности и прогибов нижней поверхности железобетонных плит опертых :;о контуру без поперечной арматуры при продавливания. Уточнение и дальнейшее развитие существующих методик .ix расчета.

Научную новиз;;у работы составляют;

- новые экспериментальные данные о работе плит опертых ' по контуру на продавливание при разном соотношении сторон, толщин и как следствие различном пролете среза;'

- предложения по усовершенствованию существующих методик расчета несущей способности плитных конструкций на продавля-эание на основе новых экспериментальных данных;

- предложения по усовершенствованию существующих методик расчета деформативности (прогибов) плитных конструкций ка' продавливание на основе новых экспериментальных данных;

- методика расчета на продавливание плитных конструкций, как системы перекрестных балок на основе дисково-связевой модели работы багта без поперечной арматуры на действие поперечных сил;

- методика расчета плиг опертых по контуру по деформа-тизности (прогибов) при продавливании, как системы перекрестных балок на основе дисково-связевой модели работы балки беа поперечной арматуры на действие поперечных сил.

Предметом защиты являются:

- результаты выполненого экспериментального исследования напряженного состояния, несущей способности и деформативности при продавливай»»! плит без поперечной арматуры .опертых по контуру, в зависимости от пролета среза;

- усовершенствовавлые методики расчета плитных конструкций без поперечной арматуры ка продавливание по прочности и деформативности;

■- методики расчета плитных конструкций без поперечной арматуры на продавливание по прочности и деформативности на основе дисково-связевой модели работы балок без поперечной арматуры'на действие поперечных сил.

Практическая ценность диссертации заключается в том, что в результате проведенных теоретических и экспериментальных исследований предложены методики расчета прочности и деформативности железобетонных плит на действие местной концентрированной на участке нагрузки, которые позволяют уточнить предельную величину продавливающего усилия и тем самым обеспечить, необходимую надежность таких конструкций, уменьшить расход материалов в тех случаях, где существующие иетоды расчета даат ее завышение в сторону запаса.

• ' Предлагаемые методики расчета применены в проектировании конструкций »• Одесском институте "Стройяроект" и могут быть

использованы при составлении и корректировке нормативных документов.

Апробация уаботы. Основные положения диссертации докладывались на Всесоюзной научно-технической конференции "Повышение долговечности сельскохозяйственных зданий и сооружений" (Челябинск, 1990,1992 гг.), на научно-практической конференции "Исследование роботы и применение з строительстве эффективных элементов и конструкций" (Ровно 1990 г,), на XXIII Международной конференции в области бетона и железобетона (Волго--Балт-91), на научно-практических конференциях Одесского инженерно-строительного института (Одесса, 1989,1900,1991 гг.).

Публикации. Оскоенле положения и результаты исследований по теме диссертации.опубликованы в семи печатных работах.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти, глав, основных выводов, списка использован- ' ной литературы и приложений. Работа изложена на 187 страницах машинописного текста и содержит 48 рисунков, 18 таблиц, список литературы из 103 наименований и 20 страниц приложений.

содержание работы

Сопротивление железобетонных плит действию продавливающей нагрузки изучается уже длительное время как в нашей стране, ток и в дальнем, и ближнем зарубежье. Накоплений 'экспериментальный материал, теории и методики'расчета полностью не отражают реального поведения плитных конструкций при продавлизания. Предложения по расчету на продавлизание, основанные на исследовании напрякенно-деформиропанного состояния, , отличаются не только отдельными положениями и количественными оценками, но и. самим подходом к данному вопросу. В результате этого, оценка прочности таких конструкций в разных странах отличается как по физической основе, так и по конечные результатам. Ото объясняется тем, что работа плит, подверженных действию сил-', равномерно распределенных на ограниченной площади, име^т сложный пространственный характер. " . - .

Вопросам продавливания посвящены исследования А.П.Васильева, А.А.Гвоздева, В.Н.Голосова, В.А.Гундаря, А.О,Голубев?,

- о -

К.Е.Ермуханова, А.С.Ззлесоеа, Н.Н.Коровина, С.Г.Иачановского, .В.А.Каширского, И.А.Момбекова, Ю.К.Пыжова, С.А.Ривкина, И.А.Рохлина, C.B.Родина, А.В.Ступкина, А.Д.Сергиевского, Н.Г.Севдова, А.П.Тетиора, В.В.Чижевского, О.Графа, Р.Елстнера, Е.Хогнеетада, Ф.Ричарта, А.Талбота, Да.Мое и др.

На основании анализе современного состояния вопроса были сформулированы задачи исследований.

В качестве объекта исследования принят элемент плитной конструкции, оперто?, по контуру п подверженной деистам нагрузки, ограниченной ка некоторой площади. Ввиду отсутствия для плит понятия пролети среза, будем считать: пролет среза - это отношение расстояния от границы действия нагрузки до оперного контура к рабочей высоте сечения по главным осям симметрии плиты.

Для проведения экспериментальных исследований были изготовлены серии плит и балок. Плит было принято восемь групп -по два образца-близнеца в каждой группе. Образцы плит приняты . прямоугольными d плане со свободным опиранием по четырем сторонам, отличающиеся друг от друга высотой сечения и отношением пролетов. Ширина' плиты "ыло принята так, что при любой принятой высоте сечения относительная высота пролета среза c/h0 была в пределах Î...4, что соответствует образованию нормальной пирамиды продавлизения (т.е. грани пирамиды продавливания могут .располагаться под углом 45° ). Длина шит: принималась 0.5, 1, 1.5 ширины плиты, т.е. в пределах отношения c/h0= 0.7...3.75, что предусматривает переход от стесненного продавливания к нормальному (свободному). Для группы с отношением 1j/12=0.5

- высота'h была принята 10 см. Для групп с отношением l^/'lg^l

- высота h равнялась 10, 15, 20, 25см.Для остальных трех групп высота h принималась 15, 80, 25 см,

Испытанные образцы плит представлены на рис. 1. С целью ' разрушения опытных образцов только от продавливания армирование плит было принято около 1%, что соответствует предельной несущей способности сжатой гоны бетона. Армирование осуществлялось одиночными вязаными сетками с шагом 100 мм из арматуры класса • А-Ш.

для более полного изучения работы плит на продавливание и

- ? -

возможности сопоставления резулътатоз с работой элементов без поперечной арматуры по наклонному сеченио были изготовлены балки ра:личнкх рэрмеров и модели плат, составленные из пересекающихся балок. Балкк пролетом 40 см имели такую же высоту сече- ■ ния, как и плиты, т.е. 10 см; пролетом 80 см высота сечения равнялась 10; 15; 20; 25, а для пролею - 120 см - 15; 20; 25 см. Такой Быбор геометрических размеров, как и з плитах, позво-л,1л рассмотреть работу балок в широком диапазоне относительного пролета среза еД0 от 0.7 до 3.?5. Армирование осуществлялось отдельными стержнями класса А-Ш.

Для выявления пространственной работы плит при продасли-вании были изготовлены модели плит двух групп (рис.1). Каждая группа состояла из двух обрпзцов-близнецов.Первая группа опытных образцов моделей плит представляла собой систему, состоящую из двух пересекающихся балок с обЕязкой их по контуру. Вторая группа - моделировала плиту системой и? четырех пересекающихся балок с обвязкой го контуру. Геометрические размеры ■ сечения белок в опытных образцах моделей плиты были приняты 10 х 15 см, и пролетом 80 см, что дало возможность производить сравнение результатов испытаний с опытными образцами отдельных балок и плит.

Армирование пересекающихся балок обеих групп экспериментальных образцов моделей плит осуществлялось отдельными стержнями класса А-Ш. ■'.'"■

Все опытные образцы изготовлялись из бетона одного состава. Физико-механические характеристики бетона определялись по испытанию образцов: кубов, призм. Испытание плит проводилось ¡;а гидравлической испытательной машине в специально разработанной силовой раме. Нагрузка передавалась в геометрическом центре плиты через квадратную (30 х 30 см) металлическую пластину и слой песка. Нагружение производилось ступенями с выдержкой на каждой ступени. В процессе испытания.фиксировались трещины и измерялся прогиб нижней поверхности. Деформации нилней и верхней поверхности измерялись при помощи тензорезисторов по главным осям симметрии и по диагоналям. Для этого использовалась разработанная нами автоматизированная измерительная система /5/, Для более полного получения информации о реальней поверх-

- 8 -

Опытные образцы плит и моделей плит

......... о

о

! ! ад

I ! »

е- -/гея

■4! Н-

.1 Н^Н

Рис. I

Относительная несущая способность плит

О

_\0

?\! 0*40

\ — ^ О 3 ч.

%

с/Ьг

Г - по СНиП 2,03,01-84* (ф.Ю?); 2 - по эксперименту; 3 - но кзгибэщзму моменту Рис.2

поста разрушения в теле бетона, все испытанные образцы плит после их осмотра, зарисовки трещин, мест разрушения и фотографирования, доводи"ись до отделения пирамиды лродазливания от остального тела образца.

Экспериментально был выявлен характер появления и развития трещин:

- при уровне нагрузок 0,2...0,3 от разрушающей во всех сериях образцов плит первые трещины появляются на кижней поверхности плиты под контургм действия нагрузки во взаимноперпендику-лярных направлениях;

- увеличение уровня нагрузки до 0,3...О,45 от разрушающей характеризуется дальнейшим роста* трещин;

-- при приближении к нагрузке 0,5 Рц на нижней поверхности во всех сериях плит появляются диагональные трещины, направленные от углов проекций контура нагрузки к углам пякт;

- во всех сериях образцов плит- при гышепркваденьых уровнях нагрузок трещин на верхней поверхности плит не наблюдалось;

- уровень нагрузки 0,8...О,95 от разрушающей для всех серий плит приводил к образованию на нижней поверхности замкнутой трещины по контору огшрания для плит с Ь ® 15, 20, ?! (см), а для плит с п. - 10 см - на расстоянии 10...15 см от контура опи-. рания; на верхней поверхности также образовалась по контуру нагрузки замкнутая трещина с расходящимися диагональными от углов.

Обобщенный характер деформирования верхней у-нижней поверхности плит всех серий был следующим:

- максимальные'деформации растяяения на нишей поверхности плит наблюдались под контуром участка приложения нагрузки, уменьшаясь а переходя в деформации, сжатия у контура опирания (в направленна диагоналей деформации сжатия возникали на некотором расстоянии от контура). Для прямоугольных плит деформации растяяения к опорному контуру меньпей стороны стремились к нулю;

- максимальные деформации саатия возникали на веркяеЯ поверхности у границы приложения нагрузки, уменьшаясь и переходя в деформации растяжения вблизи опор (по диагоналям - на некотором удалении от них);

- увеличение толшчны плиты Ь приводило к умекмугнип величины максимальных деформаций на верхней и нижней поверхностях

плиты.

Потеря несущей способности плиты фиксировалась, когда происходило плавное перемещение площадки приложения нагрузки относительно верхней поверхности плиты, и сопровождалась образованием 'пирамиды продавливания.

На рис. С приведены результаты относительной несущей способности плит при продавливания в зависимости от.пролета среза. Как видно из графика, существующая методика расчета, принятая в СНиП 2.03.01-84при пролетах среза меньших 3,5 недооценивает несущую способность таких плкт. При пролетах среза 3,5...4,0 существующая методика дает хорошее совпадение с опытом.;

Основываясь на результатах развиггя трещин в плитах и моделях плкт, установлен характер образования пирамиды продаг.ли-вания. Трещина развивается: а сечении л границе действия негрузки и,к опоре; в плане - к диагоналгл плиты, замыкаясь, образует тело пирамиды продавливания. Отделяя т«ло пирамиды продавливания у всех серий плит, установление, что угол наклона грани изменяется в зависимости от сД0, а не фиксированный, как принято в СНиП. Минимальный угол, равный 25°, получек при отношении сД0 = 2. При увеличении отношения сД0 от 2 до 3.5 идет увеличение угла наклона грани пирамиды и далее стабилизируется на 45°. При уменьшении отношения сД0 угол таксе увеличивается, И, если предположить, что сД0 стремится к нулю, то угол приближается к прямому, что должно привести к чистому срезу бетона. Следовательно, изменение угла наклона пирамиды продавливания влияет на несущую способность опытных образцов плит и может быть учтено через величину пролета среза с/Ь0.

В ходе исследований установлено, что прогибы во всех сериях опытных плит до уровня нагрузки 0,6...О,? от разрушающей имеют линейный характер. Длина линейного участка развития прогибов зависит от пролета среза, увеличиваясь с его уменьшением При достижении уровня нагрузки 0,8...0,8'?и значения прогибов резко возрастали, линейность их.развития от ступеней нагрузки • нарушалась. Моеио предположить-, что при этом уровне окончательно формируется критическая поверхность пирамиды продавливания. '. •' Теояетический расчет в упругой стадии по теории тонких плит (методика Р.Г.Галеркина) и по теории толстых плит (про-

грамма "Инвариант", КИСИ) показал болыаое (в 4.,,10 раз) расхождение с опытными данными по прогибам. Однако, качественный анализ напряженного состояния позволил установить возрастающую дош касательных напряжений над нормальночи с уменьшением гро-лета среза с/Ь0 . Это' подтвердило наше предположение, что формирование пирамиды продавльлания связано с действием поперечных сил.

Расчет плит на продавливание по СНиП 2.03.01-84* без поперечной арматуры на действие сил равномерно распределенных на ограниченной площади производится из условия;

Р< « «ы^о (1)

Для значении с/Ь0 от 0,4 до 1,0 правая часть условия (1) умножается на Ь0/с.

Как было сказано выше, данная методика не в полной мере учкгывает отношение с/Ь^, что приводит к недооценке несущей способности плит (рис. 2).

Поэтому значение продавливающей нагрузки представив в виде суммы нагрузок

Ги - + Р2 . где Рр нагрузка, вычисленная по (1);

- нагрузка, подсчитанная с учетом отношения с/Ь0.

Тогда

ри = <* км иш "о + ;--~с---• •

где а|- поправочный коэффициент.

Значение коэффициента а^ получено по результатам наших экспериментов и принято равным 0,7.

Отклонение по предлагаемой зависимости (2) Гоп/Гц находится в пределах 0,95...1,17, что лучше, чем по принятой методике СНиП (1) роп/ГСНиП - 1,1 .2,1.

При определении предельной продавливающей нагрузки в плитах с разным отношением с/Ь0 во взаимно перпендикулярных направлениях необходимо вести расчет с учетом меньшего отношения с/Ь.0,

Как было указано выше, плита моделировалась системой перекрестных балок. Для этой цели были исследованы теоретически и экспериментально модели плит с двумя и четырьмя пересекающимися

балками, а тагске и одиночные балки с разными h и 1.

Как-»Уз^зали опыты, несущая способно:ть данных моделей про-, порциональнг количеству участвующих в работе балок. Установлено также, что основными, участвующими в работе данной модели, являются балки, расположенные на главных осях симметрии.

Следовательно, можно предположить, что при некотором их количестве несущая способность перекрестие1 системы будет равна несущей сп-собности плиты. Основываясь на этом, а та.же на кар- • тине развития трещин, плита моде:хруется системой из двух перекрестных балок переменной ширины (рис. 3). Для упрощения расчета пёременкая ширина балки приводится к постоянной эквивалентной

bai = °sh + ci- г*е 1 = 1,2 (3) Расчет каждой отдельной балки ведется на действие поперечных сил по методике СШ1 2.03.01-Й4*

Q < ( <pMRbtbh2)/c Общая несущая способность плиты з этом случае есть сумма несущих способностей двух взаимно перпендикулярны балок при

ь - ьа

F < 2(Qt + 02) (4)

Для прямоугольньк плит продавливающая нагрузка равна

F < 2 ?b4Rbtho(bml/cl + Wc2>- (5) • для квадратных

F < (4 Чм*Ы\Ьг0)/с

Расхождение результатов счета по зависимостям (5) и (6) с опытными данными находятся в пределах 0,85...1,22.

Для расчета деформативности плит при иродавливании была принята методика "^ШЭШялища. Учитывая, что прогиб плит до нагрузки 0,6...0,7 от разрушающей имеет линейный характер, за основу била взята зависимость для расчета прогибов плит до образования трещин. Основываясь на экспериментальных данных, в нее введен поправочный коэффициент к, учитывающий пролет среза:

- ГЗ -

Схеаа плитц как системы перекрестных балок

Рис. 3

Расчетная модель п^здельзого равновесия в наклонном сечении при разрушении по сжатой зоне в результате среза бетона над трещиной

г - щс^ Ь Vк

где к = 7,63 - 0,9 о/Ь0.

Полученную зависимость целесообразно использовать при отношении с/Ь0 в пределах 1,0...3,5 и до нагрузки 0,в...О,7 от разрушающей. •

Ввиду развития новых подходов к расчету стержневых железобетонных элеь^итов,-'основанных на физических моделях работы, в частности, как дисково-связевой системы, нами рассмотрена возможность ее применения для расчета плит.

Выше было показано, что расчет ллит гфи продавливании иоано вести на основе расчета балок на действие поперечных сил. Диско-во-связевея модель работы балок и система расчетных уравнений разр&ботак 1 а Киевском инженерно-строительном институте Ю.А.Климовым и а НИМБе А.С.Залесовым. В основе нового подхода лежит построение физической модели работы элемента в зоне действия поперечных сил и вытекающей из нее схемы предельного равновесия.

Были проверены две расчетные модели: при разрушении по сжатой зоне в результате раздробления бетона и при разрушении по сжатой зоне в результате среза бетона над наклонной трещиной. Последняя оказалась более триемлемой для нашего случая, {рис. 4).

.Общее условие равновесия в наклонном сечении для балок без поперечной арматуры:

«ас* < % + % + рсгсз1п Р <7)

где - поперечное ус"лие в бетоне сжатой зоны над критической

трещиной; С}3 - нагельное усилие в арматуре; ?сгс - силы зацепления меиду блоками. .

Внутреннее усилие, воспринимаемое бетоном определяется следующим образом:

в тихзЬ Ь 81п 6 (8)

Нагельное усилие в продольной арматуре вычисляется по фор

муле

12Е„ 1«

5з в--с Дф (9)

где 1 а 3,9*<1 15- момент инерции всех стержней продоль-

ной арматуры.

Величину разности у"лор поворота блоков при разрушении находят по зависимости:

Предельные деформации при сдвиге Д и, полученные по результатам иссл*>цо"аний, принимались 0.0002 м.

Предельные касательные напряжения в бетоне определяю.ся по: ти= 0,5 (11)

где 8 = агс^СЬ/с) - угол наклона трещины.

Высота бетона кад наклонной трещиной вычисляется из геометрических построений.

*зЬ =0'75 Ш-р (12>

где р = аг^(Ь0/(с + 0,5 а3^))

Высота бетона сжатой зоны принимается из расчета прочности по нормальным сечениям'

у___К3 А3________V

О " Нь Ь(1 + 0,7р )

Несущая способность плиты определяется как для системы перекрестных балок при Ь = Ьи ( 3 ), т.е. - сумма несущих способностей отдельных бояок ( 4 ). Расхождение а величине продавливающей нагрузки, полученной экспериментально, и расчетной по предлагаемой модели и методике { 7...15 /находится в пределах 0,9.. Л,06.

Основываясь на данной дмсково-связевой модели, можно также определить прогибы, как сумму перемещений бяокоз и связей по формуле Мора.

По аналогии с расчетом по прочности перейдем к расчету прогибов плиты при продавливании как системы, состоящей из двух перекрестных балок приведенной ширины (3). Значение прогиба равно:

С = 4 + ГБ

1 9

где - а Щ соответственно прогибы балок во взаимноперпекди-кулярных направлениях.

Анализ результатов расчета по (14) и экспериментальных значений показзал, что прогибы плит при продавливании монно определять по предлагаемой методике до урозня нагрузки- 0,8 Г .

общие выводы

1. Получены новые экспериментальные данные характера развития трещин и деформаций бетона для плит с соотношением сторон 0,5...1...1,5 к моделей плит в виде системы из 2-х и 4-х перекрестных балок при продазливакии в зависимости от относительной величины пролета среза с/Ь0.

2. Для пллг при дродавливании экспериментально установлен линейный характер развития прогибов до уровня нагрузки 0,6...0,7 от разрушающей; длина участка линейного деформирования увеличивается с уменьшением относительного пролзта среза сД0,

3. Визуальные и тензометрические наблюдения появления и развития трещин в процессе нагружеиия в плитах и моделях плит при продавливани" позволили предположить процесс образования ^ирамиды продавливания и установить изменение углов наклона ее боковых граней в зависимости от с/Ь0. '

4. Методика СНиП расчета ня продавливание для плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия равномерно-распределенной нагрузки на ограниченной плоцади, недооценивает несущую способность плит, которая в 1,4...2,1 раза ниже экспериментальных значений, если относительный пролет среза сД0 изменяется с интервале от 0,5...О,7 до 3...4.

5. На основании экспериментальных данных и теоретических расчетов установлено, что при относительном пролете среза с/Ь0 > > 3.,.4 необходимо вести расчет и на продавливание и на действие изгибающего момента, учитывая из двух результатов наименьший.

6. Для плит (без поперечной арматуры) предложено откорректированная на основании новых экспериментальных данных зависимость СНиПа для определения продавливающей нагрузки при изменении относительного пролета среза в интервале от 0,5...О,7 до 3...4.

Для прямоугольных плит рекомендуется величину продавливающей нагрузки определять по наименьшей величине пролета среза.

Отклонение по предлагаемой методике расчета от экспериментальных значений находится в пределах 0,95...1,17.

7. В практических целях предложен расчет плит, опертых по контуру, без поперечной арматуры, на продавливание при с/Ь0 в интервале 0,5...4 вести как расчет счстемы из двух перекрестных балок без поперечной арматуры приведенной ширины, учитывающей про-

лет среза, на действие поперечных сил по зависимостям, рекомендуемым СНиПом. Расхождение расчетных величин продавливающих нагрузок с их экспериментальными значениями по плитам составляет

0.85...1.22.

8. На основе новых экспериментальных данных обоснована возможность использования для расчета плит на прочность при продав-ливании модели работы балки н зоне действия поперечных сил как блочно-ссязезой системы при разрушении по сжатой зоне бетона в результате среза бетона над наклонной трещиной, методика которой разработана в Киевском инненерно-строительном институте и КИИЖБе.

Использование данной методики к расчету моделей плит в виде системы из дпух перекрестных балок приведенной ширины, учитывающей пролет среза, дает расхождение с экспериментальными значениями предельных продавливающих нагрузок для плит в пределах 0,9... ...1,06.

9. Возможно использование методики ЦНИИЭПжилища для определения прогиба плит, спертых по контуру, когда действие сил равномерно распределено на ограниченной площади, если ввестч экспериментальный коэффициент к, учитывающий пролег среза; при этом уровень нагрузки не долнен превышать 0,6...О,7 Fu и относительный пролет среза c/hQ > 1.

10. В практических целях прогибы плит, опертых по контуру без поперечной арматуры при действии равномерной нагрузки на ограниченной площадке, можно определить по модели из двух перекрестных балок, приведенной ширины, учитывающей прилет среза (c/ho=0,5...4,0), на основе блочно-связевой физической модели предельного равновесия балок при разруиении по сжатой зоне бетона в результате среза бетона над наклонной трещиной.

Основные положения диссертационной работы отражены в следующих публикациях:

1. Иеховцов И,В. Методика исследования .лёлезобетонных балок по наклоноыу сечению и плит на продавливание. Резервы прочности бетонных и железобетонных конструкций: сб. науч. тр. Минвуз УССР.- Киев Ш ВО, 1989,- С.66-69.

2. Дорофеев B.C., Шеховцов И.В. Механизм разруагния от продавливания плит, опертых по контуру.//Исследование работы и применение в строительстве эффективных элементов конструкций:

Тез. дою: «ауч. прак. кокф,- Ровно, 19Е.0,- С.27.

3. Дорофеев B.C., Шеховцов И.В. Результаты экспериментальных исследований работы плит.//Повышение долговечность сельско-' хозяйственных зданий и сооружений: Тез. докл. Всесоюз. науч. техн. конф,- Че."ябинск, 1990.- С.58.

4. Дорофеев á.C., Выровой В.Н., Макарова С.С., Шеховцов И.В. Влияние т хнологических повреждений на характер разрушения железобетонных плит.//Материалы XXIII Международной конфе-ре"ции в области бетона и железобетона 16—23 мая 1991г., "Волго-Балт-91"Москва, С.Е38-5Я.

5. Дорофеев B.C..Шеховцов И.В., Бай.цан O.A. Автоматизированный комплекс обработки тензометрических данных.//Экспериментальные исгпедования инженерных сооружений: Тез. докл. VII Всесоюз. конф. сентябрь 19Э1г.- Сумы, 1991г.- С.334-336.

6. Шеховцов И.В. Предложения по усовершенствовании метода расчета плит ка продавливакие.//Повышение долговечности и' с Активности работы конструкций сельскохозяйственных зданий и сооружений: Матер, междун. науч. тех. конф. 27-28 мая -Челябинск, lS92r.- С.64-65.

V. Залесов A.C., Дорофеев B.C.. Шеховцов И.В. Прочность и дефор-мативность плит на прсдавливание.//Бетон и ?элезобетон.-1992. -НЭ.- С.14-17.

loan, к печати ri.ll.Oti-. Формат 6Сх84 1/18.

OC'ev О,Туч. изл. п. 1,0гг. г,. Заказ '"» 2WK Тираж 1С0экз.

Г€)ртипогра1>К!1 Олессксго облчопигрефизяатй.цехМрЗ.

Л еиша 40.