автореферат диссертации по строительству, 05.23.15, диссертация на тему:Применение бистальных балок в пролетных строениях автодорожных мостов

^ ^ И) ^ 'А|

МПС СССР

ЛЕНИНГРАДСКИЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА И ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ ИНСТИТУТ ИНЖЕНЕРОВ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА имени академика В. Н. ОБРАЗЦОВА

На правах рукописи

КАРТОПОЛЬЦЕВ Владимир Михайлович доцент, кандидат технических наук

УДК 624. 21. 014. 2

ПРИМЕНЕНИЕ БИСТАЛЬНЫХ БАЛОК • В ПРОЛЁТНЫХ СТРОЕНИЯХ АВТОДОРОЖНЫХ МОС ГО:

05.23.15 — Мосты и транспортные тоннели

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

ЛЕНИНГРАД 1991

Работа выполнена в Томском инженерно-строительном институте

Официальные оппоненты

Доктор технических наук, профессор А. Г. Доильницын.

Доктор технических наук, профессор А. А. Потапкин

Доктор технических наук, профессор В. С. Сафронов

Ведущая организация: УкрНИИПроектстальконструкция (г. Киев)

Защита состоится „ 1991 г,

на заседании специализированного совета Д 114.03.04 при Ленинградском ордена Ленина и ордена Октябрьской Революции институте инженеров железнодорожного транспорта им. академика В. Н. Образцова по адресу: 190031, Ленинград, Московский пр-т, 9.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан „ " (р^сХх-Д -ОЬсР^-Л 1991 г.

Ученый секретарь специализированного совета, канд. техн. наук, доцент

И. М. ЧЕРНЕВА

Р-еЪ'КШмг!

к - I

I -тдел "! '■•Г^УССОртациД !

, ОБЩАЯ ШАНТШСТИКА РАБОТЫ ■

. . > Актуальность работа; Научно-технический прогрёоо в области освоения и применения новых материалов я инструкций являете! у! стимулом развития мостостроения. • • , у?' * Одним из направлений, приводящих а унеиьвению металяоевмй^. стоимости и повышенно надежности является применение бисталЬннх балок в качестве несущих злементов пролетных строений авуодорож-- них мостов. ■;...-.,(

• Эффект применения бистальных несущих злеиеитов пролетных, ' строений достигается рациональным размещением различных по прочности сталей по высоте сечения из условия упругопластичесдой работы и соверпенствованием методов их расчета по критерии ограниченных пластических деформаций.

Применение бистальных балок пролетных строений ностоз связано о повышением уровня использования прочности сталей и созданием рациональных форм поперечник сечений.

Ваиеназвзнные задачи не изолирована, а органически взаимсевн заны, Оки не равноценны 2' достижении" эффекта экономик стали и снижения стоимости, но едины в-достижении-общей цели повыиения экономичности, долговечности.ш.надежности мостовых конструкций,

Ретроспективный анализ развития и. применения бисталышх и бисталелелезобетокньх балок в пр&летннх строениях мостов за рубежом указывав? на отставание напей страны з этой перспективной области, что определяет безотлагательность и актуальность прозе-лети? иссявдсг-а.чкй» Выполненная работа, посвященная развитие нового перспективного научного направления применений бистальных , бело;: шзтоз является- актуальной, имеет важное кародно-хозяйст-зеякое значение я направлено на дальнейшее повыиение экономичности и надежное™ пролетных строений гостов.

™ разработка научного направления применения «5и-стальник балок в пролетных строениях автодорожных мостов з гаде оценки их нипряжешш-деформировакиого' состояния с учетом упруго-пласуаческой работа и экономической эф$ектаыюстн.

5нли ревезн следуааде задача: - ' ' .

обоекозана перспективность применения бистальннх Заяок, рч-ботяпцчх совместно с ортотропкой и железобетонной пл'итой проезжей части, в качестве несущих элементом пролетных строений иое1чю, опроявлен« критерии рациональности формы сечения, набора

сталей различной прочности а бкстальдах б&ша; .

разра'боташ освдвние положения теории улругопластичеокого деформирования бисталышхбалок;

разработана методика расчета бистальнах и бййтааегедезобетоВ' аъ,х балок пролетных.строений мостов по двум группам предельных состояний, оценена усталостная прочность и надежность бисгальных Фалок;

на основании теоретических и экспериментальных исследований, работы бкстальаых'и бисталежелезобетонных балок доказана возможность и целесообразность расчета их по критерий предельной пласти-' ческой составляющей интенсивности деформаций, равной 0,0025, оценена иадешхость и экономическая эффективность;

разработана предяокешя для нормативных документов, руководств и рекомендаций яс проектирование и расчету бистальных и бисталевд-лезобетошш пролетных строений мостов с практическим их применение«, которые позволили сделать вывод о {«¡лучении экономии стали 7-Ю % и снижения стойкости в размере 8,-12 %. .

Методика исследований. Научное направление применения бистальных балок в .автодорожных постах базируется на теоретических к экспериментальных исследованиях, оштнои проектировании и строительстве. , *

Рассматривая бистальнне балки пролетных строений "как не вполне упругие" при простом вагруйеиий сформулированы основные принципа деформирования за пределом упругости с использование« законов механики твердого деформируемого тела,.теории прочности материалов, одинаково сопротивлявшихся "растякекив-скатии". Достоверность,исследования подтверждена серией расчетов к акали-зои аналогична* конструкций. > ' -

Научная новизна. Совокупность приведенных в диссертации научных результатов можно классифицировать как новое научное направление в,, области прогнозирования применения, расчета,, исследования работы и оценка надежности бистальных и биоталеаелезобетон-ных балок мостовых конструкций. В нем выделяется; ' ■ . критерии прогнозирования применения бистальных балок » пролетных строениях мостов;

критерии оценки рациональности формы оечекия и набора -«арок сталей в бистальных балках;

положения нелинейной теории изгиба бистальных балок за пре-2 ''

делом- упругости; . ;

методы (эффективной реализаций физической й математической' модели поведения оталей за пределом упругости с ограниченной »в*-, личиной пластической .^оставляющей интенсивности деформаций, ¡раз—, ной 0,0025 при плоском напряженном ооотоянии;. ' < --у

ч>;, расчет сечений бистальных и бисталежелезобетонных балок о~1 у '¿ведением редуцирующих коэффициентов упругопластаческой работы! ; У экспериментальная проверка результатов теоретических' расчетов ; рекомендации по оценке технико-экономической эффективности применения'бистальных балок в пролетных строениях мостов« -.

Практическая ценность проведенных автором исследований апре-»'. деляется потребностями'мостостроительной на^ки и производства., ■"'.'■ Рассмотренные в диссертаций вопросы были поэтапно вклпчены в планы госбидаегных работ'Минавтодора РСФСР, Минвуза РС$СР м Госстроя ; СССР на 1978-1990 г.г.' (тема ИС-К-05-73/83,. ОЗГ-57-81, ¿('»6-57-86) ; и целевой комплексной программы Госстроя СССР 073-01 на 1981-1990 г.г. Выполненные работы по темам !№ М7-57-75 » 317-57-79, 5105-57/87 по техническому заданно ЦНИИ Проектстальконструкции ин. академика Н.П.Мельникова Госстроя СССР, а также научно-исследовательская работа §.031-57-81 под названием "Провести окопвря— нектальво-теоретические исследования по обосновании практических ■ катодов расчета бистальных лииейно-прогяженкыя конструкций0 а ?оа числе двутавровая: и коробчатых балок симметричного сечекяя„ не' прочность и кестнув устойчивость при развитии пластических дефор- .. нашй", по техническому заданно Минавтодора'КЙСР и Госстроя СССР явились неходким .материалом для выпуска в нашей стране" "Рскомск--' ' даздя ш проектировании бистальных балок", М-, 1985 г.

Реализация исследований. Результаты исследований были ксполь- ; зоз&ни при разработке технических репения по реконструкция автодорожных мостов в Кемеровской области (эффект Й2.0 тыс.руб„5с чзрзз р.Камбар-Карасу в Восточно-Казахстанской области. Рекзмен- , давди по проектирование и расчету бистальных и бисталекелезебз*» , токней (заяоп пролетных строений приняты для практического прима-', явная институтом Тоигипротракс Иинтрансстроя СССР; при разработке индивидуальных и унифицированный пролетках строения мостов с про-.;, летами от ^2 до 105 метров; новые бисталькые и. бисталежелезобетей-шз пролетаые строения, находящиеся в стадии подготовки к серий-кому проектированию з УкрПСК (г.Киев); при проектирований ке-гами* чеокик мостов с бисталькыми несущими балками, пролетами 63,0 я •

3

8%«0з4 ^С$Ш'8аданав ОПРИС ЩШПроектстальконструкция. км. акад. ' йгзыаакэга НЛЪ.5. ..•'■. . -

Результата.исследований переданы в научно-исследовательские •'■и лроемви» организации: ЩШПроектстальконструкция до, екад^ ^елькмкова Н.П.» УкрПрое ктс тал ь ко не трукцяя, Тоетипротракс, Каа-дорарэвжт (г.Усть-Каиеногорск), в учебные вузы: Сибирский азта-иобилше-дороншй институт, Усть-Каменогорский строительно-до рождая кнститут, а также попользуются в учебной Процессе на кафедрах "Постав ЛСМ и "Мосты и сооружения" ТИСИ, '- ' • ' ;

. Результаты теоретических и экспериментальных исследований, использованы профессором И.Пехар® (Чехословакия) для рзвения' задачи ио проектированию рациональных сечений комбинированных язги-баемшг, элементов (см. 1пЕепугзке 3,. Прага, 1987,

'/о, 120-121).

Апробация работы. Основные концепции направления и реэулъта- ■ . ты исследований докладывались и ббсукдались на региональной науч. ко-арактической конференции "Молодые ученые поиска в IX пягклетке" (г.Томск, 1975. г»),, на В Украинской республиканской конференции по игтадикческим конструкциям (гг.Житомир-Киев, .1984 г»), ка П Всесон.зкоЁ конференции по нелинейной теории упругости (г.Фрунзе, 1985 г.), на Всесоюзном симпозиуме по тонкостенным и простракст-. вевнам конструкциям (г.Таллинн, 1936 г.), на Координационных со-'веаакяях секции 8.1 - руководитель А.В.Гемкзрлинг (г.Москва, ЦКИИСК, 1979-1982 гг.), на научно-технических конференциях МАК! (1980 г.), ЛИСИ (1982, 1933, 1989 гг.), СибАДИ (1980, 1935 гг.), ' 'ЩИ (1979, 1982 гг.), ЛИСИ <1979, 1980, 1983, 1984, 1989 гг.), ; ©бшкарах кафедри "Мости к строительные конструкции" КАДИ (1982г.), - "Моста и тоннели" ЛКСИ (1980 г.), I Международной конференции по метадлическкм конструкциям и мостам (г.Брно, Чехословакия, 1979 г.), Меадуиыродной конференции по стальным конструкциям. (гКарловы Бара, 1989 г»), Конференции по металлическим конструкциям и симпозиуме .. по уетвйчквоста (гЛимивоара, рукыния, 1985 г.).

В полном объеме диссертационная работа обсуждалась ка семинаре кафедра'"Мосты и сооружения" ТО (1989 г.), объединенном се-накарз УкрШЩПроектстальнонструкция (Киев, 1990 г.), семинаре ка-$вдра'"Мости к транспортные тоннели" КАДИ (Москва, 1990 г.Х '¡рзсяэреншгзаседании кафедры "Мости11 и "Строительная механика" ВШХа (Ленинград» 1991 г.).

Публикации. Результаты исследований по Теме, диссертации, опуЙ-» Линованы в Цб статьях отечественных иу риал о г и межвузовские теи4<- ' тических сборникбв, 4 статьях зарубежных изданий (Чехословакия, . Румыния), 15 тезисах на Всесопзных и региональных конференциях^ симпозиумах, совещаниях и 12 тезисах докладов на Международных конференциях (Польша, Болгария, Чехословакия, Румыния), одной мо^ нографии, в 5 научно-технических отчетах, описании авторского овй- * детельства на изобретение (№ 130867). ; ,

Состав и объем диссертации. Работа состоит из введения, восьми глав, заключения, одного тома приложений, изложена на 393 страницах машинописного текста, иллюстрирована 93 рисунками в ¡»2 таблицами. Перечень использованных источников содержит 138 наименований, в том числе 27 - на иностранных языках, включая 28 дополнительных источников, из них 10 - на Иностранных языках;

СОДЕШНИЕ РАБОТЫ ■

Во введении обоснована актуальность исследований, сформулированы положения, которые выносятся на защиту, охарактеризована научная новизна и практическая ценность работы.

I. АНАЛИЗ И ОСОБЕННОСТИБИСТАЛЬНЫХ БАЛОК , ' .

Глйва посвящена анализу и особенностям бистальных балок, выявлению области их применимости и уровня, изученности-, обосновании, основных задач исследований, а также рассмотрению особенностей работы бистальных балок при циклическом воздействии нагрузки за ■'■ пределом упругости.

Обоснование и прогнозирование применимости бистальных балок в пролетных строениях мостов способствует внедрении их в практи- . ку проектирования и строительства.

Прогнозирование в области применения несущих конструкций моотов из стали различной прочности па принципу создания бисталь-ной компоновки сечения основано на сочетании двух принципов; поискового (исследовательского) и.нормативного (целевого). В процессе поискового прогноза выявляются возмокные варианты конструкций и комбинаций сталей различной прочноста. Содертанием йормативного прогноза являете^ определение путей и сроков доетя-аения прогресса в прогнозируемом, периоде» " 1 ; '

В условиях все обострившейся ковьвктури,цен в строительстве разные по назначению и срокам прогнозы применения бистальных коне«-;

3

рукций постов объединены в одну ыногоцелевувпрограикупрогнози-: ровавия, г оонозу которой пвдоаена кр¡перла приведенных 5атрат ( Ту.в пэ|опветивяэсгн. Т*

Условие эффектавностаприиенсшш бист&льных.балок в твчеки® прор^оейруемога пэриода имеетвид , ^

• ^ »к^ е^Тед-'- пап, ' ш

г да' К1 ~ -оеЗесуоикоота ва I -ом этап«;'Те, и - капвложения в рааза^зе база яроиЕвадства Остальных конструкций. Огагчеио таккз, что ееыда прогнозирования развития бистазьных ;. коксгругцвй коатов пропорциональна информационному потенциалу

научно-исследовательских к опытко-кокструкторских работ, догнсги-; чвовай гаке» пратгчесжого использования которых представляется ' в ваде , " I '

здесь к - период прогноза; а, 6, С - параметры логистической /фунэдкй« ' ■■* . ■ '

Дм йкетааьиых балок ыостов с длительностью прогноза 20-30 . ' акачекие , « 0,.8*-1<>0 и является маасамадьной величиной дай периода, начало которого приходился ка конец 60-х и начало ?0-й годов» Величина экономического эффекта от применения бкеталь-нык балок в прилежных строениях автодорожных мостов алределяется для- прогнозируемого периода.

Целесообразность применения Остальных балок расскагркваегся В аспекте вледуощик полокекий: ¡экономия стали к сникенке стоимости ее счгг применении высокопрочных сталей в наиболее напряженных.' влекеитах к совераекствовании методов их расчета,- что приводит в мтэго к создавав рациональных типоз,сечений с'ликвидацией неоправданных запасов прочноста и конструктивных изливеств. Эффективность ■применения высокопрочной стали: в биотальных балках.характеризуется критериев

а - ' 'Пу-Пг 0м . _

\ ... Зет пл — п,п ¿сг * О)

"СГ4 "СГ^ , "

где :Пг,П{- приведенные затрата по вариантам, в руб.; - • -приведенный (по уровня оптовых цен на прокат о

учетом индексации)

расход с?ади; Э^г " показатель рентабельности»

. ; Исходя из анализа запроектированных и построенных мостов о" Использованием отали различной прочности и бистальной компоновки сечения снижение стоимости составляет от 50 до ICO тыс.руб. Для,;, постов с пролетами от НО до 100 Mi а расход металла составляет : .0,14;-0,22 т/нс, причем уменьгаение массы, оправдано в том случае, если с увеличением прочности применяемых сталей приведенные, затра- ■ ты не возрастают, либо возрастают на 3-5 %.

Повышение коррозионной стойкости бистальных конструкция мое-той обеспечивается применением плакированных элементов, Получаемых в основном-путем прокатки или диффузии в процессе пластического деформирования. Толщина плакирующего слоя составляет 5-20 % от об- . Лей толщины плакируемого листа. При среднем коэффициенте передела для плакированных бисталышх балок, равного 1.0 * 1.2 увеличение пшведенных затрат составляет 1-3 %, при этом повышается долговечность и надежность постовых сооружении. ■ -

Совершенствование формы сечения несущих элементов пролетных Строений, длиной от 2С до ;Ю м связано с применением бистальных балок со сквозной стенкой, работающих совместно с плитой проезжей части в виде челсаебетонной плиты на металлическом подзоне (балки Фалтуса и Виоенцеля). Анализ конструктивных форм и работы, с точки зрения удовлетворения требовании мировых стандартов металло-строительства составляет главную предпосылку выбора минимальных по зесу и стоимости бистальных пролетных строений, в основе кото- , poro заложено применение экономически эффективного сочетания сталей различной прочности и прокатных профилей в одном сечении. Снижение аеса конструкций из бистальных сквозных двутавров для пролег-то г 2'i.,A2 а составляет 10-20 % по сравнении о аналогичными сплои--ностенчатыкк сварными и вирокополочными профилями. Сечение профиле-размеров исходных двутавров должно быть таково, чтобы в готовом бисталекелезобстонном сечении были использованы наибольшие возможные напряжения при действии расчетных нагрузок, включая и те, ко- -торые возникают за пределом упругости. Оптимальный коэффициент асимметрии сечения. Кс находится а соответствующей зависимости от отягчения Мд/Мм , где Mg - упругопластический момент сквозной балки, Мм - изгибающий момент моностального сечения.

Проведенные исследования показали, что бисталежелезобетоннай балки пролетных строений ячляются примером удачной реализации совлечения ff-ункций железобетонной плиты как проезжей части,, так и элемента приведенного сечения. Рациональному использованию проч-

И08ИШ8 оэойотх материала плиты проезжей части к главных балок ■

спэсэ^атаует применение бистайьного коробчатого сечений s верти-кшгьгшыги неклейким расположением отенок, За счет применения -стальных балок,коробчавор© сечеккв, у которых кккяяя плвта выполнена as высокопрочной еяалк, а стенки и ортотраный настал из ova- , дк нормальной прочности приведенная стоимость пролетного строения снижается на' 12 % по сравнение со сталеаелезобетоикиии. йришшая . законы изменений анальной части объединенного сечения кэнсстальтк и бкотсльнык балок едкими к tev.x те, получена зависимость мезду ий-' нимуноц площади бистальиой части сечекия в геометрическими характе-риотаюки плиты проезаей части. '

йаденнооть сварной бистаяькой балки пролетного строения, иода-" тывав^ей рааямчкае скловыз ооздействия обеспечивается 'прочностью применяемых s набора сталей. Исхода из того, что s зоне ива проист ; ходит сплавление металлов различной прочности и структур агрзгат-г ; нув прочность соедивеник следует .определять с учгтоя и» иеханичес-; кой неоднородности к контактного упрочнения со стороны более прочного металла сечекия. Аппроксимируя прочность прослойки соединения выявлено, что агрегатная прочность ива бистальных балок приближа-- стог к прочности более прочной стали соединения.

Степень проявления сварочных напряжений в бистальных балках зависит. от многих известных факторов. Проведенные исследования показала, что распределение остаточных напряжений в сварных соединениях .из разных марок стали зависит в основном от термического соо-< тоянш посла сварки и в процессе нагрева свариваемых элементов ду-, гой в металле развиваются деформации» равные по величине пластическим деформациям при растяжении, определение которых укладывается . в рамках решения температурной задачи упругопластического равновесия CTepstiH s нестационарном температурном поле.. При традиционной теккологии сварочного процесса с коэффициентом взаимодействия швов ГПщ-и28 1,47. ..1,51 суммарная остаточная деформация в бисталь-. tffls балках на 10 % меньше аналогичных деформаций моностальных балок из стали стенки.

Исследовании бистальных балок промысленного строительства, энергетического масиностроения я подкрановых путей легкого и среднего режима 'нагружения посвященк работы Г.П.Михайлова. Л. А. Каштана, К.О.Окбрблот, З.Ш.Вахуркииа, В.Л.Балдина, Е.Е.Кочерговой, . А,В.Михайлова. А.З.Соломонникова, Д.И.Григорьева, А.А.Казиммроаа, В.К.Земзина, А.А.Зезина, З.Л.Стефановокого, Г.Ё.Вельского, Д.В.Ло-

¿«женского, П.И.Сикало, Л.ИЛфницкого, А.Й.Кузина, Ю.П.Байшева, ; Б,Г..Ложкина, Б:М.Орона, Я.А.^Каплунэ, Н.Г.Еаэилевского, НЛ.ЧеркЬМ.> йГ • Соеай зарубежных исйлё^ований известны работы П.Югаса,'

B.Бонцаряж, М.Вильсона, С^Ка'рскадена, Л-Магееску, В.Фроста и др. л Теоретические я экспериментальные исследования проводила! -.,}

на бистялЬных б.члках двутаврового симметричного профиля ó кооффи'1, циентом перепада напрякений между поясами и стенкой, равном

Отсутствие методов расчета и обоснованных пределов величина. , пластических деформаций в стенке в тот период не позволили им pea-' лизопатъ прочностные и деформативные свойства бистальных балок. Авторани также высказывалаоь гипотеза о том, что некоторые перенапряжения бистальных балок о учетом начальных деформаций могут быть снияены при первых загружекиях с появлением малых пластических Деформаций в стенке.

В начале 70-х годов известны работы по тёхнико-экономическоЯ оценке и экспериментальным исследованиям сталеалюминиевых и би- .стальных подкрановых балок сотрудников Уральского политехнического института ни. С.М.Кирова, причем впервые было обращено внимание на влияние шва на -распределение напрякений и деформаций по высоте сечения, а таюте на усталостную прочность при вибрационных нагрузках. ' 1

В период с 1962 пс 1964 гг. под руководством проф. Н.О.Окер-• блома были проведены исследования бистальных конструкций в судо- . строении. ■ . .

Значительный вклад в исследование усталостной прочности бистальных подкрановых балок внесли З.Л.Балднн, Е.Е.Кочергова, Ю.Я.Леус. Существенным результатом исследований является опреде- -ление критического размаха напряжений предельной величины циклов 1 нагрукения. Циклическое разрушение бистальных балок происходило в интервале от 3 до 5 млн.циклов при базовом числе циклов 2 млн., -

, Применительно к мостостроению известно ограниченное число работ. Среди них представляют интерес исследования В.И.КиреенкО, К.X.Толмачева, M.fi.Кравцова, А.А.Потапкяна, Н.Н.Стрелецкого, Н.И.Новожиловой, Г.Д.Попова, В.И.Моисеева, Ю.Я.Леуса.

Из многочисленных исследований зарубежных ученых следует отметить работы А.Р.Толрака, Р.Бийлаарда, Р.Энглера, Р,проста.

C.Шиллинга, В.Бондаряк, А.Чонга и др.

Основываясь на известных типах концентраторов напряжений в бистальных балках увеличение усталостной прочности рассматривается

. 9 ,

как проявление циклического упрочнения при упругопластическом деформировании. Применение высокопрочных сталей, в наиболее напряженных элемента* бистальнах балок пролетных строений является услови-■ ем для обеспечения надежности и долговечности, тем самым создаются условия прогнозирования остаточного ресурса при длительной эксплуатации .

Используя практические рекомендации д.т.н. К.П.Большакова, оценку усталостной прочности бистальных балок, учитываицув особенности работы материала за пределом упругости и условий местной прочности .в зонах предполагаемого появления трещин, следует рассматривать основываясь на критериях, .одним из которых является коэффициент концентрации деформаций К& . Зависимость между коэффициентом концентрации деформации К^, и напряжений К© в упруго-пластической зоне расположения концент]ратсрз имеет вид ч

; '. Ке-кУКб/ (4)

где К = 1,51-1,7 - для стыкового шва; К. = - углового

шва; Кб -'определяется по. С.Велрману. , ' Рассматривая размах напряжений в наиболее напряженных зонах * концентраторов напряжений от расчетного, сочетания нагрузок в качестве критерия усталостного повреждения принято эквивалентное напряжение, соотзетстьующее максимальному циклу нагрузок. " . .При отсутствий особых услоний'и суммарных.напряжениях, соответствующих эквивалентному, проверка уоталостной прочности бистальных балок производится по формуле , ' -

■ ¥ « Д.бе „ХИЪсгЛбсГ- ГП ' ГО ' '

■ ■ : Ун-»« - дб«-(дбк/5Гм)т. . ;

Где П-4,, - количество циклов амплитуд напряжения за расчетный пе- ; риод; N1 - количество циклов до разрушения при размахе напряже-" ний бе - расчетный разиах 'напряжений; Д61, - размах •

напряжений при N1 = 2-10® циклов. ! _ - .■

Практическая ценность .применения бистальных пролетных строе-' ;.ниВ подкрепляется примерами опытного' строительства мостов на Украине,(автор канд.техн.наук В.И.Киреенко) через-рр.Селм и Смотрич, -.Экономия металла за счет применения высокопрочной стали 12ГЗС!М§ и 14Х2РИР составила 6-9 Использование бистальных'балок' для металлических мостов с ортотропной плитой проезжей части и 10 '

пролетами 63.0-8;i.0 м позволяют сократить объем стали на6 %, , . а для сборно-разборных конструкций постов с пролетами 52,3 м, у. которых пояса выполнены из стали 12Г2СМ5, экономия стали cocTáslif ла 9-12 %. У таких пролетных строений минимальные затраты на >' транспортировку и.скоростной монтаж в труднодоступных районах.

, Зарубежный эгшт строительства мостов с бистальными и биста-лежелёзобетонными балками пролетных строений насчитывает более 'iO лет. Ряд уникальных мостов на автострадах Западной Европы, США.* Англии. Японии, Австралии, Африки имеют бисталышс пролетные строения из набора сталей T-I, Л-7, Corten - St37, Atfort-stТ. ■ Экономия стали составила 14-18 % от общего объема затраченного на пост металла и снижение стоимости - I'f %. Применение высокопрочных сталей позволяло главные бистальные балки выполнить одинакового сечения по всей длине, .уменьшить "мертвую" нагрузку, снизить эксплуатационные расходы на 10 С 1970 г. тз Японии проводятся эксперименты с внедрением в практику строительства бистальных мостов погодоустойчивых стапей повышенной (5 MA'-il, $ МА50) и высокой прочности (НТ70, НТ80). Общая экономия стали на пяти построенных постах поставила I'Тыс,тонн.

При строительстве виадуков с бистальчымн балками пролетных строении из сталей АЕ26Д и ДЕЗ63 в Бельгии из 15 тыс.тонн металла сэкономлено 1.5 тыс.тонн, а рекордный расход стали составил 0,095 т/и2,

Про.есденнне исследования показали перспективность и Эффективность применения оисталышх балок в качестве несущих конструкций пролетных строений автодорожных мостов.

2. ПРИМЕНЕНИЕ СТАЛИ ПОЗЛЕННОЙ И ЗЬЮОКОЙ ПРОЧНОСТИ 3 ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЯХ мостов

Эффективность применения сталей повышенной и высокой прочности в несущих балках пролетных строений связана с уменьшением размеров элементов, веса, вследствии максимального подъема уровня напряжений и использования прочности стали.

Изменение стоимости пролетных строений с учетом частичного удорожания за счет применения высокопрочных сталей получено в виде

R4s Yw '

где V - ¡параметр-удорожания конструкцаи; ^Л'-• "Ч1^ "* конструктивные коэффициент веса, соответственно поясов, стенки.

Используя показатель предельной величины возможного увеличений стоимости за счет применения высокопрочной стали получена аналитическая связь-между стоимостью конструкции и прочностью превалирующей в сечении марки стали.

Рациональное разнесение и использование сталей в Остальных балках пропорционально снижение их металлоемкости. Решается задача рационального набора и размещения сталей по высоте сечения из К^еащихся ГПП марок с определенными 15,Еу, гГ, ^ , характера-зувдих- минимум затрат металла» стоимости и аффективное использование прочностных свойств стали.

Принимая за критерий рационального набора сталей стоимость элемента условие применения превалирующей по прочности стали в •сечении запишется в гиде Сь (бТр. ) , где 64р. - потреб-

ная величина прочности стали, • . -

С применением сталей различной прочности изменяется понятие выгодности формы сечения Остальных балок и вто позволяет по новому подойти к решении одной из вакних задач- нахождение таких • значений независимых параметров, которые в максимальной степени овижаот усилия в сооружении, способствуют наиболее выгодному использований прочности материала и, в конечной итоге,'скакате стойкость сооружсчия. Задача о выборе рациональной формы сечения би-стальних балок сводится к определению рационального распределения.' материала в наравконапрякенной. конструкции из условия минимума потенциальной энергии система. 3 качестве критерия рациональной формы сечения.бистальных балок принимается удельный момент сопротивления"- и?з , равный \ПГ/А ,

.При силовых.воздействиях и известном наборе сталей нахождение рациональной форкы сечения двутавровых и,коробчатых балок сводится к получение наибольшей величина ^/гоох при минимальной плоцадк Атич»

Процесс отыскания рациональной формы сечений косит итерационный характер, Представляя функций рациональности в гиде

Ф , ГС1,| , ¡и1 з >] решение для определения \л/тах в зависимости от со5 имеет-вид

» и АтиГ Ь Атт I 0,6611 ' т<

1- кс [ 4 12

. 1\де* ГП| - коэффициент перепада напряжений между высокопрочным.;, поясом и менее прочной.стальё стенки. ■ , ,' ' :

Минимизируя Функция /пЬ определяется осковт|ё,Гвом4#-? ричеокие характеристики сечения бистальных балок рациональной ферма. Вводя соотвётствупци'е ограничения по жесткости и устойчи- ." воети находится обобщающий конструктивный коэффициент рацпональ-- ; ного оечения в виде \ : ■ ' . ' ' ■

Исследования показали, что если сечение бистальных баяок имеет излишние запасы жесткости, можно уменьшить высоту сечения И; снизить момент сопротивления до значения \</тах' ГП . Примерой, * тому могут служить выпускаемые в США Питсбургским заводой сварнне-бистальные балки, объединенные для совместной .работы о железобе* тонной или ортотропной плитоП. Толщина стенОк таких балок достигает 1/.690 ее свободной высоты и они в 2,5 раза легче моностальннх балок из стали стенки, . '

Для сопоставления, рациональности двух или более типов сече- • ний по критерии ^/тах при условии Кс = 0.5, 7\ 100 справедливы равенства \У/5,2 ; = ЧХ//2.6. •

При сравнении рациональных форм по стоимости справедлива зависимость вида

_»1 _ 5* "-• ■

где С , о и,* 5 - себестоимость I т конструкции бистальных ■

балок соответственно нового и базисного варианта. .

, Основываясь на подходе к оптимизации сечений изгибаемых элементов методом разделяющихся параметров, проф. А.Й.Виноградова,при наложении ограничений по прочнооти-жесткости-устоячивости опта- '.. мальнак высота стенки бистальной балки рациональной форма сечения.' равна

^ . _ ______ .

по объему материала hontж bont' 2/(3 ~2 Кт) ;

hont - hont' ^2/С3/С - кт);

по стоимости

где hont - оптимальная высота сечения балки из стали поясов;."

С - стоимостной показатель-, Km- коэффициент, значение которого принимается по таблице I. 13

Таблица I

* ■

-.......,. .. . .' Марка стали"

Для _ стенки. для пойсов

Ш2' - юхенд 12Г2СМ5 ■ ЮТгМФАЮ

т. - " одг 0,36 ' , 0,32 0,28

тг . 0,43 ' . 0,41 ■ Р. 37 '

'.1530СКД 0,43 ' 0,41 ' . 0,36

, Аналогичные завиюшоста получены и для коробчатых бистальных, -балок 'при постоянной етлщине стенок. Экономия стали от оптимизации сечения по-площади составляет ЭоШ";, -ЮОУа,

рде ДА - отношение площадей поперечного, сечения бисталь'ных'и ^ монеотальных'коробчатых балок, ■•'':,

Исходя из положения, что конструктивная форма балок оказыва? ет влияние на работу сталей в той'же'мере, какой она изменяет ее напряженное состояние справедливо условие, в котором форма.попереч ного сечения балок-тем рациональнее, чем меньше значение удельных толщин' эле'ментов, выполненных из разных марок сталей.-«Поскольку расчет ведетек на единицу веса конструкции, уменьшение трудоемкое-(,тк §а счет упрощения $ормы сечения способствует снижении удельной, "трудоемкости конструкции. Проведенные 'исследования ва основе пред: яокекия проф. КЛаррэби показали, ,что степень крррозиостойкости '-рациональных фирм сечений не зависит от ширины листов, а только от их: толщины,, подтверждая ранее*отмеченные ^эффекты применения плакированных биметаллов. , . ;.. '/ ' Полученные-в результате исследований критерии рациональности * . формы сечения бистальных балок следует рассматривать в качестве основа .при определении геометрических размеров бистальных балок с учетом вводимых в расчет ограничений. / --

' ./з. ТЕОРИЯ ШУГОПМШЧЕСКОГО'ДЕФОРМИКШАНИЯ

'БИСТАЛЬНЫХ БАЛОК.. -'- . . . - ' ;'-. '-„ "

1 ,На основе, приложения гипотезы Бернулли. к -упругопластическому • ■ деформированию ,С.И.Штнером,; Ю.И.Ягнои, А.Н.Чаплинским, Лоде, Добисом доказано,'что'при плоском напряженном состояния сказывается влияние"среднего: нормального напряжения , & о '., а'именно изменение'иаровой части тензора напряжений..Это обстоятельство связано , также с отклонением от закона* подобия девиато'ров напряжений и деформаций за пределом упругости. При исследовании напряженного сос-

тояния бистальных балок за пределом упругости выявлены определенные отклонения 'от известных постулатов А.А.Ильюшина в части pao-' хояДения в направлениях тензЬра напряжений и деформаций, проявДй-. нием деформационной анизотропии, заменой предела текучести стали ■ при растяжении на изгиб. Объясняется это тем, что полный перенос ;; законов деформирЬвания образцов на реальную конструкции считается условным и не лишен абстракции. При растяжении образцов пренебрегают неоднородность» напряженного состояния в шейке в момент перехо-* да за предел упругости', а при растяжении широких полос с отношением 6n/tn>i,5 напряженное состояние не является одноосным за счет возникновения поперечных пуассоновских деформаций. В этом .. случае деформационная анизотропия проявляется при отклонении век- . тора напряжений от вектора деформаций на 4-7° за пределом упругое-» ти и характеризует квазиизотропность первоначально изотропного . ' тела. Представление об упругопластической среде с запаздыванием -текучести основано на обобщенной модели Тейлора-Кармана-Рахматул-лина, а переход за предел упругости'определяется критерием запаздывания Коттрелло-Кэмпбелла. Запаздывание пластических деформаций для бистальных балок происходит в зоне сварного шва у пояса из высокопрочной стали на участке, равном £е . Рассматривая пластическую анизотропию как одну из сторон изменения формы, ориентации и размера поверхности текучести, за счет которой происходит частичное отступление от известного постулата А.А.Ильюшина, приходим к выводу, что зависимость между переменными координатами на поверхности текучести можно описывать известными зависимостями, В теории удругопласгических деформаций имевт место задачи, решение которых строится на предположении, что изменение объемной, деформации в пластической области ничтожно мало. Предположение такого рода влечет за собой нарушение условий неразрывности компонент приращений или перемещений на границе между упругой и пластической областью. Величина остаточного изменения объема считается пропорциональной сумме всех петель гистерезиса на диаграмме " б - Ь а величина пластической составляющей (£р) полных деформаций, вызывающая изменение объема тела находится в функциональной зависимости' . '

2G

f<5x _ ¿¿ÍO/L . б0 ) ■ , при этом

\ 1+JU пл. /

£b = 3(l-2ju)/Ef60.

• »

■ Расхождения за счет применения различных связей между девиа-торами интенсивности; бI и ¿V при изгибе ¿оставляют 10-12,5 % и характеризуют разницу между <н; и бе , равную 0.66-0.77 при изменении Ц от 0.25 до 0.47. Достаточно большое количество теоретических и ¡экспериментальных работ указывает на то, что связь нежду и зависит от реального вида и неоднородности на- , ' пряженного состояния и анизотропии металла за пределом упругости. • Игнорирование анизотропией дает отклонение'в расчетах от 5 до-10 а иэненение ¿4 на 2-3 % влечет за собой изменение осевого напря-кеиий на 10 % (впиты Н.Д.ЖуДина, Гапг.емвна, Ямады, А.Й.Мешикского, В.В.Новокилова, Эдельцана, Друккера).

На основе анализа кинетики упругопластичеокого деформирования предложена схема нелинейного деформирования для бисталышх балок Срио. 2)

-1-2 - упругая работав 2-3 - переходная зона; 3-4 - упруго-лластические деформации; - стадия пластического деформирования и разрукения

■ ' - ; P.IC. Г ' ' ;

■ Задержка пластических деформаций в бистальных балках связана с появлением переходной зоны 2-3 (си.рис Л).и дополнительных поперечных снимающих напряжений. Для. случая;плоского -напряженного сос-геяиия численно® значение запаздывания пластических деформаций

Ы.6 *> Ну / R у (в %) и равнозначно повышению уровня предела текучести при изгибе. Первые сведения,,.о возможном наличии запаздывания текучести появились в работах НЛ.Жудина, Нахди, Роулли, В.Д.Кузнецова, впоследствии подтверждены окспериментальными исследованиями на плоских бисталышх'образцах из сталей ВЗТЗ +I4P2, ЮПС+ВСТЗ+ЮГГС, а также: бистальных балок с компоновкой сечения из сталейхгггсмф+штз+хгггс!«, 10гг0£ст3*10гсг» 12Г2Ш+ЮХСНД+ +12Г2СМФ,-ЮХШ+16Д+ЮХСНД. -

Увеличение предела текучести при изгибе бистальных балок с учетом запаздывания составляет I&-20 При запаздывании пластических деформаций и повышении предела текучести до R у предлагается следующая модель (см.рис Л) - упругость-квазитекучесгь-

J6

- (Эиц - Яу - участок 2-3', квазитек'учесть - Яу - Я у - учео-Ток 3-4; текучесть - Я у - 61 - у частая-- 4-6. 1 ; ..

Для объяснения, зависийо'сти пластической .деформаций от никро* структуры металла использован подход, оснозанный на никрсдинамй- ; чеокой теории пластичности и учете динамических характеристик дислокаций. Тогда заражение для увеличенного предела текучести К 9 , запишется в виде ......

где Ру - напряжение соответствувщее пределу упругости при одноооном растяжении; ^(Ц * 0,25^0,^7.

Изложенные суждения принципиально совпадают о опытами .: Т.Екобори и подтверждается существование эффекта Коттрелла. При, использовании критерия Кэмпбелла в теории Коттрелла-Билби, вре- . мя запаздывания .сопоставляется со следом запаздывания. Г' -

Явления изменения прочностных характеристик металла в зависимости от вида напряженного состояния с запаздыванием текучести обосновано поведением бистальных балок за пределом упругости в рамках концепции предельных состояний, в основу которого положены следующие принципы: пластические деформации развиваются от нормальных напряжений, но направленных под углом ¿.Ы. = 45°; в зоне предполагаемого появления пластических деформаций возникает микрообъемы с высокой концентрацией остаточных напряжений второго рода, создающие'жесткое напряженное состояние, неоднородное напряженной состояние за пределом упругости характеризуется наведенной анизотропией. о ' Отмеченные*обстоятельства позволили ввести необходимые по- • правки к параметрам пластичности. ,

В связи с тем, что механизм пластического деформирования упрощен за счет универсальности использования диаграммы Прандтдя я нет строго регламентированных пределов ее применимости, автором исследованы вопросы несогласованности между диаграммой деформирования " <б - Ь " в 'реальных условиях и условием пластичности для одноосного напряженного состояния. Переход за предел упругости для бисталькых балок с учетом выполнения условий неразрывности «■ деформаций на границе упругой и пластической зоны осуществляется, при выполнении равенства в общем виде

ДО

где 5г.£ - гиасхическая составлявшая нормальных напряжений. О учетов касательных напряжений условие (II) принимает 2ид

' '.• ' (И)

С увеличекиан сбьема пластически.деформированного металла, возрастает величина градиента напряжений упругой зоны сечения, увинчивающего "жесткость" напряженного состояний«

. . Согласно концепции продолжающего нагружения и квантообразнос-ти распространения_ пластических деформаций, последние могут счи- . таться управаятш» в ток случае, когда не «арушается условие-"оовиестности деформаций и напрявений к соблюдается условие .„'' -

> 1 « где й р - предельно допустимая составляющая пластических деформаций ; £ е бе + £р + £ о . Особенностью работа бистальнах балок является контроль пластических деформаций в але--меяте из мене? прочной стали с ограничение« их до величины 0.0025.

При сложном напряженном состоянии критерий пластических деформаций функционально зависит от эквивалентного напрякения с . компонентами бу, 6г.

, . Влиянием 6г ,бг з изменение Я у и запаздыванием пластических деформаций, находится закономерность пластического деформирования, Исходя из того, что жесткость изотропной и анизотропной среды в-условиях плоского и сложного напряженного состояния различны и зависят от текущего приведенного напряжения значение градиента упругой зокк сечения изменяется от 0,033 до 0,0С8 1/ш, а увеличение сопротивления стали переходу за предел упругости & учетом стесненности деформаций, составляет 15*20 %.

Локальная текучесть стали в элементах бистальних балок возникает в условиях неравномерного распределения напряжений и деформаций при наличии упругих зон "сдерживания" и характеризуется изменением ориентации главных осей тензора дапрякений вдоль главной линии максимальных сдвиговых деформаций-

Процесс слияния плоскостей пластического сдвига и отрыва наблюдался в экспериментах А.М.Жукова, В.А.Свеииикоаа, il.fi.Калинина, Г.И.Корнилова, С.Я.Ярема к более ранних работах Губера, Генки. Рас-четну» величину упругопластического модуля сдвига ( &р) в рамках теории Батдорфа-Будянского предложено-определять в виде |4Т- О , где (<-Ка)/1 + К4 " коэффициент вязкости среды в условиях

локальной текучести,

ПРЕДЕЛЬНЫЕ СЙСГОЯЙМ ЕИСШЫВД ШОК ПК ИЗГИБЕ

Расчет по предельным состояниям основывается на неравенстве

n/A. ^ R.

Расширяя предела работы материала уточняется значенкз R ■ . Совершенствование методов расчета бистальных балок пролетных строений сопровождается пересмотром и уточнением критериев предельных состояния." Следовательно, изменяя как левую» так и правую части неравенства (12) проверка несущей способности представляется э. ' виде

^»¿HNp.Mp.VO^Ri,. (12)

где РЧ - расчетное сопротивление в'зависимости от вида напряженного состояния с учетом корректируя®!« условий нелинейной теорк», изгиба. ,

Деформационный критерий эксплуатационной прочности представлен s линеаризованной форме на уровне величина предельной пластической деформации, равной 0,0025. Исследования проф. А.А.Потапки-на, Ф.Макклинтока, В.Т.Койтера убеждают в том, чтб.повреждаемость конструктивно-прочного материала и элементов за счет непрерывной цепи локальных разрушений не способствует чрезмерному развитии пластических деформаций по всему объему.

Используя экстремальная принцип предельных состояний, сформулированы условия, обеспечивающие действительное напряженное и деформированное состояние бистальных балок пролетных строений, при которых главные направления прирацения пластических деформаций совпадают с главными осями приращения напряжений (исследования Лоде, Кэнингхэмо,, Тонсона, Фогта, Тейлора, Дэшса).

i'i качестве критериев предельных состояний принимаются величн-

v f— fncioc

ка пластической деформации с. р , предельное напряжение в нижке-

("Rysi, Rysi ) " верхнем поясах ( Rysa 5, предельное смещение

нейтральной оси объединенного сечения (5max)«

Предельная величина перепада напряжений (Дб ) соответству

предельной высоте пластической зоны сечения., ...

В случае односторонней текучести предельная величина упру

боны нижней части сечения бистальной балки равна ft

ve Мзо-Ма/Мпр) • е • е р

г-буСд

где1' буся." предельное напряжение за пределом упругости.

Деформационные критерии второй группы предельных состояний является интегральными по отношению к критериям первой группы, и определяются из условия равновесия внешних и внутренних усилий, на Границе упругой и пластической зон и условия упругой разгрузки

Е"1 (-МЛ/)» О.

Контролируемая величина пластической составлявшей интенсивности деформаций рассматривается в предположении, что упругие и пластические составляющие полных деформаций, сравнимы и отношение, компонентов.приращения пластических деформаций ( )

зависят не только от отношения напряжений ^н/Яу , но и от их Приращений. Исходя из предложенного условия пластичности величина предельной контролируемой пластической деформации (в р ) будет

, где =

Перечисленные критерии предельных состояний соответствуют двум стадиям напряженно-деформированного состояния: упругая работа попсов из высокопрочной стали и упругопластическая работа стенки из менее прочного металла; упругоплаотическая работа поясов и схенки.

Величина 6\„асл. за пределом упругости получена на основе двойной аппроксимации с упрочнением при твердой характеристике начала пластического деформирования, равной Ну (рис. 2)

1-3

6

„о

к а«

б ПЦ

6а, вед. / .

б /

о /

г&/

«Р • £подя ■ £

Рис. 2

дуга эллипса, равная следу запаздывания е « у £. ц . Исходя из двухветвовой диаграммы "б и для бистальных балок выражение для определения бс.уел" €н усл. имеет вид

ЛЕ=(Е~Е')/Е,

+

Используя асимптотическое приближение напряженного состояния бистальных балок выявлени дополнительные условия упругопластичео-кого деформирования и резервы несущей спосооности.

• . 5/ШЖДОЗШЛ РАБОТЫ БИСТАЛЬНЫХ и • ' ШиТАЛЕШЙсОБЕТОННЫХ БАЛОК '

Исследования проводились при условиях: справедлива гипотеза плоских сечений Бернулли в пределах и-за пределом упругости,, напряженное-состояние рассматривается плоским при JU 31 0,25-0,47, пренебрёгаеи аффектом Баушингера, 'сечение имеет хотя бы одну ось ¡. симметрии, положение нейтральной.оси объединенного сечения иэмв-; няется в зависимости от' напряженного состояния, предельная величина пластических деформаций Для стали равна 0,0025, предельная деформация в бетоне —0,0016.'

Анализ диаграмм - L " для различных сталей,-рекомендуемых для компоновки сечений бистальных и би'сталежелезобетонных балок, i проводился а рамках СНШ 2.05.03-84 и СНИП Пт23-81. Приняты во внимание описания экспериментальных кривых "6 - £, ". проведенные проф. A.A.Потапкииым,. НЛ.Черновым, H.H.Стрелецким, к.т.н.- В.И.Ки-реенко, Р.Бийлаардом, Гопраком и др." Для сталей с площадкой текучести истинный Предел текучести не соответствует значений пластической составляющей деформаций,, равной 0,0025. Подобные, несоответствия найдены у сталей.повышенной и высокой.прочности,.не имеющих вообще явно выраженной площадки текучести. Обобщавши результатом является несоответствие максимального напряжения величине Ну , Значение напряжений Ry достигается в диаграммах работа сталей только при относительных удлинениях, равных i,i Ry/E . Для определенного класса сталей' строительных конструкций, но нашедших применение при строительстве ограниченного числа металлических мостоа, появление пластических деформаций, определено величиной f-i5Rr/E. ,

В качестве зависимости i>i-* j (dt) длй бетона плиты проезжей части принято обобщенное выражение Sgfüs) =» f (Ss , ¿а). Проф, H.H.Стрелецким рекомендовано заменить криволинейную часть диаграммы з виде ломаной из нескольких прямолинейных участков в расчете Sg^Rnp, и принять ё. пр. 3 0,0016.

Исследования работы бистальных и бисталежелезобетонных Салок проводились на крупномасштабных моделях, изготовленных на Борисовском зазоде мостовых металлических конструкций из гостирован-ных марок сталей. Испытания опытных образцов бистальных балок, пролетом 6,0 м проводились на положительный изгибающий момент пг статическом действии нагрузки в самонесущем стенде. Автором ист< тано 18 бистальных балох с двутавровым и коробчатым сечением.

, В результате исследований выявлены упругопластические характеристики напряженно-деформированного состояния в зависимости от " компоновки поперечных сечений и вовлечения в пространственную работу ортотропной плиты и связей. Отмечается, что для всех типов" опытных* балок закон плоских сечений сохраняется вплоть до исчер- . пания несущей способности. Для ортотропных плит бистальных балок появление на поверхности полос скольжения Чернова-Людерса характеризует работу за пределом упругости. При симметричном нагружении , бистальных балок характерным является разрушение при прогибах, превышающих нормативные в 2-3 раза. При внецентренном приложении нагрузки (для балок коробчатого сечения) исчерпывание несудей способности характеризуется поворотом сечения в сторону приложенного . усилия. При пластических деформациях в стенке бистальных балок в интервале значений 0,0016...0,0020 величина остаточного прогиба составила 8 % от нормативного.

Степень использования прочности материала в сечении балок -с'учетом градиентальности напряженного состояния оценивалась ко- • эффициентом К - | (<5 р ) . При максимальной_величине пластических деформаций 0,0030 значение коэффициента К — 1 , при зтом эффективность использования прочности сталей составила 0,83-0,85. Для бистальных балок исчерпывание несущей способности соответствует величине изгибающего момента, равного . ,

М1-Мпр.[|-К(бр/£)г-]. (13)

*

В бистальных балках с коробчатый сечением оставшиеся упруго-деформироваккые зоны увеличивают асимметрий сечения, прячем по ■пере увеличения пластической зоны. Спектр напряженного состояния при зтом следующий: нормальные напряжения - кручения -

47,^ %, сдвиг - 8,2 %, Разрушение балок происходило при прогибах, равных (1/18С ... </220)<.. '

Исследования работы бисталежелезобетокных балок проводились в процессе испытания 12 моделей пролетом 1,2 м и 14 крупномасштабных, из них семь пространственных, пролетом 6,0 м с монолитной И сборной железобетонной плитой. Выдерживая схему и режимы нагру-жения аналогично бистальным балкам, автором анализировались зависимости P**f(f); М = |(Р); М"f(f) • Для бист^легкелезобетон-нмх балок с бистальным двутавровым сечением исчерпывание несущей способности происходило при прогибах, равных (1/}50 — I/200)1.

о соответствующим^ событиями, отраженными з таблице 2.

Таблица 2

Тип Разрушавшая СЬбнтия ъ момонт'исчерпывания

балок ■ нагрузка,кН " несущей способности

180 " _ Разрушение бетона в сжатой зоне 150 .Потеря местной устойчивости стенки

300 Потеря местной устойчивости стенки.

Разрушение бетона,в сжатой зоне. :

- . , ■ - * - ■

2kQ . ' Разрушение'бетона в скатой зоне.

Отрыв плиты проезжей части от . » ' ' .верхнего пояса.

При наличии пластических деформаций в стенке у нижнего пояса, выполненного из высоко прочной, стали, равных 0,0022, предельные деформации в железобетонной плите-рйвны 0,0016,или превышали это значение на 10-12 $■. '

Несущая способность бисталежелезобетонных балок со сборной железобетонной плитой на 12-15 % ниже по сравнению с монолиткой. Колебания нейтральной оси бйсталекелезобётонных балок с двутавровым и'коробчатым сечением составили: ¡экспериментально 0,0085... ...0,0193 м, теоретически О, ОСШ... 0,0206 и. Изменение, напряжения в железобетонной плите за>счет колебания нейтральной оси'составило 0,27 l'Sla» Усадка бетона^монолитной плиты фиксировалась в процессе твердения бетонной смеси деформоиетрами и составила (1.8 * 2.0)'Ю-11, за.очет чего дополнительные напряжения, скатия , в верхнем поясе биотальных балок составили 20,5*30,2 МПа, Экспериментальный данные сравнивались с продольными усилиями и изгибающими моментами, з сечениях бисталеделеэобетонныхчбалок от усадки и ползучести, определенные теоретически в процессе решения урави» гаш Больтерра второго рода в функции продолжительности действия постоянной нагрузки, .описанной Н.Х.Арутюняном. ■■ ■

Эксперименты показали, что в.пределах деформаций (1,1*1,Iе и перепаде напряжения, равного. 2,5-4,0 бистальные и бисталежелезобетонные балки обеспзчивавт надежность" в pa6ov соответствие с результатами теоретических исследований.

. ШК-Г ' ВМК-2 -ВМЯ-2

ВМК-3

■б.' РАСЧЕТ БЯСТЛ ЮШП Й1СШЕКЕЛЕЭ0БЕТОННЫХ БАМ4. -, , При упругой работе нижнего Пояса из высокопрочной стали

выражение усл. принимается в виде

При концентрации материала поясов по,их осям редукционный козффи- ' циёнт упругопластичеокого деформирования СП ) равен Кт/Шо'Ка -При упругопластической работе нижнего г.ояса редукционный коэффи- ' Циент ( П.» ) принимается в виде т-Кт/гЛо- Кг • Значения составляющих параметров Кг, Ну, Кг определяются из отношения Мт/Ме | ?абулированы в зависимости от.кояпоновки сечения. : * Бисталежелезобетонние балки рекомендуется рассчитывать как Детальные, сечения которых воспринимают внешние изгибающие мой поперечные силы одновременно с внутренними усилиями раз-• Грузки их вклочениен железобетонной плиты в работу на сжатие. Использование способа "эквивалентной плоиади" и метода "тонкой Влиты* в {мечетах бисталежелезобетоншх балок изгибной жесткостью цлиты пренебрегают. .

'"-,.': Для бисталежелезобетонниХ балок принят равным единице коэф- -§ициента К , учитывающий увеличение относительных деформаций в Сетоне при развитии пластических деформаций в стальной части. : •

Расчет прочности бистальвдх и бисталежелезобетонных балок |!инолняется в форме проверки условных напряжений в определенных ; ¡ееченайх с введение« редукционных коэффициентов. ; ¡ ; Расчет по второй группе предельных состояний в предположении упругопластической работы сечения (Зистальных балок основан на введении редукционных коэффициентов , определяемых из реие-йия уравнения изогнутой оси.

По заданным характеристикам сечения балок табулирование коэффициентов п, П), 1 проводится в зависимости от вида иагру-, Кения « граничных условий по прочности-жесткости ;

Расчет бистальных и бисталежелезобетонных балок пролетных . строений мостов с пролетами 1(2,6 н, 52,5 м, 63,<0 м, , О мдоказал экономно стоимости 9-12 % и снижение расхода металла на 8-12 %. по. сравнению с моностальными пролетными строениями.анало- ■ гичных пролетов, выполненных из стали стенки.

Используя традиционный способ проверки усталостной прочности

выполнением условие В4 В , где Л - накопление усталостных повреждений» В - расчетный критерий предельного состояния по выносливости, решается задача нахождение закона распределения амплитуд напряжения при циклическом "нвгружении. •

Закон каиневыгоднейиего распределения напрякений вдоль оси ' бистального элемента и по высоте сечения представляется з виде 6Н,исл.Сэс.у)~ с • Используя критерий Коффина С "(Мб) -£ир.

Запас прочности бистзльной конструкции определяется в зависимости от критического размаха"напряжений при нестационарном редине напряжения.

Усталостный ресурс бистальных балок при нагрузке спектрального типа рекомендуется рассчитывать по приведенным' напряжениям з : рамках гипотезы линейного накопления повреждений. '

Надежность бистальных балок зависит от концентрации напряяе-* !ШЙ, асимметрии циклов .нагруления, и конструктивных особенностей ' и рассмотрена а рамках критерия удельной энергии.деформирования микрообъемов модели Мазикга-Кожина, в которой существует зависимость между долговечностью и амплитудой упругопластических деформации. '

■7. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНА ИССЛЕДОВАНИЯ. БИСТАЛЬНЫХ" , И БИСТАЮАЕЛЕЗО ВЕТОННс1)С ШОК

Цель и методика экспериментальных исследований сводились к следуоцейу:.моделирование процессоа нагруяения, выполнение необходимых наблюдений в процессе эксперимента, получении данных, необходимых для перехода от анализа работы модели & реальным пролетным строениям, экспериментальная проверка теоретических' гипотез и ' предположений с учетом возможных отклонений, выявление причин ' расхождения теоретических и опытных данных.

Моделирование проводилось з рамках теории подобия и механики твердого деформируемого тела.

Планирование зкеперимента направлено на выбор и обоснование требуемой точности и надежности эксперимента при необходимом.числе моделей по критерию Лапласа. Необходимая продолжительность испытания и процессов нагрухения оценивается средним числом нулей в йданицу времени после стабилизации исковых величин. Принимало«-25 этапов нагрукеник пяти режимов в течение 375 минут из расчес не одну модель. Через каждые пятьдесят отсчетов подсчитывало' среднее число превышения нулей. Исходя из функции надежности

H Д Hj й 6=^—=»'обоснована возможность экспериментальных исследолшшй на одной модели. - I

Для управления оптимальным экспериментом рассчитана полсса, доверительных интервалов заданного качества измерений с использованием критерия Стьвдента.

Опытные сварные балки изготовлялись на Борисовском заводе мостовых металлических конструкций из листовой тестированной стали в специальном кондукторе по технологии изготовления металлических мостов. Железобетонная плита из среднезернистой бетонной смеси с осадкой конуса 3,5 см армировалась арматурными сетками из про волоки 0=6 мм. Испытание балок проводилось на сомонесуцем сте>1де, изготовленном на Борисовском 3I1MK по рабочим чертежам, выполненных совместно Томским инженерно-строительном институтом и ЦШИПроектстальконструкция им. .академика Н.П.Мельникова Госстроя СССР.

Обработка и оценка результатов эксперимента по критерию Пирсона обеспечили надежность в пределах 0,95-0,99, а погрешность за счет введения корреляционных параметров составила 0,08.

8. ТЕШЖО-ЭКОНОШЧЕСШ Ш>ЕКТИЗН0СТЪ Е1СТАЯЫШ БАЛОК : '

При экономическом анализе, сокращение -стали, получаемое за счет замены стали обычной прочности высокопрочной, необходимо оценивать величиной относительной экономии. Снижение веса бисталь-нчх балок за счет применения сталей высокой прочности приводит, как правило, и к снижению стоимости.за счет уменьшения удельной стоимости высокопрочных сталей.-В этом случае справедливо равенство

100%, (15)

где Сп - стоимость I т конструкции пояса бистальной балки из высокопрочной стали; Сн - стоимость I т конструкции моностальной балки из стали стенки, , В формуле <15) стоимость конструкций принимается с учетом индекса ценообразования , равного 1,56. v .

Критерий удельной стоимости бистальных балпк пролетных строений состоит из стоимости материала, передела, транспортных работ, монтажа. Возможное удорожание бистальных,балок за счет уве-

личения трудозатрат на изготовление I т конструкций рассматривается коэффициентом Ку"» Кг»'Кб' К в , где Кп- усложнение обработки» К5 - увеличение количества деталей в тонне конструкции. - уменьшение среднего веса деталей.

Критерий массы служит экономическим показателем рациональ- _ ности применения бистальных конструкций. Сформулирован закон изменения массы биотальнах балок на основе обобщающих.*коэффициентов конструктивной формы сечения, для практического использования которого проведено табулирование чиолешых значений для определенной номенклатуры бистальных балок.' ' . . . ; .

* Величины строительных й конструктивных коэффициентов характеризуют ¿Остальные балки с точки зрения затрат металла различных чарок в наборе. '< "' ...■;-. „.■'•'

Ежегодная экономический эффект от внедрения бистальных балок в пролетных строениях мостов равен . ' ... . . ..

> • ' . (1б) ;

где - коэффициент надежности постов о бпсталышни балками . по сравнении с моностальными; - экономия в сфере эксплуатации; А - годовой об'ьзм строительно-монтажных работ,

Экономическая оценка должна базироваться на оптимальном урод-, не надежности, прогнозируя о определенной вероятностью безотказ-нуз работу ■ бистальшх пролетных строений. При.рассмотрении прочности и нагрузки как случайных величин, вероятность возможного, отказа, выражается неравенством ■■','■■.

СП) ■

где Н18 р! -параметры прочности и нагрузки.

Варьируя случайными величинами С, Н ^.. РI ) решена однопа-раметрическая задача определения пр-.веденной стоимости бистальных балок по критерию экономической ответственности. ■ '

Влияние регулирования напряжения на экономическую эффективность бистальных балок характеризуется неравенством - ■ ' Сн-<<о.> С'н - С '„ . где Сн, Со - удельные приведенные -затраты сравниваемого варианта и эталона. Снижение стоимости, за счет регулирования напряжений находится из решения неравенства Ск.р>Ск, Ср б Сэ /где Сэ - стоимость сэкономленного металла за счет применения бисгальной компоновки сечения и регу-

■-¿иро'вания напрякения; Ск.р. - стоимость конструкции с учетом регулирования напряжения. . : •

Сопоставляя весовые характеристики с параметрами процесса регулирования оценивается экономическая эффективность бистальны* .

балок. : . • . • - •".: -. .- : ■ -

.. г. ". .: з а-к'1 ю ч е н и е • ; : ;

' Полученные в диссертационной работе ооновные результаты сформулированы следующим образом:

1. Из.теоретических и экспериментальных исследований следует, что применение бистальных и бисталежелезобетонных балок в качестве несущих элементов пролетных строений автодорожных мостов реально и перспективно, является ,конкурентоспособными с современными, видами стальных конструкций мостов мирового уровня, а в отдельных случаях обладают рядон индивидуальных достоинств.

2. Разработаны критерии прогнозирования'применения бистальных балок в пролетных строениях мостов для обоснования научных разработок и оценки конструктивных решений. Показана динамика прогрессивного развития конструкций из разных марок сталей, а также величина экономического эффекта о^ применения их в пролетных строениях мостов.

Для обоснования эффективного применения набора сталей различной прочности в бистальных балках разработаны критерии рациональности, обеспечивавшие минимальную металлоемкость и стоимость.

• 3. Применение бистальных балок отвечает требованиям экономии стали, уменьшении стоимости и массы за счет совершенствования методов расчета и снижения неоправданных запасов прочности. Кри-1 терием эффективности является величина Зет , полученная на основе анализа приведенных затрат в зависимости от урозач упруго-пластической работа сечения.

Найдено соотношение удельного расхода стали на балки в зависимости от пролета и компоновки сечения, что положительно сказы. вается на формировании оптимальной конструктивной формы сечения.

5. Прочнооть сечення бистальных балок рассмотрена с учетом агрегатной прочности сварных соединений.

6. Исследования начальных напряжений бистальных балок проведены с уточненными пределами текучести свариваемых металлов и уровнем пластической деформации в шве.

7. • Анализируя (^эффективность применения набора сталей различной прочности в сечении, обоснованы критерии рациональности би-еталышя конструкций минимальной металлоемкости и стоимости, .определены границы их применимости.

8„ Разрабо^аин практические методы выбора рациональной фор- , 'йн еечзияя Остальных балок на основе яригёрия' конструктивной

форкыо ;

9. Сйорнулированн основные пояснения теории упругоплабтйчес-кого деформирования бистальных балок,на основе которых исследована работа бимелькых я бясталежелззобетонных балок и разработана методика их расчета. - - - ' '

10. Рассмотрена и аналитически описана природа зарождения и , кинетика протекания пластических деформаций. Предложена аппроксимация диаграмма " - Ь " для ветви за пределом упругости.

II» Уточнена критерии предельных состояния бисталышх балок в раккзк устойчивого уровня ограниченных пластических деформаций.

12. Усталостный ресурс бистальных балок следует рассматривать з увязке а усталостной прочность» материала и соединений о учетом концентраторов напряжения. Повышение усталостной прочности бисталь-. нах балок от наклепа тем выше, чен эффективней упругопластическая работа сечения. В зависимости от командных типов концентраторов напряжений рассматривается, расчетный уровень размаха циклических, напряжения, а надежность бистальних балок определяется суммарным . числом циклов в реаиие нестационарного нагрукения по сравнении о базовым числом. . . : "'

13. Заработаны критерии око-комической эффективности принеценил бистальных балок без к с учетом регулирования напряжения, :

Предложенные авторе« модели и математическое кх применение для анализа налрякенко-деформированного состояния и расчета "". подтвердились результатами экспериментальных исследований.

- "Основные положения диссертации опубликованы'в следующих

работах:

1. Некоторые вопроси применения регулирования напряжений в Зисгаяехелезобетоннш балках пролетных строений //Теоретические к экспериментальное исследования мостов и строительных конструкций, Омск. СибАДИ, 1? 7. 1374, • С.81-85 (совместно с К.Х.Толмачевым) „

2, К вопросу обоснования экономической эффективности примем-

. яия ¿исталежелезобетонных балок в пролетных; строениях, автодорожных мостов //Известия вузов. Строительство и архитектура, Новоси-. бирск; 1975, £ 8. С.139-В'З. V ' 1 :."'1 . / - Д '.*

• 3.. Проектирование бисталебетонных мостов с применением регулирования. напряжений //Теоретические и экспериментальные исследования «остов и строительных.конструкций. Омск. СибАДИ, & 8,. 1975.' С. 65-73.

4. Применение бисталебетонных балок в пролетных строениях мостов в условиях Томской области //Материалы научно-практической конференции "Молодые учение и специалисты Томской области в IX пятилетке" . Томск. 1975.

5. К вопросу экспериментального исследования бистадебетошшх балок с применением регулирования напряжений //Известия вузов. Строительство и архитектура, Новосибирск, 1976. 1 6. С.135-139.

6. Проектирование сварных бистальных балок //Исследование по строительной механике и строительным конструкциям. Томск,ТГУ.1976.

- С. 223-227.

7. .Экспериментальное исследование биетштебетонных балок с применением регулирования напряжении //Исследование по строительной механике и строительным конструкциям. Томск. ТГУ.1976.

с. 232-236. • ' ; '

8. К вопросу исследования бисталежелезобетонных балок с применением регулирования напряжений // Теоретические и окспер;шсн-

тальные исследования мостов, Новосибирск. 1977. С.47-53 (совместно,с К.Х.Толмачевым). '

9. Исследования де^ориативности бистальных балок мостов в стадии регулирования напряжений //Строительная механика и расчет:. сооружений.1978. Й 2. С. 44-47. - '

10. Исследование экономической'оф^ективности и оптимизация балок пролетных строений мостов из сталей повышенной и высокой прочности /Леоретические и экспериментальные исследования мостов. Новосибирск. 1978. С.31-37.

II» Исследование экономичности и. вопросов оптимизации балок пролетных строений мостов из. сталей повышенной и высокой прочнос-! тй //Автомобильные дороги и искусственные, сооружения в условиях Дальнего Востока и Крайнего Севера. 1978. С., 94-96.

12. К вопросу оптимального проектирования' балок пролетных строений мостов //Исследование долговечности и экономичности -искусственных сооружений. ЛИСИ, Л. 1979. С. 42-46.

13. Некоторые положения равчета иеталличеоких мостов о бя-'оташшш йаакакн 9/ Теорвяичсвеаэ и,экспериментальные иоследова-иия иосто». Омов..1979. С. 50-59. '

•И.»-1С вопросу'применения бистальных коробчатых моотовах балок // Теоретические Ц оксперкизнтадьииэ исследования моотов. Омск. 1979. 0. 85-93 (вовнестно о Р.Я.Тавкиным).

15. Бйотадекелезобетонныэ балки - аффективный вид метадли-

■ ческмх конструкций г строительство //Промышленное етроительстзо. 1979. ® 5 (совиеогко с АЖАлексееван«, Я.С.Егоровым)¿

16. К вопросу о проектировании и расчете бистальных моотов применительно к условиям Западной' Сибири // Исследование долговечности и экономичности искусственных сооружений. 1960. Ж.

с. 30-31. * < ' ■ : ■ j

17. НзкоторНе проблемы применения бистальных балок и регулирования капряжений а металлических мостах //Теоретические в экспериментальные исследования мостов. Омок. 1980= С. 85-95.

18. Регулирование напряжений в бистальных балках автодорожных «ос'тоэ // Автокобильнне дороги. Г981, # 3, ОД?-

19. Я sonpocy исследования бистальных мостов о учетом эксплуатации з условиях Западной Сибири. // Теоретические и экспериментальные исследования ««остов. Омск. 1981. С. 47-5^.

20. Некоторые проблемы применения бистальных балок и регулирования напряжений.в металлических мостах //Теоретические и экспериментальные исследования мостов. Osícx. 1980.

21» Совершенствование расчета бистальных балок моотов о .. ' аппроксимацией гсрмвой " ÍJ " // Вопросы механики и прикладной математики. Тонек. ТГУ. 1983. С. 90-95. '

22. Об устойчивости тонкостенных бистальных балок при изгибе// Известия вузоз. Строительство и архитектура.Новосибирск. 1983. £ 3. С. 139-Ш (совместно е М.Д.Корчаком, З.С.Данковым).

23. Сквозные балки в мостах малых и средних пролетов // Автомобильные дороги. 1983. № 7. С. 13 (совместно с З.С.Данковым, В.Г.Акимовым).

24. Определение предельной величины пластических деформаций бистальных балок //Перспектива развития и пути повышения применения легких и особо легких металлических конструкций.Житомир.Киев. 198%. С. 63 (совместно'с А.Г.Боровиковым," В.Н.Ермоленко).

25. Определение величины строительных и конструктивных коэффициентов бистальных пролетных строений // Вопроси надежности

* ■ .

мостовых конструкций. 1984. С. 107—115 (совместно о С.Четвериковой, А.Г.Желамским).

"26. Развитие нелинейной теории изгиба бистальных балок // ? Тезисы докладов П Всесоюзной конференции по нелинейной-теории .-"•/.' упругости. Фрунзе.Илим. 1985. С.73-75 (совместно с В.Н.Ермоленко, ; А.Г.Боровиковым).

27. К вопросу о задержке деформаций в системе бистальных балок при растяжении.и изгибе. Деп. в ЦИНГИ Транспортное строительство (Оргтрансстрсй), № 147тс-Д86. С.20 (совместно о, А.Г.Боровиковым, В.Бондарок, З.Н.Ермоленко), - - .

28. Деформативность бисталежелезобетонных балок под действием сосредоточенных сил. Деп. в ЦИНТИ Транспортное строительство (Оргтрансстрсй) $ 198ГС-Д87, С. 20 (совместно о А.Г.Боровиковым). - . ■ ' '

29. Целесообразность применения и прогнозирования бистальных конструкций // Теоретические и экспериментальные исследования мостов.-ОМСК; ;0мПП. 1985.'С.' 58-69. "

30. К расчету бистальных балок переменной жесткости с учетам регулирования напряжений // Легкие конструкции зданий. Роетов-на-. -Дону.- 1986. С. 128-132-(совместно с ß.-М.Кутовым).

31. Экспериментальные.исследования' тонкостенных бистальных балок за пределом упругости //Тонкостенные и пространственные;, конструкции покрытий, Таллинн. I986. С. 51-52.

32. И вопросу исследовании бистальных балок // Известия вузов. Стронтельстоо и архитектура.Новосибирск. Г987. С.Г1-14 (совместное Э.Бондарвк, А.Г.Боровиковым).

33. Некоторые аспекты 'нелинейной теории изгиба бистальных . балок // Легкие конструкции/зданий. Ростов-на-Дону. 1987.

С. 43-51 (совместно с Бондарюк В., Боровиковым А.Г.). ...

34,. Pouzltle ocelí vyspkej povnosti a regulada napatl prl rekonatrukci-i' // Zlvotnost, u drzba Arekonatr.ocelov. Konst. DOM lechnlicy CSVTS. . Bratislava, -1980. C:.67-72.

35. . Pole siria ote.lurlboí de diferí te calltatlsl. 7/-3rd conference on "steel structures." Timißoara, 1982.

С. 125-135 (совместно с В.БондарюкB.C.Данкозы; \ ' '

36. rechftical and economical efficiency of setting atrefflf. in composite hybrid 'oteel-reinforoed ooncrnte dirders.

// ,■ V3I Miedeyjiaroaowa ¡conference - Teohnloza ironatnikeja Me-ialowa» iS84, Gdansk, Ыа}. T.3. C.212-213 ( Soembckjo C .

B.Бондарак ), ..-■„.'.

37. Развитие нелинейной теории изгиба и методов расчета ¿иствлежелезобетошш* конструкций // International Symposium COBpostte Steel V.I. 132/1, Bratislava, 1987. C.57-62.

38. Зияние начальных напряжений на напряженно-деформированное состояние бистальных балок мостов // Совершенствование автомобильных дорог и искусственных сооружений на-Северо-Западе РСФСР, Я. ШСИ. 1987. С. 7Э-87 (совместно о А.Г.Боровиковым).

39.,P"-ea3nt state and progress of Hybrid steel structures// 15 Celostatnt oselarska Xonferenoe Praha, dll II, 1988.

C.Щ-174. , ■ ' : , -г'- : , ,

40, Present atata and progress of Hybrid' steel Structures -Sonets?.//. 15 Celootatnl ocelareks Konference Praha,dll II, 1988^

C.I57-I6I (совместно с Д.Партовам). *

41. Анализ начальных напряжений бистальных балок..'0.27. , Деп. з ЦИНГИ ШИТрансетрой. » 27бтс-Д89. 1983. •';

42, Jie 'Eerecbund der hybrideB Sragsrn in poet- elaatlaohen

* » f Bereich. salt siner eagsnaner tch " G~En Bszlehun^.// Conatmotll

Balotimtf Stilntlfio, Simieoara, 2 31/45»" 4986. ' .. ."-'*/. .

C, 23-28 (совместно с З.Бовдарэк). , ''

43. Я'вопросу определения усталостного ресурса бистальных.' балок, fatigue and Brittle Fracture of Steel Structures,.

PI a e»', DK ROK, 1987. C.II0-II8. ' , "

- Исследование работа бистальных пролетных строений мое--тов // Прикладные задачи статики и динамики мостов^ Воронеж/ I98S. С. 150-153» ,

45. Бистальные ш бисталежелезобегонные балки продзтны^" . с.т'рзений (монография). .Томск. ТГУ. ,1986. С. 217. . ■

46. Металлическая несущая конструкция (заявка lí 4Q3I2295)» Авт.езид, 1303671. ГП НТИ. 1987. С.2 (совместно с В.С.Данковнм^ В.Г.Борокбяноетм,, Т.Н.Соколовой). f¡