автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Повышение трещиностойкости бетонов в условиях сухого жаркого климата

РГи ОД

, •:■ Ш1НИОТЕГСТЕО оьрлзоблшы УКРЛКШ ДР1ПРСИЕГИШШП ШШЕГГОЦЯРОИГЕШНа ИВ2ГДОТ

На права:: рукописи

ачь-СЛГШ Агар

»

ШШРЕН11Е ТРЩ1Ш0СТ0ЙК0СТИ БЕТОНОВ

в условных сухого ;?лгкого кшлта

Специальность - 05.23.05 строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Днепропетровск - !??■-}

Работа выполнена па кафедре "Технология Сетонов л вяжущих" .¡¡ил/р'чютровского иижеиерно-строительного института.

Научный руководитель

доктор технических наук,

профессор

В.Н. 1ШШ'Ш

Официальные оппоненты: - доктор технических наук,

профессор Л.С. Савин

- кандидат технических наук,

доцо{!т

АЛ. Шишкин

Ведущая организация

Днепропетровское дочернее арендное предприятие НШЮП

Защита состоится " " ¿¿/¿/¿¿уиЯ 1У94 г. в часов ьа заседании специализированного совета К 068.32.02 Днепропетровского инженерно-строительного института по адресу: 220005, г.Днепропетровск, ул. Чернииапского, 24 а , ДИСИ.

С диссертацией цожно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан ""/4 " г^/^/м*! Т9Э4 г.

Учений секретарь специализированного совета к.т.п., доцент

А.К. Карпухина

ОШШ ХАРАКТЬРИСГЖА РАГОТН

Актуальность теки. Ко;.зч1:<:о улучшение строительного производства в условиях сухого жаркого климата /ОГК/ возможно путем использования комплекса кзр, направлен^-тс на повышение трощиностоЯкос-ти и долговечности бетона. Трещиностойкость материала с учетом климатических воздействий определяется его : -.::?яжеинии состоянием от развития температурив-усадочных де.Торма'дий. Актуальность такого исследола--кия особенно rair.ua дот обшпртяс регионов Плтнс:" Азии, Северной Африки и ряда других районов земного шара, где интенсивно припишется бетон и железобетон в различных видах строительства.

^ е л ь ю гвлястся комплексное иссле-гог.лние свойств тяжелих бото-11ов, твердеющих в условиях ЗгК, для повысения уу трещиностсйкости и долговечности как упруго-вязко-пластичных тел.

Задачи исследования. Для достижения поставленной цели и подтверждения рабочей гипотезы необходимо ректение следуг^их задач:

- исследование гигрометрического состояния бетс::а в условиях СУК;

- прогнозирование де>!срмативностл бетона в условиях СРК, включая исследование усадки и ползучесть материала;

- оценка напряженного состояния бетона как упр'то-пластичиого материала;

- определение критерия ^ре^инообразования бетона и условия его трег|1шостойкости;

- разработка комплекса мероприятий по повышению трещиностойкости бетона как упруго-пластичного материала.

Научная новизна работы заключаете в следующем:

- установлено гигрометрическое состояние бетона в элементах различной массивности, а также предложены зависимости для прогнозирования- влатностного состояния бетона в жаркий период года;

- доказана прямая пропорциональная зависимость между относктелыг^ш водспотерями и усадочнши деформациями бетона, с уютом его критической влажности;

- определен критерий трещинообразования бетона из условия превышения внутренних температурно-усадочных напряжений уровня прочности ботона при растяжении;

- решена неупругая задача оценки структурных напряжений трещинообразования бетона с учетом его ползучести в условиях *Т:1', что позволило получить уравнения напряженного состояния бетот как

. упруго-пластичного материала;

- разработаны технологические мероприятия по ловгаени» -

кости материала в условиях сухого жаркого климата.

Практическая значимость работы за-» клычае.ся в' разработке и внедрении комплекса технологических мероприятий, направленных на повышение трещиностойкости бетона при его применении в условиях Gtft.

Рекомендации диссертационной работы использованы при разработке технических условия на проектирование и применение бетонных и железобетонных элементов ч условиях С>Ж.

Апроиг. [{ и я работы. Материалы диссертации были доложены на:

Первой международной научно-технической конференции "Материалы для строительных конструкций XXI века", ^¡епропетровск, сентябрь, 1992}

Международной научно-технической конференции "Повышение долговечности и эффективности работы конструкций сельскохозяйственных зданий' и сооружения", Челябинск, апрель, 199?.;

45-ой научно-технической конференции профессорско-преподавательского состав^,, научных сотрудников, аспирантов и соискателей, ДИСЙ, ,|.нзлропетровск, апрель, 1993;

Научно-технической конкуренции "Теория и практика применения су-перпластигГикатс1">ов в бетоне", Пенза, июнь, 1993;

Второй международна конференции ICBM "Материалы для строительства", .Днепропетровск, октябрь, 1993.

ПУБЛИКАЦИМ. По теме диссертации опубликовано и сдано в печать II работ.

ОТРЖГУРА И ОБЪЕМ ДХ'ШТДДОИ. Работа состоит из введения, шести глав, общих выводов и рекомендаций, списка литвр-атури и приложений, изложешшх на 207 страницах машинописного текста и содержит 27 таблиц и 4U рисунков. ЕиблиограДия включает 9Ь наименований. По материалам диссертации разработан проект технических условия "по применлшю бетона в услоьиях GÜK.

содержание рашты

Основные теоретические и практические вопросы исследований напряженного состояния бетона и развития в нем температурно-успдочных деформаций от валяния климатических факторов отражены в трудах; O.D.Александровского, А.Х.Арутюняна, В.И. ГаОуншина, Ю.Ы. Гатенонм, А.П.'Гелова, в.!!. Вирового, o.k. Пплсова, г.ii. Горшкова, г1.и. Криненкс, p.j1. Машина, ЬЧН. Малинского, С.А. Миронова, В.II. Нунагиьа, Р.Ф. Руногой, М.М.Сэ-лимова, Л.FI. Трапезникова, В.Н. Худопердяна, P. Лепыита, P. Jlopoy, Т. Плуирса, В. Хонка и других.

Однако, бо ьшиь^тво перечисленных ученых исследовали влияние тем-пературно-влажн-стных факторов на свойства беттсна в лабораторию: условиях. Определялись напряжения и трещиноойразовате на макро- или субмикроскопическом уровне. ,Гля технологи. весьма гл~>ю сеипь напряженное состояние бетона на промежуточно*» мезоурот:о и натурных условиях ОНК. В атом случае возникают напряжения, уратжовгканнке в обьемах, соизмерима с размерами зерен заполнителя бе*.ока.

На основании положенного была разр-лботят следуг^пя рабочая г я п о т а з а:

а ' напряженное состояние и трещиностэйкость бетона в условиях сухого * яркого климата определяется его гигрометричэским состоянием и тенпературно-уеадечными де<Тюрмациями ;

б/ величина действующих напряжений межэт бить оценена методами механики упруго-пла-тичного тела, что вызывает необходимость учета ползучести материала в условиях Ci ai;

в/ защита бетона от трещинообразования должна носить коушэкс'.шй харака ;р, учитывая свойства мате^.ила и*его технологию, а такле методику оценки вн>х'ренних напряжений.

¿ля экспериментов использованы материала, отвечающие действующим ГОСТам и близки" по свойствам материалам, применяемым на Ближнем Востоке. Использовалась стандартная методика исследований, а для измерения те>*пературы и влажности элементов сконструирована специальна.!! установка.

Особое внимание уделялось исслед^р-пто) гигроуетричлоких свойств бетона в условиях С-'К. Гигрсметрическоз состояние зависит от темпера-* туры и влажное г и окружающего воздуха. Влага в твердеющем Скот бит-ет трех видов: химически связанная влага /Lia:/, физически связанная влага /Ucp/ и испарившаяся вода /Uia«v/, Нами установлен хапактер влажностного со :тояния бетонных илемектов з условиях СЗА", а татясе изменение количества каждого вида влаги по глубине бетонного илемента / рис. I /.

Решающим фактором, определяющим прочностное свойства бетона, является чоличество испарившейся влаги. Процесс испарения вод! с поверхностных слоев происходит более интенсивно, чем с глубига влемонта. Поптому усадочтае деформации будут различны по глубине элемента, что приводит к возникновению напряженного сост яния и возможности возникновения трещин. Водопотери являются причиной значительных усадочных деформаций. П массивных элементах водопотери компенсируются миграцией влаги с р.чубили элемента. Установлено такте, что количество испарившейся влаги в условиях СЖ, более чем в дга раза превышает водопотери при нормальных условиях /рис.. 2/. Предложена экспоненциальная зависимость

для определения водосодержания бетона в условиях ОЖК:

Ц« =иоехр(-Ж!ь ) * Чо '

1 2 3 4 5 6 7

Рис, I Распределение различных видов влаги по глубина бетонного элемента

. У -2

.(, / суда.

Рис. 2 Кривые водопотерь бетона в запит;»,юсти от условий твердения:

1-лаборатории; 2-естественные условия /в тени/; З-естеотьешше условия /на солнце/; 4-кривая по уравнению /I/

Рис. 3 Усадочные де^Гормации бетонных г.лементов различной массивности: I- = 20; 2-ГО; П-5; 4-2,5; 5-1,25 м"1

май июнь

ишь

Л5густ сентябре/

/■иг. 4 Кривые ползучести бетона в условиях СЖК: 1-естаственнш;

2-нормалыше

Видно, что водосодержание бетона в возрасте , суток/ определяется, в основном, его начальным подосодержанием ¡\} о / 11 модулей поверхности /V /Уо/.

.¡!дя оценки напряженного состояния и установления критерия трещиио-образования бетона важное значение имеет исследование его деформатив-ности, Проведенными наш исследованиями доказано, что между усадочными деформациями и водопоторями суцествует прямо пропорциональна ваииси-м^оть, а величина предельных усадочных деформаций бетона / £ос/ определяется величиной его предельных водопото; ь о=/ и начальным водо-содержанпем независимо от массивности олемента:

/2/

где

- ког44ициент линейной усадки, = Б х Ю'Чы .

При исследовании олементов различной массивности из бетона различного состава установлен характер развития усадки во сромени. Предложено уравнение для определения усадочшк дефоргашК! в любой момент времени!

Из уравнения видно, что усадка развишется по лсспоноициальпогГ)' закону. Величина усздочних дейорпаций з усжоэтпх СЖ1* почти в три рзза провиснет усадку бетона нормального xrcvv т? /;.":■". о/.

Важнее ьначс-чио при вдуод'м и:лрг;-:. ;п;ого сое¡ояннл (.стопа mier г деформации ползучести, оЗеопзчткикгэ рэла'гсацию внутра1 лих напряжений. Доказано, что деформации налзу«»'!Сти, как и усичмтчг* деформации, pnpi к-лаются по окспот еициэлык»? закону. У утдоит CMC значония деформации ползучести пр- с&атчп в 2-6 раз" болью, -к-'' п г^микнпх условиях твердения /рис. Л/. Сопзржгнпо пнув картину ?/л.:.ю каблюдтгь при растя-.ении. Ползучесть бетона, твердевшего в условиях 'ÄfJi, при растяжении пито, чем ползучость бетона негдальвого твердения. Ятим обьяс:стетс.ч ухудшение работ на р.м лягенг'.- о условиях С7К.

Учитывая установленную лэкоюмерность ползучести бетона, продажен крьтерий трещинообразования бетона как упруго-пластичного f/arei it''• ло:

-С1Ц1-Е ^ Rp(t) М

где ^(Ь)' растягивярцвв напряжение в бетоне в момент р раме-

ни t- ;

- относительная стесненкля деформа:.::я »'птериаля;

Clip - коэффициент релаксации растягигсп^ис наппл«"» >. результате ползучести бетона;

- модуль упругости бетона;

- расчетное сопротивление бетон?- на растяжение к моменту времени ;

учитнвал коэффициент пластичности и величину растяжимоол; бетона критерий трещинообразования загоняем в следующем виде:

ÖCt.) . -г, ,

— ^ Ко (t) /5/

где Ф"^- функция релаксации напряжений.

Напряженное состояние бетона оценивалось для отдельных областей /циклоп/, истинные уделыше характеристики которых совпадают со средними значениями материала. В качестве цикла - структурной модели -выбран шар с упругим ядром /заполнитель/. Такая модель била использсгг-на Б. Хенком. Однако, ота задача решена в предлогении, что бетон является абсолютно упругим телом, т.е. без уда та пластических до'Горм.тш.Ч.

Используя положения теории упругости для осесимметрическсй вол с;: Ляме, нами наПденн максимальнее раяиалънш и тгнгенчиалънке i ?тпл*"--/"

в структура бетона:

гди V - относительное насыщение ботона крупным заполнителем. Принимая среднее значение коэффициента Пуассона дм крупного заполнителя )Х = 0,2 и используя значение модуля объемной упругости /К=Е/1-2 / после 'упрощений приходим к расчетным ¿равнениям внутренних напряжений бетона:

= ——— /8/ + "Кг/

1'ди - коэффициент приведения структурных напряжений; Д Ч-' У - структурные характеристики бетона.

Введенный когффицитт приведения упругих структурных напря 101111?! к действительным найден путем рассмотрения релаксационной функции, величина которой оп]: деляется ползучестыа материала. .

Принято положение, что к моменту громени происходит сокращение длины элемента которому Ооотгетстлует внутреннее напряжение г»

бе тот (Е)3' Однако, вследствие развития пластических деформаций и батоне произойдет релаксация напрятлшГ- и они уменьшится 1.а пеличинуф^, Тогда иеттшоо папрпа.отк? !• Сото.д (эд ь уомоит примени £ равно:

ж

бз 31 бб ~(5 а /го/

Принимаем »Оп-О и аналогично

Как известно, при (3 -(ХП13£ мора ползучоотп равна отношош-чэ

£/п/Е> у .

Учитывая изменение напряжений О во времени, снитениэ напряжений в бетона от развития ползучести равно:

б а ~ Зф^уЕ ~ $1^6*5 /II/

где К01>1фщиент ^ учитывает, что ползучость за ь{«мя произив,.;;а под действием переменного напряжения, изменяющегося от О до (э 5 . Подставив /II/ в /10/, получим:

бб^бб-З^сбб /12/

За элементарный промежуток времени

л 1ч:о!'ЗоЯдзт Хесконочно с.алое приращение напряжения, т.о. в момент времени Ои выра-

жение /12/ примет вид

(5*5 + сКЗБ =65 + + лз/

По:ло ряда математических прообразовани.*, интегрируя полученное уравнение н нрз..;елах от 0 до"£ц при г(анич1шх услогиях: при = 0>

окончательно получим ураьионло для действит \-.ы-шх уктурнчх напрягений Сетона с учетом его ползучести:

__€>5_ /И/

1^(1-

где - п] |;дельнчй характеристика ползучегти;

^ - параметр, зависящий от массивности элемента. Принято, что /ариктеристика ползучести изменяется по экспоненциальному закону СРу. —, а изменение функции ¿> во врчМ'.чш гм'ведлю ч табл. I в зависимости от различной величины (ф^.

Табл. Т

годы

о,0001 о.оот 0,005 0,01 0,05 0,1 0,5 т.о 5,0 оо

5,5 0,50 0,50 0,50 О.БО 0,52 0,5-1 0,6? 0,74 0,02

2,5 С,Ь0 0,50 0,50 0,50 0,50 0,Ы 0,56 0,63 0,69 0,70

1,0 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,52 0,51 0,50 0,5а

до

¿^.промежуток времени от Ь^до

. Это изменение связано с ростом усадочных деформаций и

напряжения изменяются от

аЕ/ г

/15/

^ учетом релаксации напряжений ¿р^ч Ср^ после некоторых преобразований окончательно получаем зависимость для оценки действительных стпуктуриш; напряжений в бетоне:

Ог Ох Ц^ 1 [ ф2-фг

/16/

Здесь

Ф =

— а- " '

- функция релаксации напряжений аа промежуток времени Х^Хг

Используя релаксационные функции в уравнениях /14/ и /16/ найдены действительные напря;,.л(;;и и бетоне с различным значением В/Ц /от 0,4 до 0,7/ и переменным иасыце.чизм бетоНа крулнш заполнителем / » 0,5, - 0,9/. Сравнение действительных напряжений с прочностью материала при растяжении произведено на рис. 5. Очевидно, что уровень тангенсиальных напряжений при В/Ц>0,5 превышает прочность материала при растяжении. В связи с отим в Материале цементной или растворной оболочке вокруг заполнителя могут развиваться два противоположных процесса: зона пластического течения или зона трещин. Возможность любого из процессов зависит от прочностных и упругих характеристик материала. Используя теорию прочности материала, условие образования пластической яоны вокруг зерна заполнителя запишем в виде:

т Уд 6 а)

Ь ШЛХ ~ ТТхТ--V-

1+У

Кпп^

... у: К! Ке

Условие начала образования зоны трс..;ин выразим, мсс1ь Фере для прочности бетона на растяжение:

/17а/

используя записи-

^ ~ 4+ 1-у

гС г _ Кг

Отсюда выразим величину дС :

а/ из условия образования пластической зоны:

2У V К» К* /

б/ из условия образования зоны трещин:

/1?в/

/Пг/

= ' Кг,

Действительные тангенциальные натяжения, о учг,-тс: их релаксации,

1авш: г- зУ[А£] 0

От ~ 77ТГСГ"—7Гл71--К|

Ж* Я)

ар

/и/

10'--$ -

3■ ■ 7 -6-5-У ••

в*

—4—

0.7

Рис. 5 Изменение напрячониЯ б]-и

круши,м заполнителем -

во :ть Лиона.

0,9

I К)

прочности п. р от насыще мя бетона - - напря¥ения{------нроч-

Продельная растяжимость материала с сданными упруго-пластически-г С Т^х.

)•■г ¡•оЛстпами I ДСЛ определяется по формуле:

Па основе ¡экспериментальных и теоретических исследований разрабо-т--1!»! • ехнологические мероприятия для повытения трещиностойкости бетона в условиях сухого жаркого климата. Эти мероприятия заключаются в выборе ттериалов, а также методов и сроков ухода за свежоуложенннм бетоном.

Уход, помимо поддержания требуемого температурно-влажностного режима во весь период твердения, должен также предохранить выполненные олекентк от Пересу-жи, перегрет па солнце, размыва дождем ; др. Основным требованием, предъявляемым к уходу за бетоном, является его защита ст чрезмерного изменения начального водосодержанил, а также существенного отклонения от нормальной /около 1Г.-20°С/ температуры, Вт и требования являются основными в условиях сухого жаркого климата.

В действующих кортах производства бетонных работ СНиИ 3.09.01-85 мало внимания уделено регламентации уАода за бетоном. В условиях СЖК уход за свежеулоч.'знчым бетоном должен осуществляться: I/ покрытием из мокрого брезента пи парусины, 2/ мокрой мешковиной, 3/ мокрыми соломенными катами, 4/ водонепроницаемой бумагой, 5/ полиэтиленовой пленкой, б/ установкой защитных тентов, 7/ разливом пленкообразующих материалов. Бетон, обработанный такими методами, отличается высококачественной поверхностью, отсутствием сети трещин и повышенной марочной прочностью до 12 У'.

Ватный момент ухода за бетоном - назначение минимально достаточной продолжительности ухода за бетоном. Продолжительность о гневного влаж1Ю':тного ухода за бетоном в основном закиси! от трех Факторов: температуры окружающего воздуха, массивности конструкций и степени охлаждения ее водой. Продолжительность итого периода целесообразно определять по зависимости Сола. В условиях СЕК имеется возможность сократить продолжительность влажностного периода ухода за счет теплоуспоения от окружающей среды.

В отличив от условий умеренного климата принято положение, что уход за бетоном в условиях (ЖК - ото комплекс технологических мероприятий» направленных на защиту уложенного бетона от неблагоприятных воздействий среды /начальный уход/, Формирование структуры при оптимальном температурно-влажностном режиме тгордения бетона /основной уход/ и за-кту от развития чрезмерных структурных напряжений и трещинообраэова-

/заключительны?! уход/.

На основании проведенных исследований установлена продолжительность влаяностного заключительного ухода d зависимости от средней температуры среда и массивности изделий. Поэтому плаиюстный уход в условиях сухого жаркого климата сокращается пропорционально зрелости бетона, а заключительный уход увеличивается пропорционально модулю открытой поверхности. ,

Технологические рекомендации по повышению трешиностойкости бетона использованы ливанской и иорданской фирмами 1п1вСГШШ?1ш£

Affairs Co.S.R.L. " и " Qassenx A8a Al-Haija for coast-muiUcm, Eite&£LsftjTveat Hoods . and Buildings

для проектирования бетонных и железобетонных конструкций и защиты бостона в жаркий период года. Получен технико-экономический эффект и получены протяженные бетонные элементы без сети трещин.

ондге твот а ржоитмут

1. Раскрыт механизм формирования структуры цементного камня, как коллоидного капиллярно-пористого тола, в обьеме которого под действием сорбционно-дееорбционних процессов возникает критическое напряженное состояние, уравновешенное в различных обьомзх материала.

2. Основном фактором развития деформатипности и циклического пл-

• пряженного состояния и бетоне летнего твердения является прогрессивней; изменение гигрометрического состояния материала в сочетании с циклическим действием температуры в суточном и сезонной циклах. Экспериментами установлены влаго-Физические характеристики бетона для инженерного прогнозирования гигрометрии твердого материала.

3. Выявлены основные .»акторы усадочных деформаций Сетона н условиях сухого жаркого климата и подтверждено повшмние декоративности

материала в L',0 - '¿,7 раза.

<1. ."оказано, что прогнозирование усадки и ползучести бетона летного твердения можно производить экспоненциальными уравнениями однотипного характера.

5. На однослойной и многослойной моделях материала уточнено напряженное состояние бетона в произвольный период твордония, учитывая вид напряженного состояния, величину действительных деформаций и характеристики бетона.

6. Доказано, что структурные напряжения бетона, вычисленные па основании осесимматрической задачи теории упругости, требуют уточнения путем использования коэффициента' релаксации напряжения.

7. ïfespaôvTJSH фиг-шго-алалвтичесяий метод учета релаксаций струн-

турннх напряжения как упруго-пязко-пластического тела и произведено сравнение расчетных и опытных структурных напряжения,и установлен коэффициент трещииообразованил с В/Ц от 0,1 до 0,7.

С. .¡.оказано, 4*0 В условиях СЕгК при отсутствии специальных мер защиты бетона, его трощииообразование ноизбежно при В/Ц 0,4 и степени насыщения крупник йагюлпителом ^ ^ 0,Г5.

Анализом роста тангенциальных напряжений вокруг зерен заполнителя с учетом и>: ¡чзлаксацин догадана преимущественная вероятность возникновения пот; трещин взамон зоны пластического течения.

ТО. услсия грда.шообрпзования бетона от развития его темпера-турно-влагноетнгх ло<!орм;и(нй определена зона оптимального насыщения бетона крупным наполнителем, величины п^дельньк и допускаемых деформаций усадки, а также допускаомоо насыщение бетона крупным аполните-лем для еяданных структурных хи|дктористик бетона.

II. 1лаг.г.тие зоны трещинообрагювання материала приводит к изменению его :яико-механических характеристик, в частности, модуля упругости Жетона, установленного дая условий сухого жаркого кли;.лта.

"'ычислоыпю структурные напряжения и кинетика их развития ъо времени соответствуют опытным,величинам изменения прочности и упругости Сетона. !; жаркий период года.

13. Анализ развития напряженного состояния но времени послужил основой для разрлботки технологии получения бетонов заданной т)ющиностой-кости 1: условиях сухого жаркого климата.

1-1. Предложено уход за бетонок в жаркий период года производить в три '..тапа: а/ начальная защита формованного материала; б/ влая-ностннй режим гидратационпого тгердения для получения падгишой прочности и в/ заключительная защита бетонных элементов от развития трещинообразо-ьания.

Основное содержание диссертации опубликок .¡о в следующих работах:

- 'с по ль я о с.'-и те отходов горнообогатитвльнь-х комбинатов в сельском строительстве //Тез. докл. Международной научно-технической конТе}зн-ции "Повышение долговечности и :-ДОактивности работы конструкций сельскохозяйственных зданий и сооружений", Челябинск, 'РТ г. / сопит. Пунагин В.Н. и др./.

- Влияние ухода ва бетоном на долговечность ¡••онзтрукциЯ сельскохозяйственных оОьектов // Тез. докл. меж.гунарогьой научно-техничозиой конференции, Челябинск, 1992 /соавт. Пунагин В.Н. и др./.

- Импульсный способ тепловой обработки II Теп. гон, I международно-'! научно-технической конференции "Материалы XXI вака", Днепропетровск, /992. г. /соавт. Пунагин В-Н. и йр.1.

- Определение оптимальной дозировки дзйаькч ь бетонной смеси//

Сб, научных трудов ДИСИ "Научньш основы строительства", Киев, УМК Ю, fo9S г. /соавт. Пунагин В.Н., Рябоизпка А.Н./.

- Влияние гигрометрии на свойства бетона в условиях сухого жаркого климата // Сб. научных трудов Д1ГС.Ч "Научные основы строительства", Киев, УМК Ю, 1993 г. /соавт. Пунагин З.Н./.

- Суперпластификаторы для бетонных смосей на основе органических соединений // Тез.» докл. научно-технической конференции "Теория и практика применения суперпластификаторов в композиционных строительных материалах", Пенза, 1993 г. /соавт. Пунагин D.H., Гябонапка А.И./,

- Органические соединения как суперпластификаторы для бетонных смесей // Тез. докл. международного семинара "Анализ и оптимизация грубогетерогенных композиционных материалов", Одесса, IJ93 г. /соавт. Пунагин В.Н., Гябошапка А.Н./.

- Обьемвие деформации бетона в условиях сухого жаркого кликать // /оклад на 45 научно-технической ксн'еренции профессорско-преподоштель-ского состава, научных сотрудников, аспирантов и соискателей, ДИСИ, Днепропетровск, 1993 г.

- Цементы для применения в условиях сухого жаркого климата // Сб. uayniim. трудов fflC/А "1нтенсиф|кац|я буд{вництва", Киев, У/.!И Ю, Т991 г.

- Вплив навколишнього середовица на тр(щиноот1йК1Сть бетону // Гб1рник наукових праць Д1Е1, 1994 р. /сп1вавт. 11уьаг1н В.М., Лебс-

• дев О.'В. /.

- ТехнолоМя неармованих труб в|броударно-перистальтичного пресу-вання // 36. наукових праць Д1Б1, 19.Ч р. /cnibiBT. Пунаг1н В.Н. та 1н./

-Ja-

С -