автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.23, диссертация на тему:Повышение качества арматурной проволоки из низкоуглеродистых марок стали на основе регламентации свойств катанки и совершенствования режимов холодной пластической деформации

КОНТРОЛЬНЫЙ ЭКЗЕМПЛЯР

На правах рукописи

ЗАЙЦЕВА МАРИЯ ВЛАДИМИРОВНА

»

ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА АРМАТУРНОЙ ПРОВОЛОКИ ИЗ НИЗКОУГЛЕРОДИСТЫХ МАРОК СТАЛИ НА ОСНОВЕ РЕГЛАМЕНТАЦИИ СВОЙСТВ КАТАНКИ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ РЕЖИМОВ ХОЛОДНОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ

Специальность 05.02.23 - Стандартизация и управление качеством продукции (металлургия)

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Магнитогорск - 2006

Работа выполнена в Магнитогорском государственном техническом университете им. Г.И. Носова.

Научный руководитель кандидат технических наук, доцент

Харитонов Вениамин Александрович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, доцент

Кулеша Вадим Анатольевич кандидат технических наук, профессор Шемшурова Нина Георгиевна

Ведущее предприятие ЗАО «Уралкорд» (г. Магнитогорск)

Защита состоится 1 марта 2006 г. в 15.00 на заседании диссертационного совета К 212.111.03 в Магнитогорском государственном техническом университете им. Г.И. Носова по адресу: 455000, г.Магнитогорск, пр. Ленина, 38, МГТУ, малый актовый зал.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. Автореферат разослан " января 2006 года

Ученый секретарь диссертационного совета

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Внедрение современных строительных технологий в России определяет высокую потребность в проволоке периодического профиля для армирования железобетонных конструкций номинальным диаметром от 5,0 до 10,0мм, отвечающей требованиям международной нормативной документации. По отношению к требованиям российской документации, европейский стандарт ЕК 10080 предъявляет более высокие требования к прочностным и пластическим свойствам, а также ужесточает требования к геометрическим характеристикам проволоки и химическому составу стали. Арматурная проволока должна обладать также комплексом эксплуатационных свойств: свариваемостью, критерием анкеровки, отсутствием склонности к хрупкому разрушению.

Несоответствие качества арматурной проволоки, производимой на данный момент в России, уровню качества, определяемому международными стандартами, наряду с жесткой конкуренцией на рынке метизов, требует от предприятий - производителей данной продукции скорейшей промышленной реализации технологии изготовления проволоки требуемого качества. Применение существующих технологических схем производства арматурной проволоки не обеспечивает требуемого результата. Для повышения уровня свойств необходим комплексный подход на основе разработки эффективной схемы управления качеством готовой проволоки, начиная от процессов изготовления катанки до формирования свойств проволоки на готовом размере.

Целью работы является повышение качества проволоки для армирования железобетонных конструкций из низкоуглеродистых марок стали на основе разработки комплексной системы управления качеством, включающей регламентацию свойств катанки, а также совершенствование существующих и разработку новых режимов волочения проволоки.

Указанная цель реализуется путем решения следующих задач:

- анализ показателей качества арматурной проволоки из низкоуглеродистых марок стали и механизмов их формирования;

- исследование влияния технологических параметров производства на качество катанки для изготовления арматурной проволоки и регламентация свойств данной катан

- формирование показателей качества проволоки в процессах волочения, совмещенного и знакопеременного деформирования;

- проектирование эффективных технологических схем производства арматурной проволоки из низкоуглеродистых марок стали. Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Разработана методика формирования механических свойств арматурной проволоки, основанная на анализе наследственного изменения структуры низкоуглеродистых сталей при горячей и холодной пластической деформации.

2. Разработан способ управления механическими свойствами проволоки из низкоуглеродистых марок стали при холодной пластической деформации с использованием механизма знакопеременного деформирования, основанный на совмещении способов плющения проволоки и волочения ее в монолитной волоке.

3. Получены регрессионные уравнения изменения механических свойств катанки из низкоуглеродистых марок стали в зависимости, как от химического состава стали и диаметра катанки, так и от режимов ее изготовления.

4. Получены зависимости изменения механических свойств арматурной проволоки с четырехсторонним и трехсторонним профилем для условий волочения заготовки в монолитных и роликовых волоках из низкоуглеродистой горячекатаной, ускоренно охлажденной и термомеханически упрочненной катанки. Практическая значимость результатов исследования и реализация результатов работы заключается в следующем:

1. Разработаны требования к качеству катанки для производства арматурной проволоки повышенной прочности и внесены в ТУ 14101-501-2003 «Прокат круглый из углеродистой стали для переработки в арматуру периодического профиля классов А500С и А600С».

2. Предложены эффективные технологические схемы производства арматурной проволоки из низкоуглеродистых марок стали на основе разработанного способа управления механическими свойствами путем учета наследственности и выбора рациональных режимов горячей и холодной пластической деформации.

3. Подготовлены рекомендации к внедрению технологии производства арматурной проволоки повышенной прочности класса А500С

(В500С) из низкоуглеродистых марок стали на ОАО «Магнитогорский метизно-калибровочный завод».

Апробация работы. Основные положения работы обсуждены на IV (г. Магнитогорск, 2002 г.), V (г. Череповец, 2003 г.), VI (г. Липецк, 2005 г.) международных конгрессах прокатчиков; Международных научно-технических конференциях ОАО «ММК» (г. Магнитогорск, 2002, 2003, 2004 гг.); научно-технической конференции ОАО «МММЗ» (г. Магнитогорск, 2001 г.), ежегодных научно-технических конференциях МГТУ им. Г.И. Носова в 2002 -2005 гг.

Публикации. Результаты диссертационной работы отражены в 15 научных публикациях.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав и заключения. Содержит 135 страниц машинописного текста, 63 рисунка, 31 таблицу, список литературы из 111 наименований, 4 приложения.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении обоснована актуальность темы исследования, сформулированы цель и задачи работы.

' В первой главе поставлена задача необходимости обеспечения конкурентоспособности металлопродукции как совокупности качественных показателей, относительно требований рынка, через реализацию предприятием принципов всеобщего менеджмента качества (TQM) и достижение мирового уровня организации технологических процессов.

С целью определения современных требований к уровню качества арматурной проволоки из низкоуглеродистых марок стали проведен анализ российских и международных стандартов. В данный момент на внутреннем российском рынке основным видом арматурной холодно-деформированной проволоки из низкоуглеродистых марок стали является проволока периодического двухстороннего профиля Вр-1 номинальным диаметром 3,0; 4,0; 5,0 мм по ГОСТ 6727-80. Кроме этого, согласно техническим условиям, производится арматурная проволока Вр-500 номинальным диаметром 3,0-10,0 мм. К наиболее распространенному виду арматурной проволоки, изготавливаемой за рубежом, относится проволока с трехсторонним видом профиля (Kari) по DIN488 и EN 10080.

Вне зависимости от вида профиля, согласно требованиям европейского стандарта ЕЫ 10080, основными параметрами качества арматурной проволоки являются:

- прочностные и пластические характеристики;

- свариваемость, определяемая химическим составом стали;

- уровень сцепления арматурной проволоки с бетоном, определяемый критерием анкеровки /г.

Выявлено, что требования к качеству отечественной арматурной проволоки, изготавливаемой по ГОСТ 6727, а также согласно различным техническим условиям, не соответствуют требованиям европейского стандарта ЕЫ 10080 в связи с более высоким уровнем механических свойств, предъявлением более жестких требований к точности геометрических параметров, химическому составу и условиям поставки.

Анализ известных механизмов формирования свойств готовой продукции показал эффективность увеличения доли зернограничного механизма упрочнения. Во-первых, деформационный характер действия данного механизма обосновывает экономическую целесообразность его применения, т.к. не требует затрат на легирование стали, во-вторых, зернограничный механизм, единственный, из имеющихся механизмов упрочнения, увеличивает пластические свойства металла. Таким образом, необходимый уровень качества готовой проволоки обеспечивается мелкодисперсной структурой катанки при горячей прокатке и сведением к минимуму структурной анизотропии, и созданием равномерных мелкозернистой структуры и напряженного состояния металла в процессах холодной деформации.

Равномерность деформаций при волочении зависит от режимов волочения и параметров очага деформации, комплексно характеризующихся фактором формы очага деформаций. Применение в потоке волочения процессов знакопеременного нагружения позволяет реали-зовывать немонотонное воздействие и оказывать влияние на равномерное распределение внутренних напряжений в металле. При выборе профиля арматурной проволоки необходимо учитывать его влияние на механические свойства готовой арматурной проволоки.

Анализ результатов литературного обзора показал, что установление количественных связей между химическим составом стали, параметров горячей и холодной пластической деформацией, с одной сто-

роны, между структурой и свойствами металла - с другой, позволяет, с достаточной степенью определенности, прогнозировать свойства готовой проволоки и формировать индивидуальные технологические схемы производства с целью обеспечения необходимого уровня качества.

Во второй главе проведено комплексное исследование процессов формирования показателей качества катанки из низкоуглеродистых марок стали и определен уровень свойств катанки, предназначенной для изготовления арматурной проволоки. Исследовано влияние различных способов разливки и прокатки стали на характер изменения механических свойств катанки диаметром от 6,5 до 12,0 мм из низкоуглеродистых марок стали. Исследовались свойства катанки, изготовленной из слитков и из непрерывнолитой заготовки. По способам прокатки проводился анализ горячекатаной, ускоренно охлажденной, а также термомеханически упрочненной катанки из сталей марок Ст1сп, СтЗпс, СтЗГпс. По результатам статистической обработки массива данных получены регрессионные уравнения, позволяющие осуществлять прогнозирование уровня качества катанки, и представляющие зависимость прочностных и пластических свойств катанки от условий ее изготовления, содержания химических элементов и номинального диаметра (табл. 1).

Таблица 1

Зависимость механических свойств катанки от условий изготовления и содержания химических элементов в стали

Марка стали Уравнения регрессии

1 2

Горячекатаная катанка диаметром 6,5-12,0 мм (разливка стали в изложницы на слитки)

СтЗпс ав=410 + 750 (С - 0,14) [МПа]; 510=36 - 100 (С - 0,14) [%]

СтЗсп ав=420 + 900 (С - 0,14) [МПа]; 6,0=35 - 140 (С - 0,14) [%]

Горячекатаная катанка диаметром 6,5 мм (разливка стали машинами непрерывного литья заготовок)

Ст1сп ств=348,9+177,9С+4,6Мп+277,6-81 [МПа] у|/=96,2+9,6-С - 11-Мп- 101,381 [%]

СтЗпс ств=157,4+266,1 С+330,5 Мп+27084 [МПа] Ч/= -32,7+14,2-С+172-Мп - 45,5-85 [%]

Продолжение таблицы 1

1 2

СтЗсп ств=298,3+172,5 С+231,7 Мп - 71,181 [МПа] ц/=94,3 - 77,8-С - 15,8-Мп - 18,181 [%]

Катанка с регулируемым охлаждением диаметром 6,5-12,0 мм (разливка стали в изложницы на слитки)

Ст1сп СтЗпс СтЗГпс ав= 1139-С + 20,34-Мп + 1030 81 + 14,2-е! [МПа] а0 2=1083,6-С - 28,96-Мп + 957,6 81 + 1,\й [МПа] 5=56,1-С - 6,5-Мп + 56,1 81 + 2,46(1 [%] Ф=81,8С - 5,44-Мп + 177,781 + 3,6(1 [%1

Сравнительный анализ микроструктуры (рис. 1) и свойств катанки, изготовленной с применением различных условий охлаждения, определил увеличение уровня механических и пластических свойств металла при уменьшении величины кристаллического зерна (не более 11 балла) и повышении равномерности размера зерна по сечению (разбег не более 2 баллов).

40

30 * 20 10 0

6 7 в 9 10 11 12 13 14 15 16 Балл

40

30 * 20 10 о

6 7 в в 10 11 12 13 14 15 16 Балл

6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 Балл

Рис. 1. Распределение величины зерна в структуре катанки изготовленной различными способами прокатки: а - горячекатаная; б - ускоренно охлажденная; в - термомеханически упрочненная

Исследование излома термомеханически упрочненной катанки показало, что измельчение структуры в зоне повышенной твердости металла способствует хрупкому поверхностному разрушению, т.е. с целью уменьшения склонности к хрупкому разрушению необходимо снижать анизотропию свойств металла и обеспечивать однородность структурных составляющих.

Проведенный анализ уровня механических свойств катанки для производства арматурной проволоки различных российских производителей выявил наиболее высокий уровень качества катанки «Бело-рецкого металлургического комбината», изготовленной на современном мелкосортно-проволочном стане «150». Это показывает реальную возможность управления механическими свойствами катанки из низкоуглеродистых марок стали в широких пределах, в зависимости от назначения проволоки.

Таким образом, по результатам комплексного исследования свойств катанки, определен механизм расчета механических свойств, регламентирована величина и равномерность распределения зерна по структуре катанки из низкоуглеродистых марок стали для производства арматурной проволоки, разработан алгоритм анализа и прогнозирования свойств катанки (рис. 2).

В третьей главе проведено исследование влияния процессов холодной пластической деформации: волочения, профилирования и знакопеременной обработки на формирование параметров качества арматурной проволоки. Высокая пластичность готовой проволоки обуславливается мелкодисперсной и равномерной структурой металла. Уровень и характер распределения напряжений проволоки определяется действием контактного трения, зависит от степени деформации и неравномерности ее распределения по сечению очага деформации. Неравномерность деформации приводит к неравномерности структуры, опасности разрушения проволоки в центральном слое и возникновению высоких растягивающих остаточных напряжений в поверхности проволоки.

С целью анализа влияния геометрических характеристик очага деформации, обеспечивающих равномерное распределение деформаций, был проведен расчет показателя Бэкофена А, с учетом коэффициента трения. Определено, что равномерность деформаций растет при снижении величины рабочего угла волоки, увеличении единичных обжатий и снижении коэффициента трения (рис. 3).

Рис. 2. Алгоритм анализа и прогнозирования свойств катанки

и

0,02 0.04 0,06 0,0« Коэффициент трения Т

-*— 10% 20% -А- 30»/.

0,02

0,04

Коэффициенттреиня Я

-10%

20%

30%

Рис. 3. Характер изменения параметра Л в зависимости от изменения коэффициента трения при различных обжатиях и рабочих углов волоки: а - 8° и б - 14° Для волочения в монолитной волоке, на основе совместного решения дифференциального уравнения равновесия и условия пластичности (метод тонких сечений), определены продольные напряжения. Показано, что снижение интенсивности растягивающих напряжений происходит при снижении длины калибрующего пояска, рабочего угла волоки и коэффициента трения. Задача корректировки процесса волочения на основе выбора геометрии волочильного инструмента сводится к выбору эффективного соотношения параметров волочения и характеристик очага деформации. Определено, что величина фактора формы очага деформации Шср, при волочении заготовки под профилирование, имеет более благоприятное распределение для роликовой волоки (рис. 4).

16 II 20 Деформ»1»я, %

Рис. 4. Изменение фактора формы очага деформации для роликовои (1) и монолитной (2) волоки

Проанализировано влияние вида профиля (трехстороннего профиля Kari по DIN 488 и четырехстороннего профиля по ТУ 14-170-21794) на свойства готовой арматурной проволоки из стали марок СтЗпс, Ст1сп, СтЗГпс. Получены графические зависимости изменения прочностных и пластических свойств проволоки с различным видом профиля, изготовленной по различным маршрутам волочения с использованием роликовых и монолитных волок, в зависимости от степени деформации (рис. 5). Определено, что вид профиля не оказывает значительного влияния на свойства готовой арматурной проволоки. Конечные свойства формирует схема холодной пластической деформации, и наибольшее упрочнение характерно для проволоки, которая изготавливалась волочением в монолитных волоках и профилировалась в сдвоенной системе трехроликовых волок.

20 30

Деформация, %

б

Рис. 5. Характер изменения предела прочности (а) и относительного удлинения (б) арматурной проволоки с трехсторонним профилем изготовленной из заготовки, протянутой в монолитных волоках из горячекатаной катанки, сталь СтЗпс (1); из катанки прокатанной с регулируемым охлаждением, сталь СтЗпс (2), сталь Ст1сп (3)

При профилировании термомеханически упрочненной катанки на четырехстороннюю проволоку, без предварительного калибрования, со степенью деформации, не превышающей 15%, значительные изменения структуры происходят в месте перехода выступа во вмятину, т.к. в данном сечении находится большое число концентраторов напряжений. В результате профилирования на поверхности проволоки происходит вытягивание зерен, возникают растягивающие напряже-

ния, снижающие пластические свойства и повышающие склонность к хрупким разрушениям.

Таким образом, проектирование схемы холодной деформации и профилирования позволяет эффективно управлять пластическими свойствами проволоки на основе определения параметров очага деформации, обеспечивающих равномерную деформацию, выбора маршрутов волочения, конструкции волочильного и профилирующего инструментов.

В данной главе также исследовано влияние процессов знакопеременного деформирования металла в роликовом устройстве на изменение механических свойств. При использовании в процессе волочения деформационных способов, перераспределяющих дефекты кристаллического строения и выравнивающих напряженно-деформированное состояние металла, возможно решение задачи обеспечения минимума локализации напряжений в холоднодеформированной проволоке. На этой основе предложен способ «плющение-волочение», также являющийся способом знакопеременного деформирования. В процессе предварительного плющения происходит поперечное течение металла на гладкой бочке валка, а при последующем волочении происходит смена направления деформирующего усилия, и потоки вытеснения металла сменяются на потоки сжатия, обеспечивая смену знака на-гружения металла.

Снижение прочностных свойств и повышение равномерности напряженного состояния металла при определенных уровнях настройки деформирующих устройств показали, что введение дополнительной деформации относится к процессам управления качеством проволоки.

В четвертой главе приводятся результаты промышленной проверки разработанных процессов управления качеством арматурной проволоки.

Анализ механических свойств проволоки, деформированной с использованием сдвоенных систем трехроликовых волок и монолитных волок, показал незначительные отличия. Т.е. при обеспечении условий равномерности деформаций в очаге возможно использование обоих видов волок.

Для проверки влияния способа «плющение - волочение» на интенсивность управления свойствами проволоки непосредственно в процессе волочения в условиях сталепроволочного цеха ОАО «Магнитогорский метизно-калибровочный завод», перед первым блоком трех-

кратного волочильного стана иогБА 2500/3, была установлена неприводная двухроликовая клеть.

Сравнение механических свойств готовой проволоки, изготовленной по различным вариантам деформации, показало, что снижение прочности проволоки, полученной из предварительно плющеной катанки, по отношению к проволоке, протянутой по существующему маршруту волочения, составило 13%, предел текучести снизился на 15%, относительное удлинение осталось практически на том же уровне. Проволока, полученная с применением плющения (рис. 6-а), обладает большей равномерностью свойств по сечению, чем проволока изготовленная по традиционной схеме волочения (рис. 6-6). Кроме этого, твердость центральной ее части выше, чем на поверхности, что свидетельствует о полной деформационной проработке металла, снижающей вероятность возникновения хрупкого разрушения.

Рис. 6. Изменение микротвердости по сечению готовой проволоки, полученной с применением маршрута «плющение-волочение» (а) и традиционной схемы волочения (б)

Таким образом, применяя совмещенный процесс «плющение -волочение в монолитной волоке», можно эффективно управлять характером распределения деформации по сечению металла и механическими свойствами проволоки. В тоже время, для реализации способа не требуется больших капитальных затрат. На данный способ деформации подана заявка на изобретение.

Исследование влияния знакопеременной циклической деформации изгибом в промышленных условиях проведено при предварительном деформировании катанки в роликовом окалиноломателе и правильном устройстве (рис. 7), а также при изгибе готовой профилированной проволоки в устройстве рихтовки.

£ | 350 с 300

1.1 1.2 1.3

Коффициент вытяжки

а

1,1 1,2 Коэффициент вытяхоси

Рис. 7. Характер изменения предела прочности, предела текучести (а)

и относительного удлинения (б) катанки диаметром 6,5 мм в зависимости от коэффициента вытяжки металла в окалиноломателе и

правильном устройстве

Таким образом, применение механоциклической деформации путем знакопеременного изгиба в роликовых устройствах также относится к процессам управления качеством проволоки из низкоуглеродистых марок сталей.

Исследованные и разработанные способы управления качеством проволоки в процессе холодной деформации послужили основой для создания общего алгоритма управления качеством проволоки (рис. 8), а также для разработки индивидуальных схем управления качественными параметрами арматурной проволоки, изготавливаемой из катанки с различным уровнем свойств.

Индивидуально разработанные схемы управления качеством арматурной проволоки позволяют в промышленных условиях на основе прогноза уровня качества катанки, выбора режимов волочения передельной заготовки под профилирование и параметров технологического инструмента, планировать последовательность и состав технологических операций с целью гарантированного обеспечения всех показателей качества.

Рис. 8. Схема управления качеством проволоки

Общие выводы по работе:

1. Определен эффективный механизм формирования качества готовой проволоки на основе процессов зернограничного упрочнения и наследственного изменения структуры металла из низкоуглеродистых марок стали.

2. Регламентированы требования к механическим свойствам и структуре катанки, предназначенной для производства арматурной проволоки в соответствии с международными стандартами качества. Получены регрессионные зависимости, позволяющие осуществлять прогноз механических свойств катанки на основании содержания химических элементов в стали, номинального диаметра и условий изготовления катанки. Определены параметры качества микроструктуры катанки, включающие требования к величине зерна - не более 11 балла (разбег по величине зерна не более 2 баллов). Разработанные требования к качеству катанки внесены в ТУ 14-101-501-2003 «Прокат круглый из углеродистой стали для переработки в арматуру периодического профиля классов А500С и А600С».

3. Выявлено, что анизотропия структуры и концентрация растягивающих напряжений в поверхностном слое металла способствует развитию процессов хрупкого разрушения термомеханически упрочненной катанки и изготовленной из нее арматурной проволоки.

4. Определены режимы равномерной деформации при волочении заготовки под профилирование с использованием сдвоенных систем трехроликовых и монолитных волок. Механические свойства проволоки, деформированной в данных волоках, отличаются незначительно, т.е. при соблюдении условий равномерности деформаций, использование роликовых и монолитных волок равнозначно.

5. Проведен анализ напряженно-деформированного состояния проволоки в калибрующем пояске монолитной волоки и построены графические зависимости изменения интенсивности растягивающих напряжений от длины калибрующего пояска, коэффициента трения и рабочего угла волоки.

6. Определено, что основное воздействие на свойства готовой арматурной проволоки с различным видом профиля (трехсторонний профиль Kari по DIN 488; четырехсторонний профиль по ТУ 14170-217-94) из стали марок СтЗпс, Ст1сп, СтЗГпс оказывает схема

холодной пластической деформации заготовки под профилирование. Наибольшее упрочнение характерно для проволоки, изготавливаемой волочением в монолитных волоках и профилируемой в сдвоенной системе трехроликовых волок на профиль Kari.

7. Установлено, что знакопеременная деформационная обработка катанки по схеме «плющение-волочение» позволяет активно управлять процессами формирования качественных параметров передельной и готовой проволоки (повышение пластичности и равномерности распределения свойств). Результаты промышленного эксперимента отражены в заводском акте ОАО «Магнитогорский метизно-калибровочный завод». Подготовлена заявка на изобретение по способу «плющение-волочение».

8. Разработаны индивидуальные схемы управления качеством проволоки из низкоуглеродистых марок стали, позволяющие, на основе прогноза свойств катанки и параметров процесса холодной деформации, формировать последовательность и определять состав технологических операций для изготовления арматурной проволоки.

9. По результатам промышленных исследований подготовлены рекомендации по внедрению технологии производства арматурной проволоки класса А500С (В500С) из низкоуглеродистых марок стали в соответствии с требованиями международных стандартов качества на ОАО «Магнитогорский метизно-калибровочный завод».

Основное содержание диссертации опубликовано в работах:

1. Трефилов В.А., Большакова A.B., Зайцева М.В., Добрынин В.П., Манин В.П. Проблемы переработки катанки с механическим удалением окалины // Эффективные технологии производства метизов: Сб. науч. тр. / Под ред. E.H. Тефтелева. - Магнитогорск: МГТУ, 2001. С.23-28.

2. Большакова A.B., Зайцева М.В., Кпимин JI.C., Алентьева A.A., Шубин И.Г. Выбор и применение рациональных смазок для волочения проволоки из низкоуглеродистых марок стали // Эффективные технологии производства метизов: Сб. науч. тр. / Под ред. E.H. Тефтелева. - Магнитогорск: МГТУ, 2001. С.46-50.

3. Напряженное состояние в калибрующем пояске и его влияние на напряжение волочения / Адамчук C.B., Зайцева М.В., Долгих Е.Ю., Манин В.П., Шубин И.Г. // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: Межрегиональный сб. науч. тр. -Магнитогорск: МГТУ, 2002. С.223-227.

4. Влияние деформационного изгиба катанки в роликовом окалиноло-мателе на механические свойства готовой продукции / Соколов A.A., Добрынин В.П., Большакова A.B., Зайцева М.В., Манин В.П. // Труды четвертого конгресса прокатчиков. М.: Черметинформация, 2002. С.146-148.

5. Анализ влияния параметров калибрующего пояска на распределение продольных напряжений в проволоке / Шубин И.Г., Ибатуллина K.M., Манин В.П., Соколов A.A., Адамчук C.B., Зайцева М.В. // Математика. Приложение математики в экономических, технических и педагогических исследованиях: Сборник научных трудов / Под ред. М.В. Бушмановой. Магнитогорск: МГТУ, 2003. С.220-226.

6. Зайцева М.В. Исследование влияния свойств исходной заготовки и параметров технологического процесса при производстве арматурной проволоки повышенной прочности // Материалы докладов Международной научно-технической конференции молодых специалистов ОАО «ММК». - Магнитогорск, 2003. С.70-71.

7. Проблемы освоения производства арматурной проволоки класса А500С / Веремеенко В.В., Коломиец Б.А., Соколов A.A., Зайцева М.В. Н Труды пятого конгресса прокатчиков. М.: Черметинформация, 2003. С.418-420.

8. Трахтенгерц В.Л., Харитонов В.А., Зайцева М.В. Формирование свойств бунтовой арматуры из низкоуглеродистых марок стали // Материалы докладов Международной научно-технической конференции молодых специалистов ОАО «ММК». - Магнитогорск, 2004. С.270-271.

9. Зайцева М.В. Промышленное апробирование технологии изготовления арматурной проволоки с трехсторонним профилем (Kari) // Материалы 63-й научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ за 2003-2004 гг.: Сб. докл. Т.1. Магнитогорск: МГТУ, 2004. С.63-70.

10. Харитонов В.А, Зайцева М.В. Влияние структуры катанки из стали марки Св-08Г2С и режимов волочения на технологичность переработки и свойства сварочной проволоки // Обработка сплошных и

слоистых материалов: Сб. науч. тр. / Под ред. Г.С. Гуна - Магнитогорск: МГТУ, 2004. С. 112-118.

11. Харитонов В.А., Зайцева М.В. Способы повышения механических свойств проволоки из низкоуглеродистых сталей. - Магнитогорск, 2005. - 28 с. - Деп. в ВИНИТИ 19.04.05, № 547-В2005.

12. Харитонов В.А., Зайцева М.В. Влияние вида профиля на конкурентоспособность низкоуглеродистой арматурной проволоки. - Магнитогорск, 2005. - 24 с. - Деп. в ВИНИТИ 19.04.05, № 546-В2005.

13. Харитонов В.А., Радионова Л.В., Зайцева М.В. Влияние химического состава стали, режимов прокатки катанки и холодной деформации на свойства низкоуглеродистой проволоки. - Магнитогорск, 2005. - 20 с. - Деп. в ВИНИТИ 19.04.05, № 548-В2005.

14. Харитонов В.А., Корчунов А.Г., Зайцева М.В. Повышение эффективности технологического процесса изготовления низкоуглеродистой арматурной проволоки // Производство проката. - 2005. №8. -С.21-25.

15. Дубровский Б.А., Зайцева М.В. Выбор вида профиля низкоуглеродистой арматурной проволоки на основе оценки свойств проволоки и типа профилирующего инструмента // Обработка сплошных и слоистых материалов: Сб. науч. тр. Вып. 32 / Под ред. Г.С. Гуна -Магнитогорск: МГТУ, 2005. С.41-46.

Подписано в печать 26.01.06. Формат 60x84 1/16. Бумага тип.№ 1

Плоская печать. Усл.печ.л.1,0. Тираж 100 экз. Заказ 31.

455000, Магнитогорск, пр. Ленина, 38 Полиграфический участок МГТУ

4

I

Г

i

I f a

4

(

/ !

i

t !

f

Г)

! <

!

i !

ï

)

'l I

! i l

l }

¡i i

i

ВВЕДЕНИЕ.

1 АНАЛИЗ ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА АРМАТУРНОЙ ПРОВОЛОКИ ИЗ НИЗКОУГЛЕРОДИСТЫХ МАРОК СТАЛИ И МЕХАНИЗМОВ ИХ ФОРМИРОВАНИЯ.

1.1 Условия обеспечения конкурентоспособности металлопродукции.

1.2 Основные виды арматурной проволоки, изготавливаемой из низкоуглеродистых марок стали.

1.3 Сравнительный анализ требований отечественных и зарубежных стандартов к качеству проволоки.

1.4 Механизм формирования качественных параметров холоднодеформированной арматурной проволоки.

1.5 Влияние технологических параметров металлургического производства на показатели качества катанки.

1.6 Формирование свойств проволоки при холодной пластической деформации.

1.6.1 Процессы формирования структуры проволоки при волочении.

1.6.2 Влияние параметров волочения на свойства проволоки.

1.6.3 Изменение показателей качества проволоки при нанесении на неё периодического профиля.

1.6.4 Влияние знакопеременной деформации на свойства проволоки.

1.7 Выводы, цель и задачи исследования.

2 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРОИЗВОДСТВА НА КАЧЕСТВО КАТАНКИ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ АРМАТУРНОЙ ПРОВОЛОКИ.

2.1 Номенклатура показателей качества катанки из низкоуглеродистых марок стали.

2.2 Исследование уровня свойств горячекатаной катанки для производства арматурной проволоки.

2.2.1 Анализ характера изменения механических свойств катанки в зависимости от способа разливки стали и содержания химических элементов.

2.2.2 Анализ влияния способа разливки стали на микроструктуру горячекатаной катанки.

2.3 Исследование способов упрочнения катанки для производства арматурной проволоки повышенной прочности.

2.3.1 Анализ влияния химического состава и процессов прокатки на свойства ускоренно охлажденной арматурной катанки.

2.3.2 Анализ влияния различных способов упрочнения на вид микроструктуры и распределение величины зерна катанки.

2.4 Исследование технологии изготовления и уровня свойств термомеханически упрочненной катанки.

2.5 Сравнительный анализ уровня свойств арматурной катанки российских и иностранных производителей.

2.6 Регламентация и алгоритм прогнозирования свойств катанки для производства арматурной проволоки.

2.7 Выводы по главе.

3 ФОРМИРОВАНИЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА ПРОВОЛОКИ В ПРОЦЕССАХ ХОЛОДНОЙ ДЕФОРМАЦИИ.

3.1 Дерево свойств арматурной проволоки повышенной прочности из низкоуглеродистых марок стали.

3.2 Оценка условий деформаций при волочении заготовки под профилирование.

3.2.1 Оценка неравномерности деформаций при волочении проволоки в роликовых и монолитных волоках.

3.2.2 Анализ влияния параметров калибрующего пояска на распределение продольных напряжений в проволоке.

3.3 Исследование влияния вида профиля на характер изменения арматурной проволоки.

3.3.1 Анализ процесса профилирования проволоки с четырехсторонним периодическим профилем.

3.3.2 Анализ процесса четырехстороннего профилирования термомеханически упрочненной катанки.

3.3.3 Анализ процесса профилирования проволоки с трехсторонним периодическим профилем.

3.4 Анализ влияния способов знакопеременной деформации на процессы формирования свойств.

3.4.1 Исследование влияния совмещенного способа «плющение-волочение» на механические свойства проволоки.

3.4.2 Определение уровня разупрочняющего эффекта при изгибе катанки в роликовом окалиноломателе.

3.5 Выводы по главе.

4 ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ЭФФЕКТИВНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ ИЗГОТОВЛЕНИЯ АРМАТУРНОЙ ПРОВОЛОКИ В ПРОМЫШЛЕННЫХ УСЛОВИЯХ.

4.1 Исследование влияния процессов волочения в монолитных и роликовых волоках на уровень свойств заготовки под профилирование.

4.2 Промышленное апробирование совмещенного процесса «плющение-волочение»

4.3 Исследование влияния режимов знакопеременного деформирования на свойства катанки.

4.4 Исследование влияния знакопеременной деформации на свойства готовой проволоки.

4.5 Разработка системы управления качеством проволоки в процессе холодной деформации.

4.6 Проектирование эффективных технологических схем производства проволоки различного назначения из низкоуглеродистых марок стали.

4.7 Выводы по главе.

Широкая сфера применения проволоки из низкоуглеродистых марок стали, наряду с жесткой конкуренцией на российском рынке метизов, требует от предприятий постоянного поиска возможностей повышения конкурентоспособности своей продукции. Успешное решение этой задачи определяется процессами повышения качества металлопродукции, согласно требованиям потребителей, при условии минимального уровня издержек, на базе формирования результативных технологических систем производства.

Развитие строительной отрасли в России и внедрение в строительство западных технологий определяют высокую потребность данной отрасли в проволоке периодического профиля для армирования железобетонных конструкций номинальным диаметром от 5,0 до 10,0 мм, отвечающей требованиям международной нормативной документации. По отношению к требованиям российской документации европейский стандарт EN 10080 определяет более высокий уровень прочностных и пластических свойств, а также ужесточает требования по геометрическим характеристикам проволоки и к химическому составу стали. Кроме этого, арматурная проволока должна обладать особым комплексом эксплуатационных свойств: свариваемостью, критерием анкеровки, отсутствием склонности к хрупкому разрушению.

Несоответствие арматурной проволоки, производимой на данный момент в России, уровню качества международных стандартов, наряду с жесткой конкуренцией на рынке метизов, определяет необходимость скорейшей промышленной реализации технологии изготовления проволоки повышенной прочности. Применение существующих технологических схем производства арматурной проволоки не принесла ожидаемого результата в получении уровня качества согласно требованиям EN 10080. Для повышения уровня свойств необходим комплексный подход на основе разработки эффективной схемы управления качеством готовой проволоки, начиная от процессов изготовления катанки до формирования свойств проволоки на готовом размере, учитывая уровень издержек.

Таким образом, цель проводимого исследования в повышении качества проволоки для армирования железобетонных конструкций из низкоуглеродистых марок стали на основе разработки комплексной системы управления качеством, включающей регламентацию свойств катанки, а также совершенствование существующих и разработку новых режимов волочения проволоки.

4.7 Выводы по главе

1. Определено, что механические свойства заготовки под профилирование, изготовленной волочением в роликовых и монолитных волоках, находятся на одном уровне, что определяет равнозначность их использования при рациональном выборе параметров волочения, обеспечивающих равномерность деформаций.

2. Применение способа «плющение-волочение» в потоке волочильного стана определяет возможность управления свойствами готовой проволоки: происходит снижение прочностных свойств готовой проволоки, а также повышается равномерность напряженного состояния по сечению проволоки, в связи с полной деформационной проработкой металла и исключением локализа ции деформаций.

3. С целью повышения интенсивности процессов, обеспечивающих равномерность деформаций, необходимо предусмотреть установку устройств плющения в линии волочения перед каждой монолитной волокой. На способ «плющение-волочение» подана заявка на получение патента.

4. Определено, что при знакопеременном изгибе катанки в окалиноломателе и правильном устройстве разупрочняющий эффект возможен при коэффициенте суммарной вытяжки не менее 1,24. При деформации изгибом профилированной арматурной проволоки на роликах правильного устройства повышение пластических свойств возможно при достижении величины пластической деформации 5,3%.

5. Разработаны общие схемы управления качеством арматурной проволоки и проволоки общего назначения из низкоуглеродистых марок стали при холодном пластическом деформировании, в зависимости от уровня свойств катанки, через эффективное формирование последовательности технологических операций, учитывающих влияние параметров процессов деформации на структурные изменения металла. Применение схем в промышленных условиях способствует оперативному управлению качеством непосредственно в процессе производства и интенсифицирует процессы проектирования новых технологий.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Определен эффективный механизм формирования качества готовой проволоки на основе процессов зернограничного упрочнения и наследственного изменения структуры металла из низкоуглеродистых марок стали.

2. Регламентированы требования к механическим свойствам и структуре катанки предназначенной для производства арматурной проволоки в соответствии с международными стандартами качества. Получены регрессионные зависимости, позволяющие осуществлять прогноз механических свойств катанки на основании содержания химических элементов в стали, номинального диаметра и условий изготовления катанки. Определены параметры качества микроструктуры катанки, включающие требования к величине зерна — не более 11 балла (разбег по величине зерна не более 2 баллов). Разработанные требования к качеству катанки внесены в ТУ 14-101-501-2003 «Прокат круглый из углеродистой стали для переработки в арматуру периодического профиля классов А500С и А600С».

3. Выявлено, что анизотропия структуры и, следовательно, концентрация растягивающих напряжений в поверхностном слое металла способствует развитию процессов хрупкого разрушения термомеханически упрочненной катанки и изготовленной из нее арматурной проволоки.

4. Определены режимы равномерной деформации при волочении заготовки под профилирование с использованием сдвоенных систем трехроликовых и монолитных волок. Механические свойства проволоки, деформированной в данных волоках, отличаются незначительно, т.е. при соблюдении условий равномерности деформаций использование роликовых и монолитных волок равнозначно.

5. Проведен анализ напряженно-деформированного состояния в калибрующем пояске конического очага деформаций и построены графические зависимости интенсивности растягивающих напряжений от величины длины калибрующего пояска, коэффициента трения и рабочего угла волоки.

6. Определено, что основное воздействие на свойства готовой арматурной проволоки с различным видом профиля (трехсторонний профиль Kari по DIN 488; четырехсторонний профиль по ТУ 14-170-217-94) из стали марок СтЗпс, Ст1сп, СтЗГпс, оказывает схема холодной пластической деформации. Наибольшее упрочнение характерно для проволоки, изготавливаемой волочением в монолитных волоках и профилируемой в сдвоенной системе трехроли-ковых волок на профиль Kari.

7. Установлено, что знакопеременная деформационная обработка катанки по схеме «плющение-волочение» позволяет активно управлять процессами формирования качественных параметров передельной и готовой проволоки (повышение пластичности и равномерности распределения свойств). Результаты промышленного эксперимента отражены в заводском акте ОАО «Магнитогорский метизно-калибровочный завод». Подготовлена заявка на изобретение по способу «плющение-волочение».

8. Разработаны индивидуальные схемы управления качеством проволоки из низкоуглеродистых марок стали, позволяющие, на основе прогноза свойств катанки и параметров процесса холодной деформации, формировать последовательность и определять состав технологических операций для изготовления арматурной проволоки.

9. По результатам промышленных исследований подготовлены рекомендации по внедрению технологии производства арматурной проволоки класса А500С (В500С) из низкоуглеродистых марок стали в соответствии с требованиями международных стандартов качества на ОАО «Магнитогорский метизно-калибровочный завод».

1. Бойцов Б.В., Крянев Ю.В. Проблемы качества в России // Кузнечно-штамповочное производство. 1997. - №12. - С.2-4.

2. Шемшурова Н.Г., Зимина JI.A., Корнилов B.JI. Сертификация продукции: Учеб. пособие. Магнитогорск: МГТУ им. Г.И. Носова, 2000. - 140 с.

3. Рашников В.Ф., Салганик В.М., Шемшурова Н.Г. Квалиметрия и управление качеством продукции: Учеб. пособие. Магнитогорск: МГТУ им. Г.И. Носова, 2000. - 184 с.

4. Гун Г.С. Управление качеством высокоточных профилей. М.: Металлургия, 1984.- 151 с.

5. Есть ли перспектива развития производства холоднотянутой низкоуглеродистой проволоки класса Вр-1 / Информационно-аналитическое агентство Ассоциации «РосМетиз» // Метизы. 2004. - №6. - С.47-51.

6. Тихонов И.Н. Российская арматурная сталь метизного производства проблемы и перспективы применения в строительстве // Метизы. - 2004.- №6. -С.52-55.

7. Грей JI.A. Обзор современного состояния производства профилированной проволоки Kari для армирования железобетона // Пер. с англ. языка. Kari-deformed Wire: a Wire Journal. 1977. - №8. - C.66-71.

8. Освоение массового производства экономичной арматурной стали повышенной надежности класса А400С для железобетона / Р.С. Айзатулов, В.Т. Черненко, С.А. Мадатян, В.А. Пирогов, Б.Н. Фрядлянов, Е.М. Демченко // Сталь! 1998. №6. - С. 53-58.

9. Трахтенгерц В.Л., Харитонов В.А., Зайцева М.В. Формирование свойств бунтовой арматуры из низкоуглеродистых марок стали // Материалы докладов Международной научно-технической конференции молодых специалистов ОАО «ММК». Магнитогорск, 2004. С.270-271.

10. Ю.Мадатян С. Сталь класса А500С для нового поколения арматуры железобетонных конструкций // Национальная металлургия. 2002. - №4 - С.72-77.

11. Проблемы освоения производства арматурной проволоки класса А500С /

12. B.В. Веремеенко, Б.А. Коломиец, А.А. Соколов, М.В. Зайцева // Труды пятого конгресса прокатчиков (Череповец, 2002 г.) М.: Черметинформация. 2003. С. 418-420.

13. Самойлова О.В., Замятина О.В. Проблемы гармонизации стандартов в черной металлургии // Сталь. 1999. №4 - С.87-89.

14. Man Y. Microstructure and Embrittlement of low-carbon Steel. Techische Hochschule Otto von Guericke Magdeburg: Wissenshaftliche Zeitschrifi;, 1971 — Bd.15. - S.463-471.

15. Kubik F., Lackner H. Die Bestimmung der Gleichmapdehnung als Werkstof-fkennwert der Betonbewehrungestahle. Berg und Huttermann. - Monatsh. -1972. - №7 - S.258-265.

16. Новая методика определения склонности арматурной стали к старению / Ю.Т. Худик, В.А. Вихлевщук, Е.М. Рыбалка и др. // Сталь. 1999.-№6.1. C.63-65.

17. Ушков С.С., Разуваева И.Н., Иванова JI.A. Равномерная деформация металлов и сплавов и ее значение в технологической пластичности // Проблемы прочности. 1989. - №4 - С. 49-53.

18. Большаков В.И., Стародубов К.Ф., Тылкин М.А. Термическая обработка строительной стали повышенной прочности. М.: Металлургия, 1977. -200с.

19. Гладштейн Л.И., Литвиненко Д.А. Высокопрочная строительная сталь. М.: Металлургия, 1972. - 240 с.

20. Гладштейн Л.И., Литвиненко Д.А., Онучин Л.Г. Структура аустенита и свойства горячекатаной стали. М.: Металлургия, 1983. - 112 с.

21. Херцбергер Р.В. Деформация и механика разрушения конструкционных материалов. М.: Металлургия, 1989. - 576 с.

22. Гриднев В.Н., Гаврилюк В.Г., Мешков Ю.Я. Прочность и пластичность хо-лоднодеформированной стали. Киев: Наукова думка, 1974. - 221 с.

23. Рашников В.Ф. Разработка технологии производства низкоуглеродистой катанки для тонкого волочения // Рукопись деп. в Черметинформации 10.08.89, №5216-чм89.

24. Тылкин М.А., Большаков В.И., Одесский П.Д. Структура и свойства строительной стали. М.: Металлургия, 1983. - 287 с.

25. Парусов В.В., Вилипп А.И., Сычков А.Б. Влияние примесных элементов на качество углеродистой катанки // Сталь. 2002. - №12. - С. 53-54.

26. Добаткин С.В., Капуткина Л.М., Тишаев С.И. Особенности структурообра-зованйя при горячей деформации микролегированной стали СтЗ // Изв. ВУЗов Черная металлургия. 1997. -№11.- С.45-48.

27. ЗО.Оптимальные режимы упрочнения арматуры класса А500С после прокатки с повышенной скоростью / В.Я. Чинокалов, А.Б. Юрьев, О.Ю. Ефимов, О.С. Максюкова, А.Г. Клепиков // Сталь. 2003.-№1. - С. 94-96.

28. Одесский П.Д., Тишаев С.И., Бахтеева Н.Д. Упрочнение в потоке станов низкоуглеродистых сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 2000.-№9. - С. 36-38.

29. Пилющенко B.JI. Математическая модель механических свойств микролегированной феррито-перлитной стали // Сталь. 2002.-№8. - С. 97-102.

30. Богатов А.А., Швейкин В.П. Теоретические основы термомеханической обработки в трубном производстве // Бюллетень «Черная металлургия». 1998. -№Ц.-С. 44-51.

31. Мухин Ю.А., Соловьев В.Н., Бобков Е.Б. Формирование структуры металла в чистовой группе клетей стана горячей прокатки // Сталь. 2001. -№3. -С.66-68.

32. Баранов А.А., Минаев А.А., Геллер А.Л., Горбатенко В.П. Проблемы совмещения горячей деформации и термической обработки стали. М.: Металлургия, 1985. - 128 с.

33. Производство арматурной стали при использовании трассы термоупрочнения с пониженным давлением воды / Ю.В. Дьяченко, B.C. Тимофеев, В.Б. Закшевский, Л.А. Андрющенко, В.И. Щербаков // Сталь. 1998. №11. - С. 51-54.

34. Гуль Ю.П. Теоретические и технологические основы термомеханической обработки // Металлургия и коксохимия. 1987. - вып. 92. - С.7-13.

35. Смирнов О.М., Матвеенков А.П. Значение структурного фактора при описании процессов горячей деформации // ОМД. Теория и технология: Науч. тр. МИСиС. М.: Металлургия, 1984. - С.45-50.

36. Ксаверчук Л.В., Пахаренко Г.А., Шевченко А.В. Использование новых физических критериев прочности при оптимизации параметров термомеханической обработки // Металлургия и коксохимия. 1987. - вып. 92. - С. 14-16.

37. Исследование и разработка технологии контролируемой прокатки малоуглеродистых сталей с использованием микролегирования титаном: Отчет о НИР / УкрНИИМет; Руководитель А.В. Мирошниченко. 5.15-2-М-351-84-ТП; №ГР 01850007758. Харьков, 1985 - 78 с.

38. Вакуленко И.А., Раздобреев В.Г. О деформационном упрочнении малоуглеродистой стали в области микротекучести // Металлы. 2002. №2. - С. 100102. .

39. Структурная и фазовая неоднородность стали Ст2кп, подвергнутой волочению / В.Я. Целлермаер, П.Е. Кравченко, Э.В. Козлов, В.Е. Громов, Ю.Ф. Иванов // Изв. Вузов. Черная металлургия. 1996.-№6. - С.61-64.

40. Чинокалов В .Я., Полторацкий Л.М., Пирогов В.А., Громов В.Е., Закиров Д.М. Влияние структуры низкоуглеродистых сталей на деформируемость при холодном волочении // Изв. Вузов. Черная металлургия. 1996.-№2. -С.50-53.

41. Паршин B.C. Основы системного совершенствования процессов и станов холодного волочения. Красноярск: Изд-во Краснояр. ун-та, 1986. - 192 с.

42. Бэкофен В. Процессы деформации. М.: Металлургия, 1977. - 288 с.

43. Битков В.В., Capo Д. Производство арматурной проволоки холодным деформированием на высокоскоростных линиях // Производство проката. — 2005. №5. С.14-18.

44. Семавина А.Н., Коковихин Ю.Н., Поляков М.Г. О структурных изменениях гетерофазных материалов при деформировании в роликовых и монолитных волоках // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1976. - №6. - С.69-71.

45. Влияние протяжки в роликовых волоках на распределение остаточных напряжений в проволоке / А.Н. Семавина, Ю.Н. Коковихин, М.Г. Поляков и др. // Сталь. 1976. - №5. - С.447-448.

46. Никифоров Б.А., Белан А.К., Харитонов В.А. Изготовление арматурной проволоки с повышенными прочностными и анкерующимися свойствами из низкоуглеродистой стали // Бюлл. Черная металлургия. 1978. - №20.

47. Саро Д., Битков В.В. Технология производства холоднокатаной проволоки для армирования железобетонных конструкций // Сталь. 1994.-№8. - С.60-64.

48. Новый способ изготовления ребристой стальной проволоки холодной деформацией / П. Функе, Х.Ф. Мейер, Г. Штрипенс, X. Шульте // Черные металлы. 1976. №6. - С.20-26.

49. Арнольд Г. Изготовление проволоки методом холодной прокатки // пер. с англ. Wire Industry. 1977, т. 44 - №518. - С.95-96.

50. Влияние способа изготовления на механические свойства проволоки / JI.A. Барков, А.А. Штер, В.А. Голомазов, Л.Д. Рольщиков, А.Г. Лысенко, Л.Д. Мамыкин // Метизы. 2004.-№6. - С.40-43.

51. Зинутти A., Capo Д. Преимущества роликовых волок для производства проволоки // Метизы. 2004.-№5 - С.40-44.

52. Новая холоднодеформированная арматурная сталь класса А-500 / JI.M. Полторацкий, В.Я. Чинокалов и др. // Сталь. 1994.-№6 - С.65-66.

53. Никифоров Б.А., Белан А.К., Харитонов В.А. Производство низкоуглеродистой арматурной проволоки: Методическая разработка для студентов специальности 0408. Магнитогорск: МГМИ, 1981. - 54 с.

54. Москвитин В.В. Пластичность при переменных нагружениях. М.: МГУ, 1965.-266 с.

55. Черняк Н.И., Гаврилов Д.А. Сопротивление деформированию металлов при повторном статическом нагружении. Киев: Наукова Думка, 1971. - 135 с.

56. Грачев С.В. Термическая обработка и сопротивление сплавов повторному нагружению. М.: Металлургия, 1976. - 152 с.

57. Харитонов В.А., Радионова Л.В., Зюзин В.И. Процессы волочения проволоки с комбинированным нагружением: Методическая разработка. Магнитогорск: МГТУ, 1999. - 36 с.

58. Анализ напряженно-деформированного состояния проволоки при деформировании знакопеременным изгибом с натяжением / М.Г. Бояршинов, Е.М. Киреев, Б.А. Никифоров, П.В.Трусов // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. -1984. №10. — С.63-67.

59. Разработать и внедрить технологию производства холоднодеформирован-ной проволоки из низкоуглеродистых сталей без промежуточного отжига: Отчет о НИР / ДметИ; Руководитель Ю.П. Гуль XI04030006; №ГР 01.86.0.021683 - Днепропетровск, 1987-76 с.

60. Улучшение качества и технологии переработки катанки производства ММК: Отчет о НИР / ВНИИМетиз; Руководитель Т.К. Безинская. 7.1-2(81 )-Э-78-81-ВН;№ГР 01821061719 -Магнитогорск, 1982-70 с.

61. Синельников В.А., Филиппов Г.А., Сахарнов А.А. Технологические аспекты повышения конкурентоспособности продукции черной металлургии // Металлург. 1998. №7 - С.27-30.

62. Васильев А.С. Статистическая модель трансформации свойств изделий в технологических средах // Вестник МГТУ. Сер. Машиностроение. 1997. №4-С. 13-20.

63. Дальский A.M. Формирование качества изделий в технологических средах, изменяющихся во времени // Вестник МГТУ. Сер. Машиностроение. 1997. №4-С.З-12.

64. Васильев А.С. Формирование качества изделия машиностроения в многосвязных технологических средах // Вестник МГТУ. Сер. Машиностроение. -2000. №3-С. 14-22.

65. Совершенствование технологии прокатки на основе комплексных критериев качества / Жадан В.Т., Маневич В.А. М.: Металлургия, 1989 - 94с.

66. Потемкин В.К., Хлыбов О.С., Пешков А.В. Комплексная математическая модель прогнозирования механических свойств и структуры стального листа // Металловедение и термическая обработка металлов. 2000. №12. — С.27-30.

67. Романив О.Н. Вязкость разрушения конструкционных сталей. М.: Металлургия, 1979. - 176 с.

68. Хеккель К. Техническое применение механики разрушения. М.: Металлургия, 1974.-64 с.

69. Скуднов В.А. Влияние температуры термической обработки на синергетиче-ские критерии разрушения стали // Технология машиностроения. 2003. №2 - С.6-7.

70. Свойства катанки, полученной из мягкой непрерывнолитой стали для волочения / Минэ К., Фукуда Т., Сасаки А. и др. // Пер. с яп. «Tetsu to hagane, J. Iron and Steel Inst. Jap.» 1979. T.65, №4 - C.393.

71. Получение проволоки и прутков из непрерывнолитых заготовок спокойной низкоуглеродистой стали с хорошей деформируемостью при холодной обработке / Tamai Yutaka е. а. // Пер. с яп. «Tetsu to hagane, J. Iron and Steel Inst. Jap.» 1983. T.69, №5 - C.567.

72. Изучение качества катанки из стали различной выплавки и уточнение требований к ней при изготовлении проволоки различного назначения: Отчет о НИР / ВНИИМетиз; Руководитель Т.К. Безинская. 7.1-1 (85)-К-68-85; №ГР 0288.0060463 -Магнитогорск, 1987-213 с.

73. Статистическая модель механических свойств арматурной стали Дарханско-го металлургического комбината / Ч. Даваасамбуу, A.M. Михайленко, В.А. Шилов // Изв. Вузов. Черная металлургия. 2002. №9. - С.65-66.

74. Разработка методики оценки качества проволоки и изделий из нее: Отчет о НИР / МГМИ им. Г.И.Носова; Руководитель Г.С. Гун. 79-64; №ГР 79050781. - Магнитогорск, 1982 - 98 с.

75. Губкин С.И. Пластическая деформация металлов. Т. III. М.: Металлургиздат, 1961,-306 с.

76. Перлин И.Д., Ерманок М.З. Теория волочения. М.: Металлургия, 1971. -448 с.

77. К вопросу определения остаточных напряжений после волочения / Козлов В.Т., Высочин В.Д. // Стальные канаты. Т.З. Киев: Техника, 1968. - С.376-380.

78. Поздеев А.А., Няшин Ю.И., Трусов П.В. Остаточные напряжения: Теория и приложения. М.: Наука, 1982. - 111 с.

79. Васильева А.Г. Деформационное упрочнение закаленных конструкционных сталей.-М.: Машиностроение, 1981.-231 с.

80. Булат С.И., ТихоновА.С., Дубровин А.К. Деформируемость структурно-неоднородных сталей и сплавов. Металлургия, 1975. - 352 с.

81. Статистическая вязкость разрушения и оценка несущей способности существенно поврежденных конструкционных металлических материалов / В.Н.

82. Анциферов, Ю.И. Рагозин, С.Н. Боброва, С.А. Оглезнева // Металлы. 2000. №1 - С.107-111.

83. Барон А.А., Гевлич Д.С., Бахрачева Ю.С. Удельная энергия пластической деформации как мера трещиностойкости конструкционных материалов // Металлы. 2002. №6 - С.85-90.

84. Харитонов В.А., Радионова Л.В., Зайцева М.В. Влияние химического состава стали, режимов прокатки катанки и холодной деформации на свойства низкоуглеродистой проволоки. Магнитогорск, 2005. - 20 с. - Деп. в ВИНИТИ 19.04.05, № 548-В2005.

85. Харитонов В.А., Зайцева М.В. Влияние вида профиля на конкурентоспособность низкоуглеродистой арматурной проволоки. Магнитогорск, 2005. - 24 с. - Деп. в ВИНИТИ 19.04.05, № 546-В2005.

86. Красильников Л.А., Зубов В.Я. Релаксационная стойкость и циклическая прочность холоднотянутой проволоки. М.: Металлургия, 1970. - 168 с.

87. Разрушение перлита при смене способа деформирования в условиях водородного охрупчивания малоуглеродистой стали / Ю.Ф. Иванов, Б.М. Ле-бошкин, Н.А. Попова, В.Е. Громов, Э.В. Козлов // Изв. Вузов. Черная металлургия. 2002. - №10. - С.34-39.

88. Харитонов В.А., Корчунов А.Г., Зайцева М.В. Повышение эффективности технологического процесса изготовления низкоуглеродистой арматурной проволоки // Производство проката. 2005. №8. - С.21-25.

89. Арсентьев А.П., Левшунов М.А. К вопросу о причинах эффекта Баушин-гера // Повышение качества изделий при обработке металлов давлением: Межвуз. сб. науч. тр. М., 1989.

90. Харитонов В.А., Зайцева М.В. Способы повышения механических свойств проволоки из низкоуглеродистых сталей. Магнитогорск, 2005. - 28 с. - Деп. в ВИНИТИ 19.04.05, № 547-В2005.

91. Поддубный А.Н. Повышение качества и конкурентоспособности продукции единственная возможность выйти из кризиса // Литейное производство. - 1997. №5. - С.5-6.

92. Синельников В.А., Филиппов Г.А., Сахарнов А.А. Технологические аспекты повышения конкурентоспособности продукции черной металлургии // Металлург. 1998. №7. - С.27-30.1. MMKlQtoETH3

93. Открытое акционерное общество

94. МАГНИТОГОРСКИЙ МЕТИЗНО-КАЛИБРОВОЧНЫЙ ЗАВОД «ММК-МЕТИЗ»1. ОАО «ММК-МЕТИЗ»прочности класса А500С (В500С) из низкоуглеродистых марок стали на

95. ОАО «Магнитогорский метизно-металлугический завод»

96. Совместно с ГУП «НИИЖБ» (г. Москва) составлены технические условия к катанке для производства арматурной проволоки ТУ 14-101-501-2003 «Прокат круглый из углеродистой стали для переработки в арматуру периодического профиля классов А500С и А600С». '

97. Участие в разработке технических условий для производства готовой проволоки ТУ 1213-020-00187248-2003 «Проволока арматурная холоднодеформированная периодического профиля класса В500С (А500С) для железобетонных конструкций».

98. Начальник ЦЗЛ Начальник гр. проволоки и биметалла Инженер-технолог1. А.А.Соколов М.В.ЗайцеваП1. А.А.Соколов1. Согласовано:""'1. В.Л.Трахтенгерц1. И.Н.Буланов