автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Исследование и разработка технологии изготовления бунтовой арматурной стали класса А500С с использованием холодного профилирования

На правах рукописи

ХАРИТОНОВ АЛЕКСЕЙ ВИКТОРОВИЧ

ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ БУНТОВОЙ АРМАТУРНОЙ СТАЛИ КЛАССА А500С С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ХОЛОДНОГО ПРОФИЛИРОВАНИЯ

Специальность 05.16.05 - Обработка металлов давлением

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Магнитогорск - 2003

Работа выполнена на кафедре машиностроительных и металлургических технологий Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова.

Научный руководитель доктор технических наук, профессор

Никифоров Борис Александрович.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Шеркунов Виктор Георгиевич, кандидат технических наук Пудов Евгений Андреевич.

Ведущее предприятие ОАО «Магнитогорский метизно-

металлургический завод».

Защита состоится 23 декабря 2003 г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.111.01 в Магнитогорском государственном техническом университете им. Г.И. Носова по адресу: 455000, г. Магнитогорск, пр. Ленина, 38. МГТУ, малый актовый зал.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова.

Автореферат разослан « » Ы^Ц 2003 г.

Ученый секретарь ^ ,,

диссертационного совета Селиванов В.Н.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКАРАБОТЫ

Актуальность темы. Проговодство бунтовой арматуры класса AIII диаметром 6,0 - 10,0 мм в России в настоящее время практически отсутствует и заводы, производящие строительные конструкции, ' вынуждены использовать вместо бунтовой арматуры диаметром 6,0 - 8,0 мм стержневую арматуру диаметром 10,0 мм, которая имеет массу 1 ног! м.'в 2;8 раз больше, чем арматура диаметром 6,0 мм. Это приводит к значительному перерасходу металла, утяжелению строительных конструкций и их удорожанию.

В последние годы страны Европы перешли на производство и применение единого класса свариваемой арматурной стали А500С с нормируемым пределом текучести о0,2 не менее 500 МПа, относительным' удлинением после разрыва 8¡ не менее 14%, гарантированной свариваемостью, обеспечивающейся ограничением содержания углерода в стали не более 0,22% и углеродного эквивалента Сэкв не более 0,5 и нормированным значением относительного показателя сцепления fr. Применение арматурной стали класса А500С взамен стали класса AIII, позволяет экономить до 20% металла, снижает вес железобетонных изделий. Сегодня в России освоено производство стержневой свариваемой арматурной стали класса А500С диаметром 10,0 мм и выше.

Попытки освоения производства бунтовой арматурной стали периодического профиля класса А500С диаметром 6,0 - 10,0 мм традиционными способами на современных проволочных станах выявили ряд проблем, связанных с прокаткой периодического профиля и производством бунтовой арматуры с использованием термомеханического упрочнения, приводящих к значительному удорожанию производства и делающих выпуск такой арматуры нерентабельным.

Дополнительной трудностью, при попытках освоить производство арматурной стали класса А500С с использованием термомеханического упрочнения в потоке стана, является высокий разброс свойств термоупрочнен-ной арматурной стали по длине. Это вызывает необходимость значительного повышения средних значений прочностных свойств, что в свою очередь требует увеличения скорости охлаждения и еще большего снижения скорости прокатки.

Прокатка же термомеханически упрочненной гладкой катанки на современных проволочных станах не вызывает никаких затруднений.

На основе анализа методов холодного упрочнения и имеющегося опыта работ по профилированию наклепанной проволоки, было предложено использовать нанесение периодического профиля (профилирование) в холодном состоянии на поверхность термоупрочненной катанки для получения требуемого комплекса механических свойств и обеспечения уровня сцепления.

Целью работы является иг.гтга;тпяни$ и ррчряКг.Ть-д режимов профилирования термомеханически упрочне

I

OS j

В соответствии с поставленной целью в работе решались следующие основные задачи:

- Оценка влияния степени деформации на характеристики сцепления арматурной стали с бетоном и массу периодического профиля.

- Проведение анализа изменения структуры, напряженно-деформированного состояния и свойств термомеханически упрочненной катанки при профилировании

- Разработка технологии изготовления бунтовой свариваемой арматурной стали класса А500С с использованием холодного профилирования.

- Проверка разработанной технологии в промышленных условиях и разработка рекомендаций по промышленному производству бунтовой свариваемой арматурной стали периодического профиля класса А500С.

Научная новизна

1. Определена количественная зависимость для определения степени деформации при профилировании, необходимой для обеспечения относительного показателя сцепления /г.

2. Получен характер изменения структуры термомеханически упрочненной катанки из стали марки СтЗсп (пс) в процессе холодного профилирования.

3. Получены закономерности распределения остаточных напряжений в поперечном сечении арматурной стали периодического профиля после профилирования термомеханически упрочненной катанки со степенями деформации 7 - 15 %.

4. Получены количественные зависимости изменения прочностных и пластических свойств при холодном профилировании термомеханически упрочненной катанки из стали марки СтЗсп (пс) со степенями деформации 7 - 15 %.

Практическая ценность и реализация работы в промышленности

1. Разработаны режимы профилирования арматурной стали диаметром 6,0 - 10,0 мм с учетом обеспечения требований современной нормативно-технической документации.

2. Результаты работы использованы при разработке ГОСТ Р «Сталь свариваемая периодического профиля классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций. Технические условия».

3. Для упрощения изготовления профилирующего инструмента, разработана новая конструкция валка для изготовления сложных периодических профилей.

4. Технология производства арматурной стали класса А500С прошла промышленную проверку в условиях ОАО «Белорецкий металогический комбинат».

"'¡..¡к,, •»» щ . . ;

5. Разработаны требования к заготовке (катанке) под профилирование и даны рекомендации по составу оборудования для линий профилирования арматуры.

Апробация работы. Основные положения работы доложены и обсуждены на 61-й научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ за 2001-2002 гг. (Магнитогорск, 2002 г.) и на XXXII Всероссийской научно-технической конференции «Актуальные проблемы современного строительства» (Пенза, 2003 г.), 62-й научно технической конференции по итогам научно-исследовательской работы за 2002-2003 гг. (Магнитогорск, 2003 г.).

Публикации. Основное содержание работы опубликовано в 8 печатных трудах и 1 патенте на полезную модель.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы из 98 наименований и 4 приложений объемом 11 страниц. Её содержание изложено на 124 страницах машинописного текста, в том числе 44 рисунка и 31 таблица.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность работы и определено её место в исследуемой области.

В первой главе проанализировано современное состояние вопроса производства бунтовой арматурной стали. Проанализированы способы получения арматурной стали и дано обоснование технологии изготовления арматурной стали с использованием операции холодного профилирования. Показаны основные требования к арматурной стали периодического профиля, способы её производства и сложившаяся в России и за рубежом тенденция к полной унификации требований к арматурным сталям для железобетонных конструкций с переходом на единый класс А500С.

Уровень сцепления арматурной стали с бетоном в настоящее время характеризуется относительным показателем сцепления /г. Важно иметь возможность оценить уровень деформации при нанесении периодического профиля, необходимый для гарантированного обеспечения относительного показателя сцепления, так как холодная деформация профилированием одновременно с формированием периодического профиля на поверхности заготовки (катанки) изменяет комплекс механических свойств. Анализ существующих методик определения относительного показателя сцепления /г и степени деформации показал, что методик их совместного определения нет.

Анализ работ, посвященных исследованию комплекса механических свойств при профилировании в холодном состоянии показал, что авторами исследовалось изменение механических свойств высоконаклепаной проволоки и эти результаты не могут быть использованы при анализе изменения механических свойств термомеханически упрочненной катанки при холодном профилировании.

Во второй главе получены зависимости для определения степени деформации ' при профилировании необходимой для обеспечения относительного показателя сцепления /г и определения диаметра заготовки под профилирование:

е = -

(2)

(3)

4> =

где е— степень деформации при профилировании, /г - относительный показатель сцепления, í— шаг выступов на арматуре периодического профиля, мм, с1н — номинальный диаметр арматуры периодического профиля,

мм,

й0 - диаметр заготовки под профилирование, мм.

Данные зависимости позволяют на стадии проектирования режимов профилирования определять количественную взаимосвязь геометрических параметров периодического профиля и режимы деформации, необходимые для их обеспечения.

Периодическим профилем арматурной стали определяется не только способ профилирования и оборудование, необходимое для реализации процесса, но и распределение обжатий как в поперечном, так и в продольном сечении. Выбор типа периодического профиля, проводился с учетом обеспечения требований сцепления и возможности получения его из заготовки круглого сечения в один проход. Исследовались следующие типы периодических профилей: двухсторонний периодический профиль с кольцевым сечением выступа, двух- и трехсторонний периодический профиль с седловидным сечением выступа и четырехсторонний периодический профиль с сегментным сечением выступа. Анализ показал, что рациональным является четырехсторонний периодический профиль с сегментным сечением выступа и основным сечением в форме квадрата (Рис. 1).

Рис. 1. Форма и основные геометрические параметры 4-х стороннего периодического профиля

Важным показателем готовой арматурной стали является линейная плотность. Для оценки этого показателя, была разработана модель расчета линейной плотности арматуры периодического профиля. Модель позволяет задаваясь параметрами периодического профиля, размерами заготовки под профилирование и режимами деформации рассчитывать величину линейной плотности готовой арматурной стали. Для проверки данной модели был проведен эксперимент в условиях цеха высокопрочной проволоки ОАО «БМК». Сравнение данных полученных экспериментальными методами и расчетом с помощью разработанной модели показало, что расхождение результатов не превышало 3%.

Проведенный анализ влияния овальности и точности заготовки (катанки) на обеспечение геометрических параметров готовой арматурной стали показал, что, использование катанки с допуском на диаметр, для диаметра 6,0 и 8,0 мм - ±0,3 мм, для диаметра 10,0 мм ±0,4 мм, и овальностью, не превышающей половины допуска на диаметр обеспечивает получение арматурной стали с качественной геометрией, , _ * -

Используя разработанные методики, были рассчитаны режимы профилирования и выбраны параметры периодического профиля, позволяющие обеспечить требования нормативно-технической документации.

Третья глава посвящена анализу изменения структуры и механических свойств заготовки (катанки) в процессе холодного профилирования. Работ, посвященных анализу изменения структуры, свойств и напряженно-деформированного состояния термомеханически упрочненной катанки в процессе холодного профилирования нами обнаружено не было.

Оценку глубины проникновения деформации проводили с помощью измерения твердости по сечению заготовки и готовой арматуры периодического профиля. Анализ результатов показал, что максимальное проникновение деформации наблюдается на участке вмятины, (« 30% сечения) и имеет локальное распределение, концентрируясь в местах нанесенных вмятин периодического профиля. В месте выступа арматуры периодического профиля изменения значений твердости по сравнению со значениями твердости заготовки практически не происходит, на! основе чего можно говорить о том, что в этих местах деформация практически отсутствует. Следовательно, нанесение периодического профиля на поверхность заготовки, имеющей недеформированную структуру, вносит искажения только в поверхностный слой, оставляя структуру центральных слоев недеформированной.

Исследование изменения структуры металла до деформации (рис. 2) и после (рис. 3), подтвердило ранее сделанные выводы, что упрочнение в холодном состоянии термомеханически упрочненной катанки нанесением на её поверхность периодического .профиля .приводит к изменению структуры заготовки только в поверхностном слое.

Анализ места разрыва термоупрочненной катанки (рис. 4) и арматурной стали (рис. 5) показал, что упрочнение поверхности катанки за счет термообработки, (закалка + самоотпуск) и дальнейшее холодное профилирование сохраняет высокую пластичность как самой катанки, так и арматурной стали.

Рис. 3. Микроструктура арматурной стали (Х500): а, б - поверхность; в - переходный слой; г - центр

Рис. 4. Структура излома термоупрочненной катанки: а - в центральном слое; б - в переходном слое; в - в поверхностном слое

Рис. 5. Структура излома арматуры, полученной из термоупрочненной

катанки:

а - в центральном слое; б - в переходном слое; в - в поверхностном слое

Наиболее значительные изменения структуры металла при профилировании обнаружены в месте перехода от выступа к основному сечению. Анализ изменения структуры в этой области позволяет предположить, что в этом месте локально сосредотачивается большое количество концентраторов напряжений, что негативно сказывается на уровне пластических характеристик арматурной стали. Для устранения этого эффекта целесообразно на поверхности валка, на участках, которые формируют выступ, делать развал боковой поверхности для обеспечения угла перехода отличным от 90°. С этой целью была разработана конструкция валка для изготовления сложных периодических профилей.

Уровень напряжений по сечению арматурной стали, во многом влияет на усталостные и пластические характеристики готовой арматуры. Для оценки распределения напряжений по сечению арматурной стали периодического профиля воспользовались методом определения напряжений по распределению твердости Смирнова - Аляева.

В поперечном сечении арматурной стали периодического профиля диаметром 8,0 мм на поверхности преобладают напряжения сжатия (рис.6) , они имеют высокое значение, но не проникают глубоко по сечению металла.

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 Расстояние от поверхности, мм

2,2 2,4

Рис. 6. Изменение напряжений по глубине сечения арматуры периодического

профиля диаметром 8 мм

Глубже расположена зона незначительных растягивающих напряжений, которая распространяется практически до полной глубины проникновения деформации. Распределение напряжений по сечению арматурной стали диаметром 6,0 мм имеют обратную картину (рис. 7) и связано с тем, что термообработка катанки диаметром 6,5 мм в потоке стана была проведена на

большую глубину, чем катанка диаметром 8,5 мм, а профилирование велось с меньшими степенями деформации.

Таким образом, при рациональном выборе режимов термомеханического упрочнения совместно с режимами профилирования можно добиться благоприятного распределения остаточных напряжений в готовой арматурной стали периодического профиля.

Расстояние от поверхности, мм

Рис. 7. Изменение напряжений по глубине сечения арматуры периодического профиля диаметром 6 мм

Определение вида деформированного состояния по сечению арматурной стали проводили микроструктурным методом. Результаты определения вида деформированного состояния и интенсивности деформации приведены в табл. 1. ^

Таблица 1

Результаты расчета вида деформированного состояния Уе

и интенсивности деформации £\

Место определения деформации

Периферия -0,5 0,61

Переходный слой 0,87 1,15

Центр 1 0,005

Выступ 0,5 0,009

На поверхности арматурной стали наблюдается деформация растяжения, в переходном слое и центре - деформация сжатия. Результаты,

полученные микроструктурным методом коррелируют с ранее полученными результатами.

На основе экспериментальных данных получены эмпирические зависимости, позволяющие оценивать изменение механических свойств термомеханически упрочненной заготовки из низкоуглеродистых марок стали с содержанием углерода 0,16 - 0,20% при нанесении на её поверхность периодического профиля со степенями деформации 7 -15 %:

ав=а°в+Ш-е; (4)

ег02 =о-°2 +1000-6-; (5)

Ss=S°-90-е. (6)

С использованием разработанных режимов профилирования, параметров периодического профиля, анализа изменения структуры и свойств заготовки в процессе профилирования, был предложен способ изготовления арматурной стали периодического профиля вюпЬчающий холодное профилирование горячекатаной заготовки (положительное решение о выдаче патента на изобретение на заявку № 2002116787/02 (017869)). В соответствии с предложенным способом степень деформации при профилировании выбирают в соответствии с выражением (2), диаметр заготовки в соответствии с выражением (3), а величину относительного удлинения после разрыва заготовки выбирают в 1,4 - 2,4 раза больше, чем относительное удлинение после разрыва готовой арматурной стали периодического профиля.

На основе предложенного способа разработана технология изготовления арматурной стали класса А500С с использованием операции холодного профилирования включающая получение заготовки (катанки) с определенным комплексом механических свойств и геометрических параметров, механическое удаление окалины с поверхности катанки, профилирование катанки в один проход, смотку готовой арматуры в бунт, упаковку и маркировку.

В четвертой главе приводятся результаты промышленной проверки разработанной технологии, проводившейся в условиях ОАО «Белорецкий металлургический комбинат».

Прокатка и термомеханическое упрочнение катанки проводилось в потоке стана «150». Катанка, в цехе высокопрочной проволоки профилировалась в один проход на однократном волочильном стане. В качестве профилирующей клети использовалась двухвалковая неприводная роликовая головка. На поверхность валка для нанесения периодического профиля (патент на полезную модель № 31746) наносился биконический ручей, на боковые поверхностях которого наносились поперечные канавки для формирования выступов на арматурной стали. Валки, установленные в клеть образовывали четырехсторонний квадратный калибр.

Механические свойства термомеханически упрочненной катанки и" арматурной стали после статистической обработки приведены в табл. 2 и 3.

Таблица 2

Механические свойства термомехаиически упрочненной катанки

Диаметр, мм Параметр Предел текучести сто,г, МПа Временное сопротивление разрыву ств, МПа Относительное удлинение 85, %

6,5 Среднее значение 475 580 27

Дисперсия 11,5 12,2 1,5

Коэффициент вариации 2,42 2,1 5,6

8,5 Среднее значение 463 567 29

Дисперсия 13,8 10,5 1,6

Коэффициент вариации 2,9 1,85 5,5

10,0 Среднее значение 460 551 33,4

Дисперсия 30 25 2,2

Коэффициент вариации 6,5 4,5 6,5

Таблица 3 Механические свойства арматурной стали

Диаметр, мм Параметр Предел текучести сто,2, МПа Временное сопротивление разрыву ств, Мпа Относительное удлинение б5,%

6,0 Среднее значение 540 660 16

Дисперсия 2,98 3,16 0,76

Коэффициент вариации 0,55 0,48 4,7

8,0 Среднее значение 535 640 19,5

Дисперсия 3,16 3,81 0,8

Коэффициент вариации 0,59 0,59 4,1

9,5 Среднее значение 571 637 23

Дисперсия 10,2 9,6 1,8

Коэффициент вариации 1,78 1,51 5,8

t

Анализ изменения механических свойств показал, что холодная деформация профилированием со степенями деформации е = 7-15% обеспечивает прирост значений временного сопротивления ств на 10-20%, условного предела текучести сг0,2 на 15-30% и снижение относительного удлинения после разрыва б5 на 40-50% по отношению к комплексу свойств термомеханически упрочненной катанки из стали марки СтЗсп, пс и обеспечивает уменьшение разброса свойств. Так значение коэффициента вариации снизилось в среднем для ав и для ст0)2 в 4 раза и для 8¡ в 1,2-2 раза.

За период проверки было выпущено около 480 тонн арматурной стали класса А500С диаметром 6,0 (180 т) - 8,0 (180 т) - 9,5 (120 т) мм.

Для проверки возможности получения бунтовой арматурной стали класса А400С (AIII) нанесение периодического профиля по разработанным режимам провели на заготовку из стали стЗсп прокатанную и охлажденную в потоке стана по стандартным режимам (без применения термомеханического упрочнения). Арматурная сталь класса А400С была выпущена в объеме 30 тонн. Испытания механических свойств, измерения линейной плотности и относительного показателя сцепления показали что арматурная сталь отвечает требованиям СТО АСЧМ 7 - 93 по классам А400С и А500С.

С использованием расчетов степени деформации, разработанных режимов профилирования, изменения механических свойств заготовки при профилировании и результатов промышленной проверки предложенной технологии, сформулированы требования к заготовке (катанке) по химическому составу, геометрическим параметрам и комплексу механических свойств.

Даны рекомендации по составу и компоновке оборудования для линий профилирования арматурной стали.

Таким образом разработанная технология позволяет организовать производство арматурной стали классов А400С и А500С диаметром 6,0 - 10,0 ( мм как на метизных и металлургических предприятиях, так и на заводах

железобетонных конструкций.

1 ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ

1. Нанесение в холодном состоянии периодического профиля на термомеханичеки упрочненную или горячекатаную катанку является конкурентоспособным по сравнению с горячей прокаткой на современных проволочных станах способом производства арматурной стали класса А500С.

2. Для выбора параметров периодического профиля и режимов деформации при его нанесении на стадии проектирования, получены формулы, описывающие взаимосвязь степени деформации 8, относительного показателя сцепления fn номинального диаметра арматуры dH, шага

выступов I. Показано, что наиболее эффективным является квадратный (ромбический) периодический профиль с выступом в форме сегмента и величина степени деформации е обратно пропорциональна величине шага выступов I. Установлено, что степень деформации, необходимая для обеспечения значения относительного показателя сцепления /г находится в интервале от 7 до 15%. Для арматурной стали диаметром 6,0 - 10,0 мм рассчитаны параметры периодического профиля и режимы деформации при профилировании, обеспечивающие необходимые значения показателя сцепления /г. Разработанные параметры периодического профиля и режимы профилирования использованы при разработке проекта ГОСТ Р «Сталь свариваемая периодического профиля классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций. Технические условия».

3. Холодная деформация профилированием со степенями деформации е = 7— 15% обеспечивает прирост значений временного сопротивления разрыву ов на 10-20%, условного предела текучести а0,2 на 15-30% и снижение относительного удлинения после разрыва б5 на 40-50% по отношению к комплексу свойств термомеханически упрочненной катанки из стали марки стЗсп, пс и обеспечивает уменьшение разброса свойств. Так значение коэффициента вариации снизилось в среднем для ав и для ст0,2 в 4 раза и для 53 в 1,2 -2 раза.

4. При холодном профилировании термомеханически упрочненной катанки деформация носит поверхностный характер концентрируясь в поверхностных слоях и не проникает в центральные зоны. В месте вмятины наблюдаются незначительные изменения структуры в переходной зоне, связанные с измельчением и вытянутостью зерен, в объеме выступа структура практически не меняется, значительные изменения структуры происходят в местах перехода основного сечения к выступу. Показано, что профилирование устраняет поверхностные термические-растягивающие^напряжения^и меняет_их .знак. Получено распределение остаточных напряжений в поперечном сечении арматурной стали. Получены эмпирические формулы изменения механических свойств при профилировании термомеханически упрочненной катанки из стали марки СтЗсп, пс со степенями деформации е = 7 - 15 %.

5. Предложен новый способ производства арматурной стали периодического профиля (положительное решение по заявке № 2002116787/02 (017869)), заключающийся в том, что степень деформации при профилировании выбирают с учетом обеспечения относительного показателя сцепления /г а уровень относительного удлинение 85 заготовки составляет 1,4-2,4 от гарантированного показателя относительного удлинения б5 периодического профиля и предложена технология, включающая в себя термоупрочнение катанки, очистку поверхности катанки от окалины, профилирование в неприводной 2-х роликовой клети протяжкой на однократном волочильном стане и смотку готовой арматуры в бунт.

6. В условиях цехов прокатного и высокопрочной проволоки ОАО «Белорецкий металлургический комбинат» проведена промышленная проверка предложенной технологии. Выпущено 180 тонн арматуры диаметром 6,0 мм класса А500С, 180 тонн арматуры диаметром 8,0 мм класса А500С, 120 тонн арматуры диаметром 10,0 мм класса А500С и 30 тонн арматуры диаметром 8,0 мм класса А400С. Арматура класса А500С имела следующие свойства: ств - 640 МПа, а0>2 = 550 МПа, 85 = 16% (Приведены средние значения). Арматура класса А400С имела следующие свойства: сгв = 530 МПа, ст0>2 = 470 МПа, S5 = 22%. Механические свойства арматуры соответствуют требованиям СТО АСЧМ 7-93.

7. Разработаны рекомендации по промышленной технологии производства бунтовой свариваемой арматуры класса А400С и А500С холодным профилированием. Определен состав оборудования линий для изготовления арматуры. Даны рекомендации по материалу и технологии изготовления профилирующего инструмента. Предложена новая конструкция профилирующего валка (Патент на полезную модель № 31746).

8. Затраты на профилирование составили в условиях ОАО «Белорецкий металлургический комбинат» 600 руб/т или 8,3 % от стоимости готовой арматуры, в условиях ОАО «Магнитогорский метизно-металлургический завод» 250 руб/т или 3,5 % от стоимости готовой арматуры.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Харитонов В.А., Посадский С.Г., Ставничук П.А., Харитонов A.B. Технология производства проволоки деформацией валками (литературный обзор).- Магнитогорск, 2000.- 37 е.- Деп. В ВИНИТИ 24.02.00, № 474 -В2000.

2. Харитонов В.А., Харитонов A.B., Зюзин В.И. Оценка изменения поперечного сечения высокопрочной арматурной проволоки при профилировании // Процессы и оборудование металлургического производства: Сб.науч.тр. Вып.З.- Магнитогорск: МГТУ, 2000.-С. 144-149.

3. Никифоров Б.А., Харитонов A.B., Зюзин В.И. Оценка параметров периодического профиля высокопрочной арматурной проволоки для армирования предварительно напряженных железобетонных шпал // Метизное производство в XXI веке: Сб.науч.тр,- Магнитогорск, 2001.- С.232-236.

4. Харитонов A.B. Оценка взаимосвязи относительного параметра сцепления «fr» профиля и степени деформации при профилировании,- Магнитогорск, 2003.- 9с,- Деп. в ВИНИТИ 18.03.2003, №475-В2003.

Харитонов A.B. Анализ и оценка точности определения относительного показателя анкеровки «£» с использованием весовой площади.- Магнитогорск, 2003.- 13с.- Деп. в ВИНИТИ 18.03.2003, №474_В2003.

Повышение эффективности производства свариваемой бунтовой арматуры / Никифоров Б.А., Харитонов A.B. // Актуальные проблемы современного строительства: Сб.мат. XXXII Всерос. науч.-техн. конф,- Пенза: ПГАСА, 2003.- ч1,- С.36-37. Производство арматуры класса А500С из углеродистых марок стали / Никифоров Б. А., Харитонов A.B. // 61 Научно-техническая конференция по итогам научно-исследовательских работ за 2001 -2002 г.: Сб.науч.тр. факультета технологий и качества.-Магнитогорск: МГТУ, 2002.- С.82-85.

Повышение эффективности производства бунтовой свариваемой арматуры периодического профиля на основе разработки рациональных режимов холодной периодической деформации / Никифоров Б.А., Харитонов A.B. // Материалы 62 Научо-технической конференции по итогам научно-исследовательской работы за 2002 - 2003 гг.: Сб. докл. Т.1 / Под ред. Г.С. Гуна.-Магнитогорск: МГТУ, 2003.- С.26-28

Пат. на полезную модель № 31746, МКИ 7 В21 Н8/00. Валок для изготовления сложных периодических профилей / Никифоров Б.А., Харитонов A.B.

Подписано в печать 17.11.03 Формат 60x84 1/16 Бумага тип.№1 Плоская печать Усл.печл. 1,0 Тираж 100 экз. Заказ 864

455000, Магнитогорск, пр. Ленина, 38 Полиграфический участок МГТУ

2 0 0 2 0

ВВЕДЕНИЕ.

1. ПРОИЗВОДСТВО БУНТОВОЙ СВАРИВАЕМОЙ АРМАТУРНОЙ СТАЛИ (СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА)

1.1. Современное состояние вопроса производства бунтовой арматурной стали.

1.2. Анализ возможности производства бунтовой арматурной стали с использованием холодного упрочнения.

1.3. Определение взаимосвязи параметров периодического профиля и режимов деформации при его нанесении.

1.4. Анализ известных исследований по влиянию холодного профилирования на изменение механических свойств заготовки и структуры металла.

1.5. Цель и задачи исследования.

2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ РЕЖИМОВ ПРОФИЛИРОВАНИЯ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ СЦЕПЛНИЯ С БЕТОНОМ И МАССУ ПРОФИЛЯ

2.1. Анализ взаимосвязи деформации при профилировании и геометрических параметров арматурной стали.

2.2. Оценка влияния формы и параметров периодического профиля на показатель сцепления «fr».

2.3. Модель расчета линейной плотности арматуры периодического профиля.

2.4. Аналитический расчет влияния изменения параметров геометрии заготовки на процесс профилирования.

2.4.1. Оценка влияния точности заготовки на процесс профилирования.

2.4.2. Оценка влияния овальности заготовки на процесс профилирования.

2.5. Разработка режимов холодного профилирования и выбор параметров периодического профиля.

2.6. Выводы по главе.

3. ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СТРУКТУРЫ И МЕХАНИЧЕСКИХ

СВОЙСТВ ЗАГОТОВКИ В ПРОЦЕССЕ ПРОФИЛИРОВАНИЯ

3.1. Исследование распределения напряжений по сечению арматурной стали методом распределения твердости.

3.2. Исследование изменения структуры термомеханически упрочненной заготовки (катанки) в процессе холодного упрочнения профилированием.

3.3. Определение вида деформированного состояния по сечению арматурной стали микроструктурным методом.

3.4. Оценка изменения механических свойств при холодной профилировке.

3.5. Выводы по главе.

4. ПРОВЕРКА РЕКОМЕНДУЕМОЙ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

СВАРИВАЕМОЙ БУНТОВОЙ АРМАТУРНОЙ СТАЛИ В ПРОМЫШЛЕННЫХ УСЛОВИЯХ

4.1. Описание условий промышленного проведения эксперимента.

4.2. Промышленная проверка технологии производства бунтовой арматурной стали периодического профиля класса А500С.

4.3. Промышленная проверка технологии производства бунтовой арматурной стали периодического профиля класса А400С.

4.4. Описание промышленной технологии производства бунтовой арматурной стали с использованием технологии упрочнения профилированием

4.4.1. Анализ результатов промышленного эксперимента.

4.4.2. Разработка требований к заготовке дли изготовления арматурной стали диаметром 6,0-8,0-10,0 мм класса прочности А400 и А500С

4.4.2.1. По сортаменту и геометрический параметрам.

4.4.2.2. По химическому составу и механическим свойствам.

4.4.3. Разработка рекомендуемого состава оборудования и компоновка линий профилирования арматуры.

4.4.4. Разработка рекомендаций к конструкции профилирующих устройств и выбору материала профилирующего инструмента

4.4.4.1. Анализ материалов для изготовления профилирующего инструмента.

4.4.4.2. Выбор и разработка технологии изготовления профилирующего инструмента.

4.5. Выводы по главе.

Производство бунтовой арматуры класса AIII диаметром 6,0 - 10,0 мм в настоящее время практически отсутствует. Это связано в првую очередь с тем, что производство её на современных высокоскоростных проволочных станах нерентабельно, кроме того арматурная сталь класса AIII по своему химическому составу и комплексу механических свойств не соответствует современным требованиям, развитие производства такой арматуры является неперспективным. Применение взамен этих диаметров стержневой арматурной стали диаметром выше 10,0 мм в строительстве приводит к значительному перерасходу металла, утяжелению конструкций и их удорожанию.

С 1991 года страны Европы перешли на производство и применение единого класса свариваемой арматурной стали А500С. Применение арматурной стали класса А500С взамен классов AI, All и AIII позволяет экономить до 20% металла, снижает вес железобетонных изделий. Сегодня в России производство свариваемой арматурной стали класса А500С освоено в небольших объемах с использованием горячей прокатки с последующим термомеханическим охлаждением в линии стана и с использованием микролегированной ванадием заготовки. Такая арматурная сталь выпускается в стержнях, диаметром 10,0 мм и выше.

Попытки производства бунтовой арматурной стали периодического профиля класса А500С диаметром 6,0 - 10,0 мм на современных проволочных станах выявили ряд проблем, не позволяющих приступить к массовому выпуску такой арматуры. В первую очередь это связано с производством бунтовой арматуры с использованием термомеханического упрочнения.

Известные методы холодного упрочнения (вытяжка, кручение, знакопеременный изгиб) позволяют изменять комплекс механических свойств арматурной стали, но не решают проблемы нанесения периодического профиля.

Данная работа посвящена разработке технологии производства бунтовой свариваемой арматурной стали класса А500С холодным профилированием с одновременным нанесением периодического профиля на поверхность заготовки в холодном состоянии и формированием комплекса механических свойств арматуры. В работе решаются вопросы оценки влияния режимов профилирования на характеристики сцепления арматуры с бетоном и массу периодического профиля, проводится оценка параметров периодического профиля, влияющих на степень деформации при профилировании и относительный показатель сцепления «fr», анализируется изменение структуры и механических свойств заготовки (катанки) в процессе профилирования. Разработана опытная и промышленная технология производства бунтовой свариваемой арматуры диаметром 6,0 - 10,0 мм. Даны рекомендации по составу оборудования, необходимого для обеспечения технологии, материалу и технологии изготовления профилирующего инструмента.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ

1. Нанесение в холодном состоянии периодического профиля на термомеханичеки упрочненную или горячекатаную катанку является в настоящее время наиболее рациональным способом производства бунтовой свариваемой арматуры классов прочности А500С.

2. Для выбора параметров периодического профиля и режимов деформации при его нанесении на стадии проектирования, получены формулы, описывающие взаимосвязь степени деформации s, относительного показателя сцепления /г, номинального диметра арматуры dH, шага выступов t. Показано, что величина степени деформации прямопропорциональна величине шага выступов. Показано, что наиболее эффективным является квадратный (ромбический) профиль с выступами в форме сегмента. Установлено, что значение степени деформации находится в интервале 7 - 15%. Для арматурной стали диаметром 6,0 - 10,0 мм рассчитаны параметры периодического профиля и режимы деформации при профилировании, обеспечивающие необходимые значения показателя сцепления fr. Разработанные параметры периодического профиля и режимы профилирования использованы при разработке проекта ГОСТ Р «Сталь свариваемая периодического профиля классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций. Технические условия». (Приложение 2)

3. Холодная деформация профилированием со степенями деформации 8 = 7 - 15% обеспечивает прирост значений временного сопротивления сув на 10 - 20%, условного предела текучести а0>2 на 15- 30% и снижение относительного удлинения после разрыва 55 на 40 - 50% по отношению к комплексу свойств термомеханически упрочненной катанки из стали марки стЗсп, пс и обеспечивает уменьшение разброса свойств. Так значение коэффициента вариации снизилось в среднем для ав и для с"0,2 в 4 раза и для 65 в 1,2-2 раза.

4. При холодном профилировании термомеханически упрочненной катанки деформация носит поверхностный характер концентрируясь в поверхностных слоях и не проникает в центральные зоны. В месте вмятины наблюдаются незначительные изменения структуры в переходной зоне, связанные с измельчением и вытянутостью зерен, в объеме выступа структура практически не меняется, значительные изменения структуры происходят в местах перехода основного сечения к выступу. Показано, что профилирование устраняет поверхностные термические растягивающие напряжения и меняет их знак. Получено распределение остаточных напряжений в поперечном сечении арматурной стали. Получены эмпирические формулы изменения механических свойств при профилировании термомеханически упрочненной катанки из стали марки СтЗсп, пс со степенями деформации 8 = 7-15%.

5. Предложен новый способ производства арматурной стали периодического профиля (положительное решение по заявке № 2002116787/02(017869)), заключающийся в том, что степень деформации при профилировании выбирают с учетом обеспечения показателя анкеровки «fr» а уровень относительного удлинение б5 заготовки составляет 1,4-2,4 от гарантированного показателя относительного удлинения б5 периодического профиля и предложена технология, включающая в себя термоупрочнение катанки, очистку поверхности катанки от окалины, профилирование в неприводной 2-х роликовой клети протяжкой на однократном волочильном стане и смотку готовой арматуры в бунт.

6. В условиях цехов прокатного и высокопрочной проволоки №16 ОАО «БМК» проведена промышленная проверка предложенной технологии. Выпущено 180 тонн арматуры диаметром 6,0 мм класса А500С, 180 тонн арматуры диаметром 8,0 мм класса А500С, 60 тонн арматуры диаметром 9,5 мм класса А500С и 30 тонн арматуры диаметром 8,0 мм класса А400С. Арматура класса А500С имела следующие свойства: ств = 610 - 660 МПа, сто,2 = 515 - 570 МПа, 55 = 14,5 - 22%. Арматура класса А400С имела следующие свойства: ств = 530 МПа, ст0,2 = 470 МПа, 55 = 22%. Механические свойства арматуры соответствуют требованиям СТО АСЧМ 7-93.

7. Разработаны рекомендации по промышленной технологии производства бунтовой свариваемой арматуры класса А400С и А500С холодным профилированием. Определен состав оборудования линий для изготовления арматуры. Даны рекомендации по материалу и технологии изготовления профилирующего инструмента. Предложена новая конструкция профилирующего валка (Патент на полезную модель № 31746).

8. Затраты на профилирование составили в условиях ОАО «БМК» 600 руб/т или 8,3 % от стоимости готовой арматуры, в условиях ОАО «МММЗ» 250 руб/т или 3,5 % от стоимости готовой арматуры.

1. Мулин Н.М. Стержневая арматура железобетонных конструкций конструкций.- М.: Стройиздат, 1974. 232 с.

2. Периодические профили продольной прокатки (оборудование и технология) / Воронцов Н.М., Жадан В.Т., Грицук Н.Ф., Кулак Ю.Е., Левченко Н.Ф., Сагитов Г.А.- М.: Металлургия, 1978.- 232 с.

3. Минаев А.А., Дыя X., Лесик Л.Н., Лабуда Е. Механические свойства арматурных профилей в бунтах // Металловедение и термическая обработка металлов.- 2000.- №9,- С. 38-39.

4. Свечников С.Л., Луценко В.А., Парусов В.В., Хотиенко Ю.П., Производство бунтовой арматурной стали повышенной прочности // М.: Черная металлургия, 1988.- №15. -С. 62-63.

5. Левченко Л.Н., Фриман И.М., Натапов А.С., Баскин С.Л., Анализ технико-экономических показателей и перспектив развития производства арматурной стали. М., 1982. - 15с. - Деп. в ин-те Черметинформация 18.10.82, № 1654- Д82.

6. Бондаренко А.Н., Щербаков В.И., Курбатов Г.А., Опробывание производства арматурной стали класса 500 в бунтах // Сталь. -2002.- №10.- С. 60-61.

7. Харитонов В.А., Тулупов О.Н., Манякин А.Ю. Современные направления развития технологии производства катанки: Учеб. Пособие. Магнитогорск: МГТУ. -2003. -137с.

8. Иводитов А.Н., Горбанев А.А. Разработка и освоение технологии производства высококачественной катанки.- М.: Металлургия, 1989. -256 с.

9. Одесский П.Д., Тишаев С.И., Ведяков И.И. О тенденциях развития сталей для промышленных металлоконструкций в России // Сталь. -2000. -№12.-С. 35-42.

10. Ю.Филиппов В.В., Ленартович Д.В., Тимофеев B.C., Вашков А .С. Разработка нового вида холоднодеформированного арматурного проката / ОАО «Черметинформация». Бюл. Черная металлургия. - 2002. - №12. -С. 44-45.

11. Евронормы EN 10080 Steel for reinforcement of concrete. Weldable rib-ben reinforcement steel B500 - Technical delivery conditions for bars, coils and welded. - CEN.

12. Мадатян С.А. Арматура. Предназначена для усиления // Металлоснаб-жение и сбыт. 2003. - №3 (54) - С. 16 - 20.

13. Мадатян С.А., Арматура железобетонных конструкций, М.: Воентех-лит., 2000.- 256 с.

14. М.Завязкина В.Л. Острые углы круглого стола // Металлоснабжение и сбыт. -2003. №5 (56). - С.30-35.

15. Мадатян С.А. Сталь класса А500С для нового поколения арматуры железобетонных конструкций // Национальная металлургия. 2002. -№4. - С.72-76.

16. Семечкин А.Е., Семечков А.С., Мадатян С.А., Тихонов И.Н. Применение арматурной стали класса А500С в строительстве жилых домов из монолитного железобетона // Бетон и железобетон. 2002. - №4. - С.9 — 12.

17. Черненко В.Т., Кузьменко А.Г., Корнев В.Н., Сеничев Г.С., Шеремет В.А. Производство термомеханически упрочненного проката // Металлург. 2001. - №7. - С.36-37.

18. Повышение эффективности производства свариваемой бунтовой арматуры / Никифоров Б.А., Харитонов А.В. // Актуальные проблемы современного строительства: Сб.мат. XXXII Всерос. науч.-техн. конф.-Пенза: ПГАСА, 2003,- ч1.- С.36-37.

19. Юрьев А.Б., Недорезов В.А., Чинокалов В .Я., Клепиков А.Г., Мыскова Н.В. Оптимизация технологии упрочнения стержневой арматуры диаметром 32-40 мм класса А500С // Сталь. 2002. - №2. - С.68-69.

20. Чинокалов В.Я., Юрьев А.Б., Ефимов О.Ю., Максюкова О.С., Клепиков А.Г. Оптимальные режимы упрочнения арматуры класса А500С после прокатки с повышенной скоростью // Сталь. 2003. - №1. — С.94-96.

21. Юрьев А.Б., Ефимов О.Ю., Чинокалов В.Я., Громов В.Е. Разработка технологии упрочнения стержневой арматуры диаметром 32-40 мм на класс А500С // ОАО «Черметинформация». Бюлл. Черная металлургия. -2002. -№10. -С.41-43.

22. Заславский А.Я. Микролегированные стали для контролируемой горячей пластической деформации (краткий обзор) // Металловедение и термическая обработка металла. -2001. -№8. -С.38-40.

23. Малышевский В.А., Семичева Т.Г., Хлусова Е.И. Влияние легирующих элементов и структуры на свойства низкоуглеродистой улучшаемой стали / Металловедение и термическая обработка металлов. -2001. -№9. -С.5-9.

24. СТО АСЧМ 7-93. Прокат периодического профиля из арматурной стали. Технические условия.- М.: Черметстандарт.-1993.-22 с.

25. Бабич В.К., Калмыков В.В., Квочина З.И. Влияние малых пластических деформаций и старения на свойства арматурной углеродистой и низколегированной стали // Сталь.- 1977,- №6.- С.546-550.

26. А.С. 1390246 СССР, МКИ C21D 1/02. Способ изготовления арматурных стержней из малоуглеродистой и низколегированной стали / Худик Ю.Т., Ивченко А.В., Гариус И.Г. и др.

27. А.С. 1616750 СССР, МКИ В 21 Н 8/00. Способ производства арматурной стали / Федоров Н.Н., Котышев В.Ф., Федоров Н.А. и др

28. Филиппов В.В., Ленартович Д.В., Тимофеев B.C., Вашков А.С. Разработка нового вида холоднодеформированного арматурного проката. / Черметинформация //Бюл. Чер. металлургия,- 2002,- №12,- С.44-45.

29. А.с. 75324 (3697/352669 от 10 марта 1947 г.) СССР. Способ прокатки прутков арматурного металла периодического сечения. / Яковлев М.И.

30. Пат. № 2034049, МПК C21D 8/08, C21D 9/52. Способ производства арматурной стали периодического профиля. / Есипов В.Д., Мичурин Б.В., Вихрев Н.А. и др.

31. Б.А. Никифоров. Изготовление арматурой проволоки холодной прокаткой за рубежом. М., 1979 (Обзорная информация / ин-т «Черметинформация», сер. 9, вып. 2, 18с.)

32. Арматурные прутки. Concrete reinforcing bars // Steel Outlook. -1991. -№1.-C.21-23.-Англ.

33. Скоробогатов C.M., Крюшкин O.H., Курилов JT.C. и др. Принципы проектирования периодического профиля стержневой арматуры с повышенным пределом выносливости // Бетон и железобетон. 1978. -№11. -С. 12-15.

34. Бахтинов В.Б., Бахтинов Ю.Б. Производство профилей переменного сечения.- М.: Металлургия, 1981. -276 с.

35. Харитонов В.А., Харитонов А.В., Зюзин В.И. Оценка изменения поперечного сечения высокопрочной арматурной проволоки при профилировании // Процессы и оборудование металлургического производства: Сб.науч.тр. Вып.З.- Магнитогорск: МГТУ, 2000.- С. 144-149.

36. Никифоров Б.А. Теоретические основы и технологии прокатки проволоки различного назначения в клетях с многовалковыми калибрами: Дис. д-р. техн.наук.-Свердловск, 1979.-336с.

37. Харитонов В.А. Исследование и разработка способа производства высокопрочной арматурной проволоки прокаткой в трехвалковых калибрах: Дис. канд.техн.наук.-Магнитогорск: МГМИ, 1975.-183 с.

38. Белан А.К. Исследование и разрабока технологии изготовления низкоуглеродистой арматурной проволоки прокаткой в многовалковых калибрах. Дис. канд. техн. наук.-Магнитогорск: МГМИ, 1981.-160 с.

39. Пиксаев В.А. Энергосиовые параметры процесса профилирования и разработка технологии производства высокопрочной оцинкованной арматурной проволоки с периодическим профилем: Дне. канд.техн.наук.-Магнитогорск: МГМИ, 1983.-174 .с

40. Харитонов Вик. А, Повышение эффективности производства высокопрочной пружинной и арматурной проволоки диаметром 6,0 8,0 мм холодной прокаткой в трехвалковых калибрах: Дис. канд.техн.наук.-Магнитогорск: МГМИ, 1988. -291с.

41. Корчунов А. Г. Разработка технологии производства холоднодеформи-рованной низкоуглеродистой арматурной проволоки диаметрами 6,0 -10,0 мм: Дис. канд.техн.наук.-Магнитогорск: МГТУ, 2001.- 145 с.

42. Ризов Д., Михайлова В. Технология и машина за уячаваны на арми-ровъчна стомана. (болг) // Машиностроение.- 1977.-№2.- С. 72-77.

43. Битков В.В., Полторацкий В.М. Производство проволоки для армирования железобетонных конструкций на высокоскоростных линиях холодной прокатки // Бюлл. Черметинформация.-1998.-№7-8.

44. Поздняков С.И., Истомина В.В. Организация производства холоднокатаной арматуры по европейским стандартам //Новости черной металлургии и зарубежных стран. 4.1.Черная металлургия.Бюлл.НТИ.-1998.-Вып.№12.

45. Полторацкий JI.M. и др. Новая холоднодеформированная арматурная сталь класса А500 // Сталь.- 1994.-№6.-С.24-26.

46. Пудов Е.А. Опыт освоения и перспективы развития производства арматуры для железобетонных конструкций на Магнитогорском калибровочном заводе //Бюлл. Черметиформация.-1998.-№11-12.

47. Есипов В.Д., Соколов И.В. Калибровка валков для прокатки профилей трехсторонней арматурной стали // Сталь.-2000.-№10.-С. 69-73.

48. Исследование формоизменения при профилировании арматурной проволоки холодной прокаткой / Никифоров Б.А., Манин В.П., Корчунов А.Г., Мустафин Ф.Т. // 235 летв Российской металлургии: Сб. науч. Тр. /Под ред. Кулеши В.А.-Магнитогорск: МГМА, 1997.-С.41-48.

49. Никифоров Б.А., Харитонов В.А., Корчунов А.Г. Анализ влияния профилирования на эксплуатационные свойства арматурной проволоки. МГМА. Деп. в ВИНИТИ 23.01.1998, №208-В98.

50. Битков В.В., Capo Д. Производство арматурной проволоки холодным деформированием на высокоскоростных линиях // Производство про-ката.-2000.-№5.-С. 55-59.

51. Вакуленко И.А., Михайлец JI.A., Колпак В.П. Производство холоднотянутой арматурной проволоки из термоупрочненной катанки // Металлургическая и горнорудная промышленность.-1991.-№1.

52. Пирогов В.А., Вакуленко И.А., Михайлец JI.A. Структура и свойства термически упрочненной низкоуглеродистой стали после холодного деформирования // Бюлл. Черметинформация.-1987.-№20

53. Бондаренко В.И., Пирогов В.А., Киреев Е.М. Холоднотянутая проволока повышенной прочности класса Вр-600 // Бетон и железобетон,-1990.-№6.-С.12-14.

54. Амарян В.В. Разработка низкоуглеродистой арматурной проволоки повышенной прочности класса Врп-1и особенности её применения в железобетонных конструкциях: автореф. дис. канд. техн. наук.-М.: НИ-ИЖБ, 1986.-198 с.

55. Разработка низкоуглеродистой арматурной проволоки повышенной прочности класса Врп-1 / Михайлов К.В., Бондаренко В.И., Пирогов В.А., Фетисов В.П. // Совершенствование арматуры железобетонных конструкций. Сб.науч.тр.-Волгоград, 1979.

56. Никифоров Б.А., Белан А.К., Харитонов В. А. Изготовление арматурной проволоки с повышенными прочностными и анкерующими свойствами из низкоуглеродистой стали // Бюлл. Черная металлургия.-1978.-№20.

57. Таран-Жовнир С.Ю. Разработка новых видов арматурной проволоки на основе исследования влияния комбинированных способов обработки на свойства рядовых низкоуглеродистых сталей: автореф. дис. канд. техн. наук.-Днепропетровск: ИЧМ, 1989.

58. Фетисов В.П., Старченко B.C., Бабич В.К. Повышение стабильности волочения нозкоуглеродистой стальной проволоки из ускоренно охлажденной катанки II Черная металлургия. Бюл. Ин-та Черметинформа-ция.-1981.-№15.

59. Харитонов В.А., Радионова JI.B. Формирование свойств углеродистой проволоки холодной деформацией: Моногафия. Магнитогорск: МГТУ им. Г.И. Носова, 2001. -127 с.

60. Паршин В.Г., Васильев С.П. Механические свойства низкоуглеродистых сталей после горячей прокатки, волочения и холодной высадки // Бюлл. экспресс-информация. 1974.-вып.7.-17с.

61. Гончаров Ю.В., Видишев И.П., Буркова Р.А. Об оценке режимов термоупрочнения арматурных стержней по характеру распределения микроструктуры и микротвердости по сечению проката // изв. Вузов. Черная металлургия.-1989.-№2.- С. 73-76.

62. Иващенко В.М., Голобочанский Е.А., Лобунец С.И., Прилепский Ю.В. Влияние кратковременного циклического отпуска токами высокой частоты на структуру и свойства арматурной стали // Изв. Вузов. Черная металлургия.-1989.-№2.- С.88-92.

63. Мухин Ю.А., Соловьев В.Н., Бобков Е.Б. Формирование структуры металла в чистовой группе клетей стана горячей прокатки // Сталь.-2001.-№3.-С.66-68.

64. Одесский П.Д., Тишаев С.И., Бахтеева Н.Д. Упрочнение в потоке стана низкоуглеродистых сталей // Металловедение и термическая обработка металлов.-2000.-№9.-С.36-38.

65. Смирнов-Аляев Г.А. Сопротивление материалов пластическому деформированию. Л: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1978.-368 с.

66. Смирнов Аляев Г.А., Чикидовский В.П. Экспериментальные исследования в обработке металлов давлением М.: Машиностроение, 1972. -360 с.

67. Металловедение и термическая обработка стали: Справ, изд. В 3-х т. / Под ред. Бернштейна М.Л., Рахштадта А.Г. 4-е изд., перераб. и доп.Т.1. Методы испытаний и исследования. В 2-х кн. Кн.1. - М.: Металлургия, 1991.-304 с.

68. Иводитов А.Н. Разработка и освоение технологии производства высокоточной катанки.-М. .'Металлургия, 1986.-235 с.

69. Харитонов А.В. Оценка взаимосвязи относительного параметра сцепления «/.» профиля и степени деформации при профилировании,- Магнитогорск, 2003.- 9с,- Деп. в ВИНИТИ 18.03.2003, № 475-В2003.

70. Харитонов А.В. Анализ и оценка точности определения относительного показателя анкеровки «frv> с использованием весовой площади.-Магнитогорск, 2003.- 13с,- Деп. в ВИНИТИ 18.03.2003, №474-В2003.

71. Попов В.Г., Томшин М.А., Попов Ю.А. Твердосплавные прокатные валки для проволочных станов // Цветные металлы.-1977.-№7.-С.54-55.

72. Самойлов B.C. Твердые сплавы зарубежных фирм для валков горячей прокатки катанки // Цветные металлы.-1987.-№8.-С.77-79.

73. Гончарова Л.Н., Персменов С.В. Состояние и перспективы развития производства валков из твердых сплавов // Валки прокат, станов.-М.: 1989.-С.6-9.

74. Применение валков из твердых сплавов для производства высококачественного проката / Скобло Т.С., Токмаков В.А., Сидашенко А.И. и др. // Чер. металлургия,-1992.-№6.-С.3-18.

75. Повышение работоспособности валков станов с многовалковыми калибрами // Никифоров Б.А., Кулеша В.А., Харитонов В.А. и др,-Чер.металлургия.-1986.-№20.-С.15.

76. Татаринов A.A., To M.A., Попов В.Г. Прокатные валки для плющения ленты. //Цв. Металлургия.-1984.-№6.-С.32-33.

77. Сажина Н.А., Гринвальд И.Б. Твердосплавные валки для прокатки высокоточной плющенки из тугоплавких материалов // Цв. Металлургия.-1983.-№2.-С.20-23.

78. Никифоров Б.А., Харитонов В.А., копьев А.В. и др. Конструкция валков станов с многовалковыми калибрами.-Магнитогорск, 1988.-19с. Деп. в. Черметинформации 22.08.88 №4724-чм.88.

79. Гулько В.И., Войцеховский В.А. Производство профилей и проволоки в роликовых волоках,- Ижевск, 1989.-225с.

80. Коковихин Ю.И. Предельные условия волочения в монолитных и роликовых волоках. / Изв. Вузов.-1994. -№12.-С.7-9.

81. Добров И.В., Грудев А.П., Коковихин Ю.И. Сравнительный анализ процессов прокатки и волочения в роликовых волоках. / Изв. Вузов ЧМ,-1987.-№10.-С.33-36.

82. Харитонов В.А., Посадский С.Г., Ставничук П.А., Харитонов А.В. Технология производства проволоки деформацией валками (литературный обзор).- Магнитогорск, 2000,- 37 е.- Деп. В ВИНИТИ 24.02.00, № 474 -В2000.

83. Пат. на полезную модель № 31746, МКИ 7 В21 Н8/00. Валок для изготовления сложных периодических профилей / Никифоров Б.А., Харитонов А.В.