автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Показатели надежности стальных бескрановых зданий во Вьетнаме

На правах рукописи

□03448879

Хоанг Бак Ан

ПОКАЗАТЕЛИ НАДЕЖНОСТИ СТАЛЬНЫХ БЕСКРАНОВЫХ ЗДАНИЙ ВО ВЬЕТНАМЕ

Специальность 05 23 01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 6 О «Т 2008

Москва 2008

003448879

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете

Научный руководитель' кандидат технических наук, доцент

Орешкин Станислав Валентинович

Официальные оппоненты доктор технических наук, профессор

Ольков Яков Иванович

кандидат технических наук, Пятикрестовский Константин Пантелеевич

Ведущая организация Центральный ордена Трудового Красного

Знамени научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций им Н П Мельникова (ЦНИИПСК)

Защита состоится "29" октября 2008г в ^ час 00 мин на заседании диссертационного совета Д 212 138 04 при ГОУ ВПО Московском государственном строительном университете по адресу: 129337 Москва, Ярославское шоссе, д 26 зал заседаний Ученого совета

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО Московского государственного строительного университета

Автореферат разослан " сентября 2008г

Ученый секретарь диссертационного совета

к т н, доц Каган П Б

Актуальность работы

В СРВ строительство производственных зданий современного типа ведется из легких стальных конструкций Подавляющее большинство этих зданий - одноэтажные бескрановые Основными несущими конструкциями являются однопро-летные рамы Во Вьетнаме в настоящее время построено большое количество бескрановых зданий (БЗ) в различных отраслях народного хозяйства (машиностроение, производство строительных материалов, пищевая, текстильная промышленность, сельское хозяйство и др )

Основной задачей строителей СРВ в настоящее время является дальнейшее наращивание производственного потенциала страны на новой технической основе Эта задача требует повышения эффективности капитальных вложений в строительство, ускорения научно-технического прогресса в области строительства, что может быть достигнуто прежде всего за счет совершенствования прогрессивных конструктивных решении, уменьшения удельных расходов материалов, обоснованного выбора и повышения надежности и долговечности зданий и сооружений

Ботьшое технико-экономическое значение имеет и проблема повышения эффективности применения легких конструкций в СРВ Вопросы повышения эффективности бескрановых зданий мало изучены в условиях, схожих с условиями СРВ, являются в какой-то степени специфическими в строительной науке и экономике Изучая некоторые особенности строительства и эксплуатации бескрановых зданий в условиях СРВ, необходимо и целесообразно изыскать эффективные способы создания и применения новых рациональных конструктивных форм бескрановых зданий в соответствии с природно-климатическими усчовиями и технико-экономическими возможностями СРВ Основное внимание должно быть обращено на повышение надежности и эффективности вновь создаваемых конструктивных форм

Главным показателем конструктивных решений является надежность их работы, которая характеризуется параметрами вероятности безотказности, долговечности, ремонтопригодности, сохраняемости Наиболее важной характеристикой является безотказность работы элементов стальных конструкций рам Большое внимание уделяется вопросам проектирования сооружений с учетом статистической случайности различных расчетных факторов Существенной изменчивостью обладают нагрузки и конструкции одноэтажных бескрановых здании Проектировать конструкции надежными и экономичными возможно, только учитывая взаимодействия указанных случайных факторов, т е используя механизм теории надежности строительных конструкций, основанный на вероятностных методах На основании технико-экономических оценок анализа определяется вероятность показателей надежности проектируемых зданий

Цель работы

Целью работ является разработка рациональных конструктивных форм рам стальных конструкций бескраноьых зданий в условиях Вьетнама и обеспечение их надежности (вероятность безотказной работы), а также разработка анализа экономической эффективности вариантов предлагаемых конструктивных форм

Для выполнения поставленной цели решаются следующие задачи

- обоснование возможности применения стальных бескрановых зданий в условиях СРВ,

- изучение существующих конструктивных форм стальных бескрановых зданий в СРВ,

- проведение анализа климатических факторов (ветер, температура) в условиях Вьетнама, и установление значений нагрузок и их влияние при расчете стальных рам,

- предложение рациональных конструктивных форм стальных бескрановых зданий в СРВ,

- разработка методики расчета конструкции рам со случайными характеристиками (ветер, температура, предел текучести стали) и определение вероятности безотказной работы этих рам,

- оценка экономической эффективности рассматриваемых вариантов,

- оценка связи показателя эффективности и уровня надежности конструктивных решений стальных бескрановых зданий в СРВ

Научная новизна:

- предложено рациональное сечение и эффективный тип зданий в условиях СРВ,

- рекомендовано использование стальных конструктивных типов зданий в различных ветровых районах СРВ,

- разработано районирование климатических данных (ветер, температура) для расчета рассматриваемых задач,

- разработано применение метода двух моментов для вероятностного расчета конструкции рам стальных бескрановых зданий со случайными характеристиками в условии СРВ

- определено обеспечение надежности рам здания в соответствии с показатели эффективности и уровни надежности конструктивных решений стальных бескрановых зданий во СРВ

Практическое значение работы:

- предложены новые рациональные формы для конструктивных рам стальных бескрановых зданий в СРВ

- полученные результаты позволяют при анализе характеристики стоимости бескрановых стальных зданий типов с использованием разных сечений более точно определить эффективность применения этих зданий с различными шагами рам в разных ветровых районах

- разработанная методика для вероятностного расчета рам со случайными характеристиками позволяет производить оценку надежности стальных конструктивных рам зданий В дальнейшем надеемся применить зти результаты в разработке норм строительства СРВ

- определены оптимальные значения вероятности безотказной работы конструкции с соответствующим уровнем экономии

Апробация

Основные почожения работы доложены на III и IV Международной (IX и X межвузовской) научно-практической конференции молодых ученых, аспирантов и докторантов «Строительство-формирование среды жизнедеятельности» (М, 2006 и 2007)

Публикации

Результаты научных исследований опубликованы в четырех статьях

Структура и объем работы

Диссертация состоит из введения, пяти пав с выводами, общих выводов, списка использованной литературы (119 наименований) и приложений Объем -212 страниц текста с 119 рисунками и 42 таблицами, 6 страниц списка литературы и 6 приложений общим объемом 28 страниц

Во введении обоснованы актуальность поставленной в работе задачи и ее научная новизна, практическая ценность, изчожено ее практическое содержание

В первой главе дается обзор стали, используемой в СРВ В соответствии с условиями эксплуатации и требованиями к бескрановым конструкциям в СРВ, возможно использование кипящей стали с обычной прочностью (предел текучести 220 - 260 МПа С Г38, СТ42 Вьетнам)

Проведен статистический анализ изменчивости внешних воздействий на территории СРВ (ветер, температура) По результатам климатических численных данных для проектирования строительства (издание 1997 г), предложено районирование территории СРВ на три зоны Северная (I), Центральная (II), Южная (III) (рис 12) Каждая из этих зон имеет специфические условия колебаний температуры и относительной влажности воздуха

здияия в I ом ветровсп районе в [1-ом ветровой раисе в Ш еч ветровом районе в IV ом ветровом районе

Н В й н В !I Ü н В 1 i1 12 н В II (2

(им) ш (мм) (ММ) (мм) (ад) (мм) (мм) ] (4M) (мм) {мм) <ин) (мм)

* 1 < 600 400 15 10 600 400 20 >2 600 450 1 22 12 500 450 2< ь

22 1400 400 и 10 1600 400 20 Р. 8S0 450 ' 22 '2 2QOJ 450 25 1«

3 3 600 400 15 10 600 400 20 12 БОО 450 | 22 12 800 25 15

I 4-4 I2ÖC 400 « 10 1250 400 20 «2 1^50 450 « 22 Р '<00 4S0 25

я 55 500 ЗОС 2 6 500 3J0 12 6 500 100 | i: г '00 350 '2 8

lf ¿•ь iwO М ,2 6 1000 300 12 ь JiJO 300 2 8 L50 ЗХ 12 8

5 /7 50ч 300 2 6 500 w 12 6 500 300 1 12 8 с00 350 12 «

8в 800 300 12 6 8С0 ЗС1 12 6 &Ö0 300 I 12 t 800 зчс 12 8

Ч 9 600 350 ,0 6 600 JSC 10 6 600 350 1 >2 i 600 400 и Я

50-10 >200 350 10 6 !25f} 350 10 6 1350 350 I 12 i I55C 40и 12 8

к Ii 11 60С 3>и 10 6 600 350 0 6 600 350 2 « 600 «0 t *

ä 1200 3<0 13 * 1.00 ъо 10 6 1200 350 | 2 6 1200 40(1 12 i

Рис 1 Стальные рамы с пролетами 32,6 м, 48 м, 52,8 м На основании данных о ветровых нагрузках предлагается применение следующих конструктивных решений в бескрановых зданиях для соответствующих ветровых районов СРВ (первый (I), второй (II), третий (III), четвертый (IV) ветровой район) (рис 11).

В СРВ, при проектировании стальных бескрановых зданий следует учитывать воздействующие нагрузки в соответствии с ТСУЫ 2737-1995 (рис 1)

Рассмотрен метод теории надежности и т еории вероятностей, применяемый при вероятностных расчетах в задачах строительных констр} кций

Общие принципиальные вопросы применения вероятностных методов в анализе надежности сооружений получили развитие в фундаментальных исследованиях В В Болотина, А Р Ржаницына и В Д Райзера

Научные основы теории надежности в строительном проектировании разработаны В.Д Райзером, Г Аугусти, А Баратта, Ф Кашиати. Эффективность повышения и оценка показателей надежности металлических конструкций разработаны С В Орешкиным, Г У Вельским Проблемы надежности конструкций, лежащих на статистически неоднородном основании рассмотрены в работах ДН Соболева и НН Складнева Анализу надежности железобетонных конструкций посвящены работы В Д Райзера, О В Мрктычева

Во второй главе предлагается рациональное сечение для бескрановых зданий в СРВ

Определены основные расчетные сечения замкнутых треугольных профилей (ЗТП) (рис 2) по прочности и устойчивости

В качестве сечения замкнутого треугольного профиля элементы конструкций бескрановых зданий можно использовать составное сечение с уголоками и листами (ССУЛ) (рис 3)

С помощью программы EXCEL, написана программа расчета геометрических характеристик и напряжения в сечении злемента рамы

60 70 60 90 100 110 120 130 140

9000 8500 8000 7500 7000 6500

еооо

6500 5000 4500 4000 3500 3000 2500

2000 1600 1000 500 о

1 -t— 1-I TI

1 1 ! * it

-i И ií I

— i ¡ ■ M

! 1 M ! T ■ 1

ж I 1 1 1

i 1 ! 1

t - - -

* 1 1 1 ♦ i T 1

1 1 j i ¡

_ т — 1 i | ¡ i

1 1 - ► 1 1 i

1 --

i 1

i 1

i 1

- : 1

! I —

Площадь А (см*2) 150 160 170

180 . 170 160 ; 150 1-10 130 120 110 100 90 80 70

50 40 30 20 10 0

Рис 2 Рис 3

Примечание Н Высота сечения, к Высота стенки сечения, /, ¡1 толщина стенки, 12 толщина пояса, }Ух(1 = 0,4),1¥х(г = 0,5), №х(1 = 0,6) момент сопротивления сечения при толщине < = 0,4, 0,5, 0,6мм Отражены первая ось У (\Ух) и ось А Н(г = 0,4),НО = 0,Ь), Н(I = 0,6) высоты сечения при толщине 1 = 0,4, 0,5, 0,бим Отражены вторая ось ¥ (Н)иосъ А

60 70 Wx 0=0 4) H(t»04)

80

150

160 170

Площадь А (см'2)

90 100 110 120 130 140 Wx(t=0 51 A Wx(t=0 6) H(t«0 5) • H(t=0 6)

Рис 4 Зависимость Wx,Hom площади А Рассмотрим профили, изготовленные из листовой стали класса СТ42, пояса в виде треугольника, с толщиной стенки t=4, 5,6 мм

С помощью преобразования, получены значения В и Н, и, соответственно, максимальное значение момента сопротивления №х при площади сечения А. При толщине г = 0,4мм приближенная функлия отношения №х и А проведена: Шх = 0,28576.10~9 .А6 -0,16798.10'6 .А5 +0,000040192.А4 -0,00491.А3 + 0,5245.А2 + 10,636. А - 280,65 При толщине ? = 0,5мм: Шх = 0,112.10~б.А6 - 0,1000074..А5 + 0,020322..А4 -2.9606.А3

+ 241,64.А2 -10427,ЗЗ.А +186837,08 (2)

В зависимости от площади А можно определить \¥х и Шу (рис. 4). Результаты исследований показывают, что }УХ изменяются незначительно 0...3%, но значения изменяются сильно (до 60%), при увеличении или уменьшении значения угла ¡3.

Сравнительный анализ разных типов конструктивных решений (ркс.5) позволяет выявить достоинства и недостатки, влияющие на их использование в стальных бескрановых зданиях.

а) рама, тип 1 б) рама, тип 2 в) рама, тип 3 г) рама, тип 4

Рис 5. Схема различных типов конструктивных рам На рис. 6 показан расход стали зданий пролетами 32,6 м, 48 м и 52,8 м во И-ом ветровом районе СРВ при шаге рам 12 м с использованием двутаврового сечения и замкнутых профилей для четырех типов конструктивных рам. На основании анализа для зданий высоких и малых пролетов (рис. 7.1) (отношение высоты на пролет Н/Х,=0,8) возможно использование рам 4-го типа для ветровых районов, имеющих большие значения (3-ий и 4-ой ветровой район).

В раме 4-го типа общая жесткость по сравнению с остальными рамами более высокая и лучше подходит для районов тайфунов.

Для рам зданий пролетом 48 м (малых высоких и малых протетов, Ш1=0,18) и зданий пролетом 52,8 м (средних высоких и средних пролетов, Н/Ь=0,25), можно использовать рамы 2-го типа, расход стати рам здания являются наименьшими. Отношение расхода рам зданий 2-ого типа на 1-ый и 4-ый типы рам уменьшается 2-3%. Рекомендуется применять шарнирные конструктивные схемы для однопро-летных бескрановых зданий в СРВ.

Замкнутый профиль

Рис 6 Расход стали рам зданий пролетами 32,6м; 48м; 52,8м.

Для стальных бескрановых здании проведен сравнительный анализ по расходу стали рам здания пролетами 32,6 м, 4В м, 52,8 м при применении ЗТП и ДС и ССУЛ, рекомендуется использование сечения в различных ветровых районах СРВ В результате быч показан расход стали при применениЬ ДС, ЗТП и ССУЛ здания в пролетах Ь=32,6 м; Ъ=48 м, Ь=52,8 м, шагах рамы 6-24м

1 Здаям пролетом 32,<аг } Здалга пролетом 52,8м

Сечения рам с испочьзоеанием замкнутых профилей

здавкя в 1-ом ветреном оайоне в II ом ветровом районе в ['¡-ем ветровом раионе в IV-ом всровом районе

Сечение Н 1 Ь (ч«1 I ('<«1 н Ь н 1, («») В Н (мк! В

I 1 22 33 44 800 , 150 1900 350 800 | 350 1200 1 350 400 400 400 400 6 6 6 6 800 2000 [000 1400 3<0 350 350 350 450 450 4*0 450 8 ! в 8 »ОС 2450 1200 1500 350 350 350 35' <50 450 450 450 ! 1 8 8 8 !88|| 450 450 450 450 550 550 550 550 8 8 8 !

1 » ^ М 77 88 600 1 250 1250 1 250 600 1 ¿50 1000 1 250 300 ТОО 300 300 5 5 5 5 600 1250 600 1000 250 250 250 300 300 ЗОО 300 5 5 5 5 600 НЮ ГСО 1000 250 250 250 25С ЗОО 300 300 ЗОО 6 6 6 6 600 1600 600 1000 250 250 250 250 ЗОО ЗОО 300 300 6 6 6 6

8 I 99 10-10 11 1. 12-12 700 350 1400 350 70О 350 1200 | 350 300 300 3» 300 5 5 5 5 70С 1500 700 1200 34 350 3<0 350 ^00 300 300 300 5 5 5 4 700 1600 700 1200 350 350 350 3<0 31» эоо 300 ЗОО 6 6 6 6 700 1800 7СО 1200 350 350 350 350 300 300 300 ЗОО 6 6 6

Сечения рам с испочъзованием составного профиля с уголками и листами

здания в 1 ом ветровом районе а П ом ветровом районе кП ем ветровом районе в IV ом ветровом районе

.ечеяие (мч) («м> Урк ¡мм) (мм) (Д, |(мм) ;мн) й (мм) А ,в (•4 И) урк (им) (мм) (им) » (им) | (иИ

.г 1 ш 1.125x1! 6 Ш1И1 11 1200*12 15 <лу 4Ш иоохи и

22 1400) 350 1.125x8 12 6 180С 1 12 1900 400 и00х12 ^J 220и 400 и0Рх12 18 8

* 33 бос 350 1.125x8 12 б 60 ШОхЧ 12 600 400 1200x12 15 8 600 400 1^00x12 18

125С 350 1.125x8 1? 6 \т 350 1.30x11 12 1200 400 1200x12 И * 1200 400 и00х!2 18 *

* 55 450 1Г)0 иы 6 450 300 ЬЗхб б 4 -.50 100 175x6 б 500 300 1(00x7 « 4

6-« 70С ш 4 1У. ЛМ ш*б Ь «ОС 41/ 1.75*6 94 303 1!00х7 X 4

£ 77 45С 3«) 1-63x6 б 4 450 300 [.63*6 6 зиа 1,75x6 5 ОС да И00х7 К

88 700 300 16М 4 700 300 Шхб 6 ■»оо 300 1.75x6 _| 800 100 1100x7 8 <

99 60С 1140x9 Я б 600 350 .,140x9 X 150 1140x9 • 6 «Ю 350 Ш0х9 X 6

¡л 10 10 НОС НО 1140 9 К б 1100 350 1140x4 к 6 12Ш зад 1.140*9 * 1350 35У 1140x9 X 6

Ь И {« 350 1,140x9 6 6М 350 1140x9 к 600 1М> 1.140x9 60С 350 1л40х9 К Ь

12 12 900 350 1140x9 X 6 900 350 Ь140х9 8 У00 350 1140x9 г 900 350 и 40x9 * ь

Рис 7 Поперечная рама здания пролетом 32, бы, 48м, 52,8ч с использованием ЗТП и

ССУЛ

При высоком здании пролетом 32,6 м (отношение высоты на пролет Н/Ь«0,8), можно применить сечение ЗТП во всех районах шагом 12 м При средней высоте здания пролетом 52,8 м (Н/Ь«0,25), возможно возведение зданий с сечением ЗТП в первом, втором третьем ветровом районе с шагом 12 м, в четвертом ветровом районе - с шагом 9 м и с сечением ЗТП При малой высоте здания пролетом ¿8 м (Н/Ь«0,18), возможно возведение здания с сечением ЗТП на всех ветровых районах шагом 12 м

В третьей главе рассматривается влияние случайных парамегров (ветер и температура) в вероятностных расчетных задачах, а также определяется среднее значение и стандартное отклонение скорости ветра и температуры в разных районах СРВ со средним интервалом повторения 10-50 лет Оценивается вероятность отказа (вероятность безотказной работы) рам бескрановых зданий различных пролетов под действием ветра, отклонений расчетной схемы и предела текучести стали, отклонений размеров сечения на стадии изготовления и монтажа Таблица 1 Среднее значение и стандартное отклонение скорости ветра в разных рай-

онах СРВ (м/с) со средним интервалом повторения 50лет

Ветровой Минимальное Максимальное Среднее Стандартное

район значение значение значение отклонение

I 26 41 31,23 3,24

II 30 48 38,68 4,44

III 34 54 44,75 4,73

IV 45 58 51,89 3,81

Районирование карты значения скоростей ветра и их стандартное отклонение показаны на рис 8 и в таблице 1 При соответствующих значениях скорости ветра рассмотрено влияние отклонения ветра на вероятность безотказной работы рам зданий пролетами Ь=32,6 м, Ь=48 м, Ь=52,6 м

В раме Ь=32,6 м (Н/Ь«0,8), отклонение ветровой нагрузки влияет незначительно на вероятность безотказной работы (Р,) рамы в Ш-ем и 1У-см ветровых районах для шагов 6-24м (Рз «0,999-11 Отклонение ветровой нагрузки влияет значительно на Рк рамы в 1-ом и П-ом ветровом районе для всех шагов (Р8=0,996-0,997) В раме Ь=48 м (Н/Ь»0,18) отклонение ветровой нагрузки влияет незначительно на Р< рамы во всех ветровых районах для шагов 6—9м и 1-ом, 2-ом и в 4-ом ветровом районе для шага 12—24м (Рэи0,999-1-1) Отклонение ветровой нагрузки влияет значитетьно на Р, рамы з 3-ем ветровом районе для шагов 12-24 м (Рз*0,996) В раме 1=52,8 м (Н/Ьк0,25) отклонение ветровой нагрузки влияет незначительно на Р, рамы в ветровых районах для шагов 6-24 м и в 1-ом, 2-ом и 4-ом ветровом районах для шага 12-24 м (Рб«0,998-1) Отклонение ветровой нагрузки влияет значительно на Р% рамы в 3-ем ветровом районе для шагов 9 ~24 м (Ре м 0,997-0,998)

г 1 -

0 999 0 998 О 997 0 996 0 695 ■

II

I

! 1 1.1 тг

1"! -М-н 1 I :

! . |

ветровой рвйон и шаги рамы

I I I I || ! «¡IV

12м | 18м

|,а

24и

Рис 8 Вероятносто безотказной работы

« зтп ■ 1 ветровой район и ним рамы

Рис 9 Вероятность безотказной работы

рамы в различных ветровых районах при ша- в -дачнь1Х ветровых районах при ша-

гах здания пролетом 1=32,6м здтш пролетом и

Примечание ЗТП- замкнутый треугольный профиль, I - двутавровое сечение

Районирование карты значений температур и их стандарт показано на рис 11 и в таблице 2

лтптпт Г I ! ТЛ I 4-I

| 1 И 1 J 1 1 1 I •I

}1 I 1 ' 1 1 И- А I г

1 1 ' 1» •

1. 1

1 11 6 № м IV 1 | « 1 «¡IV ем 1 К 1 Я| 12м р/ 1 и | я 18ы {V I. ■ м N

Рис 10 Вероятность безотказной работы рамы здания пролетом ¿=52,8 м Таблица 2 Среднее и стандартное значение температуры в разных

Ветровой Минимальное Максимальное Среднее Стандартное

район значение значение значение отклонение

I 20,5 29,3 28,19 5,39

II 19,9 31,5 30,11 4,52

III 23,8 32,7 30,26 4,03

По значениям температуры и их отклонениям в результатах исследования следует, что наружная температура не влияет на вероятность безотказной работы несущих рам бескрановых зданий (Рб« 1)

Рассмотрено влияние предела текучести стали на вероятность безотказной работы стальных рам Нормативные значения принимаются с обеспеченностью О 95, т е вероятность случайного фактического сопротивления Я>Г(п равна 0 95

Р(Я„)= \Р(х)(1х = 0 05 о

Из результатов следует, что при увеличении среднеквадратического отклонения ^вероятность безотказной работы рамы уменьшается, также что вероятность зависит от отношения <г/Ку При приращении предела стали до 10% вероятность безотказной работы рамы практически не изменяется (Р3 »0,9975-1) Когда приращение пределы стали превышает 10%, вероятность безотказной работы рамы сильно снижается (до 12% Р3 «0,993)

Одной из основных ошибок при изготовлении стальных консгрукций, приводящей к образованию в них дефектов, является уменьшение сечения элементов.

При снижении высоты ЗТП Н до »9-10% (соответственно, площадь А - до »5%), Р, рамы безопасно в интервале (Р$ «0,995-1) Когда высота сечения превышает 10% (соответственно, площадь А - 5%), Р; рамы сильно снижается (Н до 12% и А до 6,6% Р5 »0,975)

При снижении ширины полки ЗТП В до «22% (соответственно, площадь А -до «7,5%), рамы безопасно в интервале (Р5 «0,997-1)

РАЙОНИРОВАННАЯ КАРТА СКОРОСТИ ВЕТРА

02 104 106 108 НО

РАЙОНИРОВАННАЯ КАРТА ТЕМПЕРАТУР

102 m m m но

При снижении толщины стенки ЗТП t до «6% (соответственно, площадь А -до »6%), Ps рамы практически не изменяется (Ps «0,999-1) Когда толщины стенки замкнутых профилей превышает 7% (соответственно, площадь А - 7%), Ps рамы значительно снижается (t до 9% и 12% и А до 8,9% и 11,87% Ps «0,99 и 0,97)

Следовательно, влияние размеров сечения на Ps рам здания зависят по порядку от возрастания В, t, H по сравнению с площадью Больше всего на Ps рам здания влияет отклонение толщины сечения, а также отклонения высоты сечения и ширины полки сечения

Четвертая глава посвящена описанию вероятностного расчета рам со случайными характеристиками под действием случайных параметров (ветер, температура, предел текучести стали) Кроме того, представлена методика выбора элементов стальных конструкций бескрановых зданий и определения вероятности безотказной работы рам

В настоящее время наиболее приемлемой для нормирования вероятностных расчетов элементов стальных конструкций является зависимость для резерва надежности вида (по А Р Ражницыну и В Д Райзеру)

S =R-Q>0 (6)

где R - обобщенная несущая способность, Q - обобщенная нагрузка При любых законах распределения R и Q имеем.

S-R-Q, S-R + Q, S = ^R+Q, (7)

Вероятность разрушения V можно выразить в виде V = Ps(0) = Ps(S-S)=Ps(S-pS), (8)

где S- стандарт распределения резерва прочности, равный корню квадратному из дисперсии S fi = S/S (,9) индекс надежности

При нормальном законе распределения S формула (7) дает V = ~ -Ф(Д|(10),

где Ф(Р)-интеграл вероятности Гаусса

С учетом формул (6) и (7) общую зависимость для вероятностных расчетов элементов стальных конструкций можно записать в следующем виде

(VR-fiQ)2-l32(sl+S2Q) = 0 (9)

где И fiQ - средние значения несушей способности и нагрузки, S^ и

Sq - соответствующие стандарты

Общую схему проектирования элементов стальных конструкций на основе зависимости (8) покажем на примере расчета в пределах упругих деформаций стального элемента рамы В этом случае зависимость (8) для определения момента сопротивления W получит вид

A* -A2 -W7 A2-2hr Hn A + H2n -Р2 A4S2M)j + 2 w(uR ри А2 А )- А2 = 0

где Ца, fipj и ¡¿м - средние значения предела текучести и изгибающего момента, Sa,Sbi и S\f- соответствующие стандарты, А - площадь сечения, M ,N - момент и продольная

По исследованию С В Орешкина можно определить дисперсию функции сопротивляемости для сжато-изогнуто го стержня = 5Э, ± , (11)

где - среднестатистическая величина процесса изменчивости функции сопротивчяемо-сти элемента - дисперсия процесса изменчивости по сопротивляемости эчечента,

Реальная сопротивляемость сжато-изогнутого стержня рассчитывается по формуле Б л = А, \¥1 Я, (12)

где Лг }¥1 - функция случайного изменения площади, момента сопротивления поперечного сечения эчемента, Ц'и А - относительные величины, Л, - функция прочностных свойств стали, Дисперсия функции сопротивляемости с учетом формулы (12) будет равна £>& = + Я2) (Оа % + + А2БМ1) + А2Ш2Ок (13)

где Вд, Е>1у, Од - дисперсия площади, момента сопротивления поперечного сечения с учетом возможных повреждений и дефектов и прочность свойств материала в зависимости от случайных условий,

Рассмотрим зависимость значения р и момент сопротивления И'х в расчете здания Ь=52,8м с шагом 12м, здания находится в Ш-ем ветровом районе Таблица 3 Зависимость ¡5и момент сопротивления Шх (см3)

р 2,25 3,25 I 3,75 | 4,25 4,75 5,25

Wx 6262 6450,3 ! 6492,2 ! 6559,8 6586,8 6627,1

Рассмотрим стальные рамные конструкции бескраковых зданий, имеющие степень статической неопределимости п=1 (рис 13 2) Расчет стальных рам выполняется в СРВ согласно ТУСК 338- 2005

а) опредечение вероятности безотказной работы сечений рам Для определения вероятности безотказной работы сечений рам, необходимо рассчитать ожидаемые и стандартные отклонения усилий

Рис 13 2 Схема тенденции механизма рамы, тип 2

3

Рис 13 3 Схема тенденции механизма рамы, тиг 3

- предложим, что напряжение в сечении 1 <т1, так а, = .Р'1(а), (а) - случайные векторы основных переменных величин (а) = {а¡,0.2,0.3 ап)т По методу

линеаризации отклонение б,

/

■> п а< ]=1

\да1)

4>4> (14)

дисперсия а, В приолиженном расчете, заменив —- = —вычислим ве-' Ъа} Лау

роятность отказа Ру ~Р(а1<Яу) (15)

Индекс надежности Д От Д, определяем вероятность отказа сечения рам

Р) Р}=Ф(Р,) (16)

Вероятности безотказной работы сечения рам = (17)

б) Оценка вероятности безотказной работы рамы Р$

Можно считать, что в статически неопределимой системе полное разрушение наступает тогда, когда исчерпывается несущая способность такого числа связей, которое равно числу лишних связей системы плюс единицу В ряде случаев может образоваться и, так называемое, избыточное разрушение, характеризуемое неравенством 1Ш1>Л+1 Количество к - сечения в раме (рис 13 1, а-13 4, а), 1де возможна устройство шарниров (тенденция), если количество шарниров превышает два в к сечении шарниром, то тогда рама становится механизмом

2

Число сочетания г создаваемого механизма (рис 14) г=С^, Вероятность безотказной работы рамы при сочетаниях (р1 г) Р/ = 1 - р" р^, (18) где ру ир® - вероятности отказа элементов а и о (л,б е 7 к)

Вероятность безотказной работы рамы Р8 = /шн|р/ = г (19)

Рассмотрим бескрановые стальные рамы зданий пролетами Ь=32,6м, Ь=48 м, Ь=52,8 м с использованием двутаврового сечения (рис 1, 2, 3) и замкнутых профилей Шаг рам принят 6, 9. 12, 18, 24 м Материалом стержней явчяется сталь марки СТ42 предеча текучести ау = 240МПа

По проекту срок службы зданий - 50 лет, с коэффициентом снижения значения нагрузок равным единице

На рис 14,15, 16 показана вероятность безотказной работы рамы здания пролетами Ь=32,6 м (рис 7 1), 1-=48 м (рис 7 2), Ь=52, 8м (рис 7 3), в зависимости от применений ЗТГ1 и ДС в различных ветровых районах и при различных шагах

Анализ численных экспериментов показал, что в раме Ь=32,6 м (высокая) под действием случайных параметров (ветер предел текучести, температура) вероятность безотказной работы рамы Рз>0,9999 По классу ответственности вероятность безотказной работы рамы выше, чем у I класса В раме Ь=48 м под действием случайных параметров - Рз рамы >0,9999 По классу ответственности вероятность безотказной работы рамы выше, чем у I класса

0.999^

0.9993 4—-

0.9996 0.9695 0.9994 0.9993 0.9992 0.9991 0.899

шаг рам и встроаой район

г рам и ветровой район

Рис 14.

В раме Ь=52,8 м, Ре рамы уменьшается значительно в 3-ем ветровом районе при шаге 12-24м (Рз» 0,9999). В остальных случаях вероятность безотказной работы рамы уменьшается незначительно (Ре»1). В зданиях пролетом Ь=32,6 м отмечено влияние ветра во всех ветровых районах. В зданиях Ь=48 м. 52,8 м влияние ветра отмечается в 3-ем, 4-ом ветровых районах, а в 1-ом, П-ом ветровых районах влияние ветра незначительно, поэтому опасная комбинация нагрузок для расчета является постоянной и нагрузка от людей, оборудования на перекрытия - переменной.

Рис 15.

0.9897 0.9996 0.9995

0 9993 0.9992

Г-Н

: 6м' 9м ;12м 1&^24и6м 9м )'12м18м 24м! 6М19м У1"">1*2Аг.1 бы 19м 12р. 15./24Ч

шаг рам и ветровой район

Рис 15.

примечание: А: замкнутый профиль; Б: двутавровое сечение.

В зданиях пролетами Ь=48 м и Ь=52,8 м, запасы прочности и напряжения всех элементов одинаковы (например, напряжение в элементах ая 2000 кг 1см2), вероятность безотказной работы рамы с использованием ЗТП меньше, чем с использованием ДС.

В пятой главе представлена экономическая оценка эффективности конструктивных рам в СРВ при различных вариантах конструктивных форм. Рассматривается экономическая эффективность выбора конструктивных форм бескрановых зданий с учетом параметров их надежности. В главе рассмотрены показатели эффективности и уровни надежности конструктивных решений стальных бескрано-аых зданий в СРВ.

При вариантах проектирования конструктивных форм используются ДС: ЗТП и ССУЛ элементов рам зданий.

На рис 17, 18, 19 показана стоимость рам зданий при различных пролетах (Ь=32,6 м, Ь=48 м и Ь=52,8 м), при различных шагах рам и в различных ветровых районах.

Для здания с пролетом 32,6 м (НЛ>0.8) при использовании ЗТП стоимость здания меньше на 86-90% с использованием ДС при шаге 12 м в П-ом, Ш-ем, IV-ом ветровых районах. Для здания с пролетом 48 м (Н/Ь«-0.18) при использовании ЗТП стоимость здания меньше на 82-87% с использованием ДС при шаге 9 м. Пои шаге 12 м стоимость снижается на 81%. Для здания с пролетом 52,8 м

(НУЬ»0 25) при использовании ЗТП стоимость здания меньше на 93-95% с использованием ДС при шаге 12 м

Стоимость рам здания пролетом 1"52,6м при ветровых районах

Стоимость рамада^япролетом 1"<Ям при ветровых район»

ч г ; I 1 1

1 - 1

- -

— Г'

1111 м

- - *>

= "1 --

— 1 1

—

Г" "Г — 1 1 X

• 1 1. „д

и ■ • 1

1. "ЛЦ-1 к —1

.1 •1 ■ 1

„и * 1

* 1' 1

Рис 17

Для повышения экономической эффективности можно использовать ЗТП в зданиях, имеющих малые и нормальные высо1ы (НЛ>0,15-0,23)

Методами теории надежности строительных конструкций решаются задачи оценки надежности (вероятность отказа Ру) и проектирования инженерных конструкций с заданным уровнем надежности

условие Рг < Р}ад

1"° ОИ0

г =: г ^ И ИЦ И а Рис 18

Стоимость рам здания пролетом 1*52 8м при ветровых районах

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

■г „ „ I 1

1 ■ 1 ' ■ •1

•<4 1-1 П 1 «

1- 1 1 . * « ■ п

1 1 ] 4 * 1 1 1 1 1

1 пТ 4»*—Т" 1 1 1 1 I

Р™д, когда необходимо выполнить

(20)

• А «Б «В

Рис 19

Проблема нормирования самого значения Р^ выходит за рамки теории надежности и строительной механики в целом Без решения этой проблемы невозможно эффективное практическое применение вероятностных методов расчета Несмотря на существенное продвижение в решении проблемы нормирования, она продолжает оставаться актуальной

Если любой ущерб, возникающий вследствие отказов, имеет стоимостное выражение, то решение вероятностно-оптимизационной задачи сводится к определению максимума целевой функции

т Т — щ

и=П(Т)-С0 - £ [е'аи]((;Л = С0 + £1 ->тах (21)

1=10 н

где I/ - функция полезности конструкции, П(Г) - прибыль, ожидаемая от эксплуатации конструкции в течение ее расчетного срока службы Т, Со - единовременные затраты на возведение конструкции, т - количестворазтчных видов отказа, и ¡(1) - ожидаемая скорость накопления ущерба в результате отказа]-го вида, е - коэффициент, учитывающий перспективные затраты, < - время, прошедшее с момеита изготовления конструкции, Т— срок службы сооружения

Если учет ожидаемой прибыли П(Т) не представляется возможным и учитывается лишь один вид четкого отказа, а вероятностью повторных отказов можно пренебречь, то при вероятностно-экономической оптимизации ставится задача

отыскания минимума функции полных ожидаемых затрат или функции произведенных затрат: С = С0+ Сшст Pf -»min (22)

Определение Сжст, (эксплуатационные затраты) на стадии проектирования часто бывает затруднительно. Поэтому целесообразно осуществить переход к относительным величинам. Целевую функцию в выражении (5.9) преобразуем к виду: C = C0(l + a.Pf), (23)

где а= Сжсп / С0 - коэффициент экономической ответственности конструкции.

Можно использовать выражение (5.10) для того, чтобы получить оптимальную вероятность отказа для конструкции, при определенных уровнях обеспечения качества. Результат зависит от эффективности и стоимости, при определенном обеспечении качества, также как при соотношении Сзксп / Q.

N Т ' 1 i

i \

1

5 350

" 300

; 1

\ | i

!

!

Ä

-Со -и-СМ

—»—Со а —ш-С1 х - сгс --«--ск -

Рис 21. График зависимости стоиглости С, Со, Cf omPs здания пролетом 48 м

S 150 -

Рис 20. График зависимости стоимости С, С„

С.г от Рц здания пролетом 32, б м Примечание: С0 - единовременные затраты на возведение конструкции; Су,- - текущие затраты при а =100; С4 - произведенные затраты при а =100;

Уравнение (5.10) установлено для определение зависимости С--Р(.

для здания 32.6 м С = 248,24е°'°и26'Р? ;

0 00?6 Р-г

для здания 48 м С = 117,49е ' ' 1; для здания 52,8 м С = 157,78г0'°Э072'Г^

о о

—- «1 -«—01 -X СГ2 -ж— С2 СТЗ

Рис 22. График зависимости стоимости С, Со, С/ отР$ здания пролетом 52,8 м Из графиков 20+22 видно, что для рассматриваемых конструкций стальных рам найдены оптимальные значения уровня надежности (вероятность безотказной работы) Ру = 0,9996 -ь 0,9999 даже для больших значений коэффициентов экономической ответственности а. Как показано в главе 5, вероятность безотказной работы данных конструкций составляет » 0,99999 .

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1 Анализ марок стали, производимой предприятиями СРВ и климатических условий продемонстрировал, что имеющиеся в распоряжения конструкторов и проектировщиков полуспокойные стали обычной прочности (/ =220, 240, 260МПа)

могут применяться при проектировании бескрановых зданий, а в малых зданиях можно использовать кипящие стали

2. На основании результатов обработки данных впервые составлены карты районирования территорий СРВ для проектирования бескрановых стальных зданий в соответствии со значениями ветровых нагрузок, температуры и влажности воздуха. Проведен статистический анализ колебаний внешних воздействий на территории СРВ (статистическая составляющая давления ветра, температурных перепадов, относительной влажности воздуха)

3 На основании анализа различных типов конструктивных решений в бескрановых зданиях во всех ветровых районах предложено использовать двухшарнир-ные рамы для зданий средних и меньших пролетов (48 м, 52,8 м)(отношение высоты на пролет Н/Ь~0,25, 0,18) Для зданий (пролетом 32,6 м) высоких и меньших прочетов (Н/Ь»0,8) во всех ветровых районах предложено использовать рамы с жестким соединением

4 Разработан расчет сечения ЗТП на прочность и устойчивость Определены оптимальные сечения ЗТП для стальных бескрановых зданий при толщине стенки 1=4 мм, 5 мм, 6 мм

5 Проведен сравнительный анализ по расходу и весу рам в зданиях при применении предлагаемых и дзутаврового сечений, ССУЛ Рекомендуется использовать в зданиях пролетом 32,6 м (Н/Ь»0,8) с применением ЗТП с шагом рам 12 м во всех ветровых районах. Возможно применение в зданиях (Н/Ь«0,25) с сечением ЗТП с шагом рам 12 м в первом, втором, третьем ветровом районе, с шагом рам 9 м и с сечением ЗТП - в четвертом ветровом районе В зданиях, имеющих наименьшую высоту (Н/Ь»0,18), во всех ветровых районах возможно применение рамы с шагом 12 м и с сечением ЗТП

6 Выявлено среднее значение и стандартное отклонение скорости ветра и температуры в разных районах СРВ, проведена оценка Р, рам бескрановых зданий различных пролетов под воздействием ветра В зданиях (Н/Ь«0,8) влияние Еетра значительно при расчете Р, рам в Ш-ем ветровом районе, в зданиях пролетами Ь=48 м, Ь=52,8 м (Н/Ь»0,18, 0,25) с шагом ¿-9 м влияние ветра на безотказность рам зданий незначительно, но чувствительно, если шаг рамы увеличивается Влияние температуры на определение вероятности отказа зданий незначитепьно его можно не учитывать При приращении предела стали до 10%, вероятность безотказной работы рамы практически не изменяется (Р5 « 0,9975 ~ 1) Если приращение предела стали превышает 10%, вероятность безотказной работы рамы значительно снижается (до 12% Р, »0,993) Дефекты при изготовлении и монтаже стальных конструкций, ошибки в размерах сечений оказывают влияние на Р, рам здания в зависимости от увеличения толщины, высоты, ширины полки сечения (1, Н, В) по сравнению с площадью А Больше всего на Рг рам здания влияет отклонение толщины сечения (при Р, ¡»0,995,1 понижается «7,5%), а также отклонение высоты сечения (при Р, «0,995, А понижается ~9,38%) и ширина полки сечения (при Р, «0,995, В понижается »23%)

7 На базе вероятностных расчетов элементов стальных конструкций предлагается выбор сечения для элементов рам зданий Предлагается методика расчета для определения вероятности безотказной работы рам

8 Определяется вероятность отказа или вероятность безотказной работы рам зданий под воздействием случайных параметров В высоких зданиях Н=26 м и пролетом L=32,6 м (H/L « 0,8) вероятность безотказной работы рамы Р, « 0,9999 В зданиях с высотой Н=12 м и пролетом L=52,8 м (H/L«0,25), Р, рамы значительно уменьшается в 3-ем и 4-ом ветровых районах (Ps»0,9999), остальные Рь« 1 В зданиях с высотой Н=8,5 м и пролетом L=48 м (H/L»0,18), Р, рамы уменьшается в 3-ем ветровом районе при шаге 12-24 м (Ps« 0,9999), Ps остальных рам ~ 1

В зданиях пролетом L=32,6 м отмечено влияние ветра во всех ветровых районах В зданиях L=48 м, 52,8 м влияние отмечено в 3-ем, 4-ом ветровых районах, а в 1-ом, П-ом ветровом районе опасная комбинация нагрузок для расчета является постоянной, как и нагрузка от людей, оборудования на перекрытия В зданиях пролетами L=48 м и L=52,8 м, запасы прочности, напряжения всех элементов одинаковы, вероятность безотказной работы рамы с использованием ЗТП меньше, чем с использованием ДС

9 На основе экономической эффективности в ветровых районах предлагается применение для бескрановых зданий рам с шагом 12 м Для здания с пролетом 32,6 м (H/L«0,8) при использовании ЗТП экономия на стоимости рам здания составит 12-13% с ДС В зданиях пролетами L=48 м и L=52,8 м (H/L«0,18, 0 25), имеющих малые высоты (H/L »0,18), можно использовать ЗТП в 1-ом и 2-ом ветровых районах, экономия на стоимости рам здания составит 20% В зданиях при нормальных высотах (H/L «0,25) с использованием ЗТП и ДС экономия на стоимости рам здания составит »15% во всех ветровых районах Рекомендуется использовать ССУЛ в зданиях, имеющих средние высоты (H/L «0,25), с использованием ДС экономия на стоимости рам здания составит 12%-13% Отдельные составляющие стоимости стальных конструкций находятся в следующих соотношениях, % сталь - 60-65%, изготоатение - 20-21%, монтаж-13-19%

10 Установлена связь стоимости и вероятности отказа для того, чтобы найти оптимальные значения уровни надежности, определены оптимальные значения уровня надежности Pv = 0,9996 - 0,9999 С уровнем надежности рамы Р? «0,99730,9981 стоимость здания будет более экономично («90% и «92%) при использовании ЗТП, ССУЛ по сравнению с использованием ДС для зданий пролетами 32,6 м и 52,8 м Для здания пролетом 48 м с уровнем надежности рамы Р? «0,9957-0 9969 при использовании ЗТП, ССУЛ экономия на стоимости составит «91,4% (ЗТП) и «94% (ССУЛ) по сравнению с использованием двутаврового сечения

Основные положения диссертации опубликованы в работах:

1 Орешкин СБ, Хоанг Бак Ан Применение замкнутых треугольных профильных балок во Вьетнаме Четвертая международная (IX традиционная) научно-практическая конференция молодых ученых, аспирантов и докторантов Сборник докладов МГСУ-2006

2 Орешкин С В, Хоанг Баг Ан Связа стоимости и уровни надежности конструктивных решений стальных зданий Юбилейная десятая международная межвузовская научно-практическая конферениия молодых ученых, аспирантов и докторантов Сборник докладов МГСУ-2007

3 Орешкин С В Хоанг Бак Ан Надежность и экочомичносто бескрановых стальных зданий в СРВ Строительная механика и расчет сооружений -№3 -2007

4 Орешкин С В Хоанг Бак Ан Конструктивные решения стальных бескрановьл зданий во Вьетнаме Промышленное и гражданское строительство -№12 -2007 - С 43-44

КОПИ-ЦЕНТР св 7 07 10429 Тираж 100 экз тел 8-495-185-79-54 г Москва, ул Енисейская, д 36

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ

КОНСТРУКЦИЙ ВО ВЬЕТНАМЕ.

1.1. Строительные стали для бескрановых зданий во Вьетнаме.

1.2. Стальные бескрановые здания во Вьетнаме.

1.2.1. Сплошные конструктивные бескрановые здания.

1.2.2. Действующие нагрузки и сочетания нагрузок.

1.2.3. Решения конструктивных форм.

1.2.4. Сравнение по пределам текучести сталей.

1.3. Климатические условия на проектирование стальных бескрановых зданий.

1.3.1. Географическое положение и рельеф Вьетнама.

1.3.2. Климатическое районирование для строительного проектирования в СРВ.

1.3.3. Ветровая нагрузка.

1.4. Вероятностные методы расчета, применяемые в задачах расчета строительных конструкций

1.4.1. Общие положения теории расчета строительных конструкций на надежность.

1.4.2. Методы оценки надежности строительных конструкций

1.4.3. Метод двух моментов.

1.5. Выводы по главе 1.

ГЛАВА 2. НОВЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ СТАЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ

В ВЬЕТНАМЕ.

2.1. Рациональное конструктивное решение.

2.2. Основный расчет сечения замкнутых треугольных профилей.

2.3. Обоснование выбора конструкций решений стальных элементов.

2.4. Применение замкнутых профилей в бескрановых стальных зданий.

2.4.1. Решения конструктивных форм с использованием замкнутых профилей.

2.4.2. Зависимости шага рам и расхода стали стальных бескрановых зданий

2.5. Выводы по главе 2.

ГЛАВА 3. ВЛИЯНИЕ СЛУЧАЙНЫХ ПАРАМЕТРОВ В ЗАДАЧАХ

РАСЧЕТА СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ВО ВЬЕТНАМЕ.

3.1. Климатические факторы (ветер, температура).

3.1.1. Ветровые воздействия.л.

3.1.2. Температурные климатические воздействия.

3.2. Влияние предела текучести стали на вероятность безотказной работы стальных рам.

3.3. Изготовление и монтаж.

3.4. Выводы по главе 3.

ГЛАВА 4. ВЕРОЯТНОСТНЫЙ ПОДХОД К ВЫБОРУ СЕЧЕНИЙ

ЭЛЕМЕНТОВ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ.

4.1. Вероятностный подход к выбору сечений элементов стальных рам.

4.2. Надежность статически неопределимых рам.

4.3. Методика определения вероятности безотказной работы стальных конструкций рам.:.

4.4. Пример расчета вероятности безотказной работы рамы.

4.5. Выводы по главе 4.

ГЛАВА 5. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ РАМ, ЗАПРОЕКТИРОВАННЫХ С УЧЕТОМ ВЕРОЯТНОСТИ ПОДХОДА.

5.1. Экономическая оценка эффективности конструктивных стальных рам в СРВ при различных вариантах проектирования конструктивных решений.

5.1.1. Технико-экономические показатели конструктивнокомпоновочных решений.

5.1.2. Методика оценки экономических показателей запроектированных зданий.

5.1.3. Конструктивно-компоновочные решения исследуемых вариантов.

5.1.4. Сравнение экономической эффективности конструктивных стальных рам при вариантах проектирования конструктивных решений.

5.2. Экономическая эффективность выбора конструктивных вариантов бескрановых зданий с учетом параметров их надежности.

5.3. Связь показателей эффективности и уровня надежности конструктивных решений стальных бескрановых зданий во СРВ.

5.4. Выводы по главе 5.

Актуальность работы. В СРВ строительство производственных зданий современного типа ведётся из легких стальных конструкций. Подавляющее большинство этих зданий - одноэтажные бескрановые. Основными несущими конструкциями являются однопролетные рамы. Во Вьетнаме в настоящее время построено большое количество бескрановых зданий (БЗ) в различных отраслях народного хозяйства (машиностроение, производство строительных материалов, пищевая, текстильная промышленность, сельское хозяйство и ДР-).

Основной задачей строителей СРВ в настоящее время является дальнейшее наращивание производственного потенциала страны на новой технической основе. Эта задача требует повышения эффективности капитальных вложений в строительство, ускорения научно-технического прогресса в области строительства, что может быть достигнуто прежде всего за счет совершенствования прогрессивных конструктивных решений, уменьшения удельных расходов материалов, обоснованного выбора и повышения надежности и долговечности зданий и сооружений.

Большое технико-экономическое значение имеет и проблема повышения эффективности применения легких конструкций в СРВ. Вопросы повышения эффективности бескрановых зданий мало изучены в условиях, схожих с условиями СРВ, являются в какой-то степени специфическими в строительной науке и экономике. Изучая некоторые особенности строительства и эксплуатации бескрановых зданий в условиях СРВ, необходимо и целесообразно изыскать эффективные способы создания и применения новых рациональных конструктивных форм бескрановых зданий в соответствии с природно-климатическими условиями и технико-экономическими возможностями СРВ. Основное внимание должно быть обращено на повышение надежности и эффективности вновь создаваемых конструктивных форм.

Главным показателем конструктивных решений является надёжность их работы, которая характеризуется параметрами вероятности, безотказности, долговечности, ремонтопригодности, сохраняемости. Наиболее важной характеристикой является безотказность работы элементов стальных конструкций рам. Большое внимание уделяется вопросам проектирования сооружений с учетом статистической случайности различных расчетных факторов. Существенной изменчивостью обладают нагрузки и конструкции одноэтажных бескрановых зданий. Проектировать конструкции надежными и экономичными возможно, только учитывая взаимодействия указанных случайных факторов, т.е. используя механизм теории надежности строительных конструкций, основанный на вероятностных методах. На основании технико-экономических оценок анализа определяется вероятность показателей надежности проектируемых зданий.

Цель работы

Целью работ является разработка рациональных конструктивных форм рам стальных конструкций бескрановых зданий в условиях Вьетнама и обеспечение их надежности (вероятность безотказной работы), а таюке разработка анализа экономической эффективности вариантов предлагаемых конструктивных форм.

Для выполнения поставленной цели решаются следующие задачи:

- обоснование возможности применения стальных бескрановых зданий в условиях СРВ;

- изучение существующих конструктивных форм стальных бескрановых зданий в СРВ;

- проведение анализа климатических факторов (ветер, температура) в условиях Вьетнама, и установление значений нагрузок и их влияние при расчете стальных рам;

- предложение рациональных конструктивных форм стальных бескрановых зданий в СРВ;

- разработка методики расчета конструкции рам со случайными характеристиками (ветер, температура, предел текучести стали) и определение вероятности безотказной работы этих рам;

- оценка экономической эффективности рассматриваемых вариантов;

- оценка связи показателя эффективности и уровня надежности конструктивных решений стальных бескрановых зданий в СРВ.

Научная новизна:

- предложено рациональное сечение и эффективный тип зданий в условиях СРВ;

- рекомендовано использование стальных конструктивных типов зданий в различных ветровых районах СРВ;

- разработано районирование климатических данных (ветер, температура) для расчета рассматриваемых задач;

- разработано применение метода двух моментов для вероятностного расчета конструкции рам стальных бескрановых зданий со случайными характеристиками в условии СРВ.

- определено обеспечение надежности рам здания в соответствии с показатели эффективности и уровни надежности конструктивных решений стальных бескрановых зданий во СРВ.

Практическое значение работы:

- предложены новые рациональные формы для конструктивных рам стальных бескрановых зданий в СРВ.

- полученные результаты позволяют при анализе характеристики стоимости бескрановых стальных зданий типов с использованием разных сечений более точно определить эффективность применения этих зданий с различными шагами рам в разных ветровых районах.

- разработанная методика для вероятностного расчета рам со случайными характеристиками позволяет производить оценку надежности стальных конструктивных рам зданий. В дальнейшем надеемся применить эти результаты в разработке норм строительства СРВ.

- определены оптимальные значения вероятности безотказной работы конструкции с соответствующим уровнем экономии.

Апробация

Основные положения работы доложены на III и IV Международной (IX и X межвузовской) научно-практической конференции молодых учёных, аспирантов и докторантов «Строительство-формирование среды жизнедеятельности» (М., 2006 и 2007).

Содержание работы

Во введении обоснованы актуальность поставленной в работе задачи и ее научная новизна, практическая ценность, изложено ее практическое содержание.

В первой главе дается обзор стали, используемой в СРВ. Описано применение стальных бескрановых зданий и климатические условия в СРВ. Проведен статистический анализ изменчивости внешних воздействий на территории СРВ (статистической составляющей давления ветра, температурных перепадов, относительной влажности воздуха). Исходя из опыта применения различных типичных конструктивных решений в бескрановых зданиях, предлагаются соответствующие типы зданий в ветровых районах СРВ. Рассмотрен метод теории надежности и теории вероятностей, применяемый при вероятностных расчетах в задачах строительных конструкций.

Во второй главе предлагается рациональное сечение для бескрановых зданий в СРВ. Определены основные расчеты сечения замкнутых треугольных профилей по прочности и устойчивости. По результатам проведенного анализа сравнения расхода стали и стоимости здания при применении предлагаемых сечений и двутаврового сечения (традиционного сечения), рекомендуется использовать тот или иной тип сечения в различных ветровых районах СРВ.

В третьей главе определяется среднее значение и стандартное отклонение скорости ветра и температуры в разных районах СРВ со средним интервалом повторения 10-50 лет, оценивается вероятность отказа (вероятность безотказной работы) рам бескрановых зданий различных пролетов под действием ветра, отклонений расчетной схемы и предела текучести стали, отклонений размеров сечения на стадии изготовления и монтажа.

Четвертая глава посвящена описанию вероятностного расчета рам со случайными характеристиками под действием случайных параметров (ветровые, температурные нагрузки, предел текучести стали). Кроме этого представлена методика выбора элементов стальных конструкций бескрановых зданий и определения вероятности безотказной работы рам.

В пятой главе представлена экономическая оценка эффективности конструктивных стальных рам в СРВ при различных вариантах проектирования конструктивных решений. Обосновывается экономическая эффективность выбора конструктивных вариантов бескрановых зданий с учетом параметров их надежности. В главе рассмотрены показатели эффективности и уровни надежности конструктивных решений стальных бескрановых зданий в СРВ.

Публикации

Результаты научных исследований опубликованы в четырех статьях.

Структура и объем работы

Диссертация состоит из введения, пяти глав с выводами, общих выводов, списка использованной литературы (119 наименований) и приложений. Объем - 212 страниц текста с 119 рисунками и 42 таблицами, 6 страниц списка литературы и 6 приложений общим объемом 28 страниц.

ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ

1. Анализ марок стали, производимой предприятиями СРВ и климатических условий продемонстрировал, что имеющиеся в распоряжения конструкторов и проектировщиков полуспокойные стали обычной прочности (/у =220, 240, 260МПа) могут применяться при проектировании бескрановых зданий, а в малых зданиях можно использовать кипящие стали.

2. На основании результатов обработки данных впервые составлены карты районирования территорий СРВ для проектирования бескрановых стальных зданий в соответствии со значениями ветровых нагрузок, температуры и влажности воздуха. Проведен статистический анализ колебаний внешних воздействий на территории СРВ (статистическая составляющая давления ветра, температурных перепадов, относительной влажности воздуха).

3. На основании анализа различных типов конструктивных решений в бескрановых зданиях во всех ветровых районах предложено использовать двухшарнирные рамы для зданий средних и меньших пролетов (48 м, 52,8 м)(отношение высоты на пролет Н/Ь~0,25; 0,18). Для зданий (пролетом 32,6 м) высоких и меньших пролетов (Н/Ь«0,8) во всех ветровых районах предложено использовать рамы с жестким соединением.

4. Разработан расчет сечения ЗТП на прочность и устойчивость. Определены оптимальные сечения ЗТП для стальных бескрановых зданий при толщине стенки 1=4 мм; 5 мм; 6 мм.

5. Проведен сравнительный анализ по расходу и весу рам в зданиях при применении предлагаемых и двутаврового сечений, ССУД. Рекомендуется использовать в зданиях пролетом 32,6 м (Н/Ь~0,8) с применением ЗТП с шагом рам 12 м во всех ветровых районах. Возможно применение в зданиях (Н/Ь«0,25) с сечением ЗТП с шагом рам 12 м в первом, втором, третьем ветровом районе; с шагом рам 9 м и с сечением ЗТП - в четвертом ветровом районе. В зданиях, имеющих наименьшую высоту (Н/Ъ~0,18), во всех ветровых районах возможно применение рамы с шагом 12 м и с сечением ЗТП.

6. Выявлено среднее значение и стандартное отклонение скорости ветра и температуры в разных районах СРВ, проведена оценка Р3 рам бескрановых зданий различных пролетов под воздействием ветра. В зданиях (Н/Ь«0,8) влияние ветра значительно при расчете Р3 рам в Ш-ем ветровом районе; в зданиях пролетами Ь=48 м; Ь=52,8 м (Н/Ь«0,18; 0,25) с шагом 69 м влияние ветра на безотказность рам зданий незначительно, но чувствительно, если шаг рамы увеличивается. Влияние температуры на определение вероятности отказа зданий незначительно, его можно не учитывать. При приращении предела стали до 10%, вероятность безотказной работы рамы практически не изменяется {Рх »0,9975^ 1). Если приращение предела стали превышает 10%, вероятность безотказной работы рамы значительно снижается (до 12% Р5 «0,993). Дефекты при изготовлении и монтаже стальных конструкций, ошибки в размерах сечений оказывают влияние на Рх рам здания в зависимости от увеличения толщины, высоты, ширины полки сечения (^ Н, В) по сравнению с площадью А. Больше всего на Р5 рам здания влияет отклонение толщины сечения (при Р3 « 0,995,1 понижается -7,5%), а также отклонение высоты сечения (при Р3 «0,995, А понижается -9,38%) и ширина полки сечения (при Р5 «0,995, В понижается »23%).

7. На базе вероятностных расчетов элементов стальных конструкций предлагается выбор сечения для элементов рам зданий. Предлагается методика расчета для определения вероятности безотказной работы рам.

8. Определяется вероятность отказа или вероятность безотказной работы рам зданий под воздействием случайных параметров. В высоких зданиях Н=26 м и пролетом Ь=32,6 м (Н/Ь«0,8) вероятность безотказной работы рамы «0,9999. В зданиях с высотой Н=12 м и пролетом Ь=52,8 м (Н/Ь«0,25), Рх рамы значительно уменьшается в 3-ем и 4-ом ветровых районах (Рб»0,9999), остальные Рб« 1. В зданиях с высотой Н=8,5 м и пролетом Ь=48 м (Н/Ь«0,18), Р5 рамы уменьшается в 3-ем ветровом районе при шаге 12-24 м (Рб» 0,9999), Рб остальных рам -1.

176

В зданиях пролетом Ь=32,6 м отмечено влияние ветра во всех ветровых районах. В зданиях Ь=48 м, 52,8 м влияние отмечено в 3-ем, 4-ом ветровых районах, а в 1-ом, П-ом ветровом районе опасная комбинация нагрузок для расчета является постоянной, как и нагрузка от людей, оборудования на перекрытия. В зданиях пролетами Ь=48 м и Ь=52,8 м, запасы прочности, напряжения всех элементов одинаковы, вероятность безотказной работы рамы с использованием ЗТП меньше, чем с использованием ДС.

9. На основе экономической эффективности в ветровых районах предлагается применение для бескрановых зданий рам с шагом 12 м. Для здания с пролетом 32,6 м (Н/Ь «0,8) при использовании ЗТП экономия на стоимости рам здания составит 12-13% с ДС. В зданиях пролетами Ь=48 м и Ь=52,8 м (Н/Ь «0,18, 0,25), имеющих малые высоты (Н/Ь ~0,18), можно использовать ЗТП в 1-ом и 2-ом ветровых районах, экономия на стоимости рам здания составит 20%. В зданиях при нормальных высотах (Н/Ь -0,25) с использованием ЗТП и ДС экономия на стоимости рам здания составит «15% во всех ветровых районах. Рекомендуется использовать ССУЛ в зданиях, имеющих средние высоты (Н/Ь -0,25), с использованием ДС экономия на стоимости рам здания составит 12%-13%. Отдельные составляющие стоимости стальных конструкций находятся в следующих соотношениях, %: сталь - 60-65%; изготовление - 20-21%; монтаж - 13-19%.

10. Установлена связь стоимости и вероятности отказа для того, чтобы найти оптимальные значения уровни надежности; определены оптимальные значения уровня надежности Р3 = 0,9996 + 0,9999. С уровнем надежности рамы /^«0,9973-0,9981 стоимость здания будет более экономично («90% и «92%) при использовании ЗТП, ССУЛ по сравнению с использованием ДС для зданий пролетами 32,6 м и 52,8 м. Для здания пролетом 48 м с уровнем надежности рамы Р3 «0,9957-0,9969 при использовании ЗТП, ССУЛ экономия на стоимости составит «91,4% (ЗТП) и «94% (ССУЛ) по сравнению с использованием двутаврового сечения.

1. Абакаров А. Д. Надежность конструкций с параллельным резервированием элементов при случайных воздействиях. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1987. — №1.

2. Арум Чинвуба. Стальные каркасы одноэтажных селькохозайственных зданий в условиях Нигерии. Канд. техн.наук. Москва-2000. 624.014/А43.

3. Астряб В.В. Вероятностный метод расчета шарнирно-стержневых конструкций. Диссертация. Кандидат наук. МИСИ. Москва 1993г.

4. Аугусти. Г, Баратта . А, Кашиати.Ф. Вероятностные методы в строительном проектировании. Москва Стройиздат — 1988- 725.011/А-93.

5. Балдин. В. А и Ильясевич. С. А, Броуде .Б. М, Бельский.Г. Е. Некоторые вопросы расчета стальных конструкций по предельным состояниям первой группы. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1976. —№1.

6. Вельский Г. Е. Обеспечение надежности внецентренно сжатых элементов в стержневых конструкциях. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1987.—№5.

7. Вельский Г. У . Основы унификации расчетов металлических конструкций за пределом упругости. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1985.3.

8. Беляев Б. И. О выборе формулы для общего коэффициента надежности при вероятностном методе расчета. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1986:—№1.

9. Беляев Б.И. О некоторых предложениях по развитию методики предельных состояния в книге. Развитие методики расчета по предельным состояниям. Издательство литературы по строительству. Москва 1971г.

10. Беляев Б.И. О совершенствовании метода расчета строительных конструкций. «Строительная механика и расчет сооружений» № 5. 1974г. Стройздат Москва.

11. Болотин В. В. Статистические методы в строительной механике. -М.: Стройиздат, 1981.

12. Гайдаров. К. А. К теории моделирования строительных конструкций на вероятностной основе. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1981.—№1.

13. Генрих Яковлевич Эстрин. Зависимость расчетных сопротивлении и степени безопасности стальных конструкции от допусков на геометрические размеры- Стаья.

14. ГОСТ 21778-81 (СТ СЭВ 2045-79)

15. Громацкий. В. А. О методике назначения контрольных нагрузок и оценке надежности конструкций по результатам испытаний. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1984. — №5.

16. Дорошук. Г. П. Некоторые общие вероятностные задачи прочности и надежности конструкций. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1981.—№3.

17. Дорошук.Г. П. Локальная аппроксимация распределений при вероятностной оценке прочности конструкций. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1984. —№5.

18. Енджиевский . JI.B, Наделяев. В.Д, Петухова. И.Я. Каркасы зданий из легких металлических конструкций и их элементы. АСВ— 1998- 624.014/Е-62.

19. Знаменский Е. М. О расчете конструкций с заданным уровнем надежности. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1987. — №2.

20. Инструкция, проектирование конструкций и монтаж, Сборочный цех мотоцикла-1999.

21. Инструкция, проектирование конструкций и монтаж, FLS-''инструкция"-Экспериментальное здание высоковольтного аппаратуры -1998.

22. Инструкция, проектирование конструкций и монтаж, FLS-''инструкция"-склады сырьевого материала -1998.

23. Каталог легких несущих и ограждающих металлических контструкций и комплетующих металоизделий для промышленных зданий. Москва -1980-624.014/К-29.

24. Клепиков С. Н. Методы расчета сооружений на деформируемом основании. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1986. —№1.

25. Кочетов.В. П. Совершенствование метода расчета центрально сжатых стержней на устойчивость. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1984. —№3.

26. Краковский. М. Б. Определение недежности конструкций методами статистического моделирования. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1982. —№2.

27. Кротов JI. А, Шахпаронов. В.В. Возведение промышленных зданий с примененных конструкций. Москва Стройиздат — 1985- 624.014/К-83.

28. Лосикая. К. С. Определение коэффициента сочетания нагрузок статистическим методом. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1984.—№1.

29. Луттерот. А. Расчет сжатых стальных стержней согласно стандарту ТГЛ 13503. /Строит, механика и расчет сооружений. — 1983. —№5.

30. Металлические конструкции. -М.: Стройиздат, 1998.

31. Металлические конструкции. 8-е издание под редакцией Ю.И. Кудишина, Москва 2006.

32. Мкртычев О.В. Вероятностный метод расчета стержневых конструкций. Диссертация. Кандидат наук. МИСИ. Москва 1996г.

33. Мкрычев О.В. Надежность многоэлементых стержневых систем инженерных конструкций. Доктр. техн.наук. Москва 2000. 624.04/М71.

34. Москалев Н.С, Попова P.A. Сталные конструкции легких зданий. -Издательство АСВ. 2003.

35. Нгуен Хыу Хынг. Надежность строительных конструкций с учетом предварительного напряжения. Диссертация. Кандидат наук. МИСИ. Москва 1983г.

36. Немкова И.С. Статистика исследования листовой малоуглуродистой стали Ст.З. МИСИ сб.трудов металлических конструкции. Москва 1982г.

37. Немкова И.С. Статистический анализ свойств и обоснования расчетных сооружения. Диссертация. Кандидат наук. МИСИ. Москва 1984г.

38. Новые направления оптимизации в строительном проектировании. М. Стройиздат, 1989.

39. Ордена трудового знамени центральный- исследовательский институт строительных конструкций им. В.А. Кучеренко. Новые конструктивные решения строительных металлических конструкций. Москва -1983-624.014/Н-76.

40. Орешкин C.B. Системый подход к оценке показателей надежности металлических конструкций. Строительная механика и расчет сооружений. 1991, №3.

41. Орешкин C.B. Оценка надежности металлических конструкций по кринтерию экономической эффективности. Строительная механика и расчет сооружений. 1988, №3

42. Пичугин С. Ф. Оценка надежности стальных сжато изогнутых элементов. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1978. — №3.

43. Подольский. Д. М. Расчет конструктивных систем в условиях неполной информации. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1982. — №5.

44. Пособие по проектированию стальных конструкций (к СНиП П-23-81*). Москва 1989

45. Райзер В.Д. Развитие теории надежности и совершенствование норм проектирования /Строит, механика и расчет сооружений. — 1983. — №5.

46. Проект сборочного цеха мотоцикла Вьетнамская архитектурная фирма- 2000.

47. Проект экспериментального здания высоковольтного аппаратуры Вьетнамское консультативное промышленное и городское сооружение- 2004.

48. Райзер В. Д. Расчет и нормирование надежности строительных конструкций. -М.: Стройиздат, 1995.

49. Райзер В. Д. Теория надежности в строительном проектировании. -М.: Стройиздат, 1998.

50. Райзер. В. Д. Развитие теории надежности и совершенствование норм проектирования. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1983. — №5.

51. Райзер. В.Д. Бать А.А Отставнов В.А. Сухов Ю.Д. Совершенствование нормирования расчета строительных конструкций и оснований. /Строит, механика и расчет сооружений. — 1988. — №3.

52. Ржаницын А.Р. Теория расчета строительных конструкций на надежность. -М.: Стройиздат, 1978.

53. Симиу. Э , Сканлан.Р. Воздействие ветра на здания и сооружения. 1984.

54. Складнев H. Н. О методике определения коэффициента надежности по назначению. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1987. — №2.

55. Складнев Н. Н. О методических принципах вероятностного расчета строительных конструкций. /Строительная механика и расчет сооружений.1986.—№3.

56. Складнев Н. Н. Основные направления развития норм проектирования сооружений для сейсмических районов. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1988. — №4.

57. СНиП П-23-81* -Стальные конструкции

58. СНиП 2.01.07-85- Нагрузки и воздействия

59. СНиП III-18-75 Металлические конструкции

60. СН 509-78. Инструкция по определению экономической эффективности использования в строительстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений 1978.61 СТ СЭВ 3972-83

61. Стрелецкий Н.С. К вопросу развития методики расчета по предельным состояниям /Развитие методики по предельным состояниям. — М.: Стройиздат, 1971.

62. Стрелецкий. Н.С. Металлические конструкции Работы школы профессора Н.С.Стрелецко. 1995- 624.014/М-54.

63. Сухов. Ю. Д, Булычев. А.П. Применение теории надежности для нормирования расчетных значений нагрузок. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1976. —№6.

64. Таль К. Э. О совершенствовании принципов определения надежности строительных конструкций. /Строительная механика и расчет сооружений.1975.— №6.

65. Уваров Б.Ю. Статистическое исследование свойств и обоснование расчетных сооружения. Диссертация. Кандидат наук. МИСИ. Москва 1969г. 624 014/У18.

66. Ужполявичюс Б. Б. Вероятностно статистический расчет при проектировании и контроле сопротивления строительных конструкций. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1986. — №6.

67. Урицкий М.Р. Однородность механических свойств малоуглеродистой стали в партии листового проката. Журнал «Промышленное строительство» № 1 1973. Строииздат. Москва.

68. Фам Кинь Кыонг. Изысание рацональных легких стальных промышленных зданий в условияии Вьетнама. Диссертация на соискание ученой степение к.т.н. Москва-1970

69. Фан Ван Хой Базис для оценки надежности - Ханой, 2001

70. Хуинь Минь Шон, Расчет треугольных замкнутых профилей по австралийскому стандарту Университет Дананга, 2001.

71. Чань нат Зунг. Уточнение ветровой нагрузки на строительные конструкции в условиях СРВ. Диссертация на соискание ученой степение к.т.н. Москва-1978

72. Чирков.В. П. К определению расчетных сочетаний нагрузок. /Строительная механика и расчет сооружений. — 1980. — №3.

73. Австралийский стандарт (AS 1538,1988 и AS4100,1990).

74. AutoCad 2004 Autodesk Inc.

75. Buick Davinson, Graham W.Owens. Steel designer's manual (6th) Blackwell Science 2003.

76. Calin M. Popescu. University of Texas at Austin, Kan Phaobunjong. Turner Construction Company Hauston, Texas, Nuntapong Ovararin King Mongkut's University of Technology Thonburi Bangkok, Thailand. Estimating Building Costs -Marcel, Dekker, Inc 2003.

77. Doan Dinh Kien Стальные конструкции - холодной штамповкой -2005

78. Excel 2003- Microsoft corporation.

79. FLS. SMIDTH Основы проектирования- инструкция- 2004

80. Maple Copyright 1981 -2002 by Waterloo Maple Inc.

81. MathCad- Copyright 1981 -2002 by Waterloo Maple Inc.

82. Higher mathematics Hanoi 1994

83. Nguyen Van Pho. Structural Reliability Analysis. Hanoi 1998

84. Nguyen Xuan Huynh. Structural Reliability Analysis. Hanoi 2000

85. Nguyen Dinh Xan. Do tin cay vo Ha noi 2001

86. Nguyen Xuan Chinh. Do tin cay he khung Hanoi 1998

87. O. Ditlevsen, H.O. Madsen. Structural Reliability methods. John wiley & sons -1996.

88. Pham Kinh Cuong. Tinh toan va cau tao ket cau thep со tinh den dac diem tac dong cua bao -1984

89. Report. Architecture of a house and industrial building. Hanoi 1974.

90. Report. Foundation of a house and industrial building. Hanoi 1974.

91. Robert E. Melchers. Structural Reliability Analysis and Prediction Second Edition. John wiley & sons - 1999.

92. SAP2000 Version 7.40 Computer and Structures, Inc. Berkeley, CA

93. TCVN 170: 1989 Металлические конструкции изготовление, монтаж и принятие - Техническое требование

94. TCVN 1765: 1975 Конструкции стальные строительные - марка стали- технические требования.

95. TCVN 2737-1995. Нагрузки и воздействия

96. TCVN 338-2005 Стальные конструкции.

97. TCVN 4088 85*. Строительный стандарт Вьетнама. Климатические численные данные для проектирования строительства.

98. TCVN 5709: 1993 Горячекатаная сталь для строительства - технические требования.

99. Tim Heldt (1997). The use of Hollow Flange Beams in Portal Frame Buildings.

100. Wei-Wen Yu, Ph.D., Cold-Formed Steel Design (3rd Edition)- University of Missouri-Rolla, Canada 2000.

101. Zamil Steel Technical manual - 1999104 ГОСТ 38071105 News of market

102. BlueScope Steel company, Australia

103. BlueScope Lysaght are a premier manufacturer of steel building products

104. Investment Consultancy For Development and Construction Corporation (THIKEKO), Hanoi, Vietnam

105. VCC- Vietnam nationnal coporation for industrial and urban construction, Hanoi, Vietnam

106. Construction and Designing Company (CDC), Hanoi, Vietnam111 Vinaconex Corporation

107. CETTA Building company, Ho Chi Minh, Vietnam

108. IDC Building company, Ho Chi Minh, Vietnam

109. STAAD, Bentley Systems, Incorporated.

110. ГОСТ 27.002-89 -Надежность в технике. Основные понятия. Термины и определения

111. Болотин. В.В, Применение методов теории вероятностей и теории надежности в расчетах сооружений, Москва 1971.

112. Сопротивление материалов Учебник для вузов Под общ. ред. акад. АН УССР Г. С. Писаренко. — 4-е изд., перераб. и доп. — Киев Вища школа. Головное изд-во, 1979.

113. Леонтьев. Н.Н, Основы строительной механики стерневых систем, Москва 1996.

114. Металлические конструкции. 8-е издание под редакцией Ю.И. Кудишина, Москва 2006.

115. Вельский. Г.Е. Проектирование элементов стальных конструкций с требуемым уровнем надежности. Металлические конструкции- работы школы профессора Н.С.Стрелецкого МГСУ 1995.

116. Орешкин C.B. Хоанг Бак Ан. Применение замкнутых треугольных профильных балок во Вьетнаме. Четвертая международная (IX традиционная) научно-практическая конференция молодых ученых, аспирантов и докторантов. Сборник докладов. МГСУ 2006.

117. Орешкин C.B. Хоанг Бак Ан. Связь стоимости и уровни надежности конструктивных решений стальных зданий. Юбилейная десятая международная межвузовская научно-практическая конференция молодых ученых, аспирантов и докторантов. Сборник докладов. МГСУ 2007.

118. Орешкин C.B. Хоанг Бак Ан. Надежность и экономичность бескрановых стальных зданий в СРВ. Строительная механика и расчет сооружений. № 32007.