автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Оценка остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия цехов металлургического прокатного производства

На правах рукописи

003476252

Jl КомЪ

КОЛОБАНОВ АЛЕКСЕЙ СЕРГЕЕВ!^"

ОЦЕНКА ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА ОЦИНКОВАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПОКРЫТИЯ ЦЕХОВ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОКАТНОГО ПРОИЗВОДСТВА

05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 0 СЕН 2003

Казань 2009

003476252

Работа выполнена на кафедре «Строительное производство» ГОУ ВПО «Липецкий государственный технический университет».

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Михайлов Виталий Витальевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Якупов Нух Махмутович

кандидат технических наук, доцент Манапов Асхат Зиннатович

Ведущая организация: ОАО «Оргтехстрой», г. Липецк

Защита состоится «6» октября 2009 г. в 13.00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.077.01 при Казанском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 420043, г. Казань, ул. Зеленая, 1, ауд. 3-203.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГОУ ВПО «Казанский государственный архитектурно-строительный университет».

Автореферат разослан «¿5 » о^шедгь 2009 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

д.т.н., профессор

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. С ростом объема используемого металла в мире увеличиваются и общие потери металла от коррозии, достигая таких масштабов, сравнимых с затратами на развитие крупнейших отраслей мировой промышленности. По имеющимся данным, в США общий ущерб от коррозии оценивался несколько лет назад приблизительно в 100 миллиардов долларов в год. Подсчитано, что вследствие коррозионных разрушений, ежегодно выходят из строя конструкции, в которых содержится столько же металла, сколько дает 1/3 мощностей металлургической промышленности. До 2/3 металла возвращаются в металлооборот путем переплавки, а 1/3, то есть около 10-15% общего объема, ежегодно производимого металла, составляет невозвратимые потери. Поэтому считается, что «каждая 6-я домна металлургической промышленности работает на восполнение коррозионных потерь». Поскольку большая часть металлургических мощностей связана с возмещением коррозионных затрат, то академик Я.М. Колотыркин в свое время называл защиту от коррозии «невидимой металлургией».

Особенно актуально это для металлургических прокатных производств. В состав современной технологической цепи по прокату листовой стали входят как цеха горячего, так и холодного проката, которые являются основными цехами современного металлургического производства, от которых зависит рентабельность всего предприятия в целом.

Защита металлических конструкций покрытия от коррозионного воздействия особенно актуальна именно в цехах холодного проката. Технология травления в современных прокатных производствах предусматривает применение соляной кислоты, которая в процессе травления переходит в газообразный хлороводород, негативно влияющий на состояние эксплуатирующихся металлических конструкций.

Один из основных способов повышения долговечности металлических конструкций для данного вида производств в последние годы - это нанесение на металл защитных покрытий. Наиболее распространенным методом является нанесение на конструкцию защитной пленки из цинкового покрытия. В настоящее время известны и широко используются за рубежом профилированные настилы, оцинкованные фермы, колонны, связи и т.д.

При многочисленных исследованиях в области антикоррозионной защиты для строительных конструкций исследования реального поведения металлических конструкций покрытия в цехах холодного проката, во многом, сильно разнятся в зависимости от условий эксплуатации, а исследования поведения оцинкованных конструкций и вовсе отсутствуют. Исследования в области коррозионного разрушения цинка, проведенные авторами ряда работ как в нашей стране, так и за рубежом, а также современные исследования, проводимые «Эксперт-корр-МИСиС», Beckerlndustrial Coatings, Akzo Nobel, ЕССО и многими другими, не отражают условия действительной работы оцинкованных конструкций покрытия. Поэтому, использование уже имеющихся методик и механизмов для оценки коррозионного поведения

оцинкованных конструкций покрытия в данных условиях является неприменимым.

Это приводит к необходимости создания механизма, позволяющего, по результатам визуального и инструментального обследования, оценить техническое состояние и ресурс оцинкованных конструкций покрытия, осуществить прогноз изменения этого состояния во времени и установить сроки очередного осмотра или замены конструктивного элемента, что является важным для совершенствования системы эксплуатации оцинкованных конструкций покрытия, работающих в условиях агрессивной среды цехов холодного проката.

Таким образом, актуальность темы определяется необходимостью создания механизма, позволяющего с достоверностью оценить ресурс оцинкованных конструкций покрытия.

Цель работы: разработка методики оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в

хлороводородсодержащих средах.

Достижение поставленной цели определяется решением следующих задач-.

1. Изучить и оценить влияние агрессивных технологических факторов на свойства несущих кровельных ограждающих конструкций покрытия зданий прокатного производства.

2. В лабораторных и натурных условиях изучить и определить скорость коррозии оцинкованных элементов конструкций покрытия и ее изменение во времени, а также влияние механических повреждений на скорость коррозионного разрушения.

3. Разработать математическую модель коррозии оцинкованных конструктивных элементов покрытия в условиях эксплуатации действующих производств.

4. Исследовать влияние продолжительности и условий эксплуатации на повреждаемость профилированного листа покрытия по результатам натурных обследований.

5. Разработать методику оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса.

Объект исследования: техническое состояние конструкций покрытия зданий металлургических производств холодного проката ОАО «НЛМК» и методика его оценки.

Предмет исследования: усовершенствование методики оценки технического состояния оцинкованных конструкций покрытия, работающих в агрессивных средах зданий промышленных производств металлургического комплекса для создания алгоритмов, методик и моделей.

Научная новизна работы заключается в том, что:

впервые, в результате проведения технического освидетельствования, выявлены и классифицированы факторы, влияющие на состояние оцинкованных конструкций покрытия, работающих в

хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса;

впервые осуществлено систематическое исследование распределения зависимости скорости коррозии оцинкованных элементов конструкций покрытия во времени с учетом особенностей различных технологических участков;

систематизированы данные о влиянии механического повреждения цинкового слоя элементов покрытия на кинетику развития коррозионного процесса на различных технологических участках и подтверждена их хорошая корреляция с результатами проведения технического освидетельствования за длительный промежуток времени;

на основе совокупности результатов лабораторных испытаний и длительных промышленных испытаний предложена математическая модель зависимости скорости коррозии от времени;

впервые разработана математическая зависимость, отражающая механизм разрушения цинкового слоя оцинкованных элементов конструкций от времени, позволяющая, зная данные о начальной толщине цинкового слоя и начальной скорости коррозии, рассчитать его долговечность;

впервые разработан алгоритм и методика оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса;

Практическая значимость. Разработанный метод позволяет, по результатам визуального и инструментального обследования, оценить техническое состояние конструкций покрытия, а также осуществить прогноз изменения этого состояния во времени и определить пути оптимизации последующих эксплуатационных расходов, что является важным в условиях совершенствования системы эксплуатации оцинкованных конструкций покрытия производственных зданий металлургического комплекса, работающих в хлороводородсодержащих средах. Кроме того, по мере накопления информационной базы, проводится оценка' и корректировка проектных решений на стадии проектирования.

Внедрение результатов. Результаты работы использовались при проведении обследований и оценке эксплуатационной пригодности покрытий на объектах листопрокатного производства ОАО «HJIMK».

Апробация работы. Результаты проведенных исследований доложены на: международной научно-практической конференции «Строительство 2005» (г. Ростов, 2005 г.); международной научно-технической конференции «Концептуальные вопросы современного градостроительства» (г. Воронеж,

2007 г.), международной научно-практической конференции «Композиционные строительные материалы, теория и практика» (г. Пенза, 2007 г.); международном конгрессе «Наука и инновация в строительстве» (г. Воронеж,

2008 г.); VIII международной научно-технической конференции «Эффективные строительные конструкции: теория и практика» (г. Пенза, 2008 г.).

На защиту выносятся:

классификация факторов и степень их влияния на техническое состояние конструкций покрытия зданий металлургического комплекса,

работающих в хлороводородсодержащих средах;

распределение скорости коррозии оцинкованных элементов конструкций покрытия на разных участках цеха и уравнение, позволяющее определить скорость коррозии в зависимости от продолжительности эксплуатации;

классификация характерных дефектов и повреждений профилированного листа покрытия зданий металлургических производств;

математическая зависимость, отражающая механизм разрушения цинкового слоя оцинкованных элементов конструкций от времени, позволяющая, зная данные о начальной толщине цинкового слоя и начальной скорости коррозии, рассчитать его долговечность;

методика и алгоритм оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащей среде зданий металлургических производств.

Публикации. Основное содержание работы опубликовано в 10 печатных работах, из них 2 опубликованы в сборниках, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем работы. Диссертация содержит введение, шесть разделов, основные выводы, список использованных источников и приложения. Работа содержит 183 страницы, в т. ч. 121 страницу машинописного текста, 11 таблиц, 63 рисунка, список литературы из 158 наименований и три приложения.

Автор выражает благодарность научному консультанту кандидату химических наук, доценту Салтыкову С.Н., а также Третьяковой C.B. за активное участие и помощь при решении проблем и задач настоящей работы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность диссертационной работы, дается характеристика научной новизны, достоверности и ее практическая ценность.

В первой главе проведен анализ исследований технического состояния прокатных производств металлургического комплекса. Отражены проблемы эксплуатации зданий и сооружений, задачи обеспечения эксплуатационной надежности и долговечности. Проанализированы факторы, влияющие на долговечность отдельных элементов и здания в целом.

Проведена оценка существующих подходов к определению эксплуатационной надежности, долговечности и повреждаемости строительных конструкций. Рассматриваемые подходы базируются на исследованиях В.В. Болотина, Д.М. Бойко, А.И. Кикина, В.Н. Валя, Б.М. Колотилкина, А.Р. Ржаницина, А.Г. Ройтмана и многих других.

Отмечено, что покрытия производственных зданий являются одним из наиболее повреждаемых и разрушаемых элементов промышленных цехов металлургического комплекса, о чем свидетельствует как общая статистика, так и данные об авариях за последние годы. Наряду с механическими повреждениями элементов покрытий, значительная часть разрушений связана с коррозионным износом, вследствие воздействия агрессивной технологической

среды производства.

Проведен анализ работ, связанных с вопросом коррозионного износа строительных конструкций, с целью систематизации и адаптации результата к несущим и ограждающим конструкциям покрытия. Исследованиям в данной области посвящены работы таких авторов, как Ю.Л. Вольберг, А.И. Голубев, В.К. Городецкий, М.И. Корякин, A.C. Коряков, Н.И. Кошин, Н.Б. Кудайбергенов, H.A. Прищепова, В.В. Филиппов, И.А. Фишман, JI.A. Эткин и многих других.

Во второй главе представлены используемые в работе методики, позволяющие определять коррозионную стойкость материалов в натурных условиях, а также в условиях, моделирующих агрессивное воздействие внешней среды и производственных факторов.

Анализ условий эксплуатации конструктивных элементов покрытий зданий листопрокатного производства показал, что коррозионное разрушение конструкций развивается как под действием естественной влажности промышленной атмосферы цеха, содержащей газообразный хлороводород, так и под действием капельного увлажнения поверхности конструкции, не связанного с температурно-влажностными характеристиками воздуха. Кроме того, механические повреждения цинкового покрытия оцинкованных элементов конструкций приводят к резкому увеличению скорости коррозионного разрушения.

Чтобы учесть перечисленные факторы, были проведены лабораторные электрохимические испытания, которые позволили качественно оценить влияние механического повреждения цинкового покрытия на скорость коррозионного разрушения.

Для более точной оценки скорости коррозии в реальных условиях применяли метод стендовых испытаний, который заключался в следующем.

Образцы, в виде пластин с царапиной и без нее, взвешивали и закрепляли в стендах специальной конструкции, которые размещали" на осветительных галереях в различных отделениях цехов ПХПП (Производство Холодного Проката и Покрытий) и ПДС (Производство Динамной Стали) ОАО «НЛМК».

На рис. 1 показан способ крепления стенда к конструкции покрытия. Методика стендовых испытаний состояла в том, что через некоторые промежутки времени из стендов вынимали по два образца (с царапиной и без нее), а стенды размещали на прежнем месте. С поверхности образцов химически удаляли продукты коррозии путем травления в нагретом до 60-80°С растворе 10% NH4CI с последующим полосканием и очисткой. Далее образцы погружали на 15-20 с. в кипящий раствор, содержащий 5% хромового ангидрида и 1% нитрита серебра. После каждого цикла образцы взвешивали.

По результатам обработки данных определяли начальную скорость коррозии цинкового слоя металла в производственных условиях. Оптимальная продолжительность стендовых испытаний в данной работе - 275 суток. Максимальная продолжительность составила - 641 сутки.

В третьей главе проведено исследование технического состояния конструкций покрытия на примере оцинкованного профилированного листа.

Было установлено, что более 90% общей площади цехов холодного проката ПХПП и ПДС ОАО «НЛМК» смонтировано с применением профилированного настила. Для выявления характерных дефектов и повреждений профилированного листа покрытия и их последующей классификации, а также для установления зависимостей их появления от различных параметров, проводилось техническое освидетельствование состояния конструкций покрытия с последующим анализом и статистической обработкой результатов освидетельствования.

Нами изучалось состояние конструкций покрытия как на участках с повышенным газовыделениями и влажностью, так и на участках с нормальным режимом эксплуатации. Результаты были систематизированы и сведены в таблицы (табл. 1) и гистограммы. Сводная гистограмма результатов обследования для цеха ПХПП представлена на рис. 2.

Характерные дефекты и повреждения профилированного листа покрытия в цехах холодного проката Таблица 1

№ п/п Характерные дефекты и повреждения профилированного листа Причины и факторы возникновения дефекта Критерий оценки в соответствии с СП-13-102-2003 Выполняемые работы при данном дефекте Процентное содержание от общего числа дефектов х,% Доверительный интервал ±Дх с доверительной вероятностью 0,95, %

1 Прогиб профлиста от 80-200 мм Низкий уровень выполнения строительно-монтажных работ НЕДОПУСТИМОЕ СОСТОЯНИЕ Полная замена листа 1,50 0,07

2 Местное смятие гофр и прогиб от 10 до 80 мм Ограниченно-работоспособное состояние Замена участков листа с дефектом 1,50 0,08

3 Вырезы в полках и стенках Ограниченно-работоспособное состояние Замена участков листа с дефектом 0,20 0,01

4 Некачественно выполненные стыки листа между собой Ограниченно-работоспособное состояние - 1,60 0,08

5 Некачественная укладка мягкого кровельного ковра Ограниченно-работоспособное состояние - 3,20 0,16

б Механические разрушения защитного ¿гьпокры I ия профилированного листа Работоспособное состояние - 4,00 0,20

7 Поверхностная коррозия легкой и средней степени Воздействие агрессивной внутрицеховой газо воздушной среды Ограниченно-работоспособное состояние Наблюдение за конструкцией с последующей ее заменой 15,00 0,75

8 Сквозная коррозия, распределенная в середине пролета листа с протяженностью поражения 10-100 мм2 НЕДОПУСТИМОЕ СОСТОЯНИЕ Замена листа 27,00 1,35

9 Сквозная коррозия, распределенная по краям листа с протяженностью поражения 10-100 мм2 Ограниченно-работоспособное состояние Наблюдение за конструкцией с последующей ее заменой 6,00 0,30

10 Равномерный коррозионный износ с потерей более 25% площади поперечного сечения НЕДОПУСТИМОЕ СОСТОЯНИЕ Замена листа 40,00 1,98

11 Из п. 8, 9 и 10 утончение полки профлиста вследствие коррозии Ограниченно-работоспособное состояние -II- 79,00% из всей обследуемой выборки 3,95

12 Из п. 8, 9 и 10 утончение стенки профлиста вследствии коррозии НЕДОПУСТИМОЕ СОСТОЯНИЕ -II- 21,00% из всей обследуемой выборки 1,05

Анализируя результаты табл. 1, можно сделать вывод, что наибольший количественный процент всей выборки 40,00% приходится на равномерный коррозионный износ, распределенный по всей поверхности профилированного листа.

600

500

400 Количество участков 300

200

100 0

Рис. 2 - Сводная гистограмма сравнения обследуемых участков профилированного листа по всему зданию цеха ПХПП и участков листа, требующих замены

Из гистограммы видно, что наибольшая картина коррозионного разрушения наблюдается в пролетах «К-Л», «М-Н», «Н-П» на участках травильного и прокатного отделений. По мере удаления от этих участков, наблюдается значительное уменьшение коррозионного износа.

Анализ статистических данных о повреждаемости профилированного листа подтвердил предположение о том, что основным повреждающим фактором для конструкций покрытия, эксплуатирующихся в хлороводородсодержащих средах, является равномерный коррозионный износ.

В четвертой главе проведено исследование влияния коррозионного воздействия среды на техническое состояние оцинкованных конструкций производственных зданий, работающих в хлороводородсодержащих средах.

На основании проведения стендовых испытаний получена начальная скорость коррозии металла Ко для цеха 11X1111, которая составляет 7 г/м2*год. Анализируя характер распределения коррозионных повреждений на образцах металла, экспонированных на различных участках цеха, необходимо отметить, что наибольшая скорость коррозии наблюдается на входе и выходе из непрерывно-травильного агрегата, а наименьшая - на участке листоотделки. Результаты стендовых испытаний теоретической и практической скорости коррозии с поврежденным цинковым покрытием (царапиной) и без него для цеха ПХПП приведены в табл. 2 и на гистограммах (рис. 3-4).

Из табл. 2 видно, что значение начальной скорости коррозии, найденное на участке листоотделки в цехе ПХПП и равное 7 г/м2*год, можно считать фоновым, то есть отвечающим постоянным потерям металла в условиях отсутствия влияния технологических факторов цеха.

участки

|ЕЗ без царапины ■ с царапиной!

Рис. 3 - Гистограмма сравнения практической скорости коррозии образцов с царапиной и без в атмосфере цеха ПХПП, построенная по результатам стендовых испытаний

за 14-месячный период: 1- вход в HTA; 2 - выход из HTA; 3 - отделение листоотделки № 1; 4 - отделение AHO и АГЦ; 5 - склад травленных рулонов; 6 - территория прокатного отделения; 7 - склад травленных рулонов; 8 - территория машинных отделений; 9 - стан «2030»; 10 - отделение

листоотделки № 2

25 -

1 23456789 10

участки

□ практическая ^теоретическая

Рис. 4 - Гистограмма сравнения теоретической и практической скорости коррозии образцов без царапины в атмосфере цеха ПХПП, построенная по результатам стендовых испытаний за 14-месячный период: 1- вход в HTA; 2 - выход из HTA; 3 - отделение листоотделки № 1; 4 - отделение AHO и АГЦ; 5 - склад травленных рулонов; 6 - территория прокатного отделения; 7 - склад травленных рулонов; 8 - территория машинных отделений; 9 - стан «2030»; 10 - отделение

листоотделки № 2

№ п/п Территория цеха ПХПП Результаты стендовых и цинкового слоя без ца спытаний рапины Результаты стендовых испытаний цинкового слоя с царапиной

Кпрак, г/м2 Ктеор, г/м Ко, г/мггод Кпрак, г/м2 Ктеор, г/м К„, г/м2год

1 Травильное отделение (вход в HTA) 22,54 22,65 29,500 46,57 46,64 62,000

2 Травильное отделение (выход из HTA) 21,06 21,15 30,000 52,75 52,83 69,000

3 Отделение листоотделки № 1 5,17 5,29 7,000 7,45 7,52 13,000

4 Термическое отделение (агрегат AHO и АГЦ) 11,24 11,33 15,000 15,05 15,14 22,000

5 Травильное отделение (склад травленых рулонов) 19,55 19,64 26,000 26,35 26,43 35,000

6 Прокатное отделение 16,39 16,42 22,500 17,29 17,37 24,800

7 Травильное отделение (склад травленых рулонов) 15,00 15,10 20,000 22,57 22,65 31,000

8 Территория машинных отделений 9,85 9,96 13,000 11,69 11,77 15,500

9 Прокатное отделение (пятиклетевой стан «2030») 15,79 15,86 21,000 26,06 26,15 34,600

10 Отделение листоотделки № 2 6,19 6,26 8,300 7,86 7,95 10,400

Анализ характерных математических моделей развития коррозионного процесса позволил сделать вывод, что для описания зависимости скорости атмосферной коррозии К от времени в производственных условиях можно использовать уравнение атмосферной скорости коррозии, применяемое ранее Ву Дин Вуй, Михайловым А.А., Михайловским Ю.Н.

где Ко - начальная скорость коррозии; I - время эксплуатации конструкций.

Понятно, что для использования этой модели необходимо знать не только величину начальной скорости коррозии Ко, но и коэффициенты а и р.

В настоящей работе это осуществлялось в два этапа:

- первое приближение - расчет и сравнение величины Ктеор для различных значений а и при постоянном значении К0 со значением скорости коррозии, полученной из результатов стендовых испытаний;

- второе приближение - построение и аппроксимация функциональной зависимости скорости коррозии от времени, полученной из результатов стендовых испытаний, с учетом коэффициентов, полученных при первом приближении.

Исходя из полученных результатов, а также из результатов стендовых испытаний, было принято а = 0,3, а величина р = 0,5.

Использование установленных нами зависимостей позволяет рассчитать прогнозируемое развитие атмосферной коррозии на различных участках цеха.

В пятой главе приведены алгоритм и методика оценки остаточного

ресурса оцинкованных конструкций покрытия. Алгоритм оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса, представлен на рис. 5.

Оценку остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса, выполняют по предлагаемой ниже методике.

Для оценки потери массы металла в ходе коррозии необходимо использовать математическую зависимость скорости коррозии от времени

(2)

1 + 0,3-1 '

Для удобства переведем массовый показатель скорости коррозии К в глубинный Кь назовем его А. Тогда получаем следующую формулу

А=—(3)

где р - плотность материала.

Цинковое покрытие обеспечивает физическую и электрохимическую защиту стальной основы.

Суть физической защиты состоит в том, что слой цинка не допускает контакта между стальной основой и агрессивной цеховой атмосферой. Качественное цинковое покрытие имеет хорошую адгезию со стальной основой, и физическая защита работает до тех пор, пока не истончится цинковое покрытие. Исходя из этого, остаточная толщина оцинкованных конструкций покрытия будет складываться из изменения толщины 2п покрытия и стальной основы. Это можно записать в следующее уравнение

Даст — ^ост. Хп слоя ^о стальной основы) (4)

ИЛИ

¿-»ост

= (5о гп слоя ~ А 2п слоя) Оо стальной основы» (5)

где 5о 2П слоя - начальная толщина цинкового слоя; Д т слоя - истончение цинкового слоя за единицу времени; 8 ост ш слоя - остаточная толщина цинкового слоя; 6о сальной основы _ начальная толщина стальной основы.

Остаточная толщина Ъп сдоя определяется как изменение толщины в единицу времени относительно начальной толщины. При истощении цинкового покрытия, при котором значение начальной толщины 50 цинкового слоя будет стремиться -» 0, корродировать начинает стальная основа.

Из этого можно сделать вывод, что 50 т.сяоя - А пижм = 0-

Отсюда следует, что, зная величину начальной толщины цинкового слоя, можно определить его долговечность, выраженную во времени. Это можно записать в следующую формулу

'яьмо, = (-- - 3.33)2. (6)

21,42-Ю5-^

Для дальнейшего этапа оценки необходимо выполнение одного из следующих условий:

Рис.5 - Алгоритм оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах, зданий металлургического комплекса

Условие 1. Если долговечность цинкового слоя > 0, то расчет

остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия ведется с учетом начальных значений геометрических сечений;

Условие 2. Если долговечность цинкового слоя tzrLC:l0Я < 0, то цинковый слой полностью истончился и начинает корродировать стальная основа, тогда расчет производится с учетом потери сечения элемента в ходе коррозии, и оценка остаточного ресурса ведется по предлагаемой ниже методике.

Далее, при выполнении условия 2, необходимо вычислить остаточную толщину стальной основы, также определяем ее по изменению толщины в единицу времени, и это можно выразить следующим образом

S стальной основы стальной основы " Дкор) (7)

где 5 СТальной основы - толщина стальной основы на момент измерения; 80 стальной основы - начальная толщина стальной основы, тогда глубина проникновения коррозии Дкор будет определяться по формуле

Дкор 8о стальной основы " ^стальной основы» (8)

Для определения глубины проникновения коррозии в стальную основу была использована зависимость атмосферной коррозии от концентрации паров хлороводорода, которая была получена в работе Перекатова C.B. и описана уравнением (9), и модель скорости атмосферной коррозии стальной основы от времени, описанная уравнением (10)

К0 = 1646,20 [HCI] + 422,84, (9)

где Ко - начальная скорость коррозии;

к= к°~- (10)

1+0,S-t

Тогда уравнение (8) можно записать следующим образом

Сйл » - Я » 4= 1646,20[ЯСТ) + 422,84 =Д ПП

\и0 стальной основы остальной основы^ --—у--- — ¿-Н-пр,

7,8-10 (1 + 0,5-ïcm)

где 7,8-106 - соответственно плотность стали в г/м3; tCT- время эксплуатации стальной основы с «истонченным» цинковым слоем, определяемое по формуле

t ст ^обш " ^гпхлоя»

(12)

где Wco, - время эксплуатации цинкового покрытия до полного истончения; t06m - общее время эксплуатации конструкций.

При сплошной коррозии стальных элементов расчетную площадь поперечного сечения Аэф определяют в соответствии с дополненной методикой проверочного расчета стальных конструкций, подверженных коррозионному износу, предложенной А. С. Коряковым и В. В. Филипповым по формуле

Азф01' = ( 1 - КСД*)* Ап, (13)

где А„ - начальная площадь поперечного сечения элемента без учета коррозионных поражений; д* - глубина проникновения коррозии, принимаемая при односторонней коррозии профилей замкнутого сечения и листовых конструкций как Д* = Дост, при коррозии по всей поверхности стержневых элементов конструкций она принимается по формуле А* = ДКОр/2, где Дкор - потеря толщины оцинкованных конструкций покрытия, рассчитываемая по формуле (11); Кс - коэффициент слитности сечения, равный отношению периметра к площади поперечного сечения элемента, мм"1. Приближенно значение коэффициента Кс можно принимать:

- для уголков и профилированного листа - 2/t,

- для замкнутых профилей - 1/t,

- для швеллеров и двутавров - 4/(t + d),

где t и d - толщина полки и стенки соответственно.

Подставляя формулу (11) в формулу (13), мы получаем расчетную площадь поперечного сечения оцинкованных конструкций покрытия, подверженных равномерному коррозионному износу АЭф0Ц:

э(р 7,840°-(1 + 0,5-/ст)

Расчет на прочность оцинкованных элементов, работающих на растяжение, при равномерном коррозионном износе, следует производить по СНиП П-23-81* со следующими дополнениями и изменениями по формуле

__К-(15)

[1-Ке(-Т--)]-А„

7,8-106-(1 + 0,5-Гст)

Расчет на прочность оцинкованных элементов, работающих на сжатие при равномерном коррозионном износе, следует производить по СНиП П-23-81* со следующими дополнениями и изменениями по формуле

<Р\ 1-лс(--г-)]-Ап

7,8-10 ■(1 + 0,5-гст)

Расчетный момент сопротивления для проверки прочности стальных элементов, работающих на изгиб, при сплошной коррозии допускается определять в соответствии с пособием к СНиП 2.03.11-85 по формуле

УГХ= (1 - Ащ)*1Гн, (17)

где - номинальный момент сопротивления сечения без учета коррозионных повреждений; щ - коэффициент, характеризующий изменение момента сопротивления в одной из главных плоскостей вследствие коррозии, определяемый в соответствии с пособием к СНиП 2.03.11-85.

Расчетный момент сопротивления для проверки прочности оцинкованных элементов, работающих на изгиб, при равномерном коррозионном износе предлагается определять по формуле

(18)

7,8 10 -(1 + 0,5-1ст)

Расчет на прочность оцинкованных элементов, работающих на изгиб, а в частности профилированного настила, при равномерном коррозионном износе производится по СНиП П-23-81* со следующими дополнениями и изменениями по формуле

М уГп• (19)

1- 1646,20[ЯС1]+ 422,84 ■¥к

^ 7,8-10 •(! + 0,5 -гст ;

Для профилированного настила потеря несущей способности зачастую наступает вследствие потери устойчивости стенок гофра профилированного листа. Поэтому, устойчивость стенок при равномерном коррозионном износе в соответствии с методикой расчета, приведенной в СТО 0043-2005, рекомендуется проверять с учетом следующих дополнений. Устойчивость стенок гофров над средними опорами неразрезного настила высотой не более 60 мм проверяется по формуле

М + (20)

; \асг)

где о - нормальное напряжение от изгиба, определяемое по формуле (19); поместное напряжение от реакции средней опоры, определяемое по формуле

(21)

Jocm ■<■

Здесь В0 - опорная реакция на одну стенку гофра; z - ширина расчетного участка стенки гофра, равная Ь+2г, но не более 1,5h; b - ширина полки прогона или другого элемента несущих конструкций покрытия, на которые опирается настил; г - радиус сопряжения стенок гофра с полками профиля; Тост -остаточная толщина профилированного настила с учетом коррозионного износа, определяемая по формуле

г -г f 1646,20[ЯС/] + 422,84^ ^ (22)

1ост- 1о6ш~\ fi ~

OOJ4 { 7,8-10 (1 + 0,5-tcm) )

где Т0бщ - начальная толщина профилированного настила.

Нормальное критическое напряжение определяется по формуле

(23)

где ко - коэффициент, зависящий от характера напряжений в участке и принимаемый по СТО 0043-2005; h0=h-2(r+TOCT) - расчетная высота гофра; к01 -коэффициент определяемый по формуле

£01=0,9-0,45.0 (24)

Местное критическое напряжение^ определяется по формуле

acr = AkJR^ , (25)

где к и А, коэффициенты принимаемые в соответствии с СТ00043-2005.

В шестой главе рассмотрены экономические аспекты. Произведен расчет суммарных затрат на ремонтно-восстановительные работы по замене профилированного листа покрытия в агрессивных газовоздушных средах с толщиной цинкового слоя 18 и 25 мкм.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. В работе выполнен системный анализ современных представлений о долговечности металлических конструкций цехов листопрокатного цикла металлургического комплекса. Установлено, что наиболее повреждаемым элементом для данных цехов являются несущие кровельные ограждающие конструкции покрытия.

2. Установлены конструктивные решения несущих кровельных ограждающих конструкций покрытий. Выявлено, что наиболее распространенным конструктивным решением кровельных ограждающих конструкций покрытия для данных цехов является оцинкованный профилированный настил, количество которого для цехов ПХПП и ПДС составляет 10749 участков. Раскладка выполнена листами типа Н60-845-0,9 и Н80-674-1.0 (в местах снеговых мешков) по ГОСТ 24025-80.

3. В результате оценки технического состояния оцинкованного профилированного настила покрытия были классифицированы его дефекты и повреждения. Установлено, что они делятся на две группы:

1) дефекты, вызванные низким уровнем выполнения строительно-монтажных работ - 12% (местное смятие, выгибы, вырезы и т.п.);

2) коррозионный износ конструкций, провоцирующийся сильноагрессивной газовоздушной средой и влажным режимом эксплуатации -88%.

4. В ходе технического освидетельствования было обследовано 3345 участков профилированного настила покрытия и установлено, что наиболее распространенным дефектом является равномерный коррозионный износ, который составляет 40,00% от общего числа дефектов, провоцируемых влиянием агрессивной технологической средой.

5. Для оценки степени влияния агрессивной среды на состояние оцинкованных конструкций покрытия выбраны методы оценки коррозионного разрушения оцинкованных металлических конструкций: испытания на атмосферную коррозию и ускоренные электрохимические испытания. Экспериментально разработана собственная конструкция стендов для испытаний на атмосферную коррозию и рассчитана оптимальная продолжительность испытаний - 275 суток.

6. На основании коррозионных стендовых испытаний определена скорость коррозии, установлены ее максимальные и минимальные значения. Экспериментально получена математическая зависимость массового показателя скорости коррозии от времени с учетом коэффициентов. Исходя из результатов стендовых испытаний, а = 0,3, а /? = 0,5. Экспериментально выявлена роль вентиляционных потоков и показано их влияние на коррозионное разрушение, а также выявлено распределение агрессивных компонентов с учетом особенностей технологического процесса.

7. Экспериментально разработана математическая зависимость долговечности цинкового слоя оцинкованных конструкций от времени эксплуатации с учетом особенностей технологического процесса.

8. Разработана методика оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса.

9. Выполнен анализ работы профилированного настила покрытия с наиболее характерными схемами работы. Выявлены области исчерпания несущей способности профилированного настила покрытия в результате коррозионного износа, определяемые условиями прочности или устойчивости. Предложены критерии замены профилированного настила покрытия, эксплуатирующегося в агрессивных газовоздушных средах:

1) равномерный коррозионный износ, распределенный по всей поверхности профилированного листа;

2) скопление коррозионных повреждений в зонах максимального момента.

10. Проведен экономический анализ эксплуатационных затрат. Показано,

что суммарная стоимость материалов и ремонтно-восстановительных работ по замене профилированного настила покрытия с толщиной цинкового слоя не менее 25 мкм на участках с повышенным выделением хлороводорода за промежуток, равный 8 годам, в 1,86 раза ниже, чем листа с толщиной цинкового слоя 18 мкм.

Основные положения диссертации опубликованы в работах:

Статьи в изданиях, входящих в перечень, определенный ВАК РФ:

1. Михайлов, В.В. Исследование коррозионной стойкости конструкций покрытия цехов холодного проката стали [Текст] / В.В. Михайлов,

A.C. Колобанов, О.И. Лифинцев // Вестник ВолгГАСУ. Серия «Стр-во и архит.» - 2007. - № 7(26). - С. 28 - 32. Лично автором выполнено 3 с.

2. Михайлов, В.В. Оценка остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия прокатных цехов основного производства ОАО «HJ1MK» [Текст] / В.В. Михайлов, A.C. Колобанов // Научн. Вестник Воронежского архитектурно-строительного университета. - 2008. - №1(9) -С. 61 - 66. Лично автором выполнено 4 с.

Статьи в сборниках трудов, конференций:

3. Колобанов, A.C. Прогнозирование долговечности конструкций покрытия металлургических производств [Текст] / A.C. Колобанов // Сб. докл. научн.- практ. конф. аспирантов и студентов инженерно-строительного факультета ЛГТУ. Апрель 2005 г. - Липецк, 2005. - С. 44. Лично автором выполнено 1 с.

4. Перекатов, C.B. Прогнозирование долговечности конструкций каркаса металлургических производств [Текст] / C.B. Перекатов,

B.В. Михайлов, A.C. Колобанов // Строительство-2005: Июнь 2005 г.: сб. междунар. научн.-практ. конф., посвященной 60-летию победы в великой отечественной войне 1941-1945 г. - Ростов, 2005. - С. 50 - 52. Лично автором выполнено 1 с.

5. Михайлов, В.В. Оценка коррозионной стойкости строительных металлоконструкций в цехах холодной прокатки [Текст] / В.В. Михайлов, A.C. Колобанов // Эффективные конструкции, материалы и технологии в строительстве и архитектуре : сб. ст. науч.-практ. конф., посвящается 50-летию ЛГТУ. - Липецк, 2006. - С. 80 - 86. Лично автором выполнено 5 с.

6. Бондарев, Б.А. Прогнозирование долговечности профилированного листа в условиях атмосферы цеха холодного проката ОАО «HJIMK» [Текст] / Б.А. Бондарев, С.Н. Салтыков, A.C. Колобанов // Концептуальные вопросы современного градостроительства : сб. ст., междунар. науч.-практ. конф., посвященной 10-летию создания кафедры «Городское строительство и хозяйство» ВГАСУ, Март 2007 г. - Воронеж, 2007. - С. 82 - 89. Лично автором выполнено 6с.

7. Колобанов, A.C. Исследование электрохимического поведения стали с цинковым покрытием для прогнозирования скорости его разрушения в условиях травильного отделения прокатных производств [Текст] /

*

A.C. Колобанов, B.B. Михайлов // Сб. тез. докл. научн. конф. студентов и аспирантов ЛГТУ. Апрель 2007 г. - Липецк, 2007. - С. 41. Лично автором выполнено 1с.

8. Колобанов, A.C. Оценка надежности и долговечности композиционных материалов металлических конструкций покрытия промышленных цехов металлургического комплекса [Текст] / A.C. Колобанов // Композиционные строительные материалы, теория и практика. Март 2007 г. : сб. ст. междунар. науч.-техн. конф. - Пенза, 2007. - С. 35 - 37. Лично автором выполнено 2с.

9. Бондарев, Б.А. Оценка надежности и прогнозирование долговечности конструкций покрытия промышленных цехов металлургического комплекса на примере ОАО «НЛМК» [Текст] / Б.А. Бондарев, A.C. Колобанов // Надежность строительных объектов : сб. ст. Х-й науч.-техн. конф., 5-7 сент. 2007 г. -Самара, 2007. - С. 26 - 31. Лично автором выполнено 4 с.

10. Колобанов, A.C. Прогнозирование долговечности оцинкованных конструкций покрытия прокатных производств металлургического комплекса [Текст] / A.C. Колобанов, Е.В. Кукуев, В.В. Михайлов // сб. докл. научн. конф. студентов и аспирантов ЛГТУ. Апрель 2008 г. - Липецк, 2008. - С. 82. Лично автором выполнено 1 с.

11. Михайлов, В.В. О несущей способности оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах [Текст] /

B.В. Михайлов, A.C. Колобанов // Наука и инновации в строительстве. Оценка риска и безопасность в строительстве. Ноябрь 2008 г.: междунар. конгр. - SIB -2008 - Т. 3. - Воронеж, 2008. - С. 256 - 261. Лично автором выполнено 4 с.

12. Колобанов A.C. Прогнозирование долговечности цинкового слоя профилированного листа покрытия, работающего в хлороводородсодержащей среде [Текст] / A.C. Колобанов, C.B. Третьякова // Эффективные строительные конструкции: теория и практика. Дек. 2008 г. : сб. ст. VIII междунар. науч.-техн. конф. - Пенза, 2008. - С. 104 - 105. Лично автором выполнено 2 с.

Колобанов Алексей Сергеевич

ОЦЕНКА ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА ОЦИНКОВАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПОКРЫТИЯ ЦЕХОВ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОКАТНОГО ПРОИЗВОДСТВА

_05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения_

Подписано в печать 410'*- . формат 60x84 1/16. Бумага офсетная. Ризография. Тираж 100 эю. Заказ №^-3 Издательство Липецкого государственного технического университета. Полиграфическое подразделение Издательства ЛГТУ. 398600 г. Липецк, ул. Московская, 30.

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ ИССЛЕДОВАНИЙ В ОБЛАСТИ ОЦЕНКИ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА.

1.1. Обзор вопросов, решаемых в области надежности и долговечности зданий и сооружений.

1.2. Конструктивные решения промышленных зданий.

1.2.1. Классификация конструкций покрытия, эксплуатирующихся в цехах металлургического прокатного производства.

1.2.2. Повреждаемость и дефектность профилированного листа покрытия промышленных производств металлургического комплекса.

1.2.3. Технология производства листопрокатных цехов Новолипецкого металлургического комбината.

1.3. Классификация процессов коррозии, воздействующих на элементы конструкций в условиях промышленной атмосферы.

- Классификация по механизму протекания.

- Классификация по виду коррозионной среды.

- Классификация по виду коррозионных поражений.

- Классификация по характеру дополнительных воздействий.

1.4. Особенности цеховой атмосферы металлургических производств.

Актуальность. С ростом объема используемого металла в мире увеличиваются и общие потери металла от коррозии, достигая таких масштабов, сравнимых с затратами на развитие крупнейших отраслей мировой промышленности. По имеющимся данным, в США общий ущерб от коррозии оценивался несколько лет назад приблизительно в 100 миллиардов долларов в год. Подсчитано, что вследствие коррозионных разрушений, ежегодно выходят из строя конструкции, в которых содержится столько же металла, сколько дает 1/3 мощностей металлургической промышленности. До 2/3 металла возвращаются в металлооборот путем переплавки, а 1/3, то есть около 10-15% общего объема, ежегодно производимого металла, составляет невозвратимые потери. Поэтому считается, что «каждая 6-я домна металлургической промышленности работает на восполнение коррозионных потерь». Поскольку большая часть металлургических мощностей связана с возмещением коррозионных затрат, то академик Я.М. Колотыркин в свое время называл защиту от коррозии «невидимой металлургией» [47].

Особенно актуально это для металлургических прокатных производств. В состав современной технологической цепи по прокату листовой стали входят как цеха горячего, так и холодного проката, которые являются основными цехами современного металлургического производства, от которых зависит рентабельность всего предприятия в целом.

Защита металлических конструкций покрытия от коррозионного воздействия особенно актуальна именно в цехах холодного проката. Технология травления в современных прокатных производствах предусматривает применение соляной кислоты, которая в процессе травления переходит в газообразный хлороводород, негативно влияющий на состояние эксплуатирующихся металлических конструкций.

Один из основных способов повышения долговечности металлических конструкций для данного вида производств в последние годы - это нанесение на металл защитных покрытий. Наиболее распространенным методом является нанесение на конструкцию защитной пленки из цинкового покрытия. В настоящее время известны и широко используются за рубежом профилированные настилы, оцинкованные фермы, колонны, связи и т.д.

При многочисленных исследованиях в области антикоррозионной защиты для строительных конструкций исследования реального поведения металлических конструкций покрытия в цехах холодного проката, во многом, сильно разнятся в зависимости от условий эксплуатации, а исследования поведения оцинкованных конструкций и вовсе отсутствуют. Исследования в области коррозионного разрушения цинка, проведенные авторами ряда работ как в нашей стране, так и за рубежом, а также современные исследования, проводимые «Эксперт-корр-МИСиС», Beckerlndustrial Coatings, Akzo Nobel, ECCO и многими другими, не отражают условия действительной работы оцинкованных конструкций покрытия. Поэтому, использование уже имеющихся методик и механизмов для оценки коррозионного поведения оцинкованных конструкций покрытия в данных условиях является неприменимым.

Это приводит к необходимости создания механизма, позволяющего, по результатам визуального и инструментального обследования, оценить техническое состояние и ресурс оцинкованных конструкций покрытия, осуществить прогноз изменения этого состояния во времени и установить сроки очередного осмотра или замены конструктивного элемента, что является важным для совершенствования системы эксплуатации оцинкованных конструкций покрытия, работающих в условиях агрессивной среды цехов холодного проката.

Таким образом, актуальность темы определяется необходимостью создания механизма, позволяющего с достоверностью оценить ресурс оцинкованных конструкций покрытия.

Цель работы: разработка методики оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах.

Достижение поставленной цели определяется решением следующих задач:

1. Изучить и оценить влияние агрессивных технологических факторов на свойства несущих кровельных ограждающих конструкций покрытия зданий прокатного производства.

2. В лабораторных и натурных условиях изучить и определить скорость коррозии оцинкованных элементов конструкций покрытия и ее изменение во времени, а также влияние механических повреждений на скорость коррозионного разрушения.

3. Разработать математическую модель коррозии оцинкованных конструктивных элементов покрытия в условиях эксплуатации действующих производств.

4. Исследовать влияние продолжительности и условий эксплуатации на повреждаемость профилированного листа покрытия по результатам натурных обследований.

5. Разработать методику оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса.

Объект исследования: техническое состояние конструкций покрытия зданий металлургических производств холодного проката ОАО «НЛМК» и методика его оценки.

Предмет исследования: усовершенствование методики оценки технического состояния оцинкованных конструкций покрытия, работающих в агрессивных средах зданий промышленных производств металлургического комплекса для создания алгоритмов, методик и моделей.

Научная новизна работы заключается в том, что: впервые, в результате проведения технического освидетельствования, выявлены и классифицированы факторы, влияющие на состояние оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса; впервые осуществлено систематическое исследование распределения зависимости скорости коррозии оцинкованных элементов конструкций покрытия во времени с учетом особенностей различных технологических участков; систематизированы данные о влиянии механического повреждения цинкового слоя элементов покрытия на кинетику развития коррозионного процесса на различных технологических участках и подтверждена их хорошая корреляция с результатами проведения технического освидетельствования за длительный промежуток времени; на основе совокупности результатов лабораторных испытаний и длительных промышленных испытаний предложена математическая модель зависимости скорости коррозии от времени; впервые разработана математическая зависимость, отражающая механизм разрушения цинкового слоя оцинкованных элементов конструкций от времени, позволяющая, зная данные о начальной толщине цинкового слоя и начальной скорости коррозии, рассчитать его долговечность; впервые разработан алгоритм и методика оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса;

Практическая значимость. Разработанный метод позволяет, по результатам визуального и инструментального обследования, оценить техническое состояние конструкций покрытия, а также осуществить прогноз изменения этого состояния во времени и определить пути оптимизации последующих эксплуатационных расходов, что является важным в условиях совершенствования системы эксплуатации оцинкованных конструкций покрытия производственных зданий металлургического комплекса, работающих в хлороводородсодержащих средах. Кроме того, по мере накопления информационной базы, проводится оценка и корректировка проектных решений на стадии проектирования.

Внедрение результатов. Результаты работы использовались при проведении обследований и оценке эксплуатационной пригодности покрытий на объектах листопрокатного производства ОАО «НЛМК».

Апробация работы. Результаты проведенных исследований доложены на: международной научно-практической конференции «Строительство 2005» (г. Ростов, 2005 г.); международной научно-технической конференции «Концептуальные вопросы современного градостроительства» (г. Воронеж, 2007 г.), международной научно-практической конференции «Композиционные строительные материалы, теория и практика» (г. Пенза,

2007 г.); международном конгрессе «Наука и инновация в строительстве» (г. Воронеж, 2008 г.); VIII международной научно-технической конференции «Эффективные строительные конструкции: теория и практика» (г. Пенза,

2008 г.).

На защиту выносятся: классификация факторов и степень их влияния на техническое состояние конструкций покрытия зданий металлургического комплекса, работающих в хлороводородсодержащих средах; распределение скорости коррозии оцинкованных элементов конструкций покрытия на разных участках цеха и уравнение, позволяющее определить скорость коррозии в зависимости от продолжительности эксплуатации; классификация характерных дефектов и повреждений профилированного листа покрытия зданий металлургических производств; математическая зависимость, отражающая механизм разрушения цинкового слоя оцинкованных элементов конструкций от времени, позволяющая, зная данные о начальной толщине цинкового слоя и начальной скорости коррозии, рассчитать его долговечность; методика и алгоритм оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащей среде зданий металлургических производств.

Публикации. Основное содержание работы опубликовано в 10 печатных работах, из них 2 опубликованы в сборниках, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем работы. Диссертация содержит введение, шесть разделов, основные выводы, список использованных источников и приложения.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. В работе выполнен системный анализ современных представлений о долговечности металлических конструкций цехов листопрокатного цикла металлургического комплекса. Установлено, что наиболее повреждаемым элементом для данных цехов являются несущие кровельные ограждающие конструкции покрытия.

2. Установлены конструктивные решения несущих кровельных ограждающих конструкций покрытий. Выявлено, что наиболее распространенным конструктивным решением кровельных ограждающих конструкций покрытия для данных цехов является оцинкованный профилированный настил, количество которого для цехов ПХПП и ПДС составляет 10749 участков. Раскладка выполнена листами типа Н60-845-0,9 и Н80-674-1,0 (в местах снеговых мешков) по ГОСТ 24025-80.

3. В результате оценки технического состояния оцинкованного профилированного настила покрытия были классифицированы его дефекты и повреждения. Установлено, что они делятся на две группы:

1. дефекты, вызванные низким уровнем выполнения строительно-монтажных работ - 12% (местное смятие, выгибы, вырезы и т.п.);

2. коррозионный износ конструкций, провоцирующийся сильноагрессивной газовоздушной средой и влажным режимом эксплуатации - 88%.

4. В ходе технического освидетельствования было обследовано 3345 участков профилированного настила покрытия и установлено, что наиболее распространенным дефектом является равномерный коррозионный износ, который составляет 40,00% от общего числа дефектов, провоцируемых влиянием агрессивной технологической средой.

5. Для оценки степени влияния агрессивной среды на состояние оцинкованных конструкций покрытия выбраны методы оценки коррозионного разрушения оцинкованных металлических конструкций: испытания на атмосферную коррозию и ускоренные электрохимические испытания. Экспериментально разработана собственная конструкция стендов для испытаний на атмосферную коррозию и рассчитана оптимальная продолжительность испытаний - 275 суток.

6. На основании коррозионных стендовых испытаний определена скорость коррозии, установлены ее максимальные и минимальные значения. Экспериментально получена математическая зависимость массового показателя скорости коррозии от времени с учетом коэффициентов. Исходя из результатов стендовых испытаний, а = 0,3, а Р = 0,5. Экспериментально выявлена роль вентиляционных потоков и показано их влияние на коррозионное разрушение, а также выявлено распределение агрессивных компонентов с учетом особенностей технологического процесса.

7. Экспериментально разработана математическая зависимость долговечности цинкового слоя оцинкованных конструкций от времени эксплуатации с учетом особенностей технологического процесса.

8. Разработана методика оценки остаточного ресурса оцинкованных конструкций покрытия, работающих в хлороводородсодержащих средах зданий металлургического комплекса.

9. Выполнен анализ работы профилированного настила покрытия с наиболее характерными схемами работы. Выявлены области исчерпания несущей способности профилированного настила покрытия в результате коррозионного износа, определяемые условиями прочности или устойчивости. Предложены критерии замены профилированного настила покрытия, эксплуатирующегося в агрессивных газовоздушных средах:

1) равномерный коррозионный износ, распределенный по всей поверхности профилированного листа;

2) скопление коррозионных повреждений в зонах максимального момента.

10. Проведен экономический анализ эксплуатационных затрат. Показано, что суммарная стоимость материалов и ремонтновосстановительных работ по замене профилированного настила покрытия с толщиной цинкового слоя не менее 25 мкм на участках с повышенным выделением хлороводорода за промежуток, равный 8 годам, в 1,86 раза ниже, чем листа с толщиной цинкового слоя 18 мкм.

1. Авиром, Л.С. Надежность конструкций сборных зданий и сооружений Текст. / Л.С. Авиром. Л.: Стройиздат, 1971. - С. 251.

2. Ажогин, Ф.Ф. К вопросу влияния внешней среды на разрушение стали Текст. / Ф.Ф. Ажогин // Коррозия и защита металлов: сб.статей М.: Оборонгиз, 1962. - С. 101-102.

3. Алексеев, А.Н. Долговечность железобетона в агрессивных средах Текст. / А.Н. Алексеев. М.: Стройиздат, 1990. - 217 с.

4. Анализ причин аварий и повреждений строительных конструкций Текст. -М.: Стройиздат, 1973.

5. Араб-Оглы, Э.А. Рабочая книга по прогнозированию Текст. / Э.А. Араб-Оглы, И.В. Бестужев-Лада. М.: Мысль, 1982. - 430 с.

6. Аскадский, А.А. Деформация полимеров Текст. / А.А. Аскадский. -М.: Химия, 1973.-449 с.

7. Аугустин, Я. Аварии стальных конструкций: пер. с польского Текст. / Я. Аугустин, Е. Шледзевский. М.: Стройиздат, 1978. - 176 с.

8. Атмосферная коррозия в промышленном и гражданском строительстве: сб. докладов Текст. / под ред. Ф. Гримма. М.: Металлургия, 1981. -192 с.

9. Андоньев, С.М. Пылегазовые выбросы предприятий черной металлургии Текст. / С.М. Андоньев, О.В. Филипьев. М.: Металлургия, 1973. - 156 с.

10. Беляев, Б.И. Причины аварий стальных конструкций и способы их устранения Текст. / Б.И. Беляев, B.C. Корниенко. М.: Стройиздат, 1968.-206 с.

11. Бережнов, К.П. Долговечность стальных конструкций в условиях обогатительных фабрик алмазодобывающей промышленности Текст. / К.П. Бережнов. автореф. дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук / К.П. Бережнов; [МИСИ]. - Москва, 1987. - 20 с.

12. Бережнов, К.П. Коррозионно-механическая прочность строительных сталей а агрессивных средах / К.П. Бережнов, В.В. Филиппов // Цветная металлургия. 1986. - №9. - С.70-72.

13. Бережнов, К.П. Определение долговечности корродирующих материалов конструкций промзданий / К.П. Бережнов, В.В. Филиппов // изв. вузов стр-во и архитектура. 1988. - №1 - С. 17-21.

14. Берукштис, Г.С. Коррозионная устойчивость металлов и металлических покрытий в атмосферных условиях Текст. / Г.С. Берукштис, Г.Б. Кларк. М.: Наука, 1971. - 159 с.

15. Бойко, Д.М. Диагностика повреждений и методы восстановления эксплуатационных качеств зданий Текст. / М.Д. Бойко. Л.: Стройиздат, 1975. - 123 с.

16. Болотин, В.В. Применение методов теории вероятности и теории надежности в расчетах сооружений Текст. / В.В. Болотин. М.: Стройиздат, 1971. - 113 с.

17. Бубес, Э.Я. Оптимальное перспективное планирование капитального ремонта и реконструкции жилищного фонда Текст. / Э.Я. Бубес, Г.Т. Попов, К.А. Шарлыгина. Л.: Стройизат, 1980. - 144 с.

18. Будунова, Н.И. Пути повышения экономической эффективности реконструкции промышленных зданий Текст. / Н.И. Будунова М.: Стройиздат, 1974. - 156 с.

19. Бюновский, В.М. Прогнозирование свойств многокомпонентных композиционных материалов Текст. / В.М. Бюновский,

20. B.В. Лапинский, В.В. Житков // Пластические массы. 1989. - № 10.1. C. 49-52.

21. Валь, В.Н. Усиление стальных каркасов одноэтажных производственных зданий при их реконструкции Текст. / В.Н. Валь, Е.В. Горохов, Б.Ю. Уваров. М.: Стройиздат. - 1987. - 176 с.

22. Вихрев, И.Д. Проект-основа формирования эффективности и качества строительной продукции Текст. / И.Д. Вихрев // Промышленное строительство. 1977. - № 11. - С.57 - 60.

23. Воронин, A.M. О методах оценки сроков службы кровельных материалов Текст. / A.M. Воронин // Научные исследования в области совершенствования покрытий и кровель промышленных зданий: сб. науч. тр. М.: ЦНИИПромзданий. - 1987. - С. 26.

24. Гольдман, А.Я. Прогнозирование деформационно-прочностных характеристик полимерных и композиционных материалов Текст. / А.Я. Гольдман. JL: Машиностроение, 1979. - 320 с.

25. Городецкий, В.К. Воздействие среды производства на строительные конструкции зданий травильных отделений Текст. / В.К. Городецкий // Труды ЦНИИпромзданий. 1966. - Вып. II. - С.60-75.

26. Долговечности стальных конструкций в условиях реконструкции Текст. / Е.В. Горохов [и д.р.]: под ред. Горохова Е.В. М.: Стройиздат, 1994. - 488 с.

27. ГОСТ 9.908-85 (СТ СЭВ 4815-84, СТ СЭВ 6445-88). Единая система защиты от коррозии и старения. Металлы и сплавы. Методы определения показателей коррозии и коррозионной стойкости. Текст. / М.: Изд-во стандартов. - 1990. - 31 с.

28. ГОСТ 9.039-74. Коррозионная агрессивность атмосферы. 34 с.

29. ГОСТ 16350-80. Климат СССР. Районирование и статистические параметры климатических факторов для технических целей. 23 с.

30. ГОСТ 13377-75. (шкала коррозионной стойкости). 35 с.

31. ГОСТ 16350-80. Атмосферная коррозия. 24 с.

32. Гмурман, В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика Текст. / В.Е. Гмурман. М.Высшая школа, 2002. - 480 с.

33. Дерягин, Б.В. Новые свойства жидкостей Текст. / Б.В. Дерягин, И.В. Чураев. М.: Наука, 1971. - 175 с.

34. Долидзе, Д.Е. Испытание конструкций и сооружений Текст. / Д.Е. Долидзе. М.: Высшая школа, 1975. - 308 с.

35. Дружинин, Г.В. Процессы технического обслуживания автоматических систем / Г.В. Дружинин. М.: Энергия, 1973. - 203 с.

36. Дубницкий, В.Ю. Прогнозирование стойкости бетона при сложных агрессивных воздействиях на основе оценки величины коррозионного состояния Текст. / В.Ю. Дубницкий // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1990. - № 1. - С. 122 - 125.

37. Иванов, П.М. Прогнозирование долговечности элементов стальныхферм покрытий промзданий Текст.: автореф. дисс.канд. техн.наук / П.М. Иванов; МИСИ. Москва, 1983. - 20 с.

38. Иващенко, Е.И. Практика обоснования степени капитальности и сроков службы производственных зданий Текст. / Е.И. Иващенко. -М.: ЦИНИС, 1973. 56 с.

39. Износ и защита конструкций промышленных зданий Текст. / ЦНИИ Промзданий. -М.: Стройиздат, 1971.

40. Ефимов, Б.А. Обеспечение долговечности железобетонных конструкций в условиях морозного воздействия Текст. / Б.А. Ефимов, О.В. Кульков // Повышение долговечности конструкций водохозяйственного назначения: сб. научн. тр. Ростов-на-Дону, 1981. -С. 12-15.

41. Журков, С.Н. О физических основах температурно-временной зависимости прочности Текст. / С.Н. Журков, В.А. Петров // ДАН СССР, 1978. 239 № 6. - С. 1316 - 1319.

42. Кикин, А.И. В сб. «Стальные конструкции» Текст. / А.И. Кикин. -Труды МИСИ им. Куйбышева. М.: МИСИ, 1957.

43. Кикин А.И. Особенности проектирования стальных конструкций зданий и сооружений заводов черной металлургии при учете условий эксплуатации Текст. / А.И. Кикин. М.: Строиздат, 1984. - 234 е.

44. Кикин, А.И. Повышение долговечности металлических конструкций промышленных зданий Текст. / А.И. Кикин [и др.]. 2-е изд. - М.: Стройиздат, 1984. - 301 с.

45. Кирилова, Э.И. Старение и стабилизация термопластов Текст. / Э.И. Кирилова. JL: Химия, 1988. - 240 с.

46. Кожевников, Ю.М. Причины хрупкого разрушения пояса сварной фермы Текст. / Ю.М. Кожевников, Я.С. Левенсон // Промышленное строительство. 1971. - № 9. - С. 44.

47. Колотыркин, Я.М. Влияние природы анионов на кинетику и механизм коррозии металлов в растворах электролитов Текст. / Я.М. Колотыркин // тр. 3-ей междунар. конф. по коррозии металлов. М.: Мир, 1968. - Т 1. - С. 74 - 88.

48. Колотилкин, Б.М. Проблемы долговечности и надежности жилых зданий Текст. / Б.М. Колотилкин. М.: Знание , 1969. - 245 с.

49. Колотилкин, Б.М. Эксплуатация крупнопанельных жилых зданий и их качество Текст. / Б.М. Колотилкин. М.: Стройиздат, 1976. - 215 с.

50. Коряков, А.С. Несущая способность стальных конструкций эксплуатирующихся в агрессивных средах цехов цветной металлургии Текст.: дисс. канд. техн. наук / А.С. Коряков. М.: МИСИ, 1985. - 159 с.

51. Костриц, А.И. Новый метод оценки долговечности зданий и элементов конструкций Текст. / А.И. Костриц, В.А. Рогонский // Коммунальное хозяйство и бытовое обслуживание. Таллин. - 1966. - № 4. - 189 с.

52. Косоруков, В.А. Влияние случайных погнутостей сжатых стержней стропильных ферм на их несущую способность Текст. /автореф. дисс. канд. техн. наук / В.А. Косоруков.- М.: МИСИ,1975. 19 с.

53. Колобанов, А.С. Прогнозирование долговечности конструкций покрытия металлургических производств Текст. /А.С. Колобанов // сб. докл. научн.- практ. конф. аспирантов и студентов инженерно-строительного факультета ЛГТУ. Апр. 2005 г. Липецк, 2005. С. 44.

54. Колотыркин, Я.М. Металл и коррозия Текст. / Я.М. Колотыркин // Защита металлов от коррозии. -М.: Металлургия, 1985. 88 с.

55. Кошин, И.И. Стальные конструкции Текст. / И.И. Кошин // сб. научн. тр. МИСИ им. Куйбышева. М.: МИСИ, 1965. - № ю. - С. 65.

56. Кулиев, И.П. Строительство нефтяных скважин на море Текст. / И.П. Кулиев, Ю.А. Сафаров. Азнефтеиздат, 1956. - С. 84.

57. Кулиев, И.П. Азербайджанское нефтяное хозяйство Текст. / И.П. Кулиев. 1955. - № 1. - С. 10.

58. Лащенко, М.Н. Анализ причин аварий металлических конструкций Текст. / М.Н. Лащенко. Л.: Стройиздат, 1969. - 183 с.

59. Лащенко, М.Н. Повышение надежности металлических конструкций при реконструкции Текст. / М.Н. Лащенко. Л.: Стройиздат, 1987. -136 с.

60. Лимаренко, В.А. Совершенствование методов определения технического состояния эксплуатируемых металлических конструкций покрытия Текст./ автореф. дисс.канд. техн. наук / В.А. Лимаренко. -- К.: Стройиздат, 1985. 19 с.

61. Методические рекомендации по определению условной долговечности рулонных и мастичных кровельных материалов при воздействии искусственных климатических факторов Текст. М.: МНИИТЭП, 1987. - 23 с.

62. Методика выявления дефектов и оценки эксплуатационных свойств кровель железобетонных крыш жилых зданий Текст./ЦНИИЭПжилище. М.: Стройиздат. - 1985. - 61 с.

63. Методические рекомендации по оценке состояния конструкций эксплуатируемых полносборных зданий Текст. / МЖКХ РСФСР, АКХ. М.: ОНТИ АКХ, 1975. - 27 с.

64. Методика определения потенциального срока службы битумозных рулонных и мастичных кровельных материалов Текст. М.: ЦНИИПромзданий, 1999. - 7 с.

65. Михалко, В.Р. Экономическое обоснование мероприятий по повышению долговечности строительных конструкций Текст./ В.Р. Михалко // Бетон и железобетон. 1975. - № 5. - С. 35 - 38.

66. Михайлов, В.В. Исследование коррозионной стойкости конструкций покрытия цехов холодного проката стали Текст. / В.В. Михайлов, А.С.

67. Колобанов, О.И. Лифинцев // Вестн. ВолгГАСУ. Сер. Стр-во и архит. -2007. № 7(26). - С. 28 - 32.

68. Михайловский, Ю.Н. Атмосферная коррозия металлов и методы их защиты Текст. / Ю.Н. Михайловский. М.: Металлургия, 1989. -103 с.

69. Михайловский, Ю.Н. Начальные стадии атмосферной коррозии металлов при отрицательных и положительных температурах влажного воздуха Текст./ Ю.Н. Михайловский, П.В. Стрекалов, Т.С. Баландина // Защита металлов. 1976. - Т. 12. - № 5. - С. 513 - 519.

70. Михайловский, Ю.Н. Начальные стадии коррозии и пассивация цинка при адсорбции молекул кислорода и воды Текст./ Ю.Н. Михайловский, П.В. Стрекалов, А.В. Михайлов// Защита металлов. 1979. - Т. 15. - № 3. - С. 288 - 295.

71. Михайловский, Ю.Н. Влияние окислов и гидроокислов металлов на адсорбцию и окисление сернистого газа в условиях атмосферной коррозии Текст. / Ю.Н. Михайловский, Н.А. Соколов // Защита металлов. 1982. - Т. 18. - № 3. - С. 349 - 352.

72. Михайловский, Ю.Н. Новые представления о механизме стимулирующего действия сернистого газа на атмосферную коррозию металлов Текст. / Ю.Н. Михайловский, Н.А. Соколов // Защита металлов. 1985. - Т. 21. - № 5. - С. 214 - 220.

73. Михайловский, Ю.Н. Рекомендуемые справочные данные о скорости атмосферной коррозии металлов в различных климатических районах СССР Текст./ Ю.Н. Михайловский, Н.А. Соколов, Ю.М. Панченко // Защита металлов. 1985. - Т. 21. - № 5. - С. 675 - 681.

74. Михайловский, Ю.Н. Защита от коррозии в агрессивных средах Текст. / Ю.Н. Михайловский, П.В. Стрекалов, В.В. Агафонов // Защита металлов. 1980. - Т. 16. - № 4. - С. 396.

75. Овчинников, И.Г. Работоспособность сталежелезобетонных конструкций в условиях воздействия хлоридсодержащих сред Текст. / И.Г. Овчинников, В.В. Раткин, Р.Б. Гарибов. Саратов: Изд-во СГУ. -2002. - 155 с.

76. Овчинников, И.Г. Влияние сульфатосодержащих сред на поведение железобетонных конструкций Текст./ И.Г. Овчинников, P.P. Инамов. -Саратов: Изд-во СГУ, 1998. 26 с. - Деп. В ВИНИТИ 18.12.98, № 3758-В98.

77. Петров, В.В. Расчет элементов конструкций взаимодействующих с агрессивной средой Текст. / В.В. Петров, И.Г. Овчинников, Ю.М. Шихов. Саратов: Изд-во СГУ, 1987. - 288 с.

78. Правила и нормы технической эксплуатации жилищного фонда Текст. М.: Стройиздат, 1965. - 55 с.

79. Поваляев, М.И. Результаты обследования кровель из наплавляемых рубероидов Текст. / М.И. Поваляев, A.M. Воронин, В.В. Иванов // Промышленное строительство. 1976. - № 2. - С. 31 -32.

80. Поваляев, М.И. Температурный режим теплоизоляции из пенополистирольных плит в покрытиях промышленных зданий Текст. Вып. 25. / М.И. Поваляев, Е.Р Татаркин // Труды ЦНИИПромзданий. -1973. С. 133 - 147.

81. Поваляев, М.И. Повышение надежности кровель Текст. / М.И. Поваляев [и др1] // Строительные материалы. 1982. - №5. - С. 16 - 18.

82. Положение о проведении планово-предупредительного ремонта производственных зданий и сооружений Текст. / Госстрой СССР. -М.: Стройиздат, 1974. 34 с.

83. Поляков, Е.В. Реконструкция и ремонт жилых зданий Текст. / Е.В. Поляков. -М.: Стройиздат, 1972. 155 с.

84. Порывай, Г.А. Техническая эксплуатация зданий Текст. / Г.А. Порывай. М.: Стройиздат, 1974. - 166 с.

85. Порывай, Г.А. Предупреждение преждевременного износа зданий Текст./ Г.А. Порывай. М.: Стройиздат, 1979. - 122 с.

86. Прокофьев, А.С. Проектирование стальных конструкций с учетом усталости Текст. / А.С. Прокофьев, В.А. Кабанов,- А.А. Сморчков. -Тула: Изд-во ТПИ, 1988. 88 с.

87. Прохоркин, С.Ф. Пути повышения надежности зданий и сооружений

88. Текст. / С.Ф. Прохоркин, В.А. Рогонский. ДЛНТП. - Л., 1973. - 56 с.

89. Рахимбаев, Ш.М. Прогнозирование долговечности строительных материалов Текст. / Ш.М. Рахимбаев, Н.М. Авершина // Ресурсосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конструкций. Белгород: Везелица. - 1993. - С. 8.

90. Рахимбаев, Ш.М. Прогнозирование долговечности строительных материалов по единичному сроку испытания Текст./ Ш.М. Рахимбаев, Н.М. Авершина // Строительные материалы. 1994. - № 4. - С. 17 - 18.

91. Рахимов, Р.З. К расчету долговечности строительных конструкций и разработке общей теории долговечности строительных материалов Текст./ Р.З Рахимов, В.А. Вознесенский, В.Н. Малин // Строительство и архитектура. 1979. - № 7. - С. 53 - 58.

92. Рахимов, Р.З. Элементы теории долговечности конструкционных композиционных материалов Текст./ Р.З Рахимов // Повышение долговечности и надежности машин и приборов: сб. тез. док всесоюзной конференции. Куйбышев: КПИ, 1981. - 321 с.

93. Рахимов, Р.З. Основы теории долговечности строительных конструкционных композиционных материалов Текст./ Р.З Рахимов. // Новые композиционные материалы в строительстве. Саратов: СПИ, 1981.-С. 24.

94. Методические указания по определению остаточного ресурса потенциально опасных объектов, поднадзорных горгостехнадзору России РД 09-102-95 Текст. Введ. 1995-11-17. - 8 с.

95. Ржаницын, А.Р. Теория расчета строительных конструкций на надежность Текст. / А.Р. Ржаницын. М.: Стройиздат, 1978. - 102 с.

96. Рогонский, В.А. Моделирование процессов ремонта и реконструкции зданий Текст./ В.А. Рогонский // Повышение качества капитального ремонта, модернизации, реконструкции общественных и промышленных зданий. ЛДНТП. Л.: 1978. - 35 с.

97. Ройтман, А.Г. Ремонт и реконструкция жилых и общественных зданий Текст. / А.Г. Ройтман, Н.Г. Смоленская. М.: Стройиздат, 1978. -208 с.

98. Розенфельд, И.Л. Атмосферная коррозия металлов Текст. / И.Л. Розенфельд. М.: Изд-во АН СССР. - 1960. - 372 с.

99. Розенфельд, И.Л. Коррозия и защита металлов (локальные коррозионные процессы) Текст./ И.Л. Розенфельд. М.: Металлургия. -1970. - 448 с.

100. Свод правил по проектированию и строительству. Правила обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений. СП-13-102-2003. Введ. 2003-08-21. М. : Госстрой России, сор. 2003. - 51 с.

101. Сахновский, М.М. Металлические конструкции. Техническая эксплуатация Текст. / М.М. Сахновский. Киев: Будивельник, 1976. -256 с.

102. Селяев, В.П. Оценка долговечности строительных материалов и конструкций Текст. / В.П. Селяев // Новое в строительном материаловедении: сб. научн. тр. М.: МИИТ, 1997. - С. 26 - 28.

103. Стрекалов П.В., Расчет атмосферной скорости коррозии.Текст./ П.В. Стрекалов, By Динь Вуй, Ю.Н. Михайловский // Защита металлов -1983. Т.19.№2. С.220.

104. Семенова, И.В. Коррозия и защита от коррозии Текст. / И.В. Семенова, Г.М. Флорианович, А.В. Хорошилов. М.: Физматлит, 2002. - 336 с.

105. Семгир, И.М. Об эксплуатационных качествах зданий цехов прокатки Текст. / И.М. Семгир // Промышленное строительство, 1973. -№ 3. С. 17-19.

106. Сергеева, С.Б. Модель влияния газонасыщения на напряженно-деформированное состояние материалов Текст. / С.Б. Сергеева, А.В. Сычева, А.А. Трещев // Известия вузов. Строительство. 1999. - № 12. -С. 14-20.

107. СН 4088-86. Санитарные нормы микроклимата производственных помещений Текст. М.: Стройиздат, 1986. - 96 с.

108. СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии Текст. / Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. - 45 с.

109. СНиП 2-23-81*. Стальные конструкции / Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - 131 с.

110. Стрекалов, П.В. Исследование кинетики начальных стадий атмосферной коррозии цинка под адсорбционными пленками влаги Текст./ автореф. дисс. . .канд. хим. наук / П.В. Стрекалов. М., 1972. - 25 с.

111. Стрекалов, П.В. Математическая модель и расчет вероятной скорости атмосферной коррозии металлов в тропическом и умеренном климате Текст./ П.В. Стрекалов, By Динь Вуй // Защита металлов. 1985. -Т. 21.-№4.-С. 525-534.

112. Тинсли, И. Поведение химических загрязнителей в окружающей среде, пер. с англ. под ред. М.М. Сенявина Текст. / И. Тинсли. М.: Мир, 1982. - 280 с.

113. Трещев, А.А. Деформирование толстостенной цилиндрической оболочки с учетом воздействия водородной среды Текст./ А.А. Трещев,

114. A.В. Прохорова // Современные проблемы математики, механики, информатики: тез. док. междунар. научн. конф. Тула: ТулГУ, 2003. - С. 243 - 246.

115. Трещев, А.А. Модель деформирования материалов, находящихся под воздействием физически активной среды Текст. / А.А. Трещев, А.В. Прохорова, С.Б. Сергеева // Дифференциальные уравнения и прикладные задачи. Тула: ТулГУ, 2001. - С. 121 - 125.

116. Филиппов, В.В., Влияние коррозии на надежность стальных строительных конструкций Текст. / В.В. Филиппов, П.М. Иванов, К.П. Бережнов // Изв. Вузов Строительство и архитектура. 1984. - №9. - С. 135-138.

117. Фишман, И.А. Защита от коррозии конструкций и оборудования металлургических цехов Текст. / И. А. Фишман, В. А. Фрисман,

118. B.А. Сержантов, В.В. Монахов. Киев: Техника, 1983. - 216 с.

119. Чирков, В.П. Расчет плотности вероятности функции случайных аргументов способом последовательной замены с использованием гистограмм Текст. / В.П. Чирков // Межвузовский сборник научных трудов. М.: МИИТ. - Вып. 583. - 1977. - С. 35 -39.

120. Шапиро, Г.А. О предотвращении аварий стальных ферм покрытий промышленных зданий Текст. / Г.А. Шапиро // Строительная промышленность. 1957. - № 5. - С. 22 - 27.

121. Шаприцкий, В.Н. Очистка загрязнений воздуха в металлургии Текст. / В.Н. Шаприцкий. М.: Металлургия, 1965. - 188 с.

122. Шкинев, А.Н. Аварии на строительных объектах, их причины и способы предупреждения Текст. / А.Н. Шкинев. М.: Стройиздат, 1986. - 375 с.

123. Шор, Я.Б. Статистические методы анализа и контроля качества надежности Текст. / Я.Б. Шор. М.: Советское радио, 1962. - 62 с.

124. Эванс, Ю. Коррозия и окисление металлов пер. с англ. под И.Л. Розенфельда. Текст. / Ю. Эванс. — М.: Машгиз. 1962. - 855 с.

125. Эглескалн, Ю.С. Анализ состояния стропильных ферм в условиях эксплуатации Текст. / Ю.С. Эглескалн // Промышленное строительство. -1971.-№8.-С. 37-42.

126. Эглескалн, Ю.С. Повреждения колонн и вертикальных связей зданий металлургических заводов Текст. / Ю.С. Эглескалн // Промышленное строительство. 1978. - № 10. - С. 39 - 43.

127. Эглескалн, Ю.С. Режим работы производственных зданий Текст./ Ю.С. Эглескалн, А.И. Кикин // Промышленное строительство. 1981. - № 3.-С. 14-17.

128. Эглескалн, Ю.С. Количественные закономерности износа металлоконструкций производственных зданий Текст. / Ю.С. Эглескалн // Промышленное строительство. 1982. - № 1. - С. 15-18.

129. Ярцев, В.П. Физико-технические основы работоспособности органических материалов в деталях и конструкциях Текст. / автореф. дисс.докт. техн. наук / В.П. Ярцев. — Воронеж: ВГАСА, 1998. 42 с.

130. Ярцев, В.П. Определение долговечности пенополистирола под нагрузкой Текст. / В.П. Ярцев, К.А. Андрианов // Современные проблемы строительного материаловедения: материалы пятых академических чтений РААСН. Воронеж: ВГАСА, 1999. - С. 22 - 24.

131. Ambler H.R, Bain A.A.T.//J. Appl. Chem. 1955. V 5. - № 9. p. 437.

132. Atmosphere Corrosion/ Ed. W. H. Ailor. N. Y.: John Wiley, 1982. - 8571. P

133. Barton, K. Protection Atmosphere Corrosion / K. Barton N. Y.: John Wiley, 1976.-235 p.

134. Czamecki, L. Brighton Polymertechnic. Brighton. 1987 pp. 13 21. Czamecki L. Untersuchung uber den Aufbau von Polymerbeton.

135. Denney M.A. Testing of reinforced Plasties at elevated temperatures/ Denney M.A., Martindale J. C. Aircraft Eng. Ng/ January, 1963.

136. Gedra Grimme Dieter. Stahle und Eisen. 1980. B. 100. № 12. S. 641.

137. Griffith A.A. Phenomena of Rupture and Flow in Solids/ Griffith A.A. -Phil. Tran. Roy. Soc. (London). 1920. - Ser. A. - V 221. - p. 163 - 198.

138. Kaesche H. Werkstoffe und Korrosion. 1964. В/ 15. S. 5, 379.

139. Metal Corrosion on Atmosphere. Philadelphia: ASTM 1968. 391 p.

140. Pascual Marqui P. D., Perez Fernandez E., Marbot Ramada R., Corvo Perez F. E./Rev. iberoam. corros. у prot. 1981. V. 12. № 5. p. 15.

141. Pascual Marqui P. D., Perez Fernandez E., Marbot Ramada R./Rev. iberoam. corros. у prot. 1981. V. 12. № 4. p. 27.

142. Polymer in Concrete, September, 1984. BRD. P. 21 28. Okada K., Ohama Y. Recent Research and Applications of Concrete-Polymer Composites in Japan/ Proceeding in Concrt.

143. Rudolf H. T. Corrosion. 1955. V. 11. № 8. p. 35.

144. От ОАО «Гипромез» От Липецкого государственного

145. Технический директор технического университетапо/шучной работе jy И.М. Володин

146. Лвто6ан-/1игЖ^^%бан"Липецк>>1. АЛ ондарев Б. А.

147. УТВЕРЖДАЮ» Щ®^ градуальный директор2009 г.1. АКТна внедрение результатов исследования по изучению и оценке технического состояния оцинкованных конструктивных элементов, эксплуатирующихся в агрессивных средах.