Основы расчета свайных фундаментов с учетом реологических свойств грунтов основания

Омельчак, Игорь Михайлович

Основания и фундаменты, подземные сооружения

автореферат диссертации по строительству, 05.23.02, диссертация на тему:Основы расчета свайных фундаментов с учетом реологических свойств грунтов основания

доктора технических наук: Омельчак, Игорь Михайлович
город: Пермь
год: 2003
специальность ВАК РФ: 05.23.02

Диссертация по строительству на тему «Основы расчета свайных фундаментов с учетом реологических свойств грунтов основания»

Автореферат диссертации по теме "Основы расчета свайных фундаментов с учетом реологических свойств грунтов основания"

На правах рукописи

Омельчак Игорь Михайлович

ОСНОВЫ РАСЧЕТА СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ С УЧЕТОМ РЕОЛОГИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ

05.23.02 - Основания и фундаменты, подземные сооружения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Пермь-2003 г.

Работа выполнена в Пермском государственном техническом университете

Научный консультант - член-корреспондент РАН,

доктор технических наук, профессор ^Бартоломей Адольф Александрович [.

Официальные оппоненты: член-корреспондент РААСН,

заслуженный деятель науки и техники РФ, доктор технических наук, профессор Аббасов Пулат Аббасович;

академик РАН,

доктор технических наук, профессор Матвеенко Валерий Павлович;

доктор технических наук, Готман Альфред Леонидович.

Ведущая организация: ЗАО "Институт Пермский Промстройпроект"

Защита состоится " 23 " октября 2003 г. в 15 часов на заседании Диссертационного совета Д 212.185.05 Пермского государственного технического университета по адресу: 614600, ГСП-45, г. Пермь, Комсомольский проспект, дом 29а, ауд. 423.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета

Автореферат разослан 7 7 сентября 2003 г.

Ученый секретарь диссертационного совета доктор технических наук, профессор

Шевелев Николай Алексеевич

РОС НАЦИОНАЛЬНАЯ БИБЛИОТЕКА СП)

оэ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы диссертации. Ускорение научно-технического прогресса в фундаментостроении неразрывно связано с разработкой новых расчетных методов, которые позволяют более достоверно описывать взаимодействие фундаментных конструкций и грунтов основания при передаче нагрузок от зданий, сооружений и технологического оборудования. По данным НИИОСП им. Н.М. Герсеванова годовой объем затрат на устройство фундаментов в настоящее время составляет 4 млрд. рублей (в ценах 1984 г), в том числе свайные фундаменты составляют 28-30%. Широкое внедрение свайных фундаментов обусловлено их надежной работой в различных инженерно-геологических и климатических условиях, повышением этажности и высотности зданий, увеличением масс технологического оборудования, использованием неблагоприятных строительных площадок.

Проблема оптимального проектирования и возведения свайных фундаментов приобрела особую актуальность в связи с переориентацией строительного комплекса на рыночные отношения, когда повышается объективная заинтересованность всех подразделений отрасли в снижении затрат за счет уменьшения себестоимости выполняемых работ. Особенно остро эта проблема стоит при строительстве в сложных инженерно-геологических условиях, в которых свайные фундаменты являются экономически выгодными по сравнению с фундаментами на естественном основании и нередко единственным возможным типом фундаментов. Доля затрат на возведение подземной части зданий и сооружений в таких грунтовых условиях составляет до 30% стоимости сооружений.

Экспериментально-теоретические исследования, выполненные в НИИОСП им. Н.М. Герсеванова, Московском инженерно-строительном университете (МИСУ), Санкт-Петербургском инженерно-строительном университете (СПИСУ), Санкт-Петербургском государственном техническом университете (СПГТУ), Пермском государственном техническом университете (ГОТУ), Дальневосточном научно-исследовательском институте по строительству (ДальНИИС), БашНИИстрое, Марийском государственном техническом университете (МарГТУ), Саратовском государственном техническом университете (СарГТУ), и других организациях, позволили существенно расширить знания о взаимодействии свайных конструкций с грунтом основания, усовершенствовать нормативные материалы по расчету и проектировании в различных инженерно-геологических условиях. На основании полученных результатов нормативные расчетные значения сопротивления грунта под нижним концом свай обоснованно увеличены на 10-20%, а нормативная несущая способность свай - на 15-30%.

В то же время в нормативных рекомендациях в качестве основной задачи продолжает рассматриваться максимально нагруженная одиночная свая, предельное сопротивление которой определяется опытным или расчетным путем, а переход к несущей способности фундамента производится простым суммированием несущей способности свай в составе фундамента. Этот подход не всегда соответствует повышению надежности и экономичности проектных решений свайных фундаментов.

Принятый в нормах метод расчета осадок свайных фундаментов -основан на решении задач теории упругости, ограниченной рамками гипотезы об обратимости

процесса деформирования и не позволяет с необходимой достоверностью рассчитывать несущую способность и осадки свайных фундаментов.

Исследования, проведенные в последнее время в НИИОСП им. Н.М. Герсеванова, МарГТУ, ПГТУ и ряде других организаций, позволили разработать упругопластические модели систем "свая-грунт" и "свайный фундамент-грунт", учесть взаимовлияние свай в составе фундаментов, физическую и геометрическую нелинейность деформирования грунтов.

Результаты высокоточных геодезических наблюдений за осадками зданий и сооружений, анализ развития механики грунтов, тенденций отечественного и зарубежного фундаментостроения показывают, что перспективным направлением исследований взаимодействия фундаментов и оснований является учет реологических свойств грунтов, то есть вязкого деформирования под действием постоянных и переменных нагрузок. Сохранность зданий и сооружений на грунтах с реологическими свойствами в большей степени зависит от скорости накопления осадок смежных фундаментов, чем от величины абсолютной осадки сооружения, так как при значительной скорости осадки пластическое течение элементов несущих конструкций под действием дополнительно возникающих в них нерасчетных усилий может перейти в хрупкое разрушение конструкции.

На заседании технического комитета по свайным фундаментам Международного сообщества по механике грунтов и геотехнике (Германия, Гамбург, 1997 г.) было отмечено, что приоритетным направлением снижения стоимости и материалоемкости свайных фундаментов является совершенствование методов расчета с учетом действительных условий работы свай в грунтах. Численная реализация этих моделей может быть осуществлена методом конечных элементов (МКЭ), методом конечных разностей (МКР) или методом граничных интегральных уравнений - граничных элементов (МГИУ, МГЭ).

Из выше сказанного следует, что тема диссертационной работы современна и несомненно является актуальной.

Целью диссертационной работы явилось решение научно-технической проблемы, имеющей важное народно-хозяйственное значение, заключающееся в разработке методов расчета осадок свайных фундаментов на основе современных представлений о вязкоупругопластическом деформировании грунтов при динамическом и статическом нагружении.

Для достижения поставленной цели были сформулированы и решены следующие задачи:

1. Проведено обоснование необходимости совершенствования существующих методов расчета осадок свайных фундаментов, на основе анализа и обсуждения материалов литературных источников.

2. Выполнены комплексные экспериментальные исследования осадок свай и свайных фундаментов с учетом вязкого деформирования грунтов основания.

3. Разработана упругопластическая модель динамического погружения забивных свай, учитывающая нелинейную объемную сжимаемость грунта и его пластические свойства, и позволившая рассчитать изменение физико-механических свойств грунта в околосвайной зоне.

4. Разработан программный комплекс для расчета забивных свай на основе упругопластической модели динамического погружения одиночных свай при многократном ударе.

5. Разработана вязкоупругопластическая модель квазистатического взаимодействия системы "свая-грунт", учитывающая нелинейные реологические свойства грунтов при объемном и сдвиговом деформировании.

6. На основе предложенной модели взаимодействия системы "свая-грунт" разработаны методы расчета длительных осадок различных конструкций свайных фундаментов и кустов свай в грунтах, обладающих реологическими свойствами.

7. Предложены инженерные методы расчета несущей способности и осадок свайных фундаментов.

8. Проведено внедрение результатов исследований в практику строительства и наблюдение за действительными осадками свайных фундаментов зданий и сооружений.

Методы исследований и достоверность. Результаты, основные выводы и рекомендации, приведенные в диссертационной работе, базируются на основных положениях механики грунтов, теории упругости, пластичности и теории наследственной вязкоупругости и подтверждены результатами многолетних наблюдений за работой свайных фундаментов в Западно-Уральском регионе. В работе использовались современные теоретические методы исследования: аналитический аппарат теории упругости и пластичности, теории наследственной вязкоупругости, математические методы моделирования, современные численные методы.

Достоверность результатов натурных исследований подтверждается большим количеством экспериментов, а также практикой проектирования и строительства сооружений, возводимых на свайных фундаментах. Результаты теоретических исследований подтверждаются данными натурных исследований. Наблюдения за осадками показывают, что расхождение экспериментально наблюдаемых величин от расчетных отличаются не более чем на 20%. Многолетние наблюдения за состоянием фундаментов показали, что отклонений фундаментов от проектного положения нет (1980-2000 гг.).

Научная новизна диссертационной работы состоит в том, что впервые, комплексно решены следующие вопросы.

1. Проведены натурные исследования длительных осадок свай и свайных фундаментов. Получены экспериментальные данные демонстрирующие факт влияния реологических свойств грунта на развитие зависимости "осадка-нагрузка".

2. Разработана модель динамического погружения забивных свай, которая в рамках упруго пластичности учитывает волновые процессы в грунтах, а также позволяет рассчитать изменение физико-механических свойств в околосвайной зоне.

4. На основе разработанной вязкоупругопластической модели предложены методы расчета длительных осадок забивных призматических и пирамидальных одиночных свай, ленточных свайных фундаментов, кустов свай в грунтах со сложными реологическими свойствами.

5. Разработаны инженерные методы расчета несущей способности и длительных осадок свайных фундаментов, которые позволяют их применять при проектировании жилых зданий и промышленных сооружений.

Практическая значимость работы. Диссертационная работа является частью комплексных исследований, проводимых на кафедре "Основания, фундаменты и мосты" ПГТУ в период 1980-2002 гг.

Разработана методика энергетической оптимизации забивки свай, предложены методы расчета упругого и остаточного "отказа", разработаны методы прогноза полных и длительных осадок призматических и пирамидальных свай и свайных фундаментов в грунтах со сложными реологическими свойствами.

Использование научных разработок в практике строительства позволило существенно снизить топливно-энергетические затраты и экономить сырьевые ресурсы при устройстве свайных фундаментов при безусловной их надежности в период строительства и эксплуатации.

Использование полученных данных в практике строительства показало, что нагрузки на свайные фундаменты могут быть во многих случаях увеличены на 1520%, а при контакте ростверка с грунтом в некоторых случаях на 30% и более. Реальный экономический эффект от внедрения научных разработок в практику строительства составил в период 1983-2000 гг. свыше 2,3 млн. руб. (цены 1984 года).

За исследования и разработку новых методов расчета и внедрение их в практику проектирования и строительства объектов Западно-Уральского экономического региона автор и члены авторского коллектива удостоены премии Ленинского комсомола в области науки и техники (1986 г).

Апробация работы. Основные результаты данной работы были доложены и обсуждены на xx - XXIX научно-технических конференциях ПГТУ (Пермь, 19861998 гг.); на Всесоюзном совещании-семинаре "Современные проблемы свайного фундаментостроения" (Пермь, 1988 г.); на П, V, VI Международных конференциях по проблемам свайного фундаментостроения (Одесса, 1990 г., Тюмень, 1996 г., Уфа, 1998 г.); на I и II Всесоюзных координационных совещаниях-семинарах по механизированной безотходной технологии возведения свайных фундаментов (Владивосток, 1986,1988 г.); на 4-м и 6-м Симпозиумах по реологии грунтов (Самарканд 1982 г., Рига 1989 г.); на Всесоюзной конференции "Современные проблемы нелинейной механики грунтов" (Челябинск, 1985 г.); на Балтийской международной конференции по механике грунтов и фундаментостроению (Таллинн, 1988 г.); на Международной конференции по реологии и механике грунтов (Англия, Ковентри, 1988 г.); на Всесоюзном научно-техническом семинаре "Системы автоматизированного проектирования фундаментов и оснований" (Челябинск, 1988 г.); на VII Всесоюзной конференции "Динамика оснований, фундаментов и подземных сооружений" (Днепропетровск, 1989); на Международном конгрессе по механике грунтов и фундаментостроению (Бразилия, Рио-де-Жанейро, 1989 г), на Международном семинаре "ERTC 3" (Бельгия, Брюссель, 1997); на Международных научно-технических семинарах и конференциях по фундаментостроению (Уфа, Одесса, Волгоград, 2001 г.), на VIII Всероссийском съезде по теоретической и прикладной механике (Пермь, 2001 г.).

условиях" и по единому заказ-наряду вуза (з.-н. № 22), финансируемому из республиканского бюджета "Разработка основ теоретической модели напряженно-деформированного состояния свайных фундаментов на склонах, техногенных основаниях в сложных инженерно-геологических условиях Урала".

Формулирование проблемы, постановка цели и задач исследований, научно-теоретические разработки, анализ полученных результатов, выводы, практические рекомендации по внедрению осуществлены автором. Практические экспериментальные исследования проводились с участием сотрудников кафедры "Основания, фундаменты и мосты" Пермского государственного технического университета.

В работе использованы результаты решения задач полученные автором совместно с член-корреспондентом РАН,, доктором технических наук, профессором А. А. Бартоломеем, кандидатом технических наук, доцентом Т.Б. Пермяковой, кандидатом физико-математических наук, доцентом К. С. Пустовойтом, доктором физико-математических наук, профессором И. Н. Шардаковым, кандидатом технических наук А. В. Фонаревым.

Автор считает своим долгом почтить память и выразить глубокую благодарность за научные консультации и постоянную поддержку член-корреспонденту РАН, заслуженному деятелю науки и техники РФ, доктору технических наук, профессору А. А. Бартоломею, а также выразить благодарность сотрудникам института механики сплошных сред Уральского отделения РАН, оказавших помощь в исследованиях.

На защиту выносятся:

1. Комплексные экспериментальные исследования полных и длительных осадок свай и свайных фундаментов с учетом длительного деформирования грунтов основания.

2. Упругопластическая (волновая) модель динамического взаимодействия забивных свай и грунтового массива при многократном ударе.

3. Численная методика и программный комплекс "PILE GROUND" для расчета забивных свай на основе предложенной модели динамического погружения свай.

4. Вязкоупругонласгаческая модель квазистатического взаимодействия системы "свая-грунт" с учетом реологических параметров грунтов и учитывающая изменение физико-механических свойств грунта, возникающих при забивке сваи.

5. Численная методика и программный комплекс "ELAST PLAST" для расчета полных и длительных осадок призматических и пирамидальных свай, ленточных свайных фундаментов и кустов свай в грунтах со сложными реологическими свойствами.

6. Инженерный метод расчета осадок свайных фундаментов.

7. Результаты внедрения исследований в практику строительства и наблюдения за действительными осадками свайных фундаментов зданий и сооружений.

Публикации по результатам исследований. Результаты экспериментальных и теоретических исследований экспонировались на ВДНХ СССР, опубликованы в двух монографиях и 74 печатных работах, а также, защищены 2 авторскими свидетельствами. Основные из работ указаны в конце автореферата.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка литературы из 325 наименований и двух Приложений. Объем работы 309 страниц, включая 19 таблиц и 127 иллюстраций.

В первой главе проведен анализ современного состояния расчета полных и длительных осадок свайных фундаментов с учетом современного состояния механики грунтов, сформулирована проблема расчета осадок свайных фундаментов с учетом реологических свойств грунтов, поставлены задачи исследований и обозначены пути их решения.

Во второй главе приведены результаты экспериментально-теоретические исследования динамического взаимодействия системы "молот-свая-грунт", разработана модель поведения грунта в условиях импульсного деформирования.

Третья глава посвящена разработке модели квазистатического взаимодействия системы "свая-грунт", "свайный фундамент-грунт" с учетом закономерностей вязкого деформирования грунтов, обладающих реологическими свойствами, и с учетом динамического последействия после забивки свай.

В четвертой главе изложены практические методы расчета осадок и несущей способности свайных фундаментов.

В пятой главе приведены примеры проектирования для ряда объектов гражданского и промышленного строительства и результаты геодезических наблюдений за осадками свайных фундаментов.

В шестой главе приведены основные выводы по работе.

Подробное описание разработанных численных методик описания динамического и квазистатического поведения системы "свайный фундамент-грунт" приведено в двух Приложениях.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

1. Состояние проблемы и основные пути ее решения

Первая глава посвящена анализу современного состояния вопроса расчета свайных фундаментов в грунтах, обладающих упругопластическими и вязкоупругопластическими свойствами.

Среди направлений нелинейной механики грунтов можно выделить два подхода. Первое направление, называемое решением смешанной задачи теории упругости и пластичности, предполагает развитие одновременно областей упругих и пластических деформаций, с разделением четких границ между ними.

Развитием первого направления занимались и занимаются А.К. Бугров, С.С. Голушкевич, М.И. Горбунов-Посадов, М.В. Малышев, В.В. Соколовский, И.В.Федоров и многие другие исследователи.

Второе направление исходит из представления о массиве грунта, как об упругопластическом теле, где одновременно развиваются и упругие и пластические деформации без определения границ между ними. Первое направление целесообразно при расчете несущей способности основания, второе - при расчете по второй группе предельных состояний, т.е. расчете осадок фундаментов, в том числе свайных фундаментов. Успехов в развитии второго направления исследований добились С.С. Вялов, Ю.К. Зарецкий, А.Л. Крыжановский, Г.М. Ломидзе, М.В.Малышев, В.И.Соломин, В.Г. Федоровский, В.Н. Широков и другие российские ученые и исследователи. Значительный вклад в развитие нелинейных методов расчета также

внесли А.Л. Гольдин, М.Н. Гольдштейн, R. Hilscher , М.А. Hetenyi, H. Lundgren , К. Mortensen , B.H. Николаевский, И.В. Прокопович , G. Tshibotarev , А.П. Синицин , A.C. Строганов, R.S. Scott, З.Г. Тер-Мартиросян.

Интегральные соотношения упруго-ползучего тела Г.Н. Маслова - Н.Х. Арутюняна, предложенные ими для расчета бетонных сооружений, были использованы В.А. Флориным при решении задачи об уплотнении глинистых грунтов во времени с учетом их вязкости. С.С. Вялов обобщил и развил теорию уравнений наследственной ползучести.

Заслуженную известность получили исследования, выполненные A.A. Бартоломеем, Ю.К. Зарецким, С.Р. Месчяном, H.A. Цытовичем и З.Г. Тер-Мартиросяном и многими другими отечественными учеными, а так же зарубежными исследователями: Morgenstern N.R., Murayama S., Nixon J.F, Sibata T; Tatsuoka F и др.

Обширные экспериментальные и теоретические исследования по выявлению законономерностей деформации грунтов (Пузыревскй Н.П., (1934 г.); Терцаги К., (1932 г.), (1958 г.); Цытович H.A., (1934-1974 гг.); Покровский Н.П., (1933 г.), (1937 г.); Buisman A.K. ,(1936 г.); Герсеванов Н.М., (1937 г.); Taylor D.W., (1940 г.); Анисимов Н.И., (1947 г.); Герсеванов Н.М. и Польшин Д.Е., (1948 г.); Гутемберг Б., (1949 г.); Флорин В.А., (1948-1961 гг.); Денисов H .Я., (1951 г.); Роза С.А., Котов А.И., (1951 г.); Гольдштейн М.Н., (1952 г.), (1960 г.), (1971 г.), (1973 г.); Арутюнян Н.Х., (1952 г.); Ничипорович A.A., (1955 г.); Маслов H.H., (1955 г.), (1961 г.); Biot N.A., (1956 г.); Сфоганов A.C., (1956 г.); Черкасов И.И., (1958 г.); Вялов С.С., (1959 г.); Ломидзе Г.М., (1959 г.); Павилонский В.М., (1959 г.); Тан-Квонг-Ки, (1959 г.); Месчян С.Р., (1958-1967 г.); Спидин В.П., (1960 г.); Вершин H.H., (1961 г.); Spence R.A., (1962 г.); Ержанов Ж.Е., (1964 г.); Ксенофонтов А.И., (1965 г.); Малышев М.В., (1964 г.), (1967 г.); Зарецкий Ю.К., (1967 г.), (1970 г.); Тер-Мартиросян З.Г., (1967 г.); Винокуров Е.Ф., (1968 г.); Далматов Б.И., (1966 г.), (1971 г.) и др. позволили разработать методы расчета фундаментов на естественном основании во времени. При этом основной упор в исследованиях последних лет делается на учете ползучести грунта. Ползучесть грунта необходимо учитывать и при расчете осадок свайных фундаментов, так как при опирании свай на глинистые грунты тугопластичной, полутвердой консистенции, гравийные грунты с глинистым и песчаным заполнителем, аргиллит, алевролит, алеврит осадка свайных фундаментов происходит, в основном, за счет ползучести скелета грунта.

Наибольший вклад в изучите работы свайных фундаментов с окружающим грунтом внесли работы следующих отечественных и зарубежных ученых: П.А. Аббасова, М.Ю. Абелева, В.Е. Абрамова, A.A. Бартоломея, Б.В. Бахолдина, В.Г. Березанцева, Н.В. Бойко, И.П. Бойко, Н. Brandl, J.B. Burland, Н.М. Герссванова, B.H. Голубкова, М.Н. Гольднггейна, Б.В. Гончарова, А.Л. Готмана, A.A. Григорян, Б.И. Далматова, В.К. Дмоховского, Н.М. Дорошкевич, П.А. Коновалова, P. Klabena, Ф.К. Лапшина, В.В. Лушникова, A.A. Луга, J. Moscowitz, P.M. Нарбута, A.A. Ободовского, A.B. Пилягина, Ю.В. Россихина, M. Randolf, B.C. Сажина, Г.М. Смиренского, М.И. Смородинова, В.И. Соломина, С.Н. Сотникова, Ю.Г. Трофименкова, В.М. Улицкого, С.Б. Ухова, А.Б. Фадеева, В.М. В.И. Федорова , В.Г. Федоровского, В.И. Феклина, К. Fleming, Р. Frank, H.A. Цытовича, В.М. Чикишева, В.Б. Швеца, В.Д. Яблочкова и других.

Широкое применение в строительной практике свайных фундаментов привело к тому, что специалисты ведущих научных школ по фундаментостроению

(БашНиистрой, НИИОСП им. Н.М. Герсеванова, Волгоградская ГАСА, Воронежская ГАСА, ДальНИИС, МГСУ им. В.В. Куйбышева, Марийский ГТУ, НИИСК, Новосибирская ГАСА, Пензенский ГАСИ, Пермский ГТУ, Полтавский ТУ, СПб ГАСУ, Саратовский ГТУ, Томская ГАСА, Челябинский ГТУ, Уфимский нефтяной институт) занимаются разработками новых методов расчета свайных фундаментов в сложных инженерно-геологических условиях на основе современных представлений о закономерностях деформирования грунтов.

В работах ряда ведущих специалистов в области свайного фундаментостроения, в пленарных докладах на специализированных конференциях и заседаниях технических комитетов неоднократно отмечалась необходимость разработки достоверных методов расчета длительных осадок свайных фундаментов в сложных инженерно-геологических условиях на основе современных представлений механики грунтов. Современное развитие численных методов и вычислительной техники позволяет решать краевые задачи механики грунтов в упругопластической и вязкоупругопластической постановках, учитывая все основные факторы влияния.

Таким образом, анализ состояния методов расчета полных и длительных осадок свайных фундаментов с учетом современного состояния механики грунтов позволил сделать следующие выводы:

1. Важным вопросом проектирования зданий и сооружений на основаниях с реологическими свойствами является достоверный прогноз длительного взаимодействия системы "свайный фундамент-основание" в широких пределах изменения нагрузки, времени, конструкций фундаментов и инженерно-геологических условий.

2. Существующие методы расчета полных и длительных осадок свай и свайных фундаментов не учитывают изменение напряженно-деформированного состояния массива грунта после забивки свай. Существует необходимость разработки динамической модели системы "свая-грунт", которая учитывает влияние скорости деформирования и нагружения на механические характеристики грунтов.

3. Составными частями эффективного решения проблемы проектирования свайных фундаментов в грунтах с реологическими свойствами являются следующие задачи:

- разработка вязкоупругопластической модели системы "свая-грунт" с учетом изменения напряженно-деформированного состояния массива грунта в результате забивки свай;

- разработка методики определения реологических параметров модели;

- численное моделирование квазистатического поведения системы "свая-грунт" на основе предложенной вязкоупругопластической модели;

- получение решения соответствующих задач для ряда конструкций свайных фундаментов в различных инженерно-геологических условиях;

- разработка инженерного метода расчета осадок и несущей способности, внедрение результатов исследований в практику строительства;

- наблюдение за техническим состоянием зданий и сооружений, сравнение фактических осадок с расчетными данными.

2. Решение задач динамического погружения забивных свай в грунтовые массивы

Для описания динамического деформирования грунта использована система уравнений механики сплошной среды. При выводе разрешающей системы уравнений в частных производных реализован общепринятый при решении динамических задач подход, согласно которому рассматривается движение лагранжевой массовой частицы в эйлеровой фиксированной системе координат.

Законы сохранения массы и импульса:

ар __ _ д¥

—+р-<йуК = 0,р—= (1)

где р - плотность среды; V - вектор массовой скорости, О" - тензор напряжений Коши, - частная производная по времени t.

Тензор напряжений представим в виде суммы шаровой и девиаторной составляющих

<Т = Р1+Я (2)

где / - единичный тензор, »5 - девиатор тензора напряжений, Р — О^ц /3 . среднее давление (по повторяющимся индексам производится суммирование).

В задачах динамического внедрения свай существенным является необратимая сжимаемость и наличие сдвиговых эффектов в грунте. Автор использовал "квазигидродинамический" подход, согласно которого процессы пластического течения и объемной сжимаемости рассчитываются независимо. Связь может осуществляться через зависимости условия текучести (пластичности) от среднего давления, а также, через зависимости мгновенных модулей материала от достигнутого уровня деформаций и скоростей деформаций.

Условие пластичности отражает ограниченность девиаторных компонент тензора напряжений и запишется в форме:

аг3 < си, (3)

Здесь СГ5 = ((3/2) 1$у Эф"2 - интенсивность касательных напряжений, СТи -предел текучести при сжатии, в значительной степени зависящий от шаровой части тензора напряжения, т.е. от гидростатического давления Р. Эту зависимость в механике грунтов представляют в виде закона Кулона:

С, (4)

где <р - угол внутреннего трения, с - сцепление.

Объемную сжимаемость аппроксимируем зависимостью:

В рамках совместных работ кафедры оснований, фундаментов и мостов ПГТУ и кафедры инженерной геологии ПТУ, был проведен комплекс экспериментальных работ по длительному и кратковременному деформированию грунтов. Проведенная обработка экспериментальных данных позволила определить статические и динамические модули грунтов.

Местоположение сваи и ее скорость определяются из уравнений, описывающих движение абсолютно твердого тела по оси Ох.

где М- масса сваи если молот не контактирует со сваей, и Л/у+Л/^, если молот массы М2 контактирует со сваей; X, V - положение центра масс и скорость сваи; сила Р(1) есть реакция со стороны грунта.

Расчет динамики забивки свай, под действием N последовательных ударов молота, осуществляется следующим образом: в начальный момент времени, перед нанесением первого удара молота, полагаем, что напряжения в грунте равны нулю, а плотность соответствует начальному распределению. Начальные скорости грунта на поверхности контакта сваи с грунтом, однозначным образом соответствуют

начальной скорости сваи ^о (верхний индекс - номер удара молота, нижний индекс - начальная скорость). Затем для грунта осуществляется решение динамической (волновой) упругопластической задачи. При решении этой задачи осуществляется дискретизация по временной координате

На каждом временном шаге возникает необходимость в организации итерационного процесса решения упругопластической задачи. Эта необходимость обусловлена: нелинейностями, имеющимися в самой постановке задачи; нелинейностями, содержащимися в физических уравнениях упругопластического поведения грунта; в геометрических соотношениях, описывающих большие формоизменения грунта; и в краевых условиях, описывающих взаимодействие сваи с грунтом.

Кроме указанных алгоритмических особенностей решения задачи динамики забивки свай, надо отметить, что на каждом временном шаге ^ и в каждой материальной точке грунта осуществлялась проверка возможности начала разгрузки по упругому закону. Таким образом, корректное описание процесса разгрузки при решении динамической (волновой) упругопластической задачи позволяет учесть его диссипативные свойства, а следовательно учесть вязкость грунта.

Таким образом, разработанная методика расчета позволяет получать интегральные параметры процесса динамического погружения сваи ударными молотами (при многократных ударах), а именно - глубину погружения за удар и время торможения сваи. В ходе расчета можно получать картину распределения напряжений и деформаций в около свайной зоне грунта.

На Рис.1 приведены расчетные зависимости максимального погружения сваи за один удар с учетом упругого возврата. Показаны последние 23 удара. В процессе проведенных расчетов выявлено, что при прочих равных условиях, величина погружения за удар определяется, в основном, деформативными свойствами грунта, а не энергетическими параметрами молота. Реализованная модель динамического погружения сваи и программная реализация позволяет описывать наблюдаемый на практике эффект стабилизации упругого возврата.

(6)

10 8

б, СМ

6 4 2 О

Рис.1. Зависимости максимального погружения сваи за один

удар (белые столбики) и фактическое погружение (черные) с учетом упругого возврата.

На Рис.2 показано распределение относительного изменения объемного модуля всестороннего сжатия (слева) и модуля сдвига (справа), при глубине забивки сваи 6 мегров. В расчетах получено, что радиус уплотненной зоны (р/р0 >1) составляет порядка одного метра или ~3,3ясаш. Максимальное уплотнение реализуется под сваей на некотором удалении от ее нижней точки. Максимальный уровень, полученных в расчете значений уплотнения составил р/ра =1,10+1,15. Максимальные уровни, полученных в расчете значений изменения модулей грунта составили, соответственно К/К^Ш % и £/(?„-160 %.

В процессе проведенных численных .экспериментов было выявлено, что основной вклад в силу сопротивления вносит сила трения. Расчеты показывают, что для глубины погружения 6-10 метров, сила трения составляет 30% - 85% суммарной силы сопротивления и монотонно возрастает с ростом глубины. "Отказ" сваи определяется в основном деформационными свойствами грунтов, а не энергетическими параметрами молота.

- 1111111111 I I I I I I I I I

0 5 10 15 20

Номер удара К (последние 23 удара)

1,6 1,0 0,5

0,5

1,0

1,6

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,6

6,0

6,6

6,0

6,6

7,0

,41,2 1

1i4

G/Go

Ofi 1,0 1,6

Рис.2. Распределение относительного изменения объемного модуля всестороннего сжатия (слева) и модуля сдвига (справа), при К0 =2,4 МПа и С„=1,44МПа (глина мягкопластичная).

3. Решение задач квазистатики системы "свая-грунт" с учетом реологических свойств грунтов основания

Развитие осадок зданий и сооружений в грунтах с реологическими свойствами происходит достаточно длительный период времени и неучет вязкого деформирования грунтов основания может привести к ошибкам в проектировании и строительстве. Кроме этого, надо учитывать изменение напряженно-деформированного состояния грунтового массива, которое возникло после забивки свай. Эти два важных фактора - вязкое деформирование грунтов при квазистатических нагрузках и изменение физико-механических свойств в результате динамического воздействия, существенным образом влияют на качественные и количественные результаты расчетов.

В расчетной схеме автором приняты следующие предположения: во-первых, свая является сплошным упругим однородным телом; во-вторых, грунт есть неоднородная упруго-вязкопластическая среда; в-третьих, система «свая-грунт» нагружена силами собственного веса, квазистатическими нагрузками, обусловленными весом сооружения, а также испытывает действие напряжений

(тензор которых обозначим €Г*), возникших в результате динамического забивания сваи в грунт.

С учетом сделанных предположений записываются основные уравнения определяющие краевую задачу в рамках механики деформируемого твердого тела. Уравнения равновесия

<иу(т(х) + / = 0 , дс е уг и , (7)

где (Т(х) - тензор напряжения, / - вектор массовых нагрузок от действия

собственного веса грунта и сваи; У\- область занятая сваей; область занятая грунтом; дс - радиус-вектор любой точки области У1 и К, .

Многочисленные полевые и лабораторные экспериментальные исследования деформационного поведения различных грунтов, проведенные многими специалистами, свидетельствуют о существенном наличии упруговязкопластических свойств грунтов. С учетом этого в предлагаемой математической модели вязкоупругие свойства грунтов описываются в рамках линейной наследственной теории вязкоупругости, а упругопластические свойства в рамках малых упругопластических деформаций.

Согласно этой теории, тензор напряжений и деформаций можно представить в виде суммы шаровой и девиаторной частей:

8(х,1) = е{х,г) + в^-Е = + (8)

где б"(х,0, £(х,Г) - тензоры напряжений и деформаций; > -

девиаторные части соответственно тензоров напряжений и деформации; Е -

единичный тензор второго ранга; <?(x,t) = -1,(<Т) - среднее давление равное 1/3

первого инварианта тензора напряжений I ,((Т) ; Q(x,t) . относительное изменение

объема, равное первому инварианту тензора деформации I¡(Е).

Предполагается, что девиаторная часть напряжений в значительной степени определяется девиатором тензора деформаций и его инвариантами, а шаровой тензор напряжений соответственно шаровым тензором деформации. Согласно выше сделанным предположениям, физические уравнения можно записать в следующем виде

S„ (x,t) = 2Gje, (x,t) - œ{y)e4 (x,t) - '¡R(t - т)[еи (х,т) - a*у)ея (x, r)]û?rj, (9) a(x,t) = 35 - g(.e)0(x,t) - )n{t - т)[в{х, г) - g(0)0(jc,r)]rfzj. (Ю)

Здесь: S:/, efj - соответственно компоненты девиаторов тензоров напряжений и деформаций; Cû{y), g(s ) - скалярные функции пластичности; R(t — т), П(/ — г)

- функции релаксации, соответствующие девиаторной и шаровой частям тензора напряжений; G к В- соответственно сдвиговой и объемный модули упругости.

В качестве функций релаксации R(t) и IJ(t), были использованы экспоненциальные ядра

R(t) = Ar expHR), П(0 = Ап exp(-tltn) (il)

Здесь tR, t n - соответствующие характерные времена релаксации для ядер RvlTI ; Ar , А и - постоянные коэффициенты.

Для 9 типов грунтов, были реализованы эксперименты на одноосный сдвиг и компрессионные испытания в рамках совместных работ кафедры оснований, фундаментов и мостов ПГТУ и кафедры инженерной геологии ПГУ. Для каждого типа грунтов были реализованы режимы нагружения, отличающиеся по характерному времени приложения нагрузки (и разгрузки) на три порядка. Для каждого материала экспериментальным путем, были установлены такие необходимые уровни нагрузок и характерные времена приложения их, чтобы в полной мере материал смог проявить упругие, вязкие и пластические свойства.

В результате этой обработки получали следующие величины: G , В - модуль сдвига и модуль всестороннего сжатия; tRtn - соответственно времена релаксации сдвиговых и объемных усилий; Ац,Ап- соответственно параметры ядер релаксации

R(t - т) и n(t - г) (11);. функции пластичности со{у) и g{9), представленные в виде соответственно коэффициентов (озх ,в)2 >®з '•••) и 'S2 >£3 >— ) степенных полиномов (для девяти испытанных грунтов в степенных полиномах оказалось достаточным ограничиться кубическими слагаемыми):

С0(у)=ш1у+ш2у2+(0зу3+..., g(e)=g,e+g2e2+g3e3+... (12)

Численная реализация была осуществлена с использованием метода конечных элементов. Для решения задачи разработана численная методика, включающая в себя генерацию нерегулярной сетки и схему метода конечных элементов, реализованные в программном комплексе "ELAST PLAST". Комплекс позволяет рассчитывать поведение одиночной сваи, куста свай (в осесимметричной постановке), ленточных однорядных и многорядных свайных фундаментов (в приближении плоскодеформированного состояния).

На Рис.3 приведены расчетные данные для девяти грунтов, а также данные испытаний сваи СЦ 8-30. В процессе численных экспериментов было выявлено, что влияние реологических свойств грунтов на величину осадки в большей степени определяется сдвиговыми деформациями, а не объемной сжимаемостью.

T/Tmax

Рис. 3. Графики осадки сваи длиной Нс= 8 м, при нагрузке Ро=450 кН. Время Г^=4-104 сек. На рисунке обозначены: (• , о) - глина мягкопластичная; (Л) - глина тугопластичная; (А) - суглинок тугопластичный; (□) - суглинок полутвердый; (■) - суглинок полутвердый; (X) - суглинок тугопластичный; (+) - суглинок тугопластичный; (►) - суглинок полутвердый.

Был проведен анализ влияния предварительного уплотнения грунта за счет динамического забивания сваи на характер напряженно-деформированного состояния и поведение осадок во времени. В процессе динамического погружения сваи, вблизи нее формируется уплотненная зона. Граница уплотненной зоны в радиальном направлении ограничена предельным радиусом Купя, где напряжения от сваи не вызывают остаточных деформаций грунта. Практически границу активной зоны можно принять на глубине и по радиусу, где напряжения не превышают структурной прочности грунта. Графики осадки для трех вариантов предварительного уплотнения и без учета предварительного уплотнения грунта приведены на Рис.4.

Построенная модель поведения системы "свая-грунт" и разработанный программный комплекс позволяет рассчитывать не только зависимости "время-осадка", а также позволяет получать зависимости "нагрузка-осадка".

О Б«> учета уплотнения

л С учетом уплотнения • ■ □

<-А

уV

\ 4 —■—■—1 1-—■-а-

\ 1 1--в-в- -В-В-1 1-в-в-

о 0 2 0 4 0 ТГГтах 6 0 8 1,

Рис. 4. Графики осадки сваи длиной Нс =6 м, при нагрузке Яо=450 кН. Расчеты без учета предварительного уплотнения грунтов и при трех вариантах предварительного уплотнения. Время 7,яш=3,8-104 сек.

На Рис.5 приведены результаты расчета зависимостей 8(Р) - "осадка-нагрузка" для одиночной сваи. Расчет проводился при ступенчатом возрастании нагрузки Р с шагом 200 кН. Время нагружения каждой ступени составляло 7яш1=3)8'104 сек. Исследовалось три типа грунтов: суглинок полутвердый (№6), суглинок тугопластичный (№4), глина мягкопластичная (№1). На этом рисунке приведена экспериментальная зависимость Б(Р) для сваи С14-30 в четвертичных мягкопластичных суглинках, полученная на опытной площадке № 1 кафедры ОФиМ ПГТУ. Эти экспериментальные данные следует соотносить с расчетными кривыми для грунта №4 (суглинок тугопластичный). Наблюдается удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных данных, погрешность составляет порядка 15% для нагрузки Ро=1000 кН и порядка 20% для нагрузки Ро=500 кН.

В настоящее время в практике промышленного и гражданского строительства получили широкое распространение фундаменты на свайных кустах. Не ограничивая общности, рассмотрим свайный куст из четырех свай (см. Рис.6), который определяется следующими геометрическими характеристиками: И - глубина свай, 2а - расстояние между осями свай, 2Ъ - ширина ростверка.

35-^----------

Рис.5. Расчетные зависимости "нагрузка-осадка" для сваи С14-30 (#с=14 м) для трех типов грунтов. Здесь (—) - экспериментальная зависимость для сваи С14-30 в четвертичных мягкопластичных суглинках на опытной площадке № 1 кафедры ОФиМ ПГТУ

Рис. 6. Расчетная схема перехода от свайного куста к моноблоку.

Проведены численные эксперименты, которые позволили получить зависимости осадки от величины нагрузки и относительного диаметра, который можно рассматривать как геометрический фактор, определяющий процесс. С помощью построенных численных зависимостей можно оценить развитие осадок во времени для свайных кустов в диапазоне нагрузок до Р0=3200 кН, для свай длиной ог 3 до 9 метров.

Построенная модель поведения системы "свая-грунт" и разработанный программный комплекс позволяет рассчитывать не только зависимосш "время-осадка", а также построить графики "нагрузка-осадка". На Рис.7 приводятся результаты расчетов для кустов свай (сваи С6-30), для шага свай ЗеМ),9 м. Исследовалось три типа грунтов: №6 (суглинок полутвердый), №4 (суглинок тугопластичный), №1 (глина мягкопласгачная). Расчет проводился при ступенчатом возрастании нагрузки Рд с шагом ДР=400 кН. На рисунке показаны экспериментальные данные для свайного куста, полученные на опытной площадке № 2 кафедры ОФиМ ПГТУ. Эти данные следует сопоставлять с кривыми соответствующими грунту № 1.

Р, кН

0,00

20,00

40,00 S, мм 60,00

80,00

100,00

120,00

ю «к

NX1 чЧ S4 '№6

\ \ \ >

, \ №4

\ \

k№1

Рис.7. Результаты расчета зависимостей "нагрузка-осадка" для свайного куста из 4-х свай С6-30 для трех грунтов. Здесь (---)- экспериментальные данные для куста из 4-х свай С6-30 в четвертичных мягкопластичных суглинках на опытной площадке № 2 кафедры ОФиМ ПГТУ.

Важным вопросом при строительстве зданий и сооружений является развитие осадок фундаментов в период строительства. Следующий цикл расчетов посвящен данному вопросу. На Рис.8 приведены результаты расчета зависимостей S(t) - "время-осадка" для свайного куста из 4-х свай С6-30. Здесь и далее T=t/Tmax, где t - реальное время, Ттах - характерное время. Выполено три серии расчетов: при мгновенном приложении постоянной нагрузки />о=3000 кН (верхний правый график), при ступенчатом возрастании нагрузки с шагом 1500 кН (средний правый), при ступенчатом возрастании нагрузки с шагом 750 кН (нижний правый). Общее время процесса составляло Ттах=24 месяца. Максимальное значение нагрузки выбиралось равным во всех вариантах и составило Ртса-3000 кН. Грунт №4 - суглинок тугопластичный.

Видно, что максимальные значения осадок Smax достигаются при постоянной нагрузке. Средние значения осадок достигаются при нагружении двумя ступенями. Минимальные значения осадок достигаются при нагружении четырьмя ступенями. Путем численного эксперимента было установлено, что, для всех трех видов процессов нагружения, по истечении времени t = 2-Ттах - 2,Ъ-Ттш различие величин осадок составляет не более 5%.

Таким образом, разработанная модель поведения свайных кустов и ее численная реализация позволяют получать зависимости S(t) "время-осадка" и S(P) " нагрузка-осадка" для различных вариантов роста нагрузки, оценивать максимальный уровень осадок в зависимости от характера приложения нагрузки.

Рис. 8. Результаты расчета зависимостей "время-осадка" для свайного куста из 4-х свай С6-30 при трех вариантах ступенчатого приложения нагрузки.

В третьей главе получены результаты исследований по разработке модели квазистатики взаимодействия системы "свая-грунт" и "свайный фундамент-грунт" с учетом закономерностей вязкого деформирования грунтов, обладающих реологическими свойствами, а также, с учетом динамического воздействия на основание в результате забивки свай.

Предложенный метод позволяет провести анализ напряженно-деформированного состояния системы "свая-грунт" (свайный фундамент-грунт) на любой период времени, выполнить расчет полных и длительных осадок фундамента, оценить скорость развития осадок в зависимости от типов грунта, характера приложения нагрузки, геометрических параметров фундамента, рассчитать разность осадок смежных фундаментов, построить зависимость "нагрузка-осадка" и оценить несущую способность сваи или свайного фундамента.

4. Инженерный метод расчета свайных фундаментов

Экспериментальные исследования и опыт проектирования показывают, что несущая способность свайных фундаментов может быть правильно оценена только исходя из предельно допустимых осадок зданий и сооружений.

Для разработки метода расчета несущей способности свайных фундаментов на кафедре "Основания, фундаменты и мосты" Пермского государственного технического университета были проведены специальные исследования взаимодействия системы "свайный фундамент - основание", которые позволили выявить закономерности передачи нагрузки в различных инженерно-геологических условиях и разработать метод расчета несущей способности однорядных и многорядных свайных фундаментов, учитывающий следующие важные факторы: глубину приложения нагрузки и характер ее передачи по боковой поверхности и в плоскости острия свай, размеры фундамента, коэффициент бокового расширения и реологические свойства грунтов.

Для ленточных свайных фундаментов формула для расчета погонной несущей способности, кН/м, ленточных свайных фундаментов, имеет вид

РдФ^ЛФ-й, (13)

где Р'п ф - условная несущая способность свайного фундамента, кН/м; <2 - вес грунтового массива со сваями, кН/м;

Р'л.Ф=УсУ¡.Я Е<П £ ¿тах,и. (14)

Здесь Ус- безразмерный коэффициент условий работы свай; для забивных свай

принимается равным 1,0; У¡> - безразмерный коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 0,8;

Ей - средневзвешенное значение модуля деформации грунта, МПа; ^о -коэффициент бокового расширения грунта; Т} - коэффициент, зависящий от геометрических параметров ленточного свайного фундамента, приведенной ширины фундамента, глубины активной зоны и коэффициента бокового расширения грунта;

- безразмерный реологический коэффициент, принимаемый в зависимости от деформационных свойств грунта и приведенной удельной нагрузки на 1 м длины

свай; ^шах.м - предельное нормативное значение абсолютной осадки для зданий и сооружений, принимаемое равным 0,08-0,15 м.

Величина Q определяется по формуле

<2 = пуЪЬ, (16)

где и= 1,1 - безразмерный коэффициент перегрузки; У - объемная масса грунта со сваями в массиве, принимаемый равным 2,04 кН/м3; А - расстояние от верха фундамента до острия свай, м; Ъ - ширина массива грунта со сваями, м.

Для определения коэффициента Л, зависящего от геометрических параметров ленточного свайного фундамента, приведенной ширины фундамента, глубины активной зоны и коэффициента боковот расширения грунта составлена номограмма. Для определения реологического коэффициента £,', автором, совместно с соавторами получены его зависимости от осредненного модуля деформации грунта в акгавной зоне и удельной нагрузки на одну сваю в составе фундамента.

Для одиночных забивных висячих свай, нагруженных вертикальными вдавливающими нагрузками, уравнение осадки во времени можно записать в виде

(17)

где Эо - осадка сваи сразу после приложения нагрузки; 5, - дополнительная осадка сваи на любой период времени, обусловленная реологическими свойствами основания; а,, /?,, Л , т\ - безразмерные коэффициенты, учитывающие литологические свойства грунтов основания; аг,рг - безразмерные коэффициенты, учитывающие геометрические размеры сваи и расчетную нагрузку на сваю; ^ =0,2 -переходный коэффициент от осадок пробных свай к эксплуатационной осадке сооружения; - максимальная предельная осадка сооружения, определяемая по нормативным документам, 5тах и < 15 см; / - время, мес; I > 1.

Осадка свайного фундамента из забивных висячих свай определяется:

- ед

где Ко - коэффициент взаимовлияния свай в составе фундамента, зависящий от длины свай, расстояния между сваями и количества свай в составе фундамента. Таблицы для определения коэффициентов в соотношениях (14-18) приведены в работе [18].

Для свайных фундаментов с низким ростверком в формулу (18) вводится коэффициент К1=0,75, учитывающий разгружающее влияние ростверка:

$<Ф = . (19)

На любой период времени должно выполняться условие

- ^гаахл • (20)

Относительная разность осадок свайных фундаментов на любой период времени I не должна превышать предельное значение разности осадок

<1 — I (21)

где ЬБ1ф - ; и значения осадок во времени смежных свайных

фундаментов, определяемые по (18); Ь - расстояние между свайными фундаментами;

" пРеДельное значение относительной разности осадок, определяемое по нормативным документам.

^»1600 кН Ролгм2000кН

400 800 1200 1600 2000 2400 2800 3200 Р,КН

; 1 1 1 Рол." Ж ЮОкН

ДБ™ «.и-8 с» 1

■одвщи.и* ю см)

Эр" 2,5 см

Р,4- 2800

3000

—, р11я 3200 " 3400

Р • 17

Э, см

Рис.9. Результаты статических испытаний фундамента из четырех свай (С 6-30), проведенных на опытной площадке № 2.

Предложенный метод расчета длительных осадок свай и свайных фундаментов позволяет разработать методику оптимизации экспериментального переходного коэффициента £ от осадок опытных свай к расчетным осадкам зданий и сооружений на свайных фундаментах (см. Рис.9). Расчетные данные при различных нагрузках показывают возможность назначения переходного коэффициента в большинстве случаев выше величины рекомендуемой нормативными документами.

5. Примеры проектирования и результаты наблюдений за осадками зданий и сооружений

Накопление фактического материала по осадкам зданий, возведенных на различных фундаментах, и его анализ, тесно увязанный с реальными геологическими условиями, нагрузками и предварительными расчетами, позволяют проверить теоретические методы и в необходимых случаях уточнить их. С целью изучения действительных осадок свайных фундаментов и их сравнения с расчетными осадками, определенными по разработанным методам, были детально изучены инженерно-геологические условия различных площадок, проведены высокоточные геодезические наблюдения за осадками зданий и сооружений. Наблюдения за осадками различных зданий проводились в течение 1970-2000 гг.

Всесторонние экспериментальные исследования погружения и работы свай проводились на площадке строительства цеха грануляции 2-го рудоуправления АО "Сильвинит". Программа испытаний, их количество и место расположения контрольных свай согласованы с трестом № 8 Главзападуралстроя, Уральским филиалом ВНИИГа, управлением "Гидроспецстрой".

Сотрудниками кафедры "Основания, фундаменты и мосты" ПГТУ на корпусе грануляции в были проведены динамические испытания десяти свай марок С14-30 (составная) и восьми свай С13-35 забитых копровой установкой управления "Гидроспецстрой". Статической нагрузкой на корпусе грануляции испытывались шесть свай марки С14-30, обуренные по боковой поверхности до глубины 4 м от поверхности земли и шесть свай С9-30 в проектном положении. Испытания проводились но ГОСТ 5686-78 "Сваи. Методы полевых испытаний". По результатам испытаний свай статическими нагрузками построены графики зависимости осадки от нагрузки и изменения осадки во времени = /(Р) и 5 = . Анализ результатов испытаний на корпусе грануляции позволил выявить характерные особенности погружения свай и формирования осадки во времени 5 = при постоянных и переменных нагрузках.

Результаты полевых динамических и статических испытаний проведенных на комплексе грануляции АО "Сильвинит" сравнивались с расчетными данными по методам, предложенным во 2-ой, 3-ей и 4-ой главах диссертации. Материалы исследований приведены Таблицах 1,2. Показано, что результаты расчетов с использованием разработанных моделей совпадают с экспериментальными данными в пределах инженерной точности для прикладных задач механики фунтов.

Таблица 1. Результаты динамических испытаний свай СН9-30 и сравнение с расчетными данными.

Номер сваи 1016 Д% 1128 Д% 1272 Д% 1386 Д% 1587 Д% 1693 Д% 1794 Д% 1875 Д % 2578 Л%

Характеристика

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Количество ударов (эксперимент) 96 81 % 88 73 % 94 84 % 56 83 % 83 105 % 67 77 % 47 71 % 99 115 % 71 108 %

Количество ударов (расчет) 78 65 79 67 79 86 66 86 68

Упругий отказ, см (эксперимент) 2,3 127 % 1,5 78 % 2,7 135 % 3,1 134 % 3,3 122 % 1,9 90 % 1,7 85 % 3,2 118 % 3,0 150 %

Упругий отказ, см (расчет) 1,8 1,9 2,0 2,3 2,7 2,1 2,0 2,7 2,0

Остаточный отказ, мм (эксперимент) 1.5 115 % 0,9 75 % 1,8 112 % 1,6 84 % 2,1 110 % 1,0 66 % 0,8 66 % 2,4 ¡¿0 % 1,8 78 %

Остаточный отказ, мм (расчет) 1,3 1,2 1,6 1,9 1,9 1,5 1,2 2,0 2,3

Таблица 2. Сравнение экспериментальных и расчетных осадок свайных фундаментов комплекса грануляции

Номер сваи 1986 А % 1987 Д % 1988 Д % 1989 Д % 1990 Д % 1991 Д % 1993 Д % 1995 Д % 2000 Д %

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

М12 экспер. 14 20 23 26 27 29 29 29 29

Данные * 18 77 24 88 26 88 32 79 34 79 35 82 36 80 37 78 37 78

Данные □ 19 73 23 86 25 92 28 92 29 93 28 103 28 103 28 103 28 103

Данные » 16 87 28 .71 34 67 36 72 37 72 37 78 37 78 37 78 37 -

Данные о 33 42 36 55 37 62 37 70 37 72 37 72 - - - - - -

М14 экспер. 32 37 38 39 39 39 39 39 39

Данные * 24 133 31 119 33 115 34 114 35 111 35 111 35 111 35 111 35 111

Данные о 33 96 34 108 35 108 35 111 36 108 36 108 36 108 - - - -

Данныеш 25 128 33 112 36 105 37 105 37 105 37 105 37 105 - - - -

Данные о 37 86 43 86 45 84 46 84 46 84 46 84 46 84 - - - -

М21 экспер. 34 37 40 42 43 44 45 45 45

Данные * 38 89 43 86 46 86 48 87 48 89 48 91 48 93 48 93 48 93

Данные □ 25 136 28 132 32 125 33 127 34 126 35 125 35 128 - - - -

Данные ■ 38 89 43 86 45 88 48 87 49 87 49 89 49 91 - - - -

Данные о 45 75 53 69 55 72 56 75 37 75 57 77 - - - - - -

М24 экспер. 17 22 24 25 26 27 27 27 27

Данные * 20 85 27 81 32 75 35 71 36 72 37 72 38 71 38 71 38 71

Данные □ 19 89 24 91 26 92 28 89 32 81 34 79 35 77 36 75 36 75

Данные ш 20 85 30 73 35 68 40 62 43 60 44 61 45 60 45 60 - -

Данные о 30 56 41 53 45 53 46 54 43 54 49 56 49 56 - - - -

М29 экспер. 42 45 46 46 46 46 46 46 46

Данные * 27 155 34 132 36 124 37 124 39 121 39 117 40 115 40 115 40 115

Данные □ 29 144 43 104 50 92 56 82 58 79 59 77 59 77 59 77 - -

Данные и 23 182 26 173 30 153 33 139 34 135 35 131 36 127 36 127 - -

Данные о 37 113 53 84 60 76 63 73 64 71 65 70 66 69 66 69 - -

М32 экспер. 28 35 38 42 43 44 45 45 45

Данные * 23 121 33 106 38 100 44 95 47 91 49 89 51 88 53 84 53 84

Данные □ 19 147 27 129 32 118 35 120 37 116 38 115 39 115 40 112 40 112

Данные и 32 87 38 92 46 82 52 80 55 78 58 75 60 75 63 71 64 71

Данные о 35 80 46 | 76 55 69 59 71 63 68 64 68 65 69 65 69 - -

экспер. - результаты геодезических наблюдений по данным маркшейдерской службы АО "Сильвинит "; * - данные автора; о - данные проф. А.А.Бартоломея;

и - данные А.П.Хамова; о - данные М.Метса.

На основании исследований, представленных в 5-й главе, можно сделать следующие выводы.

1. Метод прогноза взаимодействия системы "молот-свая-грунт", предложенный во второй главе диссертационной работы, позволяет с достаточной для практики точностью получать значения упругого и остаточного "отказа", оптимизировать режимы забивки свай и правильно выбрать оборудование для производства работ.

2. Разработанный в третьей главе метод расчета полных и длительных осадок свай и свайных фундаментов различных конструкций в грунтах с реологическими свойствами позволяет провести расчет по второй группе предельных состояний, определить несущую способность и обоснованно назначить нагрузки.

3. Проведенные в течение длительного времени инструментальные исследования фактических осадок промышленных и гражданских объектов на свайных фундаментах, рассчитанных по методам предложенным во 2-й, 3-й и 4-й главах, показывают, что во всех случаях произошла стабилизация осадок, расчетные значения близки к фактическим, здания и сооружения находятся в удовлетворительном инженерном состоянии.

4. Выполненное проектирование свайных фундаментов по второй группе предельных состояний позволило значительно снизить стоимость работ нулевого цикла и сократить сроки строительства при высокой гарантии надежности предлагаемых методов расчета.

5. Дальнейшее накопление фактического материала по осадкам свайных фундаментов в грунтах с реологическими свойствами позволит сформулировать основные принципы проектирования с учетом совместной работы и длительного взаимодействия системы "сооружение-свайный фундамент-основание".

Основные результаты и выводы по диссертации

1. На основе решения динамической (волновой) упругопластической задачи предложена модель системы "молот-свая-грунт" в условиях ударного деформирования, которая учитывает вязкостные свойства грунтов, влияние скорости деформирования и нагружения на механические свойства грунтов, а именно - на изменение динамической сжимаемости с ростом скорости деформации, на изменение объемного модуля с ростом скорости деформации и на изменение модуля сдвига с ростом давления.

2. На основе предложенной динамической модели разработан алгоритм численного моделирования поведения системы «молот-свая-грунт». Данный метод включает в себя алгоритмы генерации и автоматической локальной перестройки сетки, средства графической визуализации объединенные в программный комплекс "PILE GROUND", который позволяет минимизировать вычислительные затраты и получать информацию в широком диапазоне изменения физических и механических свойств грунтов, силовых и геометрических параметров системы «молот-свая-грунт». По данному методу определены картины распределения напряженно-деформированного состояния в околосвайной зоне в произвольный момент времени и на конечной стадии, получена динамика нагружения в виде зависимости осадки от номера удара.

3. Анализ проведенных численных экспериментов позволил выявить качественные закономерности и получить количественные показатели динамического сопротивления грунта, выявить влияние бокового и лобового сопротивления на всем диапазоне погружения, получить числовые значения остаточного и упругого "отказа", учесть закономерность изменения физико-механических и деформационных свойств грунтов в зоне забивки, провести оценку энергоемкости забивки свай в зависимости от заданного комплекса условий и оптимизировать программу погружения свай.

4. Для решения задач квазистатики системы «свая- грунт» (свайный фундамент - грунт) предложена вязкоупругопластическая модель грунта, которая описывает вязкоупругие свойства грунтов в рамках физически нелинейной теории вязкоупругости, а упруго-пластические свойства - в рамках теории малых упруго-пластических деформаций. Разработана экспериментально-теоретическая методика поиска и оптимизации реологических параметров грунтов.

5. Для реализации предложенной вязкоупругопластической модели разработан алгоритм численного моделирования квазистатического поведения системы «свая-грунт», где с помощью разработанной схемы МКЭ решается краевая задача по определению напряженно-деформированного состояния системы для каждого временного слоя. Для автоматизации расчетов и минимизации затрат разработан программный комплекс "ELAST PLAST", который позволяет моделировать взаимодействие систем «свая-грунт» и «свайный куст - грунт» в осесимметричной постановке, а в случае ленточных свайных фундаментов решать плоскую задачу. Комплекс "ELAST PLAST" позволяет моделировать пять типов однорядных и многорядных свайных фундаментов из призматических, пирамидальных и конических свай, при этом учитываются характер передачи нагрузки на основание, изменение физических и механических свойств грунтов в результате забивки свай.

6. Разработанный метод позволяет провести анализ напряженно-деформированного состояния системы «свая - грунт» (свайный фундамент - грунт) на любой период времени, оценить скорость развития длительных осадок в зависимости от свойств грунтов, характера приложения и передачи нагрузки, геометрических параметров системы, рассчитать разность осадок смежных фундаментов и сравнить с предельными значениями.

7. На основе реологической модели грунта разработан практический метод расчета длительных осадок свайных фундаментов, который учитывает литологическое строение основания, физические и механические свойства грунтов, взаимовлияние и перераспределение нагрузок на сваи в составе фундаментов. Для упрощения использования метода большинство расчетных параметров представлено в табулированном виде. Проведенный анализ расчетов и сравнительные данные позволяют предложить методику оптимизации экспериментального переходного коэффициента полученного при испытаниях пробных свай для определения несущей способности по данным статических испытаний. При достаточном экспериментальном обосновании показано, что предложенная методика оптимизации в большинстве случаев позволяет получить значение переходного коэффициента выше величины рекомендуемой нормативными документами.

фактическим, техническое состояние зданий и сооружений удовлетворительное. Выполненный расчет фундаментов по второй группе предельных состояний позволил значительно снизить стоимость работ нулевого цикла и сократить сроки строительства при высокой гарантии надежности предлагаемых методов расчета. Разработанные методы расчета были внедрены при проектировании и строительстве таких промышленных объектов как главный корпус Пермской ГРЭС (г. Добрянка, Пермская обл.), АО "Метафракс" (г. Губаха, Пермская обл.), объекты АО "Уралкалий" (г. Березники, Пермская обл.), объекты АО "Сильвинит" (г. Соликамск, Пермская обл.).

9. Статистический анализ фактических данных по осадкам свайных фундаментов в грунтах со сложными реологическими свойствами позволит сформулировать основные принципы проектирования исходя из предельно допустимых осадок для зданий и сооружений, с учетом совместной работы и длительного взаимодействия системы "сооружение-фундамент-основание".

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах

1. Аптуков В.Н., Омельчак И.М., Абрешитов Н.В., Большакова Н.И. Прогноз погружаемости забивных свай в грунтах со сложными реологическими свойствами//В кн.: Расчет и проектирование свай и свайных фундаментов. Труды II Всесоюзной конференции "Современные проблемы свайного фундаментостроения в СССР", Т. 1. Пермь, 1990. -С. 70-71.

2. Бартоломей A.A., Гинзбург Л.К., Омельчак И.М. и др. Прогноз несущей способности и устойчивости свай и свайных фундаментов с учетом деформативных свойств грунтов//В кн.: Материалы Всесоюзн. совещания-семинара "Современные проблемы свайного фундаментостроения в СССР", Пермь, 1988. - С. 14-16.

3. Бартоломей A.A., Григорьев В.Н., Светинский Е.В., Самойлов Д.И., Омельчак И.М. Импульсная геотехнология устройства свайных фундаментов//Механизация строительства, № 5,1988. - С.15-16.

4. Бартоломей A.A., Омельчак И.М. Прогноз длительного взаимодействия системы "свайный фундамент - основание'У/Сборник докладов VI симпозиума по реологии грунтов (9-12 октября 1989), Ч. 1. Рига, 1989. - С. 15-18.

5. Бартоломей A.A., Омельчак И.М. Расчет осадок свайных фундаментов с учетом ползучести грунтов//Тезисы докладов IV Всесоюзного симпозиума по реологии грунтов. -Самарканд, 1982. - С.77-78.

6. Бартоломей A.A., Омельчак И.М. Прогнозирование осадок свайных фундаментов в сложных инженерно-геологических условиях//Тр. 11 Балтийской конференции по механике грунтов и фундаментостроению. Т.2. - Таллинн, 1988. - С. 75-78.

7. Бартоломей A.A., Омельчак И.М. Расчеты свайных фундаментов с учетом реологических свойств грунтов//В кн.: Проблемы жилищно-гражданского строительства в Западно-Сибирском нефтегазовом комплексе, Новосибирск, СибЗНИИЭП, 1987, - С. 45-54.

8. Бартоломей A.A., Омельчак И.М. Работает пушка//Строительная газета, №133(8300), 9.07.87 г.

9. Бартоломей A.A., Омельчак И.М. Прогнозирование осадок свайных фундаментов в сложных инженерно-геологических условиях//В кн.: Труды И Балтийской международной конференции по механике грунтов и фундаментостроению, СССР, Таллинн, 1988. -С.75-78.

Ю.Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Пермякова Т.Б. Расчет несущей способности свайных фундаментов/ТВ кн.: Расчет и проектирование свай и свайных фундаментов. Труды II Всесоюзной конференции "Современные проблемы свайного фундаментостроения в СССР", Т. 1. Пермь, 1990, -С. 3-4.

11. Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Пермякова Т.Б., Омельчак JI.M. Исследование напряженно-деформированною состояния нелинейного вязкоупругого полупространства//В кн.: Тезисы докл. Всесоюзн. конф. "Современные проблемы нелинейной механики грунтов", Челябинск, ЧПИ, 1985, -С. 112-114.

12. Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Пермякова Т.Е., Рукавишникова Н.Е. Расчет несущей способности при проектировании свайных фундаментов исходя из предельно допустимых осадок//В кн.: Материалы Всесоюзн. совещания-семинара "Современные проблемы свайного фундаментостроения в СССР", Пермь, ППИ, 1988.

13.Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Самойлов Д.И. Применение энергоимпульсных установок для погружения свай по безотходной технологии//В кн.: Тезисы докладов Второго Всесоюзн. координац. совещания-семинара "Механизированная безотходная технология возведения свайных фундаментов из свай заводской готовности", Владивосток, ДальНИИС, 1988. - с. 54-55.

14. Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Самойлов Д.И. Анализ применимости современных моделей для решения инженерных задач по импульсному погружению строительных элементов//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1988. - С.3-8.

15. Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Самойлов Д.И. Проблемы исследования системы "фундамент - основание" для свайных фундаментов выполненных по импульсной геотехнологии//В кн.: Материалы Всеооюзн. совещания-семинара "Современные проблемы свайного фундаментостроения в СССР", Пермь, ППИ, 1988.

16. Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Семериков В.П. Расчет осадок свай во времени с учетом скорости приложения нагрузки//В кн.: Основания и фундаменты. Респ. сборник науч.трудов, Киев, КИСИ, 1983.

17.Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Фонарев A.B. Математическое моделирование динамики погружения свай//В сб.: Труды VI международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Москва, 1989, -С. 28 - 36.

18. Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Юшков Б.С. Прогноз осадок свайных фундаментов. -М.: Стройиздат. -1994. - 380 с.

19. Бартоломей A.A., Омельчак И.М., Юшков Б.С. Проектирование свайных фундаментов по предельно допустимым осадкам в сложных инженерно-геологических условиях//В кн.: Ускорение научно-технического прогресса в фундаментостроении, Т.2, М., Стройиздат, 1987. - С.49-50.

20. Омельчак И.М. К вопросу определения параметров функции влияния по экспериментальным данным/ЛГруды V международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения, Т. 1., Москва 1996, -С.

2!.Омельчак И.М. Квазистатика поведения системы "свая - грунт" с учетом реологических свойств основания//!? сб.: Труды VI международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Москва, 1989, -С. 67 - 72.

22. Омельчак И.М. Програмный комплекс "ELAST7/B сб.: Труды II международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Пермь, 2000, -С.

23. Омельчак И.М. Оценка применения теории наследственной ползучести для экстраполяции осадок свай и свайных фундаментов во времени//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1981, -С. 67 - 72.

24. Омельчак И.М. Учет влияния кратковременных технологических нагрузок на развитие осадок свайных фундаментов//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1983, -С. 67 - 72.

25. Омельчак И.М., Адамов A.A., Кожевникова JI.JI. Методика определения параметров деформирования по данным статических испытаний свай в глинистых грунтах/Юснования и фундаменты. - Пермь: ППИ, 1982.

26. Омельчак И.М., Адамов A.A., Кожевникова Л.Л. Методика определения параметров деформирования по данным статических испытаний свай в глинистых грунтах//В кн.: Основания и фундаменты, Пермь, ППИ, 1982.

27. Омельчак И.М., Пермякова Т.Б. Расчет полей напряжений реологического основания анкерных конструкций/Юснования и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1986.

28. Омельчак И.М., Пермякова Т.Б. Автоматизированный прогноз длительного взаимодействия системы "фундамент-основание" с учетом реологических свойств грунтов. //В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1989, С. 22-27.

29. Омельчак И.М., Самойлов Д.И., Ирундин С.В. Опыт внедрения безотходной технологии с использованием энергоимпульсных усгановок//В кн.: Тезисы докл. Второго Всесоюзн. коорд. совещания-семинара "Механизированная безотходная технология возведения свайных фундаментов из свай заводской готовности", Владивосток, ДальНИИС, 1988, -С.56-57.

30. Омельчак И.М., Терпугов В.Н. Программный комплекс для расчетов динамики системы "фундамент-основание"//В кн.: Динамика оснований, фундаментов и подземных сооружений. Тезисы VII Всесоюзн. конф., Днепропетровск, 1989.

31. Омельчак И.М., Терпугов В.Н. Программный комплекс для расчетов статики и динамики системы "фундамент-основание"//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1989, - С. 27-32.

32. Омельчак И.М., Терпугов В.Н., Самойлов Д.И. Решение динамических и статических задач по расчету НДС грунтов на основе вариационных форм МКЭ//В кн.: Тезисы докл. Всесоюзн. науч. -техн. семинара "Системы автоматизированного проектирования фундаментов и оснований", Челябинск, ЧПИ, 1988, -С. 44-45.

33. Омельчак И.М., Чесноков A.A. Исследование осадок свайных фундаментов промышленного цеха. - В кн.: Основания и фундаменты, Пермь, ППИ, 1984.

34. Омельчак И.М., Шардаков И.Н., Фонарев A.B. Квазистатика поведения системы "свая - грунт"//В сб.: Труды II международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Пермь, 2000, -С. 11 - 21.

35. Швецов A.B., Омельчак И.М., Ирундин С.В. Исследование напряженно-деформированного состояния сваи и основания при забивке//В кн.: Тезисы докл. Всесоюзн. семинара-совещания "Mejc^^H^^^lAjfeaeWKWHafl технология

БИБЛИОТЕКА | С.Петербург j

03 МО as» i

возведения свайных фундаментов из свай высокой заводской готовности", Владивосток, ДальНИИС, 1988, - С. 68-70.

36. Швецов А.В., Омельчак И.М., Ирундин С.В. Исследование напряженно-деформированного состояния основания пирамидальных свай//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1987, - С. 23-27.

37. Швецов А.В., Омельчак И.М., Ирундин С.В. Определение компонент тензора напряжений в активной зоне пирамидальных свай//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1988, -С. 3-8.

38. Швецов А.В., Омельчак И.М., Мифтахов В.Т. и др. Экспериментальные исследования напряженно деформированного состояния в активной зоне пирамидальных свай//В кн.: Расчет и проектирование свай и свайных фундаментов. Труды II Всесоюзной конференции "Современные проблемы свайного фундаментостроения в СССР", Т. 1. Пермь, 1990, -С. 49-50.

39.Швецов А.В., Омельчак И.М., Самойлов Д.И., Ирундин С.В. Расчет глубины погружения забивных свай залавливаемых энергоимпульсными установками//В кн.: Тезисы докл. Второго Воесоюзн. коорд. совещания-семинара "Механизированная безотходная технология возведения свайных фундаментов из свай заводской готовности", Владивосток, ДальНИИС, 1988, - С. 73-75.

40.Bartolomey A., Omelchak I., Permyakova Т. The Fundamental of Forecasting of Sustained Interaction of the System "Foundation-Soil" Considering Reological Properties of the Soil.- Proc. Intern. Conf. on Reology and Soil Mech., England, Coventry, 1988, P. 301-311.

41.Bartolomey A., Omelchak I., Ponomarev A. Calculation of pile foundations on limiting states/ZProceedings of the ERTC 3 seminar "Design of Axially Loaded Piles. European Practice" (Russian practice), Brussels, Belgium (17-18 April), 1997, P. 321-326.

42.Bartolomey A., Omelchak I., Timofeeva L. Predicting Pile Foundation Capacity Based on Ultimate Settlement Values//Proc. Twelfth Intern. Conf. on Soil Mech. and Found. Eng., Brazil, Rio de Janeiro, 1989, P. 147-167.

43.Bartolomey A.,Ginzburg I., Omelchak I., Lapshin F. Prediction of the pile capacity settlement and stability of piles and pile foundations//Proc. Twelfth Intern. Conf. on Soil Mech. and Found. Eng., Brazil, Rio de Janeiro, 1989.

Зд.-.нс- в аечачь г. Я'рмаг SOxBVXб.

ОЗьзм ? l/r.afc iüJ. Ьс-каз Í7J¿„ roz:.ur>:n'.

i1 i

i <!

f 'i

»Л

/ ,

I Í

И4993

<loO?-f\ 1

TW W Г Г rrrr Г г г

Оглавление автор диссертации — доктора технических наук Омельчак, Игорь Михайлович

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА О

РАСЧЕТЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ С УЧЕТОМ ВЯЗКОУПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ

ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ

1.1. Основные решения об упругопластическом и вязкоупругопластическом распределении напряжений и несущей способности основания

1.2. Методы расчета длительных осадок свайных фундаментов

1.3. Постановка проблемы расчета осадок свайных фундаментов с учетом реологических свойств грунтов

1.4. Выводы по 1-ой главе

ГЛАВА 2. РЕШЕНИЕ ЗАДАЧ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОГРУЖЕНИЯ ЗАБИВНЫХ СВАЙ v% В ГРУНТОВЫЕ МАССИВЫ

2.1. Основные теоретические положения

2.1.1. Общая постановка задачи

2.1.2. Экспериментально-теоретические основы модели динамического поведения грунта

2.2. Расчетная схема задачи о динамической забивке свай

2.3. О численной реализации задачи динамического погружения сваи

2.4. Результаты расчетов 2.5. Выводы по 2-ой главе

ГЛАВА 3. РЕШЕНИЕ ЗАДАЧ КВАЗИСТАТИКИ ДЛЯ СИСТЕМЫ "СВАЯ-ГРУНТ" С УЧЕТОМ РЕОЛОГИЧЕСКИХ

СВОЙСТВ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ

3.1. Алгоритм численного моделирования квазистатики взаимодействия системы "свая-грунт"

3.1.1. Общая постановка задачи

3.1.2. Физические соотношения для материалов системы "свая-грунт"

3.1.3. Метод конечных элементов для решения задач квазистатики с учетом реологических свойств грунтов

3.1.4. Программный комплекс "ELAST PLAST"

3.2. Результаты расчетов для одиночных свай

3.2.1. Расчет зависимостей "время-осадка"

3.2.2. Построение расчетных зависимостей "нагрузка-осадка" для одиночных свай

3.3. Результаты расчетов для ленточных свайных фундаментов

3.4. Результаты расчетов для свайных кустов

3.4.1. Расчет зависимостей "время-осадка"

3.4.2. Построение расчетных зависимостей "нагрузка-осадка" для кустов свай

3.5. Выводы по 3-й главе

ГЛАВА 4. ИНЖЕНЕРНЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

4.1. Расчет несущей способности свайных фундаментов

4.2. Практический метод расчета длительных осадок свай и свайных фундаментов

4.3. Результаты расчетов свайных фундаментов

4.3.1. Расчет несущей способности двухрядного ленточного свайного фундамента

4.3.2. Расчет несущей способности свайного куста из четырех свай

4.3.3. Пример расчета осадки одиночной сваи

4.3.4. Пример расчета осадки свайного фундамента

4.4. Выводы по 4-й главе

ГЛАВА 5. ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РЕЗУЛЬТАТЫ НАБЛЮДЕНИЙ ЗА ОСАДКАМИ

ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

5.1. Экспериментальные исследования на опытных площадках

5.2. Результаты наблюдений за осадками жилых зданий

5.3. Результаты наблюдений за осадками промышленных сооружений

5.4. Выводы по 5-й главе

Введение 2003 год, диссертация по строительству, Омельчак, Игорь Михайлович

Ускорение научно-технического прогресса в фундаментостроении неразрывно связано с разработкой новых расчетных методов, которые позволяют более достоверно описывать взаимодействие фундаментных конструкций и фунтов основания при передаче нагрузок от здаиий, сооружений и технологического оборудования. По данным НИИОСП им. Н.М. Герсеванова годовой объем затрат на устройство фундаментов в настоящее время составляет 4 млрд. рублей (в ценах 1984 г), в том числе свайные фундаменты составляют 28-30%. Широкое внедрение свайных фундаментов обусловлено их надежной работой в различных инженерно-геологических и климатических условиях, повышением этажности и высотности зданий, увеличением масс технологического оборудования, использованием неблагоприятных строительных площадок.

Проблема оптимального проектирования и возведения свайных фундаментов приобрела особую актуальность в связи с переориентацией строительного комплекса на рыночные отношения, когда повышается объективная заинтересованность всех подразделений отрасли в снижении затрат за счет уменьшения себестоимости выполняемых работ. Особенно остро эта проблема стоит при строительстве в сложных инженерно-геологических условиях, в которых свайные фундаменты являются экономически выгодными по сравнению с фундаментами на естественном основании и нередко единственным возможным типом фундаментов. Деля затрат на возведение подземной части зданий и сооружений в таких грунтовых условиях составляет 30%.

Выполненные в НИИОСП им. Н.М. Герсеванова, Московском инженерно-строительном университете, Санкт-Петербургском инженерно-строительном университете, Санкт-Петербургском государственном техническом университете, Пермском государственном техническом университете, МарГТУ, СарГТУ и других организациях экспериментально-теоретические исследования позволили существенно расширить знания о взаимодействии свайных конструкций с грунтом основания, усовершенствовать нормативные материалы по расчету и проектировании в различных инженерно-геологических условиях. На основании полученных результатов нормативные расчетные значения сопротивления грунта под нижним концом свай обоснованно увеличены на 10-30%, а нормативная несущая способность свай - на 30-50%.

Принятый в нормах метод расчета осадок свайных фундаментов основан на решении задач теории упругости, ограниченной рамками гипотезы об обратимости процесса деформирования и не позволяет с необходимой достоверностью рассчитывать несущую способность и осадки свайных фундаментов.

Исследования, проведенные в последнее время в Гидропроекте, НИИОСП им. Н.М. Г'ерсеванова, Map ГТУ, Пермском ГТУ позволили разработать упругопластические модели систем "свая-грунт" и "свайный фундамент-грунт", учесть взаимовлияние свай в составе фундаментов, физическую и геометрическую нелинейность деформирования грунтов.

Использование современных ЭВМ позволило создавать пакеты программ для норой методологии исследования взаимодействия систем "фундамент-основание" на всех фазах нагружения, осуществлять численную реализацию разработанных моделей, разработать методологию многовариантного проектирования и технико-экономической сравнимости полученных решений. В то же время необходимо отметить, что используемые в настоящее время модели механического поведения грунта требуют определения параметров, получаемых из трудоемких опытов на приборах объемного сжатия, серийное производство и оборудование которых пока не осуществлено.

Осадка фундаментов во времени достоверно может быть рассчитана при учете длительных сложных физических процессов, которые возникают при передаче нагрузок на грунты с реологическими свойствами. Для описания напряженно-деформированного состояния вязкоупругой или вязкоупругопластической среды необходимо использовать значительное число параметров, значения которых могут изменяться в эксплуатационный период. Численная реализация этих моделей может быть осуществлена методом конечных элементов (МКЭ), методом конечных разностей (МКР) или методом граничных интегральных уравнений - граничных элементов (МГИУ, МГЭ).

В работах Н.А. Цытовича [231-234] отмечена перспективность анализа длительного взаимодействия системы "фундамент-основание" с позиций наследственной теории ползучести грунтов. В работах С. С. Вялова [64-67] приведены основные интегральные соотношения и виды ядер ползучести. Использование уравнений теорий наследственной ползучести для экстраполяции длительных осадок фундаментов затруднено из-за неясности определения параметров ядра ползучести. Сложность анализа квазистатического поведения этой системы обусловлена: неоднородностью ярко выраженных реологических свойств грунта и нелинейным характером взаимодействия сваи с фунтом на границе их раздела. Учету именно этих двух факторов должно быть уделено основное внимание при построении математической модели.

Целыо диссертационной работы явилось решение научно-технической проблемы, имеющей важное народно-хозяйственное значение, заключающееся в разработке методов расчета осадок свайных фундаментов на основе современных представлений о вязкоупругопластическом деформировании грунтов при динамическом и статическом нагружении.

Для достижения поставленной цели предлагается разработать математический аппарат для численного моделирования поведения системы «свая-грунт» с учетом реологических свойств фунтов и напряженно-деформированного состояния фунтов основания, возникающего при забивке свай. Постановка данной краевой задачи должна учитывать основные особенности механического поведения системы «свая-фунт», а именно: упруговязкопластические свойства грунта и условия возможного проскальзывания сваи относительно грунта.

Реализация поставленной цели включает в себя комплекс исследований по следующим направлениям:

1. Обоснование необходимости совершенствования существующих методов расчета осадок свайных фундаментов на основе анализа и обсуждения материалов литературных источников.

2. Проведение комплексных экспериментальных исследований осадок свай и свайных фундаментов с учетом вязкого деформирования грунтов основания.

3. Разработка упругопластической модели динамического погружения забивных свай в фунтовые массивы с учетом их нелинейной объемной сжимаемости и зависимости параметров математической модели от скорости деформирования грунта, а также, с учетом изменения гидростатического давления в зависимости от глубины погружения свай.

4. Разработка программного комплекса для расчета забивных свай на основе упругопластической модели динамического погружения одиночных свай при многократном ударе.

5. Разработка вязкоупругопластической модели квазистатического взаимодействия системы "свая-грунт" с учетом реологических свойств грунтов основания.

6. На основе предложенной модели взаимодействия системы "свая-грунт" разработка методов расчета, длительных осадок различных конструкций свайных фундаментов и кустов свай в грунтах, обладающих реологическими свойствами.

7. Разработка инженерного метода расчета несущей способности и осадок свайных фундаментов.

8. Внедрение результатов исследований в iipaiamy строительства и наблюдение за действительными осадками свайных фундаментов зданий и сооружений.

Методы и достоверность исследований. Результаты, основные выводы и рекомендации, приведенные в диссертационной работе, базируются на основных положениях механики грунтов, теории упругости, пластичности и теории наследственной вязкоупругости и подтверждены результатами многолетних наблюдений за работой свайных фундаментов в Западно-Уральском регионе. В работе использовались современные теоретические методы исследования: аналитический аппарат теории упругости и пластичности, теории наследственной вязкоупругости, математические методы моделирования, современные численные методы.

Достоверность результатов натурных исследований подтверждается большим количеством экспериментов, а также практикой проектирования и строительства сооружений, возводимых на свайных фундаментах. Результаты теоретических исследований подтверждаются данными натурных исследований. Наблюдения за осадками показывают, что расхождение экспериментально наблюдаемых величин от теоретически предсказанных отличаются не более чем на 20%. Многолетние наблюдения за состоянием фундаментов показали, что отклонений фундаментов от проектного положения нет (1980-2000 гг.).

Научная новизна диссертационной работы состоит в том, что впервые, комплексно решены следующие вопросы:

1. Проведены исследования длительных осадок свай и свайных фундаментов в грунтах со сложными реологическими свойствами.

2. Разработана упругопластическая модель динамического погружения забивных свай с учетом нелинейной объемной сжимаемости, зависимости параметров грунта от скорости деформирования, изменения гидростатического давления с ростом глубины погружения свай.

3. На основе теории наследственной вязкоупругости и теории малых упругопластических деформаций разработана модель квазистатического поведения системы "свая-грунт" с учетом напряженно-деформированного состояния грунтов возникающего после забивки свай. Предложена методика определения реологических параметров, которые позволяют в значительном диапазоне нагрузок и времени достоверно описывать длительное взаимодействие системы "свая-грунт".

Практическое значение работы. Диссертационная работа является частью комплексных исследований, проводимых на кафедре "Основания, фундаменты и мосты" Пермского государственного технического университета в период 1980-2000 гг.

Использование полученных данных в практике строительства показало, что нагрузки на свайные фундаменты могут быть во многих случаях увеличены на 15-20%, а при контакте ростверка с грунтом в некоторых случаях на 30% и более.

Реальный экономический эффект от внедрения научных разработок в практику строительства составил в период 1983-2000 гг. свыше 2,3 млн. руб. (цены 1984 года).

Апробация работы. Основные результаты данной работы были доложены и обсуждены на XX - XXIX научно-технических конференциях ПГТУ (Пермь, 1986-1998 гг.); на Всесоюзном совещании-семинаре "Современные проблемы свайного фундаментостроения" (Пермь, 1988 г, Одесса, 1990 г.); на II, V, VI Международных конференциях по проблемам свайного фундаментостроения (Одесса, 1990 г., Тюмень, 1996 г., Уфа, 1998 г.); на I и II Всесоюзных координационных совещаниях-семинарах по механизированной безотходной технологии возведения свайных фундаментов (Владивосток, 1986,1988 г.); на 4-м и 6-м Симпозиумах по реологии грунтов (Самарканд 1982 г., Рига 1989 г.); на Всесоюзной конференции "Современные проблемы нелинейной механики грунтов" (Челябинск, 1985 г.); на Балтийской международной конференции по механике грунтов и фундаментостроению (Таллинн, 1988 г.); на Международной конференции по реологии и механике грунтов (Англия, Ковентри, 1988 г.); на Всесоюзном научно-техническом семинаре "Системы автоматизированного проектирования фундаментов и оснований" (Челябинск, 1988 г.); на VII Всесоюзной конференции "Динамика оснований, фундаментов и подземных сооружений" (Днепропетровск, 1989); на Международном конгрессе по механике грунтов и фундаментостроению (Бразилия, Рио-де-Жанейро, 1989 г), на Международном семинаре "ERTC 3" (Бельгия, Брюссель, 1997); на Международных научно-технических семинарах и конференциях по фундаментостроению (Уфа, Одесса, Волгоград, 2001 г.), на VII Всероссийском съезде по теоретической и прикладной механике (Пермь, 2001 г.).

Сделанные в ходе обсуждения замечания и пожелания учтены автором при подготовке настоящей работы.

На защиту выносятся:

2. Упругопластическая модель динамического взаимодействия забивных свай и грунтового массива при многократном ударе.

4. Вязкоупругопластическая модель квазистатического взаимодействия системы "свая-грунт" с учетом реологических параметров грунтов и изменения НДС основания в результате динамического воздействия при погружении свай.

5. Численная методика и программный комплекс "ELAST PLAST" для расчета полных и длительных осадок призматических и пирамидальных свай, ленточных свайных фундаментов и кустов свай в фунтах со сложными реологическими свойствами.

6. Инженерный метод расчета осадок свайных фундаментов.

Личный вклад автора в решение проблемы. Представленная работа базируется на результатах исследований при непосредственном участии автора в период 1979-2000 гг. и выполнялась в соответствии с комплексной профаммой "Архитектура и строительство" (з.-н. № 114) - "Расчет несущей способности и осадок свайных фундаментов по предельно допустимым деформациям с учетом реологических параметров основания в сложных инженерно-геологических условиях" и по единому заказ-наряду вуза (з.-н. № 22), финансируемому из республиканского бюджета "Разработка основ теоретической модели напряженно-деформированного состояния свайных фундаментов на склонах, техногенных основаниях в сложных инженерно-геологических условиях Урала".

Практические экспериментальные исследования проводились с участием сотрудников кафедры "Основания, фундаменты и мосты" Пермского государственного технического университета.

Автор выражает глубокую благодарность за научные консультации член-корреспонденту Российской Академии наук, заслуженному деятелю науки и техники РФ, доктору технических наук, профессору А.А.Бартоломею, доктору физико-математических наук, профессору И.Н.Шардакову, а также сотрудникам Пермского государственного технического университета и института механики сплошных сред Уральского отделения РАН, оказавших помощь в проведении исследований.

В работе использованы результаты решения задач полученные автором совместно с член-корреспондентом РАН, доктором технических наук, профессором А. А. Бартоломеем, кандидатом технических наук, доцентом Т.Б. Пермяковой, кандидатом физико-математических наук, доцентом К. С. Пустовойтом, доктором физико-математических наук, профессором И. Н. Шардаковым, кандидатом технических наук А. В. Фонаревым.

Публикации. Результаты экспериментальных и теоретических исследований экспонировалась на ВДНХ СССР, опубликованы в двух монографиях и 74 печатных работах, а также, защищены 2 авторскими ссидетельствами.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка литературы из 325 наименований и двух приложений. Объем работы 309 страниц, включая 19 таблиц и 127 иллюстраций.

Заключение диссертация на тему "Основы расчета свайных фундаментов с учетом реологических свойств грунтов основания"

6. ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

4. Для решения задач квазистатики системы «свая- грунт» (свайный фундамент - грунт) предложена вязкоупругопластическая модель грунта, которая описывает вязкоупругие свойства грунтов в рамках физически нелинейной теории вязкоуиругости, а упруго-пластические свойства - в рамках теории малых упруго-пластических деформаций. Разработана экспериментально-теоретическая методика поиска и оптимизации реологических параметров грунтов.

5. Для реализации предложенной вязкоупругопластической модели разработан алгоритм численного моделирования квазистатического поведения системы «свая-грунт», где с помощью разработанной схемы МКЭ решается краевая задача по определению напряженно-деформированного состояния системы для каждого временного слоя. Для автоматизации расчетов и минимизации затрат разработан программный комплекс "ELAST PLAST", который позволяет моделировать взаимодействие систем «свая-грунт» н «свайный куст - грунт» в осесимметричной постановке, а в случае ленточных свайных фундаментов решать плоскую задачу. Комплекс "ELAST PLAST" позволяет моделировать пять типов однорядных и многорядных свайных фундаментов из призматических, пирамидальных и конических свай, при этом учитываются характер передачи нагрузки на основание, изменение физических и механических свойств грунтов в результате забивки свай.

6. Разработанный метод позволяет провести анализ напряженно-деформированного состояния системы «свая - грунт» (свайный фундамент -грунт) на любой период времени, оценить скорость развития длительных осадок в зависимости от свойств грунтов, характера приложения и передачи нагрузки, геометрических параметров системы, рассчитать разность осадок смежных фундаментов и сравнить с предельными значениями.

7. На основе вероятностной реологической модели грунта разработан практический метод расчета длительных осадок свайных фундаментов, который учитывает литологическое строение основания, физические и механические свойства грунтов, взаимовлияние и перераспределение нагрузок на сваи в составе фундаментов. Для упрощения использования метода большинство расчетных параметров представлено в табулированном виде. Проведенный анализ расчетов и сравнительные данные позволяют предложить методику оптимизации экспериментального переходного коэффициента полученного при испытаниях пробных свай для определения несущей способности по данным статических испытаний. При достаточном экспериментальном обосновании показано, что предложенная методика оптимизации в большинстве случаев позволяет получить значение переходного коэффициента выше величины рекомендуемой нормативными документами.

8. Проведенные в течение 1983-2001 гг. инструментальные исследования фактических осадок более ста промышленных и гражданских объектов на свайных фундаментах, рассчитанных по предложенным методам, показывают, что во всех случаях произошла полная стабилизация осадок, расчетные значения близки к фактическим, техническое состояние зданий и сооружений удовлетворительное. Выполненный расчет фундаментов по второй группе предельных состояний позволил значительно снизить стоимость работ нулевого цикла и сократить сроки строительства при высокой гарантии надежности предлагаемых методов расчета. Разработанные методы расчета были внедрены при проектировании и строительстве таких промышленных объектов как главный корпус Пермской ГРЭС (г. Добрянка, Пермская обл.), АО "Метафракс" (г. Губаха, Пермская обл.), объекты АО "Уралкалий" (г. Березники, Пермская обл.), объекты АО "Сильвинит" (г. Соликамск, Пермская обл.).

Библиография Омельчак, Игорь Михайлович, диссертация по теме Основания и фундаменты, подземные сооружения

1. Аббасов П.А., Бартоломей А.А., Омельчак И.М. и др. Эффективные технологии устройства свайных фундаментов//Материалы Всесоюзн. совещания-семинара "Современные проблемы свайного фундаментостроения в СССР", Пермь, 1988. -С. 34-36.

2. Абелев М.Ю. Строительство промышленных и гражданских сооружений на слабых водонасыщенных грунтах. М.: Стройиздат, 1983. - 271 с.

3. Абелев М.Ю. Слабые водонасыщенные глинистые грунты как основания сооружений. М.: Стройиздат, 1973. 288 с.

4. Абелев Ю.М., Абелев М.Ю. Основы проектирования и строительства на просадочных макропористых грунтах. 3-е изд., перераб. и доп. - М., Стройиздат, 1979. - 271 с.

5. Аптуков В.П., Бартоломей А.А., Ирундин С.В., Фонарев А.В. Численное моделирование процесса ударного вытрамбовывания котлованов//В сб.: Труды VI международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Москва, 1989, С. 8-18.

6. Аптуков В.Н., Мурзакаев Р.Т., Фонарев А.В. Прикладная теория проникания. М.: Наука, 1992. - 104 с.

7. Арутюнян Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести. -М.: Гостехтеориздат, 1952.

8. Арутюнян Н.Х. Теория ползучести неоднородных тел. -М.: Наука, 1983, -336 с.

9. Барвашов В.А. Метод расчета жесткого свайного ростверка с учетом взаимного влияния свай/Юснования, фундаменты и механика грунтов. -№3.- 1968. -С.32-38.

10. И.Бартоломей А.А. Основы расчета ленточных свайных фундаментов по предельно допустимым осадкам. -М.: Стройиздат. -1982. 218 с.

11. М.Бартоломей А.А. Расчет осадок однорядных и многорядных свайных фундаментов. -Пермь: ППИ -1970, -120 с.

12. Бартоломей А.А. Исследование свайных фундаментов при однорядном расположении свай. Дис. канд. тех. наук. - М., 1965. - 143 с.

13. Бартоломей А.А., Аптуков В.П., Ируидин С.В., Фонарев А.В. Прикладная теория проникания сваи в грунт при многократном ударе//В сб.: Труды VI международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. М., 1989,-С. 11-21.

14. Бартоломей А.А., Бартоломей J1.A., Офрихтер В.Г., Пономарев А.Б., Юшков Б.С., Чикишев В.М. Проектирование свайных фундаментов по предельным деформациям. // 7-я Международная конференция по свайным фундаментам. Вена, Австрия,-1998. - С. 531-541.

15. Бартоломей А.А., Григорьев В.Н., Светинский Е.В., Самойлов Д.И., Омельчак И.М. Импульсная геотехнология устройства свайных фундаментов//Механизация строительства, № 5, 1988. С. 15-16.

16. Бартоломей А.А., Дорошкевич Н.М. Осадки однорядных свайных фундаментов//Основаиия, фундаменты и механика грунтов. №5. -1965.

17. Бартоломей А.А., Кузнецов Г.Б. Прикладная теория ползучести и длительной прочности грунтов. ПГТУ, Пермь, -1996. - 108 с.

18. Бартоломей А.А., Омельчак И.М. Прогноз длительного взаимодействия системы "свайный фундамент основание'7/Сборник докладов VI симпозиума по реологии грунтов (9-12 октября 1989), Ч. 1. Рига, 1989. -С. 15-18.

19. Бартоломей А.А., Омельчак И.М. Расчет осндок свайных фундаментов с учетом ползучести грунтов//Тезисы докладов IV Всесоюзного симпозиума по реологии грунтов. -Самарканд, 1982. С.77-78.

20. Бартоломей А.А., Омельчак И.М. Прогнозирование осадок свайных фундаментов в сложных инженерно-геологических условиях//Тр. 11 Балтийской конференции по механике грунтов и фундаментостроению. Т.2. Таллинн, 1988. - С. 75-78.

21. Бартоломей А.А., Омельчак И.М. Расчеты свайных фундаментов с учетом реологических свойств грунтов//В кн.: Проблемы жилищно-гражданского строительства в Западно-Сибирском нефтегазовом комплексе, Новосибирск, СибЗНИИЭП, 1987, С. 45-54.

22. Бартоломей А.А., Омельчак И.М. Работает пушка//Строительная газета, №133(8300), 9.07.87 г.

23. Бартоломей А.А., Омельчак И.М. Прогнозирование осадок свайных фундаментов в сложных инженерно-геологических условиях//В кн.: Труды II Балтийской международной конференции по механике грунтов и фундаментостроению, СССР, Таллинн, 1988. -С.75-78.

24. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Гугнин А.А. Исследование условия применения углеотходов в искусственных основаниях свайных фундаментов//В кн.: Использование отходов производств угольной промышленности, Пермь, ВНИИОСуголь, 1987. С.38-42.

25. Ш 31.Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Пермякова Т.Б., Омельчак J1.M.

26. Исследование напряженно-деформированною состояния нелинейного вязкоупругого полупространства//В кн.: Тезисы докл. Всесоюзн. конф. "Современные проблемы нелинейной механики грунтов", Челябинск, ЧПИ, 1985,-С. 112-114.

27. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Самойлов Д.И. Анализ применимости современных моделей для решения инженерных задач по импульсному погружению строительных элементов//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1988. С.3-8.

28. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Семериков В.П. К вопросу определения постоянных для расчета осадок свай в зависимости от грунтовых условий//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1981, -С. 43-48.

29. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Семериков В.П. Расчет осадок свай во времени с учетом скорости приложения нагрузки//В кн.: Основания и фундаменты. Респ. сборник науч.трудов, Киев, КИСИ, 1983.

30. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Фонарев А.В. Математическое моделирование динамики погружения свай//В сб.: Труды VI международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Москва, 1989, -С. 28 36.

31. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Юшков Б.С. Прогноз осадок свайных фундаментов. -М.: Стройиздат. -1994. — 380 с.

32. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Юшков Б.С. Проектирование свайных фундаментов по предельно допустимым осадкам в сложных инженерно-геологических условиях //Ускорение научно-технического прогресса в фундаментостроении. Т.2. М.: Стройиздат, 1987.

33. Бартоломей А.А., Офрихтер В.Г., Пономарев А.Б. Распределение нагрузки между сваями в составе фундамента. // Труды 6-й Международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Уфа, -1998. - С. 37-43.

34. Бартоломей А.А., Пилягин А.В. Напряженно-деформируемое состояние оснований фундаментов из пирамидальных свай/Юснования, фундаменты и механика грунтов. 1988, - № 3.

35. Бартоломей А.А., Пономарев А.Б., Юшков Б.С., Чикишев В.М. Изменение грунтовых характеристик свай в процессе забивки. // XI Европейская конференция по механике грунтов и фундаментостроению. -Копенгаген, Дания, -1995. С. 13-17.

36. Бахолдин Б.В., Большаков Н.М. Исследование-напряженного состояния глинистых грунтов при погружении свай/Юснования, фундаменты и механика грунтов. М., 1973, № 5. С. 7-9.

37. Бахолдип Б.В., Разводовский Д.Е. О методике расчета свайных кустов. // Труды 3-й Международной конференции. "Проблемы свайного фундаментостроения". Пермь, -1992. - С. 97-98.

38. Бахолдин Б.В., Стуров В.И. Испытания одиночных свай в глинистых грунтах при длительном действии нагрузки//В кн.: Труды научно-исследовательского института оснований и подземных сооружений. М.: Стройиздат, 1980, вып. 72. С. 48-64.

39. Бахолдин Б.В., Стуров В.И. Реологическая модель основания сваи//В кн.: ^ Труды научно-исследовательского института оснований и подземныхсооружений. М.: Стройиздат, 1980, вып.70, -С. 64-74.

40. Березанцев В.Г. Расчет оснований сооружений. -JI.: Стройиздат, 1970. -207 с.

41. Березанцев В.Г. Осесимметричная задача теории предельного равновесия сыпучей среды. М., ГИТГЛ, 1952, 120 с.

42. Бобров Б.С., Виноградов О.С. Применение теории наследственности в расчетах на ползучесть при малоцикловом погружении//Известия вузов. Машиностроение, 1974, № 5, С. 9-13.

43. Бойко И.П. Напряженно-деформированное состояние упругопластического дилатирующего основания свайных фундаментов// Основания и фундаменты, Киев, изд. Будивельник, 1986, вып. 19, -С. 7-9.

44. Бойко И.П. Теоретические основы проектирования свайных фундаментов при упругопластическом деформировании оспования/Юсновапия и фундаменты, Киев, изд. Будивельник, вып. 18, 1985. -С. 11-17.

45. Бойко И.П., Козак АЛ., Бояндин B.C. Разрушение фундамента-оболочки, взаимодействующей с упруго-пластическим дилатирущим основанием//Сопротивление материалов и теория сооружений, Киев, изд. Будивельник, 1986, вып. 49. С. 24-26.

46. Бородин О.А., Феклин В.И., Мазо Б.М. Исследование напряженного состояния основания самораскрывающихся козловых свайполяризационно-оптическим методом//Свайные фундаменты. Уфа, 1983, 1. С. 67-71.

47. Бугров А.К. О решении смешанной задачи теории упругости и теории пластичности грунтов/Юснования, фундаменты и механика грунтов, 1974, № 6, -С. 20-23.

48. Бугров А.К. К вопросу учета пластических деформаций оснований при проектировании фундаментов//В кн.: Труды ЛПИ. JI.: 1978, № 361, -С. 97100.

49. Бугров А.К. О решении плоской упругопластической задачи для грунта с использованием МКЭ//Строительная механика и расчет сооружений. -1983. №6, -С. 24-27.

50. Бусел И.А. К оценке несущей способности забивных свай//Известия ф< Вузов. Гидрогеология и инженерная геология, 1985, № 11, С. 61-65.

51. Быховцев В.Е. Расчет нелинейно-упругих осадок свайных фундаментов//В кн.: Основания и фундаменты. Минск: Научно-исследовательский институт строительства и архитектуры Госстроя БССР, 1979, С. 77-80.

52. Василенко А.С. О расчетах по деформации линейно- и нелинейно деформируемых оснований взаимопримыкающихзданий//Экспериментально-теоретическое исследование процессов ~ упругопластического деформирования оснований и фундаментов.

53. Межвуз. сб. Новочеркасск, 1980, -С. 47-58.

54. Вялов С.С. Реологические свойства и несущая способность мерзлых грунтов. Изд-во АН СССР, 1959, - 108 с.

55. Вялов С.С. Реология мерзлых грунтов//В кн.: Прочность и ползучесть, Изд-во АН СССР, 1963, С. 5-54.

56. Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. М.: Высшая школа, 1978,-445 с.

57. Вялов С.С., Зарецкий Ю.К., Городецкий С.Э. Расчеты на прочность и ползучесть при искусственном замораживании грунтов. -JI.: Стройиздат,1981.-198 с.

58. Герсеванов Н.М. Свайные основания и расчет фундаментов сооружений. Т.1. -М: Стройвоенмориздат, 1943, С. 23-59.

59. Герсеванов Н.М., Польшин Д.Е. Теоретические основы механики грунтов ^ и их практическое применение. М., Стройиздат, 1948, - 247 с.

60. Гольденблат Н.Н., Николаенко Н.А. Теория ползучести строительных материалов и ее приложения. -М.: Госстройиздат, 1960.

61. Голубков В.Н. Несущая способность свайных оснований. М., Машстройиздат, 1950.

62. Голубков В.Н. Вопросы исследования свайных фундаментов и проектирования по деформациям. Дис. . доктора техн. наук. -Одесса: ОИСИ, 1969.-482 с.

63. Гольдин АЛ., Прокопович B.C. Определение несущей способности оснований сооружений с использованием нсассоциированного закона течения грунтов//Известия БНИИГ им. Б. Е. Веденеева. Т. 137. -1980. - С. 3-7.

64. Гольдин A.J1., Прокопович B.C., Сапегин Д.Д. Упругопластическое деформирование основания жестким штамиом/Юснования, фундаменты и механика грунтов, 1983, № 5, -С. 25-26.

65. Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов. М.: Стройиздат, 1979. 304 с.

66. Гольдштейн М.Н. Механические свойства фунтов и совершенствование методов их исследования/Юснования, фундаменты и механика грунтов.1982, №3,-С. 21-23.

67. Гольдштейн М.Н., Бабицкая С.С. Методика определения длительной прочности грунтов/Юснования, фундаменты и механика грунтов, 1959, № 4.

68. Гольдштейн М. Н. О теории устойчивости земляных откосов //Гидротехническое строительство. 1940, № 1.

69. Горбунов-Посадов М.И. Устойчивость фундаментов на песчаном основании. -М.: Госстройиздат,1962.

70. Горбунов-Посадов М.И. Балки и плиты на упругом основании. -М.: Машстройиздат, 1949.

71. Горбунов-Посадов М.И., Маликова Т. А., Соломин В.И. Расчет конструкций на упругом основании. Изд. 3-е. М.: Стройиздат, 1984, -680 с.

72. Готман A.J1. Безростверковые свайные фундаменты промышленных зданий и сооружений. Автореферат дисс. докт. тех. наук. Уфа, 1995,34 с.

73. ГОСТ 5686-94 Грунты. Методы полевых испытаний сваями.-М,-1996,51 с.

74. ГОСТ 24846-81 Грунты. Методы измерения деформаций оснований зданий и сооружений М, -1986, - 26 с.

75. Григорян А.А. Свайные фундаменты зданий и сооружений на просадочных грунтах. М.: Стройиздат, 1984, - 157 с.

76. Григорян А.А., Мамонов В.М. Определение несущей способности висячей сваи в грунтовых условиях 1-го типа по просадочности. -М., 1969, №3.

77. Григорян А.А. Расчет несущей способности оснований свай // Сб. трудов VI международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. М, 1998, С. 37-43.

78. Грутман М.С. Свайные фундаменты. Киев, Изд. " Буди вел ьн и к", 1969, -191 с.

79. Далматов Б.И. Расчет оснований зданий и сооружений по предельным состояниям. -JL: Стройиздат, 1968. 141 с.

80. Далматов Б.И., Лапшин Ф.В., Россихин Ю.В. Проектирование свайных фундаментов в условиях слабых грунтов. -JI.: Стройиздат, 1975.- 238 с.

81. Денисов O.J1. Экспериментально-теоретические исследования и разработка методов расчета групповых свайных фундаментов. Автореферат дисс. докт. техн. наук. Пермь, 1996, 38 с.

82. Джордж А.,Лю Дж. Численное решение больших разреженных систем уравнений.- М.: Мир.- 1984, 420 с.

83. Дорфман А.Г., Дудинцева И.Л. Применение вариационных методов к расчету оползневого давления на подпорные стены// Основания, фундаменты и механика грунтов. 1967, № 2.

84. Друккер Д., Прагер В. Механика грунтов и пластический анализ или предельное проектирование//Механика, №2. Определяющие законы механики грунтов. И., Изд. "Мир", 1975, -С.166-177.

85. Егоров К.Е. К вопросу о допустимых осадках фундаментов сооружений//В кн.: Труды научно-исследовательского института оснований и подземных сооружений. М.: Стройиздат, 1952, №18, -С.28-36.

86. Зарецкий Ю.К., Карабаев М.И. Расчет буронабивных свай по предельным состояниям/Юснования, фундаменты и механика грунтов. 1985, 15, -С.12-15.

87. Зарецкий Ю.К., Ломбардо В.И. Статика и динамика грунтовых плотин. -М.: Энергоатомиздат, 1983. 255 с.

88. Зенин В.Ф., Омельчак И.М., Останин А .А., Архипов В.М. Инженерные методы определения оптимальных параметров рамных фундаментов нагруженных динамическими нагрузками//В кн.: Основания и фундаменты, Пермь, ППИ, 1980.

89. Зенин В.Ф., Омельчак И.М., Пугачев А.А. Аналитические методы определения напряжении и осадок свай-оболочек//В кн.: Основания и фундаменты, Пермь, ПИИ, 1979.

90. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике. М.:Мир.-1975, -541с.

91. Зиангиров Р.С. Объемная деформируемооть глинистых грунтов. -М.: Наука, 1979,- 163 с.

92. Зиангиров Р.С., Трофимов Б.Т. Общая классификация грунтов для целей строительства//Инженерная геология. 1982. № 2. -С. 18-30.

93. Иванов П.Л. Грунты и основания гидротехнических сооружений. -М.: Высшая школа, 1985, 352 с.

94. Ильичев В.А., Багдасаров Ю.А., Мамонов В.М. Определение осадки свай в грунтовых условиях П типа по просадочности/Юснования, фундаменты и механика грунтов. М., 1984, № 5, -С. 14-18.

95. Ильичев В.А., Монголов Ю.В., Шаевич В.М. Свайные фундаменты в сейсмических районах. М.: Стройиздат, 1983, - 144 с.

96. Ильюшин А.А. Механика сплошной среды. T.l. -М.: Изд. МГУ. -1978, -287с.

97. Ильюшин А.А. Пластичность (Основы общей математической теории). -М.: Наука., 1963,-403 с.

98. Ильюшин А.А., Победря Б.Е. Основы математической теории вязко-упругости. М.: Наука., 1970. - 280 с.

99. Кандауров И.И. Механика зернистых сред и ее применение в строительстве. -М.: Стройиздат,-1966, 319 с.

100. Клепиков С.Н. К проблеме учета совместной работы оснований и сооружен и й//Основания, фундаменты и механика грунтов. 1967, № 1.

101. Колтунов М.А. К вопросам выбора ядер при решении задач с учетом ползучести и релаксации//Механика полимеров. № 4, -1968.

102. Колтунов М.А. Прочностные расчеты изделий из полимерных материалов. М.: Наука., 1983,. - 239 с.

103. Колтунов М.А. Ползучесть и релаксация. М.: Высшая школа, 1976, -278 с.

104. Косицын Б.А. Об учете нелинейности деформирования основания при расчете эксплуатируемых зданий на неравномерные осадки/Юснования, фундаменты и механика грунтов, 1981, № 2, -С. 11-13.

105. Красников Н.Д. Динамические свойства грунтов и методы их определения. -JI.: Стройиздат. -1970, 239 с.

106. Крутов В.И. Проектирование свайных фундаментов в грунтах П типа по просадочности//Оспования, фундаменты и механика грунтов. М., 1984, № 2, С. 18-21.

107. Крыжановский АЛ. Механическое поведение грунтов в условиях пространственного напряженного состояпия//Основания, фундаменты и механика грунтов, 1983, № 1, -С. 23-27.

108. Кузнецов Г.Б., Поздеев А.А. Влияние скорости нагружения на ползучесть и релаксацию материалов//Механика полимеров и систем. Свердловск: Издательство УНЦ АН СССР, 1974, -С. 84-92.

109. Кукуджанов В.Н., Кондауров В.Н. Численное решение неодномерных задач динамики твердого тела.//Проблемы динамики упругопластических сред. -М.: Мир. -1975. -С. 39-84.

110. Лапидус Л.С. Несущая способность основной площадки железнодорожного земляного полотна. Транспорт, 1978, 125 с.

111. Лапидус Л.С., Лапшин Ф.К. К расчету одиночных свай по деформациям//Известия вузов. Строительство и архитектура. Новосибирск, 1972, № 11, -С. 46-49.

112. Лапшин Ф.К. Расчет свай по предельным состояниям -Саратов: Издательство Саратовского университета, 1979,- 151 с.

113. Лапшип Ф.К. Расчет оснований одиночных свай на вертикальную нагрузку. Дисс. докт. техн. наук. Саратов, 1988, 469 с.

114. Лиховцев В.М. Структура и возможности пакета конечно-элементных прикладных программ "Радуга" /НИИОСП/ для решения задач механики грунтов и фундаментостроения//В кн.: Современные проблемы нелинейной механики грунтов. Челябинск, 1985, -С. 144-145.

115. Луга А.А. Расчет осадок свайных и массивных фундаментов в глинистых грунтах. -М.: Транспортное строительство, № 2, 1974.

116. Малышев М.В. Прочность грунтов и устойчивость оснований сооружений. -М.: Стройиздат, 1980.

117. Малышев М.В. Об идеально сыпучем клине, находящемся в предельном напряженном состоянии//Доклады АН СССР, Т. 75, вып. 6. 1950.

118. Малышев М.В. Прочность грунтов и устойчивость оснований сооружений. М., Стройиздат, 1980, 136 с.

119. Малышев М.В. Образование и развитие пластической области под краем фундамента при различном коэффициенте бокового давления грунта//Основания, фундаменты и механика грунтов, 1975, № 1, -С. 31-35.

120. Малышев М.В., Никитина Н.С. Расчет осадок фундаментов при нелинейной зависимости между напряжениями и деформациями в грунтах/Юснования, фундаменты и механика грунтов, 1982, № 2, -С. 2125.

121. Мариупольский Л.Г., Митяшевич И.А. Расчет несущей способности забивных свай по результатам испытаний грунтов эталоннымисваями/Юснования, фундаменты и механика грунтов. М., 1883. № 1, -С. 10-12.

122. Маслов Н.Н. Физико-техническая теория ползучести глинистых грунтовв практике строите л ьства.-М.: Стройиздат, 1984.

123. Маслов Н.Н. Длительная устойчивость и деформации смещения подпорных сооружений.- М.: Энергия, 1968.

124. Маслов Н.Н. Условия устойчивости склонов и откосов в гидротехническом строительстве.-М.: Госэнергоиздат. 1955.

125. Месчян С.Р. Экспериментальные изучения закономерностей деформации ползучести глинистых грунтов. Изв. АН Арм. ССР, Т. XVI, № 1, 1978.

126. Месчян С.Р. Начальная и длительная прочность глинистых грунтов.-М.: Недра, 1978.

127. Месчян С.Р. Ползучесть глинистых грунтов.- Ереван: Из-во АН АрмССР, 1967.

128. Методические указания по расчету зданий и сооружений на воздействиянеравномерных деформаций основания//Сост. Клепиков С.Н., Бородачева Ф.Н., Матвеев И.В. и др. Киев: НИИСК, 1982, - 92 с.

129. Методы и алгоритмы автоматического формирования сетки треугольных элементов. Киев: ИПП АН УССР. - 1978, - 93 с.

130. Михеев В.В. Влияние неравномерности деформаций грунтов на надежность системы основание-сооружение//В кн.: Проектирование и строительство зданий и сооружений на лессовых просадочных грунтах. Т.2. Барнаул, 1980, -С. 19-25.

131. Михеев В.В., Шитова И.В. О применении теории надежности в нормах проектирования оснований и фундаментов/Юснования фундаменты и механика грунтов. 1983, № 2, -С. 10-12.

132. Мурзенко Ю.Н. Применение нелинейных расчетных моделей дляпрогноза изменения напряженно-деформированного состояния оснований//Изв.Сев. Кав. научн. центра высш. школы. Серия: Техн. науки, 1982, №3,-С. 5-7.

133. Мурзенко Ю.Н. Расчет оснований зданий и сооружений в упругопластической стадии работы с применением ЭВМ. -JI.: Стройиздат, 1989.

134. Нигматулин Р.И. Динамика многофазных сред.Ч.1. -М.:-Наука,1987. -464 с.

135. Николаевский В.Н. Механика пористых и трещиноватых сред. М.: Недра, - 1984,-232 с.

136. Новожилов Г.Ф. Особенности деформации различных глинистыхгрунтов около забивных свай//В кн.: Прочность и деформация оснований.- Л., 1970, вып. 319,-С. 49-58.

137. Новожилов Г.Ф. Определение энергии сваебойного снаряда при прогнозировании процесса бездефектного погружения свай и оболочек//Энергетическое строительство, 1983, № 9, С. 42-44.

138. Ободовский Л.Л., Митяшевич'И.А. Свайные фундаменты промшленных зданий с кратковременными крановыми нагрузками//Реферативная информация о передовом опыте. Серия У, ЦБНТИ, 1971, вып. 7, -С.8-15.

139. Одинг Б.С. Исследование напряженного состояния и деформаций грунта при передаче на него нагрузки через сваю//Известия вузов. Строительство и архитектура, 1968, № 10, -С. 38-42.

140. Омельчак И.М. К вопросу определения параметров функции влияния по экспериментальным данпым//Труды V международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения, Т. 1., Москва 1996, -С.

141. Омельчак И.М. Квазистатика поведения системы "свая грунт" с учетом реологических свойств основания//В сб.: Труды VI международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Москва, 1989, -С. 67 - 72.

142. Омельчак И.М. Програмный комплекс "ELAST7/B сб.: Труды II международной конференции по проблемам свайногофундаментостроения. Пермь, 2000, -С.

143. Омельчак И.М. Оценка применения теории наследственной ползучести для экстраполяции осадок свай и свайных фундаментов во времени//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1981,-С. 67-72.

144. Омельчак И.М. Учет влияния кратковременных технологических нагрузок на развитие осадок свайных фундаментов//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1983, -С. 67 -72.

145. Омельчак И.М. Эффективные конструкции фундаментов и технологии строительства в инженерно-геологических условиях Западного Урала/Юбзорная информация. Пермский ЦНТИ, 1988.

146. Щ 160. Омельчак И.М., Адамов А.А., Кожевникова Л.Л. Методика определения параметров деформирования по данным статических испытаний свай в глинистых грунтах/Юснования и фундаменты. Пермь: ППИ, 1982.

147. Омельчак И.М., Адамов А.А., Кожевникова Л.Л. Методика определения параметров деформирования по данным статических испытаний свай в глинистых грунтах//В кн.: Основания и фундаменты, Пермь, ППИ, 1982.

148. Омельчак И.М., Омельчак Л.М. Метод теоретического исследования вязкоупругих свойств грунтов основания//В кн.: Сельскохозяйственное строительство и строительные конструкции, Пермь, Труды СХИ, 1987.

149. Омельчак И.М., Омельчак Л.М. Математическое планирование при экспериментальном моделировании ростверков силосных сооружений//В кн.: Повышение эффективности и качества сельского строительства.

150. Труды Пермского СХИ им.Ак. Д.Н.Прянишникова, 1988, -С. 100-107.

151. Омельчак И.М., Пермякова Т.Б. Расчет полей напряжений реологического основания анкерных конструкций/Юснования и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1986.

152. Омельчак И.М., Пермякова Т.Б. Автоматизированный прогноз длительного взаимодействия системы "фундамент-основание" с учетомреологических свойств грунтов. //В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1989, С. 22-27.

153. Омельчак И.М., Пермякова Т.Б., Дедюхов А.А. Исследование напряженно-деформированного состояния грунтов основания при статическом зондировании и пенетрации/Юснования и фундаменты в геологических условиях Урала» Пермь, ППИ, 1985.

154. Омельчак И.М., Терпугов В.Н. Программный комплекс для расчетов динамики системы "фундамент-основание'7/В кн.: Динамика оснований, фундаментов и подземных сооружений. Тезисы VII Всесоюзн. конф., Днепропетровск, 1989.

155. Омельчак И.М., Терпугов В.Н. Программный комплекс для расчетов статики и динамики системы "фундамент-основание"//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ, 1989, С. 2732.

156. Омельчак И.М., Чесноков А.А. Исследование осадок свайных фундаментов промышленного цеха. В кн.: Основания и фундаменты, Пермь, ППИ, 1984.

157. Омельчак И.М., Шардаков И.Н., Фонарев А.В. Квазистатика поведения системы "свая грунт'7/В сб.: Труды II международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. Пермь, 2000, -С. 11 - 21.

158. Орлов В.О., Дубнов Ю.Д., Меренков Н.Д. Пучение промерзающих грунтов и его влияние на фундаменты сооружений. Л., Стройиздат, -1977,- 183 с.

159. Офрихтер В.Г. Взаимодействие кустов из конических пустотелых свай с окружающим грунтом. Автореферат дисс. канд. техн. наук. — Пермь, 1994, 16 с.

160. Офрихтер В.Г. Численное моделирование взаимодействия свайных фундаментов с окружающим грунтом // Сб. трудов V международной конференции по проблемам свайного фундаментостроения. М, 1996, С. 124-126.

161. Петрухин В.П., Геммерлинг В.О. Расчет несущей способности буронабивных свай в загипсованных глинистых грунтах/ЛГруды ин-та НИИ оснований и подземных сооружений. М.: 1985. Вып.84, -С. 30-40.

162. Пилягин А.В. Исследование осадок свайных фундаментов. Дис. . канд.техн.наук. - Л.: ЛИСИ, 1969, - 206 с.

163. Полежаев В.И., Федосеев А.И. Метод конечных элементов в задачах гидромеханики, тепло- и массообмена //Препринт № 160, М.: ИПМ АН СССР. 1980,-71 с.

164. Польшин Д.Е. Определение напряжения в грунте при загрузке части его поверхности//Труды ВИОС: Основания и фундаменты, сборник №1, 1933.

165. Польшин Д.Е. Примечание к статье П.И.Морозова "Определение допускаемой нагрузки по критическому напряженному состоянию"//Труды ВИОС: Основания и фундаменты, сборник №9, 1939.

166. Польшин Д.Е., Ткачев Ю.К. Расчет осадок фундаментов сооружений во времени. В кн.: Труды научно-исследовательского института оснований и подземных сооружений. М.: Стройиздат, 1977, вып. 68, -С. 128-132.

167. Польшин Д.Е., Токарь Р.А. О допускаемых наибольших неравномерностях осадок сооружений//В кн.: Материалы IV Международного конгресса по механике грунтов и фундаментостроению. М., Издательство АН СССР, 1967, -С. 236-242.

168. Пшеничкин А.П. Вероятностный расчет деформаций оснований сооружений на водопасыщенных глинистых грунтах//В кн.: Реология грунтов и инженерное мерзлотоведение. М., 1982, -С. 196-199.

169. Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. -М.: Наука, 1966, -752 с.

170. Рак С.М. Исследование работы свай. М.: Машстройиздат, 1950, - 156 с.

171. Рахматулин Х.А., Сагомонян А.Я., Алексеев Н.А. Вопросы динамики грунтов. -М.: Изд. МГУ. -1964.

172. Ржаницын А.Р. Некоторые вопросы механики систем, деформирующихся во времени.-М.: Гостехиздат, 1949.

173. Ржаницын А.Р. Теория ползучести. М.: Стройиздат, 1968, - 416 с.

174. Работнов Ю.Н. Некоторые вопросы теории ползучести/ Вестник МГУ, № 10,1948.

175. Работнов Ю.Н. Равновесие упругой среды с последействием /Прикладная математика и механика, т. 12, вып. 1, 1948.

176. Розин Л.А. Метод конечных элементов в применении к упругим системам.-М.: Стройиздат, 1977, 128 с.

177. Россихин Ю.В. К выбору модели основания для расчетов развития во времени неравномерных осадок сооружений//В кн.: Проектирование и оптимизация конструкций инженерных сооружений. Рига: РПИ, 1980, вып.6,-С. 31-41.

178. Савинов О.А. Современные конструкции фундаментов под машины и их расчет. Л., Стройиздат, 1979.

179. Сагомонян А.Я. Проникание. -М.: Изд. МГУ, 1974.

180. Садырин А.И. Алгоритм нерегулярной перестройки плоских треугольных сеток в МКЭ//Прикл. пробл. прочн. и пласт. Алгоритмизация и автоматизация решения задач упругости пластичности : Межвуз. сб. научн. тр./Горьк. ун-т.- Горький.- 1985, С. 8-13.

181. Сажин B.C., Балов И.Л. Определение несущей способности боковой поверхности коротких забивных свай в просадочном грунте/Юснования и фундаменты.- Киев, Будивельник, вып. 12. 1979, - С. 71-75.

182. Сегерлинд Л. Применение метода конечных элементов. -М.: Мир. -1979,-392 с.

183. Седов Л.И. Механика сплошной среды. -Т.1. -М.: Наука. -1973. 528 с.

184. Слепак М.Е. Расчет осадок свай в пластично-мерзлых грунтах//Труды ип-та НИИ оснований и подземных сооружений, 1982, вып.73, -С. 59-65.

185. Смородинов М.И. Анкерные устройства в строительстве. М., Стройиздат, 1983,- 184 с.

186. СНиП 2.02.01-83 "Основания зданий и сооружений", М., Госстрой СССР, 1985,- 126 с.

187. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. М., Стройиздат, 1986, - 45 с.

188. Соколовский В.В. Статика сыпучей среды. -М.: АН СССР, 1942.

189. Сорочан Е.А. Вопросы совершенствования фундаментов на естественном основании/Юсновапия, фундаменты и механика грунтов, 1977, №5,-С. 9-12.

190. Сорочан Е.А. Фундаменты промышленных зданий. М.: Стройиздат, 1986,-304 с.

191. Строганов А.С. Несущая способность пластически неоднородного основания, ограниченного жестким подстилающим слоем//Основания, фундаменты и механика грунтов, 1974, № 6, -С. 23-25.

192. Строганов А.С. Прочность оснований сооружений/Юснования, фундаменты и механика грунтов, 1983, № 3, -С. 23-27.

193. Строганов А.С. Анализ плоской пластической деформации грунта//Инжеиерпый журнал, 1965, том. 5, вып.4, -С. 734-742.

194. Стуров В.И. Прогноз длительных осадок одиночных свай//В кн.: Труды научно-исследовательского института оснований и подземных сооружений. С.: Стройиздат, 1978, вып. 69, -С. 8-12.

195. Тер-Мартиросян З.Г. Прогноз механических процессов в массивах многофазных грунтов.- М.: Недра, 1986.

196. Тимофеев С.С. Физические предпосылки модели грунтового основания//В кн.: Вопросы механики и прикладной математики: Сб. статей. Томск, 1983, изд-во Томского ун-та, -С. 37-59.

197. Трофименков Ю.Г., Матяшевич И.А., Лешин Г.М., Ханин Р.Е: Достоверность способов определения расчетной нагрузки на забивную сваю//Основания, фундаменты и механика грунтов. М., 1983, № 1, -С. 1518.

198. Уилкинс М.Л. Расчет упругопластических течений//В сб.: Вычислительные методы в гидродинамике. М.: Мир, 1967, - С. 212 - 263.

199. Уманский С.Э. Алгоритм и программа триангуляции двумерной области произвольной формы//Проблемы прочности. 1978. - N 6, - С. 83-87.

200. Ухов С.Б. Расчет сооружений и оснований методом конечных элементов. М., МИСИ, - 1983, - 118 с.

201. Ухов С.Б. Скальные основания гидротехнических сооружений. М., 1975.

202. Ухов С.Б. МКЭ и возможности его применения при расчетах совместной работы гидротехнических сооружений и оснований//Гидротехническое строительство, 1972, №11, -С. 29-35.

203. Фадеев Д.Б. Решение осесимметричной смешанной задачи теории упругости и пластичности методом конечных элементов/Юснования, фундаменты и механика грунтов. 1984, № 4, - С. 25-27.

204. Фаерштейн В.Д. Об одной возможности прогнозирования осадки во времени свайного фундамента по данным статического испытания//В кн.: Вопросы фундаментостроения. Труды НИИпромстроя. Уфа, 1978, вып. 24, -С. 76-83.

205. Фазуллин И.Ш. К расчету группы свай на вертикальную нагрузку//В кн.: Труды БашНИИстроя. М.: Стройиздат, 1969, вып. IX, -С. 83-90.

206. Федоров И.В. Некоторые задачи упругопластического распределения напряжений в фунтах, связанные с расчетом оснований//Инженерный сборник института механики АН СССР. Т.27. М., 1958.

207. Федоров И.В. Методы расчета устойчивости склонов и откосов. -М.: Госстрой издат, 1962.

208. Федоровский В.Г. О расширении цилиндрической скважины в упругопластической среде/Юснования, фундаменты и механика грунтов. -1972, №2,-С. 28-30.

209. Филоненко-Бородич М.М. Теория упругости. -М.: Физматгиз,1959.

210. Флорин В.А. Расчеты оснований гидротехнических сооружений. -М.: Стройиздат, 1948.

211. Флорин В.А. Основы механики грунтов. -М.: Госстройиздат, 1959, Т. 1, -356 с.

212. Флорин В.А. Основы механики грунтов. -М.: Госстройиздат, 1961, Т. 2, 543 с.

213. Хамов А.П. Исследование осадки и несущей способности группы свай с учетом фактора времени. Автореф. Дис. . канд. техн. наук. М.: НИИОСП им. Н.М. Герсеванова, 1967, 21 с.

214. Цытович А.А., Зарецкий Ю.К., Малышев М.В., Абелев М.Ю., Тер-Мартиросян З.Г. Прогноз скорости осадок оснований сооружений. -М.: Стройиздат, 1967,-239 с.

215. Цытович Н.А. Механика грунтов. М.: Высшая школа, 1983, 288 с.

216. Цытович Н.А., Тер-Мартиросян З.Г. Основы прикладной геомеханики в строительстве. М.: Высшая школа, 1981, 320 с.

217. Цытович Н.А., Тер-Мартиросян З.Г. Основы прикладной геомеханики в строительстве. М.: Высшая школа, 1981.

218. Чемоданов М.А. Определение "эффективности забивных свай//Транспортное строительство, 1986, №6,-С. 13-14.

219. Черкасов И.И., Ибрагимов К. Вдавливание жесткого штампа в плотный и рыхлый песок//Основания, фундаменты и механика грунтов; 1974, № 4, -С.13-14.

220. Шапиро Г.С. Упругопластическое равновесие клина и разрывные решения в теории пластичиости//Прикладиая механика и математика, Т. 16, вып. 1. 1952.

221. Швец В.Б., Бабушкин Г.У., Харитон Д.Е., Мазо Б.М. К оценке несущей способности свай, погружаемых вдавливанием/Юснования и фундаменты.- Киев, Будивельник, 1985, № 18, С. 99-102.

222. Швецов А.В., Омельчак И.М., Ирундин С.В. Исследование напряженно-деформированного состояния основания пирамидальных свай//В кн.: Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ,1987,-С. 23-27.

223. Швецов А.В., Омельчак И.М., Ирундин С.В. Определение компонент тензора напряжений в активной зоне пирамидальных свай//В кн.:ф Основания и фундаменты в геологических условиях Урала, Пермь, ППИ,1988,-С. 3-8.

224. Швецов А.В., Омельчак И.М., Маковецкий О.А. Метод рассеянного света и его приложения//В кн.: Неразрушающее экспериментальное определение напряжений в трехмерных телах. Труды международного коллоквиума, Таллинн, 1989.

225. Щехтер О.Я. Об определении осадок в грунтах с подстилающим слоем под фундаментом / Гидротехническое строительство. № 10, -1937,С.21-22.

226. Широков В.Н., Соломин В.И., Малышев М.В., Зарецкий Ю.К. Напряженное состояние и перемещения весомого напряженно-деформированного грунтового полупространства под круглым жестким штампом/Юснования, фундаменты и механика грунтов, 1972, № 1, -С. 2-5.

227. Юшков B.C., Дуракова J1.B., Ширинкин И.В. Определение несущей способности свай во времени//Материалы Всесоюзного совещания-семинара "Современные проблемы свайного фундаментостроения в СССР". Пермь, 1988.

228. Alonso Е.Е., Josa A., Ledesma A. Negative skin friction on piles: a simplified analysis and prediction procedure//Geotechnique, 1984, 34, N 3, P. 341 -357.

229. Anderson H. A general method of analysis for two-dimensional pile groups//"Proceedings of the Institution of Civil Engineers", 1971, v. 49, N 5, P. 633-637.

230. Bartolomey A., Goncharov В., Omelchak I., Abbasov P. Efficient technology in pile foundation engineering//Proc. Twelfth Intern. Conf. on Soil Mech. and Found. Eng., Brazil, Rio de Janeiro, 1989.

231. Bartolomey A., Omelchak I., Ponomarev A. Calculation of pile foundations on limiting states//Proceedings of the ERTC 3 seminar "Design of Axially Loaded Piles. European Practice" (Russian practice), Brussels, Belgium (17-18 April), 1997, P. 321-326.

232. Bartolomey A., Omelchak I., Timofeeva L. Predicting Pile Foundation Capacity Based on Ultimate Settlement Values//Proc. Twelfth Intern. Conf. on Soil Mech. and Found. Eng., Brazil, Rio de Janeiro, 1989, P. 147-167.

233. Bartolomey A.,Ginzburg I., Omelchak I., Lapshin F. Prediction of the pile capacity settlement and stability of piles and pile foundations//Proc. Twelfth Intern. Conf. on Soil Mech. and Found. Eng., Brazil, Rio de Janeiro, 1989.

234. Berezantasev V.A. Load bearing capacity -and deformation of piled foundations//Proc. V Int. Conf. Soil Mech. Found. Eng., Paris, v. 11, 1961, P. 11-12.

235. Bjerrum L. Engineering Geology of Normally Consolidated Marine Clays as Related to the Settlements of Buildings//Geoteshinque, 17, 1967, P. 37-51.

236. Bolzmann L Zur Thtorie der elastischen Nachwirkung.- Sitzungsberichte der Keiserheshen Akademie der Wissenschaften, Bd. 70, Wien, 1875.

237. Brandl H. Foundation strengthening and soil improvement for scour-dangered river bridges. Geotechnical Hazard. Rotterdam, 1998, P. 3-29.

238. Broms B.B. Methods of calculating the ultimate bearing capacity of plies: a summary//Sols soil, 1966, N 18-19, P. 21-32.

239. Broms B.B., Silberman J.O. Skin friction resistance for piles in cohesionless soils//Sols soils, 1964, v. Ill, N 10, P. 33-74.

240. Cooce B.W. Bryden D.W., Gooch J.N. Stillet D.F. Some observations of the foundation loading and settlement of a multi-storey building on a piled raft foundation in London clay//Proceeding of the Institution of Civil Engineers, -1981 -Aug.-P. 443-460.

241. Cooce R.W., Price G., Tarr K. Jacked piles in London Clay interaction and group behaviour under working conditions//Geotechnique 1980 -N 2, P. 97136.

242. Craig W.H. Strain rate and viscous effects in physical models//Soil Dyn. and Earthquake Eng. Proc. Conf. Southampton, 13-15 July, 1982, Vol 1. Rotterdam, 1982, P. 53-61.

243. Dalmatov B.I., Chikishev V.M. Detenainatirm of foundation settlements with allowance for variation in compression modulus of clayey soil as function of stressed state//Soil Mech. Found. Eng., 1984, v.21, N 1, Jan-Feb., P. 351-365.

244. Das B.M. and Rozendal D.B. Ultimate uplift capacity of piles in sand//Transp. Res. Rec., 1983, N 945, P. 40-45.

245. Dasgupta G. Foundation impendance matrices by substructure deletion//Proc. Amer. Soc. Civil Eng., Vol. 107, P. 107-112.

246. Dayal Umesh. Analysis of free-fall penetrometer data//Oceans 81: Conf. Rec., Boston, Mass., Sept. 16-18, 1981, v 1, New York, N.Y., 1981, P. 674-677.

247. Determination of forces, displacements and soil reactions of a group of piles//Proc. of the Eighth Intern. Conf. Soil Mech. and Found. Eng. M., 1973, Vol. 2, part 1, P. 8-17.

248. Douglas R.A. and Butterfield R. Pile group elastic load response prediction: friction piles embedded in cohesive soi!s//Can. Geotechn. J., 1984, v. 21, N 3, P. 587-592.

249. Dovnarovich S.V., Polshin D.E., Sorokina G.V., Vilo A. Computing the settlements of foundation placed on beds with layers of weak clayey soils, on the analysis of ground stresses//Soil Mech. Found. Eng., Vol. 13, N 4, 1981, P. 592-601.

250. Drucker D.C. A more fundamental approach to plastic stress-strain relations//Proc. 1st. U.S. Nat. Congr. Appl. Mech., 1951, 487 p.

251. Dukowicz J.K. Couservative resoning (Remapping) for General quadrilateral meshes//J. Сотр. Phys. 1984. - V. 54, P 411-424.

252. Egorov K.E., Budin A.Ya. Stress-strain behaviour of soilbased related to time//Soil Mech. and Found. Eng. Proc. 10 Int. Conf., Stockholm, 15-19 June, 1981. Vol. 2., Rotterdam, 1981, P. 37-42.

253. Fellenius B. The Analysis of Results from Routine Pile Load Tests//Ground Engineering, 1980, Vol. 13, N 6, P. 83-88.

254. Focht J.A.Jr., O'Neill M.W. Piles and other deep foundations//Proceedings of the XI International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering. San Francisco: 1985.- vol. 1, P. 187-207.

255. Freey W.H. Selective refinement: a new strategy for automatic node placement in draded triangular meshs//Int. J. Num. Meth. Eng. 1987. - V. 24, P. 2182-2200.

256. Hagerty D.J., Pesk R.B. Heavy and lateral movements due to pile driving//Proc. Amer. Soc. Civil Eng., Vol. 97, P. 517-523.

257. Harry G.P. Cyclic Axial Response on Single Pile//Proc. Amer. Soc. Civ. Eng., 1981, Vol. 107, N GTI, P. 19-31.

258. Heydinger A.G., O'Neill M.W. Analysis of axial pile-soil interaction in clay//International Journal for numerical and analytical methods in geomechanics, 1986, v. 10, P. 367-381.

259. James L.Thomas, Edrington Thomas S., Reis George E., Suazo Jose E. Development of a gunlaunched, instrumented seabed penetrator system//Oceans 81: -Conf. Rec., Boston, Mass., Sept., 16-18, 1981, Vol. 1., New York, N.Y., 1981, P. 26-30.

260. Katona M.G. Evaluation of viscoplastic cap model//Geot. J. Eng., 1984, v. 110, N8, Aug., P. 1106-1125.

261. Kishida H.,Meyerhof G. Bearing capacity of pile groups under eccentric loads in sand//Proc. VI Int. Conf. Soil Mech. Found. Eng., Montreal, 1965, v. 11, P. 270-274.

262. Konrad J-M., Boy M. Bearing capacity of friction piles in marine clay//Geotecknique., 1987. 37.-N 2, P. 163-175.

263. Krishnaswamy N.R., Sankaran K.S., Chandra B.K., Sharas B.S. Stresses in nongomogeneous soil grouand vertical piles//Indian Geotechn. J., 1981, 11, N 4, P. 473-478.

264. Leoderman H. Elastic and creep of filamentary materials and other high polimers//Washington, D.C., The Textile Foundations, 1943, P. 41-58.

265. Lumbroso A. Numerical methods for calculating foundations on vertical or sloping piles//Ann. Inst. Tech. Batiment et Travaux Publics, 1977, VI, N 351, P. 109-117.

266. Matsui Т., Abe N. Multi-dimensional elasto-plastic consolidation analysis by finite element method//Soils and foundations, 1981, v. 21, N 1, P. 45-52.

267. Meyerhof G.G. Compaction of sands and bearing capacity of piles//Journ. Soil Mech. Found. Div., Proc. ASCE, 1959, v.82, SMI.

268. Mindlin R.D. Stress distribution around a tunnel//Proc. ASCE. 1935, v. 65, N 4, P. 619-642.

269. Mognan J.P., Deroy J. Analyse graphique des tassements observes sosus les ouvrages//Lab. Cent Ponts Ghausees Bull. Liaison Lab. Ponts, Ghausses, N. 109, Sep.-Oct., 1980, P. 146-151.

270. Morgenstern N.R., Nixon J.F. One dimensionde consolidation of thawing in zoned dams//J. Geot. Eng. Div., Proc. ASCE, N 9, 1976.

271. Murayama S., Shibata T. On the Reological character of clay// Trans. Japan Soc. Civ. Eng., N40, 1956.

272. Murayama S., Shibata T. Reological Properties of Clays// In. Proc. 5 JCOSOMEF, 1961.

273. Nixon J.F., Morgenstern N.R. Prfctical extensions to a thtory of consolidation for thawing Soil// 2th Int. Conf. on. Permatrost. Yakutsk, 1973.

274. Norwood F.R., Sears M.P. A nonlinear model for the dynamics of penetration into geological targets//Trans. ASME J. Appl. Mech., 1982, 49, N 1, P. 9-15.

275. O'Neil M., Heydinger A. Design Infereces for Pile Groups//Public Roads, 1981, Vol. 15, N2, P. 1513-1532.

276. Ohsaki Y., Endo M. Foundation Design//Third regional conference proceedings. Tokyo, Japan, 1971, P. 138-145.

277. Ozono Suehiro, Yoshida Yakihira, Kumagawa Yoshikona. Finite element method analysis about settlement and consolidation of foundation//Matsui Techn., Rev., 1980, N 108, P. 79-96.

278. Poulos H.G. Analysis of the settlement of pile groups//Geotechnique, v. 1, N 4, 1968, P. 449-471.

279. Poulos H.G. and other. Analysis of End-Bearing and Floating Piles//Groups Research Report N 115, School of Civil Engineering, Sydney, 1969, P. 140147.

280. Poulos H.G. and Randolph M.F. Pile group analysis: a study of two methods//J.Geotechn. Eng., 1983, v. 109, N 3, P. 255-372.

281. Prager W. Recent developments in the mathematical theory of plasticity//.!. Appl.Phys., 1949,20, 235 p.

282. Prevost J. Undrained stress-straine-time behavior of clays//Proc. Amer. Soc. Civil Eng., Vol. 102, P. 1245-1259.

283. Randolf & Wroth. Analysis of the vertical deformations of pile groups. Geotechnique. № 29. 1997, P. 423-439.

284. Rivara M.C. A grid generator based on 4-triangles conforming mesh-refinement algorithms//Int. J. Num. Meth. Eng. 1987. - V. 24, P. 1343-1354.

285. Runesson K., Booker I.B. Finite element analysis of elastic-plastic layered soil using discrete fourier series expansion//Int. J. Num. Meth. Eng., 1983, Vol. 19, N4, P. 109-110.

286. Sadek E.A. A scheme for the automatic generation of triangular finite elements//Int. J. Num. Meth. Eng. 1980. - V. 15. P. 1813-1822.

287. Sankaran K.S., Krishnaswamy N.R., Chandra B.K. Stresses in Soil around Vertical Compressible piles//Proc. Amer. Soc. Civil Eng., Vol. 107, P. 14891504.

288. Skempton A.W. The Bearing Capacity of Clays//Proc. Building Research Congress, London, 1951, Devision 1, P. 56-68.

289. Smith I.M. Installtion and performance of piled foundations//Third Int. Conf. on Num. Meth. in Geomech. (Aachen) 2-6 April, 1979, P. 1107-1114.

290. Tagaya Kozo, Tanaka Akiyoshi. Study on the analysis of ground stresses.//Mitsubishi juko giho, 1983,20, N 6, P. 370-396.

291. Tatsuoka F. Stress-Strain behaviour by a simple elastoplastic theory for anisotropic granular materials // J. Ind. Sel. Univ., Tokyo, 1978.

292. Terzaghi К. Discussion of the'progress report of the Committee on the bearing value of pile foundations//Proc. Am. Soc. Civ. Engrs. -1942, 68, P. 311* 323.

293. Terzaghi K., Peck R.B. Soil mechanics in engineering practice. J. Wiley and Sons, New-York, 1948.

294. Thaker W.C. A brief review of techniques for generating irregular computational grids//Int. J. Num. Meth. Eng. 1980. - V. 15. P. 1335-1341.

295. Thompson Ch.D. and Thompson D.E. Real and apparent relaxation of driven piles. J. Geotechn. Eng., 1985, 111, N 2, P. 225-237.

296. Veen C. The Bearing Capacity of a Pile//Proc. of Third Intern. Conf. on Soil Mech. and Found. Eng., Vol. 11, Zurich, 1953, P. 53-60.

297. Vesic A.S. Experiments with instrumented pile groups in sand//Performance of deep foundation, ASTM444, 1968, P. 177-222.

298. Wahls H. Tolerable settlement of BuiIdings//Proc. Amer. Soc. Civil Eng., Vol. 107, P. 1245-1259.0 321. Wellington A.M. Piles and pile driving//Engineering News Publishing Co,1. New York, 1983.

299. Whitaker T. Experiments with model piles in groups//Geotechique, 1957, XII, Vol. 7, N4, P. 39-51.

300. Young C. Wayne. An empirical equation for predicting penetration depth into soft sediments//Oceans 31: Gonf.Rec., Boston, Mass. Sept., 16-18, 1981. Vol. 1, New York, N.Y., 1981, P. 656-661.

301. Zienciewicz O.C. Constitutive laws and numerical analysis for soil foundation under static, transient or cyclic loading//Proceedings of 2nd Int. Conf. on Behaviour of Offshore Structures (BOSSO), London, 1979.

302. Zienciewicz O.C. Some non-linear problems of soil statics and dynamics//Non-linear Finit Elem. Anal. Struct. Mech. Proc. Eur. -US

303. Workshop, Bochum, 1980, Berlin e.a. 1981, P. 239-277.

Похожие работы

Строительство
05.23.00