автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Оптимизация технологии и свойств слоистых строительных изделий и конструкций

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

пи од

'' '' • РР трол

На правах рукописи

НИКИТИН Вадим Иванович

ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ И СВОЙСТВ СЛОИСТЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ ИЗДЕЛИЙ И КОНСТРУКЦИЙ

05.23.05 — строительные материалы и изделия

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва — 1994

Работа выполнена в Брсстком политехническом институте.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Андрианов Р. А., доктор технических наук, профессор Путляев И. Е., доктор технических наук, профессор Соколова Ю. А.

Ведущая организация — Центральный научно-исследовательский, проектный и конструкторско-технологический институт легких металлических конструкций, г. Москва.

/ Т / ^

Защита состоится « . . . » . . 1994 г. в «Л . "Г» ча-

сов на заседании специализированного совета Д 053.11.06 в Московском Государственном строительном университете, по адресу: 113114, Москва, Шлюзовая наб., 8, ауд. №

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

Просим Вас принять участие в защите и направить Ваш отзыв в двух экземплярах по адресу: 129337, Москва, Ярославское шоссе, 26, МГСУ, Ученый совет.

Автореферат разослан « 7. . » ¿^'.'/у1:*^. 1994 г. Л» . . . .

Ученый секретарь специализированного совета, д. т. н., профессор

Алимов Л. А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. В строительстве заметно расширяется использование многослойных ограждающих и несущих конструкций, которые при рациональном сочетании материалов с различными свойствами становятся способными стойко сопротивляться многообразным внешним воздействиям и позволяют сократить расход различных ресурсов на всех этапах их материального жизненного цикла. При этом прогрессивным тенденциям развития строительной технологии в наиболее полной мере отвечают легкие многослойные ограждающие конструкции с утеплителем из заливочных пенопластов.

Из-за сложностей, связанных с получением необходимой информации, в настоящее время закономерности процессов формования отдельных слоев таких конструкций, взаимодействия слоев между собой и с окружающей средой описаны недостаточно полно и точно. Это сдерживает разработку и дальнейшее совершенствование соответствующих технологий и оборудования для их реализации, затрудняет оптимизацию и управление технологическими режимами, увеличивает расходы на ремонт и восстановление конструкций.

Считается, 'что сейчас наиболее перспективным для совершенствования технологии строительных материалов и изделий научным направлением является имитационное моделирование, которое открывает возможность описания закономерностей процессов формования и деструкции эффективных теплоизоляционных и защитно-отделочных слоев строительных конструкций и решения проблемы оптимизации и управления технологией и свойствами этих изделий.

Работа выполнена в соответствии 'с координационным планом проблемной комиссии 4.2 Национального комитета Рабочей группы социалистических стран, общесоюзной научно-технической программой 0.55.01 (задание 03.01.04.ОбТ и 03.03.04), межвузовской научно-технической программой КНП-2000 (задание 04.75 и 05.54).

Основной целью работы является оптимизация технологии изготовления и обеспечение гарантированного уровня эксплуатационных свойств слоистых строительных изделий и конструкций.

Для достижения поставленной цели необходимо разработать:

- принципы описания закономерностей процессов формования и деструкции теплоизоляционных и защитно-отделочных слоев ограждающих строительна изделий и конструкций ; ■

- оптимальные технологические процессы и методы расчета ре-

жимов производства слоистых изделий и конструкций, способы повыш ния и прогнозирования их долговечности.

Научная новизна. Разработаны теоретические положения оптими зации технологии и своГств слоистых строительных изделий и конст рукций путем регулирования характера распределения заливаемых в закрытые полости утепляемых конструкций .вспенивающихся полимерны композиций, а также адгезии и когезии слоев за счет использовали, имитационного и других методов моделирования.

Доказана пригодность установленных зависимостей, описывающих процессы формования и деструкции теплоизоляционных и защитно-отделочных слоев ограждений, для решения задач оптимизации технологии и эксплуатационных свойств многослойных строительных конструкций расчетным путем.

Построено математическое описание сложного многостадийного . процесса движения еысоковязкой вспенивающейся полимерной композ! ции в перфорированном иньекторе и процесса её растекания на твердой горизонтальной поверхности после истечения из стЕорстий инь-ектора, реализованное в виде диалоговой системы имитации и являющееся теоретической базой для решения задач заливочной технологии изготовления слоистых изделий разнообразного профиля на высокопроизводительном оборудовании..

Выявлены зависимости критических геометрических параметров иньекторов для заливки полимерных композиций от вязкости композиции и основных технических характеристик заливочного оборудования, а также когезии различных заливочных пенопластов от технологической усадки этих пенопластов и перепада температур при производстве слоистых панелей, позволяющие определять реализуемость выбранного технологического решения и обеспечивать управляемость физико-механическими свойствами панелей на стадии их проектирования и изготовления.

Установлена зависимость адгезии стыкуемых материалов при тем пературно-влажностшх воздействиях от засоленности и способа подготовки реставрируемой поверхности, типа и толщины имитационного слоя.

Получена зависимость для расчета реального сорбционного вла-госодержания кирпичной кладки и установлено предельно допускаемое солесодержание в материале ограждающих конструкций, выше которого будет иметь место неудовлетворительный влажностний режим, ускоряющий разрушение материала.

Экспериментально доказана осуществимость объемного обессоли-вания каменных конструкций в поле постоянного электрического тока малой плотности. Выявлены условия реализации этого процесса на кирпичных стенах и установлена зависимость удельного электрического сопротивления каменных материалов от их влажности, содержания и смесевого состава солей.

Обоснована возможность прогнозирования ресурсов долговечности защитно-отделочных покрытий несущих и ограждающих строительных конструкций путем использования идей теории форсированных испытаний, принципов ннзариантности и расходования ресурса, а также гипотетических функций..

Практическое значение работы. Разработана технология производства многослойных строительных конструкций разнообразного профиля с утеплителем из заливочных пенсплостов, формуемых периодическим и непрерывны:,! способами. Созданы оригинальные методы расчета режимов процесса заливки и формования слоя пенопласта из различных полимерных композиций при производстве многослойных строительных изделий, позволяющие обеспечить высокую точность проектирования оборудования и значительно повысить оперативность переналадки технологического процесса.

Предложены составы имитационных материалов для реставрации камня памятников архитектуры, увеличивающие мекреставрационные сроки. Разработаны методические рекомендации по объемному обессо-ливанию каменных стен старинных зданий в поле постоянного электрического тока с учетом их размеров, формы и сложности отделки фасадов.

Предложены методы прогнозирования усталостной выносливости и долговечности трещиностойких лакокрасочных покрытий для защиты железобетонных конструкций, а также остаточной долговечности гипсового декора старинных зданий.

Основные теоретические положения работы используются в лекционном курсе "Основы научных исследований" для студентов строительно-технологических специальностей.

Новизна и полезность подтверждены двумя авторскими свидетельствами и пятью положительными релениями на' изобретения.

Результаты гнедрения. Результаты работы использованы ЦНИИСК им. В.В.Кучеренко при проектировании технологического оборудования и определении технологического регламента, позволяющего равномерно распределять высоковязкие полимерные композиции в полости

панелей при их производстве периодическим и непрерывным способами, снизить расход композиции на 5...10% и уменьшить неблагоприятное влияние различных факторе з на качество изделий. За счет замены физического эксперимента н 1 вычислительный удалось сэкономить материальные ресурсы на сум у 37650 руб. Ожидаемый годовой экономический эффект после сниженш расхода композиции на 10% при изготовлении панелей на технологической линии мощностью 500 тыс.м*" в год изменяется в зависимости от типа компонентов композиции в пределах от 212 до 323 тыс.руб.

Основные положения исследования изложены.в учебном пособии "»Математическое моделирование и ЭВМ" на примере моделирования в технологии производства легких многослойных строительных конструкций. Полученные сорбционные характеристики стеновых материалов учтены в пособии в развитие СНиП П-З^Э3™ "Строительная теплотехника" и при проектировании стеновой панели. Зависимости для прогнозирования усталостной выносливости и долговечности лакокрасочных покрытий на основе ХСПЭ отражены в "Пособии по защите от коррозии железобетонных конструкций лакокрасочными покрытиями (к СНиП 2.03.11-85 и СНиП 3.04.03-85)".

Разработанные имитационные композиции использованы при компоновке белого камня на ряде памятников архитектуры с экономическим эффектом 31,25 тыс.руб. Ожидаемая экономическая эффективность при проведении вссго комплекса рабох по консервации каменной клади: памятников архитектуры за счет увеличения ыеяреставрэционнах сроков составляет 17,8 руб. на I м обрабатываемой поверхности. Экономический эффект от внедрения лакокрасочных покрытий на основе ХСПЭ при защите железобетонных конструкций составляет 6...9 руб. на I и поверхности конструкций. Все оценки получены исходя из цен 1990 года.

Апробация. Результаты работы докладывались на: ежегодных научно-технических конференциях Брестского политехнического института (1982-1992 г.г.), I Ы<эдународном Совещании по проблеме 4 "Научные исследования в области реставрации памятников истории, культуры и музейных ценностей" (Москва, 1982 г.), У1 Всесоюзной конференции "Экспериментальные исследования инженерных сооружений" (Новонолоцк, 1986 г.), Московской городской научно-практической конференции "Технический прогресс и ускорение строительства" (1988 х-.), Всесоюзной научно-технической конференции "Повьмение качества и надежности продукции, программного обеспечения ЗБМ и технических средств обучения" (Куйбшшв, 1989 г.), Международной

конференции "Проблемы прочности и снижения материалоемкости строительных конструкций" (Люблин, 199? г.).

С использованием разработанных теоретических положений и методов при непосредственном участии автора кате консультанта выполнено и успешно защищено 4 кандидатских диссертации (под научным руководством канд.техн.наук, доцента В.А.Объедкова).

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, библиографического списка из 215 наименований .

Работа изложена на 255 страницах машинописного текста, включающего 18 таблиц, 17 рисунков и 3 приложения.

На защиту выносятся:

- основные положения методологии моделирования технологии и свойств слоистых строительных изделий и конструкций, вытекающие из особенностей изучаемых объектов и возможностей современного научного инструмента исследования сложных технических систем на ЭВМ ;

- математическое описание, имитирующее сложный в гидродинамическом и физико-химическом аспектах процесс движения высоковяэких вспенивающихся полимершсс композиций, имеющих различные химические и реологические характеристики, в перфорированном инъекторе и создающее основу для расчета параметров заливочного оборудования и технологических режимов при изготовлении разнообразных слоистых изделий ;

- методы расчета показателей процесса растекания полимерных композиций на тверцой горизонтальной поверхности и напряженно-деформированного состояния пенопласта многослойных панелей при его усадке и температурных воздействиях ;

- методы расчета технологических режимов производства многослойных панелей по периодическому и непрерывному способам ;

- принципы и этапы создания долговечных имитационных материалов для реставрации каменных стен старинных зданий ;

- основные закономерности процесса сорбционного увлажнения и соленакопления каменных материалов ограэдающих конструкций и способа их объемного обессоливания и гидроизоляции в поле постоянного электрического тока ;

- зависимости для оценки усталостной выносливости и долговечности лакокрасочных покрытий для защиты поверхности железобетонных конструкций и способ прогнозирования остаточной долговечности гипсового декора старинных зданий ;

- результаты внедрения разработок.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОШ

В соответствии с современной концепцией ресурсосбережения при строительстве и эксплуатации зданий совершенствование'ограждающих конструкций идет е напргзлении повышения уровня теплозащиты, долговечности и технологичности изготовления. Причем проблема повышения теплоизолирующей способности ограждающих конструкций в последнее время стоит наиболее остро. В определенной мера её можно решить за счет примзненил в строительстве многослойных ограждающих конструкций, имеющих слои из аффективных теплоизолирующих материалов. В качестве теплоизолирующего слоя ограждающих конструкций широкое применение нашли жесткие пенопласты. Это объясняется не толь ко высокими физическими и механическими свойствами пенопластов, но и их длительным сроком эксплуатации.

Наиболее прогрессивный способ изготовления многослойных ограгг дающих конструкций основан на заливке и вспенивании исходных аид-ких компонентов пенопласта непосредственно в полости утепляемых конструкций. При такой технологии формования теплоизолирующего ело, появляется возможность снизить трудоемкость изготовления этих конструкций и расход полимера, использовать высокопроизводительное оборудование периодического и непрерывного действия.

Выяснилось, что существующих описаний способов построения технологических процессов производства слоистых изделий недостаточно для того, чтобы определить оптимальные параметры формования теплоизоляционного слоя и обеспечить быструю переналадку технологического процесса при изменении внешних и внутренних условий производства. Поэтому на практик© поиск оптимального технологического режима осуществляется с помощью многочисленных, длительных и трудоемких натурных экспериментов. Несмотря на отдельные успехи такой подход не решает основных проблем современного производства и не рационален.

При эксплуатации ограждающих и несущих конструкций возникает проблема обеспечения долговечности их наружных слоев. Ее часто пытаются решить путем применения различных защитно-отделочных покрытий. Так,для повышения долговечности бетонных и железобетонных конструкций,эксплуатируемых в агрессивных средах,все шире используются лакокрасочные покрытия. При изготовлении и эксплуатации этих конструкций в бетоне под покрытием образуются трещины, ширина раскрытия которых изменяется с широком диапазоне по сложному знакопе-

ременному режиму. В результате через какой-то отрезок времени покрытие под трещиной разрывается и резко снижаются его защитные свойства. Определение времени работ?! покрытия до отказа является сложной задачей, которая до сих пор еще не решена. Это затрудняет выбор состава и толщины покрытия, которые бы обеспечивали требуемую долговечность защиты бзтена.

При взаимодействии отделю! зданий с окружающей средой и материалом защищаемой конструкции она через непредсказуемый срок эксплуатации разрушается с наружной поверхности или отслаивается по ослебленним зонам. Отмечается, что самый короткий срок службы у отделки, используемой при реставрации (восстановлении) разрушенной поверхности конструкций старинных зданий. Первые признаки разрушения наблюдаются ут-.в поело года акоплуатации. В настоящее время в связи с реконструкцией центров исторических городов и расширением объемов реставрационных работ значимость квалифицированного резания этих вопросов неуклонно возростает.

Считается, что для обеспечения совместной работы материала отделки и материала стены они должны быть близкими по своим свойствен. Однако сложный комплекс физически:', и химических воздействий на материалы слоистых конструкций не поддается теоретическому описанию и становится на просто ответить на вопрос о том, в какой мерз и какие свойства соединяемых материалов должны совпадать для обеспечения их длительной совместной работы в конструкции. Отсутствие этих знаний затрудняет решение задачи выбора состава и параметров формования слоя отделки на поверхности конструкции.

На практике о долговечности отделочных покрытий обычно судят на вербальном уровне, опираясь наганные ускоренных лабораторных испытаний образцов отделки. Для повмиения достоверности получаемых результатов испытаний должны проводиться на слоистых образцах, так как долговечность материала отделки является необходимым, но не достаточным условием его долговечности в слоистой конструкции. Безусловно, эти испытания не могут смоделировать все многообразие длительного воздействия реальной среды и полученные данные весьма условно характеризуют стойкость материалов к отдельным воздействиям. Поэтому без дополнительных и трудоемких исследований их сложно использовать для прогнозирорачия долговечности конкретных слоистых конструкций.

Таким образом, в настоящее время практически отсутствуют научные основы процессов формования эффективных теплоизолирующих и защитно-отделочных слоев строительных изделий и конструкций, повы-

шения и прогнозирования их долговечности. В значительной мере втс связано с ограниченностью традиционных методов исследования, для преодоления которой нужно использовать идеи и методы, развиваемые в новых научных направлениях.

Представляется, ччо одним из наиболее перспективных направле ний для совершенствования технологии строительных материалов и из делий является имитационное моделирование, позволяющее на ЭВМ дос таточно точно воспроизводить процесс функционирования изучаемой системы во времени. Для выполнения машинной имитация нушю ииеть математические »¡одели в виде формул, систем уравнений и логически соотношений, адекватно описываэщие закономерности исследуемого процесса на рациональном уровне сложности. На сегодняшний день расчет и изучение на ЭЕИ елейных технических систем становится нз иболее общим подходом, укеныпающин использование физического или неквалифицированного умственного труда и дащиы еозмсжость резат такие задачи, сама постановка которых недавно считалась нереально Универсальность и эффективность этой методологии, отражающей основные этапы процесса познания в компьютерном воплощении и уплотняющей время, доказана в ргдз областей знаний при реяокии разнооб разных задач, в той число и технологических.

Идеи имитационного моделирования начинает проникать в литора туру для студентов строительно-технологических специальностей. Те не менее они не зашшают долзшого места при проведении строительно-технологических исследований, а отделите цубликац;га, отиося-щиеся л;гль к бетозiai¡, но ыгшгот полоаегпш дел н не усгрсняэ? эа-нетного отставший в развитии этого направления. Игкк^иПся paspas следует быстрое сокращать, поскольку отставшею в освоении hoelk познавательных средств будет предопределять низьзШ уровень отраслевой науки и технологам.

Оценка состояния изучаемых вопросов, a Taice неизбежность и офйектиЕНоегь новой комлкзтерней технологии познания приводят к гипотезе о тс:.;, что при рациональней уровнз слазиости катсьмпги-ческого описания основных фнзнко-химшзеша процессов фер^отшя, деструюсш и вза1шодейстшя тепяоизодяциенних и эсщктно-отдзлоч-ных слоев строительных изделий и конструкций пссшо ретитъ проблему опт:а^:зац;:;1 технолога! и сиоГ.ств слоистых огрггздазг^ж консгру« дай здшшй, повшгтш и прогнозирования их долговечности.

Ери релении поставленной задачи расс;.:атри ватась типкчлыз для нласса слоистых строительных кадзинй и конструкций с&ьенхы пссле-.^осакил, характеризующиеся гначлтеяъной неопределенность», дел

снятия которой нареду с традиционными методами использовались новые методы и подходы, предлагаемые различными смежными разделами науки и современной методологией моделирования сложных технических систем на ЭВМ.

Типичными представителями высокоэффективных слоистых строительных изделий являются трехслойные панели стен со слоем утеплителя из заливочных пенопластов и защищающих его внешних слоев (обшивок) из различных материалов. Эти слои соединяются друг с другом адгезионными и другими связями. Заливочная технология, основанная на вспенивании активированной композиции между обшивками, открывает возможность изготовления конструкций разнообразного профиля, которые в полной мере отвечают прогрессивным тенденциям развития строительной технологии. Формование слоя пенопласта между обшивками осуществляется с помощью заливочных машин со специальными насадками (жъекторами).

При заливке изяшзшии в закрытые полости утепляемых конструкций очень трудно управлять характером её распределения по объему изделия перед вспениванием и поддерживать процесс в состоянии динамического равновесия, обеспечивая соответствие параметров технологического процесса параметрам основных физико-химических процессов, обусловливающих данный технологический процесс.

Для решения проблемы управления процессом заливки полимерных композиций, расчета и проектирования технологических режимов и оборудования, создания возможности качественного изготовления многослойных конструкций различных размеров, конфигураций и форм были разработаны и реализованы на ЭВМ математические описания основных процессов заливочной технологии.

Задачу подачи и заполнения полости изделия полимерной композицией решали с помощью применения перфорированных иньекторов, имеющих ряд выпускных отверстия. Расчетным путем необходимо выбрать ряд из п отверстий, имеющих для заданных условий максимально возможные (критические) диаметры, такие, чтобы вылившийся из выпускных отверстий объем композиции распределялся между отверстиями по определенной зависимости. При этом для любого отверстия должно удовлетворяться условие

Кч-^Л'И^ (I)

где V,- и - соответственно расчетный и требуемый объем композиции, вытекающей из (-того отверстия; А - заданная величина (в долях единицы).

Априорный анализ процесса показал, что объем композиции Vf , вытекающей из i-того отверстия иньектора, зависит от заливаемого объема композиции V ; вязкости fy и плотности J) составляющих композиции; кратюсти вспенивания к или плотности пенопласта ря , ocTauieroi я в инверторе; длины рерфорированной части I и внутреннего диаметра dT иньектора ; толщины его стенки 6 ; числа отверсты;! II и значений расстояний между их центрами { диаметра t-тогу d; и другга отверстий; угла наклона иньектора к горизонту с( » ¡сбыточного давления (напора HQ) в смесительной головке заливочной малины и её производительности (начальной скорости композиции на входном участке иньектора ); времени иццукции композиции Г^ (времени от начала смешивания составляющих композиции до начала подъема пени).

Геометрические параметры иньектора иокно фиксировать и контролировать с достаточной точностью. Значения и Ve я из котел заданны;®. Неопределенность значзшШ других валкчин определяемся случайным воздействием температуры окпудаэщей среды, кзкзиеняеа физико-химических свойств составляющих композиции во времени при хранении, условий дозирования и поремезивашш пород заливкой л т.д. Временем индукции композиции ТЦ|( имеется созмсшюсть управлять и при необходимости сьзстд влкяше о.ого napsiMOTpa до t^nsi-мума. Плотность композиции р до Есиеииватш в ьоз^охнем диапазоне варьирования температуры практически на будет изменяться и влиять на процесс двжекия композиции в иньектора. Плотность пенопласта j>fl будет играть некоторую роль только в случаэ, когда шгь-ектор будет оставаться в полости конструкция. Чем ноишэ доля ебь-ема иньектора в объзмз полости, тем слабоо влияние . Поггс:у при изучавши процесса дарения композиции п шгьекторе значения То« » р и р будем считать факсировашайш.

В возможном диапазона варьирования ге:шературы и срог.оз хранения вязкость составляла: композиции сущзстьзнно изменяется, что замзтно отражается на характере процесса и его результате. Поддергивать значение вязкости композиции ¡1 в узком диапазоне на практике не удается. Таким образом, мы сталкиваемся с сгщачзй выбора решения в условиях неопределенное^;. Для снятия этой посп-рзделеш:остл воспользуемся подходом, который ыозно назвать принципом гарентированного результата. Смысл этого принципа зпклзчазтея а том, что при любом значении• ty из рассмотренного диапазона (■ ■¡шества) выбранный рзд отг.йрстнй гарантирует выполнение условия (I).

Приведенная постановка задачи содержит все компоненты стандартно поставленной задачи обоснования решения в условиях неопределенности: объект выбора, условия выбора и правило выбора. Для её реае-ния требуется иметь математическое описание сложного в гидродинамическом и физико-химическом аспектах процесса движения высоковязких вспенивающихся композиций в перфорированных трубчатых инъекторах. Экспериментальное изучение этого процесса затрудняется тем, что жидкие композиции имеют изменяющиеся во времени химические и реологические характеристики и быстро переходят в сшитый продукт, имеющий трехфазную структуру. Такие особенности часто делают невозможным использование общепринятых в технической гидромеханике приборов и методов исследования течения жидкости. Последующие процессы растекания, вспенивания и отверждения композиции в закрытой полости изделий и возникающее при этом напряженно-деформированное состояние пенопласта также не поддаются описанию и количественному оце-¡шванию традиционными для строительных материалов методами. Поэтому был применен подход, в полной мере реализующий основные этапы и принципы математического моделирования систем с использованием ЭВМ, сочетающий достоинства аналитического и эмпирического методов,формальных и неформальных процедур. -

При заливке закрытой полости конструкции с помощью перфорированных инъекторов с точки, зрения положений технической гидромеханики и кинетики пенообразования в общем случае можно ввделить четыре последовательных стадии. Стадия I - неустановившееся напорное движение композиции с переменным расходом до момента¡достижения заглушённого конца инъектора. Стадия 2 - установившееся напорное движение композиции с переменным расходом до момента окончания её подачи заливочной машиной. Стадия 3 - истечение композиции из отверстий инъектора при переменном напоре до момента окончания периода индукции. Стадия 4 - истечение композиции из отверстий инъектора а процессе вспенивания и формирования пеноструктуры. В литературе первые три стадии еще не имеют достаточного описания, а последняя стадия вообще не рассматривалась.

Моделируемый процесс описывался с использованием известного в технической гидромеханике уравнения Бернулли, формул для определения показателей установившегося движения жидкости в напорных трубопроводах, истечения жидкости из отверстий и насадков при постоянном напоре. Эти формулы с помощью алгоритма дискретизации процесса движения композиции и итеративных методов организации вычис-

лений приспосабливались для описания всех видов движения жидкости (установившегося и неустановившегося, при постоянном и переменном напорах) на первых трех стадиях. Математическое описание последней стадии выполнялось на оси шании представлений о кинетике пенообра-зовалия, сформированных с помощь» специальных опытов и работ рдца авторов. 3 него входили алгоритмически связанные между собой формулы, полученные эвристическими методами. Все стадии движения композиции увязывшисъ друг с другом и выходом заливочной машины с помощью закона сохранения массы и очевидных граничных условий, образуя единый вычислительный алгоритм, который был реализован в виде машинной программы. При построении вычислительного алгоритма првдеркивались принципа соответствия внешнего и внутреннего правдоподобия, заключающегося в том, что степень точности решения уравнений используемой математической модели должна отвечать степени точности отражения этой моделью изучаемого процесса.

Результаты работы программы отражаются на экране дисплея или распечатке, содержащей исходные данные, включающие значения диаметров отверстий иньектора, объемы композиции, вытекаете из каждого отверстия на каждой стадии, итоговые объемы, продоляительност! стадий, входную скорость и напора у отверстий на первой и второй стадиях движения композиции и, наконец, сообщение о выполнении или невыполнении условия выбора (I). Предусмотрены и другие сообщения, облегчающие оператору поиск решения.

Сопоставление результатов вычислительного эксперимента с данными физического эксперимента, теоретичзского прогноза н накопленного опыта убеждает в том, что разработанная метелатичеегшя иодель и вычислительный алгоритм вполне пригодны для анализа процесса заливки высоковязких полимерных композиций в закрытие полости конструкций.

Установлено, что результаты расчета для одной точки факторного пространство могут быть использованы для принятгш решения в другой точке при условии сохранения равенства известных в гвдро-динагкке критериев подобия. Например, критические диаметра выпускных отверстий, наДцешше сри определенных условиях для кньектора одних размеров, для кнъектора вдвое игнъешх розшрон мог^ут быть сокращены в два раза, если при этом сохраняется начальная входная скорость , а вязкость иожогшрга ц уиеншается вдвое. Это лишний раз говорит о том, что полученная модель адекватно отражает изучаемый процесс.

Созданная диалоговая система имитации, основой которой является математическая модель, имитирующая процесс движения композиции в перфорированном тгьекторе, позволяет путем вычислительного эксперимента изучить и понять поведение объекта исследования, выяснить границы, в которых возможно его нормальное функционирование, требования к технологическим параметрам заливочной машины, накопить информационные ресурсы для принятия различных решений и разработать методы инженерш« расчетов.

С целью решения практических задач был выполнен анализ процесса заливки композиций в полость горизонтально расположенных панелей при периодическом способе производства. При организации вычислительного эксперимента ориентировались на реальное факторное пространство и порционную подачу композиции в полость изделия с помощью трубчатого инъектора, имеющего п пар отверстий. Максимально возможные (критические) диаметры отверстий икъектора выбирались из условия (I) при 4 » 0,1 с учетом только первой и второй стадий движения композиции.

При проведении вычислений на ЭВМ варьировалось значение вязкости ^ и объема заливаемой композиции V , её начальной входной скорости Ц", , длины перфорированной части I и диаметра инь-ектора (1т , толщины его стенки б и числа пар отверстий. Результаты вычислительного эксперимента показали, что в рассмотренном диапазоне изменения величин V и 1ГЬ практически не влияют на значения критических диаметров выпускных отверстий.

Выяснилось, что с увеличением вязкости композиции критические диаметры отверстий уменьшаются, а максимальный напор, формирующийся у первой пары отверстий, и продолжительность заливки одного и того же объема возрастает. Критические диаметры отверстий, найденные для верхней границы вязкости композиции, оказываются пригодными с точки зрения правила (I) и для более низких значений вязкости. Возрастание внутреннего диаметра инъектора с£т или ¿-меньшение его рабочей длины £ приводит к увеличению критических диаметров отверстий. Такой же результат наблюдается при уменьшении числа пар отверстий. Увеличение толщины стенки инъектора приводит к повышению критических диаметров отверстий. '

Для последующих обобщений удобнее пользоваться отношением перфорированной длины иньектора С к его внутреннему диаметру<1Т. Это отношение является критерием геометрического подобия. По мере увеличения отн>.1ен;;я 1/Ь-х растет напор у отверстий инъектора и

его перепад между первым и последним отверстиями, а скорость движения композиции на входном конце шгьектора и суммарная площадь отверстий критических диаютров уменьшается. Поскольку напор Н0 в смесительной головке за-явочной машины ограничен, то при некотором критическом отношена- (£/<Хт)кр не удается подать композицию к последнему отверстию иньиктора и, следовательно, обеспечить заданный закон распределения объема композиции \/ на длине шгьектора I .

После аппроксимации данных вычислительного эксперимента била получена формула для определения критического отношения

Для упрощения вычислительной работы было выполнено номографирование формулы (2).

По данным вычислительного эксперимента удалось подобрать подходящую аппроксимирующую формулу для определения отношения диаметра критического отверстия в 1-той паре (¿1 к внутреннему диаметру иньектора , имеющему Л пар отверстий, расставленных с одинаковым шагом,

ш1* Шгга - (А'г - * (ше"ф«.

+

где I - порядковый номер рассчитываемой пары отверстий по ходу движения композиции ( 1=1, ...,П ),а проектируемое отношение [/с(т не должно превышать критического ( £ /о!т )..р» наеденного по формуле (2).

При подгонке выбранных математических функций к данным стремились к тому, чтобы значения с(; , Еытекающие из (3), оценивали таковые, найденные при вычислительном эксперименте, снизу. Формулы (2) и (3) пригодны для выполнения инженерных расчетов при проектировании трубчатых иньекторов, используемых при периодическом способе производства слоистых панелей. Включение отих формул в диалоговую систему имитации позволяет оператору ускорить поиск решений. Для облегчения безмешинных расчетов по формуле (3) построена составная номограмма.

Формула (3) дает наилучшие результаты тогда, когда объем ком-

позиции ^ , вытекающей из отверстий гагъскторз на первой стадии заливки, из йревьшает.четверти объема композиции , вытекающей на второй стадии. При > 0.25 результаты расчетов по (3)

для первых пар отверстий нуино уменьшить. Для оценивания объемаЦ; в реальной области факторного пространства можно воспользоваться соотношением

Для того, чтобы в полком объеме определять технологические параметры заливки композиций в полость панзлей при периодическом способе их производства потребовалось решить задачу о свободном растекании бесконечно длинной полосы композиции, имеющей погонную массу /77 на твердой горизонтальной поверхности. В результате ре-пения этой задачи получена формула для определения ширины свободного растекания композиции на горизонтальной поверхности

где § - ускорение свободного'падения, £ ~ плотность композиции, (5> - коэффициент поверхностного натяжения на границе кид-кость - газ, 8 - краевой угол (угол смачивания).

Перед выполнением расчетов по формуле (4) для конкретных производственных условий необходимо экспериментально установить значения <5 и 0 . Для определения величины 9 нами предлагается ноеый способ, основанный на измерении диаметра растекания капли достаточной массы. Найденное по (4) значение В используется при выборе шага технологических отверстий панели, в которые вводятся иньекторы. Шаг этих отверстий но должен превышать величины 2В .

При заливке композиции с поко.щыо перфорированных инъекторов следует добиваться одинаковой дальности боя струи Х0 из каждого выпускного отверстия. В технической гидродинамике дальность боя струи из круглого отверстия с горизонтальной осью находится по формуле:

где Н - напор, формирующийся у отверстия 5 Z0 - рассеоянио от оси отверстия до горизонтальной поверхности, на которую бьёт струя} у - коэффициент скорости (Уё I), Измерив Х0 и Zt¡ о условиях лабораторного опыта, можно оценить коэффициент Р .

В основу структуры формулы для отыскания напора Н , формирующегося у отверстий иньоктора, была положена формула для определения потери по длине в круглоцилиндричзской трубе при ламинарной

(4)

(5)

равномерном установившемся движении сидкости, которая корректировалась с учетом результатов вычислительного окспзримснта. Выяснилось, что для критические диаметров отверстий данные вычислительного эксперимента о напоре Н, , формирущзмся у первой пари отверстий икьектора, достаточно точно аппроксимируется следующим выражением:

Н< = Ubti (í/dr)(v/iO,J6)/pdT., (б)

Напор у последней пары отверстий иньектора приморио в два раза меньше Н, . 7 остальных отверстий напор определяется щгтем линейкой интерполяции. Тогда, согласно (5), для сбеспочзния одинаковой дальности боя сгруи из всех отверстий шгьоктсра возешешю последней пары отвзретий над поверхностью ниьшай обпшвга: панели должно в два раза больше возвшения первой пари отверстий.

Совокупность приведенных здесь приближенных ¿орлул создс.св основу для проведения инженерных раечитов гсо^стр:гезсхг.х пара^йтрс парфорпровагшьк ииьекторов для заливки пол!Шзрпаг кс;:г,:с,о;;ц',:<; в полость панелей, изготавливаемых пориодичесхапл спэссбсдг.

Для обеспечения процесса пзг'сювлекия сдоисш;: саисясй со непрерывному способу в соог-штетыш с пршкршоц равновесия необходима правильная вэаагюувдзка сггЛстг галисо«пк композиций с параметрами используемого оСору^овслат. Прхдо ссого то относится к процессу заливки композиции в полость напели, Пссяе изучения данного процесса были получала формулы для pasreso технологических napaüsapoB литья колюзздш на кокора»ci'h дкзхуцзйса ню/ней обливка ианоли с помощью устройства, еьдокмв{ЯЧ» а»«гасяь-ио-дозируюшу» установку с иодвизлюй (оедклирздгцой) шш исподшее;-ной з&ливочной головкой. Стационарная залавочзая головка оддо ш-цускной елешпт в веде перфорированного ицуйчжоро tsiьзигора о одним рядом выходных о-гворстий.

Расчот геометрических параметров пз^рцрекапхого uiíu¿агора модно осуществлять путем вачяеяитешюго »ксшркасчяга ка дяазс?о~ бсй системе имитации пля е яшэс£ш шзеиздавс ^орцуя, езехрошгг; по донным вычислительного зкеперзкхята. Так, посаз ¡жрохаж&зг собранных данных получили слсдук^ззо идрезеизо дйя ©г-

ншенмя диаметра критического í-тсго отверстия o"¡ к z¡í?í&>iüío-му диаметру иньектора

-ни»+(ff -

52-0,389/Б)М)10">, + К-О,«^

где I- порядковый номер запускного отверстия кньектора по ходу движения композит:!! ( 1=1, ...,П ) ; Г[ - зязкость композиции; Ув - начальная скорость движения композиции з момент входа в инъ-екгор ( [ - длина перфорированной части инъектора ; отношение 2/с/т из должно превылагь критической величины, найденной по (2).

Для упрочения рссчзтоз по форцуло (7) была построена составная нсмогрзша, приведенная нэ рис. I и охватывающая реальную область факторного пространства. При решении задачи аппроксимации руководствовались принципом гарантированного результата и поэтому пъгрг.-'.сине (7) оценивает результаты вычислительного эксперимента снизу.

Практика иккенерких расчетов показала, что с помощь» разработанных формул и номограммы имеется возможность достаточно точно р?аать разлкчкыэ задачи, связшнкз с формованием слоя пенопласта при изготовлении трехслойных панелей. При решении одной из дадач удалось заложит» основы оригинальной технологии непрерывного формования пенопластовой плиты внутри ормокаркяса с целью получения термопакэта для трехслойных стеновых панелей.

I

а

•и

■о •и м--и

'-а «

.л

Л

7-

5-

Рис. 1. Номограмма для определения ( /¿т построенная по

формуле (7)

На последующих технологических операциях при производство многослойных строительных конструкций с утеплителем из заливочных пенопластов важно иметь информацию о значениях напряжений, возникающих в пенопласте вследствие его технологической усадки и перепада температур. Отсут^..'вис этой информации ограничивает возможности выработки сбоснсл анньк технологических решений, направленных на улучшение качества изготавливаемых изделий.

•Для решения данной задачи проводили вычислительный эксперимент на ЭВМ по прогр:и^1е, реализующей ыетод конечных элементов и позволяющий проанализировать усадочные и температурные напряжения в слоистых панелях с гофрированными обаивкамл, углы которых являются источника;.!!! концентрации напряжений в поперечном направлении. В вычислительном сксперикенте принимали, ч?о в плоскости непорочного сечения панели напряжения отсутствуют (плоская падача), ьите-риалы панели линейно упруги, менаду обшивками и пенопластом обеспечиваются недеглшэ одгезионнып связи. При изучении влияния технологической усадки пенопласта ее монотонное нарастание со Ерод;оли, сопровождающееся механической релаксацией, но учитывалось и в расчеты закладывалась илкс:шальная величина, достигаслг.я после завершения процесса отверждения материала. Это, сск;ствшш0, приводило к получен;® верхних оценок напоямгний в пенопласте.

На основании анализа данлих, полученных с помощью вычнели-тельного эксперимента, для определения значений усадочных напряжений по главным площадкам в слоях пенопласта, 11рИ1Икс;сщш: и углам обшивок, можно предложить аппрокопирующую форлулу ьнда 1.$гль-тпшшкатиЕной группа

б. =б;/;г/сс/,с , (8)

где <¿1 - значение базового напрьяения в опасной точно, установленное по изолиниям соствзтстэукзя: напряжений % к£, , ке - ко-еффициенты, учитывающие отклонения задаток значений усадки £ , иодуля упругости Е и модуля сдвига С рассматриваемого вено- , маета от соответствующих значений для базового случая (6% £° , С° ). В качестве базового случая приняты изолинии усэдочкнх напряжений, возниксицпх и пенопласте трех ел ей юн панели с плоской и гофрированной обшивкам из стали. При стоп пенопласт имеет ; Е° » 10 ЫНа г С- - 4,0 131а.

В соответствии с формулой^(8) и датам! вычислительного охс-лэр;йяда>а в рзалыю.1 области факторного простргистьа зиэпуияя

нормальных игпржшшШ в ганопапехо у ксгочшигоз ш:

концентрации (углы обшивок) могут быть найдены из выражения

б, ¿d;(e/£4(E/E')[l,1-0J(E/Ey[MW(G/e% (9)

где - значение базового напряжения для опасной точки, выбира-erali по рис.2, на котором показана характерная с точки зрения напряденного состояния часть площади поперечного сечения пснэли.

Аналогичным образом опродоля-втся значения минимальных нормально <5, . и максимальных каелтель-HiKT,, напряжений.Получении? формулы пспгсдгг-J и для опенки температурных напряжений,возникающих з пенопласта из-за различия козффи-цнептоз линойного рзса'прзпия г:атз-Г-чалоч пзнзли при т ¡таггопг.пни или схла^енин. При охлаждении пачоли naiprjxzvn типа (9) следует пользоваться тогда, яогдз 5см-порагуркып косящие»? линейного рясшфския псиопявсга npot-was? тзггогей нзтернзлп оС'ГЛЗП!. Г.сгя соотнсзениэ методу зтипч "o^Ia-цлентами протп^сполсинс-), то фор-."улн позполлзр оценить госедс?-гл!я нагревания.

Одна из особенностей рассмотрешюго случая состой? о тем, что ггнсоласт как cfu сйхимса? о&шоки паиоли. Вози<г.си и друге:! сл/ncit, при котором ойшеки панели сбжнмают понопласт. Так, при (¡-ермопашш слоя сзнопласта за счэт в:сготермячосксЛ теплота тс;?перзтурз сСзй-еок пспсли 150.7,0т повыситься до IС0°С и болео. Если поело "того панель оказывается на открытом воздуха, тс:.<порз5ура которого с'Лгяю не прэн^аает комнатной, то тонкие метплличэскнэ сбаивки бистро о::~ лсядсатся и сбпямкзт твердеззий пенопласт.

По аналогии с усадс<шьйда капрлшгиями с поисцыо сгсэтсягсзль-пого эксперимента были изученп температурило напряжения з пзнсялаС-то слоистых паиелсП» связяшиз с уездкей цзталличссхих сбиивоя при г.:: розком охлаждении. Еылскилось, что при усг-дкс .чзтзлличосгаис об-емзок относительно понеплаета какснмалыда» О', и шнкизяышз норм&лпг'о папря^пия у историков кенцаггрзцин но;.гно опрздзлнть по формулам сада (9) поело :<оэ$«£шиеи«а kf-~ Е/ба т

Г::с.2. Изолинии максимально: _ нормальных напряжений 6°(fla l[)') :з пенопласте трэхслсЗной пл-Г'?л-л при его усадке

вффициенг кт е Д7/ДТ" , где ДТ и ДТ" - соответственно оцениваемый температурный перепад и базовый (ДТ°а Ю0°С). Базовые напряжения ибг" у источников устанавливаются по изолиниям, полученным для трехслойной панели с гофрированной нижней обшивкой трапециевидного профиля и плоской верхней обшивкой.

Решение практических задач показало, что созданный метод расчета позволяет достаточно точно проектировать, оптимизировать и управлять технологией изготовления слоистых строительных конструкций с утеплителем из заливочных пенопластов.

Под действием агрессивной внешней среды наружные слои огравда-ющих конструкций подвергаются поверхностной коррозии и через некоторое время разрушенные участки нужно восстанавливать. Поэтому в качестве другого объекта исследования рассматривались разрушенные участки стен старинных зданий, реставрированные.путем формования докомпоновочных имитационных слоев. Слой имитационного материала представляет собой строительный раствор, который должен выполнять защитно-отделочные функции достаточно долго. Здесь нельзя описывать процессы, протекающие в одном слое, не принимая во внимание' другой слой. К изучению таких участков следует подходить как к двухслойной конструкции, сочетающей материалы с различными свойствами таким образом, чтобы обеспечить их длительную совместную работу до отказа (потери адгезии).

Проблема повшения долговечности реставрированных участков стен старинных зданий типична для широкого класса ограждающих строительных конструкций и наиболее сложна из-за значительной неопределенности, связанной о недостаточностью наших знаний об объекте исследования. Сложность данной проблемы такова, что необходимые для ее решения математические модели нельзя построить только путем аналитического подхода. Поэтому большинство математических моделей строилось на основе физико-статистического подхода. Длительность и трудоемкость планируемых опытов диктовали такую стратегию экспериментирования, которая бы при практической реализации обеспечивала достижение поставленной цели при минимуме физического эксперимента, Основным принципом, позволяющим удовлетворить это естественное стремление, является принцип последовательного раскрытия (снятия) неопределенности. Следуя его логике процесс экспериментирования был разбит на несколько последовательных этапов, дающих информацию для уточнения стратегии в соответствии с уточняемой неопределенностью решаемой задачи.

Основиши причинам! разрушения материалов рассматриваемой двухслойной конструкции являются температурпиэ и влажпостныэ воэ-действия окруаащей среда. Со Бременом процесс разрушения асматио ускоряйся, так как в порах материалов накапливаются водораствори-}Д!3 соли. Иостацяошзршэ процессы тепло и массосбмзнл мгзду слоя-ш и окрукекцой средой, осложненные химическими реакция.'-« и фазо-гими прзпрлт.еиипми, в конечном итоге приводят к развитию внутренних иглр.т^янй, которые концентрируются около грагьчцы сцеплшшл гзтэриялоо, имещих различные показатели свойств, Здесь луездо всего вапин такие свойства, как скорость капиллярного сгасыпсния и супки, Бодопогяощение и парояроницаеыость« ссрбцяе:шая платность и т.д. Соотнесение показателей этих споПстз у сткаусдмс материалов »«ЯМ» (/ЫТЬ 23К ПОЛОЯЯТвЛЬНЬ'У, так Я ОТрцЗФСЯШЗ* 3 ТОЧКИ зрэ-

1"!я долгосгзюстя ргботи дсухслоЛпо'} »гтастртадяи,

Апряорко г.ттяо утгг|гяа?ь, что сиоромъ ::гл:?ллярмгз гсасша-иия материала ггядолсяиэго слоя иже? б«» с*™о, чем у рсставри-руемго пзтеряяла. 3 стоя слуэво елоЯ будет осзааз» бо-

лг-э глез^» кттрзпяз «гея кзяегруяцки, гая «ак его раеносэддо пясаюс» сбс?1яугльс-*во для зпгелешз: конструкций

осебяшо блгтопрпятно, так кся сздоряетсори'кэ саля г я счзт раз-госта коэдеятрзцяй будут? Д':^*гякрсвз5& по пг:эя;э слои, что .лэчаот ярзегалжиидаэ солсй па гшоршеть рзздзла дзув иатзриа» лев я нерупеипо гдгозия. Пря птса явяатсяыю» слой обладая болоо ссокой или равной с рзсисрярусиз! сгщо&пм суяиы. В сочотгзйЯ! с болез шеокоя екороетьэ шпшяраого подсоса сто даст оффзкт естественного мсосй, есушепсго осжт&э кеистружш я пош»к?щого концентрации солей й ней. Вэдохагдог^юв ¡1 яарояро-пааюсть слоя пиптаци» «акзо могут бить шинясша»!« Однзсре'йшю паяю допустить болез шэкиз показатели изя&сговской я жзитзекой стойкости материала кмитмеш.

Учет рассуотроншж сообргкеж'Д пряведот » тему, что для сбое-пзч-::я!я долгоезчгмети работы двухслойной ксяструкшм при риборо соетлза материала слоя нотация иэ обязательно руководствоваться об^зпрагиатаи пряяципси близкого совпадения ссойсзя струсим* «я-спртлся. Здесь больно подходит принцип сзотсзтстсяя еяродзлягчи* &:й1'.й1!э сосдсяяз^ц;: мзгерааяоа, согласно котсра'-у я ее?даваемом птгеркалз югптаияя яропгсся дг?г.сния сод« долблю протягать легче и по:! о рези.г.'ииуг.гге:! яатеряахз»

В ССОТЙСГСТВЯ« с £}-ЛГ.'.1 «ршщчя&м я щятпои «ОСЛСДОЗйГёЛ'ЛЮГО

ргскрагия ксоя^бдологг^ост»'? с кскоцьэ с.'гжгртгсб!«« яодслей, поси-

роенных по данным спланированного многофакторного эксперимента, были выбраны составы строительных растворов для имитации белого камня и глиняного кирпича. Эксперимент проводился в два этапа с измерением семи показателей, по которым производился выбор. В качество основных параметров оптимизации изучались легкоизмеряемыэ показатели скорости капиллярного всасывания и сушки, которые представлялись наиболее важными.

В результате сопоставления измеренных показателей ряда физико-механических и теплофизических свойств стыкуемых материалов выяснилось, что выбранные составы строительных растворов вполне.удовлетворяют принципу соответствия-соединяемых материалов и должны способствовать повышению долговечности реставрационных работ.

Данные многофакторного эксперимента по изучению адгезионной способности материалов двухслойных образцов после их испытаний по методу одностороннего замораживания-оттаивания количественно подтвердили предположение относительно повышения долговечности сцепления материалов при улучшении миграции растворов водорастворимых солей из конструкции в слой имитации. Расчеты по модели, описыва- • щей ати данные, показали, что в рассмотренной области факторного пространства с целью повьшения долговечности реставрационных работ необходимо, чтобы растворная смесь оптимального состава . (В/Ц ■ 0,8 и цемент: известняковый песок со средним размером зерен 0,502 мм ■ I. ; 6) для имитации белого камня содержала добавку едипината натрия 1ЦСПК в количестве 0,3$ от массы цемента и наносилась на очищенную жесткой щеткой поверхность обессоленного калия слоем толщиной 5 и более см. Аналогичные выводы сделаны и в отношении строительного раствора для имитации глиняного кирпича.

При удовлетворении оптимальных условий сложнее всего снизить .засоленность конструкции до требуемого уровня. Обосновать значения допустимых пределов солесодеркания в стенах старинных зданий можно опираясь на данные о кинетике соленакопления и сорбционного увлажнения материала стен.

Для изучения особенностей процесса накопления и распределения водорастворимых солей в материале стен был выполнен анализ данных натурного эксперимента на ряде промышленных зданий, подвергающихся интенсивному солевому воздействию. Установлено, что кавдые три дополнительные года эксплуатации зданий приводят к статистически заметному увеличению засоленности материала, lia эпюрах солесодер-жания материалов стен максимальная ордината смещена к поверхности,

контактирующей с наиболее агрессивной воздушной средой. При этом .величина отношения максимальной ординаты к минимальной тем меньше, чем тяжелее температурно-влажностный режим и длительнее срок эксплуатации сооружений. С увеличением продолжительности эксплуатации здания засоленность материала его южных стен все заметнее превышает таковую для северных стен.

В результате изучения сорбционного влагосодержания стеновых материалов у в зависимости от влажности окружающего воздуха Х1 , содержания хг и смесевого состава соли, компонентами которой я валялись хлориды натрия , калия и магния г3 , для каждого из рассмотренных материалов были построены экспериментально-статистические модели Еида:

У -А + + ЬСхМг з+РиЬцЛг)^*

При наличии данных о кинетике соленакопления с помощью моделей (Ю) мелено рассчитывать сорбциснное влагос'одержанио кирпичной кладки. Для того, чтобы не происходило ее переувлажнение к концу периода влагонакопления должно выполняться условие: у (Х^Х., Z(.,¿Г,, 2"3)43,5. Данное условие было использовано для отыскания критического солесодерглния. 3 результате численных экспериментов, выполненных на ЭВМ по программе теплотехнического расчета, установлено, что при солесодерхании 1% и болео в ограждающих конструкциях практически всегда будет иметь место неудовлетворительный влатлостный режим. Это лишний раз подтверждает необходимость обессолиЕания стен старинных зданий перед проведением реставрационных работ.

На основании современных взглядов на механизм электрокинетических явлений в капиллярных системах была выдвинута гипотеза о практической возможности использования полей постоянного электрического тока для объемного обессоливания ¡саленных конструкций. Изучение особенностей предлагаемого способа удаления солей выполнялось на образцах известняка и глиняного кирпича, а тагсхе моделях стен. Полученная информация позволила разработать способ объемного обессоливания каменных конструкций, дающий возможность снизить, содержание солей с 5-7% по массе (при большей засоленности материал практически бывает разрушенным) до сотых долей процента. Сущность способа заключается в обработке каменной кладки постоянным электрическим током оптимальной плотности (0,9 АДГ по сечению ¡именной кладки),■ под действием которого в капиллярно-пористой

системе материала, заполненной поровым раствором, протекает электроосмотическое отжатие раствора солей из мелких пор, где они удерживаются капиллярными силами, в крупные дренирующие. В дренирующих порах раствор под действием гравитационных сил перемещается вниз, а затем уходит в грунт. Плотность тока на рабочем аноде не должна превшать 2-2,5 А/м^.

Установлено, что эффективность процесса обессоливания повышается с ростом еодопоглощения материала, при промывке приэлект-родных зон, использовании переставляемого рабочего анода и стационарного запирающего анода, устанавливаемого вше уровня исходного засоления с подачей на него тока плотностью 0,1-0,2 А/м .

Показано, что стены со сложным рельефом поверхности можно обессоливать с использованием "пунктирного" расположения анодов. При подборе оборудования и расчете схемы установки по обессолива-нию необходимую силу тока в цепи допускается определять на основе закона Ома. Другим параметром, значение которого необходимо знать при расчете, является удельное электрическое сопротивление засоленного материала. Для расчета значения этого показателя предла- • гается формула, построенная по результатам спланированного четы-рехфакторного эксперимента. Формула учитывает три значимых фактора: степень увлажнения материала, его вид и характер порового солевого раствора.

После завершения обессоливания материала стен необходимо уменьшить вероятность его последующего увлажнения и засоления, происходящего вследствие капиллярного подъема влаги из грунта из-за нарушения горизонтальной гидроизоляции. На основании результатов пропитки глиняного кирпича растворами кремнийорганических соединений в поле постоянного электрического тока предлагается способ восстановления (создания) гидроизоляционного слоя в цокольной части старинных зданий. Способ реализуется сразу же после объемного обессоливания материала стен путем введения раствора гидрофоби-затора в толщу стен через иньекторы, вмонтированные выше уровня отмостки. При этом электроосмотическая установка, работающая в режиме вывода соли, продолжает работать, но в режиме капиллярного водопонижения, вовлекая в освобождающиеся от влаги поры раствор гидрофобизатора.

При разработке методов прогнозирования долговечности защитно-отделочных покрытий в качестве объектов исследования рассматривались лакокрасочные покрытия для защиты от коррозии железобетонных строительных конструкций, а также гипсоьнй декор и известкоьо-гип-

совая штукатурка старинного здания.

От воздействия повторяющихся нагрузок в железобетонных конструкциях развиваются трещины, которые могут раскрываться и закрываться десятки и даже тысячи раз в год. Поэтому долговечность нанесенного на бетон лакокрасочного покрытия в основном будет определяться способностью сохранять свои защитные свойства при повторяющемся деформировании над трещиной. Это принято называть усталостной выносливостью и оценивать ее числом циклов деформирования, которое вздергивает покрытие над трещиной при заданной ширине ее раскрытия без разрушения. Указанной способностью, народу со стойкость» к агрессивным средам, обладают трещиностойкие, химически стойкие покрытия на основе каучукообразних пленкообразующих Еецзств и хлорсульфировакного полиэтилена (ХСПЭ).

Величина усталостной выносливости П01фнтия зависит от многих факторов и а настоящее грет рзечзтом но предсказывается. Возможности моделирования условий работа покрытий на поверхности бетона во всем необходимом диапазоне с помощью физического эксперимента весьма ограничены. Не ясен нехетзи накопления повреждений и расходования ресурса покрютя. Слежен пароход от усталостной втос-лиоости покрытия к его долговечности, по.тицдегсЯ кзя время безотказной реботи.

На ссноее опытных денных спланированного эксперимента и гипотетической функции, учитывающей влияние сочетания естественного старения и циклического деформирования, была построена модель для определения усталостной сшссливости (N , таелглклов) различных лакокрасочных покрытий на основе ХСПЭ

N = /,06 -8,7С +4,д5Сг + Цй,А -5$fiC+28/tC2)K7- (Ц)-

- (2,93 - 15,1С)(В/аг)' (42I-I80DC 19D0C*)($/aT)Kr > где С - доля ХСПЭ о покрытии по сухсму сеществу $ 5 - толщина покрытия; (2т - ширина раскрытия трещина ; Кт *т/( кГ^Г*/от-ИТ; Т - период одного раскрытия трещины в бетоне«

Нижняя оценка долговечности лакокрасочных покрытий при защите конструкций, допускающих раскрытое трещин в бетоне, иохет бить найдена по формуле

W-iO^T, <I2)

где N определяется по (11) при наибольшей нормируемой ширине раскрытая трещин.

Точность оценивания долговечности можно повысить, если при

ее определении базироваться на соответствующий принцип расходования ресурса. Применительно к циклическому нагружению известен принцип Фрейденталя

¿КА^/Ч (13)

где N4 - общее число циклов, которое может проработать изделие в

I -ом режиме до отказа; - число циклов, которое фактически проработало изделие в 1-ом режиме N1 ) ; К - общее число режимов, в которых работало изделие до отказа ; С0[ и р^ - коэффициенты, устанавливаемые из опыта.

Специальным исследованием установлено, что в рассматриваемом случае условие (13) достаточно точно выполняется при коэффициентах со^ и р^ равных единице. Такая ситуация соответствует гипотезе накопления повреждений Пальмгрена-Майнера, предложенной для описания разрушений в условиях усталости.

Если на отрезке времени (год, месяц и т.д.) известен двумерный эмпирический закон распределения П; , представленный в виде таблицы распределения пар (5/ат>Т ) и соответствующих каждой паре ■ значений (^/Й; или в виде стереограммы, и он сохраняется на последующих отрезках времени, то долговечность покрытий может быть оценена с помощью выражения

пМ. (14)

■ иг

Здесь Nможно определить по формуле (II).

Построенные модели позволяют выбирать эффективные покрытия на основе ХСПЭ для защиты железобетонных конструкций. Опыт, накопленный при решении рассмотренной задачи, помог быстро построить модели усталостной выносливости лакокрасочных покрытий на основе латекса, наирита и тиокола.

При эксплуатации зданий и сооружений часто стоит задача определения остаточной долговечности отделочных слоев. Такая задача особенно актуальна для неотапливаемых памятников архитектуры. В процессе эксплуатации таких объектов параметры воздушной среды с некоторым запаздыванием отражают значения параметров наружного воздуха. Поэтому внутренние отделочные слои ограждений и декора помещений подвергаются воздействию колебаний температуры и относительной влажности, что часто является единственной причиной потери авторского варианта элементов декора. Бесконечная череда ремонтов в отдельных помещениях, уменьшение временного промежутка

кеяду крупными ремонтами характерны для современного состояния старинных зданий. В связи с этим прогнозирование долговечности как первоначальных, так и реставрационных материалов для планирования последующих ремонтов является важной и сложной проблемой. При ее решении был использован экспериментальный подход, основанный на предпосылках теории форсированных испытаний.

Рассмотрим основные положения этого подхода на примере оценки остаточной долговечности гипсового декора, отработавшего IS5 лет. Опытные данные собирались на двух партиях образцов. Одна партия образцов выпиливалась из гипсового декора, а другая изготавливалась вновь. Предполагалось, что на любом уровне описания значения первоначальной достаточно полной совокупности внутренних параметров старого и нового гипса одинаковы. Тогда в соответствии с принципом инзэриантноста, вытекающим из современных представлений о причинности а природе, измеряемые параметры, отражающие дострук-ТИЕ1Ш-Э процссси у этих двух партий образцов будут изменяться во времени по одному и тог.у se закону в любом режиме испытаний.

Испытания геометрически подобных образцов в условиях темпера-турно-влажностных воздействий по мягкому £р и жесткому режиме! показали, что кинетику поверхностной эрозии этих образцов целесообразно отслеживать с помощью относительной потери нзссы йт. , а момент отказа фиксировать по внешнему виду. Оказалось, что нерас-" тание потери массы образцов из старого и нового гмпса в любом режиме испытаний мо.г.ет быть описано линейной зависимостью

á m = tN, (15)

где N - число циклических воздействий ; С - случайны:? коэффициент пропорциональности, характеризующий интенсивность потери массы материала в соответствующем режиме.

Проявление полуслучайнсго линейного процесса (15) при различите режимах экспериментально подтверждает принцип инвариантности (подобия процессов), позволяет,иЯ пересчитывать число циклов безотказной работы материала с форсированного режима В„ на нормальный £0 с использовшшем широко известного принципа Пальмгрена-Мзйне-ра. Нэ оскозе этого принципа в нслем случае проще зеего провести форсированные асгалгания кетодся "долачызглнп" на двух выборках образцов. Одна выборка объема гп( (нэ нового гипса) испытывается в форсированием регшмэ до отказа всех образцов. Другая выборка объема /л, (из старого гппса) испытывается э переменном режиме, состоящем их двух ратамоз ( и ).

Применительно к методу "доламывания" принцип Пальмгрена-Май-нера имеет вид;

п(ё.) .МЫ-*

где Л (О - среднее число циклов (лет), отработанных образцами выборки m2 0 режиме нормальной эксплуатации £„ ; П(£*) - среднее число циклов, отработанных образцами выборки тг до отказа в форсированном режиме ; N(èo) - среднее количество циклов (лет), отработанных образцами выборки т^ до отказа в режиме 60 (искомая характеристика долговечности) ; Жб*)- среднее количество циклов, отработанных образцами выборки Л1( до отказа в режиме Е^ .

В нашем случае п(вс) » 195 лет. Из эксперимента найдены значения П(£д) » 25 и Н(Ец)т 67 циклов. По (16) определяем М(6о)в 311 лет. Тогда остаточная долговечность гипсового декора составит Docm = Же.)-П(Ее) - 116 лет.

Оценку остаточного ресурса можно найти еще одним способом, основанным на использовании зависимости (15) и результатов моделирования различных режимов работы материала. Для этого потребовалось сформулировать условие, которое бы позволило расчетным путем определить момент отказа материала. Попеременное замачивание и высушивание новых гипсовых образцов в форсированном режиме SK показало, что внешний вид поверхности этих образцов теряется после того, как потеря массы у них превысит 20%. Принимаем ЛРПрр *20%> в качестве условия для определения момента отказа при любом возможном режиме работы материала. Тогда математическая запись принципа Пальмгрена-Майнера будет иметь вид

тпр> (17)

где К - число режимов, в которых проработало изделие до отказа.

Анализ данных годичных наблюдений за изменениями относительной влажности воздуха в среднесуточной температуры в наиболее неблагоприятном помещении здания с учетом скорости набора сорбцион-ной влаги показал, что за наблюдаемый период рассматриваемый материал должен испытать восемь циклов сорбционного увлажнения и высушивания, а также два цикла замораживания и оттаивания. Если считать, что число этих циклов из года в год было неизменным, руководствоваться принципом гарантированного результата и условием (17), то нижняя оценка остаточной долговечности гипосового декора составит 42 года.

По такой же схеме была получена нижняя оценка остаточной дол-

говечности гипсового декора, пропитанного олифой, и старинной из-вестково-гипсовой штукатурки. Эти оценки использовены при определении сроков ремонта помещений музея Останкино.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработаны теоретические положения оптимизации технологии и свойств слоистых строительных изделий и конструкций путем регулирования характера распределения заливаемых з закрытые полости утепляеоос конструкций вспенивающихся полимерных композиций, а такие адгезии и когезии слоев за счет использования имитационного и других мзтодоз моделирования, позволяющих наиболее полно учитывать особенности изучаемых объектов. Показано, что построенное зависимости, описивгисщие процзеен формэзения и деструкции теплоизолш!-онньк и защитно-отделочных слоев, шзволгззт расчетным путгм оптимизировать технология производства слоистых строительных конструкций и прогнозировать их долговечность.

2. Разработана технология производства глюгослойных строительных изделий и ::снструз:циН с утеплителем из зализочйкх пгно-плзстов, формуемых пориодичоским и непрерывном споссбг!:и..Создали оригинальные методы расчста режимов заливочной технологии производства многослойных стрсителыш: конструкций и ггоогнознро-

-вания долговечности лакокрассаплс покрытий доя зг.щити попзрлшетн дзлезобегенюк конструкций, и тз;с?:о гнутргниях отдело<::.ггх слоев и декоративных э.тсггзнтоо помещений стариинк здений. Для позяиекия долговечности рестазрировшпшх стен старишкх здеиий прздлсхспи составы зсщитио-отделсщт слоев и 1:зтодическив рэкелгндешш по объемному обзссоливадаа стен з полз постоянного электриззекого тока.

3. Выполнено математическое описание сложного о гцдродггнгпя»-ческои и ф: 13ико-хтаIческом аспектах двизешю шеоковязетх вслени-вагщихся полимерных композиций в нерфорнрозпнксм кнъекторз с последующей программной реализацией в вэдз диалоговой система имитации. Установлено, что созданная программная модель достаточно точно количественно и качественно воспроизводит изучаемый процесс. -При этом используемое оборудование с гкбраииш перфорированным '!;гышторсм шлет обеспечить управляемую заливку полимерных композиций в полость изделий только тогда, когда длина перфорированной частя иньеятора я диметры его выпускных отверстий не престают некоторых крятичзских геличин, для определения которых построены

аппроксимирующие формулы и номограммы.

4. Получены зависимости геометрических параметров распределения вспенивающихся полимерных композиций на нижней обшивке панелей, изготавливаемых периодическим и непрерывным способами, от массы и плотности композиции, коэффициента поверхностного натяжения и краевого угла смачивания. Предложен способ определения краевого угла, основанный на измерении диаметра растекания капли композиции достаточной массы.

5.Разработан инженерныйметод нахождения верхних оценок усадочных и температурных напряжений в пенопласте слоистых панелей различного профиля, основанный на результатах вычислительного эксперимента, выполненного с помощью программного средства, реализующего метод конечного элемента, и позволяющий выяснять условия сохранения когезии пенопласта на всех этапах жизненного цикла изделий.

6. Сформулирован методологический принцип выбора оптимального состава строительного раствора, имитирующего материал каменных стен старинных зданий, в соответствии с которым для обеспечения долговечности совместной работы стыкуемых материалов слой имитации не должен препятствовать миграции влаги и водорастворимых солей в зоне контакта. На основе этого принципа были выбраны составы строительных растворов для имитации глиняного кирпича и белого камня. Доказано, что долговечность сцепления выбранных имитационных материалов с реставрируемым камнем повьшается с увеличением толщины слоя имитации, снижением солесодержания камня и улучшением качества его поверхностной подготовки.

7. Установлено, что при засолении стеновых материалов более \% по массе в ограждающих конструкциях практически всегда будет иметь место неудовлетворительный влажностный режим, который существенно ускоряет разрушительные процессы и снижает эффективность работ по восстановлению разрушенной поверхности стен.

8. Показана возможность и целесообразность объемного обессо-ливания каменных стен старинных зданий в поле постоянного электрического тока. Установлено, что для получения наибольшего эффекта обессо^швания плотность тока в горизонтальном поперечном сечении увлажненной каменной кладки нужно поддерживать на уровне 0,7.., 0,9 А/м , ограничивая плотность тока по площади анода до 2,5.А/м^

и продавая приэлектродную зону. Эффективность процесса обессоли-вания повышается с ростом водопоглощения материала. При использовании переставляемого рабочего анода на объектах высотой более 3 м

необходимо устанавливать стационарный анод выше уровня исходного засоления с подачей на него тока плотностью 0,1...О,2 А/м2. Стены со сложным рельефом поверхности могут обессоливаться с использованием "пунктирного" расположения анодов. Расчеты электрических цепей в установках для обессоливания допускается производить на основе закона Ома. Получена зависимость определения удельного электрического сопротивления реда стеновых материалов с учетом их влажности и засоленности.

9. Установлено, что нанесенные на бетонную поверхность лакокрасочные покрытия на основе хлорсульфированного полиэтилена (ХСПЗ) способны сохранять свои защитные свойства после десятков тысяч циклов деформирования над раскрывающейся и закрывающейся трещиной. Покрытия с геометрически подобны;."! очагами деформации имеют одинаковую усталостную выносливость. Построена зависимость для определения величины усталостной выносливости лакокрасочных покрытий на бетонных поверхностях, учитывающая влияние содержания ХСПЭ з покрытии, геометрию очага деформации и продолжительность периода дефорздрования. Показана возможность использования гипотезы накопления повреждений при описании разрушений рассмотренных.. лакокрасочных покрихий в условиях усталости и предложены способы оценки их долговечности.

¡0. Экспериментально подтверждены принципы цивариентности и расходования ресурса, на сс::оав которых разработан способ прогнозирования долговечности гипсовых отделочных слоев помещений старинных зданий. Выявлено, что кинетику поверхностных эрозий этих матерная оз при темпоратурно-влагностных воздействиях окружающей среды целесообразно отслеживать с помощью относительной потери массы испытываема образцов, удовлетворяющих условию геометрического подобия.

II. Результаты работы вошли в рцд нормативных документов: Пособио в развитие СНиП П-3-79 "Строительная теплотехника", которое нашло отражение в новой редакции этих норм; Методические рекомендации "Обессоливанио кирпичных стен памятников архитектуры в поле постоянного электрического тока" ; "Пособие по защите от коррозии железобетонных конструкций лакокрасочными покрытия!.« (к СНиП 2.03.11-85 и СНиП 3.04.03-85)". Созданные методы расчета попользованы при проектировании технологического оборудования и гпборе технологического регламента, позволяющего равномерно распределять полимерные композиции в закрытых полостях слоистых панелей, снизить расход композиции на 5...10% и уменьшить иеблаго-

приятное влияние различных факторов на качество изделий. За счет замены физического эксперимента на вычислительный сэкономлены исходные материалы на сумму 37,65 тыс.руб. Использование рекомендованных составов при реставрации рада памятников архитектуры принесло экономию 31,25 тыс.руб. Экономический эффект от применения разработанных методов и рекомендаций составит:

- при изготовлении слоистых панелей на технологической линии мощностью 500 тыс.м^ в год 323 тыс.руб. ;

- при проведении всего комплекса работ по консервации каменной кладки 17,7 руб. на 1 м^ обрабатываемой поверхности;

- при защите железобетонных конструкций покрытиями на основе ХСПЭ 6...9 руб. на I м^ поверхности конструкций.

Расчет выполнен в ценах 1990 года.

СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОТРАЖЕНО В СВДЩ1Х РАБОТАХ:

1. Никитин В.И. Математическое моделирование и ЭШ (на примере моделирования в технологии производства легких многослойных строительных конструкций): Учебное пособие. - Брест, 1992. - 70 с.

2. Никитин В.И., 1Урьев В.В. Разработка математической модели для литья вспениваемых полимеров при производстве слоистых конструкций // Пластмассы и каучук. - Лейпциг, 198Э.. - й9. -

С.306-31I.

3. Никитин В.И., Гурьев В.В. Расчет геометрических параметров литьевых инъекторов для вспенивающихся полимеров для производства сэццвичовых конструкций // Пластмассы и каучук. - Лейпциг, 1991. - « 2. - С.56-58.

4. Никитин В.И., Гурьев В.В. Разработка математической модели непрерывной технологии литья для производства сзндвичевых плит из вспененных фенольных смол // Пластмассы и каучук. - Лейпциг, 1991. - Кб. - С.208-210.

5. Никитин В.И., 1\рьев В.В., Ыешайкина Е.И. Имитационное моделирование технологии заливки вспенивающихся полимеров при производстве многослойных конструкций // Тезисы докл. Всесоюзной научно-техн.конф.: Повышение качества и надежности продукции, программного обеспечения ЭВМ и технических средств обучения. -Куйбышев, 1989. - С.179-180.

6. Никитин В.И., Гурьев В.В. Расчет геометрических параметров инъекторов для заливки полимерных композиций при производстве многослойных конструкций // Пластические массы. - 1992. - 15 I. -

С.47-50.

7. Никитин В.И., Никитина О.И., МешаПкина Е.И. Компьютерное моделирование в задачах технологии строительных материалов и конструкций // Тезисы докл. научн.-техн.конф. Брестского политехи. института. - Брест, 1991. - С.90.

8. Объедков В.А., Еэерский В.А., Никитин В.И. Сорбция капиллярно-пористых материалов, содержащих хлористые соли // Исследования в области теплопередачи в промышленных зданиях. Сб.научн.тр. ЦНИИпромзданий. -М., 1962. - С.85-92.

9. Никитин В,И., Таратута В. Д. Оценка долговечности отделочных слоев при реставрации каменных памятников архитектуры // Работоспособность компознциснннх строительных материалов в условиях воздействия различных эксплуатацисйных факторов: Медвуз.сб.КХТИ. -Казань, 1985. - С.38-40.

10. Моделирование процесса обессолившшя стен каменных памятников архитектуры / В.И.Никитин, В.А.Езорский, 3.А.Объедков, И.В. Аксенова, D.M.Пучков. - >.!., 1986. - 8 с. Дел. во ВНКШС 16.01.87,

J5 7584.

11. Влияние геометрии анодов на формирование электрического поля в толще конструкций / В.И.Никитин, D.H.Пучков, В.А.Объедков, И.В.Аксенова, Е.С.Колечицкнй. - М., 1986. - 14 с. - Деп; во ВНИИКС 16.01.87, Л 7586.

12. Зависимость удельного электрического сопротивления сгро-нтэлыяк материалов от соле- и влагосодеряания / В.А.Объедков, В.И.Никитин, П.З.Аксенова, Ю.1.1.Пучков, В.В.Гридкгзко, З.И.Отредин-ский. - М., 1986. - 20 с. - Деп. во ЕНШИС 15.09.86, J5 7325.

13. Обессоливснио кирпичных стен памятников архитектуры з поле постоянного электрического тока: Методические рекомендации: Утв.научно-реставрац. советом объединения "Росреставрация. Прот.

Л 17 от 02.11.87. - М., 1990. - 20 с. (в соавторстве с Объедко-вым В.А., Аксеновой Ii.В., Пучковым Ю.И., Гридшко В.В., Отрадин-ским 2.П., Хохлуновым П.М.).

14. Объедков В.А., Никитин В.И., Таратута В.Д. Методика создания долговечных имитационных материалов для реставрации кям-ня памятников архитектуры // Методика и технология консервации и реставрации памятников истории и культуры: Сб.научн.тр. НИС Ш СССР. - М., 1988. - С.6-15.

15. Балооо Г.Г., Никитин В.И. Повышение долговечности кирпичных стен памятников культуры путем устройства гидроизоляции

иньелцией растворов кремнийорганических соединений // Инженерно-технические вопросы сохранения памятников истории и культуры: Сб. научн.тр. НМС Ж СССР. - М., 1989. - С.165-171.

16. Никитин В.И.| Аксенова И.В., Пучков Ю.М. Применение комбинаторного плана при определении удельного электрического сопротивления строительных материалов // Вопросы температурно-влажност-ного режима памятников истории и культуры: Сб.науч.тр. НМС МК СССР.

- М., 1990. - С.5-17.

17. Инженерные задачи реставрации каменных памяников архитектуры / В.А.Объедков, И.В.Аксенова, В.В.Гридюшко, В.И.Никитин, Г.Г.Балашов, В.А.Езерский, Ю.М.Пучков, В.Д.Таратута // Тезисы докл. Московской городской научно-практ.конф.: Технический прогресс и ускорение строительства. -М., 1988. - С.96-97.

18. Шнейдерова В.В., Соколова С.Е., Никитин В.И. Долговечность конструкций с лакокрасочными покрытиями в агрессивных средах // Бетон и железобетон. - 1986. - S8. - С.36-37.

19. Никитин В.И., Никитина О.И. Модели долговечности защитных и отделочных слоев строительных конструкций // Тезисы докл. У1 Всесоюзной конф.: Экспериментальные исследования инженерных сооружений. - Новополоцк, 1986. - С.156-157.

20. Долговечность лакокрасочных покрытий для защиты железобетонных конструкций / В.И.Никитин, В.А.Езерский, В.В.Шнейдерова, . С.Е.Соколова // Вопросы строительства и архитектуры. - Минск, 1986. - Вып.15. - С.46^50.

21. Никитин В.И., Никитина О.И. Прогнозирование долговечности гипсового декора // Тезисы докл. научн.-техн. конф. Брестского политехи, института. - Брест, 1991. - С.91.

22. Никитин В.И., Гридшко В.В. Долговечность декоративных элементов памятников архитектуры // Материалы мирового строительного конгресса. - Монреаль, 1992. - С.471-472.

23. Никитин В.И. Моделирование в технологии строительных материалов и конструкций // Материалы международной конф.: Проблемы прочности и снижения материалоемкости строительных конструкций.

- Люблин-Брест, 1992. - С.77-82.

24. A.c.. 1278331 (СССР). Декоративная композиция / В.М.Дво-ршшн, В.А.Объедков, Б.Г.Муджири, В.И.Никитин, В.Д.Таратута. Опубл. ЕИ, 19еб, J& 47.

25. A.c. 1424390 (СССР). Способ удаления солей из каменной кладки / В.А.Объедков, И.В.Аксенова, Ю.М.Пучков, В.И.Никитин,В.А. Езерский, Е.С.Колечицкий. Опубл. Б.И., 1988. й 34.

26. Способ утепления стыков строительных конструкций / Н.Е. Яхонтова, А.М.Чистяков, В.В.Гурьев, Г.А.Голубова, В.И.Никитин, П.Я.Хлебной, И.Е.Васильев. - Реш. ВНИИГПЭ на выдачу автор.свид. по заявка й 4292476/29-33 от 25.01.88. - Заявл. 30.07.87.

27. Способ утепления полостей строительных конструкций / В.В.Гурьев, В.И.Никитин,Г.А.Голубова, И.Н.Яковлев. - Реш.ВНИИГПЭ на Еыдачу авт.свид.,по заявке И 4427443/23-33 от 02.01.89. -Заявл. 18.05.88. "

28. Способ утепления полых строительных конструкций / В.В. Гурьев, В.И.Никитин,Г.А.Голубова. - Реш. ЕНИИГПЭ на вццачу авт. свид. по заявке й 4818437/33/025322 от 26.03.91. - Заявл.01.03.90.

29. Способ утепления полостей строительных конструкций / В.В.Гурьев, В.И.Никитин.Г.А.Голубоёа. - Реш. ВНИИГПЭ на выдачу патента по заявке 1'л 4948890/33 от 24.10.91. - Заявл. 25.05.91.

30. Способ определения краевого угла смачивания полимерных композиций / В.В.Гурьев, В.И.Никитин,Г.Л.Голубова. - Реш. ЕНИИГПЭ на ЕЬ'дачу патента по заявке Й 4829343/25/035962 от 14.04.92. -Заявл. 02.04.90.

Подписано в почать 16.03.94 сормдт бОхВ^/К Печать сфс. ¡Г-43 Объем 2 уч.-изд.л. Т. 100 За:-аз /¿>£

.Московский государственный строительный университет. Типография йГСУ. 129337, Москва, Ярославское ш., 26