автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Оперативная оценка начальной безотказности преднапряженных ребристых плит при их изготовлении

МИНВУЗ РСФСР

Н0В0СКБИГС1ШЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО 31ШШШ ИНЖЕНЕРНО-СТРОИТВЛЫШЙ ИНСТИТУТ кн. П.В.КУ51БЫШ

' /

> I I/ <• / л I

/ I.-; ) на правах рукописи

г

КОВАЛЕНКО ГМИНА ВЛАДИМИРОВНА

УДК: 6 2 4.012.38:6 24.046.5

ОГШРАТИВНАЯ ОЦЕНКА НАЧАЛЬНОЙ БЕЗОТКАЗНОСТИ ПРЕЛНАПРЯЖЕШШХ РЕБРИСШ П1ИТ ПРИ ИХ ИЗГОТОВЛЕНИИ

Специальность 05.23.01 - строительные конструкция, здания и сооружения

Автореферат

диссертации на соискание ученой сгепани кандидата технических наук

Новоскбирск-1590

( ' . ■' ( ■ '

Работа выполнена на кафедре железобетонных конструкций Новосибирского Ордена Трудового Красного Знамени инженерно-строительного института им.В.В. Куйбышева и в лабораторно-мвт рологическом центре Ордена Знак Почета комбината Братскжеле-зобетон

Научный руководитель- - кандидат техничес

ких наук, доцент Митасов В.М.

Официальные оппоненты- доктор техническ1

наук, профессор

Устинов В.П. - кандидат техничес

ких наук, доцент

Люблинский В.А.

Ведущая организация - СибЗНИИЭТТ

Защита состоится "30" октября_1990 г. в час,

на заседании специализированного совета К 064.04.. "о! в Ново, сибирском Ордена Трудового Красного Знамени к:и!енерно-строи-тельном институте им.В.В.Куйбышева по адресу: 630008, г.Нов< оибирск, ул.Ленинградская ИЗ, НИСИ учебный корпус, ауд. 30

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке НИСИ.

Автореферат разослан " ¿¿У " 1990 г.

Ученый секретарь, к.т.н. //^р.^Щ^Р И.В.Генп

Актуальность работы. В связи с непрерывно увеличивающими-? ся объемами строительства в СССР и возрастающими требованиями • к его качеству основной проблемой становится надежность и экономичность железобетонных конструкций. В настоящее время оба эти взаимосвязанных показателя задаются на стадии проектировав ния назначеннем коэффициентов безопасности, при этом технологическая изменчивость конкретного производства учитывается недостаточно. Это может приводить либо к снижению потребительских свойств продукции, либо к излишней штериалоемкости. Дня их баланса на стадии изготовления необходимы строгие научные предпосылки, которые обеспечивает теория надежности. Несмотря на большой объем теоретических исследований в этой области, основной объем их относится либо к вопросам проектирования строительных конструкций, либо к разовым оценкам надежности выпускаемой продукции.

/правление технологическими процессами изготовления ¡конструкций должно базироваться на вероятностных методах и закономерно использование для этих целей физических моделей расчета, на .основании которых ведется их проектирование. Дяите-льное время это направление сдерживалось дефицитом вычислительной техники и её высокой стоимостью. С появлением микропроцессорной техники положение изменилось и это вселяет уверенность в реализацию вероятностных методов для управления процессами изготовления железобетонных конструкций. Необходимость вероятностного подхода наиболее очевидна при оценке начальной безотказности - прочности, жесткости, трещиностойкос-ти изделий. Приемка готовой продукции отделом технического контроля ведется посменно, но основанием являются результаты контрольных испытании нагружением, проводимых периодически и распространяемых на выпуск продукции за период от одного до шести месяцев. Неудовлетворительность такой оценки очевидна, независимо от результатоа испытания. Посменный контроль расчетных параметров, не объединенных общим алгоритмов, не исправляет положения, поэтому вероятное ¿чтя оцени начальной безот-кагности келезобстошшх конструкций долина завершать технологический процесс их иэготоьлонкя. Испытания нагру«ением в этом случае становятся контрольными ля л проверки принятой ОТК т.ролукаки :: мог';'? (1:ть сокрглены в 6... 10 раз по сразне-

кию о нормативными требованиями. В первую очередь это следу-, ет сделать для наиболее массовых несущих конструкций - плит покрытия и перекрытия. При ежегодном выпуске порядка .. 50 млн мь затраты на испытания, включая стоимость изготовления но существующему регламенту, составляют 20. ..25 млн. руб.. Новый порядок способен сократить эти расходы в 6...10 раз с одновременным повышением достоверности оценки начальной безотказности. Ответственность исполнителей становится персональной, при этом появляется возможность научно обоснованного снижения материалоемкости при низкой изменчивости контролируе мых параметров.

Целью диссертационной работа является разработка иперат! ной оценки начальной безотказности ребристых плит покрытия и перекрытия на вероятностной основе с использованием различны: расчетных моделей.

Задачи диссертационной работы:

- разработка критериев пригодности конструкций при о цен. ке их начальной безотказности;

- разработка вероятностных алгоритмов на основе приняты расчетных моделей и машинных программ для оценки начальной безотказности плит;

- проведение экспериментальных исследований и проверка адекватности принятых расчетных моделей по описанию напряжен но-деформированного состояния конструкций;

- разработка предложений по процедуре и регламенту кон! роля оперативной оценки начальной безотказности ребристых плит при их изготовлении;

- анализ экономической эффективности от внедрения ежесменной вероятностной оценки начальной безотказности ребрис плит, завершающей цикл изготовления.

Автор защищает:

- новый подход к производственному контролю;

- вероятностные алгоритмы различных моделей;

- критерии пригодности плит;

- результаты экспериментальных исследований;

- выводы и предложения.

Научную новизну работы составляют:

- новый подход при производственном контроле, выражаю-

циПся в ежесменной оценке прочности, кестхости, трощинсатойкос-ти конструкций с помзцьи иккрос!)М, завершавший стадия изготовления железобетонных изделии;

- разрзботка вероятностных алгоритмов по альтернативным «оделяй расчета для о цент; и начальной безотказности конструкций;

- обоснован!! е правомеоноети их использования«

Практическое значенно работы

Переход на вероятностную оценку начальной безотказности, завершающую технологический процесс изготовления, позволяет предприятию:

- в б...10 раз уменьшить по сравнению с нормативными трэ-бованиями затраты 1а испытания;

- повысить персональную ответственность исполнителей; научно-обоснованно решать вопросы патериалоемкости.

Апробация работы

Основные положения и результаты работы докладывались на Всесоюзных координационных совещаниях (в 1905 и 1989 г. - в Новосибирска, в 1986 году - в Новополсцк«?» в 1987 - в Куйбышеве, в 198Э - з Тарту), на международной конференции в Варне (1988), га научно-технических конференциях Новосибирского инженерно-строительного института в 1986...1990 г.г.

Реализация работы

1. Материалы исследований исПол-ьзованы в "Руководстве пс оперативной оценке начальной безотказности ..¡елезобетонных плкт покрытия и перекрытия заводского изготовления".

2. Оперативная оценка начальной безотказности ребристых плит по расчетной модели СНиП 2.03.внедрена на заводе ЯБИ-1 комбината Братскжелезобетон.

Публикации

По материалам диссертации опубликовано 9 печатных работ.

Объем работы

Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, библиографического списка и приложений. Содеркание работы изложено на 133 страницах машинописного текста, содержит 53 рисунка, 23 таблицы я список литературы из 135 наименований.

Экспериментальная чисть работы выполнена в лабораторно-метрол отческом центре комбината Братскзкелезобртон, научный консультант - к. т. я-, Ю,А.Самарин.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОШ

Во взедении обосновывается актуальность и необходимость оперативной оценки начальной безотказности железобетонных конструкций, определяемая по вероятностным алгоритмам с учетом фактических показателей расчетных параметров и завершающая стадию изготовления,

В первой главе рассматривается существующее положение с контролем прочности, жесткости, трещиностойкостн конструкций при их изготовлении, формулируются основные положения вероятностной оценки и критерии пригодности по каждому предельному состоянию.

Дяя преднапряженных ребристых плит, относящихся к слабо-армированным конструкциям, исчерпание несущей способности которых осуществляется по нормальному сечению, вводятся следующие показатели надежности:

• а) по прочности бетона при отпуске напрягаемой арматуры:

. а)

б) по прочности плит в предельной состоянии:

. ^ ¿ЦГФ ( Ми ~Мо) (2)

4 <£>Ма У

в) по жесткости плит:

о)

г) по трещиноотойкости плит:

//3 - - «)

где Ф - функция Лапласа; - передаточная прочность бе-

тона; - напряжения в бетоне от усилия предварительного

натяжения; ^о, &о - момент от расчетное', нагрузки,

б

контрольные иорьатиш прогиба, трещин; - значения

предельного момзнта, прогиба и трещин, определяемые по физической модели; <3.%и ¿у, среднеквадрати-ческие отклонения величин ^ф,, Щс^ Ми,^, .

При выборе физических моделей проведем анализ современного состояния теории железобетона и направлений дальнейшего развития. Он показал, что наряду с традиционным расчетом сечений набирает силу моделирование работы конструкций методом конечных элементов и разностей, в том числе в составе зданий и сооружений. Это направление является малопригодным для оперативной оценки начальной безотказности в сачу значительных затрат машинного времени и необходимости использования больших эдектрон-но-гичислителышх кашин. Сопоставляя многочисленные предложения по расчету сечений, можно выделить три основные модели: знаргетическув.преддояеннуа В.М.Митасовам.дискретную,базируй-щувся на методе упругих решений, предложенную Н.И.Карпенко, В. Н.Байковым и Т.А.Мухамедиевым и действующую - по СНиП 2.03. 31-84.

Во второй главе рассмотрены особенности выбранных моделей. Энергетическая модель (упрощенный вартнт) использует ус-1-Овия равновесия - для сечения с трещиной и среднего участка «ежду трещинами.

Для среднего сечения сохраняется гипотеза плоского дефор-шрования до наступления предельного состояния. В сечении с 'рэщиной плоское деформирование сохраняется только в нетрес-[увшей части сечения. Задача решаетоя_итерационным способом, реднее значение Деформаций бетона задается в начале

асчета, а затек корректируется в ходе решения, при этом придается, что усилие с треснувшего бетона передается на арма-уру без перераспределения.

Расчетными параметрами являются площадь напрягаемой арма-уры, уровень её начального натяжения, геометрические харак-еристикн сечения и диаграммы арматуры, бетона. Для их описи -ия используются кубические сплайн-функции: для арматуры:

для бетона

л *f

Здесь коэффициентауй^предстадяенн как коэффициенты многочлена Тейлора:

Mit - /с /плл "/■£ ; /п-is

Для построения диаграмм достаточно знать координаты узлов интерполяции, представляющие собой характерные точки диаграмм арматуры и бетона.

При расчете плит диаграммы материалов трансформируются: у стали - повышаются физико-механические свойства в результате электротермического натяжения, у бетона - увеличиваются и

в 1.25 раза но сравнении с диаграммой центрального сжатия.

Дискретная модель использует следующие предпосылки и условия равновесия.

Распределение деформации по сечению подчиняется линейному закону. Связь между напряжениями к деформациями представляется в виде диаграммы бетона и арматуры, трансформированных для учета различных факторов,, при этом принимается условие совместности осевых деформаций бетона и арматуры.

При продольном изгибе уравнения равновесия в матричном ви де приобретают вид:

Дл* Ллл

ЛЛ

V х

где

ИГ /*

- - взктор-стс

Ы , *

[¿I (\f~Jj ~ ■й&ктоР-столбеУ деформаций, являю-

щихся функцией внешних сил геометрических параметров се-

ЧёНИЯ 3 .

[¿а*}.*)-] - матрица жесткости нормального сечения, являющаяся функцией и .

Система уравнений решается игерационным способом, В про-

голбец внешних сил;

цессе счета при неизменном уровне внешних сил jfj> по мере корректировки элементов матрицы жесткости вследствие учета неупругих деформаций и fy увеличиваются. После достижения км и некоторых конечных значений прочность пэ нормальному сечения обеспечивается, а приращения вектора деформаций затухают. Для определения разрушающих усилий увеличивают величину Af¿t в векторе о достаточно малым приращением до уровня, ког-

да выполняется условие проверки сходимости процесса. Описание диаграмм арматуры и бетона осуществляется с помощью секущего модуля. Учитывая поставленные цели, был разработан детальный алгоритм расчета применительно к предка пряженным ребристым плитам покрытия. /

Модель СНиП 2.03.01-6^ не рассматривается в силу его достаточной известности.

Третья глава посвящена разработке вероятностных алгоритмов по выбранным моделям. При использовании метода Монте-Карло для первой и второй моделей необходимы следующие гараметрч вычислительной техники: оперативная память не менее 350 килобайт, скорость счета более 700 тысяч операций в секунду, для третьей подели - соответственно 180 килобайт и 100 тыс. операций.

Расчетная модель СНиЧ допускает использование метода линеаризации JjyHKUJ»ti. Этот вариант, требует оперативной памяти не менее 120 килобайт и скорости счета тысяча операций в секунду.

Б четвертой гладе изложены методика и результаты экспе-рименталь ных ис сл едова ни й.

Регламент испытаний ребристых г. it осуществляется по ГОСТ 8829-85, при этом оценивались перемещения опор, прогиба в 3-х сечениях, линейные де£ср;"эиии в четырех уровнях. Для получения полной диаграммы бетона с нюходяаей ветвью испытания призм, изготовленных совместно с конструкциями, проводились на типовом прессе, оснащенном упругими элементами. Испытания стали проводились в состоянии поставки и после извлечения стержней из торцовых участков продольных ребер плит'с фиксацией Es,, vja, d)¡, . Контроль за величиной предварительного напряжения осуществлялся приборами КПН-7, геометрическими характеристиками - замерами.

Всего было испытано 28 плит I.5хбм,Зхбм,Зх12м,1.5x12м с набором всех контролируемых показателей.

= 0.Ö5J

U " 0.559 - 0.520 КОЭФ-срн^ИЕНТЫ СПЛАЙНА

- -0. 00087976

- -о.ооооош

- -0.00107504

- -O.O0GÛQÛ36

- -о.ооиоаво

- "0.18694495

- аз.03104629

40.25 п(1д

Е6 - 3436/ «RA

m

СПААЙН^УИКЦ.ЙЯ по методике Карпенко H.H.

РИС.1 ДИАГРАММА СЖАТИЯ БЕТОНА ЛЛЯ ИСПЫТАННЫХ ПЛИТ ПГ-SAT-VT

И ï

о i/> J

CNl-

a ■ji

ГЗ

й

©

>m . ir»

><=í i

-г- «M

£ Е

г*

g ?

ш I

ч rO С

SS «

«в

ш гм

С »

»

as «

О с

с г

en f~

О '-О

т- Ы to -V О- О- С-"

■А из

Ю -т

Ci "С

CVJ

» "

V)

« «

к в er

г Ï I

-т CSI

ет Ы

о еэ -T

сэт сэ

0 В ¡I

сч о m ti Э

\е*\Э \©\Э

м

M

¡£

,«л: э

//

По итога»: испытания установлено, что аппроксимация реаль них диаграмм бетона кубическим сплайном и с помощь» секущего модуля полностью совпадает (рис.1). При описании диаграммы арматуры второй способ несколько занятает деформации из-за не учета параметрической точки (рис.2). Оценка адекватности физических моделей при списании напря^ешю-деформированного состояния производилась по следующим показателям: величина выгиба, кинетика прогибов и трещин, величина предельной разрушающей нагрузки. Сопоставление показывает, что модели, основанные на применении реальных диаграмм материален, более точны в определении выгиба.-.Аналитические зависимости СНиПа дают результаты ниже фактических в 1.5...¿раза.

По мере увеличения югрузки выделягтея два характерных этапа: до и после образования трещин. На первом отзпе распределение деформаций по сечению и развитие прогибов носят практически линейный характер, на втором — существенно нелинейный,

1-цй отап заканчивается при нагрузке, близкой к контрольной по жесткости, в дальнейшем развиъаягся значительные пластические деформации (.рис. 3). При рассмотрении кинетики прогибов очевидно, что для зо1.ы контроля предельного состояния по жесткости, совпадающей с началом второго участка деформирования, экспериментальные данные удовлетворительно описываются, всоми моделями, попадая в интервал (Л' где X - мат-

ожидание, ~ средьеквадратическое отклонение. При более

еысок'ом уровне нагрузки расчетные прогибы по СНиП становятся ниже фактических.

В отношении трещкностойкости ситуация повторяется: при контрольной нагрузке - удовлетворительное описание всеми .моделями, в дальнейшем модель 3 прогнозирует близкий к линейному характер развития трещин, модель I и 2 - криволинейный, но с занижением средних значений (рис. з). Менее удачная аппроксимация опытных данных моделями I и 2 при высоких уровнях наг ружения объясняется использованием формулы СКиПа с заменой.

^ из фактические приращения деформации стали, полу

чаемые в результате ктзрационных расчетов на каждой ступени загруления»

Оценка прочности плит по нормальному сечению, осуществл; мая различными моделями, одинаково удовлетворительна. Фактические отклонения попадают в диапазон естественной иьменчи-

вооти.

В пятой главе оценивается начальная безотказность испытанных конструкций по ГОСТ 8829-85 и вероятностными алгоритмами. Анализ результатов и контрольных нормативов (табл.1) показывает, что по прочности не выдержали испытания плиты 2ПГ12-5АтпУт, 2ПГ12-2АтпУт, ПИ-Атп-Ут-33; по жесткости -ПАтпУ-ЭЗ, 2ПГ12«2АтпУг. Но с учетом расширительных положений ГОСТ 8829-85 (снижение разрушающей нагрузки на 15$, увеличение прогибов на 15...30%) все конструкции признаны отвечающими требованиям начальной безотказности по прочности, жесткост трещиностойкости.

Таблица I

Сопоставление контрольных и фактических характеристик плит

Прогиб, мм Ширина раскрытия трещин,мм Разрушающая р нагрузка,н/м

Контр Факт Контр. Факт Контр| Факт

ПГ-ЗА-1УТ 11.0 6.7 0.25 0.1 6150 8660

ПГ-5Ат~Ут 17.6 ю.о 0.25 0.075 12350 13530

ПГ-бАт-Ут 19.0 В. 6 0.25 0.02 14050 16020

2П1-5Ат-Ут 16.3 Ю.5 0.2 0.05 57350 65650

ПАт-У-2 18.5 9,0 0.1 0.08 12200 15350

ПА-1У-3 17.2 8.8 0.1 0.08 12600 16370

ПАтп-У-Э1 40.1 33.0 0.1 :о.оз 17100 18010

ПАтп-У-ЭЗ 50.9 55.0 0.1 0.08 202(30 21060

ПАтп-У~Э4 55.5 48.0 0.1 0.02 22100 24060

2ПГ12~5АтпУт 38.7 32.0 0.25 0.03 12550 11940

2П1Т2-2АтпУт 22.3 22.5 0.25 0.05 9450 9300

ПН-АтпУ-ЗЗ 36.6 31.0 0.1 0.05 9550 9490

Выполнено сопоставление показателей надежности испытанных конструкций по разным моделям. Они отличались незначительно, обобщены и приведены в табл.2.

Из нее следует, что начальная безотказность всех плит по прочности бетона при обжатии и в предельном состоянии обеспечены с запасом. Возникает вопрос о причине отрицательных результатов при испытаниях. Для анализа положения был использован дополнительный критерий:

л*« ¿¿V ^ф/ШйФг^-)1 > • (8)

характеризующий вероятность неразрушения конструкций при действии контрольной испытательной нагрузки. Результаты свидетельствуют (табл.2), что вероятность отрицательного результата для плит 2ПП2~2,5АтпУт, П11-АтпУ-33 достаточно высока. ,

Таблица 2

Партионные показатели надежности ребристых плит

Марка плиты

Н1

Н2

НЗ

Н'4

ПГ-ЗА-ТУт 0. 9999 0.99999 0.9999 0. 9998 0. 998

ПГ-5Ат-Ут 0. 9999 0.999999 0.99999 0.9999 0. 989

ПГ-бАт-Ут 0. 9999 0.99999 0.99999 0. 9999 0. 996

2П1-5Ат-Ут 0. 9999 0.99999 0.995 0.9999 0. 991

ПАт-У-2 0. 9999 0.99999 0.99999 0.725 0. 989

ПА-1У-3 0. 999 0.99999 0.99999 0.796 0. 9999

ПАтпУ-Э1 0. 9999 0.9999 0.609 о.еоо 0. 928

ПАтпУ-33 0. 9999 0.9999 0.690 0.890 0. 966

ПАтг.У-Э'1 0. 999 0.99999 0.72'+ 0.938 0. 928

2ПП2-5Атп-Ут 0. 9999 0.9999 0.9998 0. 99999 0. 568

2ПГ12-2Атп-Ут 0. 9999 0.9999 0. 93'+ 0.9999 0. 616

ПЫ-АтпУ-ЭЗ 0. 7999 0. 99999 0.802 0.793 0. В998

Очевидно,, что величина контроль й нагрузки должна назначаться на основе решения уравнения ( в) относительно 1''К0НТр при оптимальном значении Вероятностные расчеты выявили недостаточную надежность некоторых плит по продельному состоянию второй группы. При оценке жесткости основной причиной является заниженное значение контрольного прогиба, связанное с недостатком определения выгиба формулами СНкПа. Здесь требуется уточнение контрольного параметра.

Иначе обстоит дело с величиной НЗ для плит ПАтУ-2,ПАтпУ-Э1,ЭЗ, ПП-АтпУ-ЭЗ, к которым предъявляется повыпенные (0.1мм) требования по ширине раскрытия трещин. При принятых проектных

Г.Ь

параметрах эти требования не могут бить обеспечены с заданной вероятностью. Положительные результаты испытаний (табл.1), яв- ' ляютсй случайной реализацией, и при увеличении выборки отрицательные результаты неизбежны, что имеет место на практике.

Высокое значение НЗ для плит ПГ~3,5,б~АтУт,2П1-5АтУт, 2ПГТ2-2,5~ЛтпУт является следствием низких (0.25 мм) требований по ширине раскрытия трещин, что вряд ли целесообразно из условий долговечности конструкций.

На основании вероятностных расчетов установлено", партионные показатели надежности имеют более высокие значения, чем по генеральной совокупности. Это закономерно из-за меньшей изменчивости и большего значения средних характеристик бетона и арматуры»

Принимая во внимание, что при существующем уровне нагрузки для контроля второго предельного состояния все модели одинаково пригодны, для внедрения выбран вероятностный алгоритм на основе СНиП 2.03.01-84 как наиболее простой. Последнее ограничивает его возможности для оптимизации конструкций из-за неучета пластических свойств материалов. Более эффективными для этих целей являются алгоритмы, использующие диаграммы материалов. Они станут единственно приемлемым вариантом оценки начальной безотказности плит при переходе на вероятностное проектирование, когда эксплуатационная нагрузка будет случайной величиной, единой для всех предельных состояний.

С помощью вероятностного алгоритма осуществлена проверка значимости технологических параметров. На этой основе определены процедура вероятностной оценки начальной безотказности по ежесменный результатам испытаний параметров, регламент их контроля и статистической обработки, порядок тестовых испытаний нагружением и выявления резервов материалоемкости.

ОСНОВНЫЕ В^ОДЫ

1. Действующая система- оценки прочности, жесткости, трещи-ностойкости конструкций по результатам периодических испытаний и распространяющая их на большой объем предстоящего выпуска продукции не гарантирует надежности выпускаемой продукции.

2. Указанная проблема решается переходом на вероятностную оценку начальной безотказности конструкций, обобщающую все

виды ежесменного производственного контроля и завершающи тем самци стадию изготовленная конструкций.

3. За критерии пригодности преднапряженных ребристых плит покрытия и перекрытия по прочности, жесткости, трещиностойкос-ти приняты следующие показатели надежности: Н0=0.95 - по прочности бетона при обжатии, Н1-0.9986 - по прочности нормального сечения, Н2=0.9 - по жесткости, Н3=0.9 - по трещиностойкости.

4. Вероятностные алгоритмы всех трех рассматриваемых моделей позволяют анализировать напряженно-деформированное состояние конструкций при кратковременном загружении и их предельные состояния по прочности, жесткости, трещиностойкости.

5. Исследования показали:

- энергетическая и дискретная модели удовлетворительно " описывают напряженно-деформированное состояние во всем диапазоне нагруженля, модель норм - только в зоне контроля предельного состояния II группы (при нагрузке, близкой к нормативной) и на стадии разрушения;

- оперативная оценка начальной безотказности обладает такой де достоверностью, что и испытания плит нагружением;

- несоответствие некоторых контрольных показателей (прогиба, ширины раскрытия трещин), на основе которых производится оценка надежности конструкций, приводит в ряде случаев к необоснованным запасам материалов.

б» При существующем критерии контрольной нагрузки по жесткости и трещиностойкости оптимальным для внедрения является вариант оперативной оценки начальной безотказности на основе СНиП 2.03.01-84. Для этого необходимо оснастить заводы ЖБК мик-роЗВМ с ОЗУ емкостью не менее 120 кБ и скоростью счета более ЮСО операций в секунду.

Применение вероятностного алгоритма по расчетной модели норм для оптимизации конструкций носит ограниченный характер из-за недостаточного учета пластических свойств бетона и арматуры.

7. Вероятностные алгоритмы по энергетической и дискретной моделям, использующие диаграммы материалов, более эффективны дтя оптимизационных расчетов. Для их внедрения необходимо орга нкзовать оперативное получение диаграмм материалов в процессе производства и обеспечить зазоды компьютерами с объемом опера-

тивной памяти не менее 350 Килобайт к скоростью счета 700 тысяч операция в секунду.

8. Вероятностные алгоритмы на оонове диаграмм будут единственно возможным вариантом оценки начальной безотказности конструкций, если оксплуатационная нагрузка будет случайной величиной, единой для всех предельных состояний.

9. Внедрение оперативной оценки тачальной безотказности создает следующие преимущества:

- связывает технологию изготовления с проектированием конструкций;

- повышает персональную ответственность исполнителей за надежность выпускаемой продукции;

снижает в 6...10 раз объем испытаний плит нагружением,делая их т-стовыми для проверки добросовестности наполнителей;

- по мере накопления статистических данных выявляет резервы материалоемкости обусловленные превышением фактических показателей надежности над нормативными.

10. Разработано руководство по процедуре и регламенту контроля оперативной оценки начальной безотказности ребристых пли' при их изготовлении. Вариант по СНиП 2,03.01-84 внедрен на ЗШ1-1 комбината Братскжелезобетон. Годовой экономический аффект составляет 116 т. р. за счет уменьшения объема испытаний конструкций нагружением.

Публикации по теме диссертации:

1. Самарин Ю.А.,Коваленко Г.В. Результаты входного контроля высокопрочной стеркневой арматуры // Экспресс-информация. Сер.Строительная индустрия в энергетике, - 1986.- Ь 3.- С. 5+10

2. Самарин Ю.А., Коваленко Г.В. Оценка нормативной обеспеченности стержневой арматуры в стадии поставки // Бетон и железобетон,- 1986.- № 12.- С. 12-14.

3. Самарин Ю.А., Коваленко Г.В, Оценка нормативной обеспеченности прочности высокопрочных сталей // Энергетическое строительство.- 1987.- № 8.- С. 20*22.

' Самарин Ю.А., Митасоа В.М., Коваленко Г.В. Об учете диаграмм бетона и арматуры г.ри натурных испытаниях ребристых П^р покрытия // Экспресс-информация. Сер.Строительная индустрия в энергетике,- 1987.- К 9.- С. 8-15.

5. Самарин Й.А., Когаленко Г.В., Орлов N.T. Резерва на-'деягности и долговечности железобетонных конструкций зазодско-' го изготовления // Зкспресс-икформация.Сср.Стро1ггелькая индустрия в энергетике.- вып.З.- 1988.- С. 1-41.

6. Самарин Ю.А., Коваленко Г.В. Основы система оперативной оценки начальной безотказности железобетонных конструкций заводского изготовления // Рекомендации по внедрении передового опыта.Сер.Строительная индустрия в энергетике,- 1989,- й 2.-

7. Самарин Ю.А. .Коваленко Г.В. Алгоритм оценки тачальной безотказности по СНкП 2.03.01-84 - плит покрытия и перекрытия заводского изготовления // Рекомендации по знедренив передово* го опита.Сер.Строягельная индустрия в энергетике,- 1589,-№ 2,- С. б-Ю.

Э. Самарин Ю.А.. Коваленко Г.В., Коб зова С.Н. Построек?» ■ диаграмм по результатам производственных испытаний високопроч* ной стали и бетона // Рекомендации по внедрении передового опыта.Сер.Строитэльная индустрия а энергетике,- 1989,- й 2.-С. 10-17.

9. Самарин ПЛ., Коваленко Г.В. О светеие оперативной оценки начальной безотказности яелезойвтоннах конструкция заводского изготовления // Энергетическое строительство. -1989.- I.- С. 37-33.

С. 1-6.