автореферат диссертации по строительству, 05.23.07, диссертация на тему:Нелинейная теория расчета прочности и колебаний опорных блоков морских стационарных платформ

ВВЕДЕНИЕ

Глава 1. Анализ развития конструктивных форм морских стационарных платформ

1.1. Зарубежный опыт

1.1.1. Мелководные платформы

1.1.2. Глубоководные платформы

1.1.3. Гибкие платформы

1.2. Отечественный опыт

1.2.1. Пример обустройства шельфовых месторождений углеводородного топлива Каспия

1.2.2. МСП на шельфах Азовского, Черного и Северного морей

1.3. Цели и задачи теоретического и экспериментального исследования несущей способности сжато-изогнутых анкерных свай и стоек опорных блоков из композитных материалов

1.4. Выводы

Глава 2. Теоретические разработки по расчету прочности опорных блоков МСП. Метод эквивалентного модуля

2.1. Исследования устойчивости комплексных стержней при кратковременном загружении

2.2. Теоретическое исследование устойчивости сжато-изогнутого трубобетонного элемента опорной колонны, сваи МСП при кратковременном загружении

2.3. Исследование устойчивости сжато-изогнутой трубобетонной сваи блока МСП в упруго-ползучей среде при длительном действии нагрузок

2.4. Алгоритм расчета опорного блока МСП методом КЭ в варианте метода сил с использованием "Эквивалентного модуля"

2.5. Выводы

Глава 3. Экспериментальные исследования работы трубобетонных колонн и пространственных опорных блоков МСП

3.1. Определение механических характеристик материалов обоймы и сердечника трубобетонных опорных колонн МСП

3.2. Экспериментальное исследование сжато-изогнутых трубобетонных колонн

3.3. Сравнение теоретических и экспериментальных результатов. Статистическая обработка результатов

3.4. Экспериментальное исследование поведения трубобетонной решетчатой панели опорного блока МПС при квазистатическом нагружении

3.5. Проверочные расчеты несущей способности сжато-изогнутой трубобетонной панели опорного блока МСП

3.6.Выводы

Глава 4. Обзор расчетных методов МСП на волновые воздействия

4.1. Модель жесткого основания

4.2. Волновые нагрузки на опоры сооружений при случайном волнении

4.3. Учет податливости МСП при определении нагрузки от случайного волнового воздействия

4.4. Учет податливости основания МСП

4.5. Приближенные методы расчета свободных и вынужденных колебаний конструкций f 4.6. К вопросу о постановке задач динамики МСП

Глава 5. Колебания стержневых конструкций опорных блоков МСП при

I волнении 187 г 5.1. Выбор расчетной модели для динамического расчета опорных блоков МСП

5.2. Основная математическая модель опорного блока МСП

5.3. Уравнения колебаний симметричной платформы 199 .^5.4. Одномодовое приближение f ,5.5. Описание конструкции решетчатого блока МСП и ее основная математическая модель

5.6. Малые свободные колебания конструкции, эквивалентной расчетной МСП

5.7. Воздействие гравитационных волн на решетчатый блок МСП

5.8. Исследование влияния массы верхнего строения, эксцентриситета

5.9. О возможности упрощения одномодовой модели

5.10. Исследование поведения опорного блока при случайном волнении

5.11. Модель со многими степенями свободы. Колебания в плоскости Оху

5.12. Выводы

Глава 6. Колебания одиночной консоли при волнении '

6.1. Колебания одиночной консоли. Сравнение результатов '

6.2. Колебания одиночной стойки переменной толщины

6.3. Жёсткость нелинейно-упругой композитной кольцевой трубы

- при изгибе

6.4. Динамический анализ трубобетонного конического монопода с трехслойным кольцевым поперечным сечением

6.5. Одиомодовые приближения

6.6. О влиянии формы спектральной плотности на колебания МСП

С конца 70-х годов прошлого столетия бурными темпами развивается мощнейший отечественный научно-промышленный комплекс по освоению углеводородных топливных месторождений на шельфе морей и океанов государства.

Важнейшей проблемой являлось обеспечение добычи нефти и газа с t больших глубин в различных климатических условиях. Результаты решения этой проблемы, прежде всего, зависели от решения главной задачи — обеспечения в необходимых объемах строительства морских стационарных платформ (МСП) для бурения и добычи на глубинах моря в 200ч-300 м (см. [1,89, 241]).

В связи с этим в Ленинграде, Баку, Выборге, Черноморске были запущены в производство заводы с уникальным технологическим оборудованием, позволявшим изготавливать самые сложные конструктивные формы морских стационарных платформ.

Головные специализированные научно-исследовательские проектно-конструкторские организации, такие, как ВНИПИ «Шельф» [271], ВНИПИ «Морнефтегаз», НИПИ «Гипроморнефтегаз», решали задачи по разработке и внедрению проектов МСП, а также задачи по обустройству морских месторождений. НИПИ «Гипроморнефтегаз» разработал и внедрил программу исследований по созданию конструкций для освоения месторождений со сложными условиями волнообразования и сейсмики [1, 242].

Актуальность проблемы освоения шельфовых месторождений углеводородного топлива для России еще более возрастет в XXI веке [20, 244,246].

В проектной практике опорные блоки рассчитываются методом конечных элементов с использованием вычислительной техники, как пространственные конструкции с жесткими узлами.

Сооружения рассматриваются, как правило, состоящими из идеально упругих и линейно деформируемых стержней. В этом случае используется принцип независимости действия сил, согласно которому эффект совместного действия сил равен сумме эффектов действия каждой силы в отдельности.

Однако практика эксплуатации и экспериментальные исследования поведения смонтированных МСП показали, что для установления истинного уровня предельного загружения опорных блоков МСП как вертикальными нагрузками постоянного действия, так и поперечными кратковременными нагрузками необходимо учитывать нелинейное поведение стальных трубчатых морских конструкций [5].

При расчете таких сооружений встречаются два основных типа нелинейностей. Первый из них связан с нелинейностью зависимости сг = cr{s)} которой характеризуется работа материала в упруго-пластической стадии. Второй тип связан с геометрической нелинейностью, когда перемещения конструкции вызывают значительные изменения ее геометрии и уравнения равновесия необходимо составлять для деформированного состояния [221]. Учет любого из этих типов нелинейности проводит к разрешающей системе уравнений, содержащей нелинейные относительно определяемых неизвестных члены [5]. Присутствие в уравнениях нелинейных членов не позволяет получить их решение в замкнутом виде и приходится использовать различные процедуры последовательных приближений [5, 221]. Как отмечается в [207], расчет стержневых систем с учетом физической и гео*метрической нелинейностей связан с большими трудностями как при формировании разрешающих уравнений, так и при их решении и формировании всего процесса расчета на ЭВМ.

Малоисследованной областью осталась работа конструктивных элементов платформ при одновременном действии продольной и поперечной I нагрузок. Практически все конструктивные элементы блоков подвергаются мощному воздействию внешних статических и динамических сил. Особенно невыгодной с точки зрения несущей способности является работа сжатых конструктивных элементов, предельное состояние которых может наступить по потере общей устойчивости.

Перспективными конструкционными материалами для глубоководных и ледостойких платформ становятся композитные трубобетонные стержневые элементы для решетчатых конструкций и мощные моноподные сталебетонные опорные блоки [243, 247, 248, 249, 250, 251 ]. I

Использование таких композитов при строительстве МСП стало возможным благодаря исследованиям отечественных ученых: Броуде В.М. [166], Дободугло Н.Г. [167], Кикина А.И. [180], Росновского В.А. [252], Санжаровского Р.С. [253, 254], Стороженко Л.И. [256], Трулля В.А. [181] и др. и зарубежных ученых: Gardner N.J. [174], Neogi P., Sen H., Chapmen Т. [171], NakaiH., YoshikavvaO. [257], Matsumoto Y., FukuzawaK. [258], Furlong R. [259] и др. Гаджиев Ф.М. [242], Махмудов М.С. [260], Салимов С.В. [184], Садыгов Ф.М. [261] и др. исследовали поведение трубчатых свай с цементным заполнением. !

Однако следует отметить, что при всей многочисленности исследований самых разнообразных аспектов поведения трубобетонных опорных элементов платформ исследователи ограничивались при определении несущей способности таких стержней применением упрощенной расчетной схемы внецентренного сжатия, заменяя действие поперечной нагрузки действием эквивалентных концевых моментов. В случае трубобетонных элементов это вряд ли допустимо, поскольку уже с начальных уровней нагружения начинают сказываться нелинейные i проявления, а результаты расчетов по упрощенной схеме получаются не адекватными действительному уровню его предельного состояния. В связи с этим понятна важность проведения теоретических и экспериментальных исследований работы конструктивных комплексных элементов МСП при одновременном действии продольных и поперечных сил [224, 225, 262, 263].

S i

1; ; f i I

С освоением глубинных месторождений возникли проблемы с определением величины динамической реакции сооружения на случайное волновое воздействие. Инструментальные наблюдения за колебаниями платформ в морях показали, что период собственных колебаний опорного блока становится переменной величиной [30]. Многократно повторяющиеся горизонтальные перемещения придонной части блока вызывали увеличение деформаций в грунтах основания и приводили к уменьшению несущей способности. В ряде случаев величина этого снижения достигала 50% [139].

Отечественные и западные исследователи в [4, 5, 8, 127, 128] и других работах установили нелинейные зависимости перемещений опорных блоков и свайных оснований от периодических внешних сил и сил взаимодействия конструкции с водной и грунтовыми средами. Наличие вертикальной силовой составляющей вносит дополнительные изменения в напряженно деформированное состояние (НДС) всей системы. Так, исследования, проведенные Булгаковым Ш.В. [264], показали существенную нелинейную неравномерную по времени осадку опор блока с перераспределением внутренних усилий.

Анализ развития конструктивных форм опорных блоков МСП показал, что в настоящее время отечественные и западные разработки при большом разнообразии конструктивных решений платформ стремятся свести отношение ширины блока на дне к его высоте, не меньшим 0.5 [67]. Этот i прием позволяет проектировщикам упростить расчетные модели сооружения I и рассматривать, например, раздельно взаимодействие опорного блока с волнами, а свайного основания с грунтом. Однако при таком подходе с t увеличением глубин чрезмерно возрастает материалоемкость и стоимость 1 сооружений, а строительство таких МСП становится экономически нецелесообразным при глубинах, близких к 500 м. |

От качества моделей, описывающих динамическое силовое воздействие волн на опорные блоки, зависит степень достоверности в определении НДС конструкций МСП. Волновые наргузки представляют t собой случайные поля возмущений и их математическое описание вызывает большие затруднения. Несмотря на то, что объем научных исследований по изучению ветровых волн и их воздействию на морские гидротехнические сооружения за последние 50 лет существенно возрос [10], общая гидродинамическая теория реального волнения до сих пор не создана [1]. Гидротехнические сооружения, особенно на глубинах свыше 100 м с периодом колебаний конструкции, близким к среднему периоду расчетного морского волнения, следует рассматривать как гибкие [2].

Повышенная массивность опорных конструкций и большие размеры придонной части в плане есть ни что иное, как особый конструкторский, зачастую нормированный способ линеаризации целого ряда нелинейностей: нелинейности диаграммы G — £ конструкционных материалов, нелинейности взаимодействия с грунтом, нелинейности сдвиговых деформаций, геометрической нелинейности.

Алешков 10.3. [102], Armsen A., BekganP. [3], Бреббиа, Уокер [12], Браштейн М.Ф. [105], Литонов О.Е. [277,278], Фуртенко В.П. [Ill, 112, 113,; 114], Шхинек К.Н. [245] и другие учитывали при расчетах те или иные частные случаи нелинейностей. Их работы показывают, насколько сложны в решении эти задачи и насколько важны получаемые результаты даже при использовании весьма приближенных моделей. Трудности возникают, в частности, из-за того, что в нелинейных системах не выполняется принцип суперпозиции. Важным является также тот факт, что частота колебаний нелинейной системы зависит от амплитуды.

При решении дифференциальных уравнений вынужденных изгибных колебаний стоек, моделирующих опорные блоки МСП, исследователи [10, 12] использовали различного рода линеаризации. В [11] проведено сравнение решений нелинейных дифференциальных уравнений движения тела при гармоническом и стационарном узкополосном случайном возбуждении, полученных приближенными методами гармонической и статистической линеаризации, с результатами численного моделирования. Выяснено, что в диапазонах частот, близких к резонансным, линеаризованные модели неприемлемы.

Таким образом, упомянутые выше проблемы, возникающие при проектировании МСП, позволили сформулировать следующие задачи предлагаемого исследования:

- разработать метод расчета несущей способности опорных блоков МСП с учетом упруго-пластических деформаций композитных конструктивных элементов. В дальнейшем этот метод назван нами методом эквивалентного модуля;

- провести экспериментальные исследования изменения НДС опорных колонн и панелей блоков МСП из композитных материалов и получить результаты сравнительного анализа эксперимента и теории;

- разработать метод расчета динамической несущей способности опорных блоков МСП при случайных силовых воздействиях при нелинейном { деформировании конструкционных материалов, при нелинейных перемещениях собственно конструкции опорных блоков и конструкций их крепления к морскому дну;

- для ряда типовых конструкций МСП получить результаты -численного эксперимента, учитывающие влияние этих факторов на динамическое поведение МСП.

Поставленные задачи определили и очередность выполнения этапов работы, которые последовательно представлены в семи главах диссертации.:

Первая глава посвящена краткому анализу развития конструктивных форм МСП как за рубежом, так и в нашей стране. Приводится классификация МСП по различным признакам. Выделяются три основных группы МСП, которые определяют различные способы расчёта этих гидротехнических сооружений:

- мелководные МСП;

- глубоководные платформы;

- гибкие сооружения.

Увеличение глубин освоения месторождений потребовало исследования новых конструкционных материалов. Появились платформы бетонные, сталежелезобетонные, а также состоящие из комбинации стальной трубы (оболочки) и бетонного ядра - трубобетонные. Эти платформы могут быть как моноблочные, так и стержневые. Такие сооружения обладают существенным преимуществом, которое особенно проявляется при ледовых воздействиях.

Было установлено, что в настоящее время отсутствуют теоретические и экспериментальные исследования комплексных трубобетобнных конструкций опорных блоков при одновременном действии продольных и поперечных нагрузок при нелинейных проявлениях процесса деформирования конструктивных элементов; отсутствуют методы быстрого , и адекватного анализа динамического поведения МСП при периодических ч силовых воздействиях.

Во второй главе анализируются результаты работ ряда учёных по расчёту нелинейного поведения конструкционных материалов и нелинейных перемещений самих конструкций МСП. Отмечается большой вклад в *•» развитие нелинейных теорий деформирования отечественных и зарубежных исследователей: Арутюняна Н.Х., Болотина В.В., Гвоздева А.А., Генки Г., Гольденблата И.И., Грина А.Э., Ильюшина А.А., Ишлинского А.Ю., Кармана К., Качанова JI.M.; Кирхгофа Г., Юношникова В.Д., Коши О., Леви М., Новожилова В.В., Прагера В., Работнова Ю.Н., Снитко Н.К., Феодосьева В.И., Хилла Р. и многих других.

В области определения предельных нагрузок на конструкции отмечается роль Баха Г., Безухова Н.И., Гвоздева А.А., Гарстнера Д.И., Прандля, Прагера А.А., Папковича П.Ф., Ржаницина А.Р. и др.

Подводится итог краткому анализу способов определения несущей способности стержневых конструкций при учёте вертикальных и горизонтальных квазистатических нагрузок, из которого следует, что при t проектировании МСП, включающих комплексные трубобетонные конструктивные элементы, использование линейного параметра El, характеризующего изгибную жёсткость, невозможно, поскольку в условиях интенсивного загружения эта величина переменная и является функцией взаимодействия стальной обоймы и бетонного ядра.

Анализируется метод интегрального модуля деформаций Бондаренко В.М. При этом устанавливается, что предложенный им алгоритм определения параметра El довольно сложен и имеет ряд условностей, снижающих достоверность результатов вычислений. Эти недостатки исправляются применением результатов теоретического исследования изменения напряжённо-деформированного состояния сжато-изогнутых комплексных стержней в нелинейной постановке при заданном законе изменения внешнего квазистатического загружения. По разработанному алгоритму в любой промежуток времени увеличения нагрузки в любом сечении стержня вычисляются значения краевых деформаций, а также величины прогибов. Наличие этих параметров позволяет на каждом шаге, интегрирования определять характеристики меры сопротивления, конструкционных элементов. Ни один из проанализированных современных^ методов расчёта стержневых конструкций такой характеристикой не оперирует. Эту характеристику назвали эквивалентным (изгибным) модулем расчетного сечения.

Использование эквивалентного модуля при расчёте стержневых конструкций опорных блоков МСП методом конечных элементов (КЭ) позволяет эксплуатировать отлаженные типовые программы и по предлагаемому алгоритму определять уровень предельного квазистатического загружения конструкций опорного блока МСП продольными и поперечными силами.

Третья глава посвящена экспериментальным исследованиям комплексных элементов МСП при различных схемах загружения продольными и поперечными квазистатическими силами. Исследования проводились с целью выявления фактической работы опорных колонн и панелей МСП от начальных стадий загружения до момента перехода в предельное состояние при потере общей устойчивости.

Приводятся результаты сравнительного анализа характеристик НДС расчётных сечений, полученных как в процессе численного решения, так и экспериментальным путём на каждом шаге загружения. Отмечается, что предельное состояние конструктивных комплексных элементов наступает при ярко выраженных нелинейных проявлениях нарастания деформаций и прогибов при потере общей устойчивости. Согласованность теоретических и экспериментальных величин позволяет сделать вывод об адекватном описании процесса деформирования разработанной теоретической моделью.

В четвёртой главе выполняется обзор расчётных методов МСП, приводятся результаты исследований силового воздействия ветрового волнения на шельфовые гидротехнические сооружения. Работы отечественных учёных: Алешкова Ю.З., Барштейна М.Ф., Гайдук О.А., Глуховского Б.Х., Иванова С.В., Каплуна В.В., Каспарсона А.А., Крылова Ю.М., Майорова Ю.Б., Мирзоева Д.А., Мищенко С.С., Фуртенко В.П., Халфина И.Ш., Хаскинда М.Д., Шестакова Ю.Н. и др., а также работы иностранных учёных: Джонсона, Морисона, Гаррисона и др. позволили разработать методику расчёта горизонтальных нагрузок от регулярных волн при обтекании опоры плоскопараллельным неустановившимся потоком идеальной жидкости при модели жёсткого основания.

При определении волновых нагрузок на податливое гидротехническое сооружение расчёт значительно усложняется и даже при регулярном волнении требует применения численных методов, поскольку при обтекании волнами податливой опоры возникают колебания последней и уже требуется учитывать не абсолютные значения скоростей и ускорений частиц жидкости, а относительные скорости и ускорения между частицами жидкости и соответствующими точками опоры.

Представление силового давления на опоры МСП от регулярных волн с постоянными расчётными параметрами не отражает истинной природы ветрового волнения, которое всегда нерегулярно. Решением задачи и разработкой инженерных методов расчёта воздействия случайного волнения на обтекаемые преграды и сооружения сквозной конструкции в нашей стране, занимались Алешков Ю.З., Барштейн М.Ф., Литонов О.Е. Лужин О.В., Каспарсон А.А., Крылов Ю.М., Фуртенко В.П., Халфин И.Ш. и др. а за рубежом - Пирсон., Холмс, Боргман и др.

Согласно спектральной модели, колебания взволнованной поверхности описываются суммой большого числа гармонических колебаний с разными частотами, случайными амплитудами и фазами. В этом случае волновой процесс в точке может быть охарактеризован энергетическим спектром. Расчёт нагрузок иллюстрируется на основе разработок Алешкова Ю.З.

Известные методы анализа случайных колебаний МСП дают -возможность определять вероятностные характеристики НДС системы и получать информацию о ее статистических свойствах, важную для оценки надёжности МСП на основе коэффициентов динамичности.

Для исследования колебаний нелинейных систем при случайном f воздействии часто используется метод статистической линеаризации, который заключается в замене нелинейной случайной величины линейной. Принятие допущения о нормальном законе распределения случайных функций приводит в окрестности резонанса к ошибочным выводам. Понятно, что такой приём линеаризации даёт неверные результаты при установлении величины коэффициентов динамичности.

Податливость конструкции МСП при силовом волновом воздействии зависит не только от её жёсткостных характеристик , но и от величин перемещений фундаментов. На сваи платформ передаются значительные как продольные , так и поперечные усилия. Горизонтальные нагрузки достигают 20% от вертикальных. Сваи погружают на глубины 100 и более метров. В этом случае необходимо учитывать нелинейную деформируемость неоднородного грунтового основания, комбинированный характер внешних нагрузок, пространственный характер их приложения.

Последние годы характеризуются значительным прогрессом в развитии методов расчёта, проектирования и строительства свайных фундаментов. t

Теоретические основы методов расчёта свай разрабатывались отечественными учёными. Это Абелев М.Ю., Березанцев В.Г., Вялов С.С., Гольдин А.А., Гольдштейн М.Н., Горбунов-Посадов М.И., Долматов Б.И., Егоров К.Е., Зарецкий Ю.К., Малышев М.В., Соколовский В.В., Ухов С.Б., Флорин В.А., Цытович Н.А. и многие другие. Большая роль в систематизации результатов исследований и в совершенствовании методов расчёта принадлежит Барвашову В.А., Бартоломею А.А., Глушкову Г.И., Голубкову В.П., Снитко Н.К., Федоровскому В.Г. и др.

Однако даже для сооружений наземного типа методы расчёта осадок различных свайных фундаментов недостаточно разработаны. Это объясняется тем, что чрезвычайно сложно учесть многочисленные факторы, влияющие на несущую способность и осадку свай при их работе в составе различных свайных фундаментов и в различных грунтовых условиях. Методы расчёта горизонтально нагруженных свай разделяют на две группы — для свай со свободной головой и для свай как рамных систем. Последние методы применяются, в основном, при расчёте фундаментов гидротехнических сооружений и свайных опор МСП. Отмечается, что сваи МСП являются по существу одномерными линейными телами, и для них лучшим расчётным методом является расчёт, использующий метод нелинейных коэффициентов постели. Работы Кузнецова В.В., Колесникова Ю.М., Курилло С.В., Левачёва С.Н., Хрунова И.В. и др. и иностранцев Поулоса, Ресела и др. обосновали использование метода «коэффициента отпора», который представляет собой отношение погонного вертикального отпора грунта к осадке соответствующего участка сваи. Этот коэффициент зависит не только от осадки, но и от глубины. t

Делается вывод, что точные методы расчёта колебаний упругих систем являются достаточно громоздкими даже при расчёте сравнительно простых конструктивных элементов: неразрезных балок, простейших перекрытий, отдельных пластин. Проблема может разрешиться путём разработки методов расчёта, позволяющих рассматривать приближённо колебания сложных строительных систем [9]. Известен инженерный приём прямой дискретизации, проводимый на стадии формирования расчётной модели. Конструкция в этом случае заменяется системой связанных между собой отдельных её частей. Конечное число степеней свободы элементов в модели позволяет использовать при выводе исходных разрешающих дифференциальных уравнений аппарат аналитической механики, в частности уравнения Лагранжа второго рода.

Сложность проблемы учёта упругопластических деформаций породила множество разнообразных гипотез и предположений по теоретической аппроксимации опытных закономерностей. В основе получения многих формул рассеяния энергии за счёт внутреннего трения лежат представления ' теории пластичности, в частности, принцип Мазинга. Рассматриваются несколько подходов в описании моделей, учитывающих нелинейные свойства материалов: Ишлинского АЛО., Сорокина Е.С., Пановко Я.Г., Фойгта.

В пятой главе исследуются колебания стержневых конструкций опорных блоков МСП при волнении. Предлагаемый метод исследования и сопровождающие его вычислительные программы пригодны для исследования динамики конструкций данного типа при изменении параметров в широком * диапазоне. В качестве примера рассчитывается опорный блок № 16. Опорный блок состоит из ряда систем горизонтальных стальных стержней трубчатого сечения (решеток) и систем вертикальных и наклонных стержней (ярусов).Полная высота блока 250 м. Блок является прямоугольным в плане с размерами вверху 60x49 м. и внизу — 110x99 м. Вес блока 21560 т.

Сначала строится основная математическая модель конструкции. Верхнее строение и фундамент моделируется абсолютно твердыми телами, жестко скрепленными с опорным блоком. Взаимодействие фундамента с грунтом считается нелинейным вязко-упругим. Решетки блока считаются абсолютно твердыми телами. Решетчатую конструкцию опорного блока моделируем эквивалентной стойкой, несущей сосредоточенные и распределенные массы. Ярусы между решетками в блоке моделируем упругими балками, работающими на изгиб и на сдвиг в плоскостях упругой симметрии, а также на растяжение и на кручение. Учитываем только жесткости стержней (труб) яруса на растяжение-сжатие, пренебрегая их жесткостями на изгиб.

При колебаниях в воде к массе элементов конструкции добавляется присоединенная масса воды, а также масса воды внутри труб.

В случае симметричной платформы малые колебания разделяются на поперечные колебания в двух взаимно-перпендикулярных плоскостях, на крутильные колебания (вокруг вертикальной оси^ и на продольные (вертикальные) колебания. Для вывода уравнений используется вариационный принцип Остроградского-Гамильтона. Уравнения поперечных колебаний в плоскости наименьшей жесткости являются основными. Эти уравнения учитывают влияние осевого сжатия, инерцию поступательного и вращательного движения и сдвиг поперечных сечений. Потери в материале блока учитываются по гипотезе Сорокина. В уравнения движения фундамента входит нелинейная сила взаимодействия с грунтом.

Необходимым первым этапом исследований динамики конструкции является анализ различных видов малых свободных колебаний (изгибных в двух плоскостях, крутильных и продольных). Проведен анализ влияния различных факторов на частоты изгибных колебаний. Установлено, что наибольшее влияние на изменение первой частоты оказывают масса верхнего строения и угловая жёсткость грунта. При формировании приближённых

•I моделей осевым сжатием и сдвигом можно пренебречь, инерцию же вращения, как верхнего строения, так и поперечных сечений блока следует учитывать.

На базе одномерного приближения проведен анализ динамики конструкции под действием как гармонического, так и случайного стационарного плоского волнения. Моделирование случайного волнения основано на каноническом разложении случайного процесса. При расчетах использовались стандартные данные о спектральной плотности высоты волн.

Приводятся многочисленные результаты расчётов как резонансной частоты, так и амплитуды вынужденных колебаний верхнего строения при изменении основных параметров системы — массы и эксцентриситета приложения нагрузки от верхнего строения, параметров нелинейной податливости грунта и потерь в нём, коэффициента потерь в конструкции, параметров гармонического и случайного волнения. Проведен анализ влияния этих факторов на коэффициент динамичности.

С целью оценки погрешности одномерного приближения рассмотрена более точная модель с 11 степенями свободы. Установлено, что одномерная модель обладает достаточной точностью для оценки динамического поведения конструкции.

В шестой главе исследуется динамическое поведение МСП в виде консольной стойки (монопода) в виде трубы переменного по высоте сечения на вязкоупругом грунте под действием гармонического или случайного волнения. Трубобетоннын моноподный блок представляет собой трехслойную трубу, у которой наружный и внутренний слои стальные, а средний — бетонный. Рассмотрены также более простые модели стойки и проведено сравнение с результатами Халфина. При анализе используются теоретические разработки пятой главы.

Рассмотренная конструкция может служить основой для расчета реально проектируемой конструкции, поэтому приводится подробный анализ ее динамики. Исследовалось поведение трубобетонной МСП при волнении. Как и в пятой главе, проведен анализ динамики конструкции в зависимости от ее параметров и параметров воленеия. В частности, установлено, что при случайном волнении коэффициент динамичности также является случайной величиной, причем с большим разбросом.

Значительное внимание уделено вычислению эквивалентного модуля, который здесь по модели Прандтля учитывает упруго-пластические деформации стали и бетона, а также тот факт, что бетон плохо работает на растяжение.

Рассмотренные задачи исследования динамического поведения -моноподной трубобетонной конструкции были реализованы в системах дифференциальных уравнений, учитывающих все указанные типы нелинейностей. Для решения этой системы была составлена программа получения численных результатов. Приводится блок-схема алгоритма расчёта колебаний и коэффициента динамичности.

В седьмой главе с использованием результатов предыдущих глав проводится анализ статики и динамики технологической площадки, расположенной вблизи берега на глубине 17.5 м. Площадка представляет собой прямоугольную железобетонную плиту с размером в плане 46x18 м, опирающуюся на 44 вертикальные или наклонные трубчатые сваи. Глубина забивки свай в грунт 27.25 м.

Проводится статический и динамический расчет технологической площадки под действием собственного веса, нагрузки от работающего оборудования (тендеров), нагрузки от ветра, течения и льда, динамической нагрузки от волнения. Определяются продольные усилия в сваях, максимальные напряжения, смещения платформы. Найден коэффициент запаса конструкции по напряжениям. Особое внимание уделяется деформации свай и вопросу их взаимодействия с грунтом. Оказалось, что наибольший вклад в НДС вносит вес конструкции и ледовая нагрузка.

Итак, в диссертации разработана новая теория статического расчета опорных блоков МСП и расчёта их нелинейных, в том числе, случайных колебаний. Новые результаты, выносимые на защиту, сводятся к следующему: разработана теория эквивалентного модуля деформации, позволяющая эффективно использовать традиционные методы линейной строительной механики для учёта нелинейных упругопластических деформаций; предложена теория упругопластического статического расчёта опорных блоков МСП, основанная на идее эквивалентного модуля, предложен и экспериментально обоснован метод получения значений интегральных модулей деформации на основе выведенных систем дифференциальных уравнений, характеризующих НДС конструкций; предложена новая теория исследования МСП при гармоническом и случайном^ волнениях. ~ В этой теории интегрально учитывается ряд нелинейных факторов — упругопластические деформации материалов; нелинейность, обусловленная учетом вертикальных перемещений узлов; нелинейное взаимодействие конструкций опорного блока с морской средой и основанием с учётом случайных факторов; выведены системы дифференциальных уравнений, учитывающих указанные выше типы нелинейностей, и составлены программы для получения численных результатов; проведены численные эксперименты, позволившие определить амплитудно-частотные характеристики нелинейных случайных колебаний опорных блоков МСП, получены необходимые для практических расчётов значения коэффициентов динамичности; предложена теория динамического поведения МСП - монопода, изготовленного из комплекса в поперечном сечении состоящего из нескольких стальных колец и бетонного заполнения межкольцевого пространства; проведен анализ статики и динамики технологической площадки, представляющей собой железобетонную плиту на сваях.

7.7.1. Выводы по главе 7.

1. Конструкция спроектирована с большим запасом как по осевым усилиям в сваях, так и по напряжениям.

2. Небольшое превышение осевого усилия у наиболее загруженных свай по сравнению со значением Р*=387 (т), при котором происходит дальнейшее погружение свай в грунт, приводит лишь к перераспределению усилий в сваях, поэтому большой запас по усилиям не нужен. Однако этот вопрос требует дальнейших исследований.

3. Уточнение данных о направлении момента от работающего оборудования, и особенно о грунте позволило бы получить более точную информацию о работе конструкции и ее коэффициенте запаса.

Заключение

В диссертации последовательно проведено исследование работы конструктивных элементов и конструкций опорных блоков МСП при квазистатическом и динамическом силовом воздействии с целью решения проблемы определения их несущей способности при нелинейных проявлениях деформирования конструкционных материалов, нелинейных перемещениях фундаментов, эксцентриситетах приложения нагрузок, случайных волновых воздействиях.

В результате был разработан эффективный метод расчёта предельных квазистатических нагрузок на опорные блоки МСП с учётом упругопластических деформаций, основанный на введении понятия эквивалентного модуля. Реальному стержню (в частности, трубобетонному), работающему в упругопластической стадии, сопоставляется эквивалентный, но упругий стержень с эквивалентным модулем деформаций.

На базе этого метода разработана и реализована программа расчёта устойчивости сжато-изогнутых комплексных стержней. Достоверность и точность результатов численного решения доказана экспериментами над опорными колоннами и панелями опорных блоков МСП, загружаемых продольными и поперечными квазистатическими силами.

Универсальность программы проявляется и в возможности расчёта просто трубчатых (без заполнителя) конструктивных элементов платформ, труб с частичным (не на всю длину) заполнителем внутренней полости, композитных трубобетонных конструкций. Программа позволяет оценивать снижение несущей способности сжатых конструктивных элементов платформ, деформированных в процессе эксплуатации.

Было установлено, что нелинейное деформирование конструкционных материалов проявляется на самых ранних стадиях загружения конструкций

МСП, поэтому игнорирование этого факта нормами по проектированию на сегодняшний день недопустимо.

Выполненное в данной работе совершенствование методов динамического расчёта опорных блоков на основе максимально возможного на сегодняшний день сближения математических и физических моделей деформирования опорных конструкций МСП позволило представить новую методику исследования динамики подобных гидротехнических сооружений при гармоническом и случайном волнениях.

В этой теории интегрально учитывается ряд нелинейных факторов: упругопластические деформации материалов, из которых изготовлены опорные блоки; нелинейность, обусловленная учетом вертикальных перемещений узлов; нелинейное взаимодействие конструкций опорного блока с грунтом и с морской средой с учетом случайных факторов.

Были предложены математические модели разной степени точности, учитывающие указанные выше типы нелинейностей, и составлены программы для получения численных результатов.

Для трех типовых конструкций МСП проведены численные эксперименты, позволившие определить НДС опорных блоков и построить амплитудно-частотные характеристики нелинейных (в том числе, случайных) колебаний опорных блоков МСП. Получены необходимые для практических расчетов значения коэффициентов динамичности, удобные для использования в практических расчетах.

Впервые предложена теория исследования динамики МСП, изготовленных из композитных материалов, в частности, из трубобетона при учете перечисленных выше нелинейных факторов.

Результаты исследований, выполненных в диссертации, использовались при проектировании технологических морских площадок ЛенморНИИПроектом.

1. Ибрагимов A.M. Нефтегазопромысловые гидротехнические сооружения. — М. Недра, 1996.

2. Фуртенко В.П. Исследование динамического воздействия нерегулярных волн на сквозные глубоководные сооружения. Исследования транспортных и глубоководных гидротехнических сооружений, сб. трудов №163. М. МИСИ 1982.

3. ArmsenA., BekganP., Nonlinear finite element analysis of offshore structures. -Accuracy, Reliab and Train. FEM Technol. Proc 4-ft Word Congr., Interlaben, 17-21. Sept., 1984. Dorset. 1984. 589-600

4. Baker M.J. The reliability concept as an aid to decision making in Offshore Engineering Underwater Technology. 1987, т.13,№1

5. Ueda Y., Rashed S.M.H., Nakacho K. New efficient and accurate method of nonlinear analysis of Offshore Tubular Frames. Transactions of the ASME; J. Energy Resources Technology, vol. 107, June 1985.

6. Архипов A.M. Турбинные водоводы со стальной оболочкой. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, JI.,1973 - 74 с.

7. Архипов A.M. Турбинные водоводы с оболочками, усиленными железобетоном и стальными массивами. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, Л., 1973 - 98 с.

8. Курилло С.В. Расчет свайных групп в основании морских нефтегазопромысловых сооружений. Ав. реф. к.т.н. М., 1984.

9. Николаенко Н.А., Назаров Ю.П. Динамика и сейсмостойкость сооружений. М., Стройиздат, 1988.

10. Халфин И.Ш. Воздействие волн на морские нефтегазопромысловые сооружения. -М., Недра, 1990.

11. ТовстикП.Е., ТовстикТ.М. Уравнение Дуффинга при стационарном случайном возбуждении. Вестник СпбГУ. Сер. 1,1997, вып. 1 (№1)

12. Бреббиа К., Уокер С. Динамика морских сооружений; Л., Судостроение, 1983.

13. Шеховцов В.А., Рыжаков Н.Н., Глубочанский А.Д. Опыт разработки, адаптации и эксплуатации комплекса программ автоматизации и проектирования стационарных платформ. В кн.: Морские нефтегазопромысловые сооружения, Рига, 1989.

14. Лопатунен Л.И. Оценка максимально возможных высот морских волн, -Судостроение, №10, 1982.

15. Ибрагимов A.M. Нефтегазопромысловые гидротехнические сооружения для освоения шельфа. М., Недра, 1992.

16. Знаменский А.В., Ефремов М.М. К расчету конических ледостойких платформ на ледовые и сейсмические воздействия. Морские сооружения континентального шельфа (материалы конференции) Севастополь, 1989.

17. Волков Ю.С., Рыбаков И.И. Сооружения из бетона на континентальном шельфе. М., Строииздат, 1985.

18. Matsuishi М., Mishimaki. On the strength of new composite steel-concrete material for offshore structural. 9th Amer. Offshore Technol. Conf., Housten, Tex, 1977. Preprints, Vol. 1.

19. Особенности создания морских стационарных платформ в условиях Азов-Черноморского региона Газовая промышленность. Серия: Бурение морских нефтегазовых скважин. М., 1986, № 2.

20. Никитин Б.А., Захаров Е.В. Развитие минерально-сырьевого комплекса на шельфе. Газовая промышленность, ноябрь 2002 г.

21. Динков В.А., Лозовой В.Д. Обеспечение безопасности при освоении шельфа Российской Федерации. Газовая промышленность, ноябрь 2000 г.

22. Асан — Нури А.Д. Морское бурение. БСЭ, 1950, изд. II, т. 28.

23. Оруджев С.А. Трубопроводное крупноблочное основание морских буровых. М., Гостоптехиздат, 1967.

24. Берникер Я.С. Направление совершенствования конструктивно-компоновочной формы стационарных платформ в аспекте их монтажеспособности. В кн.: Морские сооружения континентального шельфа, Севастополь, 1989 г.

25. Рыжаков Н.Н. Основные требования, предъявляемые к конструкциям морских ледостойких платформ. В кн.: Морские сооружения континентального шельфа; Севастополь. 1989.

26. Валикович М.В. Динамика морских нефтегазопромысловых сооружений при волнении. Ав. реф. канд. дне. М. 1986.

27. Maus L.D., Finn L.D. . ; Exxon study slows Compliant Pilled Tower cost benefits. -Ocean Industry, March 1986

28. Hanna S.Y., Mangiavacchi A., Suhendra R., Nonlinear dynamic analysis of Guyed Tower Platforms, Journal of Energy Resources Technology, Transactions of the ASME, June 1983

29. Смирнов Г.Н., А.Г. Сидорова. О колебаниях морских сквозных нефтепромысловых сооружений в кн.: Исследования волновых воздействий устойчивости и прочности воднотранспортных и глубоководных сооружений. Сб. тр. №101., М. 1976.

30. Morrison D.G., and LorenteC., Efficient compliant tower analysis and design systems Proceedings, Vol. 1, Seventh International Conference. Housten, Feb. 1988.

31. Jlanno Д.Д., Стрекалов C.C., B.K. Завьялов Нагрузки и воздействия ветровых волн на гидротехнические сооружения. Л., 1990.

32. NairD., Duval P.S. Design criteria of a Pile Founded Luyed Tower Platforms, Boss Conference Proceedings, 1982.

33. Шеховцов B.A., Гусейнов И.Г. Несущая способность морских стационарных платформ, СПб, 2003.

34. Лаппо Д.Д. Силовое воздействие гравитационных волн при обтекании гидротехнических сооружений АН СССР, 1962.

35. Лаппо Д.Д., Соколов А.В., Мищенко С.С., Каплун В.В. Некоторые из основных положений корректировки V раздела. СН 92.60 Л., Энергия, 1967. (Тр. коорд. совм. по гидротехнике, вып. 34)

36. Каспарсон А.А., Халфин И.Ш. О выборе коэффициента лобового воздействия цилиндрических тел, обтекаемых волной. Л., Энергия, 1967.

37. Халфин И.Ш. Лабораторные исследования кинематики нерегулярных волн. — Гидротехническое строительство, 1975, №8.

38. Руководство по определению нагрузок и воздействий на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов). П. 58 76 / ВНИИГ доп. 4 - Л., 1977.

39. Berge В., Pensien J., Three dimensional stohastic response of offshore towers to ware forces, 6-th Ann. off Techn. Conf., Houston, Texas, 6-8 may, 1974, Vol. 2

40. Метод расчета нагрузок на обтекаемые природы. /Д.Д. Лаппо, С.В.Иванова, В.В. Каплун и др. Изв. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, 1976, т. 112.

41. Лужин О.В., Халфин И.Ш. Расчет морских глубоководных нефтегазопромысловых сооружений при воздействии волн. В кн.: Динамический расчет специальных инженерных сооружений и конструкций. М., Стройиздат, 1986.

42. Lee G.C. Offshore structures past, present, future and design consideration. - J. Offshore, 1968, vol. 28, №6, p 45-55.

43. Lee G.C. Resent advances in design and construction of deepwater platforms. P. I J. Ocean Industry, 1980, now., p. 71-80.

44. McClelland B. Design of deep penetration piles for ocean structures. J of the Geotechn. Eng. Div., ASCE, 1974, vol. 100, p. 709-747.

45. Храпатый Н.Г., Беккер A.T., Гнездилов E.A., Гидротехнические сооружения на шельфе, Владивосток, 1983.

46. Drylling, 1974, v. 35, №4. рр 30-34.

47. Халфин И.Ш. — Строительство глубоководных стационарных платформ для основания морских месторождений нефти и газа. М., ВНИИОЭНГ, 1976.

48. Трулль В.А. К вопросу об оценке результатов испытаний элементов конструкций на основе методики расчета по предельным состояниям. — В кн.: Доклады межведомственной конференции по испытаниям сооружений. — JL, 1968, №51.

49. Пановко Я.Г., Губанова И.И. Устойчивость и колебания упругих систем. М.: Наука, 1979.

50. Journal "Oil and Gas". 1974, v. 72, ;№36 рр 110-112.

51. Petroleum Times. 1973, v. 77, № 1972, pp 33-35.

52. Состояние строительства морских нефтегазопромысловых сооружений в 1987 г. — Нефть, газ за рубежом, ВНИИОЭНГ, №3; 1987.

53. Волков Ю.С., Рыбаков И.И., Сооружения из железобетона для континентального шельфа. -М., Стройиздат, 1985.

54. Учелл С.А., Моррисон Д.Д., Коллинс Д.И. Глубоководные комбинированные стационарные платформы для Мексиканского залива. - Нефть и газ за рубежом, № 3, 1988.

55. Maus J., Finn L.D. "Exxon study shows compliant piled tower cost lenifits", Ocean Industry, March, 1986.

56. Bardgette J.J. Irick J.T. "Construction of the Hondo platform in 850 feet of water in the Santa Barbara Channel", OTC Paper 2959,1977

57. Anon 1.600 foot water depth conventional fixed platform; design and installation, feasibility and costs", Hudson Engineering. JIS, December, 1984.

58. Байязитоглу И.О., Джонс Г., Хруска С.Дж. Изучение эксплуатационных характеристик гибкого основания, удерживаемого сваями. - Нефть, газ и нефтехимия за рубежом, 1987 № 1.

59. Бельский Г.Е. Теоретические и экспериментальные исследования деформативности и устойчивости упруго защемленных стержней. В кн.: Расчет конструкций, работающих в упруго-пластической стадии. - М., 1961.

60. Lee G.C. Recent advances in design and construction of deep-water platforms. P. II. J. Ocean Industry, 1980, Now., p. 71-80.

61. Морские гидротехнические сооружения на континентальном шельфе. Л., Судостроение, 1987.65. "Petroleum Int", 1974, vol. 14, №11 p. 43.

62. Болотин В.В. О понятии устойчивости в строительной механике. -« В кн.: Проблемы устойчивости в строительной механике. М., 1965.67. "Сооружения бетонных гравитационных платформ для освоения морских нефтепромыслов" М., ВНИИОЭНГ, 1977.

63. Eriksen К. Design and Construction of Offshore Petroleum Conference, vol. 1, p. 155, London, 1978.

64. Сооружения из железобетона для освоения континентального шельфа. Серия 4. Строительство и архитектура. ВНИИИС Госстроя СССР, М. 1984.

65. ПановкоЯ.Г. О современной концепции упруго пластического продольного изгиба. В кн.: Проблемы устойчивости в строительной механике. - М., 1965.

66. Потапов В.Д. Устойчивость идеально прямого стержня в упруго- пластической области. В кн.: Исследования по теории сооружений. Сб. тр., вып. XVIII, М.,1970.

67. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. М.,1971.

68. Хемминг Р.В. Численные методы. М., 1972.

69. Фрисби Ф.Р. Современные методы инспектирования и ремонта морских платформ. Хьюстон, НГ и НК, №3,1987.

70. С.М. Ермаков, Г.А. Михайлов. Статистическое моделирование. М.: Наука, 1982.

71. Will S.A. "Trade-offs in constructional of large single segment fixed platforms jackets", OASCE Structures Congress, Houston, Oct. 17-19,1983.

72. Золотухин А.Б. Основы разработок шельфовых месторождений и строительство морских стационарных платформ в Арктике. М., Нефть и газ, 2000.

73. Hanna S.J., Mangiavacchi A., Suhendra R. Nonlinear dynamic analysis of Guyed Tower Platforms. Journal of Energy Resourses Technology, Transactions of the ASME, June 1983, vol. 105/205.

74. О. Блакьер. Анализ нелинейных систем. — М.: Мир. 1969.400 с.

75. Куунс К.Т. Достижения в области разработки морских нефтяных месторождений. Ж-л "Инженер-нефтяник", №1, 1977.

76. FinnL.D. A new deepwater offshore platform the guyed tower, 8-th Ann. Offshore Techn. Conf., May, 1976, CTC 2688.

77. Маятниковые платформы на морских нефтегазопромыслах. Обзорная информация. Выпуск 1. ВНИИЭОП, М., 1981.

78. Отчет о научно-исследовательской работе по х/д №№43-87. Университет дружбы народов им. Патриса Лулумбы, М., 1987.

79. Shioga Т., Matsumoto О., Okada Т., Development of Composite Members for Artie Offshore Structures. "VTT Symp", 1986, №71.

80. Рекомендации по динамическому расчету морских стационарных платформ на воздействие волн, имеющих случайную природу. ЦНИИ Проектстальконструкция, М., 1990 г.

81. Kirk С.Н., Join R.K. Response of articulated towers to waver and current, 9-th Ann Off. Tech. Conf., Houston, Tex., vol. 1.

82. Васильев A.B., Лещев А.Г., Эделев O.K. Добывающие комплексы для освоения Штокмановского газоконденсатного месторождения на Баренцевом море. В кн.: Технические средства освоения шельфа. Вып. 2. Н. Новгород, 1995.

83. В.В. Болотин. Случайные колебания упругих систем. — М.: Наука. 1979. 336 с.

84. Никитин Б.А., Захаров Е.В. Развитие минерально-сырьевого комплекса шельфа. Газовая промышленность, ноябрь, 2000.

85. Потапов А.А. Прямой метод динамического анализа дискретных диссипативных систем в задачах строительной механики. Автореферат докторской диссертации. Саратов, 2002.

86. Васильков Г.В. Вычислительная механика. Часть 3. Прямые методы решения нестационарных задач строительной механики. — Ростов-на-Дону, 1994 — 156 с.

87. Панасюк J1.H, Прямые методы решения нестационарных задач теории сооружения. Автореферат докторской диссертации. Ростов-на-Дону, 1996 - 44 с.

88. Ржаницын А.Р. Расчет сооружений с учетом пластических свойств материалов. М., 1954.

89. Пальмов В.А. Колебания упругопластических тел. М., Наука, 1976 328 с.

90. Сорокин Е.С. К теории внутреннего трения при колебаниях упругих систем. Госстройиздат, 1960.

91. Клаф Р., Пензиен Дж. Динамика сооружений. Стройиздат, М., 1979 - с. 320.

92. Шпигельбурд И.Я. Колебания не вполне упругих систем и неразрушающий контроль сопротивления усталости элементов конструкций методом внутреннего трения. Автореферат докторской диссертации. Новосибирск, 1990 - 52 с.

93. Иванченко И.И. Нестационарная динамика стержневых систем. Автореферат докторской диссертации. Москва, 1990 — 46 с.

94. Сипицин А.П. Метод конечных элементов в динамике сооружений.

95. Гвоздев А.А. Определение величины разрушающей нагрузки для статически неопределимых систем. Проект и стандарт, 1934, №8.

96. Мзареулян А.Д., Лужин О.В., Халфин И.Ш. Волновые воздействия на морские нефтепромысловые сооружения. - М., ВНИИОЭНГ, 1977.

97. Алешков Ю.З. Теория взаимодействия волн преградами. Л., 1990.

98. Каспарсон А.А. О воздействии нерегулярного волнения на гидротехнические сооружения. Исследования морских гидротехнических сооружений, сб. тр. №51, М., 1966.

99. Князев B.C., Филлипов Э.Я. Натурные и лабораторные исследования волнового воздействия на цилиндрические свайные опоры Исследования морских гидротехнических сооружений, сб. тр. №51, МИСИ, М., 1966.

100. Барштейн М.Ф., Зубков, МасловБ.Е. Экспериментальное изучение колебаний нефтепромысловых сооружений при нерегулярном волнении. Труды ЦНИИСК, вып. 34. М., Стройиздат, 1974.

101. Earle Е.Н., ManderyW.H. Determination of dinamic characteristics of offshore platforms from random vibrations. 5-th Ann., Offsh. Techn Conf. Houston, Texas, 1973.

102. Барштейн М.Ф. Воздействие нерегулярных волн на сквозные инженерные сооружения // Строительная механика и расчет сооружений. 1964. №1

103. БарштейнМ.Ф. Динамическое воздействие нерегулярной волны на сквозное сооружение, расположенное в глубоководной зоне моря. В кн.: Труды ЦНИИСК, Вып. 34, М., Стройиздат, 1974.

104. Крылов Ю.М., Стрикалов С.С., Цыплухин В.Ф. Ветровые волны и их воздействие на сооружения. -JT.: Гидрометеоиздат. 1976.

105. Лужин О.В. и др. Усовершенствование методов расчета морских оснований, находящихся под воздействием ветровых волн. // Нефтепромысловое строительство, 1974, №12 (ВНННОЭНГ).

106. Каспарсон А.А. О воздействии нерегулярного волнения на гидротехнические сооружения. В кн.: Исследования морских гидротехнических сооружений. Сб. трудов МИСИ, №51, М., 1966.

107. Фуртенко В.П. Исследование динамического воздействия нерегулярных волн на сквозные глубоководные сооружения. — В кн.: Исследования транспортных и глубоководных гидротехнических сооружений. Сб. трудов МИСИ, №163, М., 1982.

108. Фуртенко В.П. Динамическое воздействие нерегулярных волн на сквозные глубоководные сооружения. Автореферат диссертации к.т.н., М., 1985.

109. Pirson W.I., Holmes P. Irregular Wave forces on a pile. Journ. of the Water Waves and Habour Div., v. 91, №4,1965.

110. BorgmanL.E. Wave forces on piling for narrow band spectra. Journal of the Water ways and Harbour Div., v. 91, №6, 1965.

111. Великович M.B. Экспериментальные исследования колебаний цилиндрического стержня при воздействии регулярных волн. В кн.: Воздействие внешних факторов на морские гидротехнические сооружения. М., 1986.

112. Мзареулян А.Д., Лужин О.В., Халфин И.Ш. Волновые воздействия на морские нефтепромысловые сооружения. М. ВНИИОЭНГ, 1977.

113. Nath John Н., Harleman Donald R.E. Response of vertical cylinder to random waves. J. of Water ways and Harbors division, Proc. of ASCE, vol. 96, May, 1970.

114. BergeB. PenzientJ. Three-dimensional stochastic response of offshore towers to wave forces. 6-th Ann. Offsh. Techn. Conf., Houston, Texas, 6-8 may, 1974, vol. 2.

115. Лужин О.В., Каспарсон А.А., Халфин И.Ш., МирзоевА.Д., ФуртенкоВ.П. Усовершенствование методов расчета морских основании на воздействие ветровых волн. РНТС ВНИИОЭНГ "Нефтепромысловое строительство", 1974, №2.

116. Плешаков А.В. Исследование взаимодействия набегающей волны с морской буровой платформой рамной конструкции В кн.: Исследование транспортных и глубоководных гидротехнических сооружений. МИСИ, сб. тр. №163, М., 1982.

117. Borgman L.E. Осеап wave simulation for engineering design J. of the Waterways and Harbors div, 1969, №4, November.

118. Конструкция стены из сталебетона для сооружении морских платформ и гидротехнических сооружений в арктических регионах. Пат. №68878, Финляндия, заявка 06.07.1983 №8324826, опубл. 03.12.1986 МКИ Е02 в 17/00

119. Сорокин Е.С. Внутренние и внешние сопротивления при колебаниях твердых тел. ЦНИИСК, научное сообщение, №3, М., 1957.

120. Чернов Ю.Г. К вопросу о применении интегральных уравнений Вольтерра для изучения нелинейных колебаний. В кн.: Исследования по динамике сооружений. ЦНИИСК сб. трудов, №34, М., 1974.

121. Мордвинцев К.П. Напряженно-деформированное состояние грунтового основания морских гидротехнических сооружений гравитационного типа при циклическом низкочастотном нагружении. Автореферат канд. дне., М., 2002.

122. Глаговский В.Б. Разработка и совершенствование методов статических и динамических расчетов фундаментов энергетических и гидротехнических сооружений. Автореферат док. дне., М., 2002.

123. НиколчевД.Н. Колебания свай, глубоководных гидротехнических сооружений взаимодействующих с грунтом. Автореферат диссертации к.т.н., М., 1983.

124. ГитинД.И. Прогноз смещений фундаментов морских гравитационных сооружений континентального шельфа. Автореферат диссертации к.т.н, СПб, 1992.

125. Кузнецов А.В. Деформирование водонасыщенного песка при низкочастотном циклическом воздействии. Автореферат диссертации к.т.н, М., 1990.

126. Колесников Ю.М. Исследование особенности работы опорных свай, морских нефтепромысловых сооружений. Автореферат диссертации к.т.н, М., 1981.

127. КуриллоС.В. Расчет свайных групп в основании морских нефтепромысловых сооружений. Автореферат диссертации к.т.н, М., 1984.

128. Колесников Ю.М., КуриллоС.В., ЛевачевС.Н. Исследование и расчет свайных фундаментов сооружений, возводимых на континентальном шельфе. В кн.: Расчет морских гидротехнических сооружений, взаимодействующих с грунтами оснований и засыпок. М., 1984.

129. Колесников Ю.М., Курилло С.В., Левачев С.Н. Исследование свайных опор при значительных горизонтальных премещениях. — В кн.: Нефтепромысловое строительство. РНТС. М., ВНИИОЭНГ, 1980, вып.9.

130. КуриллоС.В., Федоровский В.Г., Колесников Ю.М., ЛевачевС.Н. В кн.: Вопросы повышения прочности и надежности портовых гидротехнических сооружений. Тр. Союзморниипроекты, М., Транспорт, 1983.

131. Колесников Ю.М. Исследование и расчет свай на совместное воздействие внешних нагрузок с учетом нелинейной деформируемости основания. В кн.: Нефтепромысловое строительство. РНТС. - М., ВНИИОЭНГ, 1980, вып.

132. Колесников Ю.М., Кулаков Н.А., ЛевачевС.Н. Расчет морских свайных стационарных платформ с учетом нелинейной работы грунтового основания. В кн.: Расчет морских гидротехнических сооружений, взаимодействующих с грунтами оснований и засыпок. М., 1984.

133. Колесников Ю.М., КуриллоС.В., ЛевачевС.Н., ХруновИ.В. Влияние циклических горизонтальных нагрузок на работу свайных фундаментов МНГС. В кн.: Влияние внешней среды на проектирование и эксплуатациюморских нефтепромысловых сооружений. Рига, 1985.

134. Poulos H.G. Single Pile Response to Cyclic Lateral Load, J. e. of the G. E.D., Proc., of the ASCE. v. 108, GT. 3, 1982.

135. Reese L.C., Cox W.R., Koop F.D., Analysis of Latarally Loaded Piles in Sand. Anual O.T.C., Houston vol. 2, 1974.

136. Мазуренко Л.В., Черепахин А.П., Баранов И.И., ЛидгарА.А. Работа свай в составе козловых опор на циклическую нагрузку. В кн.: Воздействие внешних факторов на морские гидротехнические сооружения. Сб. научн. тр. МИСИ, М., 1986.

137. Бердичевский В.Л. Вариационные принципы механики сплошной среды. М.: Наука. 1988.

138. Колесников Ю.М. и др. Воздействие многократно повторных горизонтальных нагрузок на свайные фундаменты МНПС. В кн.: Воздействие внешних факторов на морские гидротехнические сооружения. Сб. научн. тр. МИСИ, М., 1986.

139. Знаменский В.В. Инженерный метод расчета горизонтально нагруженных групп свай. Из-во Ассоциации строит, вузов, М., 2000.

140. Левачев С.Н., Федоровский В.Г., Колесников Ю.М., Курилло С.В. Расчет свайных оснований гидротехнических сооружений. М., Энергоатомиздат, 1986.

141. Бартоломей А.А., Омельчак И.М., Юшков Б.С. Прогноз осадок свайных фундаментов. М., Стройиздат, 1994.

142. RigdenW.J, Semple R.M. Design and instalation of the Mognus foundations: prediction of pile Benavior, Design in offshore structures. Thomas Teleford LTP London. 1983.

143. MeyerhofG.G. Bearing capacity and settlement of pile foundation. Proc ACCE, v. 102, NGTC, 1976.

144. Горбунов-Посадов М.И., МаликоваТ.А. Расчет конструкций на упругом основании. М., Стройиздат, 1973.

145. Komaromy, Bromley, Mitchel and Prifti. A simplified Way of Modelling nonlinear behaviour of pile groups supporting offshore structures.

146. Pelletier J.H., Sgonros G.E. Shear transfer behavior of a 30-in Pile in sity clay. Offshore Technology Conference. Texas, April 27-30,1987.

147. RigdenW.J. SimpleR.M. Design and installation of the Magnus foundations: prediction of Pile behaviour. Design in offshore structures. London, 1983.

148. Светлицкий В.А. Случайные колебаний механических систем. — М.: Машиностроение. 1976.

149. Фаянс Б.А., Ястребов Г.И., Луговской И.Я. и др. О работе свай на повторяющиеся горизонтальные нагрузки. Труды института НИИОСП им. Н.М. Герсиванова, №72, М., 1980.

150. Лурье А.И. Аналитическая механика. М.: Физматгиз. 1961.

151. API. Recommeded Practice for Planning,Designing and Constructing Fixed Offshore Platforms, API RP2A twelfth Edition. Dallas, Texas, American Petroleum Production Department.

152. Ныомен Дж. Морская гидродинамика. — Л.: Судостроение, 1985,362 с.

153. Маркеев А.П. Теоретическая механика. — М.: Наука. 1990. 310 с.

154. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука. 1974. 712 с.

155. Пугачев B.C. Теория случайных функций. М.: Физматгиз. 1960. 884 с.

156. Крендалл С. (ред.) Случайные колебания. М.: Мир. 1967. 356 с.

157. Ргос. 2 Int. Ship Structure Congress. Delft. 1964.

158. Товстик П.Е., Шеховцов В.А. Математические модели динамики морских стационарных платформ. Одиночная консоль. — Вестник Санкт-Петербургского университета. Сер. 1, N 2.2005

159. Григолюк Э.И., Кабанов В.В. Устойчивость оболочек. — М.: Наука. 1978.

160. Броуде Б.М. Об устойчивости труб круглого сечения, заполненных бетоном при центральном сжатии. В сб.: Металлические конструкции. - ВИА ВККА ОНТИ, 1934.

161. Дободугло Н.Г. Торетическо-экспериментальное исследование работы металлических труб, заполненных бетоном, на осевое сжатие и продольный изгиб. Научно-технический отчет. М., ЦНИИСК, 1933.

162. ShanleyF.R. Теория колонн за пределом упругости. В кн. Механика. - М., 1951, №2.

163. Стрелецкий Н.С. Работа сжатых стоек. М., 1959.

164. Furlong R.W. Strength of Steel Encased Concrete Beam-Columns. - J. Structural Devision, vol. 93, 1967.

165. NeogiP., SenH., Chapmen T. Concrete filled tubular steel Columns under eccentric loading. The Structural Eng., №5, 1969.

166. KnowlesR. and Park. Axial for concrete filled steel tubes. J. of the Structural Devision, vol. 96,1970.

167. SalsnyH.J., Sims J.R. Beheviar of Mortlar filled Steel tubes in Compression. J. Amer. Concr. Inst., vol. 61, 1964. i

168. Cardner N.J. Design of Pipe Columns. Engineering J., vol. 53, 1970.

169. Геммерлинг A.B. Несущая способность стержневых конструкций. М., Госстрой издат, 1958.

170. Лейтес С.Д. Устойчивость сжатых стальных стержней. М., Стройиздат, 1978.

171. ПинаджянВ.В. Некоторые вопросы предельного состояния сжатых элементов стальных конструкций. Ереван, 1956.

172. Дроздов П.Ф. К расчету стальных стержней сжатых с начальными эксцентриситетами В кн.: Сб. тр. МИСИ,№10, М., Госстрой издат, 1965.

173. Геммерлинг А.В. Расчет стержневых систем. М., 1974.

174. КикинА.И., Санжаровский Р.С., ТрулльВ.А. Конструкции из стальных труб, заполненных бетоном. М.: Стройиздат, 1974.

175. ТрулльВ.А., Санжаровский Р.С. Устойчивость внецентренно сжатых металлических труб, заполненных бетоном. — В кн.: Теоретическая механика. Сопротивление материалов. Строительная механика. Л., 1967.

176. Фомица Л.П., Попков Ю.В. Исследование работы железобетонных колонн с обоймами из металлопластика.- В кн.: «Строит, мех. и строит, констр.», Минск, 1980 вып. 6.

177. Scarborough J.B. Numerical Mathematical Analysis. Press Baltmore, 1966.

178. СалимовС.В. Несущая способность конструкций анкерных свай морских гидротехнических сооружений. Дис. канд. техн. наук, Санкт-Петербург, 1993.

179. Кусябгалиев С.Г., Санжаровский Р.С. К устойчивости внецентренно сжатых трубобетонных стержней с учетом ползучести бетона. — В кн.: Инженерные конструкции: материалы к XXIX научной конференции ЛИСИ. Л., 1971.

180. Санжаровский Р.С. Использование устойчивости сжато-изогнутых стержней в условиях нелинейной ползучести материала. В кн.: Исследования по расчету и проектированию сооружений. Сб. трудов ЛИСИ, №104, Л., 1975.

181. Санжаровский Р.С. К теории устойчивости внецентренно сжатых стержней, в частности трубобетонных, при статическом и динамическом загружениях с учетом ползучести. В кн.: Сб. трудов ЛИСИ, №63, Л., 1970.

182. ЗевинА.А. Расчет железобетонного консольного стержня в вязко-упругом полупространстве, на горизонтальную нагрузку с учетом длительных деформаций. В кн.: Сб. трудов Энергосетьпрокат. - М., 1975.

183. Джантимиров Х.А., Ушаков Н.В. Устойчивость свай в грунте. В кн.: Тр. НИИ оснований и подземных сооружений, №7, М., 1980.

184. Снитко Н.К. Деформационный расчет сжато-изогнутых стержней в упругой среде. В кн.: Исследования по теории сооружений.- М,, Госстройиздат, 1957.

185. БилевичА.Ф. Устойчивость тонкостенных стержней открытого профиля на упругих опорах и упругом основании: Автореферат дис. к.т.н. Томск, 1961

186. Al-Saraf S. Elastic instability of streets out or driven into elastic foundations. -Structural Engineer, №1,1978.

187. SalenconJ. Analyse de la stabilite des talus en sols coherents anisotropes. -C.N. Acad. Sci.,№3, 1980.

188. Toscano R., Maceri A. On the elastic stability of beams under unilateral constrains. -Mechanic, №5,1980.

189. Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М., Физмашгиз, 1966.

190. Блейх Фридрих. Устойчивость металлических конструкций. М., Физматгиз, 1959.

191. Тимошенко С.П. Устойчивость стержней, пластин и оболочек. М., Наука, 1971.198.199.200.201.202,203.204.205.206.207.208,209,210,211.212,213,214,215216

192. Ржаницин А.Р. Устойчивость систем, обладающих свойствами ползучести. В кн.: Ползучесть строительных материалов и конструкций. - М., Стройиздат, 1974.

193. Richard R. Analysis of beam-columns on elastic supports Proceedings, vol. 102,1976.

194. Месчан С.Р. Ползучесть глинистых грунтов. АН Арм. ССР, 1967.

195. Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. М., 1978.

196. Selle О. Belastung erdver leg tar Rohreu. Bauplanung, №7, 1980.

197. Покровский А.А. Смешанная форма МКЭ в расчетах стержневых систем сучетом физической и геометрической нелннейностей. Автореферат дис. д.т.н. 1. М., 1992.

198. Доусон Т. Проектирование сооружений морского шельфа. J1., Судостроение, 1986.

199. Chen W.F. and Ross D.A. Tests of Fabricated Tubular Columns Journal of Structural Division ASCE, June, 1979.

200. Васильков Г.В. Итерационные методы решения нелинейных задач сторительной механики. Автореферат д.т.н., М., 1989.

201. Биргер И.А. Некоторые общие методы решения задач теории пластичности. -Прикладная математика и механика, 1951, № 6. Ильюшин А.А. Пластичность. M.-JI., Гостехиздат, 1947.

202. Лебедева И.В. Нелинейный анализ деформации и устойчивости вязкоупругих стержневых систем Автореферат дис. к.т.н., М., 1990.

203. Геммерлинг А.В. Вопросы прочности и устойчивости строительных конструкций. В кн.: Расчет конструкций, работающих в упруго-пластической стадии. -М.: Госстройиздат, 1961, вып. 7.

204. Санжаровский Р.С. Устойчивость элементов строительных конструкций при ползучести, JL, ЛГУ, 1984.

205. МамуровМ. Нелинейная ползучесть железобетонных конструкций. Автореферат дис. к.т.н. Л., 1983.

206. Бондаренко В.М., Бондарепко С.В. Инженерные методы нелинейной теории железобетона, М., Стройиздат, 1982.

207. Бондаренко В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Харьков, 1968.

208. Постнов В.А. Численные методы расчета судовых конструкций. Л., Судостроение, 1977.

209. Ведомственные строительные нормы. Проектирование морских стационарных платформ: ВСН 51.8-85, М., Мингазпром, 1985.

210. СНиП П-23-81* Стальные конструкции. Нормы проектирования. М., 1982. -86 с.

211. Шеховцов В.А., Санжаровский Р.С. К вопросу устойчивости сжато-изогнутых стержней из композитных материалов. В кн.: Металлические конструкции и испытания сооружений. - Л., 1978.

212. Шеховцов В.А. Некоторые результаты экспериментального и теоретического исследования устойчивости сжато-изогнутых комплексных стержней. В кн.: Статика и динамика сложных механических систем и строительных конструкций. - Л., 1981.

213. Virdi R.S., Dowling P.J. The ultimate strength of biaxially restrained columns. -Proceedings, vol. 61, 1976.

214. Шеховцов В.А. Об устойчивости сжато-изогнутого комплексного стержня в упруго-ползучей среде. Рукопись, ЛИСИ, ВНИИИС, №2467.- Л.,1981 7 е., ил. -Лит. 9назв.-М., 1981, №5.

215. Соболев Ю.В. Влияние концевых закреплений на устойчивость внецентренно сжатых стержней. В кн.: Металлические конструкции, Сб. тр. МИСИ, М., Гостехиздат, 1962.

216. Шеховцов В.А. Случайные нелинейные колебания опорных блоков морских стационарных платформ., СПб, 2004.

217. Трулль В.А., Санжаровский Р.С. К вопросу расчета устойчивости сжато-изогнутых стержней с использованием приближенного выражения кривизны. В кн.: Исследование по строительным конструкциям и испытанию сооружений, №57,1968.

218. Положи» Г.Н. и др. Математический практикум. М., 1969.

219. Почман Ю.М., Пятигорский З.И. Расчет и оптимальное проектирование с учетом приспособляемости. М., Наука, 1978.

220. Санжаровский Р.С. О критериях прочности и устойчивости сжатых трубобетонных стержней. — В кн.: Механика стержневых систем и сплошных сред. N68. Л. 1971.

221. Улицкий М.И. Теория и расчет железобетонных конструкций с учетом длительных процессов. М., Стройиздат, 1968.

222. Ильюшин А.А., Победря Б.Е. Основы математической теории термовязкоупругости. М., 1970.

223. Арупонян Н.К. Некоторые вопросы теории ползучести. М.-Л., Гостехтеориздат, 1952.

224. Маслов Г.Н. Термическое напряженное состояние массивов при учете ползучести бетона. В кн.: Изв. ВНИИГ. - т. 28, 1940.

225. Клейн Г.К. Расчет подземных трубопроводов. М., Стройиздат, 1969.

226. Цытович Н.Н. Механика грунтов. М., 1979.

227. Мзаредлян А.Д. Стационарные нефтепромысловые платформы сквозного типа и методика их точного расчета в матричной форме. М., ВНИИОЭНГ, 1978.

228. Морские гидротехнические сооружения на континентальном шельфе. Л.: Судостроение, 1989.

229. Гаджиев Ф.М. Научные основы проектирования морских стационарных платформ для освоения нефтегазовых месторождений, автореферат диссертации д.т.н., Баку,1990.

230. Пермяков В.А., Чибряков В.К., Белов И.Д., Захаров Г.Е. Экспериментально-теоретические исследования сталебетонных стержней кольцевого сечения. В кн.: Морские сооружения континент. Шельфа, Севастополь, 1989.

231. Крылов Н.А., В.П. Ступаков. Прогноз развития сырьевой базы и добычи газа в России в XXI в. Журнал Газовая промышленность, июль 2000 г.

232. Шеховцов В.А., Шхинек К.Н., Мацкевич Д.Г., Яковлев В.В., ПятецкийА.В. Системный подход к расчету опорного моноблока морской стационарной ледостойкой платформы. Научно-технический информационный сборник, Нефтяная промышленность СССР, Вып. 10, М., 1989.

233. Вяхирев Р.И., Мирзоев А.Д. Обустройство и освоение морских нефтегазопромысловых месторождений., М., 1999.

234. Белов И.Д. Сталебетонные стержни кольцевого сечения для несущих конструкций морских платформ. Автореферат дне. к.т.н., Киев, 1989.

235. Moeda Y., Abe N., Nakano Т., Ikeda S., State-of-the-Art on Steel-Concrete composite Construction in Japan. Civil Engineering in Japan, vol. 22, 1983.

236. Chioya Т., Matsumoto O., Ota T. Development of Composite Members for Artie Offshore Structures. VTT Symp, 1986, №71.

237. Matsuishi M., Mishimaki. On the Strenghth of new composite still-concrete material for offshore structural. 9-th Am offshore Technol Conf., Houston, Tex., vol. 1,1977.

238. Росновский В.А. Трубобетон в мостостроении. М., Трансжелдориздат, 1963.

239. Саижаровский Р.С. Исследование несущей способности сжатых трубобетонных стержней. Автореферат диссертации канд. техн. наук J1., 1968.

240. Мамонтов И.И., Трулль В.А., Санжаровский Р.С. Исследование технологии заполнения металлических труб бетоном. В кн.: Строительные материалы и строительное производство. J1., ЛИСИ, 1967.

241. Санжаровский Р.С. О критериях прочности и устойчивости сжатых трубобетонных стержней В кн.: Механика стержневых систем и сплошных сред.-№68, Л., 1971.

242. Стороженко Л.И. Трубобетонные конструкции. Киев, Будивельник, 1978.

243. Nakai Н., Yoshikawa О. Experemental study on Strenght of Concrete filled steel Pier. - Proceedings of JSCE, №344/1-1, 1984-4.

244. Matsumoto Y., Fukuzawa K. Experemental study of the Flexural behavior of hollow steel-pipe-concrete composite members. - Proceedings of JSCE, №301,1980-9.

245. Furlong R. Column Rules of ACJ, SSLC, and LRFD Compared. Journal of Structural Engineering, vol. 109, №10, oct., 1983.

246. Махмудов M.C. Исследование прочности ядра из цементного камня в бурозаливных сваях, применяемых в морских нефтепромысловых сооружениях. Дис. .канд. техн. наук, Баку, 1969.

247. СадыговФ.М. Несущая способность анкерных креплений морских стационарных платформ. Дис. .канд. техн. наук, Баку, 1990.

248. Шеховцов В.А. Экспериментальные исследования трубобетонных ферм. В кн.: Металлические конструкции и испытания сооружений. - Л., 1977.263.264.265.266.267,268269270271272273274275276

249. Рекомендации по проектированию стальных конструкций с применением круглых труб. ЦНИСК им. В.А. Кучеренко, М., 1974.

250. Рекомендации по проектированию решетчатых оснований с применением цилиндрических труб. Институт им. Е.О. Патона, Киев, 1978. APJ Recomended practice for plunning. designing, and constructing fixed off shore platformes. - Dallas. Texas. 75201.1977.

251. Васильченко В.П., Рутман A.H., Лукьяненко Е.П. Конструирование и изготовление рабочих чертежей строительных металлоконструкций. Киев, Будивельник, 1977.

252. Гуляев В.И., Баженов В.А., Попов С.Л. Прикладные задачи теории нелинейныхколебаний механических систем. М, Высшая школа, 1989.

253. Шеховцов В.А. Колебания опорных блоков морских стационарных платформпри волнении. Научно-технические ведомости СПбГТУ., 4(42)/2005.

254. Халфин И.Ш. Исследования и расчеты воздействия волн на гидротехническиенефтегазопромысловые сооружения континентального шельфа. М., МИСИ,1983.

255. Shekhovtsov V.A., Tovstik Р.Е., Tovstik Т.М. On the mariner fixed offshore platform dynamics under action of the random wave forces // Tagungsband. 7 Magdeburger Machinen-bay Tage. 2005.

256. Товстик П.Е., Товстик T.M., Шеховцов В.А. Моделирование колебаний морской стационарной платформы при случайном волнении.- Вестник СПбГУ, Сер. 1, № 4,2005.

257. Литонов О.Е. Динамический расчет самоподъемных плавучих буровых установок при нерегулярном воздействии волнения и ветра. Вопросы судостроения. Серия «Проектирование судов», вып. № 9,1976.

258. Литонов О.Е. Параметры колебаний платформы самоподъемных плавучих буровых установок при воздействии волнения и ветра. Вопросы судостроения. Серия «Проектирование судов», вып. № 9, 1976.

259. Литонов О.Е. Соотношение между составляющими волновой нагрузки на несущие связи СПБУ. Труды Регистра СССР, Транспорт, 1980, № 9.

260. Литонов О.Е. Изгибно-крутильные деформации опорных колонн СПБУ. -Вопросы судостроения. Серия «Проектирование судов», вып. № 25,1980.

261. Литонов О.Е. Особенности взаимодействия опорных колонн СПБУ с грунтом. -Вопросы судостроения, серия «Проект». Вып. 31,1982.-у/333 \