автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Моделирование вентиляционных вытяжных устройств для процессов газотермической обработки материалов и изделий

Должиков Виктор Николаевич

МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ ВЫТЯЖНЫХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ ПРОЦЕССОВ ГАЗОТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

Специальность 05.23.03 - Теплогазоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Новосибирск-2007 ,^0Э1в2022

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет» (Сибстрин)

Научный руководитель

Доктор физико-математических наук, профессор В Я Рудяк

Официальные оппоненты:

Доктор технических наук, профессор, В И Терехов заведующий лабораторией термогазодинамики ИТФ СО РАН

Кандидат технических наук, доцент В И Карпов кафедра ТГиВ Института архитектуры и строительства Сибирского федерального университета

Ведущая организация

ГОУ ВПО «Томский государственный архитектурно-строительный университет»

Защита состоится 14 ноября 2007 г. В 1200 часов на заседании диссертационного совета Д 212 171 03 в Новосибирском государственном архитектурно-строительном университете (Сибстрин) по адресу 630008, г Новосибирск, ул. Ленинградская, 113, аудитория 239

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Новосибирского государственного архитектурно-строительного университета (Сибстрин)

Автореферат разослан «/<3» 0<ТЯ£)?ОШ1 г

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук

ЛФ Дзюбенко

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность исследования. Методы обработки материалов и изделий с применением газотермического оборудования сопровождаются выделением токсичных газов, пыли и интенсивного светового излучения Для защиты от этих вредных факторов применяют вытяжные устройства локальной вентиляции, разработка которых производится в основном на основании многочисленных испытаний опытных образцов с большими затратами времени и средств Конструкции применяемых в настоящее время вытяжных устройств не позволяют эффективно защитить работников от вредных факторов Поэтому задача создания новых комплексных средств защиты от вредных факторов, является актуальной

Целью работы является экспериментальное изучение, моделирование работы и создание новых конструкций вытяжных устройств локальной вентиляции, совмещенных с технологическим оборудованием для процессов газотермической обработки материалов и изделий Для достижения поставленной цели потребовалось.

• разработать и изготовить установку для исследования работы вытяжных устройств, совмещенных с газоструйным аппаратом,

• экспериментально установить параметры, оказывающие существенное воздействие на всасывающий факел вытяжного устройства,

• разработать методику расчета вытяжных устройств, действие которых ограничено поверхностями обрабатываемых изделий,

• произвести тестовые расчеты вытяжных устройств, действие которых ограничено поверхностями обрабатываемых изделий, для сопоставления с полученными результатами экспериментов,

• используя математическое моделирование разработать новые конструкции вытяжных устройств, позволяющие эффективно защитить работников от вредных факторов

Научная новизна выполненных исследований заключается в следующем

• получены новые экспериментальные данные, позволившие установить основные параметры, оказывающие влияние на всасывающий факел вытяжных устройств, действие которых ограничено поверхностями обрабатываемых изделий,

• разработана и проверена тестовыми расчетами методика расчета вытяжных устройств на основе граничных элементов,

• с использованием математического моделирования изучена совместная работа вытяжного факела и приточной струи, натекающей на поверхность изделия,

• созданы новые конструкции вытяжных устройств локальной вентиляции

Практическая ценность. Разработанная методика с применением компьютерного моделирования позволяет значительно сократить время и средства на создание вытяжных устройств Предложенные конструкции вытяжных устройств позволят значительно эффективнее существующих осуществлять удаление вредных выделений

Апробация работы. Результаты проведенной работы докладывались на семинаре «Повышение энергетической эффективности систем теплоснабжения и вентиляции жилых и общественных зданий» г. Челябинск, 1988 г, на всероссийском семинаре «Современные проблемы теоретической и прикладной механики» г Новосибирск, 2007 г, на международной конференции «Устойчивость и турбулентность течений гомогенных и гетерогенных жидкостей» г. Новосибирск, 2004 г

Публикации. Результаты исследований опубликованы в девяти печатных работах, в том числе три статьи в рецензируемом журнале «Известия вузов. Строительство», две в периодическом сборнике «Труды НГАСУ» и три в тезисах докладов на конференциях и семинарах, патент РФ №2280818

Структура и объем работы. Диссертация состоит из трех глав, введения, заключения, библиографического списка литературы. Работа содержит 140 страниц основного текста, 13 таблиц, 45 рисунков и приложения, включающего 24 рисунка.

СОДЕРЖАНИЕРАБОТЫ Во введении на основании обзора литературы показаш актуальность работы, сформулированы ее цели и задачи, установлен порядок и методы исследований.

В первой главе (Экспериментальное исследование всасывающего факела вытяжного устройства) приводятся результаты исследований на изготовленной в натуральную величину экспериментальной установке (рис. 1), состоящей го вентилятора -1, воздуховода-2, пйкой гофрированной вставки -3, съемных вытяжных устройств - 4, закрепленных на штативе -5, экрат - 6, установленного на подвижной раме - 7 с шарниром - 8. Измерения производились с использованием микроманометра и термоанемометра - 9 с даплжом -10, установленном на координатном устройстве -11

Для выявления гараметров, окаывающих существенное влияние на улавливание вредных выделений, измерения производились для вытяжных устройств с даметрами всасывающаоояверсшяВ- 160,250 и4ШммивыоогайшрпуеаН- 100,200 и250мм Для изучения совместной работы вытяжного факела и приточной струи в корпус вытяжного устройаш&шшонп^шшстйМЕЬш макет гаююйшреяш- 12 с шсадками, позволяющими изменять диаметр сопла от 6 до 8 мм. Воздух к макету горелки подавался по гибкому шлангу—13 от отдельного вентилятора—14

Рис. 1. Установка для исследования всасывающего факела местного вытяжного устройства, совмещенного с газоструйным аппаратом

Дня ьиглядного прсдогавления 1роохса улавливания была гронзведеш вз-гзуализа-ция движсе ия потоков воздуха к всасывающему огеерспш с использованием взвеси, обратной при продувании паров аммиака через слой солятй кислоты. В результат химических реакций образовывался густой дым, который подавался через фсрсунку в поток вощ(у-ха всасывающего факела. В результате визуализации течет пи йшю установлено, что при Iзркщй рабозе вьпяжиого устройства и ппоструиного аппарата образуется сложное результцзующсе течение, ж характер шхерою оказывает влишше геометрические размеры вытяжного устройства, его форма и соотношение расходов 1аза струи и воздуха в сило ме вентиляции. Поэтому д ля выявления тирамегров, оказывающих существенное влияние шулашмвание вредных выделений, измеримя производились для различных характерных размеров вьпяжных устройсга. Проведены измерения полей скоростей для диамепров всасывающего отверстия О в диапазоне от 160 до 400 мм, при этом изменялась высота корпуса вытяжного устройства 11 ш 100 до 250 мм. Вытаююе устройство располагаюсь на высоте 11 от гяюскоеш, равной 30, 50, 70 и 100 мм. Расход воздуха в системе ненгиляиии варьировался в предошх от 670 до 800 м'Аис. У1тш наклош оси струи по отэшенио к поверхности изделия изменялся от 40 до 903. Скорость в зичапьном оечении струи устанавливалась в цюделах от 80 до 150 мАхк, тго соответствует скоростям струи »большинстве реалы 1ых гротшхжофабслки поверхностей матсрталов.

Для получения ¡юля скгросгей всасывают^ о ([шов местного вытяжного устрой-сша область между всасываюнщм отверстием и поверхностью изделия услсвно представлялась в виде сетей с шагом 10 мм, в узлах когорта! измерялись абсслюпные значения ею-рехлей Измерения в диагшоне от 0,1 до 5 м'сек проводились термишземометром ТА-9, у которого оезювшя относительная 1 ¡огрел гность гамеренш ] юдвим юсти вещ ¡ушного потока пра использовании ручной термокомпенсании не превышает ±5 % в диапазоне температур

I 1

от +10 °С до 440 °С, а при атомашяеской термокомпшсащш ±10 % в диапазоне температур от+15°Сдо+35 °С. При измерении скоростей выше 5 м/сек ^пользовался мифомано меф ММН-240, имеющий предел измерения давления 200 кгс/м2 и основную допустимую погрешность измерений от верхнего предела шкалы ±5 % Для

тикальная и горизонтальная составляющие динамического давления потока воздуха ш которым вычислялась скорость. Для измерения динамического давления в отдельных точках потока использовалась стальная напорная трубка отбора давления, открытая с торца, имеющая внутренний диаметр 1 мм Второй конец трубки с помощью штуцера и резинового шланга подключался к микроманометру. Трубка устанавливалась открытым концом навстречу потоку в горизонтальном и вертикальном направлениях для измерения соответственно горизонтальной и вертикальной составляющих вектора давления потока воздуха Для установки трубки в измеряемых точках в поверхности стола были высверлены отверстия диаметром 1,5 мм с шагом 10 мм, через которые проходила напорная трубка. Установка конца напорной трубки над поверхностью детали производилась по шаблону

Трубка отбора динамического давления и датчик термоанемометра закреплялись на подвижном штативе, который имел координатное устройство для установки конца трубки или датчика в узлы условной сетки Координатные устройства были изготовлены из штангенциркуля и стандартного устройства для микроскопа, которое используется для точной установки препаратов перед объективом

Установка датчика термоанемометра и пневмометрической трубки в каждой точке измерения производилась по шаблону в виде сетки с шагом 10 мм За измеренную величину давления и скорости принималась средняя величина из серии измерений В каждой серии проводилось не менее пяти измерений Если одно из значений, измеренных в одной серии, превышало среднее значение на 5%, то серия измерений повторялась

Исследовано влияние способа присоединения вытяжного устройства к воздуховоду системы вентиляции та одной оси и со смещением 60 мм. Огаоапепыня погрешность проведенных измерений сирости воздушного потока составила ±5 % и находилась в пределах точности самих измерительных приборов. В результате проведенных измерений было установлено, что при заданном расходе воздуха геометрическими гарамвграми, виияю-

являются

ваюшрга отверстия и угол наклона струи по ошошенгао к поверхности юдошя.

Таким образам, проведенные жсгюримешапьные исследования позволили выявить ряд хфакгериешк установки, оказывающих существенное влияние ее работу Таких характеристик, как мы ввдим, много. Поэтому щи реальном создании вытяжных устройств не-

математическое моделирование, базирующееся на создании соашеклвуюшей методами расчета. Разработка таатемегодикиявляеа^

Вторая глава (Математическое моделирование работы вытяжного устройства) посвящена математическому моделированию работы вытяжных устройств методом комплексных граничных элементов. От других известных методов он отличается тем, что использует на порядок меньше уравнений, чем, например, метод конечных элементов при достаточной для инженерных расчетов точности получаемого решения. Кроме того в некоторых случаях он позволяет задавать граничные условия на таких участках Гранины, где скорости не известны

Из многочисленных литературных источников известно, что течение, образуемое всасывающими факелами вытяжных устройств, представляет собой безвихревое течение несжимаемой и невязкой жидкости, которое доя осесиммегричных задач рассматривается в двумерной постановке. В этом случае течение реальной жидкости заменяется течением на плоскости, описываемом одной комплексной функцией а>(г)=<р(2)+1у/(2), сш\ш)етат1ми1Юфдшшамиточек2=л;+г>'. Функция потенциала (р и функция тока у/ связаны между собой соотношениями Коши-Римана д<р1дх = ду/1ду, д<р1ду = -ду1дх, перекрестное дифференцирование которых приводят к уравнению Лапласа для каждой из этих функций Метод граничных элементов основывается на известной формуле Коши

связывающей значения исследуемой функции ®(2о) во внутренних точках

г 0 расчетной области с ее значениями в точках £ на ее границе. Для

численного интегрирования непрерывную границу Г расчетной области й заменяют дискретной аппроксимирующей границей Г' с линейными граничными элементами г\ и узлами 2 ^, расположенными на действительной

границе При этом получаемое решение ¿}(г0) будет аппроксимацией точного решения <в(г0) по формуле (1)

Интеграл, входящий в (1) для одного граничного элемента г^ с двумя узлами 2/ и на концах можно представить в виде разности

Здесь Зт =<р„+1ц/„ комплексная функция, описывающая функции потен-

(1)

где

(3)

(2)

0,0

X

Рис 1 Расчетная область

циала и тока в точке т , находящейся внутри расчетной области, а & и - значения функции в } -том узле дискретной

® (2 о) границы с комплексной координатой г = х + ¡у Для получения значения в точке (гд) необходимо просуммировать значения в правой части уравнения (2) Значение функции в левой части этого уравнения получают, располагая точку во внутренней области максимально близко к узлу так, чтобы в пределе она имела значение, равное узловому Следовательно, для каждой из сопряженных функций комплексного переменного следует составить и решить т уравнений системы вида

р(г,) = Уи'Рх + У12У, +У,з9>2 + УиЧ>г + + Уш-,<Р„ + КшУ,

= +Г„ 1<Р\ +Уп зУг +Уп<<Рг + + У™-№„+Ут<Р,

т

(4)

= У„.„<Рх + Уп*1гЧ/\ +У„*П<Р2 +• + Уп,\тА<Р„ + Уп+\тЧ/,

т'

) = УнУ, + Г12<Р, + П + УыФг + + Уы-лЧ'г + УыФ,

•т

Вычислив значение интеграла (5) можно получить решение для любой точки, находящейся внутри расчетной области. Для этого была разработана программа на языке С++ и выполнены тестовые расгеты. Расчеты производились для области, показанной на рис. 2 замкнутой линией A-D-C-D-E-F, на отдельных участках которой задавшись для твердых поверх-

и

= О, Ц! = const, (5)

ностей из условий непротекания жидкое

дф

дп

а на удаленной границе

Ц/. -»О

(6)

Рис. 2. Расчетная схема вытяжного устройства

Для универсальности получаемых решений поток жидкости задавался в виде единичного безразмерного потока, для которого максимальное значение ^ - ]. При этом максимальное значение скорости, задаваемое во всасывающем отверстии, принималось а=\. Линейные размеры границы расчетной области, изделия и вытяжного устройства в расчетах были отнесены к характерному размеру, за который принимался радиус всасывающею отверстия К. Скорости во всасывающем факеле V отнесены к средней скорости во всасывающей отверстии У0. Расчеты производились для различных размеров П, Ъ, Я (рис. 2).

Сравнение результатов расчетов с измерениями производилось по профилю скорости в сечении между кромкой всасывающего сечения и поверхностью экрана (рис 3)

Максимальное расхождение результатов расчета с результатами эксперимента по всем точкам этого профиля не превышало 7,5 % для всех расчетных случаев Следовательно, разработанная методика позволяет с достаточной для инженерных расчетов точностью определить скорости и расходы воздуха сечении между кромкой всасывающего отверстия и поверхностью шделия, наиболее вероятном месте для прорыва вредных выделений в рабочую зону 1,0

0,9

0,8 0,7

о

^ 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0

х/го

Рис. 3 Распределение скоростей в сечении между кромкой всасывающего отверстия и экраном при 11=100 мм

Задача дальнейших исследований состояла в разработке конструкций вытяжных устройств, позволяющих при наименьших расходах воздуха в системе вентиляции эффективно улавливать вредные выделения, распространяемые струей газа

В третьей главе (Моделирование новых конструкций вытяжных устройств) показано, что при взаимодействии всасывающего факела вытяжного устройства с высокотемпературной струей, натекающей на поверхность обрабатываемого изделия, образуется сложное результирующее течение, которое не должно нарушать заданные технологические парамет-

ры струи до ее взаимодействия с обрабатываемой поверхностью Преодолеть эти сложности можно применяя математическое моделирование, заменяющее работу реальных вытяжных устройств имитацией их работы на ЭВМ, что позволяет разрабатывать более совершенные конструкции без больших затрат времени и средств. Моделирование производилось в программном комплексе СОБМОБМ 2007 Работа комплекса основана на методе конечных элементов, позволяющем описывать трехмерные течения, задавая граничные условия на поверхностях твердых тел в виде трехмерных объектов Граничные условия подвижной среды можно задавать в виде известных значений скоростей потока, давления, расхода жидкости на определенных участках границы расчетной области В комплексе имеется возможность учитывать температуру поверхностей тел и потока жидкости Параметры для расчетов были приняты на основе обзора литературы по вопросам обработки материалов и изделий высокотемпературными струями в реальных процессах. Температура струи принималась равной 20293 °К Давление в сопле газоструйного аппарата задавалось 303975 Па Начальная скорость струи принималась в пределах от 120 до 200 м/сек Расход воздуха в системе вентиляции устанавливался в диапазоне от 670 до 800 м3/час.

Результаты расчетов в программном комплексе представляются в виде поля скоростей или температур, которые отображаются изолиниями с постоянными значениями этих параметров Направление движения потока жидкости или газа указывается стрелками Для проведения расчетов составлялись трехмерные графические объекты, моделирующие вытяжное устройство, встроенную в него горелку и обрабатываемое изделие Размеры и взаимное расположение этих объектов во время расчетов можно было изменять Это давало возможность быстро изменять расчетные схемы и получать наглядную визуальную картину результирующих течений, образующихся при взаимодействии потока струи газа и всасывающего факела вытяжного устройства Целью моделирования было нахождение такой конструкции, которая улавливает вредные выделения с минимальными расходами в системе вентиляции

В основу новых конструкций был положен принцип расположения всасывающего отверстия навстречу потоку радиальной пристеночной струи газа, образующейся в результате натекания струи на поверхность обрабатываемого изделия За счет этого исключается воздействие всасывающего факела вытяжного устройства на участок струи между соплом и поверхностью обрабатываемого изделия и сохраняются ее технологические параметры Конструкция вытяжного устройства представляет собой два корпуса, размещенных один внутри другого и жестко закрепленных между собой (рис 4).

Рис.4. Конструкция вытяжного устройства

Пространство между внутренним и внешним корпусами используется в качестве коллектора для сбора и перемещения удаляемого воздуха. Стенки корпусов служат экранами, защищающими работников от прямого светового и теплового излучения.

Рис. 5. Конструкция вытяжного устройства с патрубком

В результате расчетов было установлено, что в верхней части внутреннего корпуса имеются зоны застойного течения, в которых возможно накопление вредных выделений. Для устранения этого недостатка была рассмотрена следующая конструкция, в которой для удаления вредных выделений из верхней зоны внутреннего корпуса в его крышке был вмонтирован газ о отводящий патрубок, а для улучшения условий подтекания воздуха к всасывающему отверстию, стенки нижней части наружного корпуса имеют скосы (рис. 5).

Проведенные расчеты показали, что введенные усовершенствования позволяют удалять газы из верхней зоны, но в углах корпусов образуются зоны застойного течения, в которых во время работы вытяжного устройства концентрация вредных выделений будет постепенно возрастать. По окончании работ и выключении системы вентиляции эти вредные выделения могут распространиться в рабочую зону и попасть в область дыхания работников. Для устранения этого недостатка была разработана следующая конструкция, в которой для сокращения размеров зон застойного течения форма корпуса была изменена и принята более обтекаемой (рис, 6). Для того чтобы поток воздуха, удаляющего вредные выделения из верхней зоны внутреннего корпуса не оказывал влияния на струю газа подбирался его расход за счет изменения диаметра патрубка.

Внешний корпус

бк/тренний корпус

Горегжз

Всзсыоэющео огверстив

Рис. 6. Конструкция вытяжного устройства с обтекаемыми стенками

Рассчитанное поле скоростей для конструкции с обтекаемыми стенками в момент улавливания вредных выделений показано на рис. 7.

Рис. 7. Поле скоростей вытяжного устройства с обгекаемыми стенками

В результате расчетов удалось установить, что при фиксированной высоте расположения вытяжного устройства над поверхностью изделия Основное влияние на процесс улавливания оказывают соотношение расходов в системе вентиляции и начальной скорости струи, "Увеличение начальной скорости струи требует больших расходов для улавливания вредных выделений. С увеличением диаметра вытяжного устройства требуемый для улавливания вредностей расход уменьшается.

По результатам моделирования вытяжных устройств различных конструкций можно сделать следующие выводы:

• для уменьшения расхода, требуемого для улавливания вредных выделений, необходимо вытяжное устройство размещать как можно ближе к обрабатываемой поверхности;

• при увеличении диаметра корпуса вытяжного устройства, расходы воздуха в локальной вытяжной системе вентиляции, требуемые для улавливания и удаления вредных выделений, уменьшаются;

• встраивание в верхнюю крышку газоотводной трубки способствует удалению вредных выделений из верхней зоны внутреннего корпуса;

• уменьшение угла наклона горелки приводит к уменьшению требуемых для улавливания и удаления вредных выделений расходов воздуха в системе локальной вытяжной вентиляции;

• наиболее эффективно улавливают вредные выделения вытяжные устройства обтекаемой конструкции

В заключении подведены итога проведенных исследований. Приведены рекомендации по расчету и конструированию местных вытяжных устройств систем вентиляции, совмещенных с технологическим оборудованием и выполняющих комплексные функции защщы человека от воздействия вредных факиров.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ В результате проведенных исследований получены следующие основные научные и практические результаты

1. Экспериментально исследованы на разработанной и созданной установке всасывающие факелы вытяжных устройств, действие которых ограничено экранами

2 Разработана методика и программный комплекс для расчета вытяжных устройств на основе метода граничных элементов, позволяющие получать решения в неодносвязных областях Установлены основные параметры, оказывающие существенное влияние на стесненный всасывающий факел Получено хорошее схождение экспериментальных и расчетных результатов

3 С использованием математического моделирования процессов удаления вредных выделений разработаны новые конструкции вытяжных устройств, защищенные патентом РФ

4 Показана эффективность применения моделирования по сравнению с конструированием на основе испытания реальных опытных образцов

5 В результате проведенных расчетов новых конструкций вытяжных устройств было установлено, что существенное влияние на требуемый расход воздуха в системе вентиляции оказывает высота расположения вытяжного устройства над поверхностью обрабатываемого изделия и диаметр всасывающего отверстия Снижение расхода воздуха, требуемого для удаления вредных выделений, происходит при уменьшении расстояния между вытяжным устройством и поверхностью изделия, а также при увеличении диаметра всасывающего отверстия

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ Д ИССЕРТАЦИИ ОТРАЖЕНЫ В ПУБЛИКАЦИЯХ

1 Должиков В Н. Исследование местного вентиляционного отсоса, ограниченного экраном / В Н Должиков // Труды НГАСУ Т 3 - 2000, № 3 (10) - С 229-238

2 Должиков В Н К вопросу о закономерностях всасывающего факела местного вентиляционного отсоса, ограниченного экраном / В Н Должиков

//Известия вузов Строительство.-2001 -№2-3 - С 86-90

3 Должиков В Н Сравнение характеристик компактной и закрученной струй, натекающих на поверхность под различными углами / В.Н Должиков, Д.А Корольчук, Д В Черников // Труды НГАСУ Т 6 - 2003, № 4 (25). - С. 65-71

4. Должиков В Н Экспериментальное исследование характеристик компактных струй, натекающих на поверхности под различными углами / В Н Должиков // Известия вузов. Строительство - 2003 - №8 - С 8285

5 Рудяк В .Я. Метод расчета вытяжных устройств для плазменных установок /В Я. Рудяк, В Н Должиков // Устойчивость и турбулентность течений гомогенных и гетерогенных жидкостей. Тезисы докладов конференции -Новосибирск ИТПМ СОР АН -2004 -С 125

6 Рудяк В .Я. Расчет поля скорости всасывающего факела вытяжного устройства методом граничных элементов / В Л Рудяк, В Н Должиков // Известия вузов Строительство —2004. -№11 - С. 75-81

7 Защитное вытяжное вентиляционное устройство Пат 2280818 Россия, МПК{51} С 02 F 24F; В Я Рудяк, В Н Должиков - N 2004124007/06 , Заявл 05 08 2004 ; Опубл. 27 01 2006.

8 Рудяк В .Я Вытяжные устройства для аппаратов термической обработки материалов / В.Я Рудяк, В Н. Должиков // Современные проблемы теоретической и прикладной механики Тезисы докладов Всероссийского семинара - Новосибирск НГАСУ (Сибстрин). - 2007 - С 79

9 Рудяк В Я Повышение точности расчета поля скорости всасывающего факела вытяжного устройства методом граничных элементов / В Я Рудяк, В Н Должиков // Современные проблемы теоретической и прикладной механики. Тезисы докладов Всероссийского семинара - Новосибирск НГАСУ (Сибстрин) - 2007. - С. 78

Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет (Снбстрпн) 630008, г 1 !овосиб|фск, ул Ленинградская, 113 Отпечатано мастерской оперативной полиграфии ПГАСУ (Снбстрпн)

Тираж 100 Заказ ¿////

Введение.

Глава 1. Экспериментальное исследование всасывающего факела вентиляционного вытяжного устройства.

1.1. Описание экспериментальной установки.

1.2. Методика проведения измерений.

1.3. Результаты измерений.

1.3.1. Влияние расхода воздуха в системе вентиляции.

1.3.2. Влияние способа присоединения воздуховода к вытяжному устройству.

1.3.3. Влияние высоты корпуса вытяжного устройства.

1.3.4. Влияние диаметра всасывающего отверстия вытяжного устройства

1.3.5. Влияние высоты расположения вытяжного устройства над поверхностью изделия.

1.4. Анализ результатов экспериментов.

Глава 2. Математическое моделирование работы вытяжного устройства

2.1. Формулировка алгоритма расчета.

2.2. Описание метода расчета.■.

2.3. Расчеты поля скоростей всасывающего факела методом комплексных граничных элементов.

2.4. Расчеты всасывающего факела вытяжного устройства, действие которого ограничено экраном.

2.5. Выводы по результатам расчетов и задачи дальнейших исследований

Глава 3. Моделирование новых конструкций вытяжных устройств.

3.1. Защитное вентиляционное вытяжное устройство со встроенным технологическим оборудованием.

3.2. Моделирование и расчеты вытяжных устройств новых конструкций

3.3. Конструкция и расчет вытяжного устройства с обтекаемыми стенками

3.4. Выводы по результатам моделирования вытяжных устройств новых конструкций.

В современной промышленности постоянно совершенствуются способы обработки материалов. Одним из перспективных направлений в этой области является обработка материалов и изделий с применением газотермического оборудования. К подобным процессам относят плазменную сварку и наплавку материалов [5,10,70, 86, 145, 146], плазменное нанесение покрытий на изделия, совмещенную плазменно-механическую обработку высокопрочных материалов [6, 19, 20, 99]. Эти процессы сопровождаются выделением большого количества вредных химических соединений и пыли, основным источником происхождения которых являются струи газа, применяемые для обработки материалов и изделий [18,38]. Токсичные соединения возникают в результате воздействия высокотемпературных струй на поверхности изделий. Обладая высокой скоростью, они транспортируют вредные соединения в рабочую зону. Количество переносимых струей вредностей определяется расходом газа в промышленных установках для обработки поверхностей материалов. Расходы газа в таких установках, находятся в пределах от 1,5 до 6 м3/час [1,15, 51,31]. Кроме того, в процессах с использованием высокотемпературных струй возникает интенсивное излучение в инфракрасном и ультрафиолетовом диапазоне [4,17,18,38,60] и высокочастотный шум [3,17,56], который может достигать болевого порога, равного 115 -130 Дб [70].

В работе [3] показано, что общее время воздействия на оператора неблагоприятных факторов составляют 60 + 75 % от времени рабочей смены и приводит к тяжелым профессиональным заболеваниям. Поэтому необходимо принимать комплекс мер для защиты от этих неблагоприятных факторов.

Для защиты работников от токсичных газов и пыли традиционно применяют системы вентиляции, а защита кожного покрова и органов зрения от излучения осуществляется за счет спецодежды и защитных сварочных масок. Однако производительность приточно-вытяжных систем вентиляции промышленных цехов и предприятий не в состоянии обеспечить расходы воздуха, достаточные для удаления токсичных газов и пыли, сопровождающих процессы газотермической обработки материалов. В работах [3,4, 88, 99] указывается на необходимость создания устройств местной вытяжной вентиляции, позволяющих локализовать улавливание токсичных газов, аэрозолей и мелкодисперсной пыли непосредственно на месте их образования. Необходимость устройства локальной вентиляции особенно важна для таких процессов, как нанесение различных покрытий на строительные материалы [29,30, 113], когда сами элементы имеют большие размеры. Для таких процессов целесообразно применение малогабаритных вытяжных устройств, совмещенных с оборудованием для нанесения покрытий, при этом вытяжное устройство перемещается совместно с горелкой, а источник вьщеления вредностей всегда будет находиться в зоне действия всасывающего факела местного вытяжного устройства. Опыт применения таких устройств описан в [18,27,33,38,49,56,86,88].

При решении вопросов защиты работников от вредных факторов необходимо учитывать санитарно-гигиенические требования, предъявляемые к условиям производства и рабочим местам для процессов плазменной обработки материалов [106], которые не допускают превышения предельно допустимых концентраций вредных выделений в рабочей зоне [3,4,18,38,56].

Наиболее широкое распространение получили системы локальной вентиляции с местными вытяжными вентиляционными устройствами в виде цилиндрического или конического оголовка жестко соединенного с горелкой. Всасывающее отверстие вытяжного устройства расположено в торце оголовка параллельно поверхности обрабатываемой детали или (рис. 1) под некоторым углом к ней максимально близко к источнику вьщеления вредностей, как это показано рис. 2.

Г~]

JJL ^

Рис. i. Вытяжное устройство, расположенное параллельно поверхности обрабатываемо го изделия

Рис. 2. Вытяжное устройство, расположенное под углом к поверхности обрабатываемого изделия

В результате взаимодействия всасывающего факела вытяжного устройства с приточной струей, натекающей на поверхность обрабатываемой детали, образуется сложное результирующее течение. Методы расчета таких тече1шй в литературе отсутствуют, поэтому их конструкции разрабатывались на основе выбора из многочисленных испытаний опытных образцов. Тем не менее, эти конструкции имеют ряд существенных недостатков.

Во-первых, зона их действия ограничена размерами всасывающего факела и не охватывает всей области распространения пристеночной струи газа. Поэтому значительная часть вредных выделений, переносимая пристеночной струей, попадает в рабочую зону. Большая скорость их поступления в рабочую зону и высокая начальная концентрация приводит к тому, что за короткий промежуток времени содержание токсичных газов и пыли на рабочих местах становится выше предельно допустимых значений. Незначительная эффективность улавливания токсичных газов и пыли такими устройствами является причиной неоправданно высоких расходов воздуха в системах локальной вентиляции, а следовательно и расходов электроэнергии на их работу.

Вторым недостатком является воздействие всасывающего факела на технологические параметры струи газа. При этом снижаются ее динамические и энергетические характеристики, которые определяются характером технологического процесса и задаются в определенных границах. Существенным недостатком таких конструкций является отсутствие защиты от излучения. Поэтому применяются индивидуальные средства защиты в виде спецодежды и сварочных масок, которые вызывают определенные неудобства при управлении оборудованием.

Естественно, возникает необходимость в разработке новых конструкций вытяжных устройств, которые позволят устранить недостатки существующих конструкций и комплексно защитить работников от вредных факторов, сопровождающих процессы газотермической обработки материалов и изделий. Оптимизация работы таких устройств и их проектирование требуют создания математической модели и проведения большого количества расчетов. Готовых программных комплексов, позволяющих выполнить эти расчеты, фактически нет.

Анализ существующих литературных данных указывает на то, что процессы удаления вредных выделений во всех рассматриваемых технологических процессах обработки материалов и изделий изучены не достаточно. В частности, очень мало соответствующих экспериментальных данных. В литературе отсутствует методика инженерного расчета вытяжных устройств локальной вентиляции, позволяющих комплексно защитить от вредных факторов, воздействующих на операторов газоструйных установок. Существующие конструкции вытяжных устройств, не позволяют полностью защитить работников от вредных факторов, возникающих в процессе газотермической обработки материалов. Таким образом, дальнейшие исследования по изучению работы вытяжных устройств локальной вентиляции, совмещенных со сложным технологическим оборудованием, их моделирование и разработка новых более совершенных конструкций, безусловно, актуальны.

Вместе с тем, конечно, исследования всасывающих факелов вытяжных устройств проводили как экспериментально, так и теоретически. Здесь в первую очередь следует упомянуть работу Бромлея М.Ф. [22], который опубликовал результаты экспериментальных исследований спектров всасывания для круглых насадков различных диаметров и углов конусности. Результаты этой работы часто используют для сопоставления с результатами расчетов во многих работах по исследованиям всасывающих факелов вытяжных устройств. Большой экспериментальный материал по полям скоростей, образуемых всасывающими факелами круглых, прямоугольных и щелевых отверстий содержится в работе [98]. Фиалковская Т.А. представила результаты экспериментальных исследований вытяжных устройств в виде зонта [128]. В работе [80] на основании анализа экспериментальных данных получены приближенные формулы для расчетов полей скоростей всасывающих факелов, образующихся у осесиммет-ричных отверстий.

Теоретические исследования с использованием функций комплексного переменного и метода конформных отображений проводились такими известными авторами как Маховер B.JL, Халезов JI.C. Чесноков А.Г. [83]. Здесь, в частности, получена формула для вычисления осевой скорости у щелевого отверстия на боковой поверхности цилиндрической трубы. Конышев И.И. и Шадров B.C. [65] исследовали всасывающий факел около продольной щели на боковой поверхности эллиптической трубы. В работе [66] Конышев И.И., Холезов JI.C., Чесноков А.Г. решили задачу о всасывающем факеле у щелевидного всасывающего отверстия на круглой трубе.

Исследования закономерностей всасывающих факелов с использованием теории точечных стоков и уравнения Лапласа проводились Коузовым П.А [68]. Им была сделана первая попытка приближенного аналитического решения задачи об изменении скоростей всасывания у круглого всасывающего отверстия. Эта работа продолжилась в исследованиях Батурина В.В. [12], Бутакова С.Е. [23], Талиева В.Н. [119]. Дальнейшее развитие этот метод получил в работах Шепелева И.А. [129]. Им решены задачи изменения осевой скорости во всасывающем факеле щелевидного отверстия конечной ширины и круглого отверстия, расположенного в плоскости. В работах Талиева В.Н. [120, 121] дано аналитическое решение изменения осевой скорости во всасывающем факеле, образованным потоком движущимся к прямоугольному отверстию в плоской стенке для равномерного и не равномерного поля скоростей во всасывающем отверстии. Бахаревым В.А. [13] получены интерполяционные формулы для определения осевых скоростей всасывания круглого, квадратного и прямоугольного отверстий с острой кромкой. Конышев И.И. Гуральник С .Д. в работе [64] решили задачу об определении скорости в любой точке воздушного потока у круглого всасывающего отверстия в плоской стенке. В работе [89] Посохин В.Н. применил метод изображений для расчета скоростей подтекания к всасывающим щелевидным отверстиям. Логачевым К.И. [76] предложено для расчета плоских течений применять метод граничных уравнений.

Во всех перечисленных работах рассматривались всасывающие факелы вытяжных устройств, действие которых не ограничено поверхностями экранов, поэтому всасывающий факел таких вытяжных устройств представляет собой односвязную область. Методы расчета таких полей достаточно хорошо изучены. При расположении в поле действия всасывающего факела различных деталей расчетная область становится неод-носвязной, что вызывает определенные сложности при задании граничных условий.

Цель данной работы заключалась в разработке новых конструкций вытяжных устройств, на основе экспериментального изучения и последующего математического моделирования их работы.

Для достижения поставленной цели необходимо было экспериментально изучить работу всасывающих факелов вытяжных устройств, действие которых ограничено поверхностями обрабатываемых изделий. При этом требовалось установить, каким образом происходит процесс улавливания вредных выделений при совместной работе газоструйного аппарата с вытяжным устройством, а также выявить какие конструктивные параметры являются определяющими для этого процесса.

Следующая задача состояла в разработке математической модели, описывающей работу вытяжных устройств, выполняющих комплексную задачу защиты работников от всего комплекса вредных воздействий, возникающих при газотермической обработке поверхностей материалов и изделий.

Последняя задача, решаемая в данной диссертационной работе, состояла в разработке новых конструкций вытяжных устройств, совмещенных с технологическим оборудованием, позволяющих максимально эффективно защитить работников от вредных факторов, возникающих при обработке изделий с применением газотермического оборудования с учетом особенностей этих процессов.

Поставленные задачи определили структуру данной работы, которая состоит из введения трех глав и заключения.

Во введении проведен обзор литературных источников, по вопросам аналитических и экспериментальных исследований всасывающих факелов вытяжных устройств, сформулирована цель работы и ее конкретные задачи, описана структура диссертации.

В главе 1 приводятся результаты экспериментальных исследований всасывающих факелов вытяжных устройств, ограниченных поверхностями обрабатываемых деталей. В разделе 1.1 формулируется цель проведения экспериментов, его конкретные задачи и описывается разработанная экспериментальная установка. В разделе 1.2 описаны методика проведения измерений. В разделе 1.3 показаны результаты визуализации потока, образуемого всасывающим факелом вытяжного устройства, действие которого ограничено экраном и результирующего течения, образованного при совместной работе вытяжного устройства и источника вредных выделений в виде струи, натекающей на поверхность экрана В разделе 1.3.1 исследуется влияние величины расхода воздуха в системе вентиляции на скорости во всасывающем факеле вытяжного устройства. В разделе 1.3.2 рассмотрено присоединение воздуховода к корпусу вытяжного устройства с эксцентриситетом по отношению к его оси. В разделе 1.3.3 исследуются вытяжные устройства с различной формой и высотой корпуса. В разделе 1.3.4 устанавливается влияние диаметра корпуса вытяжного устройства на скорости во всасывающем факеле. В разделе 1.3.5 исследуется влияние высоты расположения всасывающего отверстия вытяжного устройства над поверхностью изделия. В разделе 1.4 проведен анализ полученных результатов экспериментальных исследовании.

Глава 2 посвящена математическому моделированию работы вытяжных устройств методом граничных элементов с комплексными переменными. В разделе 2.1 формулируется математическая модель вытяжного устройства на основе метода граничных элементов. В разделе 2.2 дано описание метода граничных элементов с применением комплексных переменных. В разделе 2.3 приведены расчеты вытяжных устройств, не ограниченных поверхностями экранов методом граничных элементов. В разделе 2.4 произведены расчеты вытяжных устройств при наличии ограничивающих их действие поверхностей. В разделе 2.5 анализируются результаты расчетов вытяжных устройств методом граничных элементов.

В главе 3 рассмотрены новые конструкции вытяжных устройств. В разделе 3.1 рассмотрена последовательность конструирования вытяжных устройств со встроенным газотермическим оборудованием, служащих одновременно доя удаления вредных выделений и зашиты от излучения. В разделе 3.2 моделируется работа вытяжного устройства при различных технологических и конструктивных параметрах для того, чтобы установить их предельные значения, при которых еще происходит улавливание вредных выделений, но процесс приобретает не устойчивый характер. В разделе 3.3 рассматривается конструкция вытяжного устройства, разработанная на основе анализа результатов моделирования вытяжных устройств в разделе 3.2. Расчетом устанавливаются требуемые для удаления вредных выделений расходы воздуха и конструктивные параметры, при которых происходит устойчивое улавливание вредных выделений. В разделе 3.4 сделаны выводы по результатам моделирования вытяжных устройств.

В заключении подведены итоги проведенных исследований. Приведены рекомендации по расчету и конструированию местных вытяжных устройств систем вентиляции, совмещенных с технологическим оборудованием и выполняющих комплексные функции защиты человека от воздействия вредных факторов.

В диссертационной работе получены следующие новые результаты:

1. Экспериментально исследованы всасывающие факелы вытяжных устройств, действие которых ограничено поверхностями обрабатываемых деталей. Показано, что на характер течения значительное влияние оказывает высота установки вытяжного устройства над поверхностью детали и его диаметр. Установлено, что процесс улавливания вредных выделений в значительной мере зависит от расхода воздуха в системе вентиляции, начальной скорости струи и конструкции вытяжного устройства.

2. На основе метода граничных элементов разработана методика расчета всасывающих факелов вытяжных устройств, действие которых ограничено различными экранами, позволяющая решать задачи, в которых расчетная область представлена несколькими несвязанными областями. Проведенные тестовые расчеты показали достаточно высокую точность предложенного алгоритма для решения задач нахождения скоростей во всасывающем факеле вытяжных устройств, действие которых ограничено экранами.

3. Разработаны новые конструкции вытяжных устройств, позволяющие комплексно защитить работников от большинства вредных факторов.

В качестве результата выполненной диссертационной работы на защиту выносится:

• лабораторно-экспериментальная установка по изучению всасывающих факелов вытяжных устройств и струй, натекающих на поверхности экранов;

• данные экспериментальных исследований всасывающих факелов вытяжных устройств, действие которых ограничено поверхностями экранов;

• математическая модель, описывающая всасывающий факел вытяжного устройства, работа которого ограничена экраном в виде поверхности обрабатываемого изделия;

• новые конструкции вытяжных устройств, позволяющие комплексно защитить операторов газотермических установок от вредных факторов, возникающих при процессах газотермической обработки материалов и изделий.

Результаты исследований опубликованы в девяти печатных работах, в том числе три статьи в журнале «Известия высших учебных заведений» [44, 46, 102], две в периодическом сборнике «Труды НГАСУ» [43, 45] и в тезисах докладов [101, 104, 105]. На предложенные конструкции вытяжных устройств получен патент Российской Федерации [103].

Материалы диссертационной работы докладывались на международной конференции «Устойчивость и турбулентность течений гомогенных и гетерогенных жидкостей» [101], на всероссийском семинаре «Современные проблемы теоретической и прикладной механики» [104, 105], на семинаре «Повышение энергетической эффективности систем теплоснабжения и вентиляции жилых и общественных зданий» [116], на 42, 47, 50, 57, 59, 61-й научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава НГАСУ (Сибстрин).

3.4. Выводы по результатам моделирования вытяжных устройств новых конструкций

По результатам расчетов вытяжных устройств различных конструкций, произведенных методом конечных элементов можно сделать следующие выводы:

- для уменьшения расхода, требуемого для улавливания вредных выделений необходимо вытяжное устройство размещать как можно ближе к обрабатываемой поверхности;

- расходы воздуха в системе локальной вентиляции, требуемые для улавливания вредных выделений, уменьшаются с увеличением диаметра всасывающего отверстия, поэтому в некоторых случаях может быть целесообразнее незначительно увеличить диаметр всасывающего отверстия, чем принимать вентилятор с большей производительностью;

- встраивание в верхнюю крышку газоотводной трубки (конструкция 2) способствует удалению вредных выделений из верхней зоны внутреннего корпуса, но при этом поток газа, отсасываемого из верхней зоны, оказывает воздействие не приточную струю;

- при уменьшении диаметра газоотводной трубки скорость в поперечном сечении этой трубки возрастает не значительно, но при этом воздействие на приточную струю уменьшается;

- уменьшение угла наклона горелки приводит к уменьшению требуемых для улавливания и удаления расходов воздуха в системе локальной вытяжной вентиляции;

- наиболее эффективно улавливают вредные выделения вытяжные устройства конструкции 3;

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате проведенных исследований получены следующие основные выводы и практические результаты.

1. Проведено экспериментальное исследование всасывающих факелов вытяжных устройств, действие которых ограничено экранами, при этом получено хорошее схождение экспериментальных и расчетных результатов.

2. Разработаны алгоритмы моделирования работы вытяжных устройств локальной вентиляции, сопряженных с технологическим оборудованием для обработки поверхностей материалов высокотемпературными струями. Изучена точность полученного алгоритма расчета и его эффективность. На основе этого алгоритма создан соответствующий программный комплекс. Преимуществом комплекса является его эффективность и экономичность. В отличие от традиционных методов он позволяет получать решения в неодносвязных областях.

3. Проведенные модельные расчеты позволили установить основные параметры оказывающие влияние на характер потока, образованного всасывающим факелом вытяжных устройств. Показано, что полученные данные хорошо согласуются с экспериментальными результатами.

4. Предложены новые конструктивные решения вытяжных устройств, позволяющих устранить недостатки серийно изготавливаемых промышленных вытяжных устройств. Предлагаемые конструкции позволяют предотвратить прорыв вредных выделений в рабочую зону и существенно снизить расход воздуха систем локальной вентиляции, требуемый для удаления вредны выделений. В ряде случаев данные конструкции позволяют улучшить динамические параметры струи газа и увеличить производительность установок для газотермической обработки материалов и изделий за счет увеличения области обрабатываемой поверхности и снижении требуемой для этого энергии.

5. Выполнены расчеты трех основных новых конструкций вытяжных устройств, в результате которых были установлены основные параметры, которые позволят в дальнейшем производить удаление вредных выделений с минимальным расходом воздуха в системах локальной вентиляции.

6. Установлено, что существенное влияние на требуемый расход воздуха в системе вентиляции оказывает высота расположения вытяжного устройства над поверхностью обрабатываемого изделия. Снижение расхода воздуха, требуемого для удаления вредных выделений, происходит при уменьшении расстояния между вытяжным устройством и поверхностью изделия, а также при увеличении диаметра всасывающего отверстия.

1. Абдуллаев А.И. Повышение износостойкости деталей литейных машин плазменным напылением / А.И. Абдуллаев, Б.Р. Магомедов, Г.М. Ханзаров // Защита металлов. Т. 18. -1982. -№ 3. С. 453-454.

2. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй. /Т.Н. Абрамович М., Наука, 1984.-716 с.

3. Алексеева И.С. Гигиена и безопасность труда при электросварочных и плазменных работах в судостроении / И.С. Алексеева, Ю.И. Норкин Л., Судостроение, 1984. -109 с.

4. Амирова А.Х., Новикова Н.А., Чупракова Н.В. Применение плазменного напыления для зашиты теплообменных поверхностей агрегатов цветной металлургии / А.Х. Амирова, Н.А. Новикова, Н.В. Чупракова // Промэнергегака. -1983. № 5. - С. 49-50.

5. Амирджанов И.С. Экспериментальное определение параметров процесса плазменно-механической обработки. / И.С. Амирджанов, А.Д. Джафаров, И.С. Сулейманов// Станки и инструмент. -1987. № 11. - С. 34-35.

6. Ахмедов Р.Б. Аэродинамика закрученной струи / Р.Б. Ахмедов Энергия, 1977.-240 с.

7. Ахтямов З.В. Исследование границ области рециркуляции при натекании на экран турбулентной струи во внешнем потоке / З.В. Ахтямов, М.Ш. Гилязов, Г.Ф. Мингалеев// Известия высших учебных заведений. Авиационная техника. -1986. -№3.- С. 44-46.

8. Баженова Т.В. Взаимодействие импульсной сверхзвуковой струи с преградой / Т.В. Баженова, С.Б. Базаров, Т.А. Бормотова, В.В. Голуб, А.М. Шульмейстер // Известия АН России. Сер. Механика жидкости и газа. 1998. - № 2. - С.45.51.

9. Ю.Бакарджиев В. Аппаратура и технология плазменной обработки материалов, созданные в НРБ. / В. Бакарджиев, С. Вербенова, В. Йорданов, Е. Дойчинов // Автоматическая сварка. -1979. № 2. - С. 38-41.

10. Бакулев В.И. Расчет системы струй в сносящем потоке / В.И. Бакулев, В.А. Голубев, И.С. Макаров // Исследование двухфазных магнито-гидродинамических и закрученных струй. М., МАИ, 1972. - С. 112-127.

11. Батурин В.В. Основы промышленной вентиляции / В.В. Батурин М., Профиздат. 1965.-608 с.

12. Бахарев В.А. Определение скоростей всасывания / В.А. Бахарев // Теплоснабжение и вентиляция-К., 1969.-С. 16-19.

13. Бекетов А.Р Установки для плазменного напыления лопаток газотурбинных установок // Сварочное производство. 1983. - № 8. -С. 34-35.

14. Белов И. А. Экспериментальное исследование газодинамических параметров при струйном обтекании преграды / И.А. Белов, Г.Ф. Горшков, B.C. Комаров, B.C. Терпигорьев // Известия АН СССР. Механика жидкости и газа. 1971. - № 2. -С. 139-143.

15. Бёрч С.Ф. Моделирование трехмерных турбулентных струйных и погранслойных течений. / С.Ф. Берч, А.Б. Лебедев, Д.А. Любимов, А.Н. Секундов // Известия АН России. Сер. Механика жидкости и газа. -2001.-№ 5.-С. 58-63.

16. Борисов Ю.С. Газотермические покрытия из порошковых материалов / Ю.С. Борисов и др. Справ. - Киев, Наук, думка, 1987. - 544 с.

17. Бояринцев Е.В. Оценка применимости процесса плазменно-механической обработки / Е.В. Бояринцев, Т.П. Дорьева, А.Н. Резников // Машиностроитель. 1987. - № 2. - С. 24-25.

18. Бреббия К. Применение метода граничных элементов в технике / К. Бреббия, С.Уокер // Пер. с англ. М.: Мир, 1982. - 248 с.

19. Бромлей М.Ф. Структура потока в зоне всасывающих отверстий / М.Ф Бромлей // Отопление и вентиляция. 1934. - № 3. - С. 2-8.

20. Бутаков С.Е. Аэродинамика систем промышленной вентиляции / С.Е. Бутаков-М., 1949.-271 с.

21. Быков С.В. К вопросу о выборе режимов плазменного напыления / С.В.Быков, Ю.С. Борисов и др. // Сварочное производство. 1976. - № 4.-С. 21-22.

22. Быховский Д.Г. Резание металлов с плазменным, нагревом зоны обработки / Д.Г. Быховский, B.C. Кунин, И.М. Малинин и др. // Прогрессивные методы обработки резанием. Материалы краткосрочного семинара. Л., ЛДНТП, 1977. - 89 с.

23. Бэтчелор Дж. Введение в динамику жидкости / Дж. Бэтчелор М.: Мир, 1973.-758 с.

24. Вальдберг А.Ю. Технология пылеулавливания / А.Ю. Вальдберг, Л.М. Исянов, ЭЛ.Тарат-Л., Машиностроение, 1985. 192 с.

25. Васильев В.Ю. Плазменное напыление лопаток газотурбинных двигателей / В.Ю. Васильев, Б.И. Максимович, А.Н. Синица // Сварочное производство. 1987. - № 9. - С.2-3.

26. Волокитин Г.Г. Нанесение покрытий из стекла на бетонные поверхности / Г.Г. Волокитин, P.O. Дедюхин, С.В. Соловьев, В.Д. Леренко // Тезисы докладов 9-й Всесоюзной конференции по генераторам низкотемпературной плазмы. Фрунзе, Илим. - 1983. -С. 110-111.

27. Воронин М.В. Получение защитно-декоративных покрытий с помощью плазмотрона / М.В. Воронин, М.Ё. Ермолаев, В.К. Полянский// Строительные материалы. 1976. - №7. - С. 21.

28. Власов В. П. Токарная обработка с плазменным подогревом / В.П. Власов // Станки и инструменты. 1986. - №9. - С. 30-31.

29. Гальчинский Я.А. Величина расхождения при сложении скоростей воздуха разными методами / Я.А. Гальчинский // Местная вытяжная вентиляция. М., МДНТП им. Дзержинского, 1969. - С. 65-66.

30. Гилязов Д.Г. Расчет взаимодействия конвективной струи и отсоса / Д.Г. Гилязов // Известия высших учебных заведений. Строительство и архитектура. 1974. - № 9. - С. 122-125.

31. Голомазов М.М. О взаимодействии затопленных струй с преградами. / М.М. Голомазов, В.В. Ежов // Известия АН СССР. Механика жидкости и газа. 1979. - № 5. - С. 152-155.

32. Градус Л.Я. Пылеобразование в процессах плазменной резки и напыления металлов и борьба с ними на машиностроительных заводах / Л.Я. Градус, Л.Л. Набутовская М., ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1987.-40 с.

33. Гримитлин М.И. Вентиляция и отопление цехов машиностроительных заводов / М.И. Гримитлин М., 1978. - 272 с.

34. Гримитлин М.И., Позин Г.М., Тимофеева О.Н., Эльянов Л.С.Вентиляция и отопление цехов машиностроительных предприятий / М.И. Гримитлин, Г.М. Позин, О.Н. Тимофеева изд. 2-е , перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1993. - 287 с.

35. Громадка I.I. Комплексный метод граничных элементов / I.I. Громадка, Ч. Лей. Пер. с англ. -М.: Мир, 1990. - 304 с.

36. Должиков В.Н. Исследование закономерностей изменения скорости динамической компактной струи, набегающей под углом на плоскость / В.Н. Должиков ; Деп. в ВНЖС Госстроя СССР. Библиографический указатель депонированных рукописей. Вып. 6. 1987, № 7680

37. Должиков В.Н. Исследование местного вентиляционного отсоса, ограниченного экраном / В.Н. Должиков // Труды НГАСУ. Т 3. 2000. -№3(10).-С. 229-238.

38. Должиков В.Н. К вопросу о закономерностях всасывающего факела местного вентиляционного отсоса, ограниченного экраном / В.Н. Должиков // Известия высших учебных заведений: Строительство и архитектура. 2001. - № 2-3, - С. 86-90.

39. Должиков В.Н. Сравнение характеристик компактной и закрученной струй, натекающих на поверхность под различными углами / В.Н. Должиков, Д.А. Корольчук, Д.В. Черников // Труды НГАСУ. Т 6. -2003.-№4(25).-С. 65-71.

40. Должиков В.Н. Экспериментальное исследование характеристик компактных струй, натекающих на поверхности под различными углами / В.Н. Должиков // Известия высших учебных заведений: Строительство и архитектура. 2003. - № 8. - С. 82-85.

41. Донской А.В. Электроплазменные процессы и установки в машиностроении / А.В. Донской, B.C. Клубникин Л., Машиностроение, 1979.-221 с.

42. Дружинин Л.К. Получение покрытий высокотемпературным распылением / Л.К. Дружинин, В.В. Куликов М., Атомиздат, 1973. -312 с.

43. Ефимов О.А. Плазменно-механическое точение слитков стали 22К-ВД / О. А. Ефимов, С.В. Кроленко, В.Н. Нестеров и др. // Энергомашиностроение. 1986. - № 10. - С. 28-29.

44. Идельчик И.Е. Аэродинамика промышленных, аппаратов / И.Е.

45. Идельчик M.-JL, Энергия, 1964. - 287 с.

46. Ильницкая,А.В, Основные вопросы гигиены труда при плазменных способов обработки. : Автореф. дис. .канд. техн. Наук : М., 1966. -14 с.

47. Кантор С.А. Моделирование динамики и прогрева частиц, движущихся в натекающей на преграду плазменной струе / С.А. Кантор, К.Б. Кошелев и др. // Труды ВНИИ Автогенмаша. Аппаратура и технология газотермических покрытий и резки. М., 1982. - 81 с.

48. Кантор С.А. Расчет турбулентной струи высокотемпературного газа с частицами / С.А. Кантор, М.П. Стронгин, И.Я. Яцкарь // Физика и химия обработки материалов. 1979. - № 6. - С. 68-72.

49. Карасев М.В. Плазмотрон ПНВ-23 для воздущноплазменного нанесения покрытий / М.В. Карасев, B.C. Клубникин, Г.К. Петров // Автоматическая сварка. 1987. - № 1. - С. 73-74.

50. Квашнин И.М. Анализ закономерностей распространения осесимметричной газовой струи вдоль криволинейной поверхности / И.М. Квашнин, О.Н. Зубарева, Ю.И. Юнкеров // Известия вузов. Строительство. 1998. - № 4-5. - С. 93-99.

51. Клестов Ю.М, Распространение турбулентной струи, соударяющейся с плоской поверхностью во внешнем потоке / Ю.М. Клестов // Известия АН СССР: Механика жидкости и газа. 1978. - № 5. - С. 56-62.

52. Клубникин B.C. Анализ плазмотронов для напыления / B.C. Клубникин, Э.Г. Пухов // Сварочное производство. 1978. - № 12. - С. 25-27.

53. Конышев И.И. Общие свойства всасывающих факелов / И.И. Конышев // Известия высших учебных заведений. Технология текстильной промышленности. 1975. - № 3. - С. 106-109.

54. Конышев И.И. Воздушный поток к круглому отверстию в плоской стенке / И.И. Конышев, С.Д. Гуральник // Известия высших учебных заведений. Технология текстильной промышленности. 1972. - № 1.1. С. 124-128.

55. Конышев И.И. Всасывающий факел около щели на боковой поверхности эллиптической трубы / И.И. Конышев, B.C. Шадров // Водоснабжение и канализация. 1972. - № 11. - С. 27-29.

56. Конышев И.И. Всасывающий факел у щелевидных отверстий на круглой трубе / И.И. Конышев, JI.C. Холезов, А.Г. Чесноков // Известия высших учебных заведений. Технология текстильной промышленности. 1974. - № 1. - С. 112-115.

57. Коробкин А.А.Соударение жидких и твердых масс / А.А. Коробкин // Рос. акад. наук. Сиб. отд-ние. / Ин-т гидродинамики им. М.А. Лаврентьева. Новосибирск, Изд-во Сиб. отд-ния РАН, 1997. - 200 с.

58. Коузов П. А. Район действия всасывающего отверстия / П.А. Коузов // Отопление и вентиляция. 1934. - № 2. - С. 23-25.

59. Кращенинников С.Ю. Об условиях автомодельности турбулентного течения в закрученной струе /С.Ю. Кращенинников // Исследование двухфазных магнитогидродинамических и закрученных струй. М., МАИ, 1972.-С. 25-47.

60. Кудинов В.В. Нанесение плазмой тугоплавких покрытий / В.В. Кудинов, В.М. Иванов М., Машиностроение, 1981.-192 с.

61. Кун М.Ю. Исследование эффективности местных отсосов / М.Ю. Кун // Вентиляция и кондиционирование воздуха на полиграфических предприятиях. М., 1972. - С 38-47.

62. Лебедев О.Н. Расчет нестационарной турбулентной двухфазной струи распыленной жидкости / О.Н. Лебедев, О.П. Солоненко // Известия СО АН СССР. Сер. Технических наук. Вып. 3. 1978 - № 13. - С. 98-105.

63. Лифшиц Г. Д. Исследование местных отсосов, встроенных в оборудование для механизированной сварки в среде защитного газа. / Г.Д. Лифшиц // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1978. -№8.-С. 112-114.

64. Лифшиц Г.Д. Исследование вытяжных факелов местных отсосов методом "особенностей " / Г.Д. Лифшиц // Известия высших учебных заведений. Строительство и архитектура. 1977. - № 4. - С. 104-108.

65. Логачев К.И. О расчете щелевых отсосов от вращающихся цилиндрических деталей. / К.И. Логачев // Известия вузов. Строительство. 2002. - № 11. - С. 67-73.

66. Логачев К.И. Расчет всасывающих факелов местных отсосов методами граничных интегральных уравнений / К.И. Логачев // Известия вузов. Строительство. 2000. - № 12. - С. 74-79.

67. Логачев К.И. Аэродинамика всасывающих факелов / К.И. Логачев -Белгород, Изд-во БелТАСМ, 2000. \15 с.

68. Лунева Ю.К. Получистовое плазменно-механическое точение цилиндрических заготовок / Ю.К. Лунева, В.П. Нечаев, М.А. Шатерин, В.В. Ярицин // Электрофизические и электрохимические методы обработки. 1983. - № 8. - С. 1-2.

69. Максимов B.C., Степаненко Е.Ю. К расчету гидродинамики радиально щелевой полуограниченной струи / B.C. Максимов, Е.Ю. Степаненко // Известия высших учебных заведений. Авиационная техника. 1971. -№ 1. - С. 113-120.

70. Максимов Г.А. Движение воздуха при работе систем вентиляции и отопления / Г.А. Максимов, В.В. Дерюгин Л., 1972. - 97 с.

71. Матвеев С.К. Описание отраженных частиц при расчете воздействия двухфазных струй на тела различной формы / С.К. Матвеев // Газодинамика и акустика струйных течений. Новосибирск, 1987. -159 с.

72. Минько Л.Я. Динамика взаимодействия компрессионных плазменных, потоков с преградой / Л.Я. Минько, В.М. Асташинский и др. // 5-я Всесоюзная конференция по ускорителям и ионным инжекторам. Тезисы докладов. М., Наука, 1982. - 272 с.

73. Маховер В.Л. Некоторые вопросы теории всасывающего факела ущелевидных отверстий / B.JI. Маховер,Л.С. халезов, А.Г. Чесноков // Всесоюзная межвузовская конференция по проблемам охраны труда. Тезисы докладов. Иваново, 1969. - С. 175-176.

74. Нысанбаев Г.Н. Плазменное напыление лопастей газоотвода в сернокислом цехе / Г.Н. Нысанбаев, A.M. Смагулова // Сварочное производство. 1982. - № 12. - С. 37-38.

75. Орлов В.И.Оборудование для плазменной обработки материалов изделий электронной техники / В.И. Орлов, В.М. Таран М., ЦНИИ «Электроника», 1987. - 50 с.

76. Перегудин В.П. Влияние экранирования на качество напыленных поверхностей / В.П. Перегудин // Сварочное производство. 1987. - № 9.-С. 7-9.

77. Петров А.В. Нанесение покрытий на металлы. / А.В. Петров, А.И. Моренов // Порошковая металлургия. 1967. - № 9. - С. 46-52.

78. Писаренко В. Л. Вентиляция рабочих мест в сварочном производстве / В Л. Писаренко, М.Л. Рогинский М., Машиностроение, 1981. - 121 с.

79. Посохин В.Н. Применение метода изображений для расчета скоростей подтекания к всасывающим щелевым отверстиям / В.Н. Посохин // Известия высших учебных заведений. Строительство и архитектура. -1988.-№2.-С. 100-102.

80. Посохин В.Н. Экспериментальное изучение вихревых зон в потоках вблизи всасывающих щелевых отверстий / В.Н. Посохин, М.В. Катков // Известия вузов. Авиационная техника. 2001. - №1. - С. 61-63.

81. Посохин В.Н. К расчету оптимальной эффективности действия местных отсосов / В.Н. Посохин // Гидромеханика и теплообмен в отопительно-вентиляционных устройствах. Казань, 1981. - С. 20-21.

82. Посохин В.Н. К расчету очертаний вихревых зон на входе во всасывающие отверстия / В.Н. Посохин, Н.Б. Салимов, А.Г. Лабуткин, М.В. Катков // Известия вузов. Авиационная техника. 1999. - № 2-3. -С. 98-101.

83. Посохин В.Н. К расчету течения вблизи щелевого отсоса-раструба / В.Н. Посохин, Н.Б. Салимов, К.И. Логачев, A.M. Живов // Известия вузов. Строительство. 2002. - № 8. - С. 70-76.

84. Посохин В.Н. К расчету отсосов компенсационного типа / В.Н. Посохин // Известия вузов. Строительство. 2002. - № 4. - С. 72-76.

85. Посохин В.Н. Расчет подтекания к линейному стоку над непроницаемой плоскостью / В.Н. Посохин, Н.Б. Салимов, М.В. Катков // Известия вузов. Строительство. 2000. - № 4. - С. 76-82.

86. Посохин В.Н. Влияние ограничивающих поверхностей на течения вблизи всасывающих отверстий / В.Н. Посохин, Д.Г. Гилязов, Б.М. Павлов // Результаты экспериментальных исследований по вопросам промышленной вентиляции М., 1974. - С. 95-102.

87. Потапов Ю.Ф. Уменьшение воздействия на преграду газовых и двухфазных струй за счет их закрутки / Ю.Ф. Потапов, А.Л. Стасенко // Труды ИДТИ им. Жуковского. Вып. 2445.- М., 1989. С. 3-15.

88. Прузнер М.М. Структура потока в зоне действия всасывающих отверстий / М.М. Прузнер, Р.П. Тедер // Отопление и вентиляция. -1939.-№3.-. С. 13-21.

89. Резников А.Н. Обработка металлов резанием с плазменным нагревом / А.Н. Резников М., Машиностроение, 1986. - 231 с.

90. Рубель А. Численный метод расчета набегания струи на плоскую преграду / А. Рубель // Ракетная техника и космонавтика. 1980. - М. 4.-Т.-18.-С. 50-60.

91. Рудяк В.Я. Метод расчета вытяжных устройств для плазменных установок. / В.Я. Рудяк, В.Н. Должиков // Устойчивость и турбулентность течений гомогенных и гетерогенных жидкостей. Тезисы докладов конференции. Новосибирск. ИТПМ СОР АН. 2004 г. -С.125.

92. Рудяк В.Я., Должиков В.Н. Расчет поля скорости всасывающего факела вытяжного устройства методом граничных элементов./ В.Я. Рудяк, В.Н.

93. Должиков // Известия высших учебных заведений. Строительство и архитектура. 2004. - № 11. - С. 75-81.

94. Защитное вытяжное вентиляционное устройство : Пат. 2280818 Россия, МПК{51} С 02 F 24F ; В .Я. Рудяк, В.Н. Должиков.- N2004124007/06 ; Заявл. 05.08.2004 ; Опубл. 27.01.2006.

95. Савин В.К. Гидродинамические исследования пограничного слоя при струйном обтекании пластины / В.К. Савин, Ж.П. Можаева, А.Д. Аралов // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. -1975.-№9.-С. 76-80.

96. Санитарные правила на устройство и эксплуатацию оборудования для плазменной обработки материалов. М., Минздрав СССР, 1986.-20 с.

97. Ю8.Сакипов З.Б. Теория и методы расчета полуограниченных струй и настильных факелов / З.Б. Сакипов Алма-Ата, Наука, 1978. - 203 с.

98. Ю9.Серкин В.Т. К исследованию эффективности бортовых отсосов / В.Т. Серкин, Н.К. Фокина // Теплогазоснабжение и вентиляция. Киев, 1969.-С. 144-146.

99. ПО.Сивиркин В.Ф. Исследование турбулентной плазменной струи / В.Ф.

100. Сивиркин, Н.М. Рогачев // Теплофизика высоких температур. 1974.-№51.-С. 128-136.

101. Ш.Смирнова Г. А. Определение расхода воздуха в струе прирасположении в ней вытяжного отверстия / Г.А. Смирнова // Комплексные проблемы охраны труда. Ленинград, 1989. - С. 52-54.

102. Сорокин В.В.Вентиляция на предприятиях строительных материалов / В.В. Сорокин Саратов, Изд-во Сарат. ун-та, 1991. -382 с.

103. Степанов С.И. Взаимодействие осесимметричной струи с плоской преградой / С.И. Степанов // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. 1979. - № 9. - С. 52-57.

104. Струминский Б.В. Проблемы, турбулентных течений / Б.В. Струминский М., Наука, 1987. - 208 с.

105. Сычев А.Т. Распространение веерной полуограниченной турбулентной затопленной струи вдоль плоской гладкой стенки //

106. Известия высших учебных заведений. Строительство и архитектура. -1967. -№3.- С. 112-117.

107. Сычев А.Т. Результаты исследования затопленной турбулентной струи, набегающей перпендикулярно на плоскость гладкого потолка /

108. A.Т. Сычев // Инженерно физический журнал. Т.7. 1964. - № 3. - С. 46-53.

109. Талиев В.Н. Аэродинамика вентиляции: учебное пособие для вузов./

110. B.Н. Талиев М., Стройиздат, 1979. - 295 с.

111. Талиев В.Н. Изменение осевой скорости, во всасывающем, факеле у прямоугольного отверстия / В.Н. Талиев // Всесоюзная межвузовская конференция по проблемам охраны труда. Тезисы докладов, -Иваново, 1969,-С. 168-170.

112. Талиев В.Н. Всасывающий факел у прямоугольного отверстия / В.Н. Талиев // Водоснабжение и санитарная техника. 1970. - № 7. - С. 14-16.

113. Течения газа и плазмы в соплах, струях и следах : Тез. докл. XVIII Междунар. семинара, 21-23 июня 2000 г.. СПб., 2000. - 171 с.

114. Тимофеева О.Н. Об эффективности применения местных отсосов от сварочного оборудования / О.Н. Тимофеева, Т.С. Векслер // Охрана труда в промышленности. Сборник научных трудов институтов охраны труда ВЦСПС. М, Профиздат, 1980. - С. 18-26.

115. Тимофеева О.Н. К обоснованию применения местных отсосов, встроенных в горелки для сварки в защитных газах / О.Н. Тимофеева, Г.М. Позин, Г.С. Векслер// Улучшение условий и охрана труда. М., 1982.-136 с.

116. Титов В.П. Натекание плоской струи на плоскость под углом / В.П. Титов, В.В. Мальцев // Известия высших учебных заведений. Строительство и архитектура. 1985 - № 7 - С. 94-98.

117. Тихонов А.Н. Уравнения математической физики / А.Н. Тихонов, А.А. Самарский М., 1974. - 735 с.

118. Тягло И.Г. Воздушные потоки в зоне действия вытяжных отверстий вентиляционных местных отсосов: автореф. дис. канд. техн. наук И.Г. Тягло-М., 1971.-15 с.

119. Фиалковская Т.А. Вытяжные зонты и шкафы. / Т.А. Фиалковская -М., Госстройиздат, 1947. 67 с.

120. Шепелев И.А. Воздушные потоки вблизи всасывающих, отверстий. Электротехническая промышленность / И.А. Шепелев // Научно-технический реферативный сборник. -М., 1981. № 5(68). - С. 7-9.

121. Шепелев И.А. Газовая струя в зоне действия местного отсоса, / И.А. Шепелев // Вентиляция промзданий / Материалы семинара 16-18 апреля 1973 г. JI. - 1973. - С. 3-7.

122. Шулекина Е.И. Определение скорости в стесненном всасывающем факеле / Е.И. Шулекина // Гидромеханика и теплообмен в отопительно-вентиляционных устройствах / Межвузовский сборник / Казань-1981.-С. 17-19.

123. Шулекина Е.И. Изменение осевой скорости воздуха в зоне действия стесненной всасывающей струи. / Е.И. Шулекина // Водоснабжение и санитарная техника. 1970. - № 1. - С. 31-32.

124. Шурыгин В.М. Об интегральных уравнении для течения несжимаемых жидкостей: Метод особенностей / В.М. Шурыгин // Ученые записки ЦАГИ. 1988. - Т. XIX. - № 5. - С. 13-22.

125. Шурыгин В.М. Теория обтекания тел со струями./ В.М. Шурыгин. -М., 1998. 75 с.

126. Яковлевский О.В. Исследование взаимодействия струи с близко расположенными экранами / О.В. Яковлевский, А.Н. Секундов // Известия АН СССР. Механика и машиностроение. 1964. - № 11.-С. 104-114.

127. Яковлевский О.В. Распространение турбулентной струи, соударяющейся с плоской поверхностью / О.В. Яковлевский, С.Ю. Крашенинников // Известия АН СССР. Механика жидкости и газа.1966.-№4.-С. 192-197.

128. F. S. Alvi; J. A. Ladd; W. W. Bower Experimental and Computational Investigation of Supersonic Impinging Jets // American Institute of Aeronautics and Astronautics Journal. 2002 - T.40. - № 4. - C. 599609.

129. Elgin A. Anderson and Robert E. Spall Experimental and Numerical Investigations of Two-Dimensional Parallel Jets // Journal of Fluids Engineering. 2001. - T. 123. - № 2. - C. 401-407.

130. Yann Bartosiewicz; Yves Mercadier; Pierre Proulx Numerical Investigations on Dynamics and Heat Transfer in a Turbulent Underexpanded Jet // American Institute of Aeronautics and Astronautics Journal. 2002 - T.40. - № 11. - C. 2257-2265.

131. Berlchte der deutschen keramischen gessellschaft. 1962. - № 2. - Вып. 39.-С. 115-129.

132. Busse K.H., Steffens H.D., Fischer U. Plasma spritzen an atmosphere und un eiederdruck // Jahrbuch Oberflachentechnik. - 1987, Вып. 43. -C.300-320. - Berlin, Metal - Verlag GmbH.

133. Yongmann M. Chung, Hyung Jin Sung, P.-A. Krogstad Modulation of Near-Wall Turbulence Structure with Wall Blowing and Suction // American Institute of Aeronautics and Astronautics Journal. 2002. -T.40 - № 8. - C. 1529-1535.

134. Alison J. Cooper, and David G. Crighton Global modes and superdirective acoustic radiation in low-speed axisymmetric jets // European Journal of Mechanics B/Fluids, 2000, September T. 19. - № 5. - 2000. - C. 559-574.

135. S. A. Ead and N. Rajaratnam Plane Turbulent Surface Jets in Shallow Tailwater // Journal of Fluids Engineering. 2001. v. 123, № 1, C. 121-127.

136. C. Ferreira Gago, S. Brunet, F. Gamier Numerical Investigation of Turbulent Mixing in a Jet/Wake Vortex Interaction // American Institute of

137. Aeronautics and Astronautics Journal. -2002, v.40, № 2, p. 276 284.

138. P. J. Foster, J. M. Maclnnes, and F. Schubnell Approximate Similarity of Confined Turbulent Coaxial Jets // Journal of Fluids Engineering. 2001, T. 123. № 3. C. 707-709.

139. J. Garcya and A. Crespo A Turbulent Model for Gas-Particle Jets // Journal of Fluids Engineering. 2000, v. 122, № 3, C. 505-509.

140. U. Goldberg, O. Peroomian, and S. Chakravarthy A Wall-Distance-Free k-e Model With Enhanced Near-Wall Treatment // Journal of Fluids Engineering.-1998, T. 120. №3. C.457-462.

141. David E. Hall, Frank P. Incropera, and Raymond Viskanta Jet Impingement Boiling From a Circular Free-Surface Jet During Quenching: Part 1—Single-Phase Jet // ASME Journal of Heat Transfer. 2001. T. 123 .№ 5, C. 901-911.

142. David E. Hall, Frank P. Incropera, and Raymond Viskanta Jet Impingement Boiling From a Circular Free-Surface Jet During Quenching: Part 2—Two-Phase Jet // ASME Journal of Heat Transfer. -2001. T. 123 №5. C. 911-918.

143. James Hileman; Brian Thurow; Mo Samimy Exploring Noise Sources Using Simultaneous Acoustic Measurements and Real-Time Flow Visualizations in Jets // American Institute of Aeronautics and Astronautics Journal. -2002. T.40. № 12. C. 2382-2392.

144. Philip G. Hill and Patric Ouellette Transient Turbulent Gaseous Fuel Jets for Diesel Engines // Journal of Fluids Engineering. 1999, v. 121, № 1, C. 93-101.

145. K.O. Homan and S.L. Soo The Steady Horizontal Flow of a Wall Jet Into a Large-Width Cavity // Journal of Fluids Engineering. 1998, v. 120, № 1,C. 70-75.

146. Z. W. Ни; C. L. Morfey; N. D. Sandham Aeroacoustics of Wall-Bounded Turbulent Flows // American Institute of Aeronautics and Astronautics Journal. -2002, v.40, № 3, C. 465-473.

147. Huy Т. Hoang and Hamid R. Rahai The Distortion of a Jet by Coil Inserts // Journal of Fluids Engineering. 2002, v. 124, № 2, C. 500-504.

148. J.-J. Hwang and B.-Y. Chang Effect of Outflow Orientation on Heat Transfer and Pressure Drop in a Triangular Duct With an Array of Tangential Jets // ASME Journal of Heat Transfer. -2000, V. 122 . № 4, C. 669-679.

149. B.H. Lakshmana Gowda and V.S.B. Durbha Mean and Turbulence Characteristics of Three-Dimensional Wall Jet on Convex Cylindrical Surfaces // Journal of Fluids Engineering. 1999, v. 121, № 3, C. 596-604.

150. Nicholas J. Lawson and Malcolm R. Davidson Crossflow Characteristics of an Oscillating Jet in a Thin Slab Casting Mould // Journal of Fluids Engineering. 1999, v. 121, № 3, C. 588-595.

151. R. Martinuzzi, A.M. Zaghloul, W. Al-Qaraguli, and R.E. Baddour Turbulence Structure of Plane Surface-Jets in a Weak Coflowing Stream for Different Initial Wake Conditions // Journal of Fluids Engineering. -1998, v. 120, №1,C. 76-82.

152. Erina Murakami; Dimitri Papamoschou Mean Flow Development in Dual-Stream Compressible Jets // American Institute of Aeronautics and Astronautics Journal. -2002, v.40, № 6, С. 1131-1138.

153. Mehdi N. Naraghi, M. Karim Moallerrii, M.H.N. Naraghi, and S. Kumar

154. Experimental Modeling of Circular Hydraulic Jump by the Impingement of a Water Column on a Horizontal Disk // Journal of Fluids Engineering. -1999, v. 121, № 1,C. 86-92.

155. F. Qian, B. Farouk, R. Mutharasan, and N. Macken Experimental and Numerical Studies of Heat Transfer From a Liquid Bath due to an Impinging Gas Jet // ASME Journal of Heat Transfer. -1999, V. 121. № 2, C. 333-340.

156. Ronald L. Panton On the Wall-Pressure Spectrum Under a Three-Dimensional Boundary Layer // Journal of Fluids Engineering. 1998, v. 120, № 2, C.407-410.

157. Papadopoulos George and Pitts William M. A Generic Centerline Velocity Decay Curve for Initially Turbulent Axisymmetric Jets // Transactions of the ASME. Journal of Fluids Engineering. 1999, V.121, №1, C. 80-86.

158. N. Raud, Y. Bury, R. Bazile, J. Boree, and G. Charnay Experimental Study of the Behavior of Confined Variable Density Jets in a Time Varying Crossflow // Journal of Fluids Engineering. 1999, v. 121, № 1, C. 65-72.

159. Y. Sakakibara and J. Iwamoto Numerical Study of Oscillation Mechanisms in Underexpanded Jet Impinging on Plate // Transactions of the ASME. Journal of Fluids Engineering. 1998, V.120, №3, C. 477-482.

160. H. S. Sheriff and D. A. Zumbrunnen Local and Instantaneous Heat Transfer Characteristics of Arrays of Pulsating Jets // ASME Journal of Heat Transfer. -1999, V. 121 . № 2, C. 341-348.

161. R. Sangras, О. C. Kwon, and G. M. Faeth Self-Preserving Properties of Unsteady Round Nonbuoyant Turbulent Starting Jets and Puffs in Still Fluids // ASME Journal of Heat Transfer. 2002, V. 124 . № 3, C.460.470.

162. Satoshi Watanabe, Hiraku Seki, Seiji Higashi, Kazuhiko Yokota and Yoshinobu Tsujimoto Modeling of 2-D Leakage Jet Cavitation as a Basic Study of Tip Leakage Vortex Cavitation // Journal of Fluids Engineering. -2001, v. 123, № 1,C. 50-56.

163. Douglas R. Smith Interaction of a Synthetic Jet with a Crossflow Boundary Layer // American Institute of Aeronautics and Astronautics Journal. -2002, v.40, № 11, C. 2277-2288.

164. Robert E Spall A Numerical Study of Buoyant Plane Parallel Jets // ASME Journal of Heat Transfer. -2002, V. 124 . № 6, C. 1210-1213.

165. Tangemann R. and Gretler W. The Computation of a Two-Dimensional Turbulent Wall Jet in an External Stream // Transactions of the ASME. Journal of Fluids Engineering. 2000, V.122, №3, C. 154-157.

166. Murat Ulasir, Steven J. Wright Influence of Downstream Control and Limited Depth on Flow Hydrodynamics of Impinging Buoyant Jets // Environmental Fluid Mechanics, 2003, № 3 (2), C. 85-107.

167. Jean Varnier; Wilfrid Raguenet Experimental Characterization of the Sound Power Radiated by Impinging Supersonic Jets // American Institute of Aeronautics and Astronautics Journal. -2002, v.40, № 5, C.825-831.

168. Frank Y. Wang; К. В. M. Q. Zaman Aerodynamics of a Jet in the Vortex Wake of a Wing // American Institute of Aeronautics and Astronautics Journal. -2002, v.40, № 3, C. 401-407.

169. Wen-Chang Yang, Robert R. Hwang Vertical Buoyant Jets in a Linearly Stratified Ambient Cross-Stream. // Environmental Fluid Mechanics, 2001, June № 1 (2), C. 235-256.

170. Zhe Jiang and Modi Vijay Near Wall Measurements for a Turbulent Impinging Slot Jet Data Bank // Transactions of the ASME. Journal of Fluids Engineering. - 2001, V.l23. - № 1. - С. 112-121.