автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Моделирование процесса синтеза суперпластификатора на основе тяжелой смолы пиролиза

полоцкий государственный университет

РГ6 Ой

На правах рукописи

- 4 ДПР 1994

ГРИБОВА Елена Васильевна

УДК 547.541.07(088.8)

МОДЕЛИРОВАНИИ ПРОЦЕССА СИНТЕЗА СУПЕРПЛАСТИФИКАТОРА НА ОСНОВЕ ТЯЖЕЛОЙ СМОЛЫ ПИРОЛИЗА

05.17.08 - Процессы и аппараты химической технологии

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Новополоцк 1994

Работа выполнена в Полоцком государственном университете

Научный руководитель Официальные оппоненты:

Ведущее предприятие

доктор технических наук, профессор Г.Н.АЕАЕВ

доктор технических наук, старший научный сотрудник ПД.ФАЛШШ

кандидат химических наук, доцент С.Ф.ЯКУБОВСКИЙ

ПО "Пластполимер", г. Новополоцк

Зашита состоится "/-£." ¿^»А&^с/'НВД г. в-/О час. на заседали« специализированного совета при ПТУ (211440, Республика Беларусь, г. Н'вополоцк,ул.Блохина,29) в £/{£>

С диссертацией м„яно ознакомиться в библиотеке ПГУ.

Автореферат разослан

1994 г.

Ученый секретарь специализированного совета, к.х.н., доцент

Л

С.В.Покровская

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Известно, что тяжелая смола пиролиза (ГСП), образующаяся при пиролизе нефтепродуктов, включает широкий спектр цепких компонентов. Однако до настоящего времени их выделение и использование сдергивается отсутствием детальных технологических исследгтяний (в частности, кинетических закономерностей), а также обоснования аппарятурно-технологического оформления их переработки.

В частности, интерес к ТСП обусловлен многочисленными положительными результатами научно-исследовательских работ по получения на ее основе пластифицирующей добавки к бетонный смесям. Подобные соединения позволяют при значительной экономии стройматериалов производить высококачественные бетонные изделия. Отсутствие в настоящее время производства пластификаторов с использованием ТСП позволяет считать проведенные исследования и на их основе ап-паратурно-технологическое решение процесса актуальными. Кроме того, диссертационная работа показк чет возможности моделирования лроцес-:а Синтеза пластификатора (с учетом полученных кинетических эако-юкерностей) на стандартном промышленном оборудовании установки 'Парекс" ГО "Кафтан" (г.Новополоцк). Актуальность такого техниче-:кого решения очевидна, поскольку в настоящее время становится 'строй проблема переоснащения и реконструкции незагруженных произ-юдственных копртостей.

Цель работы. Исследование кинетических закономерностей суль-ирования ТСП концентрированной серной кислотой; разработка матема-ической модели сульфирования ТСП; разработка новой технологии ульфирования ТСП п среде инертного растворителя с целью снижения асходн.ых коэффициентов, участвующих в процессе реагентов УаОН), в сравнении с известной технологией получения супергласти-

фикатора на основе ГСП - С-НПИ.

Научная новизна диссертационной работы включает:.

I. Определение области кинетических исследований и установление кинетических закономерностей процесса сульфирования ТСП серной кислотой;

.2. Разработку математической модели процесса сульфирования ТСП серной кислотой;

3» Исследование закономерностей извлечения и удаления из ТСП асфальго-смолистых к полимерных соединений (методом экстракции) с последующим сульфированием остатка (ароматических углеводородов) 8 среде жидких парафинов (Сдо-С^).

Практическое значение диссертационной работы состоят в разработке новой технологии сульфирования ТСП, позволяющей получить вы-рррок&че ст в енную добавку для бетонных сиесей с минимальным расходов сорной кислоты и щелочи, оценке возможности реализации разработанного процесса с использованием технологического оборудования продавленной установки "Яарекс" (ПО "Нафтан").

■Достоверность полученных научных и фактических результатов подтверждается достижением адекватности разработанной математической шдели сульфирования разработанной технологии сульфирования ТСП в среде жидких парафинов; вксоким качеством синтезированной пластифицирующей добавки, не уступающей по своим показателям (плас-чифицирующий эффект, прочностные характеристики) известному суперпластификатору, полученному На основе ТСП,- С-НПИ,

Объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, выаодов, приложений и списка Литературы. Работа изложена на 156 страницах машинописного текста, содержит 23 таблицы и 31 рисунок. Библиография включает 121 источник научно-технической литературы.

Публикации. По осноенын результатам работы имеется 4 публикация, п том числе: две статьи и тезисы докладов на Всесоюзных и кззяун&рздкых конференция*.,

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБ03Ы-

В первой главе диссертации представлен литературный обзор, в»котором содержатся сведения о составе я направлениях использования тяжелоИ сколы пиролиза; типах и составах пдастифицяруюцих добавок для бетонннх сйесей; приводятся а; ииз и оценка результатов исследований механизма и кинетики сульфирования ароыатячв-ских углеводородов; моделировании, оптимизации и усоверпвнствоаа-нии процесса сульфирования ароматических углеводородов. Анализ обзора позволяет сделать следующие выводу*.

1. Из многообразия предложений пр переработке ТСП наибольший ийтерес представляет исследования по использовании ТСП в качестве сырья при производстве пластифицирувцей добавки длл бетонных сма-сей. Это обусловлено тем, что данные вещества позволяют значительно снижать расход стройматериалов при производстве высококачественных бетонов.

2. Имеется известное техническое решение по производству на основе ТСП сулерпластификатора С-Н1Ш. Данный способ не освоен в производстве. Одной из причин является ведение процесса сульфирования в одну стадии (всего состава ТСП), что сопряжено со значительным ростом вязкости реакционной смеси, повышенным расходом реагентов (серной хйслогн и целэчи).

3. Отсутствует результаты исследований по кинетике и математическому моделировании процессов сульфирования ТСП.

4. Отсутствует обоснованное алпаратурно-технологйческое решение производства суперпластификатора на основе ТСП»

В связи с вышеизложенным В работе поставлены следующие целя и задачи исследований:

I. Исследовать кинетические закономерности в условиях моде-

дарования процесса сульфирования тяеолой сколи пиролиза - побочного продукта производства этилена н пропилена с цель» создания технологии производства активного компонента суперпластификатора двд'бетонных смзсев;

2, Разработать технологии сульфирования ТСП, обеспечивающую получений продукта необходимого качества с минимальными расхода-кз осиовних реагентов - серной кислоты м щелочи;

3, С учетом выявленных кинетических закономерностей разработать ьатештичеснуЕ модель процесса сульфирована тяжелой смолы ли лаза серной «нслотой;

4, Использовать кинетику и-ыдтематическую модель процесса для разработки аппаратурно-технологического оформления процесса производства суперпластификатора на базе типового оборудования.

Вторая глава посвящена «следованиям кинетики сульфирования серной кислотой ТСП и разработке кат ешти чес кой подели данного процесса.

Для изучения закономерностей реакций сульфирования била создана лабораторная установка (риз.I). Контроль вязкости реакционной снстеш осуществлялся с помощью специально сконструированного прибора, пршщип дейстиия которого основан на зависимости изменения величини тока привода me-¡на л к к от вязкости реакционной снеси, изменяющейся с ростом тешаратуры и продолжительности pe-

Рис. I Схема лабораторной установки:

i-реактор; «¡-электродвигатель; З-ирибор для измерения изменений вязкости системы; 4,5-с&мопишу|циИ прибор типа Ш1; 6-герио-етат} 7-тершпара типа ХИ.

шцнн

г

Ш

г* ~

\

Ом

Известно, что для проведения химической ргакцна сульфирования в кинетической области необходимо обеспечить гошгенносгь реакционной среди на протяжении всего времени рзакции. Это позволяет избежать влияний процесса иассо-, теплопередачи и перэ-иэпшвашш на скорость реакции.

Установлено, что кинетическая область протекания процэсса сульфирования обеспечивается соогнозенкем ГСП: Иг50*я1: Ю тсс (температура реакции П0-140°С). С учетоп закономерностей рааацза сульфирования нафталина (одного из основных ко то центов ГСП) серной кислотой была выбрана схема сульфирования ТСП (рис.2).

Рис.2 Схема сульфирования ТСП

С1-серная кислота и ее концант-рация;

Сй-тяжелая спала пиролиза и

ее концентрация; СНГ-концентрация шнасудьфо-

кнелот а смэси: СК2-концгнтрация дисуяьфокис-

лот в скеси; СКЗ-кскцснтрация трнсульфокас-

лэт в скеси; С1С4-концвнтрацкя поднеудьфо-

кислот в смесч; С5-кокцгнтрация сульфоноэ в смеси;

к1,к2,кЗ,к4-констакты скорости образования соответствуй^»* сульфо кислот;

ко - константа образования сульфогав.

Исследование кинетики процесса сульфирования ТСП осуществлялось при использовании катодияп определения обг;ей кислотности я содержания свободной серной кйслоты в сульфоиасса при производстве супоряяастифккедорл С-3.

На рис.3 представлекн кривые зависимости изменения содержания свободной //г в течение периода сульфирования.

Из анализа рис.2 и 3 следует, что при сульфировании ТСП (при различных температурах) икеет несто значительное снижение

скг.

- в -

y

3'

концентрации серной кислоты с течением времени реакции. Реакционная смесь представляет собой яидкув гомогенную систему, сос-тояцуо из сульфокислот различного строения (иона-ди-, три- и полксуяь-фокислот) и свободной

серной кислоты.

Несмотря на высокую

скорость сульфирования ICH при температуре 150°С (рис.2),вреакционной cusca имеет место образование побочных продуктов (суль-фонов и дисульфонов), плохо растворимых в воде. В силу этого пластификатор, полученный при этой температуре, обладает невысокими показателями качества. На основании вышесказанного в качестве экспериментальных температур использовались II0,I30,I40°C.

Система уравнений, предлагаемая для описания кинетики сульфирования серной кислотой, в общем вяде представлена:

* кв.*cm. ¡ + кз*снг.*а + кч*сю*ы

S <В tí 20 S5 50 35 вреня амырира&аний.мин.

Рис.3 Изменение содержания свободной HzSO4 в реакционной сызси ( Ш SO* :ТС1Ы0:1 масс) 1-П0°С, г-130°С, 3-140°С, 4-150°С

Щ

dv в dt -

dCK¿= HZ -CKi*Cl

dt

d£iQ* K3*CK2>a tív

(2)

(3)

(4)

(в)

Поскольку реакционная сцесь не анализировалась на количественное определение в не* су«ь$окисяот различного строения, уравнения (3) - (б) наш рассматривались в обобщенной виде. Наел» преобразования система уравнений (Л) будет иметь вид:

крП'рз Ц чскЩ (7)

Решение системы уравнений ( А ) позволяло определять кинетические парада три сульфирования ТСП (образования юно- к дяеуль-фокнелог) (табя.1).

Таблица I

Кинетические параметры сульфирования ТСП

Тгидера-( ноносульфараванре

ТУР9» {анергия ак-.йонстйнга 0£ | тивации |скорости

!

I Энергия ¡ЕКцДя/нолб) КШДх к;ш)

дясульфарованз!»

, Константа

скорости { К2(1/2 х юя)

НО 130 140

Й

0,19 0,30 0,36

о,оео

0,170 0,205

Для оценки полисуяьфокислогности реакционной смеси, вырадан-ноЯ в виде

[т + т] + $ х

(9)

преобразуеа скстецу уравнений ( А ) к виду:

кг v 1\си (]ыг

К1

Ut)

]\Ci*C2 dt

ti - отношение начальных концентраций в cueca серной внслоти Я ТСП ;

б - дольное отношение расхода серной кислоты к нафталину при коносульфировании нафталана;

КЩ2 - конверсия серной кислоты и ТСП соответственно, касс.

Анализ и обработка экспериментальных данных показали, что

виракенке

"КГ 'Гс1*сгс1г

I

является однозначной функцией конверсии серной кислоты ( ХСУ ) для лвбой температуру (рис.4). Для оли^ния этой зависимости

предлонеиа следующая функция:

(И)

И- fiotí X-AJOt • -W1 у

' j/> :

А ь

/ №

/ ?

/

0,03

0.3

rm= f (В)

Рекение уравнений (10) и (12) позволило установить конверсионную зависимость участвующих в реакция компонентов С HzS0t,,TCü) от температуры и степени полисульфокислотности ре-

0.4 qtí 0.2 Q 25 v

Аонбарсия t/iSO*Ixtíl,масс, акционкой смеси.

Рис.4 Зависимость полисульфокислотности реакционной смеси от конверсии Ш$0* (ХС2---1; м* 40). точки получены по уравнения (13) при экспериментально« значении конверсии серной кислоты (рис.3)

д. ш

т

.2 1**9

5.Н к №

■ «.м _

(к// л \-0,№

Выражение для конверсии ТСП исходя из (13) будет иметь впд: ХС2- Н'К*** (ХС1~ аШ '

в*к{~тч *(&*к1**<№м кг*)

(14)

Выражение для определения времени сульфиро лакая (V ) после

преобразований имеет вид: «с/

Г=-

где

, 1 I«« «,«» » 4 4*8».

| ТГЩЙяыйЧс^^ 15)

^ « К/ « Со/

° = ^з« *а* к/'-5*1*кг1)

Уравнения (14) и (15) представляют собой замшутую скстгау уравнений, решение которой позволяет определить условия сульфирования (те»шературу, время, ;оотноиения исходов* компонентов). Применимость полученной модели подтверждается данным, представленными на рис.5, где приведены расчетные и экспериментальные данные зависимости конверсии серной кислоты от температуры сульфирования (при условии 1С2г-1 и И* 10).

К о.з

Рис.5 Расчетные и экспериментальные данные конверсии НгБОкривая -расчетная по фор.»уяе(14), точки - экспериментальные

Температура, "С

В тратьвй главе показана этапа разработки в лаборатории* ус so вша аяпаратурчо-твхнологнчесаога оформления процесса синтеза суПОраваСтНфяааТОр!» Ü4 OCÜOEC ТСП,

Основной задачей данного раздала било создание технологии синтеза пластифицкрукцеК добавки с учетои установленных закономерностей процесса (глава 1,2);

1. Удаление есфальто-сиолистых » полимерных соединений из lüECi? ТСП методом экстракции.

2. Подбор условия сульфирования выделенной рафииатной части ТСП, представляемой собой смесь шфгадаща н его гомологов,

3. Проверка адекватности разработанной математической иоде ли сульфирования ТСП предлагаемой технологии,

4. Выделение и возврат онстрагента в технологическую схецу.

В качество гчетрагентов исследовались: ацетоннтркл, н-гексан, вь'сококипящие жидкие парафины (Cjq-Cjq). На рис, б показаны результаты экстракции указанны ки растворителями при различном соотносении экст-рагент: сырье, температура экстракции 20°С. С учетои того, что содержание удаляемых из ТСП асфальто-емолнетых и полимерных соединений может составлять от 4 до Zb% масс, то в качестве экстрагента успешно -могут использоваться н-гек-сан и аидкие парафины (Сдо-

с1в).

50

К

I

аз

ю

i

у 2 i

/ V к

/ > >4 ¡

(íomutkue-Mje иаткемтамье, масс.

Pssc.6 Зависимость выхода зхетракта от кратности растворителя I-ацагонитрил, Z- н-гексая, З-хидкие шрафкнн (Cj0-Cjg).

Сравнительный анализ селективности растворителей (твбл.2) показывает, что н-гексан обладает более высокий экстракционный свойством в сравнении с жидкими парафинами.

Таблица 2

Селективность растворителей при различной температуре экстракции ГСП

(Темпера- ! ■тура | экстракции^ 1 К* I 1 Кг ! и

т 20 0,714 0,044 16,22

40 1,009 0,232 4,34

60 1,498 0,155 9,61

20 1,225 0,054 22,68

40 1,131 О.ХВО 6,28

60 1,097 0,274 .4,003

№'Наименование п/п| экстрагента

(Сзд-С^дУ

2.

4. н-гексан

5.

6.

Примечание:

К<,Кг - коэффициенты распределения ароматических, асфальто-смолистых и полимерных соединений соответственно.

5 - селективность растворителя.

Однако п качестве экстрагента при разработка технологии получения суперпластлфикатора необходшо использовать такой растворитель, который обладает не только высокими экстракционными свойствами, но ч имеет высокую температуру кипения (более 160°С). Это позволяет использовать его в качестве инертной среды для проведения в ней последующей стадии производства суперпластификатора-сульфирования, Этими свойствами обладают жидкие парафины, являющиеся товарным продуктом установки "Парекс". Кроме того, он на дефицитен и не токсичен.

Основный этапом производства пластифицирующей добавки является сульфирование выделенной экстракцией части ТСП (в основном

нафталина и его производных) концентрированной серной кислотой. Пря разработке условий сульфирования с целью получения высококачественного продукта исследовали:

1. Влияние соотношения исходных реагентов (ТСП и Иг ) и количества растворителя (жидких парафинов).

2. Влияние продолжительности сульфирования и температуры.

Установлено, что оптимальными условиями сульфирования явля-

0тся: соотношение ТСП: Ш$0*:%идкие парафины - 1:1:4 масс, температура 130-140°С, время сульфирования - 30-35 минут.

Использование жидких парафинов (как разбавителя смеси) на стадии сульфирования позволяет значительно снизить расход серной кислоты (и соответственно вязкость реакционной массы) в 2-2,5 раза. Это обусловлено тем, что образующиеся в процессе сульфирования сульфокислоты практически не растворяются в жидких парафинах. По мере накопления сульфокислот образуется суспензия, где дисперсионной средой являются кцпкие парафины, а дисперсионной фазой -сульфокислоты. Вязкость образующейся суспензии определяется практически яцдкими парафинами.

Качество полученной добавки оценивали стандартными методами по пластифицирующим (осадка конуса, мы) и прочностным свойствам (при сжатии). Сравнительный анализ опытных и контрольного (без добавки) образцов показывает высокое качество полученной пласти-фицируицей добавки по новой предлагаемой технологии (табл.3).

Важной характеристикой технологии производства суперпластификатора является организация производства с минимальными потерями жидких парафинов. Для этого в предлагаемой технологии предусмотрено их отделение и возврат в рецикл как на стадии сульфирования, так и на стадии растворения сульфокислот (рис.8).

Установлено, что возврат жидких парафинов в рецикл составляет 97,от массы используемых жидких парафинов на стадии сульфирования.

Следугациы технологическим этапом в производстве пластифицирующей добавки является нейтрализация сульфокнслот. Целевой продукт (суперпластификатор) представляет собой смесь натриевых солей сульфокйслот и сульфата натрия.

Таблица 3

Сравнение качества полученной пластифицирупцей добавки

^ I i J ело йил сульфирований U садка ] прочность при cs&itsu

'1/п,Вариант ■ --г--.конуса t в % к контролю

П/»' I НгЬОц' Тем-pa,1 tieр-лод.1 (да.) (1% of Естестййи.'твешеняё

; ; ; °с ; ;:дче-,' ¡ 2^0*

1. Контроль 40 100 100

2. Опыты 1:1 140 30 170*5 S5±5 П7±ЕЮ

3.'Прототип" 1:0,32 145 64 175 102,0 107,0 по С-ППИ

В качестве щелочного агента предлагается использовать недефицитную щелочь (42% р-р ЫоОН ). Товарный продукт получаст в

виде водного раствора 20-25$ концентрации.

. озг

OES

^ од»

J

/

/

W

120 410 4W ОО Темпррапгура,'С

Адекватность разработанной математической модели сульфирования ТСП серной кислотой (гл.2) технологическим показателям процесса сульфирования ТСП в среде кид-ких парафинов в лабораторных условиях показана на рис.7

Рис.7 Зависимость конверсии от температуры сульфирования ТСП по расчетным и экспериментальным данным (соотношение ТСП: Нг50*~ 1:1масс); х - точки экспериментальные

В четвертой главе представлены схема производства, материальный баланс процесса получения суперпдасткфикатора к расчет реактора сульфирования. (

Для организации производства с минимальными материальными м ¿вдргегнческиыц заграташ было решено использовать типовое О бор/до еагжа узда сульфирования установки "Парекс* Ю "Нафтан". Это обязано с тем, что в настоящее время данное производство не эксплуатируется на цаяную довртооть,

Схеаа предлагаемого производства супэрпластификатора (рис.8) включает узел экстракции и узел получения товарного продукта. Узел экстракции включает две емкости (0,5м^), одна иа'которых снабжена лопастной ме^ая^ой и выполняет функцию смесителя, другая (полая емкость 0,5*:3) используется для разделения экстракционной смеси, Рафинатная фаза подвергается сульфярованир с пос-ладуссдш разделакиец реакционной смеси и выделением из нее водорастворимых су дьфскислот, которые затеи подвергаются нейтрализации. Сульфирование, разделение и нейтрализацию проводят в параллельно рабо*шцзх реакторах (1,0м3), выполненных из коррозионно-стойких материалов, снабгенных ыеталзой и рубашкой. Продолжитель-- лость процесса получения суперпдастифшгатора состаеляэт 4 часа (I рарка).

Производительность установки - от 375 т/год (одна взрка в течение суток) до £,25 тыс,т/год (6 варок в течение суток) 20251 родного раствора целевого продукта, что в пересчете на су-хоа ве^эстсо составит от 75 до 450 ч/год соответственно.

Расчет раактора включает расчет материального и теплового балансов реактора производительностью 0,86 т за цикл (I варка).

Произведен рйсчзт величины адиабатического разогрева реактора с учетом теплоты реакции сульфирования. Выяснено, что уея® хиняческвЯ реакции в оптимальных условиях сульфирования

Рис.8 Схема производства суперпластификатора

А1 - смеситель, А2 - отстойник, РЗ,Р4 - реакторы, А,В,С,Д,£,М - сырьевке емкости, К - сборник экстрактной фазы, Р - емкость готового продукта

позволяет проводить работу реактора сульфирования в режиме шни-ыадышх дополнительных тепловых и энергетических затрат.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ К БоБОДЫ

I. Изучены закономерности и разработана технология сульфирования ТСП в среде жидких парафинов (Сдо-С^д), что позволяет снизить вязкость реакционной смеси, а также уменьшить расход сор-.эй кислоты и щелочи в ¿-2,5 раза и тем самым облегчить возможность внедрения данной технологии в промышленность,

*.. Исследована кинетика сульфирования ТСП концентрированной серной кислотой. Установлен последовательный характер образования сульфокислот от моно- до полисульфокислот. Определены кинетические параметры сульфирования (константы скорости, энергии активации). * N.

3. Предложена система уравнений описания кинетики сульфирования, позволяющая рассчитать аппаратурно-технологическоэ оформление процесса для любых условий сульфирования.

4. Установлена целесообразность выделения и удаления из ТСП асфальто-смолистых и полимерных соединений (методом экстракции) с послодуюпрш сульфированием остатка ТСП (преимущественно нафталина и его гомологов).

5. Апробированы и выявлены аффективные окстрагенты для очистки ТСП от асфальто-смолистых и полимерных соединений - ацето-нитрил, н-гексан, жидкие парафины. Определены оптимальные условия экстракции (соотношение ТСП:экстрагент » 1:2-Змасс, температура 20°С). Условия экстракции определяются, с одной стороны, величиной содержания удаляемых из ТСП Асфальто-смолистых и по-вимяртшх соединений, а с другой,качественными показателями выбранного окстригента (селективность, безопасность, дефицитность).

6. Иг :ладовшш условия сульфирования очищенной от асфальто-смолнстых и полимерных соединений остатка ТСП в среде жидких парафинов. Оптимальными условиями сульфирования являются: соотношение ТСП: Нл5Оц. жидкие парафины ■ 1:1:4 масс, температура сульфирования 130-И0°С, время реакции 30-35 минут.

7. Исследована возможность отделения и практически полного возврата в рецикл^цо 97,556 масс участвующих в сульфировании) жидких парафинов как со стадии сульфирования, так и со стадии растворения сульфокислот в воде с последующим отделением жидких парафинов от водной фракции сульфокислот.

Э. С учетом исследованных закономерностей отдельных стадий процесса предложена новая схема производства пластифицирующей добавки для бетонных смесей, включающая: экстракцию ТСП жидкими парафинами; разделение экстракционной смеси; сульфирование рафмнат-ной фазы в среде жидких парафинов концентрированной серной кислотой; отделение и возврат в рецикл жидких парафинов и нейтрализация сульфокислот щелочным агентом с целью получения готового продукта.

9. С учетом математического моделирования сульфирования ТСП серной кислотой разработана методика расчета реакционного узла сульфирования применительно к типовому оборудованию узла сульфирования производства жидкого парафина установки "Парекс" ПО "Наф-тан" г.Новополоцка.

Мощность установки составляет от 375 т/год до 2,25 тыс.т/ год (20-25^ водного раствора суперпластификатора) или в пересчете на сухое вещество от 75 до 450 т/год соответственно.

10.Пластифицирующая добавка для бетонных смесей, полученная по разработанной технологии, имеет высокие показатели качества (пластифицирующий эффэк-1, прочностные характеристики) и не уступает пт своим свойствам суперпластификатору С-ППИ.

Основное содержание работы опубликовано:

1. Экстракция ароматических углеводородов из тяжелой смолы пироллза /^риХаыид, Г.Н.Абаев, Е.В.Грнбова/Дииия и химическая технология (изв.выса.учебн.заведений). - 19ЭЗ.

2. Очистка тяжелой смолы пиролиза экстракционным методом /Е.Я.Гамбург, А.Д.Беренц, В.В.Сасковец, Е.В,Грибова//Нефтепере-работка и нефтехимия. - 1989. - ОТ. С.26-28.

3. Комплексная переработка отходов производства пиролиза «акриловых мономеров /Е.Б.Грибова, Г.Н.Абаев, О.Н; Варко ва/Д^э. докл. Всесосзной научно-технической конференции "Интенсивны» V безотходные технологии к оборудование". - Волгоград: 1991. -

С. 55.

4. Комплексная переработка отходов производств мономеров в пластификатор/ Г.Н.Абаев, Е.В.Грибова, Цури Хвмид, В.А.Киреев// Теэ.докл. ХУ Цецдоя^евского съезда по общей и прикладной химии .Минск: 1993. - С.5-6.