автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Исследования работы объемно-блочных конструкций для жилищного строительства в сейсмоопасных регионах Сирии

!

На правах рукописи

Аль Кстави ШАБАН

ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОТЫ ОБЪЕМНО-БЛОЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ЖИЛИЩНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА В СЕЙСМООПАСНЫХ РЕГИОНАХ СИРИИ

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

ж/

На правах рукописи

Аль Кстави ШАБАН

ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОТЫ ОБЪЕМНО-БЛОЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ЖИЛИЩНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА В СЕЙСМООПАСНЫХ РЕГИОНАХ СИРИИ

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ж9М1

Работа выполнена во Владимирском государственном университете

Научный руководитель — доктор технических наук, профессор Жив Александр Семенович

Официальные оппоненты — доктор технических наук, профессор

Латушкин Сергей Николаевич

— кандидат технических наук, доцент Михайлов Василий Васильевич

Ведущая организация — Научно-производственная фирма

«Тектоника» г. Владимир

Защита состоится «_ ог _» июня 2005 г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 218.009.01 в Российском государственном открытом техническом университете по адресу: 125993, г. Москва, ул. Часовая, д. 22/2, ауд. 344.

С диссертацией можно ознакомится в библиотеке университета.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью учреждения, просим направлять по адресу совета университета.

Автореферат разослан «2 %» _ 2005 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор военных наук, профессор

В.И. Купаев

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Строительство жилых и общественных зданий из объемных блоков можно считать вполне сложившейся тенденцией в мировой строительной практике Объемно-блочное домостроение существует в России, Германии, Болгарии, Венгрии, Румынии, США, Канаде, Японии, Швейцарии, Италии и многих других странах.

Этот вид домостроения позволяет превратить строительное производство в высокомеханизированный процесс сборки и монтажа зданий на строительной площадке, перенести основные трудовые процессы в заводские условия, повысить заводскую готовность сборных элементов зданий до 85-90% при полной механизации всех основных процессов в условиях стационарного заводского производства, снизить по сравнению с крупнопанельным домостроением общие затраты труда примерно на 15 %, в том числе на строительной площадке - 2,8-3 раза, сократить сроки строительства в 3-4 раза, уменьшить его стоимость на 5-8%.

Объемно-блочное домостроение является качественно новым, по сравнению с крупнопанельным домостроением, этапом не только в связи с резким повышением степени индустриализации и архитектурной выразительности строительства, но и повышением антисейсмической надежности зданий, строящихся в районах, подверженных землетрясениям.

Последний фактор явился определяющим при определении актуальности постановки данной исследовательской темы.

Недавние сильные землетрясения (1995-2002 гг.), происшедшие в Турции и Сирии еще раз продемонстрировали, что ущерб нанесенный зданиям зависит как от расстояния до эпицентра, так и от надежности запроектированных сооружений.

В Сирии большинство существующих и вновь возводимых зданий не отвечает современным требованиям антисейсмического строительства. Несмотря на известные факты происшедших землетрясений, начиная с VII века, регулярные инструментальные наблюдения в Сирии начались только в 1995 году,

, I «XX НАЦИОНАЛЬНАЯ 1

^ I ВМ1ЛМОТЕКА , I

когда была создана национальная сейсмологическая сеть (SNSN) с центром в г. Дамаске.

Сегодня в Сирии действуют две системы мониторинга за землетрясениями. Первая - короткопериодная телеметрическая сеть, состоящая из 20 станций, распределенных по всей стране и оборудованных короткопериодными цифровыми сейсмометрами Kinemetrics SSI. Каждая станция связана радиорелейной линией с центральным компьютером в г. Дамаске. Вторая система мониторинга создана для регистрации сильных землетрясений и состоит также из 20 станций, оборудованных акселерометрами Kinemetrics SSA-I. Цель второй системы мониторинга - обеспечить проектировщиков Сирии банком данных локальных цифровых акселерограмм для оценки динамического поведения строительных конструкций. Это дало возможность в короткие сроки осуществить сейсморай-онирование страны и по-новому подойти к оценке балльности территории.

Полученные на основе микросейсморайонирования данные легли в основу рекомендаций по массовой застройке сейсмически опасных районов новыми типами домов, ранее не применявшихся в Сирии.

К их числу относятся объемно-блочные модули, разработанные во Владимирском Государственном Университете и нашедшие применение в сейсмически опасных зонах Таджикистана еще в 1985 году.

Одновременно, японской фирмой «Misawa» создан новый тип объемно-блочных домов из автоклавного ячеистого бетона. Конструкция объемного блока была испытана на различное сочетание статических и динамических воздействий, включая испытания на огнестойкость.

Проведенные испытания на натурных фрагментах позволили определить их действительные динамические характеристики и рекомендовать такие конструкции для строительства в западных районах Сирии, где наблюдаются землетрясения с маг-нитудой М>7 и интенсивностью ММ>1Х.

Практический опыт возведения объемно-блочных жилых

домов в районах, где сейсмическая активность составляет 89 баллов (РФ, Япония, Румыния, Таджикистан) показал, что такие конструкции неоднократно выдерживали подобные воздействия без видимых повреждений.

Тем не менее, специфические условия сейсмически активных зон Сирии, где могут возводиться объемно-блочные здания, накладывают свой отпечаток на поведение строительных конструкций. Сюда относятся такие неисследованные вопросы, как работа новых конструктивных решений объемных блоков из ячеистых бетонов, а также работа объемных блоков, составленных из ребристых элементов с болтовыми соединениями, учет пространственного характера работы объемно-блочных зданий и др.

Поэтому целью настоящей работы являются:

1. Разработка методики определения напряженно-деформированного состояния объемно-блочных конструкций от воздействий сейсмических нагрузок, с учетом пространственного характера их работы.

2. Исследование влияния конструктивных решений объемных блоков на характер их напряжено-деформированного состояния.

3. Исследование специфики поведения тонкостенных объемно-блочных конструкций при динамических воздействиях.

4. Разработка предложений по конструктивным решениям объемных блоков для сейсмостойких зданий.

Научная новизна работы заключается в определении влияния тонкостенности объемных блоков на общий характер поведения здания при сейсмических воздействиях, получении экспериментальных данных на объемно-блочных зданиях новых конструктивных решений при динамических воздействиях, сопоставлении опытных динамических характеристик объемно-блочных конструкций с предложенной и обоснованной методикой пространственного расчета тонкостенных объемных блоков.

Практическое значение работы заключается в том, что проведенные исследования позволяют учесть особенности рабо-

ты тонкостенных объемных блоков новых конструктивных решений в системе зданий, возводимых в последнее время в сейсмически опасных зонах Сирии и могут быть положены в основу оценки вновь разрабатываемых решений для малоэтажных и многоэтажных зданий.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Диссертация состоит из введения, 5 глав и списка литературы, содержащего 92 наименования.

Во введении выдвигается цель предстоящих исследований, их новизна и практическая значимость для Сирии.

В первой главе рассматривается опыт объемно-блочного домостроения в России и за рубежом, в том числе для сейсмических районов. Анализируются различные конструктивные решения, получившие наиболее широкое распространение в республиках бывшего СССР и некоторых зарубежных странах, территория которых подвержена сейсмическим воздействиям, проведен анализ выполненных теоретических и экспериментальных исследований по сейсмостойкости объемно-блочных конструкций.

Вторая глава посвящена методике определения напряженно деформированного состояния объемно-блочных конструкция с учетом пространственного характера их работы. Рассматриваются и анализируются, выполненные различными авторами, теоретические работы на основе аналитических и численных методов расчета объемных блоков как замкнутых призматических оболочек. Существенное внимание уделено точности расчета МКЭ и сопоставлению его с известными экспериментальными данными для различных конструктивных решений объемных блоков, выполнен пример расчета на сейсмические нагрузки одноэтажного жилого дома из объемных элементов, запроектированного японской фирмой «М1за\уа».

Расчет объемноблочных конструкций классическими методами теории упругости встречает значительные математические трудности, обусловленные разнообразием характе-

ра внешних воздействий и наличием резко выраженных конструктивных нерегулярностей.

Одним из эффективных путей решения таких задач является построение дискретных расчетных схем. Широкое развитие подобных методов расчета обусловлено быстрым развитием вычислительной техники, применение которой для задач строительной механики связано с имена-ми А.Ф. Смирнова, А.П. Филина, A.B. Александрова, A.B. Геммерлинга, JI.A. Розина, Л.Г. Дмитриева, Д. Аргириса, Р. Клафа и др.

В реферируемой работе для определения напряженно-деформированного состояния объемных блоков предлагается использовать дис-кретные стержневые модели. Дискретные стержневые модели были впервые предложены применительно к расчету оболочек и пластин А. Хренниковым, М.И. Длугачем, А. Филиным, А.Р. Ржаницыным и в дальнейшей получили развитие в работах И.М. Черновой, A.A. Лосаберидзе, О.Д. Тананайко, K.M. Хуберяна, С.У. Мак-Кормика, Д. Ченга и др.

Применение дискретных стержневых моделей к расчету объемных блоков позволяет определять их напряжеино-дефор-мированное состояние с учетом пространственного характера работ и конструктивных особенностей — оконных и дверных проемов, вутов, ребер, податливости связей и т.п.

Построение дискретной расчетной схемы объемного блока выполняется путем расчленения исследуемой конструкции на систему конечных элементов (или конечных полос), т.е. ее дискретизации по геометрии. Каждый конечный элемент затем аппроксимируется соответствующей ему дискретной стержневой моделью, а полная расчетная модель объемного блока представляется в виде системы сочлененных дискретных моделей.

Используемая дискретная модель, в отличие от наиболее известных — шарнирно-стержневых, представляет собой рамный прямоугольник с шарнирно-прикрепленными диагоналями. Жесткостные характеристики стержней определялись на основе приравнивания матриц податливости дискретной модели и конечного элемента. Приравнивание матриц податли-

вости позволило получить в общем виде девять уравнений, описывающих жесткостные параметры дискретной стержневой модели в своей плоскости, а также на изгиб и кручение.

Определение напряженно-деформированного состояния объемных блоков, при предлагаемом подходе к построению их расчетных моделей, выполняется с помощью действующих программ, предназначенных для расчета многократно статически неопределимых стержневых систем.

Оценка точности способа расчета объемных блоков выполнялась путем решения ряда контрольных задач, для которых имеется точное аналитическое решение, а также сопоставлением результатов расчетов с экспериментальными данными. В качестве экспериментальных данных были привлечены результаты испытаний натурных объемных блоков типа «лежащий стакан», полученные в ЦНИИСК им. Кучеренко, к.т.н. A.A. Гринером под руководством проф. C.B. Полякова.

Проведенное сопоставление показало, что опытные и теоретические значения перемещений восьми наиболее характерных точек объемных блоков, при трех схемах их загружения вертикальными и горизонтальными нагрузками, имеют расхождения порядка 5-25% (в пределах линейной работы конструкций). В целом предложенный способ расчета дает возможность описывать напряженно-деформированное состояние объемных блоков с достаточной для практических целей достоверностью.

Возможности способа иллюстрируются примером расчета малоэтажного объемноблочного здания.

В третьей главе проведен теоретический анализ напряженно деформированного состояния объемных блоков при различно направленных статических воздействиях. Рассматриваются различные конструктивные решения объемных блоков, получившие внедрение в сейсмически активных зонах Сирии в соответствие с действующими нормативными документами России.

В расчетах показано влияние на напряженно деформированное состояние объемных элементов дверных проемов, толщины горизонтальных граней и стен.

На основе использования дискретных расчетных моделей было исследовано влияние пространственной работы на характер напряженно-деформированного состояния отдельных объемных блоков. Исследование выполнялось на блок-комнатах шести типов. Рассматривались блоки с минимальными и максимальными габаритными размерами в плане (от 2,4x4,2 до 3,6x6,3 м) и по высоте (от 2,7 до 3,0 м) из тяжелого бетона класса В 25 при толщине стен 6 см с различными вариантами размещения оконных и дверных проемов. Эффект пространственного характера работы оценивался путем сопоставительных расчетов объемных блоков по пространственным и плоским дискретным расчетным схемам.

В результате выполненных исследований выявлена и проанализирована качественная и количественная картина распределения напряжений и деформаций в стенах объемных элементов от действия горизонтальных и вертикальных нагрузок. Установлено, что характер напряженно-деформированного состояния объемных блоков, исследованный в плоской и пространственной постановке решения задачи, существенно отличается между собой качественно и количественно. Это наиболее заметно в узких простенках и перемычках, где, например, величины нормальных напряжений, вычисленные с использованием пространственных расчетных моделей, в 2 раза меньше, чем полученные с использованием плоских расчетных схем. Жесткостные характеристики объемных блоков, определенные при помощи пространственных расчетных моделей, превышают, полученные с использованием плоских, в 1,8 раза.

Проведенное исследование позволило вскрыть принципиальное отличие между положениями центров жесткости объемных блоков, определенных по пространственным и плоским расчетным схемам. При использовании плоских расчетных схем центр жесткости объемного блока всегда будет находиться в пределах его контура в плане. Применение пространственных расчетных схем показывает, что центр жесткости объемного блока может находиться и за пределами контура (рис. 1). Последнее наиболее характерно для объемных блоков со значительным

Рис. 1. К определению положения центра жесткости объемного блока:

а — конструктивная схема объемного блока; б — схема расположения центров масс и центров жесткостей в плане

раскрытием проема в одной из вертикальных плоскостей. При этом эксцентриситеты между центрами масс и жесткостей могут составлять до 50% от длины блока. Практическое значение отмеченного факта достаточно велико. Расположение центра жесткости вне контура поперечного сечения приводит к значительным дополнительным деформациям и напряжениям в несущих конструкциях объемных блоков, что необходимо учитывать при определении их несущей способности. Объединение отдельных объемных блоков в единую конструктивную схему может в определенной степени предотвратить появление или уменьшить величины этих добавочных напряжений. В связи с этим использование в районах с высокой сейсмичностью конструктивных схем зданий в виде отдельно стоящих или слабо связанных между собой объемноблочных столбов представляется нецелесообразным.

В основе конструктивных решений сейсмостойких объемноблочных конструкций лежит идея создания несущих тонкостенных структур, отличающихся высокой степенью пространственной жесткости, геометрической неизменяемости и несущей способности. Все эти качества как для отдельных блоков, так и для объемноблочных зданий в целом в значительной степени определяются деформативными свойствами их дисков перекрытий.

Методика проведенного исследования предусматривала оценку жесткостных характеристик дисков перекрытий на основе сравнительного анализа деформативности объемных блоков при горизонтальных диафрагмах с бесконечно большой, нулевой и конечной величинами жесткостей, по четырем вариантам их загружения сосредоточенными и распределенными горизонтальными нагрузками.

Полученные в результате выполненных расчетов зависимости свидетельствуют, что с увеличением жесткости перекрытия горизонтальная нагрузка, воспринимаемая вертикальными несущими элементами, приближается к значению, получаемому при распределении нагрузок пропорционально их жесткостям, асимптотически. На основании этих данных

И

были построены специальные графики, позволяющие, в за-ви-симости от габаритных размеров и жесткостных характеристик объ-емных блоков, определять толщины плит потолков, при которых распределение горизонтальных нагрузок между вертикальными несущими элементами будет происходить пропорционально их жесткостям или с заданной степенью погрешности. Полученные графики позволили установить, что условие жесткого диска перекрытия для отдельных объемных блоков с толщиной стен 4-6 см выполняется с погрешностью 5-20% при толщинах плит потолков, назначаемых исходя из конструктивных соображений и не превышающих 6-8 см. Из этого следует, что деформативность перекрытий объемноблочных зданий будет определяться преимущественно податливостью межблочных связей, а не жесткостью плит пола и потолка отдельных объемных блоков.

Анализ влияния горизонтальных граней на жесткостные характеристики объемных блоков показал, что линейные и угловые жесткости объемных блоков при толщинах плит потолков в пределах 3-12 см составляют 70-95% от их жесткостей при абсолютно недеформируемых в своей плоскости и из плоскости горизонтальных диафрагмах.

Влияние толщины плиты потолка на напряженное состояние объемных блоков в значительной степени определяется характером приложения внешних нагрузок. В частности, увеличение толщины плиты потолка является эффективной мерой повышения несущей способности блока при действии местных сосредоточенных нагрузок, а также его кручении в плане.

Четвертая глава посвящена экспериментальным исследованиям поведения объемно-блочных конструкций при динамических воздействиях. Рассмотрена методика проведения экспериментальных работ, схема расстановки приборов, особенности обработки и анализ показаний приборов, произведена оценка полученных экспериментальных данных на основе их сопоставления с расчетными положениями. Проведен расчет зданий из объемных блоков на акселерограммы реальных землетрясений.

Практически во всех проектных проработках и рекомендациях по конструктивным решениям объемных блоков без какого-либо расчетного или экспериментального обоснования нарушается одно из основных требований СНиП И-7-81, о необходимости двойного армирования вертикальных несущих конструкций стен. В настоящее время стены объемных блоков выполняются толщиной 40-50 мм с одиночным армированием в виде плоской сетки, расположенной в центральной зоне. Подобное расположение арматуры является неэффективным для восприятия знакопеременных нагрузок, действующих из плоскости стен. В соответствии с этим одной из основных задач проведенных экспериментальных исследований явилось изучение поведения тонких стен и потолков объемных блоков из плоскости при динамических воздействиях на здание в целом.

Экспериментальные исследования поведения тонких стен и потолков объемных блоков при динамических нагрузках выполнялись на натурном фрагменте двухэтажного жилого дома из объемных блоков на испытательном полигоне университета в г. Дамаске. Фрагмент здания состоял из восьми натурных объемных блоков шести типов с толщиной стен в среднем уровне 40 мм, выполненных из ячеистого бетона класса В 5,0. Отдельные объемные блоки объединялись в единую систему при помощи вертикальных и горизонтальных армированных монолитных обвязок.

В качестве основных объектов исследований были приняты шесть сплошных и проемных поперечных стен и три плиты потолка, расположенные в различных по высоте уровнях двухэтажного натурного фрагмента из объемных блоков.

Возбуждение колебаний стен и потолков осуществлялось мгновенным сбросом статической нагрузки, приложенной к фрагменту. Горизонтальные нагрузки, прикладываемые к фрагменту, соответствовали расчетным значениям, 7, 25-8 и 16-9 баллов, определенным в соответствии с требованиями СНиП Н-7-81. Максимальная суммарная горизонтальная нагрузка на фрагмент достигала 210 т, что составляет порядка

0,65 от веса фрагмента и превышает расчетную 9 балльную нагрузку на 25%.

Методика натурных испытаний заключалась в загружении фрагмента постоянной вертикальной статической нагрузкой и варьировании величинами горизонтальных динамических нагрузок.

Проведенные динамические испытания включали в себя 48 загружений, из которых 7 соответствовали расчетной сейсмичности 7 баллов, 8 баллов и 9 баллов.

Периоды собственных колебаний фрагмента при микросейсмических воздействиях составляли 0,18 сек и увеличивались при расчетной нагрузке семь баллов до 0,24 сек, восемь — 0,30 сек, девять — 0,40 сек. Увеличение периодов колебаний с возрастанием нагрузки объясняется работой стыковых соединений между блоками и нелинейным характером работы материала несущих конструкций. После приложения максимальных по величине нагрузок периоды собственных колебаний фрагмента, при микросейсмических воздействиях, составили 0,20-0,22 сек.

Максимальные амплитуды колебаний фрагмента в уровне покрытия были равны 13,2 мм. При этом ускорения на покрытии достигали — 0,56 g. Обработка акселерограмм и сейсмограмм позволила выявить логарифмический декремент колебаний фрагмента, равный 0,4-0,6.

Отличительной особенностью поведения тонких стен объемных блоков при горизонтальных динамических нагрузках на здание в целом явилось развитие в них местных ускорений большой величины - в 4-5 раз превышающих ускорения в соответствующих уровнях междуэтажных перекрытий. Максимальные ускорения при колебаниях стен из плоскости, достигающие 2,3 g, были зарегистрированы в центре сплошной стены второго этажа. В центрах сплошных стен первого этажа максимальные ускорения составили соответственно 2,0g и 0,62 g (рис. 2).

Периоды собственных колебаний всех стен, на начальной стадии испытаний, находились в пределах 0,05-0,07 сек.

Рис. 2 Распределение ускорений (в долях g) в стенах второго этажа:

а—с двумя проемами и габаритами 4680x750 мм; б — с одним проемом и габаритами 4680x750 мм; в — без проемов с габаритами 4680x750 мм при горизонтальной нагрузке на здание, с соответствующей расчетной по СНиП 11-7-81:1- 7 баллов; II-8 баллов; III-9 баллов

Логарифмический декремент колебаний был равен порядка 0,2.

Существенное влияние на динамические характеристики сплошных стен и развивающиеся в них величины ускорений оказывало количество загружений фрагмента динамическими нагрузками и их величины. На заключительных стадиях эксперимента периоды колебаний сплошных стен увеличились на величину до 50% по сравнению с пери-одами при идентичных нагрузках на начальных стадиях испытаний, а логарифмический декремент колебаний увеличился до 0,30-0,36. Ускорения при этом уменьшились на 30-40%, амплитуды увеличились на 20% и составили 7,5 мм.

Уровень ускорений в потолках и проемных стенах из плоскости был в 2-3 раза ниже, чем в сплошных стенах, а их динамические характеристики с увеличением количества загружений практически не изменялись.

Колебания тонкостенных конструкций сопровождались интенсивным развитием трещин (в сплошных стенах и плитах потолков), однако, несмотря на многократное приложение динамических нагрузок, не было отмечено ни одного случая общего или местного разрушения стен.

Возникновение пластических деформаций в тонких стенах объемных блоков от действия местных инерционных нагрузок, нормальных к их плоскостям, является нежелательным явлением, так как это может вызвать значительное снижение их несущей способности при работе в своей плоскости, а соответственно и снижение несущей способности всей конструктивной системы в целом.

Отмеченный в эксперименте неблагоприятный эффект возникновения в тонкостенных конструкциях объемных блоков весьма высоких ускорений объясняется их сравнительно малой изгибной жесткостью (на порядок меньший, чем, например, панелей крупнопанельных зданий) при высокой частоте собственных колебаний и малом коэффициенте затухания.

Полученные опытные данные были сопоставлены с результатами динамического расчета сплошной стенки из плоско-

сти. Расчетная схема стенки была представлена в виде многомассовой стержневой системы. Расчет выполнялся по программе «Лира». Особенностью выполняемого расчета явилось одновременное приложение внешнего воздействия в двух уровнях. При этом в качестве внешнего воздействия использовались записи, полученные на междуэтажных перекрытиях натурного объемноблочного фрагмента. Сопоставление экспериментальных и теоретических акселерограмм в сплошной стене второго этажа показало их хорошее совпадение по интенсивности и характеру распределения во времени.

Учитывая, что динамические нагрузки, имевшие место при проведении натурных испытаний фрагмента, существенно отличались по своему характеру от сейсмических, было выполнено расчетно-теоретическое исследование колебаний стен из плоскости, основанное на использовании записей реальных землетрясений. В задачи расчетно-теоретического исследования входило выявление влияния этажности и динамических характеристик зданий на реакцию тонких стен из плоскости при сейсмических воздействиях различной интенсивности и частотного состава. Рассматривались плоские стены толщиной 4,6 и 8 см, а также ребристые стены толщиной 4 см. В качестве внешних воздействий были приняты записи ускорений, зарегистрированные во время землетрясений на покрытиях реальных зданий высотой 4, 7 и 12 этажей. При этом вводилось допущение, что реакции реальных зданий на сейсмические воздействия идентичны реакциям «условных» объемноблочных домов-аналогов (табл. 1).

Полученные результаты показали, что, несмотря на существенное различие в использованных записях землетрясений, качественная картина распределения инерционных нагрузок в стенах во всех рассмотренных случаях является практически идентичной. В количественном отношении величины инерционных нагрузок, действующих на стенки объемных блоков в направлениях, нормальных к их плоскостям, в значительной степени определяются не только интенсивностью внешнего воздействия, но и соотношениями периодов вынужден-

Опытные динамические характеристики

Таблица 1

№ п/л Характеристика здания Характеристика землетрясения (условное наименование) Преобладающий период колебаний здания при землетрясениях на участке наибольшей интенсивности Тзд (сек) Период собственных колебаний стен из плоскости Тег (сек) толщиной (см) Тщ/Тст при толщине стен (см) Ускорения, действующие в уровне перекрытий зданий ХЗД (в долях ¡>) Ускорения развивающиеся в стенах здания хст (в долях g) при толщине стен (см) Перемещения при толщине стен (см)

4 6 8 4 6 8 4 6 8 4 6 8

1 Одноэтажное жесткого типа Пальмира 0,22 0,098 0,066 0,049 2,24 3,33 4,49 0,33 0,90 0,46 0,35 2,37 1,40 1,0

2 Одноэтажное жесткого типа Искандерон 0,40 0,098 0,066 0,049 4,08 6,06 8,16 0,24 0,61 0,34 0,28 2,52 1,40 1,1

3 Пятиэтажное жесткого типа Дамаск 0,18 0,098 0,066 0,049 1,84 2,73 3,67 0,72 2,64 0,99 0,84 3,67 1,38 1,1

4 Семиэтажное гибкого типа Дамаск 1,00 0,098 0,066 0,049 10,20 15,15 20,4 0,60 1,20 0,99 0,78 2,00 1,66 1,3

5 Двенадцати — этажное гибкого типа Дамаск 1,50 0,098 0,066 0,049 15,31 22,73 30,6 0,72 1,20 0,93 0,75 1,67 1,29 1,0

ных колебаний зданий во время землетрясения и периодами собственных колебаний их стен. При этом наиболее опасным для несущей способности стен является совпадение их собственных периодов колебаний с вынужденными периодами колебаний зданий.

Усилия, возникающие в плоских стенах объемных блоков толщиной 4 см, при сейсмических воздействиях интенсивностью 8-9 баллов, многократно превышают их расчетную несущую способность. Эффективной мерой повышения несущей способности и жесткости стен объемных блоков из плоскости является устройство в них ребер жесткости. Уровень местных инерционных нагрузок в ребристых стенах толщиной 4 см в 2-3 раза ниже, чем в аналогичных плоских стенах, а несущая способность существенно выше.

На основании выполненных экспериментально-теоретических исследований, а также обобщения и анализа опыта объем-ноблочного домостроения, в работе приведены конкретные рекомендации по конструктивным решениям сейсмостойких объемноблочных зданий.

В пятой главе на основании проведенных исследований вносятся предложения и рекомендации по конструктивным решениям сейсмостойких зданий из объемных блоков для застройки сейсмических районов Сирии. Рассматриваются различные конструктивные схемы несущих объемно-блочных зданий, получивших внедрение в сейсмически активных зонах различных стран и выносится суждение о возможности их применения в конкретных условиях Сирии.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

Анализ результатов выполненных экспериментальных и теоретических исследований позволяет сделать следующие основные выводы:

1. В работе получила дальнейшее развитие методика определения напряженно-деформированного состояния тонкостенных объемных блоков. Предлагаемый способ расчета

основан на построении дискретных расчетных схем континуальных объектов и позволяет за счет этого учитывать их фактические конструктивные особенности (проемы, вуты, ребра) и пространственный характер работы. Исследование точности предложенного способа расчета, а также сопоставление теоретических данных с экспериментальными свидетельствует о достаточной для практических целей достоверности полученных результатов.

2. Использование дискретных расчетных схем позволило выявить и проанализировать влияние пространственного характера работы на напряженно-деформированное состояние объемных блоков. Установлено существенное качественное и количественное несовпадение эпюр напряженного состояния и жесткостных характеристик объемных блоков, полученных по плоским и пространственным расчетным схемам. Членение цельноформованных объемных блоков на отдельные плоские элементы приводит к существенному завышению расчетных величин усилий в несущих конструкциях (до 2-3 раз) и не обеспечивает сохранения достоверной картины их распределения.

3. Выявлено, что центры жесткости объемных блоков могут находиться за пределами их контуров поперечного сечения в плане. Это способствует возникновению дополнительных деформаций и напряжений в несущих элементах объемных блоков при действии горизонтальной нагрузки. В связи с отмеченным фактом, использование в районах с высокой сейсмичностью конструктивных схем зданий в виде отдельно стоящих или слабо связанных между собой объемно-блочных столбов представляется нецелесообразным.

4. Толщины плит потолков не оказывают значительного влияния на жесткостные характеристики объемных блоков, но существенно отражаются на их несущей способности при действии местных сосредоточенных горизонтальных нагрузок. Увеличение толщины плиты потолка является эффективной мерой повышения несущей способности объемных блоков, объединенных в системе здания точечными дискретными связями.

5. В работе приведены специальные графики, позволяющие, в зависимости от горизонтальной жесткости объемных блоков и их габаритных размеров, определять толщины плит потолков, обеспечивающие, с заданной степенью погрешности, их геометрическую неизменяемость в плане.

6. Испытания натурного двухэтажного здания из объмных блоков на динамические нагрузки позволили выявить возникновение в тонких стенах и плитах потолков местных инерционных нагрузок большой величины, действующих в направлениях нормальных к их плоскостям. Зарегистрированные максимумы ускорений составляли в уровне покрытия -0,54 в стенах - 2,3 g, а плитах потолков - 1,5 В процессе проведения испытаний в тонкостенных конструктивных элементах имело место развитие трещин с раскрытием до 1,0 мм.

7. Расчетно-теоретическое исследование работы стен из плоскости, выполненное с привлечением акселерограмм реальных землетрясений, подтвердило отмеченный в натурном эксперименте эффект и позволило установить основные закономерности работы тонкостенных объемных конструкций при сейсмических воздействиях. В результате выполненного исследования установлено, что несущая способность плоских стен объемных блоков при одиночном армировании в средней зоне, является недостаточной для восприятия сейсмических нагрузок, действующих в направлениях нормальных к их плоскостям, при интенсивности воздействия более 7 баллов.

8. Принципиальное отличие поведения тонкостенных железобетонных объемных блоков при горизонтальных динамических нагрузках, от их работы под действием вертикальных статических нагрузок, свидетельствует о недопустимости механического переноса конструктивных решений объемно-блочных зданий из несейсмостойкого строительства в сейсмостойкое. Поэтому все существующие конструкции блок-комнат, применяемые в несейсмических районах, требуют существенной доработки применительно к условиям строительства в районах с высокой сейсмичностью.

9. Выявленный неблагоприятный эффект возникновения

в стенах и плитах потолков объемных блоков, в направлениях нормальных к их плоскостям, местных инерционных нагрузок высокого уровня обусловливает необходимость проведения специальных конструктивных мероприятий, обеспечивающих их требуемую несущую способность и жесткость. Этого можно добиться путем увеличения изгибной жесткости и несущей способности стен и потолков за счет устройства в них армированных ребер.

10. В целом выполненный комплекс экспериментально-теоретических исследований позволяет считать, что возведение зданий из объемных блоков в сейсмических районах, при условии их правильного расчета и конструирования, явится эффективной мерой повышения индустриальности, архитектурной выразительности и сейсмостойкости жилищ-но-гражданского строительства.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих изданиях:

1. Аль Кстави Шабан, Жив A.C. Индустриальное строительство малоэтажных жилых зданий в сейсмических районах Сирии и Турции. Материалы международной научно-технической конференции «Итоги строительной науки». Владимир, 28-30 октября 2003. С. 256-258.

2. Аль Кстави Шабан, Жив A.C. Сейсмостойкое строительство в Сирии. Конференция студентов и молодых ученых «Научное студенческое сообщество и современность», г. Анта-лия (Турция), 18-25 мая 2004.

3. Аль Кстави Шабан Исследование работы объемно-блочных конструкций для жилищного строительства в сейсмостойких регионах Сирии (монография). — М., 2004. — 154 с. Деп. в ВИНИТИ, 2004. № 1862 — В 2004.

4. Аль Кстави Шабан Напряженно-деформированное состояние объемных блоков при различных статических воздействиях // Фундаментальные научные исследования в РГОТУПС. Наука и техника транспорта. Сб. науч. тр., 2004. — № 5. С. 51 - 67

5. Аль Кстави Шабан Поведение объемно-блочных конструкций при сейсмических воздействиях // Фундаментальные научные исследования в РГОТУПС. Наука и техника транспорта. Сб. науч. тр., 2004. — № 5. С. 28 - 50

Аль Кстави ШАБАН

ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОТЫ ОБЪЕМНО-БЛОЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ЖИЛИЩНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА В СЕЙСМООПАСНЫХ РЕГИОНАХ СИРИИ

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

Тип. зак. Изд зак. 336 Тираж 100 экз

Гарнитура Times Уел печ л 1,5 Формат 60х90'/16

Издательский центр РГОТУПСа, 125993, Москва, Часовая ул., 22/2

Участок оперативной печати РГОТУПСа, 125993, Москва, Часовая ул., 22/2

»

s

> - 7 1 7 t'

РНБ Русский фонд

2006-4 5108

Введение.

1. Состояние вопроса и задачи исследований.

1.1. Опыт объемно-блочного домостроения в РФ и за рубежом, в том числе для сейсмических районов.

1.2. Анализ теоретических и экспериментальных исследований сейсмостойких объемно-блочных конструкций.

2. Методика определения напряженного деформированного состояния объемно-блочных конструкций с учетом пространственного характера.

2.1. Аналитический обзор теоретических работ.

2.2. Исследования точности расчета МКЭ и сопоставление с экспериментальными данными.

2.3. Пример расчета одноэтажного жилого дома из объемных блоков на сейсмические нагрузки.

3. Теоретический анализ напряженно-деформированного состояния объемных блоков при различно направленных статических воздействиях.

3.1. Учет пространственной работы объемных блоков.

3.2. Влияние толщины горизонтальных граней на характер напряженно-деформированного состояний объемных блоков.

3.3. Исследование жесткости междуэтажных перекрытий тонкостенных объемно-блочных систем.

4. Экспериментальные исследования поведения объемно-блочных конструкций при динамических воздействиях.

4.1. Цели, объект и методика экспериментальных исследований.

4.2. Основные результаты испытаний.

4.3. Выбор расчетной модели стены объемного блока. Сопоставление опытных данных с теоретическими.

4.4. Колебания стен объемных блоков из плоскости при воздействиях, заданных акселерограммами реальных землетрясений.

5. Предложения и рекомендации по конструктивным решениям { сейсмостойких зданий из объемных блоков для строительства в сейсмических районах Сирии.

Строительство жилых и общественных зданий из объемных блоков можно считать вполне сложившейся тенденцией в мировой строительной практике. Объемно-блочное домостроение существует в России, Германии, Болгарии, Венгрии, Румынии, США, Канаде, Японии, Швейцарии, Италии и многих других странах.

Этот вид домостроения позволяет превратить строительное производство в высокомеханизированный процесс сборки и монтажа зданий на строительной площадке, перенести основные трудовые процессы в заводские условия, повысить заводскую готовность сборных элементов зданий до 85 — 90 % при полной механизации всех основных процессов в условиях стационарного заводского производства, снизить по сравнению с крупнопанельным домостроением общие затраты труда примерно на 15 %, в том числе на строительной площадке - 2,8-3 раза, сократить сроки строительства в 3-4 раза, уменьшить его стоимость на 5-8%.

Объемно-блочное домостроение является качественно новым, по сравнению с крупнопанельным домостроением этапом не только в связи с резким повышением степени индустриализации и архитектурной выразительности строительства, но и повышением антисейсмической надежности зданий, строящихся в районах, подверженных землетрясениям.

Последний фактор явился определяющим при определении актуальности постановки данной исследовательской темы.

Недавние сильные землетрясения (1995-2002 гг.), происшедшие в Турции и Сирии еще раз продемонстрировали, что ущерб нанесенный зданиям зависит как от расстояния до эпицентра, так и от надежности запроектированных сооружений.

В Сирии большинство существующих и вновь возводимых зданий не отвечает современным требованиям антисейсмического строительства.

Несмотря на известные факты происшедших землетрясений, начиная с VII века, регулярные инструментальные наблюдения в Сирии начались только в 1995 году, когда была создана национальная сейсмологическая сеть (SNSN) с центром в г. Дамаске.

Сегодня в Сирии действуют две системы мониторинга за землетрясениями. Первая - короткопериодная телеметрическая сеть, состоящая из 20 станций, распределенных по всей стране и оборудованных короткопериодными цифровыми сейсмометрами Kinemetrics SSI. Каждая станция связана радиорелейной линией с центральным компьютером в г. Дамаске. Вторая система мониторинга создана для регистрации сильных землетрясений и состоит также из 20 станций, оборудованных акселерометрами Kinemetrics SSA-I. Цель второй системы мониторинга — обеспечить проектировщиков Сирии банком данных локальных цифровых акселерограмм для оценки динамического поведения строительных конструкций. Это дало возможность в короткие сроки осуществить сейсморайонирование страны и по-новому подойти к оценке балльности территории.

Полученные на основе микросейсморайонирования данные легли в основу рекомендаций по массовой застройке сейсмически опасных районов новыми типами домов, ранее не применявшихся в Сирии.

К их числу относятся объемно-блочные модули, разработанные во Владимирском Государственном Университете и нашедшие применение в сейсмически опасных зонах Таджикистана еще в 1985 году.

Одновременно, японской фирмой "Misawa" создан новый тип объемно-блочных домов из автоклавного ячеистого бетона. Конструкция объемного блока была испытана на различное сочетание статических и динамических воздействий, включая испытания на огнестойкость.

Проведенные испытания на натурных фрагментах позволили определить их действительные динамические характеристики и рекомендовать такие конструкции для строительства в западных районах Сирии, где наблюдаются землетрясения с магнитудой М>7 и интенсивностью ММ>1Х.

Практический опыт возведения объемно-блочных жилых домов в районах, где сейсмическая активность составляет 8-9 баллов (РФ, Япония, Румыния, Таджикистан) показал, что такие конструкции неоднократно выдерживали подобные воздействия без видимых повреждений.

Тем не менее, специфические условия сейсмически активных зон Сирии, где могут возводиться объемно-блочные здания, накладывают свой отпечаток на поведение строительных конструкций. Сюда относятся такие неисследованные вопросы, как работа новых конструктивных решений объемных блоков из ячеистых бетонов, а также работа объемных блоков, составленных из ребристых элементов с болтовыми соединениями, учет пространственного характера работы объемно-блочных зданий и др.

Поэтому целью настоящей работы являются:

1. Разработка методики определения напряженно-деформированного состояния объемно-блочных конструкций от воздействий сейсмических нагрузок, с учетом пространственного характера их работы.

2. Исследование влияния конструктивных решений объемных блоков на характер их напряжено-деформированного состояния.

3. Исследование специфики поведения тонкостенных объемно-блочных конструкций при динамических воздействиях.

4. Разработка предложений по конструктивным решениям объемных блоков сейсмостойких зданий.

Научная новизна работы заключается в определении влияния тонкостенности объемных блоков на общий характер поведения здания при сейсмических воздействиях, получении экспериментальных данных на объемно-блочных зданиях новых конструктивных решений при динамических воздействиях, сопоставлении опытных динамических характеристик объемноблочных конструкций с предложенной и обоснованной методикой пространственного расчета тонкостенных объемных блоков.

Практическое значение работы заключается в том, что проведенные исследования позволяют учесть особенности работы тонкостенных объемных блоков новых конструктивных решений в системе зданий, возводимых в последнее время в сейсмически опасных зонах Сирии и могут быть положены в основу оценки вновь разрабатываемых решений для малоэтажных и многоэтажных зданий.

Диссертация состоит из введения, 5 глав и списка литературы, содержащего 89 наименований.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

Анализ результатов выполненных экспериментальных и теоретических исследований позволяет сделать следующие основные выводы:

1. В работе получила дальнейшее развитие методика определения напряженно-деформированного состояния тонкостенных объемных блоков. Предлагаемый способ расчета основан на построении дискретных расчетных схем континуальных объектов и позволяет за счет этого учитывать их фактические конструктивные особенности (проемы, вуты, ребра) и пространственный характер работы. Исследование точности предложенного способа расчета, а также сопоставление теоретических данных с экспериментальными свидетельствует о достаточной для практических целей достоверности полученных результатов.

2. Использование дискретных расчетных схем позволило выявить и проанализировать влияние пространственного характера работы на напряженно-деформированное состояние объемных блоков. Установлено существенное качественное и количественное несовпадение эпюр напряженного состояния и жесткостных характеристик объемных блоков, полученных по плоским и пространственным расчетным схемам. Членение цельноформованных объемных блоков на отдельные плоские элементы приводит к существенному завышению расчетных величин усилий в несущих конструкциях (до 2-3 раз) и не обеспечивает сохранения достоверной картины их распределения.

3. Выявлено, что центры жесткости объемных блоков могут находиться за пределами их контуров поперечного сечения в плане. Это способствует возникновению дополнительных деформаций и напряжений в несущих элементах объемных блоков при действии горизонтальной нагрузки. В связи с отмеченным фактом, использование в районах с высокой сейсмичностью конструктивных схем зданий в виде отдельно стоящих или слабо связанных между собой объемно-блочных столбов представляется нецелесообразным.

4. Толщины плит потолков не оказывают значительного влияния на жесткостные характеристики объемных блоков, но существенно отражаются на их несущей способности при действии местных сосредоточенных горизонтальных нагрузок. Увеличение толщины плиты потолка является эффективной мерой повышения несущей способности объемных блоков, объединенных в системе здания точечными дискретными связями.

5. В работе приведены специальные графики, позволяющие, в зависимости от горизонтальной жесткости объемных блоков и их габаритных размеров, определять толщины плит потолков, обеспечивающие, с заданной степенью погрешности, их геометрическую неизменяемость в плане.

6. Испытания натурного двухэтажного здания из объмных блоков на динамические нагрузки позволили выявить возникновение в тонких стенах и плитах потолков местных инерционньк нагрузок большой величины, действующих в направлениях нормальных к их плоскостям. Зарегистрированные максимумы ускорений составляли в уровне покрытия -0,54 g, в стенах - 2,3 g, а плитах потолков - 1,5 ^ В процессе проведения испытаний в тонкостенных конструктивных элементах имело место развитие трещин с раскрытием до 1,0 мм.

7. Расчетно-теоретическое исследование работы стен из плоскости, выполненное с привлечением акселерограмм реальных землетрясений, подтвердило отмеченный в натурном эксперименте эффект и позволило установить основные закономерности работы тонкостенных объемных конструкций при сейсмических воздействиях. В результате выполненного исследования установлено, что несущая способность плоских стен объемных блоков при одиночном армировании в средней зоне, является недостаточной для восприятия сейсмических нагрузок, действующих в направлениях нормальных к их плоскостям, при интенсивности воздействия более 7 баллов.

8. Принципиальное отличие поведения тонкостенных железобетонных объемных блоков при горизонтальных динамических нагрузках, от их работы под действием вертикальных статических нагрузок, свидетельствует о недопустимости механического переноса конструктивных решений объемно-блочных зданий из несейсмостойкого строительства в сейсмостойкое. Поэтому все существующие конструкции блок-комнат, применяемые в несейсмических районах, требуют существенной доработки применительно к условиям строительства в районах с высокой сейсмичностью.

9. Выявленный неблагоприятный эффект возникновения в стенах и плитах потолков объемных блоков, в направлениях нормальных к их плоскостям, местных инерционных нагрузок высокого уровня обусловливает необходимость проведения специальных конструктивных мероприятий, обеспечивающих их требуемую несущую способность и жесткость. Этого можно добиться путем увеличения изгибной жесткости и несущей способности стен и потолков за счет устройства в них армированных ребер.

10. В целом выполненный комплекс экспериментально-теоретических исследований позволяет считать, что возведение зданий из объемных блоков в сейсмических районах Сирии, при условии их правильного расчета и конструирования, явится эффективной мерой повышения индустриальное™, архитектурной выразительности и сейсмостойкости жилищно-гражданского строительства.

1. Авшалумов Д.С. К вопросу о применении метода конечных элементов к расчету объемных блоков. Сборник «Некоторые задачи и методика расчета стержневых систем, стержней, пластин и оболочек». М. 1973. С. 25-36.

2. Баркан Д.Д., Бунэ В.И. и др. Современное состояние теории сейсмостойкости и сейсмостойкие сооружения. Под общей редакцией C.B. Полякова. Стройиздат, М., 1973. С. 86-91.

3. Березовский Л.Ф., Смех Н.В. Статический расчет объемных блоков с учетом пространственной работы. Сборник «Объемно-блочное домостроение в СССР», М., 1967. 232 с.

4. Березовский Л.Ф., Смех Н.В. Расчет коробчатых конструкций на ЭВМ с учетом конструктивных особенностей. Всесоюзная конференция по теоретическим основам расчета строительных конструкций. Аннотации докладов, 1970. С. 1-34.

5. Березовский Л.Ф., Смех И.В. Статический расчет объемно-блочных зданий на ЭВМ. «Строительство и архитектура Белоруссии». 1971, № 1. С. 3234.

6. Березовский Л.Ф., Смех И.В. Экспериментальные исследования объемных блоков на моделях. Материалы симпозиума «Экспериментальные исследования инженерных сооружений», Минск, 1969. С. 23-25.

7. Берая А.Г. Результаты расчета стен крупнопанельного здания на сейсмические воздействия с применением электронно-вычислительной машины. «Строительство и архитектура», 1963, № 3. С. 12-13.

8. Берая А.Г. Приближенный метод определения плоского напряженного состояния пластин. Труды ИСМиС АН ГрузССР, т. IX, 1963. С. 114-117.

9. Бич Л. Численный расчет конструкций типа оболочек путем расчленения на панели. Труды американского института аэронавтики и космонавтики. «Ракетная техника и космонавтика», том 5, 1967, № 3. 109 с.

10. Блаушильд Р.Н., Питлюк Д.А., Райнус Г.Э. К расчету зданий из объемных элементов. Сборник «Расчет и исследование конструкций с помощью ЭЦВМ», Стройиздат, М., 1971. С. 128-139.

11. Болт Б. В глубинах земли (Перевод с английского), М Изд-во «Мир», 1984, С. 189.

12. Бучацкий Е.Г. Натурные испытания двухэтажных жилых домов из объемных элементов. Материалы Всесоюзного совещания по сейсмостойкому строительству. Алма-Ата, 1967. С. 77-85.

13. Бухарбаев Т.Х., Парамзин A.M. Экспериментальные исследования сейсмостойкости натурного фрагмента жилого дома из объемных блок-комнат. Экспресс-информация, Алма-Ата, 1974. С. 4.

14. Бахарбаев Т.Х., Парамзин A.M. Натурные испытания фрагмента здания из объемных блок-комнат. Реферативный сборник «Сейсмостойкое строительство» (отечественный и зарубежный опыт), М., 1974, № 4. С. 12-16.

15. Бухарбаев Т.Х., Парамзин A.M., Ицков И.Е. К расчету объемно-блочных зданий на сейсмические нагрузки. «Исследования сейсмостойкости сооружений и конструкций», труды института «Казпромстройниипроект», вып. 8 (18). Алма-Ата, 1974. С. 79-85.

16. Вайнберг Д.В., Резниченко В.И., Баришпольский В.П. Исследование напряженного состояния блоков из неодносвязных пластин. Сборник «Объемно-блочное домостроение в СССР», М., 1967. 232 с.

17. Вайсман Э.Л. Расчет на изгиб объемных блоков жилых зданий. Изд. ВУЗов, сер. «Строительство и архитектура», 1967, № 6. С. 38-43.

18. Вайсман Э.Л. Расчет конструкций из линейно опертых бетонных, объемных блоков с учетом пластических свойств материала. Сборник «Конструкции индустриальных жилых домов», М., 1972. 196 с.

19. Вайсман Э.А., Тучнин A.A. Статические исследования объемных блоков типа «стакан» в г. Сызрани. Сборник «Объемно-блочное домостроение в СССР», ОПП ЦНИИЭП жилища, М., 1967. 232 с.

20. Васильков Б.С. Расчет зданий из крупнопанельных и объемных элементов, как тонкостенных пространственных систем. «Строительная механика и расчет сооружений», 1964, № 2. 123 С.

21. Васильков Б.С. Уточнение метода расчета складок применительно к расчету объемных блоков и зданий из них. Труды ЦНИИСК, М., 1972. С. 27-29

22. Власов В.З. Тонкостенные пространственные системы. Госстройиздат. М., 1958. 468 С.

23. Власов В.З. Тонкостенные упругие стержни. М., Госстройиздат, 1940.502 С.

24. Газлийское землетрясение 1976 г. Инженерный анализ последствий. Изд-во «Наука», М., 1982. 196 С.

25. Гагарина A.A., Головко М.Д. Исследование прочности стеновых панелей методом электроаналогии. М., Госстройиздат, 1961. 109 С.

26. Гагарина A.A., Блюгер Ф.Г. Испытания и расчет объемных элементов жилых зданий. Госстройиздат, М., 1962. 80 С.

27. Гагарина A.A., Самусь В.М. Исследование прочности призматической оболочки типа объемных элементов зданий на аналоговой машине КСМ-3. Сборник «Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов». Стройиздат, М., 1965. 204 с.

28. Гринер A.A. Некоторые результаты исследования сейсмостойкости зданий из объемных элементов. Сборник «Объемно-блочное домостроение в СССР». ОПП ЦНИИЭП жилища, М., 1967. 232 с.

29. Гринер A.A. Динамические характеристики зданий из объемных элементов, крупных панелей и со стенами из кирпича по результатам натурных испытаний. Сборник «Сейсмостойкость крупнопанельных и каменных зданий». Стройиздат, М., 1967. С. 39-42.

30. Гудушаури И.И. Теория расчета арочных плотин. Сборник «Исследование по строительной механике». Тбилиси, «Мецниереба», 1973. 59 С.

31. Дроздов П.Ф. Расчет конструкций зданий из объемных блоков. «Бетон и железобетон», 1968, № 2. 179 С.

32. Дроздов П.Ф. Расчет многоэтажных зданий из объемных блоков. «Бетон и железобетон», 1969, № 12. 223 С.

33. Длугач М.И. Розрахункова модель методу ciTOK. «Прикладная механика», т. 11, вып. 3, Киев, АН УРСР 1956. 260 С.

34. Жилин В.А., Жив A.C. Жилье дома усадебного типа из объемных блоков. Жилищное строительство, 1985, № 8. С. 19-20.

35. Ицков И.Е. Применение метода дискретных моделей к решению задач упругости и упругопластичности. Материалы научной конференции молодых ученых КазГУ, Адма-Ата, 1974. С. 39-41.

36. Ицков И.Е., Тер-Эммануильян Н.Я. О решении пространственных задач континуальных сред методом дискретных моделей. Сборник «Прикладная механика и математика». КазГУ, Алма-Ата, 1976. С. 51-53.

37. Килимник Л.Ш. О проектировании сейсмостойких зданий и сооружений с заданными параметрами предельных состояний. «Строительная механика и расчет сооружений», 1975, № 2.

38. Комахидзе Т.Д. Исследование двухэтажной модели объемно-блочного здания на горизонтальные нагрузки. Известия ВУЗов, сер. «Строительство и архитектура», М., 1970, № 5. С. 61-64.

39. Коноводченко В.И., Михайлов Г.М. Объемные блоки в сейсмостойком строительстве. Сборник ЦНИИСК «Сейсмостойкость зданий и инженерных сооружений», вып. 2, 1969. С. 31-34.

40. Калманок A.C. Расчет пластинок. Справочное пособие. М., Госстройиздат, 1959. 212 С.

41. Лажечникова Е.К. К вопросу определения жесткостных характеристик панелей. Сборник «ЭВМ в исследовании и проектировании объектов строительства». Киев, «Будивельник», 1970. С. 14-17.

42. Левин М.А. Представления анизотропного тела в виде регулярной стержневой модели. Доклады АН БССР, 1964, т. УШ, № 12. С. 64-66.

43. Лосаберидзе A.A. Расчет арочных плотин. Симметричные арочные плотины. Тбилиси, «Мецниереба», 1966. 93 С.

44. Лосаберидзе A.A., Эсеашвили Д.В. Исследование сейсмостойкости большепролетных оболочек при разнофазных колебаниях основания опор. Реферативный сборник. «Сейсмостойкое строительство» (отечественной и зарубежный опыт)№ 8, ЦИНИС, 1975. С. 14-18.

45. Кудряшов И.Т. Ячеистые бетоны. М., Стойиздат, 1959. 181 С.

46. Мак-Кормик С.У. Решение плоской задачи теории упругости. В кн. «Расчет строительных конструкций с применением электронных машин». Под редакцией А.Ф. Смирнова, М., Строиздат, 1967. 395 с.

47. Миникеев Ш.С., Шабаева Н.В. Устранение усадочных трещин в блоках объемного домостроения применением напрягающего цемента. Труды института, вып. 25, издание ЦНИИСК им. Кучеренко, М., 1972. С. 53-58.

48. Михайлов Г.М. Расчетные модели зданий из объемных блоков при сейсмических воздействиях. Реферативный сборник «Сейсмостройкое строительство» (отечественный и зарубежный опыт), М., 1974, № 3. С. 3-9.

49. Михайлов Г.М. Экспериментальное исследование прочности и деформативности вертикальных стыков объемно-блочных зданий. Реферативный сборник «Сейсмостойкое строительство» (отечественный и зарубежный опыт). М., 1974, № 2. С. 6-9.

50. Морозов Н.В., Миникеев Ш.С. Исследование работы объемных блоков. Реферативный сборник ЦИНИС, 1973, № U.C. 14-17.

51. Монфред Ю.Б. Здания из объемных блоков. Стройиздат, М., 1974. 487 С.

52. Нгуен Ван Нго. Расчет ортотропных пластин с применением дискретных моделей. Кандидатская диссертация. Научный руководитель А.Ф. Смирнов. Москва, 1969. 141 С.

53. Никипорец Л.Г. Две формы записи уравнений движения протяженных в плане сооружений при сейсмических воздействиях. Реферативная информация, серия XIУ «Сейсмостойкое строительство» (отечественный и зарубежный опыт), 1976, вып. 3. С. 8-9.

54. Немчинов Ю.И. Расчет конструкций сейсмостойких зданий и сооружений с использованием пространственных конечных элементов. Реферативный сборник «Сейсмостойкое строительство» (Отечественный и зарубежный опыт). М., 1975, № 4. С. 12-13.

55. Новиков B.C., Соколовский И.Ф. Испытания сборно-монолитных железобетонных перекрытий на действие горизонтальных нагрузок. Реферативный сборник «Сейсмостойкое строительство» (отечественный и зарубежный опыт). ЦИНИС, М., 1975, вып. 9. С. 3-5.

56. Парамзин A.M., Ицков И.Е. К развитию расчетно-теоретических методов оценки сейсмостойкости объемно-блочных зданий. Тезисы докладов республиканской конференции «Сейсмостойкое строительство в Узбекской ССР». Ташкент, «Фан», 1974. 23 С.

57. Парамзин A.M., Ицков И.Е. О поведении тонких стен и потолков объемных блоков при динамических воздействиях. Реферативная информация, серия XIУ «Сейсмостойкое строительство» (отечественный и зарубежный опыт), 1977, вып. 3. С. 14-15.

58. Парамзин A.M., Ицков И.Е. Исследование пространственной работы объемных блоков сейсмостойких зданий. Всесоюзное совещание «Совершенствование методов расчета и конструирования зданий и сооружений, возводимых в сейсмических районах», Кишинев, 1976.

59. Поляков C.B. Современное состояние и основные направления исследований в области сейсмостойкого строительства. «Строительная механика и расчет сооружений», 1975, № 4. С. 310.

60. Поляков C.B. Сейсмостойкие конструкции зданий. «Высшая школа», М., 1969. С. 335.

61. Резник С.А., Резниченко В.И. Исследование работы монолитной блок-комнаты. «Жилищное строительство»№, 1965, № 3. С. 6-8.

62. Резник С.А. Приближенный расчет монолитных блок-комнат. Сборник «Строительные конструкции», М., 1967. 198 С.

63. Резник С.А. Расчет монолитных объемных блоков на действие сил в плоскостях стен. Сборник «Исследование несущих конструкций», М. 1969. С. 54-58.

64. Репях В.И. К расчету комнат-блоков как пространственных систем. Строительная механика и расчет сооружений», 1961, № 5.

65. Ржаницын А.Р. Представление сплошного изотропного упругого тела в виде шарнирно-стержневой системы. В сб.: «Исследования по вопросам строительной механики и теории пластичности». М., Госстройиздат, 1956. С. 19-24.

66. Розин JI.A. Метод расчленения в теории оболочек. Прикладная математика и механика, т. ХХУ, изд-во АН СССР, 1961. С. 73-78.

67. Смирнов A.C. Об одной аналогии механики сплошных и дискретных сред. «Труды Московского института инженеров геодезии, аэрофотосъемки и картографии», 1962, вып. 49. С. 37-46.

68. Смирнов А.Ф. Устойчивость и колебания сооружений. Трансжелдориздат, М. 1958.

69. Тананайко О.Д. Об одной стержневой модели в теории тонких оболочек. «Труды ЛИИЖТ». Под ред. А.П. Филина, 1973, вып. 349. С. 81-84.

70. Тахирович И. Определение наиболее неблагоприятного направления действия сейсмических сил на здания. Материалы Ш конгресса Югославского Общества по антисейсмическому строительству. Будва, 1974.

71. Тер-Эммануильян Н.Я., Ицков И.Е. Расчет объемно-блочных зданий на горизонтальные нагрузки. Сборник «Архитектура и строительство», вып. 2, КазПТИ, Алма-Ата, 1972. С. 21-24.

72. Тер-Эммануильян Н.Я., Ицков И.Е. Расчет пространственных коробчатых конструкций методом стержневых моделей. Тезисы докладов У Казахстанской межвузовской конференции по математике и механике. Часть П механика, Алма-Ата, 1974. С. 19-20.

73. Тер-Эммануильян Н.Я. Построение стержневых моделей континуальных сред на основе МКЭ. Краткие тезисы к УП научной конференции по применению ЭВМ в механике деформируемого твердого тела. Ташкент, 1975. 14 С.

74. Хачиян Э.Е., Амбарцумян В.А. О нелинейных колебаниях зданий при сейсмических воздействиях. Реферативный сборник «Сейсмостойкое строительство», ЦНИИС, М., 1975, вып. 11. С. 17-19.

75. Чернева И.М. Стержневая расчетная схема пластин и оболочек и метод конечных элементов. «Труды ЛИИЖТ». Под редакцией А.П. Филина, 1968, вып. 284.

76. Шапиро Г.А. и др. Вибрационные испытания дома из объемных блоков. «Жилищное строительство», 1975, № 9. 96 С.

77. Шарапан И.А. О моделировании сплошной среды шарнирно-стержневой системой. Доклады XXIУ научной конференции ЛИСИ по теоретической механике, сопротивлению материалов и строительной механике. Л., 1966. С. 36-39.

78. Шарапан И.А. Об условиях моделирования сплошной среды шарнирно-стержневой системой. «Труды ЛИСИ совместно с проектным институтом «Ленпромстройпроект», 1966, вып. 49. С. 51-53.

79. Cheung Y.K. Finite Strip Method of Analysis of Elastic Slabs, Proc. Am. Soc. Civ. Eng., 94, EM6, 1365-1378 (1968).

80. Hrennikoff A. Solution of problems of elasticity by the framework method. J. Appl. Mech. P-A 169 (december, 1941).

81. Journal prestressed concrete institute, Misawa Ch. JAPAN'S HOUSING INDUSTRY ENTERS THE CERAMIC AJE, march 1986, p. 34-40.

82. Report of the Syrian Strong Motion Network( 1995-2002) Syrian national seismological network SNSN Strong motion network 2003

83. PROBABILISTIC SEISMIC HAZARD MAB FOR SYRIA National Earthquake Hazards Program (EAST) Geological Survey of Canada 7 Observatory Crescent Ottawa K1A 0Y3 Geological Survey of Canada.