автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Исследование сварных двутавровых балок с гибкими неподкрепленными стенками

ВВЕДЕНИЕ.

I. ОБЗОР ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ТОНКОСТЕННЫХ БАЛОЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ. &

1.1. Краткая история исследований гибких оконтуренных пластин. Ь

1.2. Направления и методы исследований балок с гибкими стенками,подкрепленными поперечными ребрами жесткости. М

1.3. Обзор экспериментальных и теоретических исследований балок с тонкими не-подкрепленными стенками. £

1.4. Краткий анализ состояния исследований тонкостенных балок.Цель и задачи работы.

П. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ РАБОТЫ БАЛСК С

ТОНКИМИ НЕПОДКРЕПЛЕННЫМИ СТЕНКАМИ. Ш

2.1. Задачи экспериментальных исследований. Образцы для испытаний.

2.2. Методика проведения испытаний.

2.3. Результаты экспериментальных исследований.

2.3.1. Предельная несущая способность балок. 52.

2.3.2. Деформативность балок.

2.3.4. Напряженное состояние поясов и стенок балок. Б б

2.4. Анализ результатов испытаний.

2.5. Оценка напряженного состояния опорных узлов.

2.6. Сопоставление предельных нагрузок,полученных расчетным путем,с экспериментальными.

2.7. Краткие выводы. 1°

Ш. ЧИСЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ БАЛОК С ГИБКИМИ НЕПОДКРЕПЛЕННЫМИ СТЕНКАМИ. W

3.1. Обоснование и выбор метода исследований.

3.2. Выбор расчетной модели. НО

3.3. Исследования принятой модели. НА

3.4. Результаты численных исследований. №

3.5. Краткие выводы. №

17. РАЗРАБОТКА ПРЕДЛОЖЕНИЙ ПО РАСЧЕТУ ЕАЛСК С ГИБКИМИ НЕПОДКРЕПЛЕННЫМИ СТЕНКАМИ.

4.1. Оценка величины предельной поперечной силы и предельного момента.

4.2. Предлагаемая методика определения предельной несущей способности и деформа-тивности тонкостенных безреберных балок.

4.3. Технико-экономическая оценка применения тонкостенных безреберных балок.

4.4. Краткие выводы.

Основными задачами в области строительных металлических конструкций являются снижение металлоемкости,стоимости,трудоемкости изготовления и монтажа конструкций.В основе решения этих задач лежит расширение применения новых эффективных конструкций,повышение степени их заводской готовности,а также повышение уровня индустриализации строительного производства.

В современном промышленном строительстве яаходят все большее применение балочные конструкции.Это обусловлено технологичностью их изготовления,удобством транспортировки,монтажа и эксплуатации, повышенной устойчивостью к хрупкому разрушению. В то же время балочные конструкции требуют большего,по сравнению с решетчатыми конструкциями,расхода стаж.Это объясняется главным образом требованиями существующих норм проектирования,предусматривающих обеспечение местной устойчивости стенок балок,что приводит к утолщению стенок или к установке поперечных и продольных ребер жесткости.

В то же время известно,что относительно тонкие оконтуренные пластинки,нагруженные в своей плоскости,способны воспринимать нагрузку,и значительную,после потери устойчивости.Использование резерва несущей способности,заключающегося в учете закритической стадии работы тонкой пластинки,позволяет значительно снизить вес и стоимость конструкций.

В металлостроительстве это свойство тонких пластин стало использоваться сравнительно недавно и в основном в балочных конструкциях с тонкими подкрепленными поперечными ребрами жесткости стенками.Гибкость стенки (отношение высоты стенки к ее толщине) у этих балок может быть весьма большой и достигать величины 400г500. По расходу стали такие балки становятся соизмеримыми с уголковыми фермами.

Особое место среди тонкостенных балочных конструкций занимают бажи со стенкой,неподкрепленной ребрами жесткости,за исключением участков над опорами.Незначительно уступая реберным балкам в расходе стали,эти балки отличаются предельной простотой и в настоящее время в наибольшей степени отвечают требованиям индустриальное™ производства,позволяя максимально механизировать процесс их изготовления.Швеция,имеющая приоритет в области освоения тонкостенных балочных конструкций,поставляет автоматизированные линии по изготовлению тонкостенных балок с производительностью I п/м готовой продукции в минуту (с приваркой опорных ребер и сверловкой отверстий для прогонов и связей).

Экономические расчеты.выполненные в ЦНИИПроектстальконструк-ции [36],показали,что прогоны пролетом 12 метров из балок с тонкими неподкрепленными стенками имеют наименьший расход стали и самую низкую стоимость в деле по сравнению с применяемыми,в том числе и решетчатыми.Использование тонкостенных балок в качестве балок покрытия пролетом 18,0 метров по приведенным затратам (с учетом меньшей высоты) дает экономию до 11,5 руб/м^ по сравнению с уголковыми фермами.

В отличие от балок с подкрепленными стенками,результаты исследований по которым позволили к настоящему времени сформулировать основные положения по проектированию и расчету,работа балок с неподкрепленными стенками изучена слабо.Опубликованные материалы экспериментальных исследований носят ограниченный и подчас противоречивый характер,что не дает возможности проверить достоверность имеющихся приближенных способов расчета.Эти обстоятельства не способствуют применению балок с неподкрепленными стенками в конструкциях покрытий,несмотря на их экономическую целесообразность.

Целью работы является разработка предложений по расчету и проектированию балок с тонкими неподкрепленными стенками равномернона статическую распределенную или эквивалентную ей нагрузку на основе проведенных экспериментально-теоретических исследований.

Автором выносятся на защиту:

- результаты экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния опытной серии балок с тонкими неподкреплен-ными поперечными ребрами стенками,нагруженных системой статических грузов,эквивалентных распределенной нагрузке,при различных геометрических параметрах поперечного сечения,а также результаты численных исследований балок с неподкрепленными стенками в соответствии с принятой расчетной моделью;

- предложения по расчету и проектированию балок с тонкими неподкрепленными стенками.

Научная новизна работы:

- получены новые экспериментальные данные об особенностях действительного напряженно-деформированного состояния балок с неподкрепленными стенками при разных гибкостях стенки,отношениях площади стенки и пояса,пролета и высоты балок;

- экспериментально установлено два вида исчерпания несущей способности балок и их зависимость от геометрических параметров;

- установлена область значений геометрических параметров, при которых достигается равнопрочность поперечного сечения в пролетной и опорной зонах;

- разработана методика расчета балок с неподкрепленными стенками на основе аппроксимации их стержневой моделью с жесткими узлами и учетом начальных неправильностей;

- разработаны предложения по расчету балок с гибкими неподкрепленными стенками,в том числе предложена новая методика оценки величины предельной нагрузки для разрезных балок,нагруженных равномерно-распределенной или эквивалентной ей нагрузкой;

- проведена технико-экономическая оценка применения тонкостенных безреберных балок.

Практическое значение и реализация.

Полученные результаты дают возможность использовать в конструкциях покрытий балки с тонкими неподкрепленными стенками, которые обеспечивают экономический эффект за счет снижения расхода стали и трудоемкости изготовления.

Результаты работы оформлены в виде дополнения раздела 18 СНиП П-23-81 "Нормы проектирования. Стальные конструкции" и переданы на утверждение в Госстрой СССР.

I. ОБЗОР ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ТОНКОСТЕННЫХ БАЛОЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

I.I. Краткая история исследований гибких оконтуренных пластин.

В зависимости от условий закрепления контура,характера нагрузки и гибкости пластины,нагрузка,приложенная в плоскости пластины и вызывающая её выпучивание,не является предельной и может быть значительно превышена.Это свойство гибких пластин сохранять свою работоспособность после потери местной устойчивости известно еще в прошлом веке.Однако,начало систематических исследований было положено в начале века работами А.Феппля,Т.Кармана и И.Г.Дубнова.

В 30-е годы Г.Вагнер для авиационных конструкций предложил метод расчета балок с очень гибкими подкрепленными поперечными ребрами стенками,теряющими устойчивость от касательных напряжений с образованием диагональных волн,но продолжающих выполнять свои несущие функции [17].В соответствии с предлагаемой методикой Г.Вагнер принимал следующие допущения: изгибающий момент воспринимается поясами,стенка работает только на сдвиг,сжимающие напряжения в стенке равны нулю и воспринимаются поперечными ребрами жесткости. Иначе говоря,предлагалась упрощенная модель,в которой балка представлялась в виде двух жестких поясов,соединенных между собой рядом шарнирно закрепленных стоек и тонким листом.Лист,работая на простое растяжение в направлении по углом с* к поясам,заменяет собой растянутые раскосы и образует совместно со стержневым каркасом ферму (рис.I.I•)»

В конце 30-х годов,опираясь на теорию Вагнера, А.Ю.Ромашев-ский f50] в ЦАГИ проводит аналогичные исследования и подкрепляет их испытаниями 3-х моделей балок из алюминиевого сплава с ребрами

Рис.I.I. Упрощенная модель тонкостенной балки Вагнера

Рис Л.2. Расчетная модель Баслера и Тюрлимана при сдвиге

Рис.1.3. К определению усилий в элементах отсека по методу Баслера и Тюряимана. жесткости,расположенными на расстоянии,равном половине высоты балки,и гибкостью стенок 2000 и 1200. Результаты испытаний дали удовлетворительное совпадение с методикой расчета.

Последующие экспериментальные исследования показали,что эта теория дает удовлетворительные результаты только для балок с очень жесткими поясами и ребрами и большой гибкостью стенок. При этом было обращено внимание, что прочность по отношению к сдвигу у таких балок в большой степени зависит от жесткости ребер.

Переход к балкам с меньшей гибкостью стенок и жесткостью поясов потребовал усовершенствования теории Вагнера. Так уже в исследованиях В.И.Стригунова [55,56] вводится допущение, в соответствии с которым величина главных сжимающих напряжений в стенке не равна нулю и после образования складок является величиной постоянной,не зависящей от внешней сдвигающей силы.К аналогичным выводам приходят в своей работе Р.Ляде и Г.Вагнер [82] . Это направление получило название теории "неполного диагонального поля растяжения" и нашло отражение также в работе Е.Зехлера [90] и М.Л.Нисневича [42] .

Одна из первых попыток использовать аппарат теории упругости для расчета сжатых пластин,потерявших устойчивость,была сделана П.Ф.Папковичем еще в 1920 году [44] для выявления резервов прочности судового набора. Это направление,но уже с использованием нелинейных уравнений равновесия и совместности деформаций Феппля-Кармана-Маргерра,было продолжено в исследованиях П.А.Соколова [54] , который рассматривал шарнирно опертую прямоугольную пластину с соотношением сторон 1:1, 1:1,5, 1:2. Для практических расчетов автор предложил графики редукционных коэффициентов,указывающих величину части поперечного сечения пластинки,которую следует включать в состав расчетного сечения контурного элемента.

В 1941 году была опубликована работа П.Ф.Папковича [45] , в которой он подробно анализирует результаты теоретических исследований по гибким пластинам и, основываясь на результатах работы [ 543 ,предлагает простую формулу для вычисления редукционных коэффициентов.

Последующие исследования,ставящие своей целью приближенную оценку несущей способности гибких пластин в составе тонкостенных конструкций обшивок кораблей и самолетов, опирались главным образом на результаты экспериментально-теоретических исследований.В этом плане характерны исследования, проведенные П.Куном и опубликованные в его работе "Расчет на прочность оболочек в самолетостроении" [34] . Автор на основе большой серии испытаний и обобщения опыта исследований Вагнера,Стригунова и др. предлагает простые формулы и зависимости для расчета тонких стенок. В его работе нашла дальнейшее развитие теория "неполного диагонального поля растяжения": напряжения сдвига он подразделяет на напряжения сдвига от диагонального поля растяжения и на напряжения от чистого сдвига.

В это же время появляются первые работы.посвященные исследованиям гибких стенок строительных балок. К ним относятся работы С.Н.Никифорова [41] , Б.М.Броуде [93 , И.И.Ааре [I] ,в которых разбираются отдельные вопросы,связанные с работой гибких стенок в закритической стадии на разные силовые воздействия при условных краевых закреплениях. Однако,начало систематических исследований строительных тонкостенных балок относится к более позднему периоду.

У. ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Свойство гибких оконтуренных пластин воспринимать нагрузку в своей плоскости, превышающую критическую, может успешно использоваться в строительных сварных двутавровых балках с неподкрепленными стенками,имеющими гибкость А = 200 + 300, и нагруженных равномерно-распределенной или эквивалентной ей нагрузкой, приложенной к верхнему поясу. Работа таких балок вплоть до предельной нагрузки носит практически упругий характер,несмотря на искривления стенки из плоскости, достигающие 10 { .

2. Выявлен действительный характер напряженно-деформирован-яого состояния тонкостенных балок в целом и их элементов при гибкости стенки 200 и 300 и широком диапазоне геометрических параметров и прочностных свойств материала стенки и поясов. Повышенная деформативность стенки меняет привычную картину распределения напряжений в поперечных сечениях балок. Особенно это относится к опорным зонам,где возникают локальные участки с высоким уровнем максимальных касательных напряжений, которые при определенных условиях могут вызывать исчерпание несущей способности балок в целом. Образование в "рабочем" состоянии в гибкой стенке наклонных складок в опорных зонах создает выраженное поле главных ратягива-ющих напряжений, стабилизирующий эффект которого в сочетании с двухволновой формой искривленности стенки в ряде поперечных сечений способствует повышенной отпорности при восприятии сжимающих напряжений.

3. Установлены два вида исчерпания несущей способности тонкостенных безреберных балок; первый вызван достижением предела текучести стали в сжатом поясе в середине пролета и его местной потерей устойчивости; второй вид связан с образованием в приопорной зоне стенки протяженной диагональной складки.

Установлена зависимость вида исчерпания несущей способности от значений обобщенного параметра "if , отображающего совокупность геометрических параметров балки и поперечного сечения, а также физические свойства стали в стенке и поясах. При значениях Y ^ 26 достижение предельного состояния происходит в середине пролета; при значениях ^ ^ 22 предельное состояние определяется приопорной зоной; значения 22 < 26 соответствуют одновременному достижению предельного состояния в приопорной зоне и в середине пролета.

Установленные границы значений обобщенного параметра Ч7" дают возможность назначать сечение тонкостенных безреберных балок с учетом условий равнопрочности пролетной и опорных частей.

4. Выявлены величины и распределение нормальных напряжений по высоте и ширине опорных ребер балок с гибкостью стенки 200 и 300 на разных уровнях нагружения. Подтверждена надежность конструктивного оформления опорных зон тонкостенных балок в виде спаренных ребер жесткости,устанавливаемых на расстоянии 3 i \w друг от друга.

5, Исследована возможность численного расчета на ЭВМ тонкостенных безреберных балок с использованием стержневой аппроксимации и существующих универсальных программ, предназначенных для расчета стержневых систем с учетом геометрической нелинейности. Исследовано влияние на расчетную модель задаваемых начальных несовершенств, количества шагов загружения и относительных размеров ячеек. Результаты численных расчетов подтвердили данные экспериментов о незначительном влиянии жесткости поясов на величину предельной нагрузки для балок, предельное состояние которых определяется приопорной зоной.

6. Результаты экспериментальных и численных исследований позволили предложить уточненные зависимости по определению величины предельной поперечной силы и предельного момента, более полно учитывающие особенности напряженно-деформированного состояния тонкостенных безреберных балок и влияние геометрических параметров.

7. На основе установленной зависимости приведенного коэффициента kf , характеризующего степень понижения несущей способности тонкостенных балок по сравнению с традиционным расчетом балок на прочность, от значений обобщенного параметра Y , предложена новая методика оценки предельной нагрузки для разрезных тонкостенных безреберных балок, нагруженных равномерно-распределенной или эквивалентной ей нагрузкой, при гибкости стенки 200 * 300.

8. Предложен упрощенный учет влияния повышенной деформатив-ности стенки на общий прогиб балки для применяемых в строительстве размеров балок.

9. Проведен технико-экономический анализ и расчеты экономической целесообразности применения тонкостенных балок в строительных конструкциях. По сравнению с традиционными сварными балками с устойчивыми стенками применение тонкостенных балок с гибкостью стенки 300 и значением обобщенного параметра "f = 25 позволяет снизить расход стали более чем на 20$.

10. Полученные в работе результаты оформлены в качестве дополнения к главе СНиП П-23-81 раздел 18 "Расчет балок с гибкой неподкрепленной поперечными ребрами стенкой".

1. Ааре И.И. "Исследование работы опорной панели сплошной стальной балки в послекритической стадии". Автореферат канд.диссертации. Таллинский политехнический ин-т, 1958.

2. Ааре И.И. Закритическое поведение пластинок при сдвиге

3. В кн. "Известия АН ЭССР" сер. физ.-мат. и техн. н.,1965, т.Х1У, В.З, с. 393-401.

4. Ааре И. И. Исследование работы отенки тонкостенной металлической балки после потери устойчивости от изгиба.- В сб.^Труды Таллинского политехнического ин-та". Серия А, № 259, 1968, с.3-13.

5. Ааре И.И. Расчет и проектирование тонкостенных металлических балок. В сб. "Труды ТЛИ". Серия А, № 259, 1968, с.39-58.

6. Ааре И.И. "Расчет тонкостенных металлических балок и рам с учетом закритической работоспособности стенки". Автореферат докт. диссертации. ТЛИ, 1971.

7. Абовский Н.П. О непосредственном выводе уравнений метода сеток В сб. "Пространственные конструкции в Красноярском крае". Промстройниипроект, Красноярск,1965.

8. Аргирис Д. Современные достижения в методах расчета конструкций с применением матриц. М., Стройиздат, 1968.

9. Броуде Б.М. "Предельные состояния стальных балок".Стройиздат, 1953.

10. Броуде Б.М. "0 закритическом поведении гибких стенок стальных стержней "Строительная механика и расчет сооружений",1976, № 4, с.7-12.

11. Броуде Б.М., Моисеев Б.И. К расчету балок с гибкими не-подкрепленными стенками,- "Строительная механика и расчет сооружений". № I, 1978, с.60-61.

12. Броуде Б.М., Моисеев В.И. 0 расчете балок с тонкими не-подкрепленными стенками.- "Строительная механика и расчет сооружений". № I, 1975, с.54-56.

13. Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике. М., 1967.

14. Вайнберг Д.В., Гаращенко В.М., Ройтфаб И.З., Синявский А.Л. Вывод сеточных уравнений изгиба пластин вариационным методом. В сб."Сопротивление материалов и теория сооружений",Вып.1. Киев, 1965.

15. Варвак П.М., Варвак Л.П. "Метод сеток в задачах строительных конструкций". М.,1977,

16. Варвак П.М., Вайнберг Д.В. Метод сеток в приложении к расчету пластин и оболочек. "Справочник проектировщика, Расчетно-теоретический". Под редакцией А.А.Уманского, ч.П, М.,1973, с.

17. Вагнер Г.В. "Балки с весьма тонкой стенкой" Сборник переводов ЦАГИ /под редакцией Уманского А.А. и Знаменского П.М., М., 1937, с.58-117.

18. Вольмир А.С."Устойчивость деформируемых систем". М.,1967.

19. Вычислительный комплекс "Корунд". НИИАСС, Киев, 1977.

20. Гаращенко В.М., Кисловский В.Н., Сахаров А.С,, Синявский А.Л. Расчет пластин типа бандажей лопаток паровых турбин. В сб. "Сопротивление материалов и теория сооружений", Киев, вып.УШ,1968.

21. Городецкий А.С,, Гильман Г.Б. О стержневых расчетных схемах тонкостенных железобетонных конструкций. Строительство и архитектура", № 10, 1964.

22. Гордон Л.А. К расчету пластин и оболочек методом конечных элементов.

23. Длугач М.И. "Метод сеток в смешанной плоской задаче теории упругости". Киев, Наукова Думка, 1964.

24. Дмитриев Л.Г., Сосис П.М. "Программирование расчета пространственных конструкций". Киев, Госстройиздат УССР, 1963.

25. Евстратов А.А. О поведении гибких пластинок за пределом упругости. -„Строительная механика и расчет сооружений", № 3, 1975, с.44-48.

26. Евстратов А.А. "Предельное состояние сжатых гибких пластинок в элементах металлических конструкций". Автореферат докторской диссертации. ЦНИИСК, М., 1980.

27. Зенкевич 0., Чанг И. "Метод конечных элементов в расчетах судовых конструкций". М., Судостроение, 1974.

28. Каленов В.В. "Исследование стальных балок с большой гибкостью стенки". Автореферат канд.диссертации. ЦНИИПроектсталькон-струкция,1975.

29. Каленов В.В., Троицкий П.Н. и др. Конструкции покрытия заводов искусственного волокна из тонкостенных балок. "Промышленное строительство", М., № 4, 1981.

30. Комплекс программ по обработке экспериментальных данных для ЭВМ М-220 и М-222. Отчет ОВТ ЦНИИСК им.Кучеренко, М, 1975.

31. Корнеев В.Г. 0 методе конечных элементов для решения задач упругого равновесия. В кн. "Строительная механика сооружений", Л., ЛПИ, 197I, с. 28-45.

32. Корнеев В.Г. Сопоставление метода конечных элементов с вариационно-разностным методом решения задач теории упругости.

33. В сб. "Известия ВНИИГ", т.83, 1967, с.287-307.

34. Корчак М.Д. Эффективная ширина стенок колонн. "Строительная механика и расчет сооружений", 1975, № I.

35. Кун П. "Расчет на прочность оболочек в самолетостроении", М., Оборонгиз, 1964.

36. Лепик Ю.Р. Равновесие гибких упругопластических пластинок при больших прогибах. -"Строительная механика и расчет сооружений", № 3, 1962.

37. Мельников Н.П., Левитанский И.В., Каленов В.В. Тонкостенные стальные балки эффективный вид строительных конструкций.-"Промышленное строительство", № 10, 1974.

38. Мельников В.М. Численные исследования мембранного покрытия отрицательной гауссовой нривизны на овальном плане. Диссертация на соискание ученой степени канд.техн.наук. ЦНИИСК им.Ку-черенко, М., 1980.

39. Металлические конструкции. Под общей редакцией д.т.н. Бе-леня Е.И., М., 1973.

40. Мак-Кормик С.У. Решение плоской задачи теории упругости.-"Расчет строительных конструкций с применением ЭВМ" (под редакцией Смирнова А.Ф.), 1967, с. 268-284.

41. Николаенков В.А., Шарапан И.А. О расчете оболочек с использованием стержневой модели. "Механика стержневых систем и сплошных сред". Сб. трудов ЛИСИ, № ИЗ, вып.7, 1975. ; .

42. Никифоров С.Н. Сжатая прямоугольная пластинка со свободно искривляющимися в её плоскости продольными кромками. "Ученые записи МГУ", № 117, 1946.

43. Нисневич М.Л. Расчет тонкостенных балок,работающих в условиях потери стенкой устойчивости от сдвига. "Вестник ВИА им. В.В.Куйбышева", вып. 92, 1954

44. Пакет прикладных программ для прочностных расчетов строительных конструкций. Программа для статического и динамического расчета пластинчато-стержневых систем с учетом геометрической нелинейности и устойчивости пластин и оболочек, КиевЗНИИЭП, 1980.

45. Папкович П.Ф. К вопросу о выпучивании плоских пластин сжимаемых усилиями, превосходящими их Эйлерову нагрузку. "Морской сборник". 1920, № 8-9.

46. Попкович П.Ф. "Строительная механика корабля". Л., Судпром-гиз, ч. 2, с.815.

47. Постнов В.А., Хархурим И.Я. "Метод конечных элементов в расчетах судовых конструкций". М., Судостроение, 1974.

48. Погодаев И.К. "Стальные реберные балки с гибкой стенкой. Расчет и проектирование". Методические указания для курсового и дипломного проектирования. Калининский политехнический институт, 1979.

49. Предтеченский М.В. К расчету стальных тонкостенных балок на сдвиг. "Строительная механика и расчет сооружений", 1978, № I,с. 27-30.

50. Резников Р.А. "Решение задач строительной механики на ЭВЦМ". М., Стройиздат, 1971.

51. Ромашевский А.Ю. Исследование работы балочных систем с тонкой стенкой с параллельными поясами.- Труды ЦАГИ, вып.206, 1935, с.5-53.

52. Ржаницын А.Р. Представление сплошного изотропного упругого тела в виде шарнирно-стержневой системы. Сб.статей ЦНИПС "Исследования по вопросам строительной механики и теории пластичности". М., 1956.

53. Розин Л.А. Метод конечных элементов в применении к упругим системам. М., Стройиздат, 1977.

54. Руководство по проектированию стальных тонкостенных балок. ЦНИИПроектстальконструкция, 1977.

55. Соколов П.А. О напряжениях в сжатой пластинке после потери устойчивости. В сб. "Труды НИИС", № 7, 1932, с.11-56.

56. Стригунов В.И. Теоретическое и экспериментальное исследование тонкостенных балок. В сб. "Труды ЦАГИ", вып.349, 1933.

57. Стригунов В.И. Исследование работы и метод расчета двухопор-ной балки с тонкой стенкой. "Технические заметки ЦАГИ", № 58, 1935.

58. Смирнов А.С. Об одной аналогии механики сплошных и дискретных сред. "Труды Московского института инженеров геодезии,аэрофотосъемки и картографии", вып.49, 1962.

59. Смирнов А.Ф., Александров А.В., Шапошников Н.Н., Лащенни-ков Б.Я. Расчет сооружений с применением вычислительных машин. М., Стройиздат, 1965.

60. Смирнов А.Ф. Использование ЭВМ в строительной механики.

61. В сб., "Проблемы устойчивости в строительной механике", М.,Стройиздат, 1965,

62. Смирнов А.Ф. "Методы расчета стержневых систем пластин и оболочек с использованием ЭВМ", ч.П, М., Стройиздат, 1976. .

63. Строительные нормы и правила. ч.П, глава Ш, нормы проектирования. Стальные конструкции. СНиП П-23-81.

64. Тананайко О.А. Построение стержневой модели типа системы перекрестных полос.- "Механика твердого тела", № 3, 1978, с.48-53.

65. З^масян К.А. Исследование работы сочлененной мембранной оболочки цилиндрического типа. Диссертация на соискание ученой степени канд.техн.наук. ЦНИИСК им.Кучеренко, М., 1980.

66. Угодчиков А.Г., Коротких Ю.Г. "Некоторые методы решения на ЭЦВМ физически нелинейных задач пластин и оболочек", Киев, 1971.

67. Финк К., Рорбах X. Измерение напряжений и деформаций. Машгиз, М., 1961.

68. Шарапан И.А. Шарнирно-стержневые модели упругой сплошной среды. Труды ЛИСИ. "Механика стержневых систем и сплошных сред", № 63, 1973.

69. Шарапан И.А. Об условиях моделирования сплошной среды шарнирно-стержневой системой. Труды ЛИСИ совместно с Ленпром-стройпроектом. "Исследования по механике стержневых систем и сплошных сред", вып.49, 1966,

70. ЦНИЙСК им.Кучеренко. Научно-технический отчет по теме "Ис- . следование и расчет несущих конструкций крытого стадиона на 45 тыс. зрителей спортивного комплекса на пр.Мира" х/д. № С 503, М. 1978.

71. E>9.Basler К., Thurlimann В. Strength og plate girders in bending. Proc. of ASCE, Nr ST6, vol. 87, 1961.

72. Basler K. Strength of plate girders in shear. Proc. of ASCE, Nr ST7, Oct. 1969.

73. Basler K. Vollwandtrager-Berechnung im uberkritischen Bereich. Schweizer Stahlbauvereinigung, Ztirich, 1968.

74. Cheru C., Kunapongsiri V. Experiments on unstiffened thin web girders. Welding Journal, vol. 52, Nr 4, 1973.

75. Djubek I. Deformation of rectangular alender webplates with the soundary members flexible in the webplate plane. The Aeronautional Quarterly, Nr 4, 1966.

76. Djubek I. The design theory of slender webplate bars. Staveb-nicky Casopis, SAV, Nr 8, 1967.75.1?ujii T. On an improved theory for Dr. Basler1 s theory. 8-th Congress of IABSE, New York, I968.

77. TB.Eujii Т., Fukumoto Y., Nishino .?., Okumura T. Research works on ultimate strength of plate girders and Japanese provisions on plate girders design. Colloquium IABSE, London, I97I*

78. Hrennikoff A. Solution of problems in elasticity by the framework method. Journal of Applied Mechanics, Nr 8, I94-I,p. 169-175.

79. Hrennikoff A., Mathew C.I., Sen R. Stability plates using rectangular bar cells. Publication of the IABSE, Zurich, vol. 32-1, 1972, p. 109-126.

80. Yettram A., Husain H. Plane-framework methods for plates in extension. Proc. of the ASCE, vol. 92, February 1966,p. 157-168.

81. LahdLe R., Wagner H. Versuche zur Ermittlung des Spannungs-zustandes in Zugfeldern. Luftfahrtforschung, Band 12, 1936.

82. Ravinger J. Reisenie kritickych. zatazeni pravouhlych stien kombinovanou metodou konecnych prvkov. Stavebnicky Sasopis, c. 6, 1979, c. 404-421.

83. Ravinger J. Kriticke zatazenie nosnika so stihlou stenou bez vystuh. Stavebnicky casopis, c. 6, 1980, c. 453-464. Ravinger J. Ocelovy nosnik so stihlou stenou bez vystuh. Stavebnicky casopis, S. 6, 1981, c. 455-455.

84. Б. Rockey K.C., Skaloud M. Influence of the flexural rigidity of flanges upon the load-carraing capacity and failure mechanism of web in shear. Acta Technica 6SAV, Nr 3, 1969.

85. Rockey K.C. An ultimate method for the design of plate girders. Colloqium IABSE, Design of plate and box girders for ultimate strength, London, 1971.

86. Rockey K.C., Skaloud M. The ultimate load behaviour of plate girders loaded in shear. Colloquium IABSE, Design of plate and box girders for ultimate, strength, London, 1971»

87. Salonen E.M. A gridwork mrthod for plates in bending. Acta Polytechnica Scandinavica, Civil Engineering and Building Construction Series, Nr 59, 1969*

88. Sechler E.E. The ultimate strength of thin flat sheets in compression . Guggenheim Aeronaut. Lab. Pub. 27, Pasadena, 1933.

89. Specification for the Design, Fabrication and Erection of Structural Steel for Buildings. AIPG, New York, 1969.

90. Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

91. Борисов Е.В., Симаков Ю.Н. Экспериментальные исследования тонкостенных безреберных балок. Тезисы докладов на У Всесоюзной конференции по проблемам устойчивости в строительной механике. Л. 1977.

92. Симаков Ю.Н. Экспериментальные исследования двутавровых балок с гибкими неподкрепленными стенками. "Прикладные и теоретические исследования строительных конструкций". Труды института. ЦНИИСК им.Кучеренко. М., 1981.

93. Симаков Ю.Н. Исследования сварных балок с гибкими неподкрепленными стенками. "Новые конструктивные решения строительных металлических конструкций". Сб.научных трудов. ЦНИИСК им.Ку-черенко. М., 1983.

94. Симаков Ю.Н. Оценка предельной несущей способности и экономической целесообразности балок с тонкими неподкрепленными стенками. "Исследования легких металлических конструкций производственных зданий". Межвузовский сборник. Красноярск, 1983.

95. РАСЧЕТ БАЛОК С ГИБКОЙ НЕПОДКРЕПЛЕННОЙ ПОПЕРЕЧНЫМИ РЕБРАМИ СТЕНКОЙматериалы для СНиП, дополнение к разделу 18)

96. Прочность таких балок следует проверять по формуле1. О (164)1. WO-Я) ^ ?где М значение максимального момента,действующего в пролете;

97. W момент сопротивления поперечного сечения балки;

98. И приведенный коэффициент, вычисляемый по формуле1. U = !£1. К -у ■)где г обобщенный параметр,вычисляемый по формулег = f с*1.л ( А \

99. На расстоянии 3 i Xw 6 I Xw от опорного ребра следует устанавливать дополнительное двустороннее ребро жесткости,размер которого принимается аналогичным опорному.

100. В. И. Трофимов Ю.Н.Симаков