автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Исследование и расчет аэростатических подшипников шпинделей прецизионных металлорежущих станков

ВВЕДЕНИЕ.

Глава I. ОБЗОР ЮНС ТРУКЦИЙ, СРАВНИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА

ТОЧНОСТИ ИЗВЕСТНЫХ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ И МЕТОДИК РАСЧЕТА ПОДШИПНИКОВ С ГАЗОВОЙ СМАЗКОЙ

1.1. Узлы с опорами на газовой смазке, их отличительные особенности, примеры применений

1.2. Типовые схемы радиальных аэростатических подшипников с циркулярным поддувом воздуха и с канавками.

1.3. Сравнительная оценка известных методик расчета циркулярных аэростатических подшипников

1.4. Обзор экспериментальных работ по исследованию подшипников с воздушной смазкой

1.5. Выводы и постановка задачи исследования.

Глава 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ НАГРУЗОЧНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ЦИРКУЛЯРНОГО АЭРОСТАТИЧЕСКОГО ПОДШИПНИКА

2.1. Аналитическое определение влияния конструктивных параметров подшипника на его нагрузочные характеристики

2.2. Инженерная методика расчета циркулярного аэростатического подшипника ■*.

Глава 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЩОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КОНСТ-• РУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЦИРКУЛЯРНОГО АЭРОСТАТИЧЕСКОГО ПОДШИПНИКА НА ЕГО НАГРУЗОЧНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

3.1. Методика исследований и особенности измерений.

3.2. Испытательный стенд, измерительная аппаратура и особенности отладки стенда

-3Стр.

3.3. Нагрузочные характеристики аэростатического подлинника. Определение оптимальных конструктивных параметров подшипника . . • НО

3.4. Сравнение результатов экспериментального и теоретического исследования

3.5. Исследование распределения давления в зазоре подшипника . .!.

3.6. Результаты экспериментального исследования

Глава 4'. ПОВЫШЕНИЕ НАГРУЗОЧНЫХ ХАРАКТЕРНО ТИК ЦИРКУЛЯРНОГО АЭРОСТАТИЧЕСКОГО ПОДШИПНИКА С ПОМОЩЬЮ КАНАВОК

4.1. Методика экспериментального исследования подшипников с канавками, особенности конструкции стенда и изготовления канавок

4;2. Определение оптимальных конструктивных параметров аэростатических подшипников с канавками.

4.3. Сравнение расчета и экспериментального исследования подшипников с канавками. Рекомендации по выбору типа подшипника.

Глава 5. РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ СТАНОЧНЫХ УЗЛОВ С

АЭРОСТАТИЧЕСКИМИ ОПОРАМИ

5.1. Конструкции и расчет шпиндельных узлов с аэростатическими опорами

5.2. Результаты внедрения и исследования шпиндельных узлов с аэростатическими опорами

Высокие темпы развития социалистической промышленности выдвинули ряд научных проблем, решение которых способствует успешному выполнению заданий ХХУТ съезда КПСС. Одной из таких проблем является повышение точности и долговечности црецизионных шпиндельных узлов.

Эффективным путем повышения точности вращения и сохранения ее долговечности является применение в качестве опор шпинделя подшипников с воздушной смазкой. Это объясняется способностью воздушной пленки многократно усреднять погрешности изготовления рабочих поверхностей вала и втулки подшипника. Отсутствие трения мезду поверхностями вращения, разделенными слоем сжатого воздуха, способствует сохранению первоначальной точности вращения шпинделя в подшипниках в течение длительного времени.

Наиболее перспективно применение воздушных опор в прецизионных станках - шлифовальных и алмазно-расточных, в приборах для контроля точности изделия - кругломерах и координатно-из-мерительных машинах, в установках для воспроизведения параметров движения (образцовая центрифуга)'.

Широкое применение подшипников с воздушной смазкой сдерживается отсутствием достаточно точных и простых методик их расчета. Это объясняется, во-первых, сложностью микроаэродинамических процессов, протекающих на выходе из отверстия подпува в смазочный зазор, во-вторых, большой сложностью необходимого математического аппарата. Поэтов конструктору при разработке подшипников приходится полагаться на использование опубликованных экспериментальных данных и собственный опыт.

Первоочередной задачей является расчет чисто аэростатического подшипника, т.е. подшипника, работающего в качестве подвеса, без вращения вала. Такой подход является црактически целесообразным, т.к. при добавлении вращения подъемная сила и жесткость возрастают; расчет подшипника дает поэтому расчетные параметры с запасом.

Целью настоящей работы явилось улучшение известных методик расчета аэростатического подшипника на основе введения в расчетные формулы аналитически полученных коэффициентов дискретности, усовершенствование методов экспериментального исследования и на их основе определение оптимальных параметров различных типов аэростатических подшипников, разработка прецизионных шпиндельных узлов на аэростатических опорах.

В работе изложены результаты теоретического и экспериментального исследования наиболее перспективных радиальных аэростатических подшипников с циркулярным поддувом воздуха. Предложен инженерный метод их расчета. Выработаны рекомендации по выбору оптимальных параметров подшипников. Экспериментально изучены пути повышения жесткости и подъемной силы аэростатических похцпип-яиков с помощью канавок.

В I главе рассмотрены применяемые конструкции узлов на воздушных опорах и типовые схемы радиальных полтинников с внешним поддувом воздуха. Проведен критический обзор известных методов расчета нагрузочных характеристик радиального аэростатического подшипника. Проанализированы известные методики и результаты экспериментальных работ по исследованию подшипников с воздушной смазкой.

Во 2 главе предложен аналитический метод расчета оптимальных рабочих характеристик радиального аэростатического подшилника с циркулярным поддувом воздуха. Метод расчета основан: - на уточнении разработанной в ЭНИМСе схемы линий поддува коэффициентами дискретности, рассчитываемыми по аналитическим формулам. Результаты расчетов сопоставлены с расчетами по известным методикам,

В 3 главе рассмотрены методика, испытательный стенд и результаты экспериментального исследования радиального аэростатического подшипника с циркулярным поддувом снатого воздуха. Определены оптимальные соотношения конструктивных параметров и нагрузочных характеристик подшипника. Полученные экспериментальные результаты сопоставлены с расчетами по разработанному во 2 главе методу;

В 4 главе приведены результаты исследований по определению возможностей повышения жесткости и подъемной силы аэростатического подшипника с помощью канавок. Определены оптимальные соотношения конструктивных параметров подшипников с кольцевыми микроканавками, с кольцевыми прерывистыми канавками, с прямоугольными секциями канавок, с секциями и дренажом мекду ними. Результаты экспериментов сопоставлены с нагрузочными характеристиками циркулярного аэростатического подшипника.

В 5 главе рассмотрены разработанные на основе экспериментальных данных и предлагаемого метода расчета конструкции шпиндельных узлов с аэростатическими опорами: планшайба станка для точения оптических деталей из цветных сплавов, поворотная каретка и шпиндели изделия и инструмента станка для обработки асферических линз, бабка изделия тяжелого внутришлифовального станка, направляющая перемещения электрошпинделя сверлильно-фрезерного станка для обработки печатных плат; изложены результаты исследования характеристик шпиндельных узлов.

Автор выражает искреннюю благодарность за оказанные помощь и поддержку научному руководителю д.т.н. профессору Шейнбергу С.А., заведугощему лабораторией опор и направляющих на газовой смазке к.т.н. Баласаньяну B.C. а также сотрудникам отдела J5-34 ЭНИМС.

Результаты исследования подшипников с кольцевыми прерывистыми канавками сечением 0,16x1 мм^ (рис.4.16), с прямоугольными секциями канавок (рис.4.1,в), секциями и дренажом (рис.4,I,г) представлены на рис.4.9-4.12. Для всех типов подшипников характерно увеличение оптимального диаметра отверстий поддува с увеличением зазора и давления поддува. Например, для зазора 2с=0,040 мм при увеличении давления поддува от 0,3 до 0,6 МПа оптимальный диаметр отверстий поддува растет: у подшипника с кольцевыми прерывистыми канавками от 0,29 до 0,34 мм, у подшипника с секциями канавок -от 0,32 до 0,42 мм, а у подшипника с секциями и дренажом давлению 0,6 МПа соответствует оптимальный диаметр 0,5 мм. Другой пример: при давлении поддува 0,5 МПа с увеличением зазора от 2с=0,024мм до 0,050 мм оптимальный диаметр отверстий поддува возрастает -для подшипника с прерывистыми канавками от 0,18 до0,43мм, для подшипника с секциями канавок от 0,19 до 0,45 мм.

Для сопоставления характеристик подшипников с канавками и циркулярным поддувом построены графики (рис.4.6-4.8) зависимостей

Puc. kS. Зависимость жесткости от диаметра omfapcmuo поддуда, давления поддуВа (МПа) при 2с =0,024 мм.---подшипник с прерывистыми кольцейыми канадками,--подшипник с секциями канадок. G но loo 90

80 i

10 60

50 W 30 '' 20 ол 0.3 0,4 0.5 0.6 d,HM fue. Ш Зависимость жесткости от диаметра отВерстий поддуВа и' давления поддува (МПа) при ¿с= ОМО мм.---подшипник с прерывистыми кольцевыми канаВкамиэ ——подшипник с секциями канадок. -----подшипник с секциями и дренажом.

30 80 7 0 60

50 кО

30 т о о

Рис.4.//. Зависимость жесткости от диаметра отверстии поддува и давления поддува (И Па) при £с= 0.05 / мм.---подшипник с прерывистыми кольцевыми канавками--подшипник с секциями канавок,----подшипник с сетями и дренажом.

0,6 й,НМ

Мс.Ш. Зависимость жесткости от диаметра отверстий поддува и давления поддува (МПа) при 2с=0,065мм.---подшипнике прерывистыми кольцевыми канавками,--подшипнике секииями канавок. жесткости и подъемной силы от диаметра отверстий поддува и подъемной силы от эксцентриситета при одинаковых условиях: диаметральный зазор 2с=0,040 мм, давление поддува 0,5 МПа. Числовые значения нагрузочных характеристик и оптимальных диаметров представлены в табл.4.1.

Подшипники с прерывистыми канавками очень близки по своим параметрам к подшипникам с кольцевыми микроканавками. Оба типа подшипников имеют одинаковые жесткости и соответствующие им оптимальные диаметры отверстий поддува, близкие значения подъемной силы и отверстий поддува.

Из всех подшипников с канавками наибольшей жесткостью (97 Ц/мкм ) и подъемной силой (1450 Н при подводимом давлении 0,5 МПа) обладают подшипники с секциями и дренажом (рис.4.6, 4.7, 4.8, табл.4.1). Их максимальная жесткость на 10% выше, чем циркулярных с простыми отверстиями (88 Ц/мкм), а диапазон их оптимальных диаметров в 3^-4 раза больше, чем у последних. Для приведенного в табл.4.1 примера изменению жесткости на 5 Ц/мкм соответствует изменение оптимальных диаметров отверстий поддува: для подшипника с простыми отверстиями - от 0,12 до 0,17 мм, для подшипника с секциями и дренажом - от 0,41 до 0,63 мм.Как видно, и сами величины оптимальных диаметров отверстий поддува в подшипнике с секциями канавок и дренажом в 4-4,5 раза больше, чем в циркулярном; их легко изготовить, они практически не засоряются, а значит надежны в эксплуатации.

Подшипники с прямоугольными секциями канавок несколько уступают по жесткости (9,3 кгс/мкм) и подъемной силе (1430кгс при р^ =0,5 МПа) и имеют меньшие оптималнные значения диаметров отверстий поддува (0,41 мм - для приведенного примера) по сравнению с подшипниками с секциями и дренажом. Подшипник с секциями канавок испытывался нагружением против секций (т.е. в сечении с отверстиями поддува) и между секциями (т.е. в середине между отверстиями поддува). На рис.4.13 показана зависимость подъемной силы от смещения вала для двух указанных случаев. Оказалось, что при на-гружении между секциями подъемная сила на 20% больше, чем при центральном нагружении. Это объясняется, очевидно, тем, что при нагружении против отверстий поддува при эксцентриситетах £>0,7 происходит "прилипание" вала к втулке, а при нагружении между секциями подшипник сохраняет жесткость почти до контакта вала и втулки. Подобная картина наблюдается и в подшипниках с циркулярным поддувом воздуха (рис.4.14). Жесткость же подшипников обоих типов при нулевом эксцентриситете практически постоянна независимо от направления нагружения.Поэтому на практике в узлах с аэростатическими подшипниками в случае изменения направления действия нагрузки нагрузочные характеристики не снижаются.

Сравнение данных, приведенных в табл.4.1, показывает еще одну особенность исследованных подшинников - максимальным величинам жесткости и подъемной силы каждого подшипника соответствуют разные значения оптимальных диаметров отверстий поддува. Это различие минимально для циркулярных подшипников с простыми отверстиями, подшипников с миЕроканавками и кольцевыми прерывистыми канавками. Для циркулярных подшипников с отверстиями типа кольцевой диафрагмы оптимальные диаметры отверстий поддува, соответствующие максимальной жесткости и подъемной силе, составляют соответственно 0,39 мм и 0,3 мм, подшипников с секциями канавок -0,41 мм и 0,25 мм, подшипников в секциями и дренажом - 0,51 мм и

0,3 мм. Для последних двух типов подшипников при максимальной жесткости (93 Ц/мкм и 97 Н/мкм) подъемная сила (1280Н и 1250 Н) меньше наибольшего своего значения (1430 Н и 1450 Н) на 15%, а при максимальной подъемной силе (1430 Н и 1450 Н) жесткость (73 В/мш и 71 Е/мкм) ниже своего наибольшего (93 Ц/мкм и 97 Н/мкм) и

1000

500 о Ц 8 /2 16 С,мкм

Рис. Ш Зависимость подъемной силы от эксцентриситета дня подшипника с секциями канабок при р3=0,5 МПа, 2с=0Ммм, й~ =Ммм. — нагружение на отберстия поддуба,— нагружение между секциями.

-181-I У дОО

100

600

500 т

300

100 юо

И • / / / / / ч / / / ~ \Т // > /

• в,мкм о 8 2

16

20

14

Рис. ш смешение Втулки (е Ъ зависимости-от приклаоыВаемои нагризш (уу) т подшипника, с /? = </. ак=чмм,}с=оЛрЗбмм, Рь=а5МПа. при наешении В плоскости, проходтёи по оорщнзщеи чет отверстия поддува и межди яимц. иагрижение. на отверстия, -- - шгриЖние меж( значения на 20-25%.

Таким образом, подшипники с секциями канавок и с секциями и дренажом обладают наибольшей подъемной силой, жесткостью близкой к жесткости циркулярного подшипника с простыми отверстиями, а размеры оптимальных отверстий поддува превышают аналогичные величины для циркулярного подшипника в 2-3 раза, обеспечивая простоту в изготовлении' и надежность в эксплуатации. Однако изготовление таких .подшипников значительно сложнее циркулярных из-за технологических трудностей при изготовлении канавок. Кроме того, существенно (в 1,3-1,7 раза) различаются оптимальные диаметры отверстий поддува, соответствующие максимальной жесткости и подъемной силе. Применение подшипников с секциями канавок и с секциями и дренажом оправдано в Основном при силовом шлифовании, когда решается задача максимального съема металла.

Результаты экспериментов сопоставлялись с расчетами по методике, изложенной в работех [35,40*]. Сравнительные данные цриведе-ны в табл.4.2.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Проведено теоретическое и экспериментальное исследование радиальных аэростатических подшипников с циркулярным поддувом воздуха и с канавками, определена перспективность их применения в высокоточных станках.

2. Разработан простой аналитический метод расчета циркулярных аэростатических подшипников, основанный на уточнении схемы линий поддува посредством поправочных коэффициентов, введенных в формулы для вычисления удельной жесткости и коэффициента режима (диаметра отверстий поддува); все формулы получены аналитически. Предложенный метод учитывает дискретность поддува и двойное дросселирование газа в отверстии и зазоре, позволяет рассчитывать оптимальный диаметр отверстия поддува с учетом диаметра кармана.

3. Разработан и изготовлен стенд для исследования любых типов аэростатических подшипников. Стенд построен по обращенной схеме, когда система поддува и распределения воздуха выполнена на валу. Такая схема упрощает технологию изготовления и контроль элементов подшипника, расширяет возможные варианты исследуемых типов подшипников.

4. Проведено экспериментальное исследование циркулярных аэростатических подшипников с поддувом воздуха через отверстия типа кольцевой диафрагмы и простые отверстия с карманами. Жесткость и подъемная сила подшипников с простыми отверстиями на

50% выше, чем подшипников сотверстиями типа кольцевой диафрагмы.

Определены оптимальные диаметры отверстий поддува. Выявлена степень влияния давления поддува и зазора на нагрузочные характеристики и диаметр отверстий поддува. Установлено, что если диаметр карманов соответствует условию расхода воздуха через простое отверстие, то дальнейшее увеличение диаметра карманов не приводит к существенному увеличению или уменьшению жесткости.

5. Сравнение экспериментов с расчетами оптимального диаметра отверстий поддува по разработанному аналитическому методу показывает практически полное их совпадение для подшипников с простыми отверстиями, а для подшипников с отверстиями типа кольцевой диафрагмы в диапазоне применяемых зазоров. Разработанный метод особенно эффективен при расчете крупногабаритных аэростатических подшипников, т.к. из-за больших размеров и массы узлов, таких как например, станка мод.МА78, экспериментальный подбор оптимальных параметров подшипника затруднен.

6. Экспериментально изучены пути повышения нагрузочных характеристик циркулярного аэростатического подшипника. Исследованы зависимости жесткости и подъемной силы от диаметра отверстий поддува, зазора и подводимого давления для подшипников с кольцевыми микроканавками, с прерывистыми -кольцевыми канавками, с прямоугольными секциями канавок, с секциями и дренажом. Определены оптимальные размеры отверстий поддува, глубины канавок, зазора в реальном диапазоне подводимого давления. Из исследованных типов подшипников наилучшие показатели имеют подшипники с прямоугольными секциями канавок и дренажными продольными каналами. Их жесткость близка к жесткости циркулярного подшипника с простыми отверстиям^, а подъемная сила в 1,5 раза выше, чем у последнего, и в 2 раза больше, чем у подшипника с отверстиями типа кольцевой диафрагмы. Диаметры оптимальных отверстий поддува подшипников с секциями и дренажом имеют наибольшие значения по сравнению с исследованными типами подшипников, что обеспечивает простоту изготовления отверстий и надежность от засорения.

7. Выполнение кольцевых, прерывистых и продольных канавок, и особенно секции канавок, на поверхности подшипника значительно усложняет технологию изготовленияи контроля аэростатических подшипников. Поэтому практическое применение подшипников с канавками оправдано лишь в случаях, когда необходимо получить высокие нагрузочные характеристики, особенно, подъемную силу при ограниченных габаритах подшипника. В большинстве же конструкций целесообразно применять наиболее простые и надежные циркулярные аэростатические подшипники с простыми отверстиями или отверстиями типа кольцевой диафрашы. Разработанная инженерная методика позволяет быстро и точно рассчитывать оптимальные параметры циркулярного подшипника, обеспечивающие максимальные их нагрузочные характеристики.

8. Результаты комплексных теоретических и экспериментальных исследований использованы при разработке прецизионных станочных узлов с аэростатическими подшипниками: шпинделя планшайбы станка для алмазного точения оптических деталей из цветных сплавов мод. МА78, шпинделя изделия типа ИВ-6 для модернизации тяжелого внут-ришлифовального станка, поворотной каретки и шпинделей изделия и инструмента станка для обработки асферических линз мод. "Асфе-ра-70Т", направляющей перемещения электрошпинделя сверлильно-фре-зерного станка мод.СФ-4 для обработки печатных плат.

1. A.c. № 795724 (СССР).Устройство для нарезания карманов во вкладышах подшипников скольжения /Ю.Т.Борисов, Н.Ш.Жаппаров.-Опубл. в Б.И. 1981, & 2.

2. A.c. ft 964289 (СССР). Подшипник с газовой смазкой/ Ю.Т. Борисов, Н.Ш.Жаппаров, А.Л.Кобелев, В*С.Баласаньян. -Опубл. в Б.И. 1982, й 37.

3. Баласаньян B.C. Инженерный расчет радиальных аэростатических подшипников шпинделей станков и приборов. -Станки и инструмент, 1983, № 4, с.18-19.

4. Баласаньян B.C. Оптимизация аэростатического подшипника с щелевым поддувом. -Машиноведение, 1981, № 5, с.100-106.

5. Баласаньян B.C. Расчет и оптимизация аэростатических подшипников с линейным источником. -Машиноведение, 1976, Л 6, с. 7077.

6. Баласаньян B.C. Расчет прямоугольных аэростатических направляющих с дискретным поддувом. -Станки и инструмент, 1977,12, с.11-12.

7. Баласаньян B.C. Теоретическое и экспериментальное исследование плоских аэростатических опор с микроканавками для металлорежущих станков. -Дис.канд. техн. наук.-М., 1973.- с.119.

8. Бикинтис З.Н., Каспарайтис А.Ю., Куметайтис Ю.П. Новые автоматизированные координатные измерительные машины. Станки и инструмент, 1981, 3, с. 13-15.

9. Вунш. Применение подшипников с воздушной смазкой в станках и измерительных приборах. Проблемы трения и смазки, 1968, & 4, с.22-30.

10. Галанов Н.С., Табачников Ю.Б. Статические характеристики цилиндрических аэростатических опор. -Станки и инструмент,1977, 16 12, с.3-5.

11. Грудская Е.Г., Карпов B.C. Расчет несущей способности радиальных газовых подшипников с дискретным поддувом газа. -Машиноведение, 1981, Л 3, с.92-97.

12. Ди, Шайрс.Современное состояние разработок подшипников с питающими щелями. Проблемы трения и смазки, 1971, JE 4, с. 1-9.

13. Жаппаров Н.Ш. Повышение жесткости аэростатических опор шпидделей прецизионных станков. -Обработка резанием. Экспресс-информация НИИШШ1, 1981, J6 10, с.3-8.

14. Жаппаров Н.Ш. Повышение точности обработки на внутришли-фовальных станках. -Обработка резанием. Экспресс-информация НИИМАШ, 1982, 1S 9, с.9-11.

15. Жаппаров Н.Ш. Экспериментальное исследование аэростатически. подшипников по обращенной схеме. Деп. в НИИМАШ, 1981,153.81.

16. Жедь В.П.,Шейнберг С.А. Состояние и перспективы промышленного использования подшипниковых узлов с воздушной смазкой.-Станки и инструмент, 1975, Ш II, с.18-21.

17. Заблоцкий Н.Д., Карпов B.C. Характеристики устройств наддува газовых опор в смазочный слой. -Изв. АН СССР. Сер. Механика жидкости и газа, 1973, £ 2, с.143-149.

18. Инструкция по эксплуатации и ремонту высокоскоростных шпинделей на опорах с воздушной смазкой /Составители Баласаньян B.C., Борисов Ю.Т., Шапиро И.М. М.: Из-во ЭНИМС, I98I.-40c.

19. Исследование нагрузочных характеристик радиальных аэростатических подшипниковДейнберг С.А., Баласаньян B.C., Колтанюк Г.П., Жаппаров Н.Ш. В кн.: Технология заготовительного и механосборочного производства. Краматорск, 1981, с.141-150.

20. Каннингем, Флеминг, Андерсон.Статические испытания воздушных радиальных подшипников с внешним наддувом при наличии вращения. -Проблемы трения и смазки, 1970, JS 2, с.163-170.

21. Киселев Г.В. Создание и исследование шпинделя изделия на аэростатических опорах шлифовальных станков для обработки деталей прецизионных шарикоподшипников. Автореф. дис.канд.техн. наук. - М., 1980, -13с.

22. Котляр Я.М. Течение вязкого газа в зазоре между двумя коаксиальными цилиндрами. -Изв. АН СССР. ОТН, 1957, & 10. с.12-18.

23. Лохматов A.A., Ильенко Ю.Г. Исследование потока смазки в зазоре газостатического подшипника. В кн.: Проблемы развития газовой смазки. М., 1972, с.33-46.

24. Лучин Г.А. Исследование радиальных газостатических подшипников турбомашин атомных энергетических установок.- Дис. канд. техн. наук. -Л., 1976, 297 с.

25. Макаров В.А. Расчет аэростатических направляющих.-Станки и инструмент, 1964, $ 5, с.18-22.

26. Маковец Т.В. Исследование характеристик гибридных опор с микроканавками. Дис.канд. техн. наук. -Л., 1975, 159 с.

27. Мори X. Теоретическое исследование падения давления в упорных подшипниках с внешним нагнетанием газовой смазки.- Техническая механика, 1961, .£ 2, с.80-88.

28. Мори X., Миямацу И. Теоретические модели течения смазки в газовых подшипниках с внешним наддувом. -Проблемы трения и смазки, 1970, Je I, с.204-218.

29. Новый прибор для контроля точности формы прецизионных деталей станков/ А.И.Авдулов, А.А.Колесников, А.И.Табенкин, А.И. Минаев- Труды/Экспериментального н.-и.ин-та металлорежущих станков, 1973, вып.2, с.26-33.

30. Пешти Ю.В. Метод учета реальности течения газа при расчете давления газа в зазоре после сопел радиальных подшипников скольжения с газовой смазкой. -В кн.: Проблемы развития газовой смазки.M., 1972, с.162-171.

31. Пешти Ю.В. Проектирование подшипников скольжения с газовой смазкой.М., Из-во МВТУ им. Н.Э.Баумана, 1973. 171 с.

32. Пешти Ю.В. Янков B.C. Экспериментальное определение коэффициента истечения из сопел подшипников с газовой смазкой.-Вестник машиностроения, 1971, й 10, с.39-40.

33. Пикалов Ю.А., Тюриков A.C. Сравнительный анализ радиальных газостатических опор. В кн.: Опоры скольжения с внешним источником давления. Красноярск, 1977, с.71-79.

34. Пинегин C.B., Табачников Ю.Б.,Сипенков И.Е. Статические и динамические характеристики газостатических опор. М.,Из-во Наука, 1982, 265 с.

35. Подшипники с газовой смазкой /Под ред. Н.С.Грэссема и Дж.Пауэлла. М.: Мир, 1966,-423 с.

36. PTMI08. 129.101-76. Расчет радиальных газостатических подшипников турбомашин атомной энергетики. -Введ. 01.04.78.-85с.

37. Степанянц Л.Г. Некоторые методы гидродинамической теории смазки. Аэротермодинамика: Труды/ЛПИ, № 280, Л.: Машиностроение, 1967, с.27-43.

38. Шатохин С.Н. Расчет характеристик радиальных газовых подвесов. В кн.: Повышение точности и производительности обработки на станках. Красноярск, 1973, с.60-73.

39. Щейнберг С.А. Газовая смазка подшипников скольжения (теория и расчет). В кн.: Трение и износ в машинах,Сборник М., 1953, с.107-203.

40. Шейнберг С.А.Основы теории и расчета аэродинамических опор. Авторефер. дис. канд. техн. наук. -М., 1950.

41. Шейнберг С.А.,Жёдь В.П., Шишеев М.Д. Опоры скольжения с газовой смазкой. М.: Машиностроение, 1969.- 334 с;

42. Шейнберг С.А., Баласаньян В.С.Расчет аэростатических опор.- М.; Из-во ЭНИМС, 1977.-30 с.

43. Шейнберг С.А.Угловая жесткость шпинделя с аэростатическими подшипниками. -Станки и инструмент, 1977, Ш 12,с.3-5.

44. Lund J.W. A theoretikal analusis of whirl instability and pneumatic hammer for a rigid rotor in pressurised gas journal bearings. Journal of Lubrication Technology, v.89, "1967, 2, p. "154-165.

45. Pahlizsch G., Warnecke H.J. Uber die Eigenschaften aerostatischer Fuhrungen und ihre Anwendbarkeit im Werkzeugmaschinenbau. Werkstattstechnik,1966, Heft 8, s.379-387.

46. Pink E.G. An experimental investigation of externally pressurized gas journal bearings and comparison with design method predictions; 7 th International Gas Bearing Symposium,1976, p.G3.

47. Robinson C.H., Sterry F. The static strength of pressure fed ga3 bearings, jet bearings.-AERE. Rep.RR2642, 1958.

48. Summary of investigations of entrance effects of circular thrust bearings/J.T.McCabe, G.H.Elrod, S.Carfagno, R.Colsher-r Gas Bearing Symposium. University of Southampton, 1969,p."17.

49. V/arnecke H.J. Uber das Verhalten luftgelagener werkzeug-maschinen-Slitten unter dinamischer Last.-Annals of the C.J.R.P. Vol.XI , 1967,p.237-248.

50. Vhor J.H. A Study of inherent restrictor cheracteris-ties for hydrostatic gas "bearings:- Gas bearing Symposium.University of Southampton, 1969,p.30.