автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Формирование структуры, состава и свойств высокопрочных мелкозернистых бетонов для сборных покрытий автомобильных дорог

004609530

Л а правах рукописи

КРАСНОВ Анатолий Митрофанович

ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ, СОСТАВА И СВОЙСТВ

ВЫСОКОПРОЧНЫХ МЕЛКОЗЕРНИСТЫХ БЕТОНОВ ДЛЯ СБОРНЫХ ПОКРЫТИЙ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ

05.23.05 - Строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

3 0 СЕН 2010

Иваново 2010

004609530

Работа выполнена в ГОУВПО «Ивановский государственный архитектурно-строительный университет » и ГОУВПО «Марийский государственный технический университет»

Научный консультант Советник РААСН, доктор технических на-

ук, профессор

Акулова Марина Владимировна

ГОУВПО «Ивановский государственный архитектурно-строительный университет»

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Ядыкнна Валентина Васильевна

ГОУВПО «Белгородский государственный технический университет им. В.Г. Шухова»

доктор технических наук, профессор Чухланов Владимир Юрьевич

ГОУВПО «Владимирский государственный университет»

доктор химических наук, профессор Шорин Владимир Александрович

ГОУВПО «Вологодский государственный технический университет»

Ведущая организация: ГОУВПО «Мордовский государственный

университет им. Н.П. Огарева»

Защита состоится 15 октября 2010 г. В 10.00 часов на заседании объединенного совета по защите докторских и кандидатских диссертаций ДМ 212.060.01 при Ивановском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 153037, Иваново, ул. 8 Марта, д. 20, ауд. Г-204.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Ивановского государственного архитектурно-строительного университета (г.Иваново, ул. 8 Марта, д. 20)

Автореферат разослан «/19» сентября 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета к.т.н., доцент

Н.В. Заянчуковская

Общая характеристика работы

Актуальность работы. Многие регионы России не обеспечены высокопрочными горными породами, щебень из которых служил бы заполнителем для тяжелых цементных бетонов. Республика Марий Эл в частности, располагает только малопрочным известняковым камнем и мелкозернистым кварцевым песком, при использовании которых получают низкопрочный цементный бетон. Транспортирование высокопрочного щебня с Урала, Северного Кавказа или Карелии приводит к значительным транспортным расходам, влияющим на стоимость изделий из тяжелого цементного бетона на крупном заполнителе. Поэтому проблема получения пригодных для строительства дорожных покрытий из материалов на основе мелкозернистого кварцевого песка приобретает важное значение и не теряет своей актуальности в настоящее время.

Разработка технологии долговечного композиционного строительного материала - высоконаполленного высокопрочного мелкозернистого бетона для изготовления строительных изделий, дорожных плит покрытий как дорог общего пользования, так и лесовозных дорог с колейным покрытием - является одним из важных направлений исследований в области дорожного строительства и промышленно-гражданских сооружений.

Обеспечение длительного эксплуатационного режима жестких покрытий из железобетонных нлит автодорог связано с исследованием зависимостей основных характеристик их напряженного деформированного состояния от действия расчетных колесных нагрузок движущегося автопоезда, что является актуальным и своевременным при использовании нового материала из высокопрочного мелкозернистого бетона.

Одним из эффективных технологических приемов в формировании высокопрочной структуры составов мелкозернистых бетонов является режим вибровоздействия при уплотнении жесткой цементно-песчаной смеси, что трудно осуществлять без химических добавок. Поэтому разработка комбинированных режимов вибрации, в которых одновременно осуществляются различные по величине амплитуд и частот колебательные процессы для достижения плотной упаковки мелкозернистого заполнителя и цементного геля с наполнителем в структуре мелкозернистого бетона является актуальным. Эксплуатация такого бетона из-за его высокой морозостойкости и долговечности возможна в сложных климатических условиях Севера и Севера-Запада России в соответствии со слоем износа и сохранением геометрии и структурной прочности земляного полотна автомобильной дороги.

Наполнение цементной матрицы микрочастицами из кварцевого песка и дисперсными частицами отходов химической, металлургической и строительной индустрии является наиболее эффективным методом модифицирования составов бетона, способствующим снижению расхода цементного вяжущего при управлении процессом формирования общей структуры мелкозернистого бетона. Одновременно решаются проблемы экологической безопасности.

Целью работы является разработка научных основ формирования структуры, состава и свойств высокопрочных мелкозернистых бетонов высокого наполнения с изучением их физических, физико-механических и физико-технических свойств для получения долговечных покрытий автомобильных

дорог.

Задачи:

- определение закономерностей влияния тонкодисперсного наполнителя на формирование структуры мелкозернистых бетонов на цементных и органических вяжущих рациональных составов;

- изучение физических, физико-механических и технических характеристик высоконаполненного мелкозернистого бетона повышенной прочности и долговечности;

- исследование возможности использования полистиролыгаго наполнителя в бетонных конструкциях дорожного покрытия автомобильных дорог с определением основных физических и физико-механических характеристик бетона рационального состава;

- разработка режима виброуплотнения цементно-песчаной смеси для достижения высокой структурной прочности высоконаполненного мелкозернистого бетона;

- разработка состава мелкозернистого песчаного асфальтобетона с повышенным содержанием тонкодисперсного наполнителя и исследование его основных физико-механических характеристик;

- определение усилий в сборных напряженно-деформированных дорожных плитах из высоконаполненного мелкозернистого бетона от подвижных расчетных нагрузок;

- определение экономической эффективности использования высокопрочного мелкозернистого бетона в производстве сборных железобетонных плит покрытия автомобильных дорог.

Методы исследования. Для разработки технологии мелкозернистого бетона использовались нормативные документы, методы математической статистики, математического планирования экспериментов. Для изучения макро и микро структуры бетона применялись методы оптической микроскопии, дифференциально-термический и рентгенофазовый анализы. Использован прикладной программный пакет "OL PLATE" "Расчет железобетонных фундаментных плит на грунтовом основании".

Научная новизна работы.

Определены принципы формирования высокопрочной структуры мелкозернистого бетона с использованием кварцевых микрочастиц в качестве наполнителей матрицы в органических и минеральных вяжущих в период управления структурообразованием мелкозернистых бетонов для сборных покрытий автомобильных дорог между физико-химическими и технологическими процессами.

Определены закономерности влияния тонкодисперсного наполнителя на формирование структуры мелкозернистых бетонов на цементных и органических вяжущих.

Исследовано влияние фракционного состава наполнителя на свойства высокопрочного мелкозернистого бетона. Найдено, что наилучшие прочностные характеристики показывает бетон с использованием наполнителя удельной поверхности 450... 500 м 7кг. Получено максимальное объемное наполнение цементной матрицы дисперсными кварцевыми частицами для уплотненного четырехфракциопного кварцевого песка в пределах размеров зерен от 0,63 до 0,14 мм, которое подтверждено математическим расчетом объема пустот. С помощью физико-химических

методов анализа определены фазовые составы цементного камня в зоне контакта «цементный камень - заполнитель».

Для активации твердения цементного теста и повышения прочностных свойств бетона предложено вводить в бетонную смесь химические добавки из местных отходов Йошкар-Олинского витаминного и Волжского гидролизного заводов. Введение данных химических добавок в высоконаполненный мелкозернистый бетон повышает его прочностные показатели до 67%.

Для снижения плотности до 1100 кг/м3 и повышения прочности наполненного мелкозернистого легкого бетона предложено ведение в состав наполненного мелкозернистого легкого бетона вторичного сублимативного полистирола.

Дано техиико-экономическое обоснование рациональных параметров железобетонных плит колейных покрытий лесовозных автомобильных дорог из вы-соконаполненного мелкозернистого бетона при установленных осевых нагрузках и коэффициентах динамичности и перегрузки колес подвижного состава лесовозного автопоезда.

С помощью системы автоматизированного режима по программе «OL PLATE» определены основные параметры напряженно-деформированного состояния железобетонных плит различных конструкций колейного покрытия (отпор грунта, моменты, осадки и размещение арматурных стержней в сечении плиты) при одновременном воздействии как одиночных, так и всех колес многоосевого автотранспортного средства.

Основные научные положения, выносимые на защиту

1. Принципы формирования высокопрочной структуры, состава и свойств мелкозернистого бетона с использованием кварцевых микрочастиц в качестве наполнителей матрицы в цементных и органических вяжущих рациональных составов в период управления структурообразованием мелкозернистых бетонов для сборных покрытий автомобильных дорог между физико-химическими и технологическими процессами.

2. Составы мелкозернистого бетона с использованием полистиролыюго наполнителя в бетонных конструкциях дорожного покрытия автомобильных дорог с определением основных физических и физико-механических характеристик бетона рационального состава.

3. Режимы виброуплотнения цементно-песчаной смеси для достижения высокой структурной прочности высоконаполненного мелкозернистого бетона. Экспериментальная модель вибрационной установки по разночастотиому виброуплотнению цементно-песчаной смеси для организаций в бетоне высокой структурной плотности и прочности.

4. Составы мелкозернистого песчаного асфальтобетона с повышенным содержанием тонкодисперсного наполнителя и исследование его основных физико-механических характеристик;

5. Модель усилий в сборных напряженно-деформированных дорожных плитах из высоконаполненного мелкозернистого бетона от подвижных расчетных нагрузок с использованием программы "OL, PLATE".

6. Обоснование экономической целесообразности использования железобетонных плит из высокопрочного мелкозернистого бетона. Достоверность выполненных исследований. Научные положения, выводы, рекомендации обоснованы теоретическими решениями и строгостью со-

блюдения методов расчетов и испытаний объектов исследований в соответствии с нормативными документами. Достоверность полученных результатов по определению деформаций и расчетных усилий в элементах плит согласуется с теоретическими принципами линейной зависимости напряжений и деформаций грунтовых оснований.

Практическая значимость.

Предложены составы новых высокопрочных мелкозернистых бетонов из низкосортного сырья с высоким наполнением цементной матрицы дисперсными кварцевыми микрочастицами.

Разработаны составы мелкозернистого бетона с использованием полисти-рольного наполнителя в бетонных конструкциях дорожного покрытия автомобильных дорог.

Предложены составы высокопрочного бетона с использованием химических добавок - отходов Йошкар-Олинского витаминного и Волжского гидролизного заводов.

Разработаны составы мелкозернистого песчаного асфальтобетона с повышенным содержанием тонкодисперсного наполнителя и исследованы их основные физико-механические характеристики.

Предложены режимы виброуплотнения цементно-песчаной смеси для достижения высокой структурной прочности высоконаполненного мелкозернистого бетона. Разработана модель вибрационной установки по разночастотному виброуплотнению цементно-песчаной смеси для организаций в бетоне высокой структурной плотности и прочности.

Предложено определение наиболее напряженно-деформированного состояния плиты колейного покрытия с использованием программы "OL PLATE". При определении учитываются - толщина плиты, ее армирование, тип соединения со смежной плитой, изгибающий момент от нагрузки, действующей на базе транспортного средства, реактивное давление грунта основания под плитами. Даны рекомендации по рациональным размерам плит в зависимости от назначения дорожного полотна, условий его эксплуатации и особенностей грунта.

На составы высоконаполненных мелкозернистых бетонов, вибрационную установку получены авторские свидетельства и патенты на изобретение РФ.

Апробация работы. Результаты работ были внедрены в г. Йошкар-Олы (Республика Марий Эл) на ОАО "Стройматериалы", АО "Стройконструкция", ОАО КПД (Комбинат крупнопанельного домостроения), на заводе ОАО "Железобетон". В ГУП "Марийскавтодор" проведено строительство опытного участка площадью 155,4 м2 из асфальтобетона с добавкой отходов производства полистирола, на Йошкар-Олинском КПД выполнены плиты покрытий, уложенные на автомобильной дороге д. Одебеляк - с. Куженер - Параньга.

Методика расчета по «Определению деформации оснований железобетонных плит дорог общего пользования и колейных покрытий лесовозных автомобильных дорог» внедрена в «Федеральном управлении автомобильных дорог Волго-Вятского региона Министерства транспорта РФ», «Департаменте дорожного хозяйства Республики Марий Эл», ЗАО «Проектном институте Агропро-ект».

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 65 научных работ, в том числе 10 статьей в изданиях, рекомендованных ВАК РФ, 11 автор-

ских свидетельств, 6 патентов, 1 учебное пособие, 1 монофафия.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов, библиографического списка литературы из 333 наименований и приложений. Основной текст изложен на 305 страницах и включает 87 рисунков, 68 таблиц.

В выполнении диссертационной работы автор выражает особую благодарность за ценные совет ы и предложения академику РААСН, заслуженному деятелю науки РФ, лауреату премии Правительства РФ в области науки и техники, доктору технических наук, профессору Федосову Сергею Викторовичу.

Содержание работы

Во введении сформулированы цели и задачи исследований, обоснована ее актуальность, отмечены научная новизна и практическая значимость выполненной работы, сформулирована проблема исследования.

В первой главе рассмотрены технологические схемы и методы получения обычных и мелкозернистых цементных бетонов с их критической оценкой. Для особо жестких бетонных смесей используются вибрационное уплотнение в сочетании с пригрузом и химическими добавками. Одновременно с виброуплотнением бетонной смеси с использованием одного вибровозбудителя велись исследования по применению совмещенных виброорганов: низкочастотной и высокочастотной амплитудой колебаний (В.Н.Шмигальский, Н.В.Михайлов).

Проанализированы составы мелкозернистых бетонов класса прочности В37...60 при расходе портландцемента 350...550 кг/м3 (Н.В.Михайлов, Н.Б.Урьев), в составах которых были использованы до 60 % от массы расхода вяжущего микронаполнителя из свежемолотого кварцевого песка удельной поверхности S=300 м2/кг и домолотый портландцемент S=500 м2/кг. Для уплотнения смеси был взят подрессоренный пригруз. Показано, что формируется единое поле кристаллогидратных фаз с получением с меньшей степенью анизотропии свойств строительного материала (В.И. Соломатов, JI.A. Шейнин).

Анализ показал, что наполнители низкой активности, но высокой дисперсности > S=400m2/ki" повышают гидратационную активность цемента, ориентируют избирательный состав новообразований в дефектных структурах кварцевого зерна с момента появления жидкой фазы (В.В. Товаров, A.B. Волженский, Л.Н. Попов, А.Е. Шейкин, Ю.М. Баженов, П.Г. Комохов).

Использование различных модификаторов (МБ - 50С - микрокремнезем + зола уноса+ суперпластификатор С-3 - 43:43:14) в мелкозернистых бетонах способствует получению бетона класса В 80 по литой технологии формования бетона. Однако повышенный расход, цемента (497... 700 кг/м3) лриводит к повышенным деформативным свойствам бетона (С.С.Каприелов), а значительный расход суперпластификатора С-3 .может вызвать отрицательный эффект в поздние сроки твердения (В.И. Калашников). Однако рост прочности ЦК, сформировавшегося в период коагуляционно-кристаллической структуры, сопровождается "сбросами" прочности: кристаллизационным давлением, распадом и перекристаллизацией метастабильных твердых фаз, осмотическим давлением.

Представлены результаты исследований таких характеристик мелкозернистых бетонов, как изменение прочности бетона от попеременного водонасыще-ния и высыхания, степени истираемости ( A.M. Шейнин), морозостойкости

(А.Е. Шейнин, Ю.М. Баженов, Г.И. Горчаков, Н.М. Красный, C.B. Евланов, М.Р. Стае, В.П. Сизов и др.), деформации при кратковременном и длительном действии внешней нагрузки - модуля упругости и ползучести (К.И.Львович, К.В.Михайлов, З.Н.Цилосани, Н.В.Свиридов, А.М.Шейнин, Г.Н.Писанко, О.П.Квирикадзе, И.И.Улицкий, А.Ф. Милованов, C.B. Александровский и др.), усадочных деформаций (А.Е.Шейкин, З.Н.Цилосани, Е.П.Фрейсине), стойкости от воздействия высоких температур t=100...400 °С (В.В. Жуков).

Рассмотрены гипотезы о физической природе деформаций и разрушений. Все они прямо или косвенно объяснялись появлением высоких напряжений и разрывами более слабых химических связей в коагуляционных контактах цементного геля гидросиликатов кальция в структуре ЦК (Е.П.Фрейсине, А.Е. Шейкин, О.Я.Берг, A.B. Саталкин, Г. Рюш, Gliklich, С.Н. Журков и др.).

Так же рассмотрены вопросы условия применения покрытий из железобетонных плит на лесовозных автомобильных дорогах и их работоспособность по сравнению с дорогами с гравийным и грунтовым покрытием, а также технология получения и прочностные свойства цементных мелкозернистых бетонов на основе кварцевых песков. Анализ показал, что большие размеры плит приводят к повышенному расходу бетона и арматуры из-за увеличения изгибающих моментов (В.Н. Смирнов, В.В. Савельев, В.К. Курьянов).

Вопросами методов расчета и проектирования железобетонных плит из тяжелых и мелкозернистых бетонов занимались многие ученые: М.И. Горбунов-Посадов, И.А. Симвулиди, Н.П. Пузаревский, А.Н. Крылов, Д.Г. Дутов, Б.Г. Коренев, Б.Н. Жемочкин, О.Я. Шехтер, В.В. Савельев, А.Д. Грязин, H.H. Пушкаренко.

Показано, что для расчета железобетонных плит колейных покрытий лесовозных автомобильных дорог наиболее широко применяются методы расчета конструкций на упругом полупространстве Б.Н. Жемочкина, М.И. Горбунов-Посадов и И.А. Симвулиди, а также методика расчета по инструкции ВСН 19791, которая предлагает определять изгибающие моменты при приложении колесной нагрузки в центре, на краю, в углу, и на торце плиты в продольном и поперечном направлениях.

Для определения максимальных усилий в плитах преимущественно применяют две расчетные схемы (С.В.Коновалов):

1) бесконечная сплошная по сечению плита с внешней нагрузкой в центре, которая вызывает действие положительного изгибающего момента;

2) полубесконечная плита с внешней нагрузкой вблизи торца, которая вызывает действие отрицательного момента.

Теоретически и экспериментально было установлено (В.И. Чернякевич, А.Д. Грязин, В.В. Савельев, H.H. Пушкаренко), что длина плиты является одним из основных параметров колейного покрытия лесовозной дороги. При формовании дорожной плиты и получении качественной объемной структуры из подобранного для нее состава бетона необходимо четко соблюдать технологический режим виброуплотнения бетонной смеси. Особенно это регламентируется к жестким бетонным смесям с малыми водоцементпыми отношениями и расходами цементного вяжущего.

■ Во второй главе на основе разработанной П.А. Ребиндером физико-химической механики представлены теоретические принципы формирования

высокопрочной структуры мелкозернистого бетона с использованием кварцевых микрочастиц в качестве наполнителей цементной матрицы в органических и минеральных вяжущих в период управления етруктурообразованием строительного композиционного материала между физико-химическими и технологическими процессами.

Основными положениями в физико-химической механике являются принципы когерентности (соответствия), оптимальной дисперсности (для снижения дефективности кварцевого зерна размер его микрочастиц должен превалировать в пределах 1 мкм), гомогенности и предельной уплотняемости.

Эффективное использование дисперсных частиц состоит в их активации, что позволяет достичь значительной (хемосорбционной) прочности в контактных зонах взаимодействий в рассматриваемых строительных материалах на цементном, битумном и полимерном вяжущих. В них кроме адгезионной связи возникают направленные электронно-ионные взаимодействия, усиливающие первоначальные (физические) адгезионные связи за счет молекулярно-электрической природы.

Гипотеза формирования структуры материала с использованием дисперсных частиц на основе физико-химического процесса заключается в оптимизации условий для проявления активных состояний минеральных компонентов и вяжущих в момент их технологического взаимодействия в адгезионном контакте на границе раздела двух фаз: тонкой пленки вяжущего геля и поверхности кислого ио природе кварцевого зерна как удельных разнополярных электрических взаимодействии. Эта гипотеза в технологии мелкозернистых бетонов на различных вяжущих (портландцемент, битум, полимер) основана на трех положениях: 1 - электронно-ионная технология обработки исходных материалов; 2 - вибрационная технология перемешивания, уплотнения бетонной смеси при формировании изделий; 3 - методы исследования структурно-реологических свойств материалов ( определение физических параметров дисперсно-структурных материалов от внешнего механического и климатического воздействий).

Создание энергетического объема на поверхности кварцевых зерен мелкозернистого песка зависит от атомно-молекулярных особенностей структуры кремнезема. Это достигается разрушением поверхностного слоя кварцевых зерен с образованием ювеиилыюй поверхности, на которой впоследствии образуются группы Я ЮН", являющиеся активными центрами для щелочных вяжущих. Для активных отрицательных центров (битум, полимер) взаимодействие с 8Ю2 должно осуществляться через введение в композитную смесь добавок, создающих щелочную среду или поверхностно-активных веществ.

Примеси оксидов щелочных и щелочно-земельных материалов на поверхности кварцевых зерен могут заменить часть ионов водорода ОН-групп ионами К'а+, К+, Са2+ и создавать водощелочную среду и тем самым способствовать улучшению контактной связи с органическими вяжущими.

В создании структурной плотности и прочности мелкозернистого цементного бетона рассматриваются два технологических этапа. К первому этапу относят самопроизвольное объединение дисперсной системы в структурные блоки за счет снижения избыточной энергии системы (цементное зерно-наполнитель-вода). Ко второму - внешнее механическое воздействие на систему для создания плотной структуры дисперсной системы, которая может быть создана за

счет изменения числа молекул в структурном блоке за счет изменения расстояния между ними, а, следовательно, и между твердыми частицами наполнителя. При продолжительном механическом давлении первоначальные структурные блоки могут быть нарушены и доведены до упорядоченной структурной блок-сетки.

Схема более плотной упаковки матричной системы и зерен наполнителя приведена на рис. 1.

Механическое давление на систему приводит к сближению структурных частиц с разрушением их первоначальной структуры (рис.1 а), перемещению частиц в них до состояния, в котором сферы сближаются до величины 2Ц (рис. 1 б). Если величина диаметра частицы наполнителя из кварцевого песка в матричной фазе будет иметь размер 5-10 мкм, то толщина сферы ее может составить не менее 1,4 мкм (А.П. Бобрышев, В.И. Соломатов). Дополнительное использование стандартной вибрации с частотой колебания Г = 50...60 Гц сближает сферы граничных слоев матрицы дисперсных частиц вплоть до их перекрытия. При протекании (сдвиге) структурных блоков более крупные зерна заполнителя композиционного материала также сближаются на расстояние, которое зависит от числа находящихся кварцевых частичек наполнителя в единичной матричной фазе на момент прекращения вибровоздействия. Можно предположить, что при минимальном расстоянии (2-3) с1 между частицами с величиной (1 = 10 мкм и при одночастотном вибрировании с Г = 50 Гц перемещению подвергаются более крупные кварцевые частицы диаметром 0,4-1,5 мм.

Для перемещения более мелких частиц твердой фазы в матричной фазе необходимо увеличить частоту колебаний до Г = 120 Гц и более (А.Е. Десов), что позволит снизить толщину сферы из цементной пленки микрочастицы при обдире во время колебания, уменьшить расстояние между частицами на величину одного диаметра кварцевого наполнителя с цементной пленкой вокруг нее. Для этого необходимо подвести к дисперсной системе с основным колебанием Г=50 Гц, колебание с более увеличенной частотой вибрации Г, то есть осуществить совместное воздействие двух простых гармоничных колебаний типа разночас-тотного вибрационного уплотнения.

о) 5) &) г)

Рис. 1. Модели взаимодействия двух частиц наполнителя через граничные слои матрицы: а) в рыхлосвязанном состоянии; б) в прессованном; в) вибропрессованном; г) поли-вибропрессованном (Ь0 - проницаемые оболочки из цементной пленки; 5 - расстояние дальнедействия микрочастиц; 6 - диаметр микрочастиц; Г) - общий диаметр частицы со сферой из цементной пленки; Ьм-толщина адсорбционного слоя двухслойной сферы)

Такое виброуплотнение связано с отжатием диффузной влаги сольватиро-ванной оболочки частиц твердой фазы, перемещением ионов жидкой фазы в сужающиеся капиллярные каналы и микропоры за счет оседания на их внутрен-

ней поверхности новообразований из кристаллогидратов, и сближением еще непрогидрагированных частиц цементного вяжущего и твердых частиц кварцевого наполнителя (рис. 1. в,г). Вязкость в капиллярах возрастает под действием силовых нолей твердой фазы. Возрастают и межчастичные взаимодействия, размеры частиц которых определены величиной по диаметру d - 10 мкм и менее 100 мкм.

При высокой интенсивности вибраций частицы грубодисперсной фазы могут сблизиться настолько, что между ними могут образовываться точечные контакты, сила сцепления которых выше, чем через жидкую коагуляционную среду.

Момент времени, соответствующий появлению ионного раствора на поверхности формуемого мелкозернистого бетона, следует считать оптимальным временем, за которое проявляются все силы внутреннего сцепления - адсорбционные, капиллярные и силы трения. Дальнейшее вибропрессующее воздействие может привести к потере одного из факторов сцепления консистенции цементного геля, то есть предельного напряжения сдвига. Это приводит к появлению дислокационных дефектов - потере сплошности как в цементном геле, так и в каркасной структуре мелкозернистого бетона. Для избежания появления дефектных структур в мелкозернистом бетоне необходимо соответствие между внешним вибродавлением и содержанием воды в цементном геле. То есть решить проблему соедиментационной устойчивости высококонцентрированных дисперсных систем в гетерогенных процессах.

Высокая концентрация дисперсной системы должна исключать ее течение в межзерновом пространстве, в связи с повышением плотности грубодисперсной фазы и повышением вязкости дисперсной системы за счет ее уплотнения и изо-метрии дисперсных частиц.

Роль дисперсных частиц в бетонах на органических битумных и полимерных вяжущих в бетонах на цементном вяжущем идентична - повышение плотности и прочности материала за счет хорошего прилипания к каменным заполнителям. Кварцевое зерно, считающееся кислым материалом, плохо удерживает битумную пленку, в составе которого содержатся отрицательные полярные группы СООН, ОН, NH2, HCl.

Для получения сдвигоустойчивого битумобетона следует повысить тонкость дисперсных наполнителей для повышения плоскостей скольжения и их шероховатости. Этим самым возможно достигнуть повышенные значения модуля деформации, предела прочности, внутреннего трения и зацепления.

Для активации минерального порошка используют поверхностно активные полярные соединения (известь, хлорное, цементное, (рис. 2) полимерные добавки - поливинилхлорид, полистирол или комплексные добавки (полимер + активный дисперсный наполнитель), чтобы снизить сцепление между молекулами

-Г 1 - адсорбционный слой; 2 - диффузный слой; 3 -5 радиальные трещины для фильтрации компонентов битума; 4 - дефектные активные точки; 5 - цементная пленка (Н2510з->8Ю2+Н2О^Н20+Са0—вяжущее)

2 (зерне):

Рис. 2. Схема изображения адсорбционно-сольватного слоя битума на минеральном кварцевом порошке

битумной жидкости при условии растворения полимера в вяжущем до молекулярного и надмолекулярного уровней. Макромолекулы полимера в среде органического вяжущего склонны к ассоциации и формированию термофлуктуаци-онной пространственной сетки с прочными связями в узлах сетки и их числом. Размер частиц наполнителя должен находиться в пределах 0,1... 10 мкм.

Рис. 3. Модель минерального порошка, активируемая тонкодисперсным полистиролышм порошком в составе битумного вяжущего: 1 - адгезионный (структурированный) слой битумного вяжущего; 2 - диффузный слой битумного вяжущего; 3 - трещины в кварцевом зерне; 4 - объемная структурная битумного вяжущего; 5 - фрагмент полимерной сетки; 6 -поверхностные дефектные активные точки

Решающее значение для изменения физико-механических свойств компози-цонных материалов имеют состояние и свойства пограничных слоев на поверхности раздела фаз. В результате образуется структурно-упрочненный слой, обеспечивающий высокую адгезионную прочность на поверхность раздела фаз при незначительной добавки активатора - 2 %, в качестве которого могут выступать активные дефектные точки на поверхности наполнителя (С.Х. Ярлуш-кина) и наполненное цементное вяжущее (рис. 2,3).

Использование активированного минерального порошка из кварцевого зерна размером 0,3...0,9 мкм, наполненного цементным частицами размерами 0,1...0,05 мкм (рис. 4), может обеспечить хорошую адгезию битума с образованием цементной пленкой на поверхности минерального порошка за счет появляющейся влаги при разложении кремниевой кислоты Н28Ю3 и появлением воды, необходимой для гидратации пылевидных цементных частиц на поверхности наполнителя с образованием цементного камня.

Рис. 4. Фрагменты поверхности минерального порошка из кварцевого зерна после помола в шаровой мельнице в течение 1,5 часов:

а) в отсутствие тонкодисперсных цементных зерен, х 100000; б) минеральный порошок, наполненный цементными зернами, расположенными между тонкодисперсными кварцевыми зернами, х 25000

На рис. 4а, б представлены микроснимки поверхности тонкодисперсных кварцевых наполнителей, полученных при помоле в шаровой мельнице без добавки цементного вяжущего а) и с добавкой его б), более мелкие зерна которого расположились между кварцевыми частицами в виде наполнителей.

На рис. 4а наполнитель только из кварцевого зерна. Из рисунка видно, что образовались отполированные поверхности наполнителя, сцепление с которыми очень тонкодисперсным частицами из цементного вяжущего затруднительно.

На рис. 46 представлен результат помола кварцевого песка, который проводили совместно с цементным вяжущим. Произошли явные изменения поверхности кварцевых наполнителей, а именно: 1 - исцарапанные поверхности кварцевых зерен; 2 - хаотическое их расположение в смеси; 3 - глубокое межзерновое пространство; 4 - значительная часть этой глубины заполнена тонкодисперсными частицами из цементного вяжущего.

Из этого следует, что раздельное введение цементного вяжущего и наполнителя всег да приводит к пониженным прочностным результатам бетона, чем при совместном их помоле и введении их в состав формуемого бетона.

Адсорбция битума на поверхности зерен кварцевых песков носит физический характер и вызывается слабыми Ван-дер-ваальсовыми силами притяжения, а слабоадсорбированная молекула битумной пленки легко можег быть смещена окружающей влагой.

Кремнеземистые наполнители активны к большинству полиэфирных смол полимерных вяжущих за счет гидроксильных и карбоксильных групп полиэфира. Они способствуют образованию ко валентных и водородных связей в объемной структуре полимера и более прочных связей в надмолекулярных структурах, образующихся вокруг частиц наполнителя. С увеличением объема наполнителя надмолекулярная структура, ориентированная перпендикулярно к поверхности наполнителя, становится преобладающей; в центре данной структуры располагаются плотно упакованные глобулярные структуры. При этом увеличивается адгезия, повышаются жесткость и усадочные напряжения.

Контактные взаимодействия приведенных вяжущих с наполнителями из кварцевых микрочастиц необходимы для повышения структурной прочности бетонов в технологическом процессе получения эффективных композиционных материалов.

В третьей главе рассматриваются технологии получения высоконаполнен-ного высокопрочного мелкозернистого бетона и технологическое поле разно-частотного механического воздействия при уплотнении бетонной смеси.

Для повышения плотности структуры был оптимизирован жесткий скелет мелкозернистого бетона из природных кварцевых песков с модулями крупности 2,3 и 1,0, взятых в соотношении 4,1:0,9. Это позволило повысить прочностные свойства композита более, чем в 1,5... 1,7 раза (A.c. СССР № 1310362. Бюл. №18, 1987). При совместной работе двух вибровозбудителей вибрационной установки (Пат.2214910 Рос. Фед. Бюлл.МЬЗО, 2003г.) создавался совмещенный режим виброколебаний бетонной смеси (табл.1).

Удельное давление пригрузающего устройства при виброформовании бетонной смеси было определено математическим расчетом по разработанной методике.

Первый режим - для плотной объемной упаковки кварцевых зерен заполнителя, второй — для разжижения цементного теста с максимальным заполнением им межзернового пространства и образованием цементной пленки по всей поверхности заполнителя и наполнителя. В связи с различным расходом наполнителя в составах мелкозернистого бетона в технологии его получения проводили корректировку расходов воды затворения и песчаного заполнителя (табл. 1, рис. 5).

Из данных табл. 1 и рис. 5 видно, что наиболее эффективным виброуплотнением следует считать совмещение двух режимов виброуплотнения (разночас-

тотное уплотнение). При таком режиме была получена наиболее максимальная прочность мелкозернистого бетона при сжатии - 94МПа и средняя плотность -2326кг/м3 в воздушно-сухом состоянии.

Таблица 1

Физико-механические характеристики мелкозернистого песчаного

бетона в зависимости от режима виброформования при Руп=0,0131 МПа

Режим виброуплотнения ¡Время виброуп-1 лотнения, С Физико-механические ха рактеристики

В/В В/Ц Плотности в кг/м' при наполнении Ц:МН Прочность бетона, МПа Водопогло-щение,% Прирост прочности,

1:0 1:08 1:3 Иь Кы

А=1,25мм, е=50Гц 180 0,303 0,546 0,0750* 2135 227 0 192 0 70 7,3 7,0 0,0

А=0,70мм, М67Гц 150 0,307 0.552 0,0755* 2175 230 2 197 0 83 9,5 3,5 18,6

А=1,45мм, 1=50Гц А=0,20мм, £=167Гц 120 0,310 0.559 0,0757* 2230 232 6 210 0 94 11,0 2,8 34,3

Примечание. * В знаменателе - водотвердое отношение.

Прочность мелкозернистого бетона на основе различных по химическому составу наполнителей из карбоната кальция, керамзитовой пыли определяется взаимодействием жидкой фазы цементного камня и образованием в контактной зоне кристаллогидратов, по форме и свойствам отличающихся от обычного цементного камня (ЦК).

На керамзитовых частичках пористого наполнителя, активных по отношению к жидкой фазе ЦК, низкоосновных - С8Н(1) гидросиликатов образуется в меньшем объеме, чем на поверхности кварцевых зерен. На поверхности карбонатных наполнителей происходит ориентированный рост кристаллов карбонатных соединений - СаС03;СаС03.6Н20 и извести Са(ОН)2 (неустойчивых) и гидрогранатов - СзЛ5хН6.2Х, гидросиликатов кальция, преимущественно, С8Н(1) и гидрокарбоалюминатов кальция, считающихся наиболее устойчивыми.

Наполнитель оказывает положительное влияние на структуру и свойства цементных систем (П.П.Будников, А.В.Волженский и Л.Н.Попов, О.П.Мчедлов-Петросян, В.И.Соломатов, А.Г.Ольгинский, А.А.Редкозубов, М.Р.Стас, И.М.Красный, Ю.М.Баженов,П.Г. Комохов, Н.В.Свиридов, С.С.Каприелов).

Рис. 5. Влияние условий и времени выдержки на прочность наполненного мелкозернистого (песчаного) бетона разночастотного вибрационного уплотнения в зависимости от содержания наполнителя (МН) в цементе: 1,2-прочность влажного и сухого пропаренного бетона после 28 сут. выдержки в Н У; 3 -прочность суточного бетона после ТВО; 4 - то же после 240 суток выдержки в комнатных условиях (1=20°С; \У=50-60%); 5 - то же в нормальных условиях (1=20°С, \¥=95-99%)

и микронаполнителя

Рис. 6. Микроструктура мелкозернистого бетона (кривая 2, рис.6) содержанием кварцевого микронаполнителя (0,9... 1,0) Ц, (х 100): 1 - зерно микронаполнителя; 2 - пленка цементного камня: 3 - микропоры; 4 - жесткий каркас из песчаного кварцевого зерна)

Прочность на сжатие ЦК в зоне контакта толщиной менее 15мкм у кварцевой подложки будет больше, чем у известняковой, если судить по их микротвердости - 936 и 540 МПа соответственно (С.Х.Ярлушкина). У объемного цементного камня прочность на сжатие составляет на кварцевой подложке 600 -700МПа.

Склеивающим структурным элементом кристаллогидратных пакетов ЦК считается межплоскостная жидкость (кристаллизационная). Ее потеря приводит к падению прочности бетона (М.М.Сычев, В.Н.Пунагин). Следовательно, для образования плотной структуры ЦК в объеме цементной пленки необходим оптимальный объем жидкой фазы в период первых часов твердения (А.Г.Холодньга, О.П.Мчедлов-Петросян).

В технологии высоконаполненного мелкозернистого бетона (ВМБ) была использована оптимизированная величина В/Ц=0,5 5-0,63.

Оптимальная величина наполнителя - 0.8...0,9 от массы вяжущего (245...270 кг/м3) удельной поверхности S)v3=450...500 м2/кг сыграла значительную роль в достижении прочностных свойств этого бетона и его плотности.

Анализ микроснимков показал, что при обычной технологии структура мелкозернистого бетона без наполнителя имеет множество пор и капилляров диаметром до 1,5 мм, каверн и пустот с прослойкой из ЦК в межзерновом пространстве от 1 до 1,5 мм. Прочность такого бетона на сжатие - 18...20МПа.

Кривая прочности ВМБ (кривая 2, рис. 7) в зависимости от расхода наполнителя и В/Ц описана формулой вида:

Rb=a-x?-е-Ьх1, (1)

где а - коэффициент, изменяющийся в зависимости от расхода кварцевого наполнителя: при 1:0,01 - 1:0,5 а=1200; при 1:0,8 - 1:3 а=1600; X! - расход наполнителя; х2 - водотвердое отношение, принимаемое по кривой 4 (рис. 5); b - коэффициент формы кривой, Ь=7 для ветви кривой подъема; Ь=8. 9. 10, 11. 12-для ветви снижения, для значений величин наполнителя - 1,1;1,5; 2,0; 2,5; 3,0; а - постоянная величина - 0,1108.

В ходе исследований структурных моделей "состав-технология-свойства'' ВМБ были получены графики кривых по расчету количественного состава компонентов композиционного материала в зависимости от наполнения портландцемента кварцевыми микрочастицами (рис. 7).

Как показали исследования, на прочность зоны контакта в композиционных материалах влияет генезисная основа горных пород, выступающих в качестве заполнителя.

Рис. 7. Изменение графиков кривых от расхода наполнителя цемента: 1- прочности бетона ВМБ; 2 - массы сухих компонентов; 3 - водотвердого отношения; 4 - водо-цементное отношение

141 1Л /К М / .V Ы «"«I

соотношение цемента и микронаполнителя (Ц:МН)

Использование различных по кристаллохимическому строению минеральных заполнителей показало (рис. 8), что слабые химические связи в минералах снижают их прочностные свойства и что при более крупном заполнителе уменьшается расход наполнителя (кривая 9, рис. 8).

Рис. В. Влияние породы заполнителя и удельного давления поливибрирования на характер изменения прочности песчаного бетона в зависимости от расхода заполнителя: 1,2,3 - на барханном полиминеральном каракумском песке (М>р=0,36) при 1\,=0,0006; 0,0036; 0,0131 МПа; 4,5,6, - то же на кварцевом песке (Мкр=2,3:1,0=4,1:0.9); 7 - на отходах камнедробления (серый гранит), Мкр=3,7, Руд=0,0131 МПа.; 8 - на барханном карбонатном песке Прикаспия (М,р=0,5...0,6), Р,д=0,0131 МПа; 9 -влияние размеров зерна заполнителя на расход наполнителя

Прочностные свойства ВМБ находятся в прямой зависимости от плотности структурных образований: на макроуровне - от плотности жесткого каркаса зерен заполнителя, на микроуровне - от пленки ЦК в межзерновом пространстве и ее толщины. Они определяют прочность и долговечность бетона.

Выявленные зависимости прочности мелкозернистого бетона от содержания кварцевого микронаполнителя в цементной матрице были опубликованы автором в Ленинградском тематическом сборнике трудов в 1987 году.

Позже (1996 г.) А.П. Бобрышевым была выявлена формула этой зависимости (2):

ос=0т- от и+4,8 о5- и2'3, (2)

где ос - прочность КМ, МПа; от - прочность матрицы при сжатии, МПа; и -объем наполнителя цементной матрицы в частях; о5 - прочность пленочной матрицы, МПа.

При стандартной вибротехнологии в цементных дисперсно-наполненных КМ (при 8а1ди=0) оптимальное содержание наполнителя составило и=0,6[Д от массы расхода вяжущего. При разночастотной вибрации оно увеличивается до (0,8...0,9)Ц.

Однако величина о8 в формуле (2) не соответствует значениям прочности на

I *

4

г < ут

У/ 9/Т

Д| <-г

Щ Г45

(ч

-

"I "I

«I о в*

и>ш

разупрочняющей кривой разночастотного вибарационного мелкозернистого

композита. Они выше экспериментальных данных.

В связи с этим в формулу (2) ввели коэффициенты снижения Ксн для величин наполнения цементной матрицы у0=(1,0...3,0)Ц со значениями Ксн=20,2...29,3 при снижении водовяжущего отношения от 0,285 до 0,190.

Формула кривой прочности КМ разночастотного вибрационного уплотнения будет иметь следующий вид:

ас=ат- ат и+4,8 К^,, и2/3 (3)

Оптимальная прочность мелкозернистых композитов на прогидратирован-ных вяжущих находится в зависимости от содержания наполнителя и сроков коррозии цементного зерна, и общая, межзерновая и открытая пористости бетона повышаются с увеличением корродированных цементных зерен , выступающих уже в качестве заполнителей в составе этого композита.

Результаты экспериментов по определению состава ВМБ были подтверждены исследованиями матричной системы: цемента с наполнителями и воды за-творения в мелкозернистом бетоне при использовании модели полинома второй степени для композиционного плана на кубе типа В3.

В четвертой главе приведены физико-механические, деформативные свойства и долговечность высокопрочного мелкозернистого бетона в зависимости от внешних эксплуатационных факторов: воздействий воды, температуры.

Исследования по истираемости показали, что потеря массы (г/см2) и глубина износа (мм) в 2...4 раза меньше, чем у обычных мелкозернистых бетонов.

Водопроницаемость мелкозернистого бетона, определенная по коэффициенту водопроницаемости:

К=(Ь-У)/(8фДр), (4)

где V - объем жидкости, протекающий через тело; Ь - толщина тела; Б - площадь тела; I - время фильтрации; Др - перепад давления на порядок ниже, чем у ОМБ.

К разрушающему бетон признаку влияния воды следует отнести систематически попеременное его воздействие.

Анализ изменения прочности ВМБ после каждых 30 циклических воздействий воды (этапы) по режиму: 4 часа водопоглощения и 4 часа высушивания при 100 °С - установил повышение прочности за счет -гидратации вяжущего на 150 цикле (Яь=115 МПа от начального значения Яь=94 МПа).

Морозостойкость ВМБ, определенная по ГОСТ 10060-95 по 1 методу водо-насыщения, составила не менее 700 циклов, по II базовому методу Р300.

Модуль упругости Е0 составил (30...34)-103 МПа (скорректированная формула Н.В. Свиридова -.

Е0=\,\-р6}[¥в (5)

где р$ - в т/м3 (2,34 т/м3), - по классу бетона по прочности (В 70...80) можно приближенно определить начальный модуль упругости ВМБ, равный (34...37) -103 МПа (ошибка от 0 до 7,0%).

Величина усадочной деформации ВМБ при нормальных климатических условиях составила бу=0,120 мм/м. Малая ее величина еу в сравнении с другими строительными материалами соответствует плотной структуре композита.

Деформации ползучести цементного бетона обусловливают долговечность бетонных конструкций. На деформации ползучести и их характер роста во времени влияют следующие факторы: уровень начальных напряжений (тЛ1пр; параметры окружающей среды, определяющие скорость массообмена влажною бетона; усадочные напряжения.

ВМБ в возрасте 28 суток выдержки в НУ после ТВО, загруженный усилием статической нагрузки с напряжением 0,2; 0,4; 0,5 К|ф. показал деформации пол-

240

зучести при сроке наблюдения 240 суток соответственно: Е пог, =0,134; 0,225; 0,370 мм/м. В возрасте 660 суток ВМБ второй серии (0,4Япр) показал деформацию ползучести 0,310 мм/м.

Таблица 2

Деформации ползучести мелкозернистого бетонов

Состав бетона, кг/м3 Срок наблл, сух МПа Ст/Япр Мера ползучести, см2/кг еп0„, мм/м Автор

Ц МН В В/Ц

306 288 170 0,555 240 45 0,2 1,49 0,1340 А.М.Краснов

260 90 190 0,73 240 19,4 0,25 14,70 0,713 К.И.Львович

435 145 327 0,75 240 30,7 0,25 15,0 11,513

414 - 180 0,40 240 43,8 0,20 8.48 - И.И.Улицкий

487 255* 168 0,35 - 56,0 0,30 20,6 - С.С.Каприелов

Примечание. * Модификатор МБ-50С (кремнезем + зола уноса +суперпластификатор в соотношении 43:43:14).

Температуростойкость ВМБ зависит от влажного состояния микро-и макроструктур материала и определяется потенциальной энергией связи между кристаллическим скелетом бетона и заполняющей его водой. При испарении влаги давление пара в капиллярах (г=10"пм) может достигнуть более 20 МПа, а растягивающие напряжения повысятся до 16,2 МПа (В.В.Жуков).

Цементный бетон имеет критическую влажность - сорбционную \¥с, выше которой при градиенте температур Д( > 100°С может произойти разрушение с отколом кусков бетона в виде линз (В.В.Жуков).

Исследованы физико-механические характеристики легких строительных материалов из бетонов на органических и неорганических вяжущих, полученных разночастотным виброуплотнением их смеси, организация структуры песчаного бетона на отходах камнедробления, получение легкого бетона из пред-напряженного полистирольного зерна заполнителя на основе новой технологии для покрытий дорог и площадок при строительстве лесопромышленных складов.

Бетон на основе отходов камнедробления высокой прочности с кварцевым песком и цементного вяжущего 400 кг/м3 при использовании химических добавок Йошкар-Олинского витаминного завода - щелочного элюата, в состав которого входят №С1, 1\аОН, N¡01,. А12Оь РеС13, - повысил свою прочность при сжатии до 78 МПа, или на 42%. Комплексная химическая добавка Ка2804+Ка0Н (отход Йошкар-Олинского витаминного завода) и ПДО (послед-рожжевой отход производства кормовых дрожжей Волжского гидролизного завода), использованные в производстве на заводе КПД, способствовали росту

прочности на сжатие бетона (до 60%) и снижению объема воды затворения на 11% (за счет пластифицирующего действия добавки ПДО).

Рис.9. Температуростойкость высоконаполненного мелкозернистого бетона при первом нагреве: 1 - после ТВО суточной выдержки при t=20°C, WB=65%, В25; 2 - то же В40; 3 - то же 28 суточной выдержки, В45; 4 -то же 120 суг. выдержки, В60; 5 - кривая экстремальных величин прочности; 6 - цсментно-песчаный раствор состава 1:3 28 суточной выдержки (A.B. Волжен-ский и Л.Н.Попов); 7 - то же на песчаном диоритовом заполнителе (В.В.Жуков); 8 - тяжелый бетон на диоритовом крупном заполнителе (В.В. Жуков) температура

Применение новой технологии по формованию мелкозернистого бетона с использованием бисерного полистирольного зерна обеспечило получение строительного материала высокой прочности 34 МПа при средней плотности (не более 1100...1200 кг/м3).

Полученные мелкозернистые асфальтобетоны с достаточно высокими физико-механическими показателями могут быть использованы в качестве износостойкого слоя (4,0 см) при строительстве автомобильных дорог со сборным покрытием в северных нефтеносных районах России.

В пятой главе приводится обоснование расчетных нагрузок от колес подвижного автопоезда МАЗ-509А + ГКБ-9383 при расчете усилий, возникающих в железобетонных плитах колейных покрытий лесовозных дорог из ВМБ и грунтовых основаниях. В табл. 3 даны сравнительные характеристики нагрузок на оси автопоездов.

Таблица 3

Нагрузка на оси автопоездов_

Автопоезд Нагрузка на оси автопоезда Pj, кН

автомобиль-тягач прицеп-роспуск

Р, Р2 Р, Р,

МАЗ-509А+ГКБ-9383 65,0 178,31 - 123,5 123,5

Кра3-6437 - ГКБ-9362 60,0 105 105 87,1 87,1

Соединение смежных плит в стыках осуществляли сборно-разборным жестким соединением (A.c. №1059095 и №1693912).

Расчет усилий в сборных покрытиях (в расчете принято 6 плит в колесонро-воде) вели по программе "OL PLATE". Она позволяет рассчитывать все основные характеристики напряженно-деформированного состояния: распределение совместных деформаций (осадок) плиты и основания (учитывается отрыв части плиты ог основания), распределение отпора грунта по подошве плиты, изгибающие моменты в произвольных сечениях плиты, вести подбор необходимого процента армирования. В расчетах программы учитываются нелинейные свойства железобетона и трещинообразования в нем, а также нелинейные свойства грунтового основания при оценке его распределительной способности в плане.

Расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния коле-сопровода из шести плит, на которых размещегга продольная база автопоезда,

определяли в зависимости от приложения расчетных нагрузок: по центру, в продольном и поперечном торцах плиты относительно центра, в углу торца плиты. Для сравнительного анализа были использованы плиты, изготовленные из обычного мелкозернистого (ОПБ) и высоконаполненного мелкозернистого цементных бетонов (ВМБ) соответственно с модулями упругости Е1=26-103, Е2=23103 и Е3=ЗЫ03 МПа, размерами в плане 3,0x1,0 и 3,0x1,5 м и толщиной от 0,08 до 0,24 м.

Результаты исследований в соответствии значений полученных в каждой координатной точке плит, представленных на рис. 10,11 и табл. 4.

Значительное напряженное состояние в плитах размером в плане 3,0x1,0 м, повышенный отпор грунта (277 кПа), осадка грунтового основания (8=0,92 см) в идентичных координатных точках при проценте армирования 0,7 % и снижение эксплуатационного режима грузопотоков на колейных покрытиях из этих плит дало основание предлагать к использованию плит размером 3,0x1,5x0,16 м. Исследование различных приложений расчетных нагрузок на плите показато, что наибольшее напряженное состояние испытывают плиты при действии нагрузок, приложенных в углу и продольных краях плиты, по отношению к изгибающему моменту от действия нагрузки посередине равному, Мц=24,2кНм/м. Они составляют

' = ПШцептр, Мугт=\,Ш4центг (табл.4).

Проведенные эксперименты показали, что при строительстве сборно-разборных покрытий автомобильных дорог, рационально использовать плиты размером в плане 3,0x1,5 м толщиной 0,10 и 0,12 м, которые могут заменить преднапряженные плиты тех же размеров изготовленных из тяжелого цементного бетона.

Таблица 4

Расчетные характеристики давления поперечных сил, положительных и отрицательных моментов, величин армирования в наиболее опасных точках плит по длине колесопровода коленного покрытия автомобильных

лесовозных дорог

Схема расположения р. Точка отсчета, м Осадка, 8. см « с сС Х:АА, см2;% Х:А, см2; % У;АЛ, см2; % У:А, см2; % а *

X У

В центре 0,0 0.0 0,83 23,3 1,6 0,1 1,6 0,1 1,6 0,1 1,6 0,1 0.0 0,0

0,8 1,4 0,33 67,0 1.6 0,1 3,2 0,2 3,2 0,2 4,8 0,3 -18,5 -14,0

2,7 12.0 0,26 38,9 3,2 0,2 6.4 0,4 1.6 0,1 3,2 0,2 -24,2 -15.1

В продольном краю 0,8 1.5 11,8 11.8 0,15 -1,20 21,8 0,0 1,6 0,1 1,6 0,1 1,6 0,1 2,0 0,1 1,6 0,1 3,2 0,2 1,6 0,1 1,6 0,1 -26,9 0,0 -25,5 -24,8

1,9 12,0 0,73 104.0 1,6 0,1 1,6 0,1 3,2 0,2 12,8 0,8 0.0 -30,3

На краю торца 0,8 0,0 0.49 27.6 3,2 0,2 1,6 0,1 1,6 0,1 1,6 0.1 -26,3 0,0

0,8 11,8 0,26 39,6 3,2 0,2 4,8 0,3 3,2 0,2 6,4 0,4 -25,7 -27,0

2,7 0,0 0,36 65,0 3,2 0,2 8,0 0,5 1,6 0,1 1,6 0,1 -26,8 0,0

3,4 11,8 0,88 66,0 1,6 0,1 1,6 0,1 4,8 0,3 8,0 0,5 0,0 -26,3

В углу торца 1,4 11.8 0,94 64,0 1,6 0,1 1,6 0,1 3.2 0,2 6,4 0,4 -0.4 -23,2

1,5 11,8 1,06 73,0 3.2 0,2 6,4 0,4 3,2 0,2 8,0 0,5 0,0 -30,3

1.4 9,0 0,10 6,8 1,6 0,1 1,6 0,1 1,6 0.1 1,6 0,1 -0,1 5,5

3,4 11,8 0,96 84,2 1,6 0,1 1,6 0,1 1,6 0,1 4,8 0,3 0,0 -21,6

Примечание: Значение Ал - армирование верхнего пояса плиты; А - нижнего пояса плиты

Наибольших значений изгибающих моментов и соответственно им отпоры грунтов в зависимости от числа действующих нагрузок на плиту, расположен-

пых на продольной базе автопоезда МАЭ-509А+ГКБ-9383.

Таблица 5

Изгибающий момент и давление на грунтовое основание плиты колейного

Обозначение Нагрузка на плиту

Рь Р2, Р4, Р5 Р1.Р2 Р2

Коордни. точки, м Х=1,5, У=11,85 Х=1,5, У=3,5 Х=1,5, У=0,10 Х=1,5, У=0,10

М, кНм/м 32,0 27,5 23,6

Р, кПа 110 238 260

8. см 0,75 1,19 1.23

Анализ основных характеристик напряженно-деформированного состояния плит показал, что расчет плит колейных покрытий следует вести не по одной максимально-расчетной нагрузке автопоезда, а по совокупности всех расчетных нагрузок, действующих в продольной базе подвижного транспортного средства (табл. 5).

Расчетные нагрузки Р^ к Р? в центре плиты 0) е 5 6 5 и 13

И ( « ам и ах> ( Поф 1'- Г'

о! [м ся (К* е.а \н

Расчетные нагрузки Р4 и Р5 на краю торца по центру с > е з 12 я им

I) а- 5(2 _М'и

032 ом МЗ

<Ц1 14 тм 1 1* Г'

«27 а« ас? 6.1$ <106

лоб е.1* йа ио ш сазч>

оаг сл ью

-"и* т Г'Г*: на Г2 . « 44 '■} 1

—%Т ш |ел ■ СЛ2 1

а« оа т

.ОТ йМСЯ ъзш

РдСМСТНКЕ НАГРУЗКИ £ М Р* № ВИЩЬНОМ ПМТЫ ^ }р! 1Г« ПО

аа<д)1*&» до

» 1

М2; Г' Г'' 1 ш ш Л" .....1 Г' 1

' С«? £29 Свг "4 | (• <ггг С.ЪСМ СО} С.Х

¡V* № е 1 в» С13

Ш йЛ ш

<Я ы су, сл йзг

Рис. 10. Графики кривых осадок грунта Рис. 11. Графики кривых осадок грунта основания плит размером 3,0x1,5x0,16м основания шшг размером 3,0x1,5x0,16м колейной лесовозной дороги при расположе- колейной лесовозной дороги при располо-нин расчетных нагрузок: а) - по центру; б) - жении расчетных нагрузок: в) - на краю на продольном краю плиты относительно торца но центру; г) - в углу торца плиты центра

Исследования по влиянию прочностных свойств мелкозернистых бетонов, выраженных через их модули упругости, равными 23 103, 26-10", ЗЫО3 МПа, от приложения нагрузок Р( и Р2 в углу первых въездных плит колесопровода не дали качественных изменений в характеристиках напряженно-деформированного состояния плит. Так изгибающие моменты, давления плит на грунтовое основание соответственно составили 27,0...27,5 кН м/м и 245 кПа.

В табл. 6 представлены средние значения армирования, осадки и давления на грунт плиты из ВМБ в зависимости от точки приложения расчетных нагрузок при расчете напряженно-деформированного состояния ее по условию прочности бетона. На рис. 12 представлены эпюры изгибающих моментов от воздействия всех расчетных нагрузок лесовозного автопоезда МАЗ-509+ГКБ-9383, приложенных в углу плиты.

Таблица 6

Средние значения расхода арматуры, осадки и давления плиты на __грунтовое основание __

Приложение нагрузки на плиту Арм. 12 плит, кг Средняя осадка |рунта, см Площадь плит. м2 Объем плит, м3 Среднее давление плит на основание, кГТа

В центре 290/5,37 * 0,11 54 8,6 132

В продольном торце 303/5,61 * 0,15 54 8,6 138

В торце атты 293/5,43 * 0,13 54 8,6 134

В углу плиты 294/5,44 * 0,14 54 8,6 139

В углу плиты размером 3,0x1,0x0,16 211/5,86 * 0,14 36 5,8 194

Примечание * - Расход арматуры на 1 м2 плиты

0СИУЛщХ*13м

к

огиУ лмХ-ОЛм

-- и м у

.И-Д 11 5.0 31 --30—— "м -3.0-

Рис. 12. тйя зок

Распределение изгибающих моментов в сечении плиты колесопроводного покры-размером 3,0x1,5x0,16 м в координатных осях X и У при воздействии всех нагру-лесовозного автопоезда МАЭ-509+ГКБ-9383, приложенных в углу плиты

В шестой главе дано технико-экономическое обоснование использования высокопрочного мелкозернистого бетона.

Наиболее достоверную опенку эффективности в бетоне МН предложил А.Г.Зоткин, ведя расчет удельной экономии портландцемента Эц на единицу прочности эталлонного состава по следующей формуле:

Эи=(1т-ЦУЯ')/(п-1Ш), (6)

где п - доля добавки наполнителя по массе в вяжущее (в долях единицы); Ц и Ц' - расходы портландцемента в бетонах без МН и с МН; И и Я' - прочность бетона без МН и с МН соответственно.

Расчет экономических показателей по изготовлению по обычной к разно-частотной вибрационной технологиям дорожных плит с учетом стоимости сырья, помола, электроэнергии и эксплуатационных издержек (прочности, истираемости, морозостойкости, ремонта) показал, что экономический эффект, рассчитанный по формуле

э=[(с:,-с;)/(С,«]-1оо%. (7)

в ценах 2008 г. составил

Э = [(743,914 - 418,692) / 418,692] • 100% = 43,5%.

Расчет стоимости материалов на изготовление предлагаемой плиты из ВМБ размером 3,0x1,5x0,12 м в сравнении с плитой этого же размера из тяжелого цементного бетона в ценах 2008 года, взятых из «Информационно-аналитического бюллетеня но вопросу строительства и жилищно-коммунального хозяйства Республики Марий Эл» (2008. № 3.) показал, что экономический эффект этой плиты составляет 47,0 % (класс бетона В35), обычного мелкозернистого бетона - 21,5 %, плотного силикатного более 14,0 %.

Следовательно, ВМБ экономически выгодно использовать в дорожном строительстве.

Наполнитель в виде тонкодисперсной керамзитовой пыли был использован на заводе АО "Стройконструкция" в процессе изготовления фундаментных блоков из мелкозернистого (песчаног о) бетона, при уплотнении которых были применены глубинные и площадочные вибровозбудители.

В ОАО "Комбинат строительных материалов" на основе отсевов высокопрочного щебня Вишневогорского карьера Челябинской области изготовлялись канализационные кольца и длинноразмерные бордюрные камнн. Виброуплотнение смеси проводилось с использованием разночастотных виброплощадок с амплитудой колебания от 0,1 до 0,75 мм и частотой от 50 до 100 Гц. Бордюрные камни, установленные на уличных дорогах, сравнивались с обычными в эксплуатационных условиях. После 10-летнего срока их эксплуатации было выяснено, что бетонные изделия из цементно-песчаной смеси сохранили геометрические размеры, а бетонные изделия на крупном щебне подверглись разрушению.

На заводе КПД совместно с работниками заводской лаборатории проводились исследования по использованию в составах заводских бетонных смесей комплексной добавки из 1,5% Ыа,Я04 + №ОН (отходов Йошкар-Олинского

витаминного завода) и 0,5% ПДО (отхода Волжского гидролизного завода -носледрожжевого отхода) на сухое вещество от массы цемента. Внедрение комплексной добавки позволило отказаться от привозной добавки С-3 без снижения прочностных свойств бетона. За 1992-1994 гг. на заводе КПД было изготовлено 75300 м3 конструкций из бетона с данной комплексной химической добавкой.

На заводе ОАО "Железобетон" налажен выпуск бордюрных камней из мелкозернистого бетона размером 15x30x100см (БР 300.30.15 по ГОСТ 6665-91) при удельном давлении вибропрессования Руд =0,0131 МПа, частоте колебаний 1=50 Гц и амплитуде колебания от 0,1 до 0,2 мм. Отформованные изделия подвергались тепловлажностной обработке при 1=80...90 °С и выдержке на складе готовой продукции.

Введение в состав бетона наполнителя из керамзитовой пыли в количестве 300 кг/м3 позволило сократить расход цемента на 150...200 кг/м3 при сохранении стандартной прочности по ГОСТ 6665-91. Экономическая эффективность составила до 57 рублей на 1 м3 изделия за минусом стоимости наполнителя -отхода керамзитового завода этого же ОАО "Железобетон".

В структурном подразделении ГУП "Марийскавтодор" в Советском ДРСГУП в 1998 г. построен опытный участок площадью 155,4 м2 верхнего покрытия из асфальтобетона с наполнителем и добавкой из вторичного полистирола. Наблюдение за деформациями верхнего слоя покрытия продолжается. За 4 года эксплуатации трещины на поверхности покрытия не обнаружены.

При строительстве автомобильной дороги "Шуруньжа-Уньжинский" Мор-кинского района Республики Марий Эл в основание дорожной одежды протяженностью 70 м (опытный участок) был уложен виброуплотненный мелкозернистый цементный бетон с микронаполнителем. На опытно-производственном вибрационном стенде Йошкар-Олинского завода КПД были отформованы сборные дорожные плиты размером 3,0x1,5x0,12 м из высокопрочного мелкозернистого бетона, которые были уложены взамен разрушенных (40...45 %) из тяжелого цементного бетона на автомобильной дороге сборного покрытия на участке с. Одобеляк - Куженер - Параньга.

Разработанные автором Методические указания «Определение деформаций оснований железобетонных плит дорог общего пользования и колейных покрытий автомобильных дорог» были переданы актами Департаменту дорожного хозяйства РМЭ, Федеральному управлению автомобильных дорог Волго-Вятского региона министерства транспорта РФ, Проектному институту «Агро-проект».

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. На основании теоретических исследований определены принципы формирования высокопрочной структуры мелкозернистого бетона с использованием кварцевых микрочастиц в качестве наполнителей матрицы в органических и минеральных вяжущих в период управления структурообразовапием мелкозернистых бетонов для сборных покрытий автомобильных дорог между физико-химическими и технологическими процессами. На основе теории П.А. Ребинде-ра определена гипотеза формирования структуры материала с использованием дисперсных частиц, которая заключается в оптимизации условий для проявле-

мия активных состояний минеральных компонентов и вяжущих в момент их технологического взаимодействия в адгезионном контакте на границе раздела двух фаз. Определены направления исследований, которые показали необходимость разработки научных основ формирования структуры, изучения состава и свойств долговечных высокопрочных мелкозернистых бетонов для сборных покрытий автомобильных дорог. Показана перспективность исследования влияния режимов виброуплотнения для сближения еще непрогидратированных частиц цементного вяжущего и твердых частиц кварцевого наполнителя.

2. Определены закономерности влияния тонкодисперсного наполнителя на формирование структуры мелкозернистых бетонов на цементных и органических вяжущих. Исследовано влияние фракционного состава наполнителя на свойства высокопрочного мелкозернистого бетона. Найдено, что наилучшие прочностные характеристики показывает бетон с использованием наполнителя удельной поверхности 450... 500 м 2/кг. Получено максимальное объемное наполнение цементной матрицы дисперсными кварцевыми частицами для уплотненного четырех-фракционного кварцевого песка в пределах размеров зерен от 0,63 до 0,14 мм, которое подтверждено теоретическим расчетом объема пустот межзернового пространства и объема соизмеримых диаметру зерен наполнителя капиллярных и условно-замкнутых пор цементного камня, С помощью физико-химических методов анализа (ДТА, рентгено-структурным анализом, оптической микроскопией) определены фазовые составы цементного камня в зоне контакта «цементный камень - заполнитель», найдено объемное увеличение более высокопрочных низкоосновных гидросиликатов кальция в цементном камне.

3. Предложены подтвержденные патентами составы новых высокопрочных мелкозернистых бетонов для сборных покрытий автомобильных дорог из низкосортного сырья с высоким наполнением цементной матрицы дисперсными кварцевыми микрочастицами, полученные методом разночастотного виброуплотнения цементно-песчаной смеси на модифицированной виброустановке с созданием однородной структуры дискретных элементов - пор, зерен заполнителя и наполнителя. Предложены режимы виброуплотнения цементно-песчаной смеси для достижения высокой структурной прочности высоконаполненного мелкозернистого бетона. Разработана подтвержденная патентом модель вибрационной установки по разночастотному виброуплотнению цементно-песчаной смеси для организации в бетоне высокой структурной плотности и прочности. Определены оптимальные значения колебательного процесса системы «вибростол - бетонная смесь - пригружающее устройство».

4. Определены основные физико-механические свойства высоконаполненного мелкозернистого бетона, значения которых в 1,5...2 раза выше значений обычных мелкозернистых бетонов. При этом прочностные характеристики высоконаполненного мелкозернистого бетона плотностью 2280...2326 кг/м3 составляют: предел прочности на сжатие 88...94 МПа, при изгибе 12...15 МПа. Показано, что основные эксплуатационные характеристики для дорожных плит Северных регионов, такие как устойчивость к переменному водопоглощению, отрицательной температуре, усадке и ползучести, истираемости улучшаются до 3...4 раз при применении высоконаполненного мелкозернистого бетона Установлено, что активность цементного вяжущего, наполненного дисперсными кварцевыми частицами до 30...35 % но массе, сохраняется при длительном до 1,5 лет хранении в условиях повы-

шенной влажности воздуха 95...98 % по сравнению с портландцементным вяжущим без наполнителя.

5. Предложены составы и способы получения высоконаполненного мелкозернистого бетона с высокой температурной устойчивостью в интервале температур 100...400 °С. Прочность бетона после первого нагрева до 400 °С и последующего остывания в воздушно-сухой среде при влажности бетона 2...3 % состаляет 130... 140 МПа.

6. Для активации твердения цементного теста и повышения прочностных свойств бетона предложено вводить в бетонную смесь химические добавки из местных отходов Йошкар-Олинского витаминного и Волжского гидролизного заводов. Введение данных химических добавок в высоконаполненный мелкозернистый бетон повышает его прочностные показатели до 67%.

7. Для снижения плотности до 1100 кг/м3 и повышения прочности наполненного мелкозернистого легкого бетона предложено введение в его состав вторичного сублимативного полистирола. Подобраны рациональные составы, показывающие повышение прочности наполненного мелкозернистого легкого бетона в 2...3,5 раза по сравнению с контрольными. Найдено, что чем выше расход добавки полистиролыюго зерна в составе песчаного бетона, тем выше показатель прочности при сжатии бетона и ниже его средняя плотность. Так бетон с добавкой полистирола в количестве 0,8 м'/м1 при сублимативном переходе его в иное состояние при нагревании показывает снижение плотности в 1,55 раза, а повышение прочности в 1,67 раза.

8. Разработаны подтвержденные патентом составы мелкозернистого песчаного асфальтобетона с повышенным содержанием тонкодисперсного наполнителя и исследованы их основные физико-механические характеристики. Разработано полистиролбитумное вяжущее, которое получают при температуре 150 °С методом опудривания зерен полистирола минеральным порошком из дисперсного кварцевого зерна для предотвращения прилипания полистирола к поверхности песчаного заполнителя и образования однородной песчаной асфальтобетонной массы.

9. Дано технико-экономическое обоснование рациональных параметров железобетонных плит колейных покрытий лесовозных автомобильных дорог из высоконаполненного мелкозернистого бетона при установленных осевых нагрузках, коэффициентах динамичности и перегрузки колес подвижного состава лесовозного автопоезда. Установлено, что целесообразно использовать высокопрочный мелкозернистый бетон в конструкциях железобетонных плит размером 3,0x1,5x0,10 м и 3,0x1,5x0,12 м колейных покрытий с жестко-упругими связями. Применение таких плит приводит к сокращению расхода арматурной стали по сравнению с расходом в аналогичных мелкозернистых цементных бетонах от 50 % до 90 %, бетона на 9 %, и снижению массы плиты на 17 %.

10. С помощью прикладного программного пакета "OL PLATE" "Расчет железобетонных фундаментных плит на грунтовом основании", определены наиболее напряженно-деформированного состояния плиты колейного покрытия. При определении учитывались - толщина плиты, ее армирование, тип соединения со смежной плитой, изгибающий момент от нагрузки, действующей на базе транспортного средства, реактивное давление грунта основания под плитами. Выявлено, что повышение модуля упругости мелкозернистого бетона в преде-

лах 23-10\..31'101 МПа для изготовления одних и тех же размеров не приводит к снижению армирования сечения плит при действии одиночных нагрузок, приложенных в у глу въездных плит.

11. Найдено, что выявление наиболее напряженно-деформированного состояния плиты колейного покрытия следует вести не от одиночной, а одновременно от всех нагрузок движущегося лесовозного автопоезда в силу взаимного влияния смежных нагрузок, расположенных на базе транспортного средства. С увеличением толщины плиты колесопровода от 0,08 до 0.14 м при действии приложенной нагрузки в углу плиты повышаются реактивное давление, изгибающий момент, но снижается процент их армирования с 1,5 % до 0,8 %. Выявлено, что реактивное давление на грунт основания под плитами от массы плиты и нагрузки колес автопоезда в поперечном сечении плит нелинейно и в среднем составляет 0; 10; 300; 350 КПа в координатных точках. Предложено предусмотреть крепление их в грунт земляною полотна для исключения отрицательной осадки плиты.

12. Дано обоснование экономической целесообразности использования железобетонных плит из высоконаполненного мелкозернистого бетона. Результаты расчетов показали, что использование в дорожном строительстве плит покрытия из высокопрочного мелкозернистого бетона при сроке эксплуатации в 30 и более лет по стоимости и эксплуатационному содержанию дают экономию от 43,5 % до 48.0 % по сравнению с плитами покрытия, изготовленными из обычного мелкозернистого бетона.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК Статьи в реферируемых журналах

1. Краснов, A.M. Высоконаполненный мелкозернистый песчаный бетон повышенной прочности /А.М.Краснов. //Строительные материалы. -2003. - №1. - С.36-37.

2. Краснов, A.M. Усадочные деформации высоконаполненного мелкозернистого песчаного бетона/A.M. Краснов //Бетон и железобетон. - 2003. -Л^З. С. 8-10.

3. Краснов, A.M. Морозостойкость и ползучесть высоконаполненного высокопрочного мелкозернистого песчаного бетона/А.М.Краснов //Бетон и железобетон. - 2003. - №5.-С. 10-13.

4. Краснов, A.M. Влияние высокого наполнения мелкозернистого бетона на структурную прочность /A.M. Краснов, C.B. Федосов, М.В. Акулова //Строительные материалы. - 2009. - № 1 - С. 48-50.

5. Краснов, A.M. Высокопрочный мелкозернистый бетон для сборных плит автомобильных дорог на структурную прочность /A.M. Краснов, C.B. Федосов, М.В. Акулова //Транспортное строительство. - 2009. - Л® 1 -С. 28-29.

6. Краснов, A.M. Напряженное состояние дорожных плит из высокопрочного мелкозернистого бетона /A.M. Краснов, C.B. Федосов, М.В. Акулова //Транспортное строительство. - 2009. - №¡3 - С. 12-14.

7. Краснов, A.M. Оценка качества высокопрочного мелкозернистого бетона в строителстве покрытий автомобильных дорог /A.M. Краснов, C.B. Федосов, М.В. Акулова //Транспортное строительство. - 2009. - №10 -

С. 28-30.

8. Краснов, A.M. Применение высоконаполненного песчаного бетона в плитах для лесовозных дорог /A.M. Краснов, А.П. Пилягин //Лесная промышленность, 2002, №4. С. 28-31.

9. Краснов, A.M. К вопросу определения деформаций оснований колейного покрытия из железобетонных плит лесовозных автомобильных дорог /A.M. Краснов //Наука и техника в дорожной отрасли, 2003, №3. - С. 810.

10. Краснов, A.M. Использование мелкозернистого песчаного бетона высокой прочности в строительстве сборных покрытий автомобильных дорог /A.M. Краснов //Лесной журнал, 2003, №4. - С. 48-55.

Патенты и авторские свидетельства

И. Пат. 1726424 Россия, МКИ5 С 04 В 22/14; С 04 В 22/14 //24:14. Комплексная добавка для бетонной смеси /A.M. Краснов, М.С. Камелин, В.П. Ившин, В.Г. Фоминых, С.С. Пономарев, A.B. Фоминых, A.A. Краснов. (СССР). - №4773125/33; Заявл. 22.12.89; Опубл. 15.04.92, Бюл. N4.-2C.

12. Пат. 2024458 Россия, МКИ5 С 04 В 28/04; С 05 В 28/04, 22:12. Бетонная смесь /A.M. Краснов, В.Н. Попов, В.И. Ведерников, Р.В. Мухаметханов. (Россия). - №5018349/05; Заявл. 23.12.91; Опубл. 15.12.94, Бюл. N 23.5 с.

13. Пет. 2128632 Россия, МКИ6 С 04 В 26/26; С 08 L 95/00. Способ приготовления вяжущего для дорожного строительства /A.M. Краснов, В.С.Романов, Ю.М. Яковлев. (Россиия). - №97111746/04; Заявл. 04.07.97; Опубл. 10.04.99, Бюл. N 10. - 7 с.

14. Пат. 2214910. Российская Федерация, МКИ7 В 28 В 1/08. Способы формования строительных изделий из бетонной смеси /A.M. Краснов. (Ро-сиия). - №2002102628/03; Заявл. 04.02.2002; Опубл. 27.10.2003, Бюл. N30. - 5 с.

15. Пат. 2363802 Российская Федерация , МЛК Е01С У>. Способ укрепления грунтового основания под стыковым узлом плит сборных покрытий автомобильных дорог /A.M. Краснов, М.В. Акулова RU. - 2007147100/03, Заявл. 17.12.2007: Опубл. 10.08.2009, Бюл. № 22. - 5 с.

16. Пат. 2057831. Россия МКИ8 Е01 С 3/00. Способ укрепления основания преимущественно для автомобильных дорог /Краснов A.M., Переседа B.C., Панков А.Ф., Переседа Ю.В., Краснов A.A. (Россия). - 5013404/33; Заявл. 22.11.91; Опубл. 10.04.96 Бюл. № 10. - 5 с.

17. A.c. 114499 СССР, МКИ4 С 04 В 26/26; С 08 L 95/00. Асфальтобетонная смесь /A.M. Краснов, Н.И. Белоусова. (СССР). - №3644353/29-33; Заявл. 16.09.83; Опубл. 15.03.85, Бюл. N 10.-2 с.

18. A.c. 1310362. СССР, МКИ4 С 04 В 28/00. Бетонная смесь /A.M. Краснов, В.Г. Журавлев, C.B. Аганина. Е.П. Новожилова. (СССР). - №3707224/2933; Заявл. 30.10.84; Опубл. 15.05.87,Бюл. N 18. - 3 с.

19. A.c. 1636213 СССР, МКИ5 В 28 В 1/08. Способ формования строительных изделий /А.М.Краснов, А.А.Мамаев, А.А.Краснов. (СССР). -№4470308/33; Заявл. 23.03.91; Опубл. 23.03.91,Бюл. N 11. - 2 с.

20. A.c. 1059095 СССР, МКИ3 Е 04 В 1/38; Е 01 С 11/06. Стыковые соедине-

ния железобетонных элементов /A.M. Краснов. Б.А. Мешков. (СССР). -№3480881/29-33; Заявл. 09.08.82; Опубл. 07.12.83, Бюл. N45.-3 с.

21. A.c. 1693912 СССР Стыковые соединения железобетонных плит. /A.M. Краснов, A.A. Секина. ДСП. 1991.

22. A.c. 992498 СССР, МКИ3 С 04 В 41/30: С 04 В 13/14. Способ изготовления бетонных и железобетонных изделий /А.М.Краснов, Е.М.Кочетова. (СССР). - №2966859/29-33: Заявл. 04.08.80; Опубл. 30.01.83, Бюл. -N 4. -4 с.

23. A.c. 1650642 СССР, МКИ5 С 04 В 40/02. Способ изготовления строительных изделий /A.M. Краснов, H.A. Полушина, H.A. Ложкина, A.A. Краснов. (СССР). - №4607594/33; Заявл. 03.10.89; Опубл. 23.05.91, Бюл. N 19. - 2 с.

24. A.c. 1661170 СССР, МКИ5 С 04 В 40/00. Способ изготовления строительных изделий /A.M. Краснов, Е.В. Кропотова, H.A. Ложкина, A.A. Краснов. (СССР). - №4488984/33: Заявл. 03.10.88; Опубл. 07.07.91, Бюл. N25.-2 с.

25. A.c. 1728168 СССР,, МКИ5 С 04 В 28/02 //(С 04 В 28/02,24:26). Бетонная смесь /A.M. Краснов, Т.Г. Полушина, Е.В. Кропотова, A.A. Краснов. (СССР). - №4825038/05; Заявл. 14.05.90; Опубл. 23.04.92, Бюл. N15.-2 с.

26. A.c. 1715788 СССР, МКИ5 С 04 В 40/02. Способ изготовления строительных изделий /A.M. Краснов. H.H. Кузнецов, А.Г1. Зубков, A.A. Краснов. (СССР). - №4737340/33: Заявл. 13.09.89; Опубл. 29.02.92, Бюл. N 8. - 2 с.

27. A.c. 1286565 СССР, МКИ4 С 04 В 26/26. Способ приготовления асфальтобетонной смеси /A.M. Краснов, Н.И. Белоусова. (СССР). -№3484344/29-33; Заявл. 09.07.82; Опубл. 30.01.87, Бюл. N4-3 с.

Монография и учебное пособие

28. Краснов, A.M. Высокопрочный мелкозернистый бетон для сборных плит автомобильных дорог /С. В. Федосов, М.В. Акулова, А.М.Краснов, //Научное издание. - Иваново: ИГАСУ, 2008. - 212 с.

29. Краснов, A.M. Физико-химические основы технологии дорожно-строительных материалов: учебное пособие /A.M. Краснов, МарГТУ -Иошкар-ола, 1993.- 113 с.

Статьи, тезисы докладов

30. Краснов, A.M. Влияние поливибрационного уплотнения и микронаполнителя песчаной бетонной смеси на физико-механические характеристики /A.M. Краснов //Совершенствование автомобильных дорог и искусственных сооружений на Северо-Западе РСФСР :Межвуз.темат. сб. тр. /ЛИСИ.-Л., 1987.-С. 128-134.

31. Краснов, A.M. Высоконаполненный мелкозернистый песчаный бетон /А.М.Краснов /Сб. научн. тр. Межд. научн.-практ. конф. - Пенза: ПГСА, 2002.-С. 219-222.

32. Краснов, A.M. Поливибрационный мелкозернистый бетон /A.M. Краснов, C.B. Федосов, М.В. Акулова //Инфор. среда вуза: материалы ХВ Междунар. научн. техн. конф. - Иваново: ИГАСУ, 2008. - С. 13.

33. Краснов, A.M. Физико-химический анализ структуры мелкозернистого бетона повышенной прочности /A.M. Краснов, С. В. Федосов, М.В. Аку-

лова //Инфор. среда вуза: материалы XV Междунар. научи, техн. конф. -Иваново: ИГАСУ, 2008. - С. 157-159.

34. Краснов, A.M. К вопросу эффективной оценки изменения свойств поливибрационного мелкозернистого бетона от содержания наполнителя /А.М.Краснов, М.В. Акулова //Актуальные проблемы строительного и дорожного комплексов - 2007: Межвуз. сб. научн. статей. - Йошкар-Ола: МарГТУ, 2008. - С. 147-149.

35. Краснов, A.M. Отходы строительной индустрии в дорожном строительстве /A.M. Краснов, H.H. Матвеев, A.A. Краснов //Ресурсосбережение и экология: Тез. докл. науч.-техн. конф. - Ижевск, 1990. - С. 92-93.

36. Краснов, А.М. Влияние размера и химического состава заполнителя на прочность песчаного бетона дорожных плит /А.М. Краснов, Е.Л. Курмузакова, Н.В. Четверикова //Использование отходов промышленности при строительстве и эксплуатации автомобильных дорог в нечерноземной зоне РСФСР: Тез. докл. науч.-практ. конф. - Владимир, 1990.-С. 54-56.

37. Краснов, А.М.Исследование песчаного бетона безавтоклавного твердения /A.M. Краснов, В.А. Шмидт //Технология бетонных работ в условиях сухого и жаркого климата. - Ташкент, 1983- 1984. - С. 89-92.

38. Краснов, A.M. Влияние способа формирования цементно-песчаной смеси на свойства мелкозернистого песчаного бетона /A.M. Краснов //Современные проблемы строительного материаловедения. Ч.З. Перспективные направления в теории и практике минеральных вяжущих веществ и минералов на их основе: Сб. тез. докл. Междунар. науч.-техн. конф. - Казань, 1996. - С. 81-82.

39. Краснов, A.M. Расчет оптимального наполнения мелкозернистого бетона /А.М.Краснов, С. В. Федосов, М.В. Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XIV Междунар. научн. техн. конф. - Иваново: ИГАСУ, 2007. - С. 137-140.

40. Краснов, A.M. Зависимость прочности поливибрационного песчаного бетона от величины цементной пленки из цементного камня /A.M. Краснов //Современные проблемы дорожно-транспортного комплекса: 1-й междунар. науч.-техн. конф. - Ростов-на-Дону, 1998.-С. 21-23.

41. Краснов, A.M. К вопросу оптимального наполнения цементной матрицы высокопрочного мелкозернистого бетона /A.M. Краснов, М.В. Акулова //Актуальные проблемы строительного и дорожного комплексов - 2007: Межвуз. сб. научн. статей. - Иошкар-ола: МарГТУ, 2008. - С. 143-146.: ИГАСУ, 2008.-С. 157-159.

42. Краснов, A.M. Влияние наполнителя на коррозию цементного зерна /A.M. Краснов //Экономия ресурсов при проектировании, строительстве и эксплуатации автомобильных дорог и сооружений: Тез. докл. Рос. науч. - техн. конф. - Суздаль, 1993. - С. 40-42.

43. Краснов, A.M. Влияние кварцевого наполнителя на формирование норовой структуры высокопрочного мелкозернистого бетона /A.M. Краснов, М.В.Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XIV Междунар. научн. техн. конф. - Иваново: ИГАСУ, 2007. - С. 134-136.

44. Краснов, A.M. Высокопрочный поливибрационный песчаный бетон /А.М.Краснов, А.А Краснов //Строительные и дорожные машины и их

использование в современных условиях. Сб. научн. тр. росс. науч.-техн. конф.-СПб, 1995.-С 152-155.

45. Краснов. A.M. Получение высокопрочного гипсобетона методом прессования /A.M. Краснов, В.А. Шмидт, Ю.В. Еремеева //Сейсмостойкость строительства и строительные материалы. - Ашхабад: Ылым, 1985. - С. 56-62.

46. Краснов, A.M. Мелкозернистый бетон на каракумском песке, армированный супертонким базальтовым волокном /A.M. Краснов, B.C. Лапин //Сейсмостойкое строительство и строительные материалы. - Ашхабад: Ылым, 1978. -N5. - С. 90-97.

47. Краснов, A.M. Цементные бетоны на мелкозернистых песчаных заполнителях /A.M. Краснов //Региональные проблемы строительного и дорожного комплексов: Тез. докл. межрег. науч.-техн. конф. - Йошкар-Ола, 2000,- С.97-101.

48. Краснов, A.M. Истираемость поливибрационного песчаного бетона /A.M. Краснов //Тез. докл. Всерос. Семинара-совещ. рук. дрож. научн. и проектных организаций /Под ред. проф. В.А. Семенова. - Суздаль, 1998. -С. 101.

49. Исследование технологии цементного бетона с комплексной химической добавкой сульфата натрия и последрожжевого отхода /A.M. Краснов,

A.А.Краснов, М.С. Комелин и др. //Строительство и проблемы экологии: Тез. докл. обл. науч.-техн. конф. - Симферополь, 1992. - С. 63.

50. Краснов, A.M. Водопроницаемость песчаного бетона от ею структурной прочности /A.M. Краснов //Охрана и рациональное использование водных ресурсов: Тез. докл. II респ. науч.-практ. конф. - Йошкар-Ола, 1988. -С. 109-111.

51. Краснов, А.М. Водопроницаемость высокопрочного мелкозернистого бетона /A.M. Краснов //Автотранспортный комплекс - материалы и перспективы, экологическая безопасность: материалы Всероссийской на-учн.-техн. конф. - Пермь: ПерГТУ, 2007. - С. 121-124.

52. Краснов, A.M. Влияние многократного увлажнения на прочность песчаного бетона /A.M. Краснов //Охрана и рациональное использование водных ресурсов: Тез. докл. II респ. науч.-практ. конф. - Йошкар-Ола, 1988. -С. 107-109.

53. Краснов, A.M. Модуль упругости поливибрационного песчаного бетона /A.M. Краснов, О.В. Иванов, М.В. Шестаков //Тез. докл. Всерос. семинара-совещ. рук. дор., науч. и проектных организаций /Под ред. проф.

B.А.Семенова. - Суздаль, 1998.-С. 106-108.

54. Краснов, A.M. Температуростойкость высокопрочного мелкозернистого бетона/A.M. Краснов, М.В.Акулова//Инфор. среда вуза: материалы XIV Междунар. научн. техн. конф. - Иваново: ИГАСУ, 2007. - С. 131-133.

55. Краснов, А.М Песчаный бетон на отходах камнедробления и химических добавок витаминного завода /А.М. Краснов, A.B. Фоминых, A.A. Краснов //Исследование отходов промышленности при строительстве и эксплуатации автодорог: Тез. докл. регион, науч.-техн. конф. - Суздаль. 1989.-С. 128-129.

56. Краснов, A.M. Цементный бетон на основе дробления мраморного щеб-

ня /А.М.Краснов, А.А. Краснов, С.Г. Фоминых //Строительство и проблемы экологии: Тез. докл. регион, науч.-техн. конф. - Симферополь, 1992.-С. 70.

58. Краснов, A.M. Теплоизоляционный мелкозернистый бетон /А.М.Краснов, C.B. Федосов, М.В.Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XV Междунар. научн. техн. конф. - Иваново: ИГ АСУ, 2008. - С. 133137.

59. Краснов, A.M. Роль пастеризованного минерального порошка из золы уноса, керамзитовой пыли и песчаного цемента в структурообразовании асфальтобетона /A.M. Краснов, Н.И. Белоусова //Повышение качества строительства автомобильных дорог в нечерноземной зоне РСФСР: Тез. докл. науч.-практ. конф. - Владимир, 1985. - С. 88.

60. Краснов, A.M. Теплоизоляционный песчаный асфальтобетон на основе бисерного полистирола /A.M. Краснов A.M. И.П. Алдушкин //проблемы строительства и эксплуатации автомобильных дорог: Тез. докл. Меж-респ. науч.-техн. конф. /Под общ. ред. В. А.Семенова. - Суздаль, 1992. -С.84-86.

61. Романов, B.C. Песчаный асфальтобетон и повышение его физико-механических свойств /В.С.Романов, А.М.Краснов, Ю.М.Яковлев //Проблемы дорожного строительства: Тез. докл. респ. науч.-техн. конф. -Суздаль, 1996.-С.30-31.

62. Краснов, A.M. Влияние химического состава минерального порошка на свойства песчаного асфальтобетона /A.M. Краснов, B.C. Романов //Первые Вавиловские чтения. Материалы постоянно действующей Всероссийской междисципл. науч. конф. - Йошкар-Ола: МарГТУ, 1997. - С. 328-330.

63. Краснов, A.M. Повышение сцепления покрытий эксплуатируемого асфальтобетона с асфальтобетоном на модифицированном битуме /A.M. Краснов, B.C. Романов, Ю.М. Яковлев //Первые Вавилопские чтения. Материалы постоянно действ. Всерос. междисц. науч .конф. - Йошкар-Ола: МарГТУ, 1997.-С. 317-318.

64. Краснов, A.M. Экономическая оценка по использованию кварцевого наполнителя в мелкозернистом бетоне /A.M. Краснов, C.B. Федосов, М.В. Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XV Междунар. научн. техн. конф. - Иваново: ИГАСУ, 2008. - С. 160-167.

65. Краснов, A.M. Дорожные плиты из высокопрочного мелкозернистого бетона для колейного покрытия лесовозных дорог /A.M. Краснов //Автотранспортный комплекс - материалы и перспективы, экологическая безопасность: материалы Всероссийской научн.-техн. конф. -Пермь: ПерГТУ, 2007. - С. 116-120.

66. Краснов, A.M. Мелкозернистый бетон высокой прочности для производства дорожных плит /A.M. Краснов //Научные исследования, наноеисте-мы и ресурсосберегающие технологии в строй индустрии (XVIII научные чтения): Международная научн.-практ. Конфр.: сб. докладов. - Белгород: БелГТУ им. В.Г. Шухова, 4.4, 2007. - С. 168-174.

КРАСНОВ Анатолий Митрофанович

ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ, СОСТАВА И СВОЙСТВ ВЫСОКОПРОЧНЫХ МЕЛКОЗЕРНИСТЫХ БЕТОНОВ ДЛЯ СБОРНЫХ ПОКРЫТИЙ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Подписано в печать 07.09.2010. Формат 60x84 1/16.

Печать плоская. Усл. печ. л 1,86. Тираж 120 экз. Заказ № 79, ГОУ ВПО «Ивановский государственный энергетический университет им. В.И. Ленина» 153003, Иваново, ул. Рабфаковская, 34 Отпечатано в УИУНЛ ИГЭУ.

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ:.

1.1. Формирование структуры и свойств мелкозернистого цементного бетона.

1.1.1. Влияние влаги на свойства цементного камня и механизм его образования.

1.1.2. Формирование контактной зоны на границе двух фаз — кремнезема и цементного вяжущего.

1.2. Современное состояние технологии изготовления цементного мелкозернистого бетона с наполнителями.

1.3. Прочностные свойства и долговечность мелкозернистых бетонов.

1.4. Сборные покрытия из железобетонных плит автомобильных дорог.

1.5. Покрытие автомобильных дорог из мелкозернистых (песчаных) асфальтобетонов.

1.6. Теплоизоляционно-конструктивные мелкозернистые бетоны на органоминеральных вяжущих в строительстве автомобильных дорог и промышленно-гражданских сооружений.

1.7. Характеристики основных сырьевых строительных материалов, используемых в работе.

1.7.1. Вода и ее роль в гидратационном процессе цементного вяжущего.

1.7.2. Мелкозернистый кварцевый песок.-.

1.7.3. Цементное вяжущее — портландцемент.

1.7.4. Битумное вяжущее.

1.7.5. Органическое вяжущее — полистирол.

1.8. Выводы.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ФОРМИРОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА ДЛЯ ПЛИТ ДОРОЖНОГО ПОКРЫТИЯ.

2.1. Положения физико-химической механики и их применение в технологии мелкозернистого бетона.

2.1.1. Композиционный материал на цементном вяжущем.

2.1.2. Композиционный материал на битумном вяжущем.

2.1.3.Композиционный материал с использованием полимерного вяжущего.

2.2.Влияние кварцевого тонкодисперсного наполнителя в структурообразовании мелкозернистого бетона.

2.3. Выводы.

3. РАЗРАБОТКА ОПТИМАЛЬНОГО СОСТАВА МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА ДЛЯ ПЛИТ КОЛЕЙНОГО ПОКРЫТИЯ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ.

3.1. Методика проведения исследований и характеристика сырьевых ингредиентов мелкозернистого бетона.

3.2. Влияние наполнителей на особенности физико-химических процессов при формовании и получении мелкозернистого бетона.

3.3. Расчет удельного давления прессования бетонной смеси в системе виброплощадка -бетонная смесь — пригруз.

3.4.Исследование уплотняющего1 действия разночастотной вибрационной установки на прочностные свойства мелкозернистого бетона.

3.5. Влияние минерало-гранулометрического состава заполнителей на формирование структуры высокопрочного мелкозернистого бетона.

3.6. Влияние кварцевого микронаполнителя на активность 134 портландцемента, выдержанного во влажных условиях.

3.7. Влияние кварцевого наполнителя на формирование поровой структуры вибрационного мелкозернистого бетона.

3.8. Определение состава мелкозернистого бетона при разночастотной вибрации с использованием метода математического планирования экспериментов.

3.9. Выводы.

4. ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВЫСОКОПРОЧНОГО МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА.

4.1. Физико-механические свойства высокопрочного мелкозернистого бетона.

4.2. Влияние влажности высокопрочного мелкозернистого бетона на его прочность.

4.3. Истираемость и водопроницаемость высокопрочного мелкозернистого бетона.

4.4. Влияние многократного увлажнения на прочность мелкозернистого • бетона.

4:5. Морозостойкость мелкозернистого бетона.

4.6. Деформативные особенности высокопрочного мелкозернистого бетона.

4.6.1. При кратковременном действии нагрузки.

4.6.2. Деформации усадки и факторы, определяющие ее.

4.6.3. Деформация ползучести.

4.7. Температуростойкость высокопрочного мелкозернистого бетона.

4.7.1. Обоснование прочности бетона при воздействии повышенных и высоких температур.

4.7.2. Влияние прочности высокопрочного мелкозернистого бетона на его температуростойкость.

4.8. Мелкозернистый бетон на отходах камнедробления.

4.9. Легкий высоконаполненный мелкозернистый бетон.

4.10.Мелкозернистый бетон на органических вяжущих, наполненный минеральными микрочастицами.

4.11.Вывод ы.

5. ПОКРЫТИЕ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ ИЗ СБОРНЫХ ПЛИТ

ВЫСОКОПРОЧНОГО МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА.

5.1. Назначение параметров поперечного профиля колейной автомобильной дороги из сборных плит.

5.1.1 Расчет морозозащитных и дренирующих слоев основания колейного покрытия лесовозной дороги.

5.2. Обоснование размеров плит лесовозных автомобильных дорог.

5.2.1. Напрялсенное состояние плиты и её осадка в грунтовом основании в зависимости от приложения нагрузки.

5.2.2. Влияние толщины плиты на осадку грунтового основания.

5.2.3. Влияние размеров и прочностных свойств плит колейного покрытия на их напряженно-деформированное состояние.

5.2.4.Напрясисенно-деформированное состояние плит из мелкозернистых бетонов разных модулей упругости от нагрузок автотягача, приложенных в углу плиты.

5.3. Выводы.

6. ОБОСНОВАНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ВНЕДРЕНИЯ ВЫСОКОПРОЧНОГО МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА

В СТРОИТЕЛЬНОЕ ПРОИЗВОДСТВО.

6.1. Экономическая оценка использования дисперсного кварцевого наполнителя в технологии мелкозернистого бетона.

6.2. Сравнительный анализ экономических показателей обычного и высокопрочного мелкозернистого бетонов.

6.3. Технология изготовления фундаментных блоков из мелкозернистого бетона с наполнителем.

6.4. Технология изготовления мелкозернистого бетона с наполнителем для получения длинноразмерных бордюрных камней в строительстве уличных дорог.

6.5. Комплексные химические добавки из отходов Йошкар-Олинского витаминного и Волжского гидролизного заводов в производстве цементного бетона из портландцемента с ускоренным твердением цементного камня.

6.6. Технология изготовления бордюрных камней и железо-бетонных плит из мелкозернистого бетона с наполнителем.

6.7. Выводы.

Проблема строительства качественных дорог в северных регионах России с повышенными сроками эксплуатации приобретает важное значение и не теряет досих пор своей актуальности в связи с развитием в этих регионах промышленно-хозяйственной» и лесной инфраструктуры, связанной со значительными объемами залежей нефти-и углеводородного газа. Однако эти регионы России не обеспечены высокопрочными горными породами, щебень из которых служил бы заполнителем для прочных тяжелых цементных бетонов, а располагают только известняковым камнем и мелкозернистым кварцевым песком, при применении которых получают низкопрочные цементные бетоны. Использование привозного щебня в составе этого бетона приводит к увеличению стоимости изделий из него, поэтому в последние годы все шире применяются мелкозернистые бетонные смеси.

Об использовании мелкозернистых бетонов в строительстве положительно высказывались Ю.М. Баженов на Всероссийской научно-практической конференции в ноябре 2006 г. в Москве, проведенной по теме «Строительное материаловедение - теория и практика» [1], а ранее на страницах научных журналов Л.А. Малинина и В.Г. Батраков [138] и многие видные российские и зарубежные ученые.

Это определило направленность исследований по разработке высокоэффективных композиционных материалов, в основе которых могут быть использованы местный мелкозернистый кварцевый песок и композиционные вяжущие минерального и органического происхождения.

Современный этап развития строительного материаловедения и технологий производства строительных материалов предусматривает переход на использование композитов, основные свойства которых будут определяться свойствами композиционных вяжущих. В их состав обязательно должны входить тонкодисперсные наполнители для ускоренного образования гелевой структуры гидратных образований и энергетически активные вещества (активированная вода затворения, минеральные и химические добавки), выступающие в роли активаторов в построении качественной объемной структуры мелкозернистых бетонов на минеральных и органических вяжущих.

Использование тонкодисперсных наполнителей в составе вяжущих всегда связано с микро- и макроструктурными преобразованиями в межфазовых граничных слоях контактирующих материалов под влиянием высокой поверхностной энергии наполнителей и энергии адгезии органо-минеральных вяжущих — цементного геля, битума, полимера, которые в основном и формируют прочностные свойства композиционных материалов.

С целью повышения плотности и прочности свойств многофазных систем кварцевый песок - композиционное вяжущее используют принцип непрерывной гранулометрии заполнителя и тонкодисперсного наполнителя различного химического состава и той степени удельной поверхности (S, м2/кг) наполнителя, которую на сегодня позволяет технический уровень строительной индустрии для их лесовозного производства.

Сейчас многие исследователи при совершенствовании технологии строительных материалов на цементных вяжущих для усиления их прочностных свойств вводят в вяжущую матрицу тонкодисперсные наполнители удельной поверхностью 300.500 м /кг объемной концентрации от 20 до 50 % от массы вяжущего [2, 6, 8, 24, 26, 31, 37, 46, 52, 55, 57, 59, 92, 118, 158, 160, 172, 181, 182, 207, 227, 246, 276, 323, 324].

Однако анализ полученных ими результатов показал недостаточную прочность и оставшуюся повышенной пористость мелкозернистых бетонов. Это приводило к повышенному водопоглощению и низкой степени долговечности. Для устранения отмеченных недостатков, очевидно, следует повысить концентрацию тонко дисперсного наполнителя для уплотнения межзернового пространства бетона, а внешним вибрационным воздействием на бетонную смесь приблизить к плотности тяжелого бетона [119, 120, 121, 125, 127, 129,

131, 133, 136, 137, 239, 240].

Для плотной упаковки ингредиентов вяжущепесчаной смеси следует использовать разночастотное вибропрессовочное оборудование с режимом синхронного виброуплотнения.

К мелкозернистым бетонам следует отнести мелкозернистые песчаные асфальтобетоны, полимербетоны, ингредиенты, технологические принципы получения которых в присутствии наполнителей аналогичны друг другу, но при использовании других вяжущих органического происхождения. Для таких бетонов также возможны максимальные объемные концентрации дисперсных наполнителей, оказывающих влияние на жесткость и прочность материала от новой структурной системы в тонкой контактной пленке на границе раздела фаз. Необходимо изучить их физико-механические характеристики и выявить общие закономерности образования их структур.

Направление исследований: наметить на влияние тонкодисперсного наполнителя на формирование качественной структуры виброуплотненных мелкозернистых бетонов с изучением физико-механических характеристик и их долговечности; исследование возможности использования легкобетонных конструкций повышенной прочности в промышленно-гражданском и дорожном строительствах в северных регионах России.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. На основании теоретических исследований определены принципы формирования высокопрочной структуры мелкозернистого бетона с использованием кварцевых микрочастиц в качестве наполнителей матрицы в органических и минеральных вяжущих в период управления структурообразованием мелкозернистых бетонов для сборных покрытий автомобильных дорог между физико-химическими и технологическими процессами. На основе теории П.А. Ребиндера определена гипотеза формирования структуры материала с использованием дисперсных частиц, которая заключается в оптимизации условий для проявления активных состояний минеральных компонентов и вяжущих в момент их технологического взаимодействия в адгезионном контакте на границе раздела двух фаз. Определены направления исследований, которые показали необходимость разработки научных основ формирования структуры, изучения состава и свойств долговечных высокопрочных мелкозернистых бетонов для сборных покрытий автомобильных дорог. Показана перспективность исследования влияния режимов виброуплотнения для сближения еще непрогидратиро-ванных частиц цементного вяжущего и твердых частиц кварцевого наполнителя.

2. Определены закономерности влияния тонкодисперсного наполнителя на формирование структуры мелкозернистых бетонов на цементных и органических вяжущих. Исследовано влияние фракционного состава наполнителя на свойства высокопрочного мелкозернистого бетона. Найдено, что наилучшие прочностные характеристики показывает бетон с использованием наполнителя удельной поверхности 450. 500 м "/кг. Получено максимальное объемное наполнение цементной матрицы дисперсными кварцевыми частицами для уплотненного четырехфракционного кварцевого песка в пределах размеров зерен от 0,63 до 0,14 мм, которое подтверждено теоретическим расчетом объема пустот межзернового пространства и объема соизмеримых диаметру зерен наполнителя капиллярных и условно-замкнутых пор цементного камня. С помощью физикохимических методов анализа (ДТА, рентгено-структурным анализом, оптической микроскопией) определены фазовые составы цементного камня в зоне контакта «цементный камень - заполнитель», найдено объемное увеличение более высокопрочных низкоосновных гидросиликатов кальция в цементном камне.

3. Предложены подтвержденные патентами составы новых высокопрочных мелкозернистых бетонов для сборных покрытий автомобильных дорог из низкосортного сырья с высоким наполнением цементной матрицы дисперсными кварцевыми микрочастицами, полученные методом разночастотного вибрационного уплотнения цементно-песчаной смеси на модифицированной виброустановке с созданием однородной структуры дискретных элементов - пор, зерен заполнителя и наполнителя. Предложены режимы виброуплотнения це-ментно-песчаной смеси для достижения высокой структурной прочности высо-конаполненного мелкозернистого бетона. Разработана подтвержденная патентом модель вибрационной установки по разночастотному виброуплотнению цементно-песчаной смеси для организации в бетоне высокой структурной плотности и прочности. Определены оптимальные значения колебательного процесса системы «вибростол — бетонная смесь — пригружающее устройство».

4. Определены основные физико-механические свойства высоконаполнен-ного мелкозернистого бетона, значения которых в 1,5.2 раза выше значений обычных мелкозернистых бетонов. При этом прочностные характеристики высо-конаполненного мелкозернистого бетона плотностью 2280.2326 кг/м составляют: предел прочности на сжатие 88.94 МПа, при изгибе 12. 15 МПа. Показано, что основные эксплуатационные характеристики для дорожных плит Северных регионов, такие как устойчивость к переменному водопоглощению, отрицательной температуре, усадке и ползучести, истираемости улучшаются до 3.4 раз при применении высоконаполненного мелкозернистого бетона. Установлено, что активность цементного вяжущего, наполненного дисперсными кварцевыми частицами до 30.35 % по массе, сохраняется при длительном до 1,5 лет хранении в условиях повышенной влажности воздуха 95.98 % по сравнению с порт-ландцементным вяжущим без наполнителя.

5. Предложены составы и способы получения высоконаполненного мелкозернистого бетона с высокой температурной устойчивостью в интервале температур 100.400 °С. Прочность бетона после первого нагрева до 400 °С и последующего остывания в воздушно-сухой среде при влажности бетона 2.3 % со-сталяет 130.140 МПа.

6. Для активации твердения цементного теста и повышения прочностных свойств бетона предложено вводить в бетонную смесь химические добавки из местных отходов Йошкар-Олинского витаминного и Волжского гидролизного заводов. Введение данных химических добавок в высоконаполненный мелкозернистый бетон повышает его прочностные показатели до 67%. о

7. Для снижения плотности до 1100 кг/м и повышения прочности наполненного мелкозернистого легкого бетона предложено введение в его состав вторичного сублимативного полистирола. Подобраны рациональные составы, показывающие повышение прочности наполненного мелкозернистого легкого бетона в 2.3,5 раза по сравнению с контрольными. Найдено, что чем выше расход добавки полистирольного зерна в составе песчаного бетона, тем выше показатель прочности при сжатии бетона и ниже его средняя плотность. Так бел -j тон с добавкой полистирола в количестве 0,8 м /м при сублимативном переходе его в иное состояние при нагревании показывает снижение плотности в 1,55 раза, а повышение прочности в 1,67 раза.

8. Разработаны подтвержденные патентом составы мелкозернистого песчаного асфальтобетона с повышенным содержанием тонкодисперсного наполнителя и исследованы их основные физико-механические характеристики. Разработано полистиролбитумное вяжущее, которое получают при температуре 150 °С методом опудривания зерен полистирола минеральным порошком из дисперсного кварцевого зерна для предотвращения прилипания полистирола к поверхности песчаного заполнителя и образования однородной песчаной асфальтобетонной массы.

9. Дано технико-экономическое обоснование рациональных параметров железобетонных плит колейных покрытий лесовозных автомобильных дорог из высоконаполненного мелкозернистого бетона при установленных осевых нагрузках, коэффициентах динамичности и перегрузки колес подвижного состава лесовозного автопоезда. Установлено, что целесообразно использовать высокопрочный мелкозернистый бетон в конструкциях железобетонных плит размером 3,0x1,5x0,10 м- и 3,0x1,5x0,12 м колейных покрытий с жестко-упругими связями. Применение таких плит приводит к сокращению расхода арматурной стали по сравнению с расходом в аналогичных мелкозернистых цементных бетонах от 50 % до 90 %, бетона на 9 %, и снижению массы плиты на 17 %.

10. С помощью прикладного программного пакета "OL PLATE" "Расчет железобетонных фундаментных плит на грунтовом основании", определены наиболее напряженно-деформированного состояния плиты колейного покрытия. При определении учитывались — толщина плиты, ее армирование, тип соединения со смежной плитой, изгибающий момент от нагрузки, действующей на базе транспортного средства, реактивное давление грунта основания под плитами. Выявлено, что повышение модуля упругости мелкозернистого бетона

•э л в пределах 23-10 .31-10 МПа для изготовления одних и тех же размеров не приводит к снижению армирования сечения плит при действии одиночных нагрузок, приложенных в углу въездных плит.

11. Найдено, что выявление наиболее напряженно-деформированного состояния плиты колейного покрытия следует вести не от одиночной, а одновременно от всех нагрузок движущегося лесовозного автопоезда в силу взаимного влияния смежных нагрузок, расположенных на базе транспортного средства. С увеличением толщины плиты колесопровода от 0,08 до 0.14 м при действии приложенной нагрузки в углу плиты повышаются реактивное давление, изгибающий момент, но снижается процент их армирования с 1,5 % до 0,8 %. Выявлено, что реактивное давление на грунт основания под плитами от массы плиты и нагрузки колес автопоезда в поперечном сечении плит нелинейно и в среднем составляет 0; 10; 300; 350 КПа в координатных точках. Предложено предусмотреть крепление их в грунт земляного полотна для исключения отрицательной осадки плиты.

12. Дано обоснование экономической целесообразности использования железобетонных плит из высоконаполненного мелкозернистого бетона. Результаты расчетов показали, что использование в дорожном строительстве плит покрытия из высокопрочного мелкозернистого бетона при сроке эксплуатации в 30 и более лет по стоимости и эксплуатационному содержанию дают экономию от 43,5 % до 48,0 % по сравнению с плитами покрытия, изготовленными из обычного мелкозернистого бетона.

1. Баженов, Ю.М, Современная технология бетона- /Ю.М. Баженов /Строительное материаловедение — терия и практика: сб. тр. материалы Всерос. науч.-практ. конф. под ред. чл.-кор. РАН Б.В. Гусева М.:.Издательство СИП РИА, 2006.-371 с.

2. Михайлов, H.B. Основные принципы новой технологии бетона и железобетона /Н.В. Михайлов. -М.: Госстройиздат, 1961. — 53 с.

3. Урьев, Н.Б. Коллоидный цементный клей и его применение в строительстве /Н.Б. Урьев, Н.В. Михайлов. М.: Стройиздат, 1967. - 175 с.

4. Ахвердов, И.Н. Основы физики бетона /И.Н. Ахвердов. -М.: Стройиздат, 1981.-464 с.

5. Урьев, Н.В. Основы повышения качества цементобетонов: учеб. пособие /Н.В. Урьев. М.: МАДИ, 1988. - 64 с.

6. Красный, И.М. Сравнительная эффективность мелкозернистых бетонов /И.М.Красный, В.П.Павлов // Бетон и железобетон. 1985. - №10. - С. 7-8.

7. Дибров, Г.Д. Эффективность применения зол ТЭС в цементных композициях /Т.Д. Дибров, H.M. Сергеев //Энергетическое стр-во.-1982.-№4- С. 5.

8. Каримов, И.Ш. Тонкодисперсные минеральные наполнители в составах цементных композиций: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /И.Ш. Каримов. -СПб., 1996.-22 с.

9. Ковалев, Я.Н. Активизационно-технологическая механика дорожного асфальтобетона / Я.Н. Ковалев. Минск: Выш.шк., 1900. — 180 с.

10. Ю.Шейкин, А.Е. Структура и свойства цементных бетонов /А.Е Шейкин, Ю.В. Чеховский, М.И. Бруссер. М.: Стройиздат, 1979. - 344 с.

11. Новопашин, A.A. Основы свойств строительных материалов: учеб. пособие /A.A. Новопашин. — Куйбышев: Куйбыш. гос. ун-т, 1986. 80 с.

12. Сычев, М.М. Проблемные вопросы гидратации и твердения цементов /М.М. Сычев //Цемент. 1986. - № 9. - С. 11-14.

13. Быстротвердеющий портландцемент /С.М.Рояк, М.И.Стрелков, С.Данюшевский и др. //Строительные материалы, изделия и конструкции. — М., 1956. №2.-С. 20-23.

14. Справочник по химии цемента /под ред. Б.В. Волконского, Л.Г. Судака-са. Д.: Стройиздат, 1980. - 222 с.

15. Скрамтаев, Б.Г. Теория и прочность бетонов. Новые виды бетонов /Б.Г.Скрамтаев. -Харьков: Госнаучтехиздат, 1934.-236 с.

16. Грушко, И.М. Исследование влияния структуры дорожного цементобетона на его прочность: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /И.М. Грушко. Харьков, 1962. - 44 с.

17. Ольгинский, А.Г. Оценка и регулирование структуры зоны контакта цементного камня с минералами заполнителя: автореф. дис. д-ра техн. наук: 05.23.05 /А.Г. Ольгинский. -Харьков, 1994. 44 с.

18. Ярлушкина, С.Х. Формирование контакта цементного камня с заполнителями в тяжелых бетонах при различных условиях твердения: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /С.Х. Ярлушкина. М., 1978. -25 с.

19. Грушко, И.М. Прочность бетона на растяжение /И.М. Грушко, А.Г. Ил-бин, С.Т. Рашевский //Тр. /ХИИЖТ. Харьков, 1973. - T.XIV. - С.91-94.

20. Корнилович, Ю.Е. Исследование прочности растворов и бетонов /Ю.Е.Корнилович. Киев: Госстройиздат, 1969. — 145 с.

21. Красильников, К.Г. Исследование поверхностных свойств кремнезема и его взаимодействия с гидратом окиси кальция в водной среде: автореф. дис. д-ра техн. наук /К.Г. Красильников. М.: МГУ, 1965. - 42 с.

22. Высоцкий, С.А. Минеральные добавки для бетонов /С.А. Высоцкий //Бетон и железобетон. 1994. — № 2. — С. 7-10.

23. Каминскас, А.Ю. К вопросу технологии портландцемента с микронаполнителями /А.Ю. Каминскас, Ю.И. Митузас // Тр. /ВНИИ теплоизоляции. -1979.-Вып. 12.-С. 100-104.

24. Каприелов, С.С. Влияние структуры цементного камня с добавкой микрокремнезема и суперпластификатора на свойства бетона /С.С.Каприелов, А.В.Шейнфельд, Ю.Р.Кривобородов //Бетон и железобетон. 1992. - №7. - С. 47.

25. Бабушкин, В.И. Термодинамика силикатов /В.И. Бабушкин, Г.Н. Матвеев, О.П. Мчедлов-Петросян. -М.: Стройиздат, 1972. — 351 с.

26. Бутт, Ю.М. Химическая технология вяжущих материалов /Ю.М. Бутт, М.М. Сычев, В .В. Тимашев. М.: Высшая школа, 1980. - 471 с.

27. Togawa, К. Возможность изготовления быстротвердеющего и высокопрочного бетонов из смеси, включающей доменный шлак /К. Togawa, J.Nakomoto //Cemento Konkurito ronbunshu = CAS Proc. Cem. and Concr. 1991. -№45. - C. 174-179.

28. Крыжановская, H.A. Применение электротермофосфорных шлаков в производстве цемента: обзорная информ. /ВНИИЭСМ /H.A. Крыжановская, Э.И Киряева, Ю.Л. Гальчинская. М., 1978. - 28 с.

29. Беренфельд, В.А. Минеральные добавки к цементу и бетону: Обзорная информ. /ВНИИНТИ /В.А. Беренфельд. М., 1993. - 31 с.

30. Ольгинский, А.Г. Пылеватые минеральные добавки к цементным бетонам /А.Г. Ольгинский // Строит, материалы и конструкции. 1990. -№3. - С.18

31. Данилович, И.Ю. Использование топливных шлаков и зол для производства строительных материалов: учеб. пособие /И.Ю. Данилович; H.A. Ска-нава. -М.: Высш. шк., 1988. 110 с.

32. Гольдштейн, Л.Я. Использование топливных шлаков и зол.при производстве цементов 7Л.Я.Гольдштейн, Н.П. Штейерт. JL: Стройиздат, 1977.-80 с.

33. Halms, Е.Е. Silica Fume Admivture Cuts Highrisé Costs /Е.Е. Halms //Concrete Products. 1986. -V. 89, N5. - P. 42-43.

34. A.c. 647275 СССР. Вяжущее /Ю.М. Сухоруков, В.М. Белоусов, П.П.Давыдова //Открытия и изобретения. 1989. -№ 6.

35. Влияние микронаполнителей на свойства мелкозернистых бетонов /Б.В.Гусев, Б.С.Дуамбеков, Ю.В .Чеховский, В.Н.Корегин // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1987. - № 10. - С. 127-130.

36. Ребиндер, П.А. Физико-химическая механика новая пограничная область науки / П.А. Ребиндер. - М.: Знание, 1958. - 110 с.

37. Малюга, И.И. Состав и способы приготовления цементного раствора (бетона) для получения наибольшей прочности /И.И. Малюга. СПб., 1895.

38. Белелюбский, H.A. О песчаном цементе: докл. III съезду русских деятелей по водным путям /H.A. Белелюбский. — СПб., 1896.

39. Александрии, И.П. Исследования свойств песчаного цемента: тр //ЛИИПС. Л., 1937. - Вып.З; 1938. - Вып. 4.

40. Товаров, В.В. Влияние удельной поверхности компонентов на механическую прочность цемента с микронаполнителями/В .В. Товаров //Цемент. — 1949. — №3.-С.7-11.

41. Попов, H.A. Смешанные растворы для каменной кладки /Н.А.Попов. -М.: СтройЦНИИЛ, 1939.-37 с.

42. Баженов, Ю.М: Высокопрочный мелкозернистый песчаный бетон для армоцементных конструкций /Ю.М. Баженов. — М.: Госстройиздат, 1963. 128 с.

43. Кожемякина, О.Л. Повышение прочности и морозостойкости бетонов обработкой заполнителей кремнеземистыми добавками: автореф. дис. д-ра.техн. наук: 05.23.05 /О.Л. Кожемякина. М.Д997. - 41 с.

44. Стае, М.Р. Исследование цементно-песчаного бетона (применительно к условиям Сирийской арабской республики): автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /М.Р. Стае. -М., 1970. 20 с.

45. Серов, К.А. Исследование оптимизации структуры бетона по прочности и деформативным свойствам: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.25.05 /К.А. Серов. М., 1974. - 22 с.

46. Полюдова, C.B. Особенности свойств структурообразования бетона, наполненного цементом: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /C.B. Полюдова. — М., 1995. 22 с.

47. Книгина, Г.И. Строительные материалы из горелых пород /Г.И. Кни-гина. -М.: Стройиздат, 1966. 208 с.

48. Бредихин, В.В. Параметр Грюнайзена и локальный порядок в композиционных материалах /В.В. Бредихин // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1997. — № 1-2. - С. 33-36.

49. Брянцева, И.Н. Мелкозернистый бетон из отходов горного производства /И.Н.Брянцева. Л., 1980. - С. 11-18.

50. Редкозубов, A.A. Мелкозернистые цементные бетоны на некондиционных кварцевых песках: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /A.A. Редкозубов. Харьков, 1966. - 23 с.

51. Волженский, A.B. Влияние низких водоцементных отношений на свойства цементного камня при длительном хранении /A.B. Волженский, Т.А.Карпова //Строит, материалы. 1980. — № 7. — С. 15-16.

52. Волженский, A.B. Смешанные портландцементы повторного помола и бетоны на их основе /A.B. Волженский, Л.Н. Попов. -М.: Госиздат, 1961.-107 с.

53. Михайлов, K.B. Применение мелкозернистых бетонов в строительстве /К.В. Михайлов, И.М. Красный, П.А. Демьянюк //Бетон и железобетон. 1980. — №2. — С.5-6.

54. Кононова, О.В. Разработка технологии бетона с минеральным наполнением с учетом дисперсности наполнителя и цемента: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /О.В. Кононова. М., 1989. - 20 с.

55. Соломатов, В.И. Развитие полиструктурной теории композиционных строительных материалов /В.И. Соломатов //Изв. вузов. Стр-во и архитектура. — 1985. №8. — С.58-64.

56. Шейнич, JI.A. Структура и технология строительных композитов с пониженной анизотропией свойств: автореф. дис. д-ра техн. наук: 05.23.05 /Л.А. Шейнич. Одесса, 1994. - 44 с.

57. Соломатов, В.И. Влияние полиструктурности цементного камня на эффективность термообработки бетона /В.И. Соломатов, В.В. Бредихин //Изв. вузов. Стр-во. 1995. -№ 1. - С. 41-45.

58. Соломатов, В.И. О силах взаимодействия в дисперсной цементной системе /В.И. Соломатов, В.В. Бредихин //Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1996. -№ 3. - С. 49-52.

59. Бараш, Ю.С. Силы Ван-дер-Ваальса /Ю.С. Бараш.-М.: Наука, 1988344 с.

60. Лореттова, Р.Н. Исследование макропористости и микропористости реальных бетонов: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /Р.Н. Лореттова. -М., 1975.-22 с.

61. Bolomey, J. Influense du mode de mise in oluvre du beton sur la resistause Я. Bolomey //Tromaux. 1938. - №70.

62. Беляев, H.M. Метод подбора состава бетона /Н.М. Беляев //Опыты механической лаборатории ЛИПСа по применению по Абрамцу американских дозировок бетона. -М.: ЛИПС, 1927.

63. Горяйнов, К.Э. Жесткие бетонные смеси и их применение для тонкостенных железобетонных изделий /К.Э. Горяйнов, Н.В. Михайлов /Ин-т техн.-экон. информ. АН СССР. М., 1955. - 56 с.

64. Баженов, Ю.М. Технология бетона: учеб. пособие для технол., строит, вузов ЛОМ. Баженов. 2-е изд., перераб. - М.: Высш. шк;, 1987. - 414 с.

65. Стольников, В.В. Исследования по гидротехническому бетону /В.В.Стольников. М. - Л:: Госэнергоиздат, 1962. - 372 с.

66. Рамачандран, В. Дж. Наука о бетоне: Физико-химическое бетоноведе-ние: пер. с англ. /В. Рамачандран, Р. Фельдман, Дж. Бодуэн; под ред. В.Б. Рати-нова. М.: Стройиздат, 1986. - 280 с.

67. Шейнин, A.M. Применение мелкозернистых бетонов в дорожном строительстве /A.M. Шейнин, А.Н. Рвачев //Мелкозернистые бетоны и конструкции из них. М.: НИИЖБ, 1985. - С. 55-58.

68. Свиридов, Н.В. Механические свойства особопрочного цементного бетона /Н.В. Свиридов, М.Г. Коваленко, В.М. Чесноков //Бетон и железобетон. -1991.-№12.-С. 14-15.

69. Шейнин, A.M. Цементобетон для дорожных и аэродромных покрытий /A.M. Шейнин. М.: Транспорт, 1991. - 152 с.

70. Красный, И.М. Совершенствование компенсационного фактора при контроле морозостойкости бетона /И.М. Красный //Бетон и железобетон. — 1987, №2.-С. 36-37.

71. Зависимость морозостойкости бетонов от их структуры и температурных деформаций /Г.И. Горчаков, Л.А. Алимов, A.B. Акимов, В.В. Воронин //Бетон и железобетон. 1972. - №10. - С. 7-10.

72. Рубин, В.М. Бетонная облицовка каналов /В.М. Рубин, А.Г. Шлаен. — Mi: Агропромиздат, 1987. 210 с.

73. Сизов, В.П. К вопросу прогнозирования морозостойкости бетона /В.П. Сизов //Бетон и железобетон. 1994. - №4. - С. 26-28.

74. Федосов, C.B. Влияние плазменной отладки на коррозийонные и физи-комеханические свойства бетона и железобетона /C.B. Федосов //Информационная среда вуза: сб. ст. к Междунар. науч.-техн. конф. Иваново: ИГ АСУ, 2000.280. вып. 7. — С. 76.

75. Федосов, C.B. Оценка плазменных способов защиты железобетонных конструкций от коррозии /C.B. Федосов, М.В. Акулова, Н.К. Анисимова //XI польско-российский семинар «Теоретические основы строительства» — М.:1. АСВ, 2002.-С. 315-318.

76. Баженов, Ю.М. Высокотемпературная отделка бетона стекловидными покрытиями /Ю.М. Баженов, C.B. Федосов, М.В. Акулова, Ю.А. Щепочкина -М.: Изд-во АСВ, 2005. 128 с.

77. Щепочкина, Ю.А. Глазурирование керамического, силикатного кирпича и бетонов ЯО.А. Щепочкина, C.B. Федосов, М.В. Акулова //Строительные материалы. 2006. - №9. - С. 14-16.

78. Федосов, C.B. Защита бетона от коррозии способом газопламенного напыления материалов /C.B. Федосов, М.В. Акулова //Теоретические основы строительства: сб. тр. IX Польско-российского семинара. М.: Изд-во АСВ, 2000.-С. 185.

79. Федосов, C.B. Плазменная металлизация бетонов /C.B. Федосов, М.В. Акулова. -М.: Изд-во АСВ, 2003. 122 с.

80. В. Новое в технологии тротуарных плит /C.B. Федосов, С.М. Базанов, М.В. Торопова, М.В. Акулова //Сооружения, конструкции, технологии и строительные материалы XXI века: сб. докл. II Междунар. конф. Белгород, 1999.1. Ч. 2.-С. 253.

81. Производство тротуарных плит методом послойного уплотнения /C.B. Федосов, С.М. Базанов, М.В. Торопова, М.В. Акулова //Известия Ивановского отделения ПАНИ. Иваново: ИГАСУ, 2000. - Вып. 5. - С. 81.

82. Об одном методе повышения долговечности мелкозернистого бетона /C.B. Федосов, С.М. Базанов, М.В. Торопова, М.В. Акулова //Современные проблемы строительного материаловедения: Шестые акад. чтения РААСМ. -Иваново, ИГАСУ, 2000. С. 535.

83. Пат. 2306289, РФ, МКИ5 С04В 28/04 C02F 1/34 С04В 111/82. Состав мелкозернистого бетона /C.B. Федосов, М.В. Акулова, В.А. Падохин, Н.И. Соломина, Я.А. Аникин. Россия. № 20005112806/03; заявл. 27.04.2005; опубл. 20.09.07; Бюл. № 26. - 1 с.

84. Федосов, C.B. Механомагнитная активация воды с хлоридом кальция для затворения цементного теста /C.B. Федосов, А.Н. Стрельников, М.В. Акулова // Информационная среда вуза: материалы XIV Междунар. науч.-техн. конф. Иваново: ИГАСУ, 2007. - С. 567 - 570.

85. Львович, К.И. Деформации песчаных бетонов под нагрузкой /К.И. Львович, В.А. Яструбинецкий //Бетон и железобетон. 1980. - №2. - С. 18-19.

86. Львович, К.И. Повышение прочности песчаных бетонов введением воздухововлекающей добавки /К.И. Львович //Бетон и железобетон. 1993. -№10.-С. 4-7.

87. Писанко, Г.Н. Исследование прочностных и деформативных свойств высокопрочных бетонов /Т.Н. Писанко //Тр. /ЦНИИС. -М.: Трансжелдориздат, 1960.-Вып. 36.-С. 98-101.

88. Столяров, Я.Б. Введение в теорию железобетона /Я.Б. Столяров. М., 1941.-384 с.

89. Квирикадзе, О.П. Определение начального модуля упругости бетона /О.П. Квирикадзе //Бетон и железобетон. 1982. - № 1. - С. 34.

90. Квирикадзе, О.П. Интерполяционные формулы для определения начального модуля упругости бетона /О.П. Квирикадзе //Бетон и железобетон. -1990.-№4.-С. 36.

91. Красный, И.М. О механизме повышения прочности бетона при введения микронаполнителя /И.М. Красный // /Бетон и железобетон. 1987. - №5. -С. 10-11.

92. Бетонные и железобетонные конструкции: СНиП 2.03.01-84* /Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. - 75 с.

93. Цилосани, З.Н. Усадка и ползучесть бетона /З.Н. Цилосани. Тбилиси, 1963.-210 с.

94. Фрейсине, Е.П. Переворот в технике бетона /Е.П. Фрейсине. М.: ОНТИ, 1938. - 129 с.

95. ГОСТ 25544-81. Бетоны. Методы определения деформаций усадки и ползучести.

96. Берг, О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона /О.Я. Берг. М., 1962. - 321 с.

97. Саталкин, A.B. К вопросу о прочности и деформативной способности бетона /A.B. Саталкин //Тр. Четвертой всесоюз. конф. по бетонным и железобетонным конструкциям. М. - Л., 1949. - Ч. III. - С. 91-95.

98. Рюш, Г. Исследование работы изгибаемых элементов с учетом упру-гопластичных деформаций /Г. Рюш //Материалы международного совещания по расчету строительных конструкций. — М., 1961. — С. 103-105.

99. Gluklich. Creep Mechanism in Cement Mortar. //ACJ Journal Proc., 1962. V. 59, № 7.

100. Ш.Журков, C.H. Временная зависимость прочности твердых тел /С.Н.Журков, Б.Н. Нарзулаев //Журн. техн. физики. 1953. - Т. 23, вып. 10. -С. 1677-1689.

101. Александровский, C.B. Исследование нелинейных деформаций ползучести бетона молодого возраста при ступенчато-изменяющихся напряжениях сжатия /C.B. Александровский, О.М. Попкова //Ползучесть и усадка бетона: тр. /НИИЖБ. М., 1969. - С. 30-48.

102. Neville, A. Theories of Greep in Concrete /А. Neville. //JACJ.-1965.-V.52.

103. Скрамтаев, Б.Г. Экономия цемента и бетона /Б.Г. Скрамтаев

104. Технология бетона: сб. науч. тр. /НИИЖБ. М., 1940. - № 3.

105. Улицкий, И.И. Определение величин деформации ползучести и усадки бетонов /И.И. Улицкий. Киев, 1963. - 348 с.

106. Милованов, А.Ф. Ползучесть и релаксация напряжений в бетоне зрелого возраста при длительном действии повышенных температур /А.Ф. Милованов, Н.И. Тупов //Ползучесть и усадка бетона: тр. /НИИЖБ. — М., 1969. С. 79-91.

107. Жуков, В.В. Основы стойкости бетона при действии повышенных и высоких температур: автореф. дис. д-ра техн. наук: 05.23.05 /В.В. Жуков. М., 1981.-43 с.

108. Естемесов, З.А. Свойства бетонов на основе тонкомолотых многокомпонентных вяжущих /З.А. Естемесов, Ж.С. Урлибаев, М.У. Урлибаев //Бетон и железобетон. 1993. - № 1. - С. 9-10.

109. Блехман, И.И. Вибрационное перемещение /И.И. Блехман, Г.Ю. Джа-нилидзе. М,: Наука, 1964. - 410 с.

110. Десов, А.Е. К теории вибрации бетона /А.Е. Десов //Технология бетона. М.: ОНТИ, 1937.-56 с.

111. Быховский, И.И. Зависимость эффективной частоты вибрирования бетонной смеси от крупности заполнителя /И.И. Быховский //Вибрационная техника. М.: НИИИнфстройдоркоммунмаш, 1966. - С. 108-113.

112. Гольдштейн, Б.Г. Некоторые вопросы теории внутреннего вибрирования бетонной смеси /Б.Г. Гольдштейн //Теория формования бетона. М.: НИИЖБ, 1969.-С. 203-208.

113. Шмигальский, В.Н. Формование изделий на виброплощадках /В.Н.Шмигальский М.: Стройиздат, 1958. - 104 с.

114. Десов, А.Е. Вибраторы для бетона /А.Е. Десов. М.: Машгиз,1949-208с.

115. Десов, А.Е. Вибрированный бетон /А.Е. Десов. М.: Госстройиздат, 1959.-229 с.

116. Гольдштейн, Б.Г. Глубинные вибраторы для уплотнения бетона /Б.Г. Гольдштейн, Л.П. Петрунькин. Ml: Машиностроение, 1966. - 76 с.

117. Гусев, Б.В. Основные направления развития вибрационного» способа уплотнения.бетонных смесей /Б.В. Гусев //Технология производства сборного железобетона в условиях низких» температур: Тр. /ДИИТ Днепропетровск, 1975. - Вып. 175/2. - С. 3-27.

118. Афанасьев, A.A. Технология импульсного уплотнения бетонных смесей: автореф. дис. д-ра техн. наук: 05.23.08. /A.A. Афанасьев. М.: Стройиз-дат, 1987. - 49 с.

119. Брауде, Ф.Г. Сравнительное исследование процесса уплотнения бетонных смесей на вибрационных, вибрационно-ударных и- ударных столах /Ф.Г. Брауде //Тр. /ВНИИТС. М.: БТИ М-ва стр-ва РСФСР, 1962. - Вып. 20. - С.25-62.

120. Петрунькин, Л.П. Гидравлический привод для глубинных вибраторов высокой частоты /Л.П. Петрунькин //Сб. тр. /Ленингр. ин-т механизации стр-ва. Л.: Госстройиздат, 1941. - 32-35 с.

121. Шмигальский, B.H. Многочастотное вибрирование /В.Н. Шмигаль-ский //Автоматизация и усовершенствование процессов приготовления, укладки и уплотнения бетонной смеси: тр. /НИИЖБ. М.: Госстройиздат, 1961. -Вып.21. — С. 103-112.

122. Лермит, Р. Проблемы технологии бетона /Р. Лермит. М.: Госстройиздат, 1959.-41 с.

123. Осмаков, С.А. К вопросу о динамике вибрирования столба бетонной смеси /С.А. Осмаков, Ф.Г. Брауде //Теория формования бетона. М.: НИИЖБ, 1969. -С.141-145.

124. Савинов, O.A. Теория и методы вибрационного формования железобетонных изделий /O.A. Савинов, Е.В. Лавринович. Л.: Стройиздат, 1986— 280с.

125. Kuzela, J. Prilozny vibrâtors usmërnënju f modulovanou frekvenci, u sav prefabrikace / J. Kuzela, F. Vavrin. Gottwaldov, 1954.

126. Малинина, Л.А. Бетоноведение: настоящее и будущее /Л.А. Малини-на, В.Г. Батраков //Бетон и железобетон. 2003. - № 1 - С. 6 - 8.

127. Крылов, А.Н. О расчетах балок, лежащих на упругом основании /А.Н.Крылов. Л.: Изв. АН СССР, 1931. - 154 с.

128. Коренев, Б.Г. Расчет плит на упругом основании /Б.Г. Коренев, Е.ИЛерниговская. — М.: Госстройиздат, 1962. 255 с.

129. Горбунов-Посадов, М.И. Расчет конструкций на упругом основании /М.И. Горбунов-Посадов, Т.А. Маликова- М.: Стройиздат, 1973. 627 с.

130. Шехтер, О. Я. Расчет бесконечной плиты, лежащей на упругом основании конечной и бесконечной мощности и нагруженной сосредоточенной силой /О.Я. Шехтер //Сб.тр. //НИИ фундаментстроя. М.: Госстройиздат, 1939. -С.10.

131. ОСТ 13-79-85. Плиты железобетонные для покрытий лесовозных дорог. — М.: Изд-во стандартов, 1985. — 21 с.

132. Курьянов, В.К. Совершенствование проектных решений сборных покрытий автомобильных дорог в системе автоматизированного проектирования

133. В.К. Курьянов, Д.Н. Афоничев.- Воронеж: ВЛГТА, 2000. ~ 180 с.

134. Грязин, А.Д. Исследование дорожно-строительных свойств силикатного бетона и плит из него в покрытии лесовозных дорог: автореф. дис. канд.техн. наук: 05.21.01 /А.Д. Грязин Йошкар-Ола: МарПИ, 1972. - 150 с.

135. Савельев, В .В. Совершенствование конструкций железобетонных плит колейных покрытий лесовозных автомобильных дорог: научное издание //ВЛЗ. Савельев: Йошкар-Ола: МарГТУ, 2004. - 264 с.

136. Инструкция по проектированию жестких дорожных одежд: ВСН 19791 /Минтранстрой СССР. М.: СоюздорНИИ, 1992. - 132 с.

137. Чощшиев, К.Ч. Строительные материалы Туркменской ССР /К.Ч. Чощ-шиев, Т.А. Довмат //ТуркменНИИНТИ. Ашхабад. - 1989. - 243 с.

138. Смирнов, Б.Н. К вопросу выбора параметров плит железобетонного покрытия лесовозных автомобильных дорог /Б.Н. Смирнов //Тр./ ЦНИИМЭ; -Химки, 1965.-Вып. 59.-С.38-61.

139. Бабков, В.Ф. Проектирование автомобильных дорог. /В.Ф. Бабков, О.В. Андреев, М.С. Замахаев. М.: Транспорт, 1970. - 400 с.

140. Пушкарев, Н.Н. Совершенствование конструкции сборных лесовозных автодорог из плит мелкозернистого бетона: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.21.01/ Н.Н. Пушкарев. Йошкар-Ола, 2002. - 22 с.

141. Нольская, Н.А. Обоснование некоторых параметров двухслойных плит для автомобильных лесовозных дорог /Н.А.Нольская //Научно-технический реферативный сборник /ВНИПИЭИ леспром. М., 1984. - Вып. 1. Лесоэксплуатация и лесосплав. - 14 с.

142. Гезенцвей, Л.Б. Дорожный асфальтобетон /Л.Б. Гезенцвей. М.: Стройиздат, 1985. - 350 с.

143. Аминов, Ш.Х. Применение холодных асфальтобетонных смесей для круглогодичного ямочного ремонта автодорог /Ш.Х. Аминов, И.Б. Струговец //Строительные материалы. 2006. - № 11. - С. 60-61.

144. Jen, T.F. Investigation of the structure of petroleum asphltenas bu X-Raudifrachtion / Т.Е. Jen, J.G. Erdman, S.S. Pollack// Analitical Chemistry: 1961. Vol. 33, No 11.-P. 1587-1594.

145. Тыртышов, Ю.П. Влияние гранулометрического состава дисперсной фазы на свойства битумных эмульсий и асфальтобетона /Ю.П. Тыртышов, C.B. Скориков, Б.Г. Печеный // Строительные материалы. 2005. - № 8. - С. 42-43.

146. Лесовик, B.C. Минеральные порошки для асфальтобетонов на основе кварцевого песка /B.C. Лесовик, B.C. Прокопец, П.А. Болдырев // Строительные материалы. 2005. - № 8. - С. 44-45.

147. Корочкин, A.B. Влияние толщины верхних асфальтобетонных слоев жесткой дорожной одежды на состояние покрытия /A.B. Корочкин //Транспортное строительство. 2009. - №1. - С. 10-11.

148. Нанотехнологии в дорожно-строительной индустрии /B.C. Лесовик, М.А. Высоцкая, В.В. Ядыкина, Д.А. Кузнецов //Строительные материалы. -2007. -№ 1.-С. 52-53.

149. Сибирякова, Ю.М. Экспериментальное исследование некоторых асфальтобетонов под многократной нагрузкой /Ю.М. Сибирякова //Строительные материалы. 2007. - № 4. - С. 22-24.

150. Смирнов, A.C. Связь колесообразования и износа асфальтобетонных покрытий /A.C. Смирнов //Строительные материалы. 2007. — № 10. - С. 22-24.

151. Гудков, Ю.В. Опыт ОАО «ВНИИСТРОМ им. П.П. Будникова» в производстве и применении пенополистиролбетона /Ю.В. Гудков, E.H. Леонтьев, O.A. Коковин //Строительные материалы. 2005. - № 12. - С. 42-43.

152. Пак, A.A. Композиционные изделия из полистиролбетона и обоснование зависимости их теплопроводности от плотности и слоистости материала /A.A. Пак, Р.Н. Сухорукова, H.H. Гришин //Строительные материалы. 2006. -№6.-С. 28-30.

153. Алексеева, Л.В. Особенности производства вспученного перлитового песка как заполнителя для легких бетонов /Л.В. Алексеева //Строительные материалы. 2005. - № 8. - С. 31-33.

154. Классическая механоактивация в технологии пенобетона /В.И. Удач-кин, В.М. Смирнов, В.Е. Колесников, П.В. Рыбаков //Строительные материалы. -2005. -№ 12. С. 31-33.

155. Струйный пеногенератор для получения пенобетона высокого качества /И.Ф. Шлегель, Г.Я. Шалевич, В.А. Бородин и др. //Строительные материалы. 2005. - № 12. - С. 36-37.

156. Королев, A.C. Повышение прочностных и теплоизоляционных свойств ячеистого бетона путем направленного формирования вариатропной структуры /A.C. Королев, Е.А. Волошин, Б.Я. Трофимов //Строительные материалы. 2005. - № 5. - С. 8-9.

157. Пшеничный, Г.Н. Влияние циклической вибрации на свойства неавтоклавного пенобетона /Т.Н. Пшеничный //Строительные материалы. — 2005. — № 5. С. 10-11.

158. Серебряков, H.H. Полистиролбетон на основе фторангидрата /H.H. Серебряков, Г.И. Яковлев, Г.Н. Первушин и др. //Строительные материалы. — 2008.-№3.-С. 107-108.

159. Ребиндер, П.А. Путь к высшей прочности через разрушение/ П.А. Ребиндер// Химия творец новых материалов. - М.: Знание, 1965. - С. 16-34.

160. Потураев, В.В. Полимербетоны /В.В. Потураев. — М.: Стройиздат, 1988.-286 с.

161. Гарбар, М.И. Пластмассы и синтетические смолы в строительстве. /М.И. Гарбар, И.В. Растанин. М.: Госстройиздат, - 1960. — 263 с.

162. Королев, И.В. Пути экономии битума в дорожном строительстве /И.В. Королев. -М.: Транспорт, 1986. 149 с.

163. Калашников, В.И. Основы пластифицирования минеральных диспер-ных систем для производства строительных материалов: автореф. науч. доклада . д-ра техн. наук: 05.23.05 / В.И. Калашников. Воронеж, 1996. - 80 с.

164. Бобкова, Н.М. Физическая химия силикатов и тугоплавких соединений /Н.М. Бобкова. Минск: Выш. шк., 1984. - 256 с.

165. Кучма, М.И. Поверхностно-активные вещества в дорожном строительстве /М.И. Кучма. -М.: Траспорт, 1980. 191 с.

166. Куколев, Г.В. Химия кремния и физическая химия силикатов /Г.В. Куколев. -М.: Высш. шк., 1966. 463 с.

167. Гуляев, Б.Б. Формовочные процессы /Б.Б. Гуляев. — Л.: Машиностроение; Ленингр. отделение, 1987. — 320 с.

168. Рыбьев, И.А. Асфальтовые бетоны /И.А. Рыбьев. — М.: Высш. шк., 1969.-396 с.

169. Грушко, И.М. Дорожно-строительные материалы: учебник для автомобильно-дорожных институтов / И.М. Грушко, И.В. Королев, И.М. Борщ, Г.М. Мищенко. -М.: Транспорт, 1983. 384 с.

170. Горелышев, Н.В. Асфальтобетон и другие битумоминеральные материалы /Н.В. Горелышев. М.: Можайск - Терра, 1995. - 176 с.

171. Гезенцвей, Л.Б. Асфальтовый бетон из активированных минеральных материалов / Л.Б. Гезенцвей. М.: Стройиздат, 1971. - 255 с.

172. Шмидт, Г.Г. Улучшение физико-механических свойств асфальтобетона модификацией поверхности заполнителя /Г.Г. Шмидт, А.П.Платонов // Совершенствование проектирования и строительства автомобильных дорог. — Л.: ЛИСИ, 1979.-С. 65-68.

173. Заминус, Ф.К. Исследование песков для асфальтовых систем, применяемых в строительстве: автореф. дис. канд. техн. наук /Ф.К. Заминус. — Харьков, 1960. 18 с.

174. Алексеева, Е.А. Влияние коллоидных пленок на зернах песка на процессы взаимодействия с битумом /Е.А. Алексеева //Тр. Харьков, автомобильно-дорож. ин-та, 1954. № 17. - С. 75-80.

175. Волькенштейн, Ф.Ф. Электронные процессы при химической адсорбции /Ф.Ф. Волькенштейн // Изв. АН СССР. Сер. Хим. науки. 1953. - Вып.У. -С.788 - 794.

176. Ильин, Б.В. Природа адсорбционных сил / Б.В.Ильин. М. - Л.: Гос.изд-во техн.-теорет. лит., 1952. — 124 с.

177. Ребиндер, П.А. Физико-химическая механика дисперсных структур /П.А Ребиндер// Сб. ст. А.Н. СССР. М.: Наука, 1966. - С. 3-6.

178. Стрельцин, Г.С. Поверхностные свойства кварца // Коллоид, журн. -1968. Т.30, №4. - С. 592 - 595.

179. Фоменко, B.C. Эмиссионные и адсорбционные свойства веществ и материалов/ B.C. Фоменко, И.А. Подчерняева. М.: Атомиздат, 1975. -320 с.

180. Глинка, Н.П. Общая химия /Н.П. Глинка. М.: Госхимиздат, 1965. -688 с.

181. A.c. 1286565 СССР, МКИ4 С 04 В 26/26. Способ приготовления асфальтобетонной смеси / A.M. Краснов, Н.И. Белоусова (СССР). № 3484344/29-33; заявл. 09.07.82; опубл. 30.01.87, Бюл. №4.-3 с.

182. A.c. 1144999 СССР, МКИ4 С 04 В 26/26. С 08 L 95/00. Асфальтобетонная смесь / A.M. Краснов, Н.И. Белоусова (СССР). № 3644353/29-33; заявл. 16.09.83; опубл. 15.03.85.

183. Липатов, Ю.С. О некоторых закономерностях адсорбции молекул из растворов /Ю.С. Липатов, Л.М. Сергеева //Коллоидный журнал. 1965. - Т. 27, №2.-С. 217-223.

184. Исследования влияния межмолекулярного взаимодействия полимер-твердое тело на механические свойства полимерных покрытий / П.И Зубов, A.B. Киселев и др. //Докл. АН СССР. 1966. - Т.170, №1. - С. 139-142.

185. Зубов, П.И. Структура и свойства полимерных покрытий / П.И. Зубов, Л.А. Сухарева. М.: Химия, 1982. - 256 с.

186. Сухарева, Л.А. Влияние модифицирующих добавок на механические и защитные свойства полиэфирных покрытий / Л.А. Сухарева, В.В. Патуроев и др.// Строительные материалы. 1965. -№3. — С. 23-24.

187. Исследования влияния зародышей структурообразования на механические и теплотехнические свойства полимерных покрытий / Л.А. Сухарева и др. //Высокомолекулярные соединения. 1966. - Т.8, - №11. - С.1857 - 1859.

188. Сухарева, Л.А. Влияние структурных превращений на свойства полимерных покрытий: автореф. дис. д-ра техн. наук /Л.А. Сухарева. М., 1969. -35 с.

189. Горючесть полимерных строительных материалов /В.А. Воробьев и др. М.: Стройиздат, 1978. - 225 с.

190. Михайлов, В.В. Элементы теории структуры бетона / В.В. Михайлов. М.-Л.: Стройиздат, 1941.-226 с.

191. ГОСТ 18105-86. Бетоны. Правила контроля прочности.

192. Синергетика композиционных материалов /А.Н. Бобрышев, В.Н. Ко-зомазов, Л.О. Бабин, В.И. Соломатов; под ред. В.И.Соломатова. — Липецк: НПО "ОПНУС", 1994. 152 с.

193. Десов, А.Е. Вопросы технологии жестких бетонных смесей для получения высокопрочных бетонов /А.Е. Десов //Тоннельные отделки из сборного железобетона. — М.: Трансжилдориздат, 1956. — С. 4-15.

194. Зазимко, В.Г. Технология уплотнения бетонных смесей управляемой вибрацией: Автореф. дис. д-ра техн. наук: 05.23.05 /В.Г. Зазимко. -М., 1984. -46 с.

195. Урьев, Н.В. Основы повышения качества цементобетонов: учеб. пособие /Н.В. Урьев. М.: МАДИ, 1988. - 64 с.

196. Урьев, Н.В. Физико-химические основы технологии дисперсных систем и материалов /Н.В. Урьев. М.: Химия, 1988. - 256 с.

197. Петров, В .А. //Физика твердого тела. 1979. - Т. 21, № 12. - С. 36813686.

198. Боженов, П.И. Технология автоклавных материалов /П.И. Боженов. —

199. Л.: Стройиздат, 1978. 368 с.

200. Краснов, А.М. Высоконаполненный мелкозернистый песчаный бетон повышенной прочности /А.М.Краснов //Строительные материалы. 2003. -№1. - С.36-37.

201. A.c. 1636213 СССР. МКИ5 В26 В1/08. Способ формования строительных изделий /А.М.Краснов, A.A. Мамаев, A.A. Краснов (СССР). № 4470308/33; заявл. 23.03.91; опубл. 23.03.91, Бюл. № 11. - 2 с.

202. Пат. 2214910 Российская Федерация, МКИ7 В 28 В1/08. Способ формования строительных изделий из бетонной смеси /А.М. Краснов (Россия). -№ 200210628/03; заявл. 04.02.02; опубл. 27.10.03, Бюл. №30. 5 с.

203. A.c. 1310362 СССР. МКИ4 С 04 В 28/00. Бетонная смесь /А.М. Краснов, В .Г. Журавлев, C.B. Аганина, Е.П. Новожилова. (СССР). № 3707224/2933; заявл. 30.10.84; опубл. 15.05.87, Бюл. № 18. - 3 с.

204. ГОСТ 23732-79. Вода для бетонов и растворов. Технические условия.

205. ГОСТ 8736-93. Песок для строительных работ. Методы испытаний и определения удельной поверхности.

206. ГОСТ 10178-85. Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия.

207. ГОСТ 10181.0-4-81. Смеси бетонные. Общие требования и методы испытания.

208. ГОСТ 7473-94. Бетонные смеси. Технические условия.

209. ГОСТ 10180-90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам.

210. ГОСТ 26633-91. Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия.

211. ГОСТ 310.4-81. Методы определения предела прочности при изгибе и сжатии.

212. ГОСТ 12730.1-5-78. Бетоны. Общие требования к методам определения плотности, влажности, водонепроницаемости, пористости и водопогощения.

213. Краснов, A.M. Основные строительные свойства ячеистых силикатных бетонов на основе полиминеральных барханных каракумских песков: авто-реф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /A.M. Краснов. Ашхабад, 1969. - 28 с.

214. Ступаков, Г.И. Бетоны на мелкозернистых песках для промышленного и гражданского строительства /Г.И. Ступаков. Ташкент: Фан, 1986. - 153 с.

215. Ларионова, З.М. Фазовый состав, микроструктура и прочность цементного камня и бетона /З.М. Ларионов, Л.В. Никитина, В.Р. Гарантии. М.: Стройиздат, 1977. - 262 с.

216. Боженов, П.И. Технология автоклавных материалов: учеб. пособие для студ. вузов, обуч. по спец. «Производство строит, изделий и конструкций» /П.И. Боженов. Л.: Стройиздат, 1978. - 368 с.

217. Краснов, A.M. Влияние заполнителя на прочность песчаного бетона /A.M. Краснов //Сб. тр. МарПИ по итогам НИР за 1986-1988 гг. Йошкар-Ола, 1988.-С. 40.

218. Краснов, A.M. Поливибрационный мелкозернистый бетон /A.M. Краснов, С. В. Федосов, М.В. Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XV Ме-ждунар. науч.-техн. конф. Иваново: ИГ АСУ, 2008. - С. 13.

219. Краснов, A.M. Физико-химический анализ структуры мелкозернистого бетона повышенной прочности /A.M. Краснов, С. В. Федосов, М.В. Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XV Междунар. научн. тех.-конф. Иваново: ИГАСУ, 2008.-С. 157-159.

220. Краснов, A.M. Высоконаполненный мелкозернистый песчаный бетон /A.M. Краснов //Сб. науч. тр. Междунар. науч.-практ. конф. Пенза: ПГСА, 2002.-С. 219-222.

221. Власов, В.К. Закономерности оптимизации состава бетона с дисперсными минеральными добавками /В .К. Власов //Бетон и железобетон. 1993. — №4. - С. 10-12.

222. Краснов, A.M. Отходы строительной индустрии в дорожном строительстве /A.M. Краснов, H.H. Матвеев, A.A. Краснов //Ресурсосбережение и экология: тез. докл. науч.-техн. конф. Ижевск, 1990. - С. 92-93.

223. Осмаков, С.А. К вопросу о динамике вибрирования столба бетонной смеси /С.А. Осмаков, Ф.Г. Брауде //Теория формования бетона. М.: НИИЖБ, 1969. -С.141-145.

224. Кутько, Б.П. Исследование работы пригрузов при формировании бетонных смесей: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /Б.П. Кутько. Кишинев, 1981.-24 с.

225. Руденко, И.Ф. Теория вибрационного формования железобетона и ее применение в практике: автореф. дис. д-ра техн. наук: 05.23.05/ И.Ф. Руденко -М., 1980.-48 с.

226. Краснов, A.M. Исследование песчаного бетона безавтоклавного твердения /А.М Краснов, В.А. Шмидт //Технология бетонных работ в условиях сухого и жаркого климата. Ташкент, 1983-1984. - С. 89-92.

227. Краснов, A.M. Поливибрационный высокопрочный песчаный бетон

228. A.M. Краснов, A.A. Краснов//Строительные и дорожные машины и их использование в современных условиях: тез. докл. респ. науч.-техн. конф. СПб., 1995.-С. 152-155.

229. Краснов, A.M. Влияние высокого наполнения мелкозернистого бетона на структурную прочность /A.M. Краснов, C.B. Федосов, М.В. Акулова //Строительные материалы. 2009. - № 1. - С. 48-50.

230. Краснов, A.M. Расчет оптимального наполнения мелкозернистого бетона /A.M. Краснов, С. В. Федосов, М.В. Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XIV Междунар. научн.-техн. конф. Иваново: ИГАСУ, 2007. - С. 137-140.

231. Эффект усиления свойств в дисперсно-наполненных композитах /А.Н. Бобрышев, В.Н. Калашников, Д.В. Квасов и др. //Известия вузов. Строительство. 1996. - №2. - С. 48-52.

232. Получение неавтоклавного газобетона объемной массы 7=1300-1600 кг/м3 марки 75-100 на основе карбонатных песков района пос. Бекдаш: отчет НИР /НИИССа Госстроя ТССР; № ГР 75010053; инв. № Б 101366; рук. работы А.М.Краснов. Ашхабад, 1973. - 86 с.

233. Урьев, Н.Б. Коллоидные цементные растворы /Н.Б. Урьев, И.С. Дубинин. Л.: Стройиздат, 1980. — 192 с.

234. Шестоперов, C.B. Технология бетона /C.B. Шестоперов. М.: Высш. шк., 1977.-472 с.

235. Дуда, В .Г. Цемент /ВТ. Дуда М.: Стройиздат, 1981. - 464 с.

236. Краснов, A.M. Влияние наполнителя на коррозию цементного зерна /A.M. Краснов //Экономия ресурсов при проектировании, строительстве и эксплуатации автомобильных дорог и сооружений: тез. докл. Рос. науч.-техн. конф. Суздаль, 1993. - С. 40-42.

237. Краснов, A.M. Влияние кварцевого наполнителя на формирование половой структуры высокопрочного мелкозернистого бетона /A.M. Краснов,

238. М.В.Акулова //Инфор. среда-вуза: материалы XIV Междунар. науч.-техн: конф. -Иваново: ИГАСУ, 2007. С. 134-136.

239. Грушко, И.М. Основы научных исследований /ИМ. Грушко,

240. B.М.Сиденко. Харьков: Вища Школа, 1983. - 223 с.

241. Лагойда, A.B. Расчетно-экспериментальный способ назначения водо-цементного отношения бетона. /A.B. Лагойда //Бетон и железобетон. — 1984. — №11.-С. 16.

242. Краснов, A.M. Получение высокопрочного гипсобетона методом прессования /A.M. Краснов, В.А. Шмидт, Ю.В. Еремеева //Сейсмостойкость строительства и строительные материалы. Ашхабад: Ылым, 1985. - С. 56-62.

243. Краснов, A.M. Мелкозернистый бетон на каракумском песке, армированный супертонким базальтовым волокном /A.M. Краснов, B.C. Лапин //Сейсмостойкое строительство и строительные материалы. — Ашхабад: Ылым, 1978.-№ 5.-С. 90-97.

244. Кузин, В.Н. Составы мелкозернистых бетонов и их влияние на фор-муемость, структуру и прочность (роликовая технология) /В.Н. Кузин, М.В. Младова, Т.Н. Мирзобаев //Мелкозернистые бетоны и конструкции из них. -М.: НИИЖБ, 1985. — С. 11-18.

245. Подмазова, С.А. Высокопрочные бетоны на вяжущем низкой водопо-требности ВНВ-50 и 100 /С.А. Подмазова //Бетон и железобетон. 1993. - №21. C. 6-8.

246. Краснов, A.M. Цементные бетоны на мелкозернистых песчаных заполнителях /A.M. Краснов //Региональные проблемы строительного и дорожного комплексов: тез. докл. межрег. науч.-техн. конф. Йошкар-Ола, 2000.- С.97-101.

247. A.c. 992498 СССР, МКИ3 С 04 В 41/30 С 04 В 13/14. Способ изготовления бетонных и железобетонных изделий /A.M. Краснов, Е.М. Кочетова (СССР). -№ 2966859/29-33; заявл. 04.08.80; опубл. 30.01.83, Бюл. № 14. -4 с.

248. Краснов, A.M. Укрепление песчаного грунта гипсошлакопортланд-цементом /A.M. Краснов //Тез. докл. к XXXVIII науч. конф. Казань, 1986. — С.41.

249. A.c. 1728168 СССР, МКИ5 С 04 В 28/02 (С 04 В 28/02, 24:26) Бетонная смесь /А.М.Краснов, Т.Г. Полушина, Е.В. Кропотова, A.A. Краснов. (СССР). -№ 4825038/05; заявл. 14.05.90; опубл. 23.04.92, Бюл. № 15. 2 с.

250. ГОСТ 13087-81. Бетоны. Методы определения истираемости.

251. Краснов, A.M. Истираемость поливибрационного песчаного бетона /A.M. Краснов //Тез. докл. Всерос. семинара-совещ. рук. дрож. науч. и проект, организаций /под ред. проф. В.А. Семенова. — Суздаль, 1998. С. 101.

252. Конструктивный золопесчаный бетон и теплоизоляционный полисти-ролбетон для трехслойных панелей наружных стен /У.Х. Магдеев, A.B. Лив-щиц, Б.Я. Штейн, A.A. Бирман //Строит, материалы. 1990. - №2. - С. 9-12.

253. Пат. 1726424 Россия, МКИ5 С 04 В 22/14 (С 04 В 22/14//24:14). Комплексная добавка для бетонной смеси /А.М.Краснов, М.С. Комелин, В.П. Ив-шин и др. (СССР). № 4773125/33; заявл. 22.12.89; опубл. 15.04.92, Бюл. № 4. -2 с.

254. Краснов, A.M. Водопроницаемость высокопрочного мелкозернистого бетона /A.M. Краснов //Автотранспортный комплекс — материалы и перспективы, экологическая безопасность: Материалы Всероссийской науч.-техн. конф.

255. Пермь: ПерГТУ, 1991 С. 121-124.

256. Краснов, А.М. Влияние многократного увлажнения на прочность песчаного бетона /А.М. Краснов //Охрана и рациональное использование водных ресурсов: тез. докл. II респ. науч.-практ. конф. Йошкар-Ола, 1988. - С. 107109.

257. ГОСТ 10060.0-4-95. Бетоны. Методы контроля морозостойкости.

258. Краснов, А.М. Морозостойкость и ползучесть высоконаполненного высокопрочного мелкозернистого песчаного бетона /А.М.Краснов //Бетон и железобетон. 2003. - №5. - С. 10-13.

259. Борисов, A.A. Высокопрочные бетоны на рядовых цементах с суперпластификаторами на дисперсных носителях: Автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /A.A. Борисов. Пенза, 1997.-21 с.

260. Харченко, A.B. Прочностные и деформативные свойства на тонкомолотых многокомпонентных цементах /A.B. Харченко, Г.В. Гиршталь //Бетон и железобетон. 1994. - № 1. - С. 5-7.

261. Краснов, А.М. Усадочные деформации высоконаполненного мелкозернистого песчаного бетона /А.М. Краснов //Бетон и железобетон. 2003. - № З.-С. 8-10.

262. Берг, О.Я. Высокопрочный бетон /О.Я. Берг, E.H. Щербаков, Г.Н. Пи-санко. -М.: Стройиздат, 1971.-208 с.

263. Робсман, В.А. Исследования тепло-и массопереноса в жаростойкихкапилляропористых материалах: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.05 /В.А.Робсман. М., 1975. - 21 с.

264. Краснов, A.M. Температуростойкость высокопрочного мелкозерни-' стого бетона /A.M. Краснов, М.В.Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XIV Междунар. науч.-техн. конф. Иваново: ИГ АСУ, 2007. - С. 131-133.

265. Маке дон, H.JI. Ударно-вибрационное формование изделий из песчаных бетонов /H.JI. Македон, В.Г. Калениченко //Бетон и железобетон. 1980, -№ 2. — С.15-16.

266. Пат. 2024458 Россия, МКИ5 С 04 В 28/04; С 05 В 28/04, 22:12. Бетонная смесь /А.М. Краснов, В.Н. Попов, В.Н. Ведерников, Р.В. Мухаметов (Россия). -№ 5018349/05; заявл. 23.12.91; опубл. 15.12.94, Бюл. № 23. 5 с.

267. Якобсон, М.Я. Влияние отсевов дробления дробильно-обогатительной фабрики Гороблагодатского рудоуправления на структуру и свойства цементных покрытий /М.Я. Якобсон, К.Н. Рвачев //Тр. / СоюздорНИИ. 1985. - С. 38.41.

268. Краснов, A.M. Цементный бетон на основе дробления мраморного щебня /А.М. Краснов, A.A. Краснов, С.Г. Фоминых //Строительство и проблемы экологии: тез. докл. регион, науч.-техн. конф. Симферополь, 1992. - С. 70.

269. Краснов, A.M. Теплоизоляционный мелкозернистый бетон /А.М.Краснов, C.B. Федосов, М.В.Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XV Междунар. науч.-техн. конф. Иваново: ИГАСУ, 2008. - С. 133-137.

270. A.c. 1650642 СССР, МКИ4 С 04 В 40/02. Способ изготовления строительных изделий /А.М. Краснов, H.A. Полушина, H.A. Ложкина, A.A. Краснов (СССР). -№ 4607594/33; заявл. 03.10.89; опубл. 23.05.91, Бюл. № 19. -2 с.

271. A.c. 1661170 СССР, МКИ4 С 04 В 40/00. Способ изготовления строительных изделий /А.М. Краснов, Е.В. Кропотова, H.A. Ложкина, A.A. Краснов (СССР). -№ 4488984/33; заявл. 03.10.88; опубл. 07.07.91, Бюл. № 25. 2 с.

272. A.c. 1715788 СССР, МКИ4 С 04 В 40/02. Способ изготовления строительных изделий /A.M. Краснов; H.H. Кузнецов, А.П. Зубков, A.A. Краснов (СССР). № 4737340/33; заявл. 13.09.89; опубл. 20.02.92, Бюл. №8.-2 с.

273. Бужевич, Г.А. Легкие бетоны на пористых заполнителях /Г.А. Буже-вич. М.: Стройиздат, 1970. - 272 с.

274. Краснов, А. М. Песчаный асфальтобетон на основе минерального порошка из "белой сажи" /A.M. Краснов //Тез. докл. XXIX науч. конф. Казань, 1987.-С.48.

275. Романов, B.C. Песчаный асфальтобетон и повышение его физико-механических свойств /В.С.Романов, А.М.Краснов, Ю.М.Яковлев //Проблемы дорожного строительства: тез. докл. респ. науч.-техн. конф. — Суздаль, 1996. — С.30-31.

276. Пат. 2128632 Россия, МКИ6 С 04 В 26/26, С 08 L 95/00. Способ приготовления вяжущего для дорожного строительства /A.M. Краснов, B.C. Романов, Ю.М. Яковлев (Россия). № 97111746/04; заявл. 04.07.97; опубл. 10.04.99, Бюл. № 10.-7 с.

277. Краснов, A.M. Влияние химического состава минерального порошкана свойства песчаного асфальтобетона /A.M. Краснов; B.C. Романов? //Вавиловские чтения /МарГТУ. Йошкар-Ола, 1997. - С. 328-330.

278. Краснов, A.M. Использование мелкозернистого песчаногоьбетонашы-сокой прочности в строительстве сборных покрытий автомобильных дорог /A.M. Краснов //Лесной журнал. 2003. - № 4. - С. 48-55.

279. A.c. №1693912 СССР; Стыковые соединения железобетонных плит /А.М.Краснов, А.А.Секина //Открытия и изобретения. — 1991. ДСП:

280. Стройцена РМЭ /Центр ценообразования. Йошкар-Ола, 2006. - №4. -229 с.

281. Дубровин, E.H. Изыскание и проектирование городских дорог /E.H. Дубровин, Ю.С. Ланцберг. -М.: Транспорт, 1981.-471 с.

282. Ю.Тимофеев, A.A. Сборные бетонные и железобетонные покрытия городских дорог и тротуаров /A.A. Тимофеев. — 3-е изд., перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1986. 315 с.

283. Орловский, Ю.Н. Оценка напряженного состояния бетона дорожных плит /Ю.И. Орловский, A.C. Семченков, Р.Я. Ливша и др. //Бетон и железобетон. 1995. -№ 4 - С. 2-5.

284. Ремонт и содержание автомобильных дорог /А.П. Васильев, А.И. Ба-ловнев, М.Б. Корсунский и др.; под ред. А.П. Васильева. М.: Транспорт, 1989. -288 с.

285. Шейнин, A.M. Разработка и внедрение дорожных бетонов высокой прочности и морозостойкости / А.М.Шейнин, С.В.Эккель //Наука и техника дорожной отрасли. 2001. - №3. - С. 15-18.

286. Краснов, A.M. Экономическая оценка по использованию кварцевогонаполнителя в мелкозернистом бетоне /A.M. Краснов, C.B. Федосов, М.В. Акулова //Инфор. среда вуза: материалы XV Междунар. науч.-техн. конф. Иваново: ИГАСУ, 2008. - С. 160-167.

287. ГОСТ 6665-91. Камни бетонные и железобетонные бордюрные. Технические условия.

288. Краснов, A.M. Физико-химические основы технологии дорожно-строительных материалов: учебное пособие /A.M. Краснов. Йошкар-Ола: МарГТУ, 1993.-113 с.

289. Краснов, A.M. Высокопрочный мелкозернистый бетон для сборных плит автомобильных дорог: научное издание /A.M. Краснов, С.Ф. Федосов, М.В. Акулова. //. Иваново: ИГАСУ, 2008. - 112 с.

290. Краснов, A.M. Высокопрочный мелкозернистый бетон для сборных плит автомобильных дорог /A.M. Краснов, С.Ф. Федосов, М.В. Акулова //Транспортное строительство. 2009. - № 1. - С. 28-29.

291. Краснов, A.M. Напряженное состояние дорожных плит из высокопрочного мелкозернистого бетона /A.M. Краснов, С.Ф. Федосов, М.В. Акулова //Транспортное строительство. 2009. — № 3. — С. 28-29.

292. Краснов, A.M. Оценка качества высокопрочного мелкозернистого бетона в строительстве сборных покрытий автодорог /A.M. Краснов, С.Ф. Федосов, М.В. Акулова //Транспортное строительство. 2009. - № 10. - С. 28-29.

293. Хозин, В.Г. Формирование и роль граничных слоев связующих в полимерах /В.Г. Хозин, Ю.Г. Иващенко, В.И. Соломатов //Изв. вузов. Строительство 1995. - №10. - С 48-52.

294. Новак, С.М. Определение динамических параметров вибрационного пригруза /С.М. Новак, А.Б. Кваша, М.У. Шиманович, И.И. Назаренко

295. Транстрой. 1973. - № 3. - С. 31-37.

296. Лесовик, Р.В. Выбор кремнеземсодержащего компонента композиционных вяжущих веществ /Р.В. Лесовик, И.В. Жирновский //Строительные материалы. 2008. - № 8. - 78-79.