автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Фибробетон для тяжелонагруженных полов

КАЗЛИТИН Сергей Алексеевич

ФИБРОБЕТОН ДЛЯ ТЯЖЕЛОНАГРУЖЕННЫХ ПОЛОВ

Специальность 05.23.05 - Строительные материалы и изделия

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

005049396

Белгород-2012

005049396

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Белгородском государственном технологическом университете им. В. Г. Шухова»

Научный - доктор технических наук, профессор

руководитель Лесовик Руслан Валерьевич

Официальные - Иващенко Юрий Григорьевич

оппоненты доктор технических наук, профессор

ФГБОУ ВПО Саратовский государственный технический университет им. Ю. А. Гагарина заведующий кафедрой строительные материалы и технологии

— Яковлев Евгений Александрович

кандидат технических наук ФГБОУ ВПО Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова, доцент кафедры автомобильных и железных дорог

Ведущая - Федеральное государственное бюджетное

организация образовательное учреждение высшего

профессионального образования «Брянская государственная инженерно-технологическая академия»

Защита состоится «28» декабря 2012 г. в 14- часов на заседании диссертационного совета Д 212.014.01 в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г. Шухова по адресу: 308012, г. Белгород, ул. Костюкова, 46, ауд. 242.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВПО «Белгородский государственный технологический университет им. В. Г. Шухова».

Автореферат разослан «28» ноября 2012 г.

Ученый секретарь диссертационного совета д-р техн. наук, проф.

Г.А. Смоляго

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. В настоящее время возведение промышленных зданий пользуется не меньшей популярностью, чем жилищное строительство. Это направление в строительстве получило широкое распространение в крупных городах России. При строительстве промышленных объектов большое внимание должно уделяться широкому применению новых эффективных строительных материалов, сборных строительных элементов, легких и экономичных крупноразмерных конструкций и изделий улучшенного качества, с высокой степенью заводской готовности, обеспечивающих повышение уровня индустриальное™, снижение материалоемкости и стоимости строительства.

Важное значение в промышленных зданиях имеют полы, на устройство которых тратится до 20 % стоимости возведения одноэтажного здания и до 40 - 50 % общего расхода бетона. Поэтому при выборе конструкции пола, помимо удовлетворения технологическим требованиям, следует учитывать экономический эффект от ускорения производства работ, долговечности и возможности беспрепятственной перестановки технологического оборудования.

Возрастающие требования, предъявляемые к современным промышленным объектам, создают необходимость устройства прочных и износостойких полов, обладающих повышенной ровностью и трещиностойкостью. Несмотря на большое разнообразие применяемых материалов и технологий для проектирования в большинстве случаев полы находятся в неудовлетворительном состоянии.

Опыт исследования, проектирования и устройства позволяет осуществить системный подход при назначении конструкции, выборе материалов и технологий при устройстве полов на объектах производственно-складского назначения. Устройство полов из фибробетона является одним из перспективных направлений в строительном комплексе.

Диссертационная работа выполнена в рамках реализации ФЦП "Научные и научно-педагогические кадры инновационной России" на 2009 - 2013 годы, грант № 14.В37.21.1487, тема: «Разработка научных и практических основ создания композиционных вяжущих на основе техногенного сырья с целью производства фибробетона для ремонтных работ» и Программы стратегического развития БГТУ им. В.Г. Шухова на 2012 - 2016 годы.

Цепь работы. Повышение эффективности эксплуатационных характеристик дисперсно-армированных мелкозернистых бетонов на отсеве дробления гранита для полов промышленных зданий.

Для достижения поставленной цели решались следующие задачи:

- исследование характера влияния эффективных пластификаторов на свойства композиционных вяжущих и фибробетонов на их основе;

- изучение состава, свойств и микроструктурных особенностей отсева дробления гранита как сырья для производства мелкозернистых бетонов;

- исследование характера влияния кремнеземсодержащих компонентов на основе отсева дробления гранита Шкурлатовского месторождения на свойства композиционных вяжущих;

- проектирование составов и изучение свойств высококачественных фиброармированных мелкозернистых композитов для тяжелонагруженных полов;

- подготовка нормативных документов для реализации теоретических и экспериментальных исследований. Внедрение результатов исследования.

Научная новизна работы. Предложены принципы повышения эффективности мелкозернистых бетонов, используемых для строительства тяжелонагруженных полов, заключающиеся в оптимизации структуры на нано-, микро- и макроуровнях за счет применения композиционных вяжущих, создания высокоплотной упаковки зерен заполнителя из кварцсодержащих пород, и дисперсного армирования, что позволило существенно увеличить эксплуатационные характеристики.

Установлен характер влияния двух систем пластификаторов - введение «Полипласт СП-1» при помоле клинкера способствует дезинтеграции системы за счет расклинивающего действия (т.н. эффекта Ребиндера) и сдерживает образование кватаронов, что увеличивает сроки схватывания цементного камня. Мигор^ Ж-68, вводимый с водой затворения существенно снижает В/Ц при заданной подвижности, что оптимизирует процесс структурообразования и создает синергетический эффект за счет использования композиционных вяжущих, создания высокоплотной упаковки заполнителя и введения фибры. Это приводит к снижению микротрещинообразования, оптимизации структуры, увеличению деформационных характеристик в 2 - 3 раза, а ударную прочность в 10 раз по сравнению с традиционным бетоном.

Предложен механизм влияния кремнеземсодержащего компонента из отсева дробления гранита на процессы структурообразования и свойства композиционного вяжущего. Композиты на ВНВ-50 из отсева дробления гранита соответствуют прочности образцов на обычном цементе при сокращении клинкерной оставляющей на 50 %; но имеют показатели ниже, чем у ВНВ-50 на отсеве дробления кварцитопесчаника. Это обуславливается присутствием в отсеве дробления гранита до 65 % ортоклаза и плагиоклаза,

обладающих совершенной спайностью, и 5 % слюды, обладающей весьма совершенной спайностью.

Практическое значение работы. Предложены составы композиционных вяжущих на основе портландцемента и пластифицирующей добавки с обеспечением предела прочности при сжатии не менее 45 МПа. Введение в состав отсева дробления гранита позволило получить экономию вяжущего.

Разработаны мелкозернистые фибробетоны с использованием композиционных вяжущих и песка, для проектирования тяжелонагруженных полов, с пределом прочности при сжатии до 118,8 МПа, прочностью на изгиб до 14,1 МПа и морозостойкостью К700.

Полученные результаты и основанные на них рекомендации позволяют повысить надежность и экономичность полов промышленных зданий. Они могут быть также использованы в учебном процессе в дисциплинах строительного профиля.

Внедрение результатов исследований. Апробация полученных результатов в промышленных условиях осуществлена на предприятии ООО «Хрусталь-2» с. Верхопенье, Белгородской области.

Для широкомасштабного внедрения результатов научно-исследовательской работы разработаны следующие нормативные и технические документы:

- стандарт организации СТО 02066339-008-2012 «Композиционные вяжущие с использованием отсева дробления гранита для высокоэффективных мелкозернистых фибробетонов»;

- рекомендации по изготовлению тяжелонагруженных полов из фибробетона на композиционном вяжущем с использованием отсева дробления гранита.

Теоретические положения диссертационной работы, результаты экспериментальных исследований и промышленного внедрения используются в учебном процессе при подготовке специалистов, бакалавров и магистров по направлению 270800 «Строительство» профилю: «Производство строительных материалов, изделий и конструкций».

Апробация работы. Результаты исследований и основные материалы диссертационной работы доложены на Международной научно-практической конференции «Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в промышленности строительных материалов» (XIX научные чтения); на 68-ой Всероссийской научно-технической конференции, (г. Самара, 2011 г.) «Традиции и инновации в строительстве и архитектуре»; на Областной научно-практической конференции (г. Белгород, 2010 г.) «Белгородская область: прошлое, настоящее и будущее»; на Международной научно-технической конференции молодых учёных БГТУ им. В.Г. Шухова (г.

Белгород, 2011 г.); на Международной научно-практической конференции «Инновационные материалы и технологии» (XX научные чтения), БГТУ им. В.Г. Шухова (г. Белгород. 2011 г); VIII Международной научно-практической конференции «Дни науки - 2012» (Чехия, Прага), Международной научной конференции «Геоника: - Проблемы строительного материаловедения; энергосбережение; экология».

Результаты исследований, отражающие основные положения диссертационной работы, изложены в двенадцати научных публикациях, в том числе в двух статьях в центральных рецензируемых изданиях, рекомендованных ВАК РФ. Зарегистрирован ноу-хау № 20110021.

На защиту выносятся:

- принципы проектирования мелкозернистых бетонов для проектирования полов промышленных зданий;

- механизм влияния отсева дробления гранита на физико-механические свойства и структуру композиционного вяжущего;

- возможность оптимизации макроструктуры мелкозернистого бетона за счет применения фибры и создания высокоплотной упаковки;

- результаты экспериментально-теоретических исследований влияния отсева дробления гранита на состав, свойства и микроструктурные особенности сталефибробетона для промышленных полов;

- технико-экономическое обоснование и внедрение результатов исследований.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из пяти глав, выводов, списка литературы и приложений. Работа изложена на 167 страницах машинописного текста, включающих 31 таблицу, 20 рисунков и фотографий, списка литературы из 173 наименований, 4 приложения.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Устройство промышленных полов имеет важное значение для дальнейшей эксплуатации помещений. Материалы для их изготовления должны выбираться с учетом характера производственных воздействий, а также требований, выполнение которых обеспечит их эксплуатационную надежность и долговечность.

Для сохранения эксплуатационных качеств к полам предъявляются следующие требования: высокая удельная статическая, а также динамическая нагрузка, в том числе вследствие использования тяжелой техники (автокраны, электро- и автопогрузчики, тракторная техника и т.п.); жаростойкость; химическая стойкость; водостойкость; неискримость при ударах. Полы

промышленных зданий должны обладать ровной и гладкой поверхностью, не скользить, не пылить, быть малоистираемыми, иметь хорошую эластичность, устраняющую повреждение предметов при падении на пол, быть бесшумными. Должны быть индустриальными в устройстве, обеспечивать проведение быстрого и малотрудоемкого ремонта, легко очищаться и долго сохранять красивый внешний вид. При всех этих условиях должны соблюдаться требования промышленной санитарии и гигиены.

Одним из перспективных материалов, который позволяет обеспечить все вышеперечисленные требования является мелкозернистого сталефибробетона на основе композиционного вяжущего.

В настоящее время в строительстве все чаще находят применение мелкозернистые бетоны с использованием промышленных отходов и в частности отсевов дробления попутно-добываемых пород, таких как кварцитопесчаники, малорудные кварциты, гранитогнейсы, амфиболиты и сланцы. Наиболее ценным сырьем для получения заполнителя являются отсевы дробления кварцитопесчаников. На данный момент они широко применяются для производства бетона различного назначения, широкой номенклатуры изделий и в качестве компонента композиционных вяжущих.

Исследования сырьевой базы КМА позволили предположить возможность применения отсева дробления гранита Шкурлатовского месторождения, которое разрабатывается Павловским гранитным карьером ОАО «Павловскгранит» (Воронежская обл.), проектной мощностью 6 млн. м3 в год щебня, соответственно отсева - порядка 1,2 млн. м\ чего хватит на несколько десятков лет.

Гранитный щебень используется при изготовлении традиционных тяжелых бетонов, однако в процессе его дробления образуется около 20 % фракций менее 5 мм, которые могут быть рассмотрены в качестве мелкого заполнителя для производства мелкозернистого бетона.

Основной особенностью техногенного сырья с точки зрения его использования является его химико-минеральный состав. Анализ минералогического состава показал, что основным породообразующим минералом исследуемого сырья являются кварц, плагиоклаз и слюда (биотит и/или мусковит) (табл. 1).

Таблица I

Химический состав отсева дробления гранита, масс. %

БЮ, АЬО., ПО, Ге,0, РеО СаО MgO Р,0, МпО N3,0 К,0 п.п.п.

в свободном состоянии связаны в силикаты

22 48 14,8 0,4 1,6 1,7 2,1 1.0 0,3 0,1 3,3 4,1 0,7

Согласно данным химического анализа основным соединением является оксид кремния и оксид алюминия (табл. 2.)

Таблица 2

Минеральный состав отсева дробления гранита, масс. %

Содержание минералов, масс. %

кварц полевой пшат темноцветные минералы (биотит, редко роговая обманка)

До 30 60-65 5-10

Специфика формы и морфологии поверхности рассматриваемого сырья обусловлена генезисом исходной породы и процессом ее дроблении. Зерна отсева имеют угловатую форму с высокоразвитой поверхностью, что будет способствовать высокой адгезии к цементному камню (рис. 1). Однако необходимо отметить, что данный показатель у отсевов дробления гранита несколько ниже, чем у кварцитопесчаника, это объясняется присутствием в его составе до 65 % ортоклаза и плагиоклаза, обладающих совершенной спайностью, и 5 % слюды, обладающей весьма совершенной спайностью.

Рис. 1. Микроструктура отсева дробления гранита; увеличение: а - х200, б- х2000

При определении физико-механических свойств отсева дробления гранита, было установлено, что он обладает высокой прочностью и плотностью, не уступая по данным показателям отсеву дробления кварцитопесчанику, а по ряду свойств даже превосходя его.

Установлено, что в сравнении с кварцитопесчаником показатели водо- и цементопотребности исследуемого техногенного сырья выше (табл. 3, рис. 2, 3), это связано с наличием слюды в его составе, которая в процессе дробления разрушаются и переходят в пылевидную фракцию.

Таблица 3

Сравнительная характеристика мелкого заполнителя

Наименование материала Цементо потребность Водо потребность, % Модуль крупности Насыпная плотность р„ас,кг/м3

Отсев дробления гранита 0,71 7,8 2,89 1536

Отсев дробления кварцитопесчанника 0,52 6,5 4,72 1520

Отсев дробления сланца 1,01 8,7 3,83 1700

На основе проведенного комплексного анализа отсевов дробления гранита Шкурлатовского месторождения можно сделать вывод, что данное сырье может быть использовано в качестве компонента мелкозернистой смеси, после отсева пылеватой фракции.

Рис. 2 Водопотребность заполнителей различной фракции

ё ю

с

Гранит

КВП

Сланец

„2,5- 1Д5 1.25- 0,63 0.63-0,315 0.315-0.16 Размер фракции заполнителя, мм

1,1

0,813 0.726 0,91

0.63 0,575 0.542 0,674 „- -' 0.588 ____ -♦-Гранит

0.535. ^ --- 0,516 0,515 0,544 -•-КВП

Сланец

5 -2,5 „2.5- 1.25 1,25 - 0,63 0,63 - 0,315 Размер фракции заполнителя, мм 0,315-0.16

Рис. 3 Цементопотребность заполнителей в зависимости от размера фракций

Для оптимизации структуры мелкозернистых бетонов на микро- и макроуровнях использовали высокоплотную упаковку и дисперсное армирование.

Для получения мелкозернистых фибробетонов с высокими эксплуатационными характеристиками, снижения клинкерной составляющей и оптимизации процессов структурообразования целесообразно применение высокоактивных композиционных вяжущих (КВ) таких как ТМЦ и ВНВ.

КВ получали путем домола портландцемента ЦЕМ I 42,5Н производства ЗАО «Белгородский цемент» (г. Белгород) с суперпластификатором «Полипласт СП-1», в вибромельнице до удельной поверхности 500-550 м2/кг. В качестве кремнеземсодержащей добавки выступал отход дробления гранита.

Выбор суперпластификатора производился путем сопоставления показателей диаметра расплыва мини-конуса (табл. 4) при различных дозировках добавок и влиянии их на кинетику помола.

Таблица 4

Результаты определения оптимального содержания добавки для композиционного вяжущего

Содержание добавки, % от массы Расход материалов на миниконус Диамелр расплыва миниконуса, О, мм

«Полипла ст СП-1» СБ-3 ПФМ-НЛК

ТМЦ, г Вода, г

0,1 100 36 (,! 62 62

0,2 100 36 .. ™< 69 71

0,3 100 36 77 74

0,4 100 36 ... .. 101 93

0,5 100 36 115 117

и Ь щи ШШШ 10« 135 128

0,7 100 36 )71 ' 154 148

0,8 100 36 166 159

0,9 100 36 щУбЩн! 171 167

1 100 36 ¡ИвМЯЁНЙ - 171

Содержание «Полипласт СП1» в количестве 0,6 % от массы вяжущего является оптимальным, тогда как введение других добавок требует увеличения концентрации для получения идентичного пластифицирующего эффекта.

Дисперсность вяжущих оценивали по величине удельной поверхности, которую контролировали на приборе ПМЦ-500. Испытания проводили при комнатной температуре, вяжущее брали в состоянии естественной влажности.

Из результатов экспериментов отчетливо видно, помол цемента с пластифицирующей добавкой «Полипласт СП-1» в количестве 0,6% от массы цемента проходит интенсивнее. Это свидетельствует, что помимо

пластифицирующего действия, обладает и интенсифицирующим действием при помоле, это объясняется расклинивающим действием самой добавки. Также видно, что кинетика размалываемости ТМЦ и ВНВ на отсеве дробления гранита аналогична, как и на ранее изученном техногенном сырье (рис. 4).

« 1000

с 500 -ТМЦ-50(Гранит)

ВНВ-50(Граниг)

0 5 10 15 20 25 ВО

Продолжительность помола, мин

Рис. 4 Кинетика размалываемости в зависимости от состава вяжущего

По результатам исследования зернового состава вяжущих можно сделать вывод о лучшей размолоспособности ВНВ, за счет того, что оно имеет полифракционный состав со смещением в сторону меньших значений. В отличие от портландцемента и ТМЦ, которые имеют один четко выраженный пик, распределение частиц ВНВ полимодальное. Такое распределение частиц будет способствовать уменьшению пористости, снижению кристаллизационного давления, при твердении клинкерных минералов, более плотной упаковке частиц. Это в свою очередь ведет к снижению микротрещин в цементном камне и мелкозернистом бетоне в целом (рис. 5).

Значение интервалов размеров, мкм

Рис. 5. Графики распределения частиц вяжущих по размерам

Изучение свойств композиционных вяжущих показало, что у ВНВ-100 активность более чем на 70 % выше по сравнению с исходным цементом, так же снижается водоцементное отношение и нормальная густота в сравнении с цементом (табл. 5).

Таблица 5

Физико-механические характеристики композиционного вяжущего

Вид вяжущего Нормальная густота теста, % Сроки схватывания, час-мин В/Ц Активность вяжущего, (МПа)

начало конец при изгибе при сжатии

ЦЕМ I 42.5Н 26,2 2-40 4-50 0,4 7,2 48,9

ТМЦ-50 (на граните) 26,8 2-40 4-40 0,41 5,8 41,7

ТМЦ-50 (наКВП) 27,1 2-30 4-40 0,43 6,5 46,3

ВНВ-50 (на граните) 23,2 2-10 4-30 0,33 5,2 47,1

ВНВ-50 (наКВП) 24,3 2-10 4-10 0,35 8,8 52,2

ТМЦ-100 25,3 2-20 4-10 0,44 10,2 713

ВНВ-100 22,8 2-10 3-30 0,28 12,4 85,2

Таким образом, при введении суперпластификатора «Полипласт СП-1» в количестве 0,6 % возможно получение вяжущего активностью 85,2 МПа.

Структура цементного камня на ВНВ-100 плотнее по сравнению с обычным портландцементом (рис 6). Это определяется наличием тончайших пленок воды между зернами вяжущего и образованием в стесненном объеме низкоосновных гидросиликатов кальция и других новообразований.

В результате проведенных исследований и анализа полученных данных установили, что наилучшие физико-механические показатели и наибольшую прочность имеют образцы на основе ВНВ-100. Это объясняется низким значением водопотребности смеси, лучшей пространственной упаковкой частиц в полученном композите. Применение тонкомолотых вяжущих с добавкой суперпластификатора позволяет существенно увеличить прочностные характеристики бетона.

Улучшение процессов структурообразования и оптимизации макроструктуры предопределяет высокие эксплуатационные свойства мелкозернистого бетона, что достигается за счет использования высокоплотной упаковки заполнителя и применения фибры.

Рис. 6. Микроструктура в зависимости от свойств вяжущих: а, б - морфология новообразований цементного камня Цем I 42,5Н; в, г - морфология новообразований цементного камня ВНВ-100; увеличение а, в -х 16000, 6, г - х32000

Определение гранулометрического состава смеси с высокоплотной упаковкой частиц является практической задачей исследования зернистых материалов.

Для оценки возможности применения оптимального вида фибры при производстве высококачественного мелкозернистого сталефибробетона были разработаны составы, в которых в качестве заполнителя был применен отсев дробления гранита и вяжущее ЦЕМ 142,5 Н (рис. 7).

с« 2

ё« 1

6

о 38

2 37

I

без фибры прошенная волновая резанная из фрезерованная анкерная метал, липа из сляба

Без фибры проволочная волновая резанная из фрезерованная анкерная метал.ляпа изсляба

Рис. 7. Прочностные характеристики мелкозернистого сталефибробетона на различньгх

видах стальной фибры

С целью получения высококачественных сталефибробетонов в бетонную матрицу было введено четыре вида фибры (рис. 8):

а бег

Рис. 8. Виды стальной фибры: а - проволочная анкерная; б - волновая; в - резанная из металлического листа; г - фрезерованная из сляба

Полученные результаты показывают, что наилучшими прочностными характеристиками обладает мелкозернистый сталефибробетон с использованием фрезерованной фибры из сляба. Применение стальной фрезерованной фибры предпочтительнее по сравнению с другими видами, так как поверхностная площадь ее сцепления с бетоном в 4 раза больше фибры круглого или квадратного сечения и при перемешивании не образует "ежей".

Установлено, что при 1,5% армировании по объему удается получить максимальные физико - механические показатели (рис. 9). Дальнейшее увеличение процента армирования не целесообразно, так как вызывает снижения прочностных и эксплуатационных характеристик сталефибробетона.

объемной концентрации стальной фибры

Важными характеристиками бетона используемого при устройстве полов являются водопоглощение, истираемость и морозостойкость. Эти свойства оказывают существенное влияние на его долговечность, в связи с чем было проведено исследование данных показателей. Результаты исследований

подтверждают возможность применения полученного сталефибробетона, установлено, что бетоны характеризуются низкими показателями водопоглощения и истираемости, а также высокой морозостойкостью (табл. 6).

Таблица 6

Водопоглощение, истираемость и морозостойкость в зависимости от

Вид вяжущего Водопоглощение бетона но массе, % Истираемость, в, г/см" Морозостойкость

ЦЕМ I 42,5 Н 4,5 0,43

ЦЕМ 1 42,5 Н (упаковка) 4,1 0,41 Р300

ЦЕМ 1 42,5 Н (упаковка+М1ЖАРЬА5Т РК-68) 3,6 0,39

ЦЕМ I 42,5 Н (упаковка+МШАРЬАБТ РК-68+ст. 3,6 0,33

1МЦ-100 - ...__......-- 14 То 2,8 ~ 2,8 ___---- 0,35 0,34 о.з " : '1

! ■ .............. ТМЦ-190 {упаковкаШЦКАРЬАЗТ РК-68) _ .. . 1МЦ 10(|(л. 1 ковка М1ЖА)Ч А&ПКб8'ч фищм) 1Я1!, ¡«-и Р500

! (1.34 Д Г' 11^/"

ВНК-100 (чтакомса) ___________________ внв т&ыымШ я-мч рк^ЬЯ) 'шт ЮпГи.аСочи М11ИМ*1л^1 ГМ'Ь ч фнй|и> Г о:"' 1 1:71М

1 и о р ___________-—- -

Исследование деформативных свойств бетонов разработанных составов, позволяет сделать вывод о том, что на отсеве дробления гранита возможно получение мелкозернистых сталефибробетонов для изготовления промышленных полов, соответствующих нормативно-технической документации для данного вида работ (табл. 7).

Таблица 7

(^формативные характеристики мелкозернистого сталефибробетона

___________■ ~ 1 ' ....______V1' ,. ........ „1_.1!....1,,(1»,|Г,1|.

Вид вяжущего

ЦЕМ 1 42,5 Н

ЦЕМ I 42,5 нТупаковка)

ЦЕМ I 42,5 Н (упаковка+МиЯАРЬАЭТ ПС-68)

ЦЕМ I 42.5 Н (упаковка+МШАРЬАЗТ РК-

68+ст. фибра)__

I 41! I И ! > ....................... .. ...........

ШЦ-100 (упаковка)________ _____

ТШуоО;ЫмАка4-МЦМ)'1Д8Т г ГМЦ 100 ^упаковка М1ЖА1'1 АЯ! 1К

68+ст фибра)____

' 1 _ , -к ¡:> ли и ■■<>• | вин и«

ВНВ-!(Ю(ушм» ' I < ! 1 ^

<■" ( 11' 1

Призменная прочность, МПа

27,3

32.8

43,4

53,1 33 7 ■Ч I 67,9

Шт

ШШт

Модуль упругости Ё/,-10'5, МПа

24,8

29,8

37,9

46,6 4 4

Зуй

02,8 •I '

' I . <

Ударная выносливость, количество ударов

206

690

1030

470_ .410 |1(1.>

1460 <«!. I 'С I. '(.

21Ш

Установлено значительное увеличение деформативных характеристик мелкозернистого бетона на ВНВ-100 по сравнению с мелкозернистым бетоном на цементе Цем 1 42,5Н, а также повышением этих свойств относительно бетонов изготовленных на других вяжущих.

Таким образом, введение в смесь фибры в оптимальной дозировке, подбор высокоплотной упаковки заполнителя, применение композиционных вяжущих и добавки гиперпластификатора Muraplast FK68 позволяет получить мелкозернистый стапефибробетон на местных сырьевых ресурсах с пределом прочности при сжатии - 118,8 МПа, при изгибе - 14,1 МПа с повышенной ударной выносливостью и деформативными показателями.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработаны составы высокоэффективных мелкозернистых бетонов с использованием отсева дробления гранита, обогащенного Шебекинским песком для производства высококачественного бетона. Установлено, что количество песка Шебекинского карьера для повышения плотности упаковки зерен отсева дробления гранита составляет 45 % от массы отсева.

2. С целью управления структурообразованием беггона, технологией его производства и регулированием свойств использовали: композиционные вяжущие на различной основе, которые являются многокомпонентными вяжущими низкой водопотребности; комплексные модификаторы структуры и свойств, включающие в себя различные химические добавки; минеральное сырье заполнителей, обеспечивающее получение экономичных и долговечных бетонов.

3. Предложены составы композиционных вяжущих на основе портландцемента и пластифицирующей добавки с обеспечением предела прочности при сжатии не менее 45 МПа. Введение в состав отсева дробления гранита позволило получить экономию клинкерной составляющей.

4. Разработаны мелкозернистые фибробетоны с использованием композиционных вяжущих и песка, для проектирования тяжелонагруженных полов, с пределом прочности при сжатии до 118,8 МПа, прочностью на изгиб до 14,1 МПа и морозостойкостью F700.

5. Полученные результаты и основанные на них рекомендации позволяют повысить надежность и экономичность полов промышленных зданий. Они могут быть также использованы в учебном процессе в дисциплинах строительного профиля.

6. Обеспечено внедрение результатов научного исследования разработанными нормативными документами: стандартом организации СТО

02066339-008-2012 «Композиционные вяжущие с использованием отсева дробления гранита для высокоэффективных мелкозернистых фибробетонов».

7. Произведено внедрение разработанных составов фибробетона на композиционном вяжущем с использованием отсева дробления гранита для ремонта пола промышленного здания в ООО «Хрусталь - 2» (Белгородская область).

8. Экономическая эффективность применения мелкозернистых бетонов обусловлена в снижении себестоимости смеси по сравнению с традиционно-использованным материалом. Применение высококачественного мелкозернистого фибробетона будет способствовать не только удешевлению проектирования промышленных тяжелонагруженных полов, но и сокращению сроков их устройства и увеличения сроков их эксплуатации.

Основное содержание диссертации изложено в работах:

1. Казлитин, С.А. Разработка высокоэффективных фиброармированных составов на основе композиционного вяжущего для ремонта и реконструкции зданий и сооружений / С.А. Казлитин, К.С. Ракитченко, М.Х. Шакарне // Традиции и инновации в строительстве и архитектуре: сб. мат. 68-ой Всероссийской научно-технической конференции, Самара, 11-15 апр. 2011 г. / Самарский гос. арх.-строит. ун-т. - Самара, 2011. - С.495 - 497.

2. Лесовик, Р.В. К проблеме проектирования состава фибробетона для самовыравнивающихся полов / Р.В. Лесовик, С.А. Казлитин // Инновационные материалы и технологии (XX научные чтения): Междун. науч.-практ. конф., 1112 окт. 2011г. - Белгород: Изд-во БГТУ. - С.128 -129.

3. Лесовик Р.В. Мелкозернистый фибробетон на техногенном песке / Р.В. Лесовик, К.С. Ракитченко, С.А. Казлитин // Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в промышленности строительных материалов (XIX научные чтения): Междунар. науч.-практ. конф., Белгород, 5-8 окт. 2010 г. - Белгород : Изд-во БГТУ, 2010. - 4.1. - С. 23 -26.

4. Лесовик, Р.В. Сталефибробетон для промышленных полов / Р.В. Лесовик, С.А. Казлитин // Белгородская область: прошлое, настоящее и будущее: материалы областной научно-практической конференции, Белгород, 22 декабря 2010 г. - Белгород: Изд-во БГТУ, 2011. - Ч.З. - С. 67 - 69.

5. Казлитин, С.А. Разработка составов дисперсно-армированных мелкозернистых бетонов / С.А. Казлитин, A.C. Сегедина, О.Н. Михайлова, С.В. Клюев // Традиции и инновации в строительстве и архитектуре: сб. мат.

68-ой Всероссийской научно-технической конференции, Самара, 11-15 апр. 2011 г. / Самарский гос. арх.-строит. ун-т. - Самара, 2011. - С. 501 - 503.

6. Казлитин, С.А. Композиционные вяжущие для монолитного бетона / С.А. Казлитин, A.B. Савин, О.В. Ивашова // Инновационные материалы и технологии (XX научные чтения): Междун. науч.-практ. конф., 11-12 окт. 2011г. - Белгород: Изд-во БГТУ. - С. 107 - 109.

7. Лесовик, Р.В. Закладочные смеси с использованием техногенного сырья / Р.В. Лесовик, С.А. Казлитин, Д.М. Сопин, Л.Ю. Пириева // Международная научно-техническая конференция молодых учёных БГТУ им. В.Г. Шухова, г. Белгород 2011. С. 62 - 66.

8. Сопин, Д.М. Использование отходов мокрой магнитной сепарации железистых кварцитов для получения закладочных смесей / Д.М. Сопин, С.А. Казлитин и др. // Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в промышленности строительных материалов (XIX научные чтения): Междунар. науч.-практ. конф., Белгород, 5-8 окт. 2010 г. - Белгород : Изд-во БГТУ, 2010.-4.1. - С. 37-39.

9. Лесовик, Р.В. Мелкозернистый фибробетон для промышленных полов / Р.В. Лесовик, С.А. Казлитин // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. - 2012. - № 2. -С. 39-41.

10. Лесовик, Р.В. Композиционное вяжущее для промышленных полов / Р.В. Лесовик, С.А. Казлитин // Дни науки - 2012: Материалы VIII Международной научно-практ. конфер., Чехия, Прага, 2012. - С. 30 - 33.

И. Лесовик, B.C. Расчет энергоемкости горных пород как сырья для производства строительных материалов / B.C. Лесовик, С.А. Казлитин [и др.] // Журнал Промышленное и гражданское строительство. - 2012. - № 10. - С. 31 -33.

12. Ноу-хау № 20110021. Сталефибробетон на основе техногенного песка и композиционного вяжущего / Р.В. Лесовик, С.А. Казлитин [и др.]; Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Белгор.гос. технол. ун-т им. В.Г. Шухова. Дата регистр. 03.12.11. Срок охраны сведений: 5 лет.

Автор выражает благодарность зам. директора ИЦ «БГТУ-cepmuc», к.т.п. Сопину Дмитрию Михайловичу, к.т.н„ доценту кафедры сопротивления материалов Клюеву Сергею Васильевичу за консультации и участие в обсуждении результатов работы.

КАЗЛИТИН Сергей Алексеевич

ФИБРОБЕТОН ДЛЯ ТЯЖЕЛОНАГРУЖЕННЫХ ПОЛОВ

05.23.05 - Строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Подписано в печать 20 11.2012 / Формат 60x84 1/16. Объем 1,1 уч.-изд. л. Тираж 100 экз. Заказ № 411

Отпечатано в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г. Шухова. 308012, г Белгород, ул. Костюкова, 46

ВВЕДЕНИЕ.

1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПРОМЫШЛЕННЫХ ПОЛАХ.

1.1 Основные виды полов в производственных помещениях.

1.2 Свойства полов и эксплуатационные характеристики.

1.3 Подбор рациональной конструкции и технология укладки бетонных полов.

1.4 Повышение эффективности бетонов для промышленных полов.

1.5 Фибробетоны для полов.

1.6 Выводы.

2 МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЙ И ПРИМЕНЯЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ

2.1 Методы исследований.

2.1.1. Исследование морфологических особенностей микроструктуры с помощью РЭМ.

2.1.2. Определение водо- и цементопотребности заполнителей бетона.

2.1.3. Изучение свойств бетонных смесей.

2.1.4. Определение призменной прочности и модуля упругости и коэффициента Пуассона.

2.2 Применяемые материалы.

2.2.1. Заполнитель.

2.2.2. Вяжущее.

2.2.3. Вода.

2.2.4. Стальная фибра.

2.3 Вывод.

3 ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОМПОЗИЦИОННЫХ ВЯЖУЩИХ ДЛЯ ПОЛОВ.

3.1 Основные виды дефектов бетона и причины их образования.

3.1.1 Технологическая классификация дефектов бетона.

3.1.2 Разновидности дефектов пола промышленных зданий.

3.1.3 Требования к бетонам для тяжелонагруженных полов. 63 3.2 Мелкозернистый бетон - наиболее рациональный бетон для проектирования и ремонта промышленных полов.

3.3. Расчет высокоплотной упаковки зерен мелкозернистого бетона, в том числе армированного стальной фиброй.

3.3.1. Бимодальные упаковки и методика расчета высокоплотных зерновых составов.

3.3.2. Методика расчета гранулометрического состава полидисперсной смеси с высокоплотной упаковкой в ней зерен.

3.4 Факторы влияющие на процесс структурообразования высококачественного бетона.

3.5 Выводы.

4 ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ БЕТОНОВ ДЛЯ ТЯЖЕЛОНАГРУЖЕННЫХ ПОЛОВ.

4.1 Исследование физико-механических свойств композиционных вяжущих.

4.2 Повышение эффективности фибробетона за счет использования техногенного сырья.

4.3 Мелкозернистый бетон с дисперсным армированием.

4.3.1 Свойства армирующих волокон.

4.3.2 Сталефибробетон.

4.3.3 Сталефибробетон для промышленных полов.

4.4 Выводы.

5 ВНЕДРЕНИЕ И ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ.

5.1 Разработка нормативных документов и внедрение результатов исследований.

5.2 Технико-экономическое обоснование результатов исследований.

5.3 Оценка эффективности внедрения.

5.4 Технико-экономическое обоснование проекта.

5.5 Выводы.

Актуальность темы исследования.

В настоящее время возведение промышленных зданий пользуется не меньшей популярностью, чем жилищное строительство. Это направление в строительстве получило широкое распространение в крупных городах России. При строительстве промышленных объектов большое внимание должно уделяться широкому применению новых эффективных строительных материалов, сборных строительных элементов, легких и экономичных крупноразмерных конструкций и изделий улучшенного качества, с высокой степенью заводской готовности, обеспечивающих повышение уровня индустриальное™, снижение материалоемкости и стоимости строительства.

Важное значение в промышленных зданиях имеют полы, на устройство которых тратится до 20 % стоимости возведения одноэтажного здания и до 40 - 50 % общего расхода бетона. Поэтому при выборе конструкции пола, помимо удовлетворения технологическим требованиям, следует учитывать экономический эффект от ускорения производства работ, долговечности и возможности беспрепятственной перестановки технологического оборудования.

Возрастающие требования, предъявляемые к современным промышленным объектам, создают необходимость устройства прочных и износостойких полов, обладающих повышенной ровностью и трещиностойкостью. Несмотря на большое разнообразие применяемых материалов и технологий для проектирования в большинстве случаев полы находятся в неудовлетворительном состоянии.

Опыт исследования, проектирования и устройства позволяет осуществить системный подход при назначении конструкции, выборе материалов и технологий при устройстве полов на объектах производственно-складского назначения. Устройство полов из фибробетона является одним из перспективных направлений в строительном комплексе.

Диссертационная работа выполнена в рамках реализации ФЦП "Научные и научно-педагогические кадры инновационной России" на 2009 -2013 годы, грант № 14.В37.21.1487, тема: «Разработка научных и практических основ создания композиционных вяжущих на основе техногенного сырья с целью производства фибробетона для ремонтных работ» и Программы стратегического развития БГТУ им. В.Г. Шухова на 2012-2016 годы.

Цель диссертационной работы.

Повышение эффективности эксплуатационных характеристик дисперсно-армированных мелкозернистых бетонов на отсеве дробления гранита для полов промышленных зданий.

Задачи:

- исследование характера влияния эффективных пластификаторов на свойства композиционных вяжущих и фибробетонов на их основе;

-изучение состава, свойств и микроструктурных особенностей отсева дробления гранита как сырья для производства мелкозернистых бетонов;

-исследование характера влияния кремнеземсодержащих компонентов на основе отсева дробления гранита Шкурлатовского месторождения на свойства композиционных вяжущих;

-проектирование составов и изучение свойств высококачественных фиброармированных мелкозернистых композитов для тяжелонагруженных полов;

-подготовка нормативных документов для реализации теоретических и экспериментальных исследований. Внедрение результатов исследования.

Научная новизна работы.

Предложены принципы повышения эффективности мелкозернистых бетонов, используемых для строительства тяжелонагруженных полов, заключающиеся в оптимизации структуры на нано-, микро- и макро- уровнях за счет применения композиционных вяжущих, создания высокоплотной упаковки зерен заполнителя из кварцсодержащих пород, и дисперсного армирования, что позволило существенно увеличить эксплуатационные характеристики.

Установлен характер влияния двух систем пластификаторов - введение «Полипласт СП-1» при помоле клинкера способствует дезинтеграции системы за счет расклинивающего действия (т.н. эффекта Ребиндера) и сдерживает образование кватаронов, что увеличивает сроки схватывания цементного камня. Мигор1а51 РК-68, вводимый с водой затворения существенно снижает В/Ц при заданной подвижности, что оптимизирует процесс структурообразования и создает синергетический эффект за счет использования композиционных вяжущих, создания высокоплотной упаковки заполнителя и введения фибры. Это приводит к снижению микротрещинообразования, оптимизации структуры, увеличению деформационных характеристик в 2 - 3 раза, а ударную прочность в 10 раз по сравнению с традиционным бетоном.

Предложен механизм влияния кремнеземсодержащего компонента из отсева дробления гранита на процессы структурообразования и свойства композиционного вяжущего. Композиты на ВНВ-50 из отсева дробления гранита соответствуют прочности образцов на обычном цементе при сокращении клинкерной оставляющей на 50 %; но имеют показатели ниже, чем у ВНВ-50 на отсеве дробления кварцитопесчаника. Это обуславливается присутствием в отсеве дробления гранита до 65 % ортоклаза и плагиоклаза, обладающих совершенной спайностью, и 5 % слюды, обладающей весьма совершенной спайностью.

Достоверность.

О достоверности результатов диссертационного исследования свидетельствует большой объем экспериментального материала, использование современных методов исследований и высокоточных приборов, статистическая обработка результатов текущих измерений, подтверждение теоретических предпосылок результатами лабораторных исследований.

Практическое значение работы.

Предложены составы композиционных вяжущих на основе портландцемента и пластифицирующей добавки с обеспечением предела прочности при сжатии не менее 45 МПа. Введение в состав отсева дробления гранита позволило получить экономию вяжущего.

Разработаны мелкозернистые фибробетоны с использованием композиционных вяжущих и песка, для проектирования тяжелонагруженных полов, с пределом прочности при сжатии до 118,8 МПа, прочностью на изгиб до 14,1 МПа и морозостойкостью Б700.

Полученные результаты и основанные на них рекомендации позволяют повысить надежность и экономичность полов промышленных зданий. Они могут быть также использованы в учебном процессе в дисциплинах строительного профиля.

Внедрение результатов исследований.

Результаты исследований и основные материалы диссертационной работы доложены на Международной научно-практической конференции «Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в промышленности строительных материалов» (XIX научные чтения); 68-ой Всероссийской научно-технической конференции, (г. Самара, 2011 г.) «Традиции и инновации в строительстве и архитектуре»; Областной научно-практической конференции (г.Белгород, 2010 г.) Белгородская область: прошлое, настоящее и будущее; Международной научно-технической конференции молодых учёных БГТУ им. В.Г. Шухова (г. Белгород, 2011 г.); Международной научно-практической конференции «Инновационные материалы и технологии» (XX научные чтения), БГТУ им. В.Г. Шухова (г.

Белгород. 201 Ir); VIII Международной научно-практической конференции «Дни науки - 2012» (Чехия, Прага), Международной научной конференции «Геоника: - Проблемы строительного материаловедения; энергосбережение; экология».

Публикации.

Основные результаты диссертационной работы отражены в двенадцати публикациях, в том числе две статьи в издании, входящем в перечень ВАК РФ. Зарегистрировано ноу-хау № 20110021.

Структура и объем работы.

Диссертация состоит из пяти глав, выводов, списка литературы и приложений. Работа изложена на 167 страницах машинописного текста, включающих 31 таблицу, 20 рисунков и фотографий, списка литературы из 173 наименований, 4 приложения.

В первой главе даны общие сведения о полах промышленных зданий. В частности, рассматриваются состояние, проблемы и перспективы развития технологий устройства полов из цементобетона на объектах промышленно-:кладского назначения. Рассмотрен вопрос эксплуатационных воздействий, условий работы полов в промышленных зданиях. Рассмотрены основные виды конструкций полов.

Дан аналитический обзор предшествующих исследований проблемы проектирования пола промышленного здания. Сделан вывод об актуальности разработки составов сверхпрочных бетонов и о необходимости решения данной задачи.

На защиту выносятся:

- принципы проектирования мелкозернистых бетонов для проектирования полов промышленных зданий;

- механизм влияния отсева дробления гранита на физико-механические свойства и структуру композиционного вяжущего;

- возможность оптимизации макроструктуры мелкозернистого бетона за счет применения фибры и создания высокоплотной упаковки;

- результаты экспериментально-теоретических исследований влияния отсева дробления гранита на состав, свойства и микроструктурные особенности сталефибробетона для промышленных полов;

- технико-экономическое обоснование и внедрение результатов исследований.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Использование высококачественных бетонов позволяет получить основание с высокими эксплуатационными характеристиками и снизить расходы связанные с функционированием зданий и с проведением ремонтных работ, что стало возможным благодаря обеспечению высоких физико-механических свойств бетона. Наиболее эффективное использование для устройства полов в помещениях производственного назначения и местах общего пользования является сталефибробетон. Его высокая износостойкость и стойкость к образованию трещин, более выгодные механические характеристики, а следовательно более продолжительный срок службы делают его более предпочтительным по сравнению с другими видами полов.

2. Для исследования влияния вяжущего, суперпластификатора, вида заполнителей на свойства бетонных смесей и бетонов использовали комплексные методы исследования, регламентируемые государственными стандартами. Для изучения возможности использования отсевов дробления гранита для получения композиционного вяжущего и в качестве заполнителя для мелкозернистого сталефибробетона применяли местные сырьевые компоненты: природный песок Шебекинского месторождения, отсев дробления гранита Шкурлатовского месторождения (Воронежская обл.), цемент Белгородского цемзавода, вода.

3. Расчет высокоплотного многофракционного состава заполнителя для цементных бетонов является важным фактором повышения их прочности. Определение гранулометрического состава смеси с высокоплотной упаковкой частиц является практической задачей исследования зернистых материалов. Формирование структуры бетона — сложный физико-химический процесс, развивающийся во времени. Поэтому прогнозирование параметров конечного состояния бетона, когда в основном завершены процессы структурообразования, всегда представляет собой сложную задачу.

В зависимости от технологических и физических факторов изменяется не только кинетика процесса структурообразования, но и конечный результат этого процесса - параметры структуры и физико-механические свойства бетона. Поэтому решение проблемы получения бетона с заданными высокими физико-механическими свойствами связано прежде всего с созданием таких условий, когда процессом структурообразования можно эффективно управлять. В этом состоит главная цель технологии, и для ее достижения необходимо глубоко вникнуть в сущность явлений, происходящих в твердеющем бетоне, установить их роль и значение в формировании структуры бетона как на микро-, так и на макроуровне.

4. Предложены составы композиционных вяжущих на основе портландцемента и пластифицирующей добавки с обеспечением предела прочности при сжатии не менее 90 МПа. Введение в состав отсева дробления гранита позволило получить экономию клинкерной составляющей. Разработаны мелкозернистые фибробетоны . с использованием композиционных вяжущих и песка, для проектирования тяжелонагруженных полов, с пределом прочности при сжатии до 118,8 МПа, прочностью на изгиб до 14,1 МПа и морозостойкостью Р700.

5. Доказано, что применение композиционных вяжущих и высокоплотной упаковки зерен заполнителя бетонной матрицы позволит получить значительный социальный, экологический и экономический эффект. При этом экономический эффект от создания и использования новых строительных материалов будет заключаться в использовании техногенного песка, снижении расходов вяжущего за счет оптимальных условий формирования структуры сталефибробетона. Стоимость разработанных составов по сравнению с традиционными уменьшится на 14 %, при увеличении эксплуатационных характеристик.

1. Горб, А. О дефектах бетонных полов складского назначения причинах их возникновения и способах предупреждения / журнал «Складская недвижимость» №4, 2009. С. 34 - 37.

2. Хромов, М.А. Полы в жилищном строительстве. Обзор традиционных и современных технических решений / Жилищное строительство №9. 2008.-С. 13-19.

3. Пономаренко, В.Д. Современные технологии для идеального пола / В.Д.Пономаренко // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2008. - №7. - С. 66 - 70.

4. Воронцов, В.М. Автоклавные силикатные материалы из отходов горнорудного производства КМА: автореф.диссерт.на соиск. канд.техн.наук: 05.23.05: защищена 18.06.1993 / Воронцов Виктор

5. Михайлович; Моск.гос.ун-т. Москва., 1993. - 20 с.

6. Пат. 2109708 Российская Федерация / Жидкостекольная композиция / Ю.Г.Иващенко. А.А.Сурнин: заявл. 16.02.1999; опубл. 10.11.2000, Бюл. №7.-3 с.

7. Руденский, A.B. Повышение трещиностойкости асфальтобетонных покрытий / А.В.Руденский, А.С.Рыльков // Дороги и мосты №4. 2007. -С. 214-223.

8. Горелышев, Н.В. Асфальтобетон и другие битумоминеральные материалы / Н.В.Горелышев // М.: Можайск Терра, 1995. 176с.

9. Королев, H.A. Эпоксидносланцевые полы «ЭСПОЛ» / И.А.Королев // Строительные материалы. № 3. - 2000. - С. 20 - 21.

10. Сергеев, А.М. Полимерные композиции для наливных полов /

11. A.М.Сергеев // Строительные материалы. № 3. - 2000. - С. 18-19.

12. Попов, К. Н. Современные материалы для устройства полов / К.Н.Попов, М.Б. Каддо // Строительные материалы. № 3. - 2000. - С. 2-4.

13. Рекомендации по устройству полов (в развитие СНиП 3.04.01-87 Изоляционные и отделочные покрытия). М.: АО «ЦНИИпромзданий», 1998.-53 с.

14. Хоренженко, В.И. Эпоксидно-каучуковые наливные покрытия полов /

15. B.И.Хоренженко, А.П. Смирнова //' Бетоны и полимерные материалы вэнергетическом строительстве; сб. науч. тр. Гидропроекта. М. - 1983. 1(17).

16. Карякина, М.И. Испытание лакокрасочных материалов и покрытий. М.: Химия. 1988. - 272 с.

17. Michael Р. Bucha. Asphalt rubber overlay noise study update. Public works agency, Department of transportation, Country of Sacramento, AAAI, 1272. California: 2002. 12 pp.

18. Дугу ев, C.B. Окрасочные составы для бетонных, асбестоцементных, силикатных и других строительных изделий / С.В.Дугуев, В.Б.Иванова // Строительные материалы. № 9. - 2008. - С. 44 - 46.

19. Степанъко, JI.H. Устройство покрытий полов / Л.Н.Степанько // Сб.науч.тр. Волгдинския чтения. №17. - 2001. - С. 47 - 48.

20. Чудаев, А.Г. Промышленные полы по технологии MASTERTOP для предприятий по переработке ТБО / А.Г.Чудаев, Д.Н.Мацкевич// Строительные материалы. № 1. - 2006. - С. 26 - 27.

21. Пономаренко, В.Д. Современные технологии для идеального пола / В.Д.Пономаренко // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века № 8. - 2008. - С. 66 - 67.

22. Войлоков, И.А. Расчет конструкций промышленных полов с учетом динамического воздействия нагрузок от перемещения грузоподъемного транспорта / И.А.Войлоков, А.М.Горб // Инженерно-строительный журнал № 7. - 2009. - С. 41 - 45.

23. С тру ков, С. А. Метод оценки скользкости конструкций полов с различными видами покрытий: автореф.диссерт.на соиск. канд.техн.наук: 05.23.01: защищена 18.12.2008 / Струков Сергей Александрович; Моск.гос.ун-т. Москва., 2008. - 26 с.

24. Пат. 2139980 Российская Федерация / Способ защиты поверхности конструкции и строительная конструкция с защитным слоем / В.П.Блажко: заявл. 16.01.1998; опубл. 27.10.1998, Бюл. № 16.-2 с.

25. Насонова, И. В. Наливные полы для производственных помещений / И.В.Насонова // Молочная промышленность № 1. - 2007. - С. 103 -104.

26. Волков, А.Н. Новые технологии настилки пола / А.Н.Волков // Строительные материалы. № 3. - 2000. - С. 8-9.

27. Пат. 22529942005 Российская Федерация / Покрытие для пола, состоящее из твердых панелей пола (варианты), и панель пола для создания покрытия пола / С.С. Морио, М.Г. Капелль, Б.П.Тьер: заявл. 16.01.1997; опубл. 07.06.1997, Бюл. №5.-9 с.

28. Промышленные полы критерии выбора // Пищевая и перерабатывающая промышленности. Реферативный журнал. - № 4. -2000. - С. 11 - 34.

29. Колесников, И.А. Полы / И.А.Колесников. М., 2008. - 320 с.

30. Уколов, В.А. Полы и напольные покрытия / В.А.Уколов. М., 2000. -195 с.

31. Мощанский, H.A. Современные химически стойкие полы / Н.А.Мощанский, И.Е. Путляев., Стройиздат. 1973. - 120 с.

32. Белоусов, Е.Д. Полы жилых и общественных зданий / Е.Д.Белоусов, Е.М.Линде, A.C. Быков. М., Стройиздат . - 1974. - 132 с.

33. Далматов, В .Я. Полы промышленных зданий / В.Я.Далматов, И.П. Ким, О.Л. Фиговский и др. М., Стройиздат. - 1978. - 175 с.

34. Синицын, А. П. Расчет балок и плит на упругом основании за пределом упругости / А.П.Синицын. М. - 1964. - 89 с.

35. Бойко, П.К. Конструктивные элементы промышленных зданий / П.К.Бойко. М. Стройиздат. - 2005. - 120 с.

36. Шапиро, ДМ. Методика и программное обеспечение расчета железобетонных балок с учетом физической неленейности бетона / Д.М.Шапиро, A.B. Агарков // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. М., 2007. - №1. - С.39 - 47.

37. Курашина С.М. Портландцементнобетонные покрытия полов в промышленных зданиях на основе латекса СКС-65 / С.М. Курашина, М.П.Лепко. ЛДНТП. - 1972.

38. СП 27.13330.2011 (Актуализированная редакция СНиП 2.03.04-84)

39. Гузеев, Е.А. Механика разрушения бетона: вопросы теории и практики / Е.А.Гузеев, Брестский политехнический институт. 1999. - 217 с.

40. Глазунов, Ю.В. Особенности механики разрушения бетона при многократно повторяющемся действии нагрузки / Ю.В.Глазунов // Научно-технический сборник. № 47. - 2002. - С. 34 - 37.

41. Ахвердов И.Н. Основы физики бетона / И.Н.Ахвердов. М.: Стройиздат, 1981. - 464 с.45. СниП 2.03.13-88 «Полы»

42. Рекомендации по проектированию полов (в развитие СНиП 2.03.13-88 «Полы») МДС 31-1.98

43. Шнайдер, У. Свойства ультравысокопрочного бетона. Часть 1 / У.Шнайдер, И. Хорват // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века № 12. - 2007. - С. 36 - 38.

44. Шнайдер, У. Свойства ультравысокопрочного бетона. Часть 2 / У.Шнайдер, И. Хорват // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века № 1. - 2008. - С. 14 - 16.

45. Молотников, В.Я. К расчету усиления несущей способности оснований фундаментов на слабых грунтах / В.Я.Молотников, А.А.Молотникова // Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион №3. - 2006. - С.14 - 18.

46. Горшков, A.C. Напряженно-деформированное состояние пола промышленного здания, расположенного на грунтовом основании: диссерт.на соиск. канд.техн.наук: 05.23.05: защищена 14.12.2005 / Горшков Антон Сергеевич; Белгород., 2005. - 158 с.

47. Павчич, М.П. Основные принципы проектирования смесей грунтов и способов контроля за их укладкой / М.П. Павчич // Известия Всероссийского научно-исследовательского института гидротехники им. Б.Е. Веденеева том 248. - 2007. - С. 23 - 31.

48. Войлоков H.A. О некоторых ошибках при проектировании и устройстве бетонных полов в зданиях производственно-складского назначения / И.А. Войлоков, A.M. Горб // Инженерно-строительный журнал № 5. -2009. - С. 4 - 9.

49. Миронов, B.C. Технология и оборудование для уплотнения грунтов и устройства фундаментов / В.С.Миронов // Известия высших учебных заведений № 6. - 2012. - С. 122 - 124.

50. Ткаченко, Г. А. Бетоны повышенной трещиностойкости для изготовления дорожных изделий / Г.А.Ткаченко, В.П.Ерофеев, А.П.Ерофеев // Строительные материалы № 10. - 2010. С. 57 - 59.

51. Козлов, А.Б. О свободных колебаниях бетонных плотин на мягких грунтах / А.Б.Козлов, Л.С.Воронова // Известия Всероссийского научно-исследовательского института гидротехники им. Б.Е. Веденеева том 244. - 2005. - С. 134 - 137.

52. Хвастунов, A.B. Повышение эксплуатационных свойств бетонных плит различного назначения / A.B. Хвастунов // Строительные материалы -№ Ю.-2008. С. 17-19.

53. Жолнерович, В.Г. Промышленные полы: новые технологии и материалы / В.Г. Жолнерович, Г.З. Костыря, A.A. Ювакка // Строительные материалы -№ 12. -2003. С. 51 -53.

54. Коротышевский, О.В. Полы из сталефибробетона и пенобетона / О.В .Коротышевский // Строительные материалы -№3.-2000.С. 16-17.

55. Тихонов, И.Н. О нормировании и анкеровке стрежневой арматуры / И.Н. Тихонов, В.З. Мешков, Г.Н. Судаков // Бетон и железобетон № 3. - 2006. - С. 2 - 7.

56. Александров, Ю.Н. Об измерениях напряжений в арматуре массивных железобетонных конструкций / Ю.Н. Александров // Гидротехническое строительство № 2. - 2011. - С. 19 - 32.62. ГОСТ 10181-81

57. Подмазова, С.А. О применении химических добавок в бетоне / С.А. Подмазова // Бетон и железобетон № 4. - 2007. - С.26 - 28.

58. Суходоева, Н.В. Методика проектирования состава бетона / Н.В.Суходоева, В.В. Бабицкий // Вестник Белорусско-Российского университета № 2. - 2009. - С. 167 - 176.белоруссия

59. Белов, В.В. Метод определения оптимального зернового состава заполнителя тяжелого бетона / В.В.Белов, М.А.Смирнов, И.В.Образцов // Вестник Тверского государственного технического университета № 20.-2012.-С. 72-76.

60. Колосова, Н.Б. Проблемы современного бетона и железобетона / Н.Б.Колосова // Инженерно-строительный журнал -№8.-2011.-С.4-6.

61. Achenbach, J.D. Brittle fracture under dynamic loading conditions. -Contribution Theory of Aircraft Structure, Défit, 1972, 379-397.

62. Colin D. Johnston CoComposits 1982 vol. 13 № 2 p. 113-121. Steel fibre reinforced concrete.

63. Gutt, W. The manufactine from colliery spoil of synthetic aggregates for use in structural concrete / Nixon P.J., Collins R.J., Bollinghaus R // Making and testing the aggregate. Precast Concr., 1980, 11, № 3, 120-124.

64. Katsumi, K. Study of the use of blastfurnace slag in concrete. Prog. Jap. Soc. Civ. Eng., 1980, № 298, 109-122.

65. Silica fume in -concrete//ACI materials journal, 1987. March, april. P.158-166.

66. Войлоков, И.А. Повышение качества и долговечности эксплуатации покрытий промышленных полов / И.А.Войлоков // Строительные материалы № 7. - 2008. С. 48 - 51.

67. Гореславец, С.С. Обеспыливание бетонных полов в складских и производственных помещениях / С.С. Гореславец // Технология бетона №2.- 2007.-С. 26-28.

68. Демьянова, B.C. Дисперсно-армированный сталефибробетон / B.C. Демьянова, В.И. Калашников, Г.Н. Казина, С.М. Саденко //

69. Строительные материалы № 9. - 2006. С. 54 - 55.

70. ACIFC. Specification and use of admixtures for concrete for industrial floors. Concrete, September, 2000.

71. Bhargav, J., Dynamic strenght of polymer modified and fider-reinforced concretes / Reinstrom A. Cem. And Concr. Res., 1998, 7, № 2, 199-208.

72. Пухаренко, Ю.В. Высокопрочный сталефибробетон / Ю.В. Пухаренко, В.Ю.Голубев // Промышленное и гражданское строительство № 9. -2007.-С. 40-41.д '

73. Вострецов, Ф.И. Применение сталефибробетона в качестве гидроизолирующих и защитных слоев проезжих частей мостов и путепроводов при строительстве и ремонтах / Ф.И. Вострецов // Дороги России № 5. - 2004. - С. 52 - 57.

74. Лесовик, Р.В. Сталефибробетон на композиционных вяжущих и техногенных песках КМА для изгибаемых конструкций / Р.В.Лесовик, А.В.Клюев // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова №2.-2012.-С. 14-16.1.Jf

75. СП 52-104-2006. Сталефибробетонные конструкции: / Госстрой России. М.: ФГУП «НИЦ «Строительство» Росстроя, 2006. - 110 с.

76. Мишина, А.В. Физико-технические свойства сверхвысокопрочного сталефибробетона / А.В. Мишина, И.А. Чилин, А.А. Андрианов // Вестник МГСУ. том 2. - № з. 2011. - С. 159

77. S3. Харлаб, В.Д. Упругость сталефибробетона / В.Д. Харлаб, Д.А. Смирнов // Вестник гражданских инженеров № 3. - 2012. - С. 77 - 82.

78. Талантова, КВ. Практика создания конструкций на основе сталефибробетона с заданными эксплуатационными характеристиками / К.В. Талантова, Н.М. Михеев, А.Н. Трошкин // Известия высших учебных заведений № 10. - 2011. - С. 112 - 118.

79. Бабков, В. В. Сталефибробетон в производстве изделий и конструкций дорожного назначения / В.В. Бабков, И.В. Недосенко, Р.Ш. Дистанов, М.А. Ивлев, Ю.Д. Федотов, И.Б. Струговец, М.М. Латыпов // Строительные материалы № 10. - 2010. С. 40 - 45.

80. Бабков, В.В. Сталефибробетон для конструкций засыпных арочных мостов и водопропускных труб на автодорогах / В.В. Бабков, Ш.Х. Аминов, И.Б. Струговец, П.Г. Комохов др. // Строительные материалы -№ 6.-2008. С. 64-67.

81. P. Lawrence Japan material science 1992, №7 p. 1.

82. V. Laws, J. Phys, Fpply physics 1991 №4, p. 357.

83. Brooksbank D.Tessellated stresses associated with some inclusions in steel / Andrews K.W. J. Iron and Steel Inst., 2001, № 4, 30-39.

84. Colin, D. Johnston CoComposits 2005 vol. 13 № 2 p. 113-121. Steel fibre reinforced concrete.

85. Gutt, W. The manufactine from colliery spoil of synthetic aggregates for use in structural concrete / Nixon P.J., Collins R.J., Bollinghaus R // Making and testing the aggregate. Precast Concr., 1999, 11, № 3, 120-124.

86. Магдеев, У.Х. Трещинообразование дисперсно-армированных бетоновс позиций механики разрушении / У.Х. Магдеев, В.И. Морозов, Ю.В.vl

87. Пухаренко // Известия КГ АСУ № 1. - 2012. - С. 110 - 117.

88. Kammuler, К. Spannungsmessung in Beton und Stahlbeton. -Bauingenieur, 2008, 2, №31, 48-56.

89. Katsumi, K. Study of the use of blastfurnace slag in concrete. Prog. Jap. Soc. Civ. Eng., 1980, № 298, 109-122.

90. Ritchie, A.G.B. Selection and reological characteristics of polypropylene fibres concrete / Mackintosh D.M. // 1990 3 8 p. 36-39.

91. Schrader, E.K. Impact resistance and test procedure for concrete. J. Amer.i • Concr. Inst., 1981, № 12, Proc., 78, 141-146.

92. Wittman, F. Bestimmung Physikaliscer Eigenscaften des Zementsteines. -Dtsch. Ausschuss Stahlbeton, 2003 № 232, 23-27.

93. Theocaris P.S., KouFopoulos T. Photoelastik analysis of shrinkage microcraking in concrete. Vag. Concr. Res., 1996, 21, № 66,15-22.

94. Tepfers R., Kutti T. Fatigue strength of plain, ordinary and lightweight concrete. J. Amer. Concr. Inst., 1979, № 5, Proc., 76, 635-653.

95. Сычев, MM Активация твердения цементного теста путем поляризации / М.М. Сычев, В.А. Матвиенко // Цемент. 1987. - № 8.--1 f С. 78.

96. Круглицкий, Н.Н. Физико-химическая механика дисперсных систем в сильных импульсных полях. / Н.Н. Круглицкий, Г.Г. Горовенко, П.П. Манюшевский. Киев, 1983.- 191 с.

97. Файнер, М.Ш. Разрядно-импульсная активация вяжущих в химически активной среде / М.Ш. Файнер // Электронная обработка материалов. -1987.-№ 1.-С. 80 -82.

98. Цыганков, И.И. Технология и экономика литьевого формования железобетонных изделий. / И.И. Цыганков, М.Ш. Файнер // Технология формования железобетона. М., 1982. - С. 113 - 115.

99. Ядыкина, В. В. Влияние физико-химической обработки на реакционную способность кварцевого заполнителя при формировании цементнопесчаных бетонов: Автореф. дисс. канд. техн. наук / В.В. Ядыкина. -Харьков, 1987. С. 29.

100. Баженов, Ю.М. Способы определения состава бетона различных видов. / Ю.М. Баженов М.: Стройиздат, 1975. - 275 с.

101. Баженов, Ю.М. Материалы и технологии для ремонтно-восстановительных работ в строительстве / Ю.М. Баженов, Д. К- С. Батаев. М.: КомТех, 2000. - 232 с.

102. Васин В.П. О применении сталефибробетона в полах промышленных зданий/ В.П. Васин, Д.Н. Вакулич, О.М. Мартынов, Ф.Н. Рабинович// Промышленное строительство. 1991. - №12. - С. 10 - 11

103. Крылов Б.А. Фибробетон и фиброцемент за рубежом // Строительные материалы, изделия и конструкции. ЦНИИС. Обзорная информация, вып.5.-М.-1979.-53с.

104. Рабинович Ф.Н. Исследования железобетонных и сталефибробетонных конструкций консольного типа/ Ф.Н. Рабинович, H.A. Ушаков // Исследования каркасных конструкций многоэтажных производственных зданий: Труды ЦНИИПромзданий. М., - 1985. -С.106 - 117

105. Рабинович Ф.Н. Дисперсно армированные бетоны для дорожного строительства// Конверсия в машиностроении. 2000. - №4. - С.87 - 88.

106. Рабинович Ф.Н. Эффективный способ возведения монолитных конструкций из сталефибробетона / Ф.Н. Рабинович, Е.А. Шабловский // Промышленность сборного железобетона. Информ. сб. ВНИИЭСМ. - Сер.З, Вып.5. - М., - 1989. - С.20 - 22.

107. Рабинович Ф.Н. О некоторых особенностях разрушения фибробетона при действии ударных нагрузок // Бетон и железобетон. 1980. - №6. -С.9-10.

108. Рабинович Ф.Н. Конструкции из сталефибробетона в инженерных сооружениях // Сб. трудов ЦНИИПромзданий: Инженерные сооружения промышленных предприятий. М., - 1982. - С.98 - 112.

109. Руководство «Полы. Технические требования, проектирование, устройство и правила приёмки» ЦНИИПромзданий. - М., 2001. -119с.

110. Талантова КВ. Эксплуатационные характеристики сталефибробетонных конструкций для дорожного строительства / К.В. Талантова, Н.М. Михеев. С.В. Толстенев, J1.A. Хвоинский // Бетон и железобетон. 2002. - №3. - С.6 - 8.

111. Горб. A.M. Обеспечение эксплуатационной надёжности пола на современном складе // «Склад и техника» 2007. -№11.- С.62 - 64.

112. Цывьян, Б.М. Сталефибробетонные обделки / Б.М. Цывьян // Метрострой. 1986. - № 4, 6.

113. Krause Jan R. Fibre Cement: Technology And Design, Birkhauser / Krause Jan R. Mar. 2007. - 159 p.

114. Ковалева, А.Ю. Формирование макроструктуры сталефибробетонов (на примере токарной фибры): Автореф. дис . канд. техн. наук / А.Ю. Ковалева; СПбГАСУ. СПб, 2001. - 22 с.

115. Лесовик, Р.В. Использование техногенных песков для производства мелкозернистых бетонов / Р.В.Лесовик // Строительные материалы № 9.-2007. С. 78-79.

116. Лесовик, Р.В. Мелкозернистые бетоны на композиционных вяжущих и техногенных песках: диссертации на соиск. докт.техн.наук: 05.23.05: защищена 14.06.2009 / Лесовик Руслан Валерьевич; Белгород., 2009. -402 с.

117. Лесовик, Р.В. Выбор кремнеземсодержащего компонентачкомпозиционных вяжущих веществ / Р.В.Лесовик, И.В.Жерновский // Строительные материалы № 8. - 2008. С. 78 -19.

118. Лесовик, Р.В. Характеристика матрицы вяжущих в зависимости от состава ТМЦ и ВНВ / Р.В.Лесовик, В.В.Строкова, Ю.Н.Черкашин // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века № 1. -2006. С. 26-28.

119. Лесовик, B.C. Попутные продукты горнодобывающей промышленности в производстве строительных материалов / B.C. Лесовик, А.Н. Володченко, С.И. Алфимов, Р.В. Жуков // Современные наукоемкие технологии № 10. - 2005. - С. 79 - 81.

120. Яковлев, Е.А. К проблеме повышения эффективности композиционных вяжущих / Е.А. Яковлев, В.С.Лесовик, Н.И.Алфимова, М.С.Шейченко // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова № 1. - 2009. - С. 30 - 33.

121. Лесовик, B.C. Энергоемкость процессов синтеза композиционных вяжущих в зависимости от генезиса кремнеземсодержащего компонента / В.С.Лесовик, Н.И.Алфимова, Я.Ю.Вишневская // Вестник

122. Белгородского государственного технологического университета им.

123. В.Г. Шухова № 3. - 2011. - С. 53 - 56.

124. Яковлев, Е.А. Влияние генезиса минерального наполнителя на свойства композиционных вяжущих / Е.А.Яковлев, И.В.Жерновский,

125. H.И.Алфимова, Т.Г. Юракова, Г.А. Лесовик // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова №1.-2010.-С. 91-93.

126. Яковлев, Е.А. Математическая модель оценки прочности грунтобетона / Е.А.Яковлев, В.В.Строкова, А.О.Лютенко, С.В.Карацупа //л ; Строительные материалы № 4. - 2006. С. 80-81.

127. Клюев, A.B. Расчет высокоплотной упаковки зерен мелкозернистого бетона / A.B. Клюев, А.Н. Хархардин и др. // Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ № 2011611628 ФГУ ФИПС-2011.

128. Ларионова, З.М. Формирование структуры цементного камня и бетона/ З.М. Ларионова. -М. : Стройиздат, 1971. 161 с.

129. Ларионова, З.М. Фазовый состав, микроструктура и прочность цементного камня и бетона / З.М. Ларионова, Л.В. Никитина, В.Р. Гарашин. М.: Стройиздат, 1977. - 262 с.

130. Шпынова, Л.Г. Микроструктура и прочность портландцементного камня/ Л.Г. Шпынова. Львов : Изд-во Львовского гос. ун-та, 1966. -102 с.

131. Шейкин, А.Е. Структура и свойства цементных бетонов/ А.Е. Шейкин, Ю.В. Чеховский, М,И. Бруссер. М. : Стройиздат, 1979. - 344 с.

132. Скрамтаев, Б.Г. Исследование вакуума в твердеющих цементах/ Б.Г. Скрамтаев, Л.И. Панфилов // Тр. НИИЦемента. -М, 1949.-Вып. 2.

133. Калоусек, Г.Л. Процессы гидратации на ранних стадиях твердения цемента / Г.Л. Калоусек // VI Международный конгресс по химии цемента. -М. : Стройиздат, 1976. Т. 2. Кн. 2. - 65-81 с.

134. Шпыновой, А.Г. Физико-химические основы формирования структуры цементного камня / под ред. А.Г. Шпыновой. Львов : Изд-во Львовского гос. ун-та, 1981. - 160 с.

135. Волженский, A.B. Минеральные вяжущие вещества / A.B. Волженский, Ю.С. Буров, B.C. Колокольников. М. : Стройиздат, 1979. - 476 с.

136. Кузнецова Т.В. Специальные цементы : учеб. пособие / Т.В. Кузнецова и др.. СПб. : Стройиздат, 1997. - 314 с.

137. Ступаченко, П.П. Структурная пористость и ее связь со свойствами цементных, силикатных и гипсовых материалов / П.П. Ступаченко //

138. Тр. ДВПИ. Владивосток : ДВПИ, 1964. - С. 3-63.

139. Саввина, Т.М. О влиянии минералогического состава и дисперсности цемента на физико-механические свойства и морозостойкость асбестоцемента / Т.М. Саввина, П.Н. Соколов // Тр. НИИАсбестоцемента. -М. : 1962.-Вып. 13.

140. Соломатов, В.И. Интенсивная технология бетонов / В.И. Соломатов, М.К. Тахиров, Мд Тахер Шах. Совм. Изд-во СССР - Бангладеш. - М. •.Стройиздат, 1989. - 264 с.

141. Некрасов, В.В. Изменение объема системы при твердении гидравлических вяжущих / В.В. Некрасов // Известия АН СССР. Сер. Химия. -1945.-№6.

142. Гусев, Б.В. Вторичное использование бетонов / Б.В. Гусев. М. : Стройиздат, 1968. - 96 с.

143. Мощанский, H.A. Плотность и стойкость бетонов / H.A. Мощанский. -М. : Госстройиздат, 1951. 176 с.

144. Беркман, A.C. Структура и морозостойкость стеновых материалов / A.C. Беркман, И.Г. Мельников. М.: Госстройиздат, 1962. - 165 с.

145. Чеховский, Ю.В. Понижение проницаемости бетона /Ю.В. Чеховский. -М. : Изд-во Энергия, 1968. 192 с.

146. Гусев, Е.Б. Ударно-вибрационная технология уплотнения бетонных смесей / Е.Б. Гусев, А.Д. Деминов, Б.И. Крюков. М.: Стройиздат, 1962,- 152 с.

147. Красовский, П.С. Исследование структуры и свойств цементнополимерных бетонов для транспортного строительства/ П. С. Красовский. JL, 1970.-210 с.

148. Комохов, П.Г. Ускорение твердения бетона в условиях пониженных температур для транспортного строительства: метод, пособие / П.Г. Комохов. Л.: ЛИИЖТ, 1973. - 21 с.

149. Каприелов, С. С. Общие закономерности формования структуры цементного камня и бетона с добавкой ультрадисперсных материалов / С. С. Каприелов // Бетон и железобетон. 1995. - № 4. - С. 16-20.

150. Дворкин, Л.П. Бетон с композиционным наполнителем/ Л.П. Дворкин, Дворкин О.Л.// Современные проблемы строительного материаловедения. Академические чтения РААСН. Самара, 1995. - Ч. 2. - С. 8-13.

151. Сватовская, Л.Б. Активированное твердение цементов/ Л.Б. Сватовская, М.М. Сычев Л.: Стройиздат, Ленингр. отд - ние, 1983. -160 е., ил.

152. Талантова, К.В. Основы создания сталефибробетонных конструкций с заданными свойствами / К.В. Талантова // Бетон и железобетон. 2003. -№ 5. - С.4 - 8.

153. Талантова, К.В. Создание элементов конструкций с заданными свойствами на основе сталефибробетона / К.В. Талантова // Известия вузов. Строи-тельство. Новосибирск, 2008. - № 10. - С. 4 — 9.

154. Волков, М.А. Фибробетонная смесь для изготовления строительных изделий и конструкций / М.А. Волков, Ю.В. Пухаренко, А.Ю. Ковалева // Патент РФ, Бюл. № 25, 2002. 10 с.

155. Jeffrey М. Lemm НВ Fiber-Reinforced Concrete: Principles, Properties, Developments and Applications (Building Materials Science) / M. Lemm Jeffrey HB // William Andrew; illustrated edition Feb 1990. 194 p.

156. Krause Jan R. Fibre Cement: Technology And Design, Birkhauser / Krause Jan R. Mar. 2007. - 159 p.

157. Горштейн Ф.А. Стальная фибра из отходов // Бетон и железобетон -1987, №6. - С.26 - 27

158. Курбатов Л.Г. Устройство для подачи фибр в бетоносмеситель / Л.Г. Курбатов, Ф.Н. Рабинович, А.А, Купцов и др. A.c. 988568.-1983.-№2-2

159. Рабинович Ф.Н. Бетоны, дисперсно армированные волокнами // Обзор ВНИИЭСМ. М., 1976. - 73с.

160. Hakagava Torzo. Process proizvodstva still fibre for reinforconcrete // Seisan kenky 1978. - т.ЗО. - №2 (пер. с яп.)

161. Курбатов Л.Г. Об эффективности бетонов, армированных стальными фибрами/ Л.Г. Курбатов, Ф.Н. Рабинович// Бетон и железобетон 1980. -№3.-С. 6-7

162. Рабинович Н.Ф. Возможности получения фибровой арматуры из отработанных стальных канатов/ Н.Ф. Рабинович, Г.И. Максакова// Строительные конструкции: Реф. инф.ВНИИИС. М., 1986. - Вып.9. -С.9 -15

163. Рекомендации по проектированию и изготовлению сталефибробетонных конструкций. НИИЖБ, ЛенЗНИИЭП, ЦНИИПромзданий. 1987. - 148с.

164. Лемыш, Л.Л. Расчет сталефибробетонных конструкций по раскрытию трещин и деформациям / Л.Л. Лемыш, Ф.Н. Рабинович, Г.И. Максакова //Известия вузов. Строительство и архитектура.-1988.-№8.-С. 10-16.

165. Курбатов, Л.Г. Предельное насыщение мелкозернистого бетона стальными фибрами в зависимости от их параметров / Л.Г. Курбатов, A.A. Купцов // Сб. тр. ЛИСИ, 1976, №4. С. 46 - 53.

166. Bunsell, A.R. Fundamentals of Fibre Reinforced Composite Materials (series In Material Science And Engineering) / A.R. Bunsell, J. Renard // Institute

167. Of Physics Publishing (gb). June 2005. - 398 p.173 «Белгородский государственный технологический университет им.В.Г. Шухова» Электронный ресурс. Режим доступа: http://www.bstu.ru.1. Главное окно программыunit Unitl; interfaceuses

168. Windows, Messages, SysUtils, Variants, Classes, Graphics, Controls, Forms,

169. Dialogs, StdCtrls,Math,Unit2, ExtCtrls, OleServer, WordXP, ComObj;type1. TFraction = record

170. Eta: real; //плотность упаковки зерен G: real; //кол-во фракции Sigma: real; В: real;

171. D: integer; //диаметр Xc: integer; //точка цетра end;type

172. TForml = Labell: Edit1 : Label2: Edit2: Buttonlclass(TForm)1. TLabel; TEdit;1. TLabel; TEdit; : TButton;

173. Forml: TForml; implementation {$R *.dfm}function SumG(aG: array of TFraction; const n:integer): real; vari: byte; begin1. Result := 0;for i := 0 to n do

174. Result := Result+aG1.G; end;function SqrtN(const x,n:real): real; //корень n-й степени из х begin

175. Result := exp(l/n*ln(х)); end;function XtoY(const x,y:real): real; //x в степени у begin

176. Result := exp(y*ln(x)); end;function XtoYd(const x:real;const y:integer): real; //x встепени уvari: integer; beginif y=0 then begin

177. Result := 1; exit ; end; Result := x; for i := 1 to у 1 do1. Result := Result*x; end;function GetPsi(const m,eta: real): real;получить значение psi по таблицеvareps: real; begin

178. Result := 0; aps := 1-eta; if eps=0 then begin

179. ShowMessage('Eps = 0'); exit ; end;if m<l then

180. Result := Power(eps,3)*Power(eta,3) else if m=l then

181. Result := eps*eps*Power(eta,3) elseif m=2 then

182. Result := (eps*eps)*(eta*eta) else if m=3 then

183. Result := eps*eps*eta else if m=4 then

184. Result := eps*eps else if m=4.5 then

185. Result := eps*eta*eta else if m=5 then

186. Result := Power(eps,3)*Power(eta,3) else if m=6 then

187. Result := eps*eta else if m=7 then

188. Result := Power(eps,3)*Power(eta,3) else if m=8 then

189. Result := eps else if m=9 then

190. Result := eta*eta else if m=10 then

191. Result := Power(eps,3)*Power(eta,3) else if m=ll then

192. XI := Fracts1.Xc-Fractsi.D div 2;1. Y1 := Yc-Fracts1.D div 2;cnv.RoundRect(XI,Y1,Xl+Fracts1.D,Yl+Fractsi.D,Xl+Fracts[i].D ,Yl+Fracts[i].D);пишем значениеbuf := format('Id (%-4.4g)i+1,Fracts1.Eta.); cnv.TextOut(Round(Fracts[i].Xc-cnv.TextWidth(buf)/2),

193. ShowMessage('Ошибка ввода размера фракции'); end; end;procedure TForml.ToWord; var

194. WordApp, Selection, Doc: Variant;i: integer;begin

195. WordApp := CreateOleObject('Word.Application'); Doc := WordApp.Documents; Doc.Add;

196. Selection := WordApp.Selection; //заголовок

197. Selection.ParagraphFormat.LeftIndent := 0;

198. Selection.ParagraphFormat.Alignment := wdAlignParagraphCenter; Selection.Font.Size := 18; Selection.Font.Bold := 1;

199. Selection.TypeText(1 Плотность упаковки смеси'); Selection.TypeParagraph;

200. Selection.ParagraphFormat.Alignment := wdAlignParagraphLeft; Selection.Font.Size := 14; Selection.Font.Bold := 0;

201. Selection.TypeText(format('Класс системы %g',m.));1. Selection.TypeParagraph;выводим данные о первой фракции

202. Selection.Font.UnderLine := 1;

203. Selection.Font.Italic:= 1;

204. Selection.TypeText('Данные первой фракции:'); Selection.TypeParagraph; Selection.Font.UnderLine := 0; Selection.Font.Italic:= 0;

205. Selection.ParagraphFormat.LeftIndent := 50; Selection.TypeText(format('Кол-во массовых частей = %g;',Fracts[0.G])); Selection.TypeParagraph;

206. Selection.TypeText('Плотность упаковки (?=?) = '+FloatToStr(Fracts0.Eta)); Selection.TypeParagraph;

207. Selection.TypeText(format('Размер фракции = % s. ', edFracSz.Text.)); Selection.TypeParagraph; //выводим кол-во фракций

208. Selection.ParagraphFormat.LeftIndent := 0; Selection.Font.Italic:= 1;

209. Selection.TypeText(format('Количество фракций -%d',FractCount.)); Selection.TypeParagraph; //Выводим по фракциям for i := 1 to FractCount 1 do begin

210. Selection.ParagraphFormat.LeftIndent := 0; Selection.Font.Italic:= 1; Selection.Font.UnderLine := 1;

211. Selection.TypeText(format('Фракция %d:',i+1.)); Selection.TypeParagraph;

212. Selection.ParagraphFormat.LeftIndent := 50; Selection.Font.Italic:= 0; Selection.Font.UnderLine := 0;

213. Selection.TypeText('Плотность упаковки зерен фракции (?) = '+FloatToStrF(Fracts1.Eta,ffGeneral,4,4));

214. Selection.TypeParagraph; Selection.TypeText('? = '+FloatToStrF(Fracts1. B,ffGeneral,4,4)); Selection.TypeParagraph;

215. Selection.TypeText(format('Количество фракции (G) = %4.4g м.ч',Fracts1. .G. ) ) ;1. Selection.TypeParagraph;

216. Selection.TypeText('Плотность упаковки зерен смеси (?) = '+FloatToStrF(Fracts1.Sigma,ffGeneral,4,4)); Selection.TypeParagraph; end;

217. Selection.ParagraphFormat.LeftIndent := 0; Selection.Paste; WordApp.Visible := true; end;procedure TForml.ButtonlClick(Sender: TObject); beginполучаем класс системы trym := StrTofloat(edClass.Text); except

218. ShowMessage(1 Некорректный ввод класса системы'); end;расчитываем плотность упаковки системы1. CalculateSigma;end;procedure TForml.CalculateSigma; vari: integer;временные величины для каждой итерации В2,ВЗ,В4: real; Teta,Sm: real;

219. G1,G2,G3,G4: real; //кол-во n-й фракции при разных betta begin1. Memol.Clear;1. SetLength(Fracts,1);try

220. Fracts 0. .Eta := StrToFloat(Edit2.text) ; Fracts[0].G := StrToFloat(Editl.Text); Fracts [0] .Sigma := Fracts[0].Eta; Fracts [0] .D := Round(150*(1-Fracts[0].Eta)); sm := Fracts[0].D;

221. Fracts0.Xc := Fracts[0].D div 2 +10; except

222. ShowMessage('Некорректный ввод.'); exit ; end;считаем кол-во фракций

223. FractCount := GetFracCount(ParseFracSz(edFracSz.Text)); if FractCount=30 then begin

224. ShowMessage('При заданных параметрах кол-во фракций слишком велико.'); е х i t ; end;

225. Memol.Lines.Add(format('Кол-во фракций: %d',FractCount.)); SetLength(Fracts,FractCount); if Form2.ShowModal = mrCancel then exit ;цикл для расчета плотности упаковки //зерен в смеси, состоящей из п фракций for i := 1 to FractCount 1 do begin try

226. Fracts1.Eta := StrToFloat(Form2.vlEta.Cells1,i.); except

227. ShowMessage('Некорректный ввод.1); exit ; end;расчитываем бетта для различных видов смесей //при Bn = 1

228. G3 := (1-Fractsi-1.Sigma)*B3*(Fracts1.Eta/Fractstill .Sigma)*SumG(Fracts,i-1);при В = (Sigman-1./Eta[n])A (1/(n-1))

229. B4 := XtoY((Fractsi-1. .Sigma/Fracts1. .Eta) , 1/i) ;

230. G4 := (1-Fractsi-1.Sigma)*B4*(Fracts1.Eta/Fracts[i-1].Sigma)*SumG(Fracts,i-1);выбираем минимальный к-т Betta и соответствующее кол-во фракции Gif (1<В2)and(1<ВЗ)and(1<В4) then begin

231. Fracts1.В := 1; Fracts i. .G := Gl; end elseif (B2<B3)and(B2<B4) then begin

232. Fracts 1. .В := B2; Fractsi.G := G2; end else if (B3<B4) then begin

233. Fracts1.В := B3; Fracts i. .G := G3; end else begin

234. Fracts1.В := B4; Fracts i. .G := G4; end;

235. Fracts1.Sigma := Fractsi-1.Sigma+((1-Fracts[i-1].Sigma)/Fracts[i].B)*GetX(i+1); //

236. Memol.Lines.Add(format(1 Фракция %d(%g):',i+1,Fracts1.Eta.));

237. Memol.Lines.Add(format(1 Betta = %4.4g; Teta = % 4.4g', Fracts1. .B,Teta.)) ;

238. Memol.Lines.Add(format(' G(%d) = %4.4g мас.ч.; Sigma = %4.4g',i+1,Fracts1.G,Fracts[i.Sigma])); Memol.Lines.Add(''); //

239. Fracts1.D := Round(150*(1-Fractsi.Eta)); Fracts[i].Xc := Round((Fracts[i-1].Xc+Fracts[i-1].D/2)+(14 0*(1-Fracts[i].Eta))); if Fracts[i].D<sm thensm := Fracts1.D; //s := s+Fractsi.D; end; ms := 60/sm;

240. Окно ввода плотности упаковки зерен каждой фракцииunit Unit2;interfaceuses

241. Windows, Messages, SysUtils, Variants, Classes, Graphics, Controls, Forms,

242. Dialogs, StdCtrls, Grids, ValEdit;type

243. TForm2 = class(TForm) Label2: TLabel; Buttonl: TButton; vlEta: TValueListEditor ; procedure FormShow(Sender: TObject); private

244. Private declarations } procedure UpdateVL;public

245. Public declarations } end;var

246. Белгородский государственный технологический университетим. В.Г. Шухова (БГТУ им. В.Г. Шухова)1. СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

247. Завкафедрой СМИК д окт.техн .наук, профессор1. В.С.Лесовик1. УТВЕРЖДАЮ

248. Генеральным директор ООО «Хрусглль-2»1. Ивашов Н. 11.1. Ак1и внедрении реч\.1ыаюв наччиой paóoibi

249. ФиГ)ро5етопы для шжелонагруженных налов»

250. ООО «Хр\сталк 2>> приняло к внедрению рачрабсианные составы фибробеюна на композиционном вяж\щем с иепользванием oicera дробпеним гранша д ih ремонт пола промышленного зданиязамести i ель директора ( Ивашов А.И.асниран1. Kaiiiiniii С.А.