автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Экспертиза и напряженно-деформированное состояние обследуемых и усиливаемых конструкций и зданий применителько к условиям Ливана

• САНКТ - ПЕТЕРБУРГСКИ! АРХИ5ЕКГУРН0 - СТРО'ЛТЕЛЬШ РГ8 ОД УНИВЕРСИТЕТ

. -На правах рукописи

' УЖ 624.046.5 : 624.04.681.1^

НУФАЛЬ НААМАН СХЩ ■ .

Экспертиза и напряжснно-дефорированное состояние обследуемых и усиливаемых конструкций и зданий применительно к условиям Ливана

05.23.01 - .Строительные конструкции, ' • зданий и сооружений

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации.на соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт

- Петербург, 1993 г.

лпорогском индустриальном институте льных конструкций и водоснабжения, JK&лькoгo использования и охраны водных ресурсов

,Еодптель - доктор технических наук, профессор Глушко В.Т.

,кые оппоненты - доктор* технических наук, профессор ЛуглыЕ 0.3. кандидат технических наук, доцент Сергеев Н.Д.

.¿оду чая организация - НИЙСК Запорояский филиал

оа;:;::та состоится "^" 1993 г. В час.

¿О мин. на заседании специализированного совета К Ооо.Гй.О! в Санкт-Петербургском государственном архитектурно-строительном университете по' адресу: .19800а, Санкт-Петербург, 2-ая КсасноаркеЗская;ул., .д.4,.Ленинский зал.

С диссертацией коено ознакомиться • в .'^уйдамеатальной . библиотеке университета; •

Автореферат разослан "

1923 г.

Уч&*ш1' секретарь

специализированного совета, Г ^

ксндадат технических наук, доцент —'В.К.Морозов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность работы

В связи с прекращением многолетней гражданской войны в Ливане' весьма актуальной является проблема восстановления поврежденных строительных конструкций. Инженерный аспект проблемы включает в себя:

- классификацию повреждений; .

- оценку несущей способности и деформаций поврежденных конструкций;

- рихтовку конструкций перед восстановлением; '

. - мероприятия, направленные на восстановление конструкций;

- подсчет объемов, необходимых для реконструкции трудозатрат и материалов.

Ввиду большого объема восстановительных работ весьма актуальными являются.проблемы обследования поврежденных строительных конструкций, разработки мероприятий по их рихтовке и восстановлению при минимальных временных затратах. Кроме того, в связи с"использованием в Ливане монолитного метода восстановления поврежденных конструкций, весьма актуальной является разработка мероприятий, направленных на снижение трудоемкости. На решение этого вопроса и направлены изложенные з диссертации материалы исследований. На наш взгляд, работа актуальна и для стран СНГ, где износ зданий и сооружений в раде Случаев достигает 90%.

Ц.ель работы заключается в разработке способов экспертизы поврежденных строительных конструкций на этапах оценки размеров и характера повреждений,,рихтовки и восстановления. . ■ • ■ ...... ;-

Научная новизна работы

1. Предложена методика оценки повреждений конструкций балочного типа. Методика позволяет установить глубину и ширину трещин, определить изменения свойств материала конструкций и размеры зон с измененными свойствами, а также положение (координаты) трещин и зон, в которых произошло изменение свойств материала. Исходными даннши для анализа состояния конструкций балочного типа являются их измеренные прогибы, действующие на них нагрузки.

2. Предложена кетбдика оценки йапряжешю-дёформированного состояния конструкций балочного типа на этапе их рнхторки. Ые- . тодика позволяет оценить прикладываемые при рихтовке усилия и, следовательно, произвести выбор необходимых для этой цели машин и механизмов.

3. Предложена методика оценки напряженно-деформированного состояния конструкций балочного типа после их восстановления, позволяющая выбирать оптимальный (с точки эрвния эксплуатационных свойств) вариант восстановления.

4. Предложена методика оценки повреждпний стеновых конструкций. Методика позволяет установить глубину, ширину и местоположение трещин; глубину, ширину и положение зон с из> менанныш свойствами материала стеновых конструкций, а также

знамение коэффициента жесткости грунтового основания. Исходными данными в рассматриваемом случав являются измеренное осадки различных точек стеновых конструкций, а также приложенные к «им нагруаки.

5. Разработана методика прогноза состояния стеновых конструкций при их рихтовке (частичной разгрузче).

6. Предложена метод'ика прогноза состояния стенивь* кон-

етрукций после их восстановления (замоноличиэания трещин и усиления поясами жэсткости).

7. Разработаны алгоритмы расчета напряженно-дефоршрован-гого состояния строительных конструкций на этапах их обследо-пання, рихтсвки и восстановления. В основу алгоритмов положена идея аппроксимировать жесткостные характеристики поврежденных конструкций обобщенными функциями.

8. Предложен способ усиления повреждении. конструкций балочного типа и устройства для выполнения косметического ремонта поврежденных строительных конструкций методами набршга.

Практический в к х о д работы заключается в использовании разработанных нами методик на стадии инженерных изысканий при восстановлении поврезденных строительных конструкций.

Внедрение результатов работы осуществлено в ходе обследования строительных'конструкций цеха до-очистки сточных вод г.Кривого Рога в 1991 г. Экономический эффект внедрения составил 40 тысяч рублей.

Апробация, работы. Основные положения работы обсуждались на научно-технических конференциях ЗИИ » период 1989 - 1993 г.г. • ' • •

Публикации 1 Основные 'результаты" работы отражены в I печатной работ«;. По ее материала« получены 3 авторских свидетельства. ' • •

Объем работы. Диссертация состоит из семи'' разделов, включающих в себя введение и заключение, приложений и содержит 164 страницы машинописного текста, 49 рисунков, 7 таблиц. Список использованных источников включает в себя 146 наименований.

На защиту выносятся:

. - методики экспертизы поврежденных строительных конструкций балочного типа на стадиях их обследования, рихтовки и восстановления}

- методики экспертизы поврежденных стеновых конструкций на стадиях их обследования, рихтовки и восстановления;

- алгрритв расчета напряженно-деформированного состойния поврежденных строительных конструкций;

- материалы, экспериментальных исследований деформационных свойств строитель^«. конструкций в'зависимости от степей их повревдения.

• ССЩШЩГШШ,- *

\ ; ' .

Во введении в краткой форм§ изложены состояние вопроса, идея и структура работы.

Пзгвый раздел посвяще» анализу исследований в области восстановления поврежденных строительных конструкций, а также методам их расчета. В разделе .также сформулированы актуальность, цель и задачи исследований.

Анализ выполненных Р.И.Ароновым, А!.Д.Бойко, Д.Е.Ломидзе, Ю.Р.Золотухиным, Б.С.Касаткиным, Б.Д.Кузьминским, В.М.Сердюко- ' вым, Г.Т.Поповым, В.Б.Швецом, Н.М.Онуфриевым я др. исследований,-а также ГОСТов и других нормативных документов позволил нам сделать вывод о громоздкости и низкой эффективности используемых в настоящее время методов обследования строительных конструкций. Было также установлено, что применяемая для этой цели аппаратура позволяет установить лишь локальный характер повреждений, а полученные такйм образом данные применительно к оценке

состояния конструкции в целом нуждаются в дополнительном анализе и интерпретации. Кроме того было отмечено, что на данном этапе на полученные в результате обследования с использованием акустических, склерометрических, радиационных, тензояетрических и им подобных методов данные существенное влияние оказывает качество тарировки приборов. •

На основе анализа используемых в настоящее время методов расчета поврежденных строительных конструкций был сделан вывод . о целесообразности использования для аппроксимации их кесткост-ных свойств обобщенных функций (т.е. функций ХевисаДда, Дирака и их производных), поскольку в этом случае отпадает необходимость выполнять "склейку" участков конструкции с: различными жесткостями.

В целом, аналитический обзор позволил нам сделать такие' выводы.

1. Проблема восстановления поврежденных конструкций в условиях Ливана является весьма актуальной. При этом вопрос инженерной подготовки играет существенную роль.

2. Наиболее распространенными конструкциями в Ливане являются ригели (балки), колонны и стеновые конструкции.

3. Н?иболее доступными и распространенными' л настоящее время являются приборы, предназначенные для измерения перемещений.

4. Современное состояние математики, строительной механики и информатики вполне позволяет моделировать состояние строительных конструкций при различных вид,ах их повреждений.

. В этой связи был сделан вывод о целесообразности разработки методов экспертизы строительных конструкций, основанных на измерз нии фактических (измеренных) и рассчитанных с использованием той или иной физической модели прогибов конструкции.

В атом случае, вадаьаяс.ь тем или иным характером повреждений конструкции, мочено оценить ,ее состояние, В разделе также сделаны выводи о целесообразности использования в ходе моделирования г.озрввдений конструкции обобщенных функций и теории оптимизации. .

Во втором раздало выполнен анализ изменения расчетных схем конструкций балочного типа при их повреждений, изложен алгоритм их расчета, а также щедсавлеиа методика экспертизы поврежден--них строительных конструкций на стадиях обследование, рихтовки и реконструкции,

Быю установлено, что при повреждении и восстановлении 'происходит изменение «есткостних свойств конструкций, а силу него изменяется их напряженно-,деформированное состояние. Пр йтом повреждения могут быть классифицированы таким образом;

- повреждения за счёт изменения свойств материала (например, деструкции);

- повреждения за счет изменения Геометрии сечений (т,е, образования шкелов, отверстий, трещи»)«

По протяженности зоны повреждения были классифицированы нами как значительный (о длиной одного порлдка с пролетом конструкции) и локальные (с длиной, существенно меньшей пролета), Б втой Связи изглбная жесткость уинструлции в ходе расчета принималась нами в риде (рис Л)!

ЕТ'(Х) - Для ее неповрежденных учехгткоВ) |£5(х) -в зонах значительных повреждений;

£1 (х) -

ЕУ-]- ~ в -трешинообраязваиил Здесь и ж 1,..., П ; ] ■« I«..., /V,

С использованием обобщенных функций зависимость изглбноЯ кости от координаты может быть представлена в виде:

Е100 - Е1'(х) - ¿ [Е!'^) .. еь^'х^сх

¿4

.п1

- XI - Л£/ 2 ) - и ( X - хг + Л;/ ?. )] - ¿¿[е/рО -

•• - лгу >

В ходе анализа действую^;« на балку внешних нагрузок было установлено, сто на практике приходится иметь дело с поперечными погонными,' сосредоточенными, «окектнюли ¡; осезьми сосредоточенными нагрузками Срис,2-).

С использованием обобщенных функций зависимость внешней поперечной нагрузки от координаты моке? быть представлена б виде: •

"г

а (X) - [ и ( х - хк) - г/ ( х - х'к)] ■+

/7, . .

+ Z £* - Х1) + 2. X - Хт) ,

а осевой -

А/ и> - ^Ы [I - и (х - х+)] . (з) •

Здесь п2'(Х) - г.згибная жесткость балки в еэ непоьрездея-коЯ части; Е1> (X), - то ке, б поврозденкой; Х£ - координата центра поврежденной зоны; пг.рина пэзро:;:двпн::л ¿они; О; - ширина трещины; - длина балки: (к) - к :ю-

7

генная нагрузка, раслрзделэкгоая. на участке Хе= ( ХК.\ );

)

ЕЫ*) ЕТ'М £11

Рис Л. Схема поврежденной конструкции. I - церазрупенный участок; 2 - зона значительных поврездений за счет изменения сечения; 3 - то же, за счет изменения свойств материала; 4 - трещина.

Хт

К

мт

I

гЛ.

Рис.2. Схема действующих на конструкцию нагрузок. 00 - погонная; Р^ - сосредоточенная;М„~ моментная поперечные и Лу. - босредоточанная осевая нагруаки.

Я - то же, сосредоточенная сила, приложенная п точка X Х^;

М(п - сосредоточенный момент, приложенный в точке X = Х"^ ;

точке с координатой У, » Х^. .

Аналогичные парисимости были также использованы в хосс моделирования напряпенно-деформиропанного состояния конструкции в ходе оо рихтовки и усиления.

Для решения задачи об определении напояженно-дефорглирован-ного состояния сжато-изогнутого стержня прздлояено использовать Процесс итерации Пикара.

Экспйргиэа побежденной поверхности выполняется метода;« теории оптимизаций. В это^ случае расчетнки путем определяется такой характер повреждений, при котором заполняется условие:

Ы. (X) - фунхцид Хевисяйда; 8" (X) - дельта функция Дигака: <5"(Х) - ее производная; осевая нагрузка, пр'дло?;ен;;ая в

7

177¿П (

а также ограничения

Ес ¿ Ее

г тах

(5) '

I - I,.„.,/*

. 4 ¿Г- £ £

1/7 I. ~ I-

V тох

J

Здесь измеренные, а ¡/¡.( - вычисленные для некоторой

комбинации Е , Ее ,... прогибы; Г1 - чиоко точек, в которых они определились; ^ (у) - целевак функция Е^ ,о| вектора искэмьэс параметров; И ,.,,, - кх число; ~ число ствп«-х.-й свободы; £ ~ модуль упругости материала конструкции; £ * <= Ь^ , Е2 , •.. , Еп - модули упругости конструкции в зонах ео поврзвдешя; Х^ , Хг ,,.., Уп - координаты центров по-врежде.чнкх зон; Л^ ^ А/ 1 Д^ . • • •. Д^ ~ ширины поврежденных гон; ^ в ^ , (- глубины трещиь или зон с нарушенной структурой материала.

Б разделе также представь еь использованный при реализации методики на ЗВМ алгоритм принятия решений.

Использование предлагаемой методики включает в себя:

- выявление действующих на конструкцию нагрузок;

- определение граничных условий (т.е. условий закрепления концов балки);

- измерение ее прогибов;

- оценка диапазона изменения искомых параметров; • - ввод данных в ЭВМ;

- счет.

При измерении прогибов предложено рассмотреть три яариам

- устанавливать их значения, считая первоначольноэ полок? нле всех точек балки (без нагругки) строго горизонтальным;

определение прогибов путем полной разгрузки конструкции

- определение прогибов путем частичной разгрузки конструкции.

Ьыл сделан вывод о том, что первый подход птяьтег. нпиба лее пггегыу. и менее достоверным, а птс^с.а - самым слою-ьпи и

г</С с/ьермым.

Ъ ТТСГЬСМ ГИЭДР.ЧЬ прОДСГчГЛбНМ МЧ.'ерИ'А-Ш ИССЛ8Д'>Р!.!ЙЙ,

•:•::;-.;к%гЛ'нях и:* !»г>;."Г,;;гк.у методики »нспе^тиаи П'уРро^лЯ'иких

стеновых конструкций на стадиях их обследования, рихтовки и восстановления (усиления). При этом бчл' использован идентичный изложенному в разделе 2 подход.

На стадии рихтовки рассматривалась частичная и полная разгрузка конструкций, а на стадии восстановлении - расшивка и • зьмоноличивание трещин, а также устройство поясов жосткости. И:нм6нйя жесткость принималась в видь (.1), а поперечная нагрузка - в видэ (2). Ввиду того, что обычно между высотой, стеновых конструкций /? и лх длиной Ц ,'как правило, не выполняется соотношение Л / /7 > 10, н уравнении изгиба поврежденной стены необходимо учитывать влияние на прогибы сдвиговой жесткости. В работе предложено аппроксимировать ое зависимость от координаты выражением вида:

егм - ер'м - X [ер'м - ^¿м]*

-X;-"Л;/2) ~ и(Х ¿¿/2)] - (6)

•• й [ер'ю - б/у]'- & < * - *у >

• .

Пдесь (гЬ\>О - сдвиговая жооткооть балки в ее неповрежденной чьсги; <?/■£(*>, - то же, а поп]>зжденно'А.

Для учета реакция со стороны основания н/ши била исполь,-яована гипотеза когкЭДициеита жесткости. С учетом принятых обозначений урав шние изгиба сгеноьой конструкции имеет ви/,:

■-Л./ег X)

с1хг I с1л 3

Для его решения нами был использован ароцасс'Пикара. Зависимость коэффициента жесткости С0(Х) от координаты принималась п бидо:

Са (X) « СОП$Ь

или

С0 (к) - С! + ( С* - С1 ) (1 -

(в)

• п*

Здесь - отношение единичной распределенной нагрузки шириной ¿гр , приложенной к границе основания о модулей деформации £ к осадке основания под ее краем; С0 - то же, и ее цент;».

На стации экспертизы поврежпенмой стеноьоЯ конструкции был • использован «девятый изложенному в разделе I подход:

' о .

— УП--^] — ^

гти'н (9)

Здесь иам и ^¿ ьыч- соответственно измеренные и вычисленные осадки точек здания. •

В ходе оптимизации на искомые параметры накладывались такие ограничения: ' .

¿С,

о там.

3 /пел- 4 * % тЫ

(10)

I » I ♦ ... , /7/

Для нахождения осадок нами предложено использовать три варианта:

- при полной разгрузке стеновой конструкции;

- при частичной разгрузке стеновой конструкции;

- путем измерения смещений цоколя фундамента по отношению к отмбстке и измерения искривлений цоколя по отношению к горизонту.

В четвертом разделе представлены материалы экспериментальных исследований, направленных на оценку достоверности установленных с использованием предлагаемых методик результатов. Испытывался стальной стержень квадратного сечения I х I см с длиной пролета 100 см. Длина стержня равнялась НО си. В качестве опоры были использованы треугольные стальные призмы высотой 10 см о основанием в виде равнобедренного треугольника о основанием 5 см и высотой 8 см. К балке через загрузочио« устройство прикладывалась совредоточенная нагрузка, равна* 1,2, 3, 4, 5, 6, 7 и 8 кг. Прогибы измерялись с использованием индикаторов часового типа. Расстояние между точкам»» » которых измерялись прогибы, составляло 10 см. Точность отсчета по шкале индикатора равнялась- 0,01 мм.

Испытания проводились в такой последовательности.-

1. Вначале измерялись прогибы балки со сплошным сечением под воздействием прикладываемой нагрузки. На основ® установленных таким образом данных строилась диаграмма, по которой определялся модуль упругоота балки,

2. Затем в центре пролета балки делался двусторонний надпил глубиной 0,6 мм и иириной 10 ш., и процесс нагружения и регистрации прогибов повторялся.

3. Гюслв этого с '«пользованием динамометра прогиб в центре балки доводился до нуля. При этом регистрировалось

усилие, необходимое для устранения прогиба. Таким-образом моделировался этап рихтовки.

4. Затем в надпил на эпоксидном связующем ЭДП-6 еставля-лись металлические вставки, балка в таком состоянии выдерживалась в течение 7 суток, после чего к ней вновь прикладывалась нагрузка.

5. Аналогичные представленным в пунктах 2...4 исследовышя выполнялись при глубине надпила I и 1,5 мм.

Установленные таким образом зависимости прогибов от координаты при известных значениях внешней нагрузки были использованы наш в дальнейшем для экспертизы балки на этапах обследования, рихтовки и восстановления.

На птапо обследования экспертиза проводилась в двух режимах.

0

' I. Визуал/.мо установлено положение трещины, измерена ширина ее раскрытия, известен модуль упругости балки. Необходимо найти ее глубину.

2. Положения трещины, ширина ее раскрытия и глубина, в также модуль упругости материала балки неизвестны. Извести;)! лишь диапазоны изменения указанных параметров и измеренные прогибы балки.' Необходимо определить значения указанных величин.

Затем на основе установленных в указанных выше рзжимах бы-'.ли рассчитаны необходимые для рихтовки балки реакции и прогибу баляи после ее усиления.

Сопоставление расчетных данных с экспериментальными позволили нам сделать вывод о том, что. расхождения между установленными в ходе экспертизы и фактическими значениями искомых параметров, как правило, не превышает 30?£. На этом основании был сделан вывод о возможности использования предлагаемого

подхода для решения практических гадач.

Пятый раздел содержит материалы практического использования разработанной нами методики экспертизы строительных конструкций на стадии их обследования.

Обследовались монолитнье участки цеха доочистки срочных вод г. Криво го Рога. Монолитные участчи являются железобетонной плитой шириной 1,2...1,4 м, длиной 12 м и толщиной 20 см. Плита армирована рабочей арматурой класса А! Н диаметром .18 мм и распределительной арматурой класса МП диаметром 16 мм. Шаг арматуры в обоих направлениях равен £50 мм.

Монолитный участок служит перегородкой между загрязненной и уже прошедшей очистку водой. Всего участок доочистки включает в себя двенадцать отсеков, элементом каждого из которых является монолитный участок,

. Сооружение работает в двух режимах - очистки и промывки. В первом случае на плиту действует распределенная нагрузка » «■ 0,042 МПа, а во втором - 0,2 МПа, 3 ходе эксплуатации в ряде монолитных участков появились трещины. 5 отой связи возникли такие вопросы.

1. лаляются ли трещины сквоэныуи? (В то» случае, если трещины ввозные, нарушается технология очистки).

2. Какова глубина трещин?

Поскольку в ходе профилактических ремонтов на'поверхность участков периодически наноситоя цем^нтно-поочаный раствор, также возник вопрос о том, нет ли в монолитном участке скрытых под штукатурной трещин.

В ходе испытаний на монолитный участок устанавливалась рзперная система, к которой крепились индикатор» перемещений ччеового типа с точностью отсчета по шкале, равной 0,001 мм. ?зтем гключчлея нпсоо и к плита прикладыпалась кагрупк», равная

0,2 МПа. После этого регистрировались прогибы плиты, которые и служили исходными данными для экспертизы. Кестк'остные характеристики плиты были установлены на основе технической документ тации (паспорта сооружения). Поскольку отношение длины коно- , литного участка ¿, к его ширине I* / Ь .10, в ходе расчетов он рассматривался как плита балочного типа.

В ходе экспертизы было установлено, что в пяти из двенадцати монолитных участков имеют место трещины глубиной от пяти до семнадцати сантиметров* Кроме того, на одном из участков была выявлена трещина в примыкающей к опоре воне.

Экономический эффект от внедрения методики составил 40 тысяч рублей.

В разделе »акже содержатся материалы исследований,•направленное на ¡'¿работку методов усиления поврежденных строительных консту./хций балочного типа, а.также устройств,, предназначенных для выполнения косметического ремонта методом нй-брызга.

Шестой Раздел содеотит общие выводы.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ (ОБЩИЕ ВЫВОДЫ)

1. Разработана расчетная методика, позволяющая оценить »стояние поврежденных строительных конструкций балочного типа, 1 именно:

- определить глубину трещин в конструкции;

- определить ширину трещин;

- установить координату (местоположение) трещин;- определить модуль упругости материала конструкции.

2. Разработана расчетная методика, позволяпцая оценить »стояние поврежденных стеновых конструкций» которые.интерпретируются как балки на упругом основании. Методика позволяет остановить:' '. .

- глубину трещин в стене;

- их ширину;

- положение трещин;

- модуль упругости материала стеновой конструкции;

- коэффициент жесткости основания. • .

I этом случае в качестве исходных данных предложено использо->ать измеренные осадки сооружения. • .• .

3. Разработана методика оценки напряженно-деформированного ¡остояния поврежденных строительных конструкций балочного типа-.

I процессе их рихтовки, позволяющая также определить требуемую :зличину дополнительной реакции, необходимей для компенсации [рогибов конструкции.

4. Разработана методика,оценки напряжоино-дёформирсванноп. остояния строительных конструкций после их «установления усиления).

5. Показано, что разработанные нами методики могут быть нтегрированы в единую экспертную систему, попволяющую анализи-

строительных конструкции балочного типа. Разработаны устройства для выполнения косметического ремонта повреадеиных'конструкций методом набрызга. По материалам исследовании получены положительные решения.

II. В настоящей работе удалось охватить лишь чаоть проблемы оценки состояния строительных конструкций. На наш взгляд дальнейшие исследования должны выполняться в направлено:

- дальнейшего уточнения расчетных схем строительных конструкций (например, учета пластических свойств)}

- совершенствования методов оптимизации с целью достижения максимальной точности при минимальном времени проведения расчетов; '

- разработки экспертных систем, позволяющих оценить характер армирования, ,\ласс и диаметр находящихся внутри язлегобетон-;нах конструкций а>'.атуркых изделия.

Основные peиультаты работы опубликбЕаны в следующих статьях!

;1. Устройство для набрызга. Авторское свидетельство Jí 1796758 от 09.07.S3.

2. Сопло для кабрызга двухкомпонентних смесей. .Деп. в УкрКНЗИ, Л 4923ÍÍ3I от 14.II.91. '

Способ усиления изгиба, железобетонных конструкций ни опалубке ■для его усиления. Деп. в УкрИИТИ, № 50I5I96 от.28.10.91. • ■Ч. Использование теории обобщзнных функций длл моделирования напрлавнко-дефермированного состояния повреаденных конструкций ^балочного типа. Известия ВУйов. Строительство, rf 10, 1393.

ни

ровать напряженно-деформированное состояние строительных конструкций на стадиях обследования, рихтовки и восстановления.

6. Установлено, что жесткостные характеристики повревден-ных строительных конструкций могут быть аппроксимированы обобщенными функциями (дельта-функциями Дирака и функциями Xсвисай да) , а действующая на балку нагрузка - функциями Хевисайда, дельта-функциями Дирака и первой производной от дельта-фуькции Дурака.

7. Показано, что при аппроксимации жесткостных характеристик строительных конструкций обобщенными функциями для решения звдач теории упругости может быть исг.ользован процесс Пикара.

8. Установлено, что для анализа напряженно-деформированного состояния поврежденных строительных конструкций вполне могут быть использованы методы теории оптимизации. В этом случае в качестве целевой функции предложено использовать среднее квадратичное уклонение измеренных прогибов от фактических при варьировании таких параметров, как 1лубина, ширина, координата трещины, модуль упругости материала конструкции и коэффициент жесткости основания.

9. Выполненные нами экспериментальные исследования, а также обследование реальных сооружений позволили нам сделать вывод о том, что разработанный нами подход вполне Приемлем для оценки напряж.енно-деформироьанного состояния восемнишшваемых строительных конструкций и вполне быть рекомендован кал дополнение к рекомендуемым ГОСТ методикам. Кроме того, разработанный нами подход может быть рекомеьдован в качестве неразрушио-щего метода контроля состояния строительных конструкция в процессе их испытания.

10. Предложен новый способ восстановления поврежденных