автореферат диссертации по строительству, 05.23.07, диссертация на тему:Экспериментално-теоретическое обоснование, разработка и внедрение сборных железобетонных конструкций для водохозяйственного строительства

МОСКОВСКИЙ ГИДРОМЕЛИОРАТИВНЫЙ ИНСТИТУТ

На правах рукописи

Тевелев Юрий Анатольевич

УДК 624.012.35.001:626.8

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ, РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ ДЛЯ ВОДОХОЗЯЙСТВЕННОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

0.5.23.07 — гидротехническое и мелиоративное строительство 0.5.23.01 — строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕР АТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

МОСКВА 1991

Работа выполнена ео Всесоюзном прозктно-изыскательском и научно-исследовательском объединении "Союзводпроект" Госконперна по водохозяйственному строительству "Водстрой".

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Виноградов C.B.

доктор технических наук, профессор Крылов С.М.

" г'

доктор технических наук, профессор Милейковский И.Е.

Ведущая организация" - ШГСовинтервод" Госконнерна "Еодстрой"

Защита состоится "/{^ " 2(MOsl'/uJ 1991г. в / ( часов на заседании докторского соЕета Д /2OI6OI в Московском гидромелиоративном институте по адресу 127550 Москва, Прянишникова д.19.

С диссертацией возможно ознакомиться ъ библиотеке Московского гидромелиоративного института.

Автореферат разослан " 1991 г.

Ученый секретарь докторского совета, профессор, кандидат

технических наук Р.И.Берген

г'.с*-.

Ь, 01И1АЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РЛИЛЫ льнооУь ряботц

Нромышлпннооть отрочтольной индуотрии для водохозяйственного отроитвльотва производит 10 млн.кубометров жлл1зоботоня в год, • я» которых 3,8 млн.кубометров составляют обррнне железобетонные конструкции, в том чиолв! беанапорнив трубы - 0,3 млн.кубомат-ров, напорные трубы также 0,3 млн.кубомптров, плити ойлииоикя каналов - 1,5 или.кубомвтррв, лотки - 0,9 млн,кубометров, пролетные отроения моотоь и т.д. - 0,1 млн,кубометров. Ввоьма большие объемы иыгтуока оборных конотрукиий требуют значительных рлоходов материалов я прежде воего бегонч и прмптуры.

Разработка более совершенных методов конструирования изделий, позволяющих оокротпть раоходи отяли и батона при обеспечении требуемых прочноотных характеристик конотрукиий являетоя ввоьма актуальной проблемой.

Цель рпботч -

- разработка номенклатуры маооовых оборных железобетонных конотрукиий, обеспечивающих оущеотввииоа снижение раохода материалов;

- разработка теоретических методов риочата и проектировании сборных желззобетошшх конотрукиий и сооружений, позволяющих учесть вкопврименталыюопро.дялпемна характеристики конотрукиий и отнковых соединений при различных видах иагружения, а также деформативнооть грунтового основания;

-проведение широкого никла вкоперяментально-иоолпдовательоких работ с нальв получения необходимых расчетных параметров' и проверки прочлостннх характеристик вновь разработанных конструкций;

- создание комплекта научно-технической, проектной и нормативной документации по проектированию сборных железобетонных и бетон-

них конотрузший „для водохозяйственного строительства.

Объект исследований - сборные ям лаз oda тонные конструкции:

- безнапорные бетонные и железобетонные рабриотые трубы диаметрами 800-I400 мм, длиной 5,0 и 3,5 м;на завода ЖШ № 6 Главсредволговодотроя в г, Энгельсе ооваивалиоь трубы диаметрами ICKJO мм, длиной 5,0 и 3,5 к;

- грубы железобетонные напорные оо стальным сердечником оо-воены на многих заводах, в том числа на Азовском завода Глав-роотовводсграя РС4СР диаметрами 800 и 1000 мм, длиной 10 м, на заводе ЖШ Л 6 Главоредволговодотроя диаметром БОО им, длиной 10 м, трубы диаметром 1400 мм, длиной 5,0 м - в объеданокии "Ремсгройтехкика" Главриооовхозотроя и т.д.;

- лотки параболичеокиа глубиной 4CXJ, 6С0, 800 и 1000 мм, длиной 6 м освоены на многих заводах, в том числа на Багаватоком КСМ Главоредазироовхозводотроя;

- лотки крупногабаритные эллиптичаокие глубиной 1,0 м, длиной 6 м на завода Главроотовводотроя;

- гибкие предварительно напряженные плит^ облииовки каналов душной 18-и 24 м, толщиной 3,5, 4,0 и 5,0 ом прошли испытания в институте Ш1ИЙБ Госстроя СССР;

- доследованиям подвергались явления, сопутствующие проектированию конструкции: зона анкеровки напрягаемой арматуры при различных режимах передачи усилия на бетон, адгезия лиотоеой стали а бетоном при поперечном нагружешш, анкаровка в бетона монтажных петель и другие вида анкеровки арматуры в бетона, работа арматурного сгержня в бетона при продольном и поперечном негру же нйи.

Методы исследований. Решение проблемы создания номенклатуры эффективных конструкций потребовало разработки эксперимен-

талыю-гаоретичеоких методов иоолодовяняя работы конструкций и узлов их соединения под нагрузкой.

В основе разработанных мотодов проектирования и расчетов , конотрукшй лежат принципы строительной механики и теории уп-ругооги',- чиолешше мзтода (метод конечных элементов), позволяющие учеоть нелинейный характер работы конструкции и арматуры в бетона под нагрузкой.

В полученные аналитические зависимости входят экопариман-тально найденные параметры, отряжающие реальную жаоткооть конструкций, экспериментальные характеристики оцепления различных типов арматуры о бетоном при статичаоком и данамичаоком'нагру-жвнии, физико-механичвокив характеристики материалов, экспериментальные параметры, характеризующие работу батона под арма-турнш отерпшем при поперечном нагружении и т.д. Аналитические методы, отражающие пространстваиную работу конструкций, проверялись экспериментально на натурных образцах и моделях. С этой налью при проведении лабораторных исследований применились метода электротанзоматричесних измерений деформаций конструкций, прогибомары и индикаторы чаоового типа, осциллографы для запиои импульсной динамичеоной иагрузки, была разработана уотановка для создания импульоной нагрузки, попользовались маздозы для замеров давления на грубы, испытывавмне в грунте, велись прочностные испытания воех вновь разработанных конструкций, доследовалась прочность заделки в батоне монтажных петель. Бое полученные результаты обрабатывались с помощью статистических методов, указывающих, в частности, степень совпадения теоретических я экспериментальных результатов.

На защиту выносятся:

- новые технические решения ряда массовых сборных жалеэобе-

тонных конструкт!», odeопвчивоющих оущаотввннов оиижвние pao-хода материалов (напорные я боэнапррные трубы, плиты облииов-ки каналов, лотки овтвй орошения);

- вкопвримвнтально-творвтичвокив методы отатичеохих рвочв-TOÏ сооружений ив сборных железобетонных конструкций для водо-хозяйотвеиного отроительотв*, позволяющие учооть еиопвримаи-толыю определяемые реальные фи:<ико-мехшшческив характеристики мпториила издолий, жеоткоотша характеристики конотрукиий и отвржнввнх оовданв)шй при различных видах нагружелия, а также деформагивнооть грунтового основания;

- енопериментадьно-творотическив методы раочвта и проектирования массовых оборных железобетонных конотрукиий о учетом их реальной работы под нагрузкой, отоимоотных показателей издолий, позволившие определит* вЭДяитиаяыв облаоти применения кои-отрумшй;

- экспериментальные методы исследований, позволившие получить раочетные параметры оивгшния различных типов арматуры о бвтоно™ при статическом и динамическом нагружениях, адгезии готового металла о бетоном при поперечном нагружешш металла, параметры, характеризующие работу бетона, как "упругоялаотичеоко-го" основания под арматурой при поперечном нагружекии отержня, результаты прочностных иошпвкяй труб, плит ъ лотков.

Научная новизна работы

- разработаны »копа риментальио-теopeтические методы отатичео-

<

ких расчетов в проектирования, позволившие создать ряд иаооовых экономичных сборных железобетонных конотрукиий, обеопечивающих весьма существенное снижение расхода материалов;

- ЕпарЕне проведены лабораторные и натурные исследования,по-, зволившие получить важнейшие расчетные параметры, учитываемые

разработанный экспериментально-тееретическим аппаратом при проектировании конструкций я стыковых: соединений мывду ними;

-проведены экспериментально-теоретические исследования оцепления листовой стали и различных типов арматуры о батоном в условиях статического и динамического загружения, позволившие получить расчетные параметры и дать рекомендации по расчету зоны анкеровки в бетоне для некоторых видов арматуры;

-разработаны экспериментально-теоретические методы расчета различных типов сборных сооружений о учетом жгсткостных характеристик сборных элоиентов, податливости стержневых стыков межд-ду ними и деформативкосги грунтового основания.

¿¿Ш&ШШ .

Основные результаты опубликованы в 38 работах, из них 32 приведены в автореферате, они докладывались на ПШ научно-исследовательской конференции в МАДИ в 1965г., на Всесоюзной конференции по проблеме сцепления арматуры с бетоном в 1968 г. в г.Челябинске, научно-технической конференции "Основные направления совершенствования технологии производства железобетонных напорных труб" в г.Москве в 1976г., Всесоюзной научно-технической конференции Госстроя СССР "Совершенствование технологии ■производства напорных железобетонных труб" в г.Минводы в 1981г., научно-технической конференции "Развитие гидромелиорации за 20 лет революции в г.Гавана (Куба), 1982г., научно-техническая конференция "20 лет советско-кубинского сотрудничества в развитии гидромелиорации", г.ВиНя-Клара (Куба), 1983г., на семинарах в МДНТП "Пути сникания металлоемкости сборного келезобетона и совершенствования арматуры" в 1989г., на научно-техническом совете ВС'СоюзБодпроект", неоднократно на совете по типовому про-

актированию отрасли в 1972-1990 гг.

Основные результаты исследований.включены в государственные стандарты, технические условия, рекомендации по проектированию, в каталоги типовых сборных железобетонных -конструкций и гидротехнических сооружений для водохозяйственного строительства, испряьзованы в многолетней.практике проектирования и изготовления типовых и экспериментальных конструкций.

Создана номенклатура ряда массовых изделий для гидромолио-, ратлвного и гидротехнического строительства, обеспочивавдего существенное снижение расхода материалов (бетона, стали), в том числе безнапорных бетонных и железобетонных труб 0 800 -1600 мм и более, длиной 3,5 и 5,0 м, позволяющих исключить армирование или сократить расход стали в 2-3,5 раза по сравнению со стандартными конструкциями, напорных груб со стальным сердечником диаметрами 250-1400 мм, длиной 10 и 5 м, позволивших получить гарантированную герметичность стенок конструкций и увеличить производительность труда в 1,5-2 раза по сравнению с технологией Бкброгидропрессовакия, гибкие предварительно напряженные плиты облицовки каналов толщиной 3,5-5,0 см и длиной 18-24 м, позволяющие снизить расход бетона в 1,2-1,7 раза по сравнению со стандартными плитами и сократить строительно-монтажные работы, дотки параболические и крупногабаритные эллипти- . ческие, обеспечивающие снижение расхода металла по сравнению с аналогичными конструкциями на 25$; перечисленные конструкции прошли производственную и экспериментальную апробацию..

Результаты исследований работы арматуры в бетоне позволили

дать рекомендации по определению зоны анкеровки в предварительно напряженных коногрукциях в условиях статического и динамического нагружэния, получить экспериментальные параметры •для оценки податливости арматурных стержней при поперечном негру асе нии, что позволило разработать рекомендации по расчету стержневых стыковых соединений конструкций и сборных сооружена с учетом реальной жесткости стыков и сборных элементов, показан количественный анализ влияния перечисленных параметров на изменение усшш! в системах, что позволяет снизить рис-ходы материалов.

Розуяьтаты работ использованы при разработке типовых и экспериментальных проектов конструкций, стандартов, технических условий л рекомендаций по их проектированию и изготовлению.

Ниже приведены некоторые основные нормативно-технические

Лотки железобетонные строительных систем. Технические условия.

Колонны железобетонные под параболические лотки. Технические условия.

фундаменты железобетонные для параболических лотков.

Трубы железобетонные со стальным сердечником. Технические условия.

Трубы железобетонные напорные со стальным сердечникомдиаметром 800 и 1000 мм

Трубы безнапорные круглые. Труби диаметрами 400-1Б00 мм, ддннол 2,5 м

Конструкции крепленая каналов, откосов плотин и берегоукрепительных сооружении. Зыпуски 1,2. Плиты плоские.

документы: ГОСТ 21509-76*

ГОСТ 23899-78

ГОСТ 23972-80

ГОСТ 26819-86

ШЗ-ИО-88

Типовые конструкции серия 3.820.7 ТУЗЗ-91-84

Типовые конструкции серия 3.820.1-32 ТУЗ 3-82-86

Р0-29-В8

Технические усЛовия

РО-29-88. Разработка и изготовление рабочих органов для безнапорных бетонных и железобетонных труб ребристой конструкции

11-625. Рабочие чертежи

Д-447. Разработка конструкции железобетонных пластин для облицовки каналов на объектах Главкаракумводстроя.

Технические условия

Рабочие чертежи

е

Трубы бетонные и железобетонные безнапорные ребристой конструкции. 1988 г.

Рабочие чертежи конструкций безнапорных труб. 1988 г.

Плиты облицовки каналов мелиоративных систем из сшоналряженного бетона, пред-напряженные, шириной I м и шиной 18м. М., 1976 г.

Плаотины железобетонные.предварительно напряженные для облицовки каналов мелиоративных систем. 1988 г.

Конструкции железобетонных пластин ш облицовки каналов на объектах Тлавкйра-кумводотроя. М., 1988 г.

Руководство по расчету напорных железобетонных труб оо отельным цилиндром. 1976 г.

Р35-67. Минлромстройматериалов СССР. "Рекомендации по проектированию закладных деталей для сборных железобетонных конструкции", М., 1968 г.

Р36-67. Минстройматериалов СССР. "Рекомендации по испытаниям на сцепление арматуры с бетоном". Ы., 1968 г.

Глава I. БЕЗНАПОРНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ И БЕТОННЫЕ ТРУБЫ

В настоящей главе содержится обзор работ, овязаяных о исследованиями в области разработки и конструирования одного из самых массовых изделий для водохозяйственного строительства - безнапорных труб, производимых в стране в объеме более I млн. ку-

0ометров железобетона в год, определена метода совершенствования существующих и создания новых Биективных технических решений конструкций,

• Обширные работы в .етой области выполнены в СССР Г.К.Клейном, Р.И. Бергеном, А.Д. Ахмедовыи, Р.Г. Горским, P.D. Поповым, В.Ф. Захаровым, АЛ. Поповым, Ю.В. Чеховоиим, Н.К. &>а»евой, Ю.М.Са-мохвадовым, В.IL Сахаровым и др. В главе приведен также анаша конструктивных решений труб, изготавливаемых в США, Англии, 4РГ, Индии, ГДР, ПНР, ВНР, ЧССР.

Анализ опыта проектирования и изготовления безнапорных труб позволил наметить одеду идие основные направления в создании эффективных хонотрувдай:

- оовершенотвование армирования существующих типовых конструкций;

• - создание новых конструктивных решений.

В результате проведенных автором экспериментов и обработке испытаний безнапорных железобетонных труб диаметрами 1000, 1200 и 1400 мм, армированных одинарным арматурным харкаоом, выполненных другими исследователями, разработана методика раочета конструкций, позволяющая учесть прочнооть бетона при определении трепшно-стойкости железобетонных конструкций, попользовать существенные запасы трещвноотойкооти и снизить расход металла в типовых конструкциях в ореднем на 30%.

Проведенные исследования показали, что при учете прочнооти бетона возможно использовать нормативную зависимость расчета для ширины раскрытия трещины, уменьши* ев на 30%, т.е.

= о,7 амс^

т н

где 5 - ширина раскрытия трещины в трубе и ширина

раскрытия, вычисляемая по СНиП 2.03.01-84.

Весьма перспективным направлением в создании эффективных конструкций является разработка труб с рациональным поперечным сечением - эллиптическим, овоидальним, арочным - близким к "безмомент-ной кривой". Однако, изготовление такого рода труб сопряжено о технологическими трудностями сложностью их стыковки о трубами,имеющими круглое сечение. В диапазоне диаметров, регламентируемых | тет 22000-84 от 800 мм до 2000 мм, как показал технико-экономичес- 1 кий анализ, наиболее рациональны трубы кругового поперечного сечения ребристой конструкции. При разработке конструкций был проведен следующий комплекс исследований: -

- разработана методика расчета конструкций с оптимальными габаритами, проведена программа расчетов конструкций методом конечных элементов, разработаны критерии оптимального проектирования бетонных и железобетонных конструкций труб;

- проведены стандартные испытания бетонных и железобетонных труб диаметрами 1000, 1500 и 3500 мм, проведены модельные лабораторные испытания пространственной работы ребристых труб диаметром 300 мм в ящике с песком, изготовлена опитная партия центрифугиро- I ванных ребристых груб диаметром 1000 мм, длиной 5,0 м, разработаны рабочие чертежи конструкции бетонных и конструктивно армированных бетонных труб диаметрами 800-1600 мм, равнонесущих с железобетонными трубами, обеспечивающие снижение стоимости

изделий в среднем на 25%.

На рио. I показано конструктивное решение бетонных труб длиной 3,6 м. Трубы имеют стандартные стыковые соединения. Достаточно точно определение оптимальных габаритов поперечного сечения стенки ребристой трубы производится из условия равнопрочнос-ти оечений на уровне вертикального и горизонтального диаметров, при стандартном нагружении сосредоточенной эквивалентной нагрузкой, определяемой нормами.

Исходя из указанного критерия проектирования, ширина ребра & вычисляется по формуле:

9 £<¿-1 6

где: - полная эффективная ширина отенни, включахвдаяся

в работу;

кр и $ - высота ребра я толщина стенки (си. рио. 2). Величина ск находится из уравнения:

¿4 ь -

где: М - 0,Э18Рэ^*1- момент в наиболее нагруженном сечении

на вертикальномдааиетре;

р5<6 - эквивалентная поперечная сила, определяв (лая по рекомендациям по расчету труб;

- средний радиус трубы;

- параметр нагрузки.

В диапазоне нормативных нагрузок, действующие, па трубы (насыпь высотой засыпки от 2 до 6 м) величину с^ можно найти по приближенной зависимости:

^ 0,203 + 3,30X

Г

I

Рио. I бетанкая ребристая труба

4

Мц

О.

ч>

пГ/1 | в | п$(1

А-А

Рио. 2 Определение основных габаритов стенки трубы

а) расчетное поперечное сечение стенки трубы

б) расчетная схема стенки между ребрами

в) схема нагружения контура трубы меаду ребрами

Испытания ребриотых груб в грунте показали, что толщина отен-кя приближенно может определягьоя по аналитически эавиоимоотям для цялиндричеокой оболочки, защемленной по торцам и разномерно нагруженной по поверхности, в запао црочнооти, макоимальной нагрузкой от давления грунта.

Область рационального применения бетонных ребриотых труб вме-ото труб о обычной отенкой определяется из условия равнопрочноо-ти наиболее нагруженных овчений в обеих конструкциях, в этом олу-чае соотношение мевду площадями сечений отенок труб, определявших раоход материалов, аагашетоя в оледуодеы виде:

Г/2

ш 1,23 Г ^ А 11

где: Г„ , Р~ - площади поперечных оечений ребриотой и ■ пр

1 оплошной отенок

Из соотношения оледует, что применение ребриотых труб выгодно при >0,5.

Область эффективного применения ребриотых бетонных труб взамен равнонеоущих железобетонных труб о обычной оплошной отенкой определяется из соотношения: „

1 + Чгм*> зА* А* ' . ^ *

где: ^ = ~ТгГ~

х|> = _£?- _ соотношение отоимооти арматуры и бетона;

'•д _ общая площадь арматуры в железобетонной трубе;

- выоота стенки трубы оо оплошной отенкой.

ВЫВОДЫ - • •

: Проведенный комплекс экспериментально-теоретических исследо--ваний позволил сделать следующие основные выводы:. •

- в широко црименяемом диапазоне диаметров безнапорных труб кругового сечения 800-2000 мм наиболее аффективной являетоя ребристая конструкция, позволяющая создать номенклатуру труб равно-неоущих со стандартными железобетонными и обеопечиващих существенное онижение расхода материалов и стоимости изделия в среднем на 25$;

- ребристая труба работает как пространственная оистема, распределяющая поперечную нагрузку пропорционально жеотноотям неоу-щих элементов; в продольном направлении.прочкооть стенки трубы возможно достаточно точно определить в соответствии о методикой расчета, равномерно натруженной по контуру оболочки, имеющей заделку в торцевых сечениях; .

- при проектирована* железобетонных труб олвдует учитывать прочность бетона, вследствие чего в стандартных конструкциях труб диаметрами 800-1400 мм могут применяться однорядные арматурные каркасы, обеспечивающие онижение расхода стали в среднем на 305?.

Глава П. НАПОРНЫЕ ЖЕШЕЗОБЕТОШШЕ ТРУБЫ СО СШЫМЛ СЕРДЕЧНИКОМ

В семидесятых-восьмвдесятых годах в СССР для водохозяйственного строительства были разработаны конструкции напорных железобетонных труб со стальным сердечником диаметрами 250-1400 мм, длиной 5 и 10 метров под давление 1,0 и 1,5' МПа. Конструкции такого типа в течение многих десятилетий применяются в США, Франции, Италии др. странах мира диаметрами до 6,0 ы, показав

высокую надежность в эксплуатации.

Конструкции труб имеют стальной сердечник из сварного тонко-

го лиота толщиной 1,5-3,0 мм, помещаемого в бетон, который в дальнейшем монет подвергаться предварительному напряжению выоо-копрочной арматурой, защищаемой цемоитно-десчаным слоем бетона иди стальной сердечник располагается снаружи внутреннего слоя бетона, при этом навивка напрягаемой арматуры производится непосредственно на сердечник, и затем, как и в первом случае, покрывается цеменгно-пеочаным слоем бетона, уплотняемого торкетирова-нием или вибрацией. В такого рода конструкциях при нагрузке могут появляться трещины. В наружном защитном олое ¿етона, в частности, это происходит в связи с-отсутствием в нем предварительных напряжений, И зарубежные и отечественные нормы допусках» появление трещин о лимитируемой шириной раонрытия, что овязано с долговечности? конструкции при соблюдении определенных требований к водоне-. проницаемости и водопоглоиению бетона. Внедрение новотсГтипа труб потребовало проведения комплекса исследований со следующими целями:

- изучение процеоса трещинообразования бетонного покрытия при различных статических воздействия, деформативнооть трубы под нагрузкой, изучение адгезии бетона и листового металла при поперечном нагружении конструкции.

Эти исследования возможно разделить на следующие направления:

- разработка конструкций и испытание их в лабораторных условиях, разработка методов испытания,наиболее полно отражающих характер статической работы этого типа конструкций, разработка методов контроля качества бетона покрытий, отражающих специфику технологии его нанесения и работу бетона в конструкции;

_ проведение исследований, изучающих.природу адгезии сталь-

ного лиота о бетоном при поперечном отрыве, что может проиаойти, например, при стыковании труб, когда отпор уплотняемого резинового кольца может оторвать стальной сердечник от внутреннего олоя бетона.

При исследовании огатичеокой работы труб диаметрами до 1000 мм ооновное внимание обращалось на процесо трещинообразования в бетонном покрытии, имеющем существенное значение для коррозионной стойкооти конструкции в целом и ее де^ормативнооти под нагрузкой.

Лабораторные иопытаяия проводились совместно, автором и лабораторией труб ИИИНБ Гооотроя СССР по методике, разработанной, автором, по которой создавалось комбинированное иагружекий, включающее одновременное воздействие внутреннего давления и поперечной нагрузки. В дальнейшем методика была усовершенствована В.Н. Горячевым и А.Е. Шурновым посредством приложения боковой нагрузки, зависшей от вертикального усилия и не стеонящей деформации контура трубы. Внутреннее давление создавалось цилиндрическим вкладышем, помещаемым внутрь образца трубы длиной I м и имеющим резиновый чехол, под который нагнеталось масло.

Учет предварительного напряжения внутреннего слоя бетона показал в соотношении мевд предельными величинами гидростатического давления, соответствующего появлении трещин в обоих слоях

он \

бетона: Ттр ж 1

*

где: QH Q b - величина давлетая,Соответствующая появлению . rH?j >гр Трещин в наружном и внутреннем слоях бетона;

<3sp - предварительное напряжение в арматуре;

Айр - площадь арматуры;

А^Г^Ы " приведбнная площадь внутреннего слоя бетона;

л Дг А " площадь оечения внутреннего сдоя бетона, на-^ витой арматуры и сердечндка.

' "е7

Из этой зависимости следует, что трещиноотойкость внутреннего слоя для данных конструкций более чем в 2 раза выше трещило-отойкооти наружного слоя. Это хорошо согласуется о результатами опьггов и указывает, что трощиноотойхосгь конструкций определяет-оятрадиностойкоотью наружного покрытия.

Результаты опытов свидетельствуют также о том, что прочность наружного олоя бетона была на 35-40$ выше проектной и составляла 2,6-2,8 МПа. Следовательно, метод силового набризга позволил получить весьма прочное покрытие.

Раотягивающиэ напряжения в металле в трубах I категории и Л категории при воздействии, всей эксплуатационной нагрузки не должны превышать 1200-1300 кг/ом^ в этом случае ширина раскрытия трещин не превооходит 0,10-0,120 мм. При напряжениях в арматура в 1600 кг/см^ трещина достигает ширины раскрытия в 0,150-0,20 mi - это соответствует величинам испытательных давлений 1,5 МПа и 2,0 Ша, т.е. в любом случаеfti_u;^0,20 мм.

Наблюдения за деформациями контура грубы показали, что с появлением трещин существенно снижается изгибная жеотность стенки, так, например, для труб 0 500 мм, при = 0,150 мм величина

[Е "3] снижается в ~ 10 раз по сравнению о неповрежденной стенкой. Это обстоятельство приводит к снижению величины изгибающего момента за счет разгружающего эффекта от бокового отпора грунта на 5-20£ в зависимости от диаметра трубы и модуля да-

формации грунта.

Для конструкций рассматриваемого типа большое »начение имеет контроль прочности внутреннего и наружного бетонного покрытия, н&нооимого по двум различным технологиям. . Для контроля цанчрифугированного бетона образец представляет собой бетонное кольцо, извлекаемое из формы, располагаемой в рао-трубе, образцы наружного слоя бетона представляют ообой прямоугольные пластины размерами 100x100x30 мм. Их формовали в гибких формообразователях из тонкого листа, закрепляемых на цилиндрическом корпусе вдоль образующей. . трубы. Пооле термообработки трубы образцы испытывалиоь на раскалывание и прочность ооевого раотяже-ния определялась по нормативной методике.

Эта методика, разработанная совместно о институтом ВНШжелезо-бетон Госстроя СССР реализует среднюю прочность бетона на растяжение. 'Методика прошла успешную проверку в заводских условиях и вклвчена в стандарт на трубы. Массовые заводские испытания наружного слоя показали, что прочность наружного торкретируемого слоя

бетона на 35-40$ выше проектной,'прочность внутреннего центрифуги?

роваяного слоя составлялагйО кг/си.'т..ела 20£ выше проектной.

Из цроведенной части исследований возможно сделать следующие выводы:

- в конструкциях труб со стальным сердечником диаметром до ЮОО мм трещины не образуются при воздействии только поперечной нагрузки, при полной эксплуатационной нагрузке ширина раскрытия трещин близка 0,1 мм, что в соответствии о требованиями норм позволяет использовать конструкции в агрессивных средах при непременном условии соблюдения общих требований к водопоглощешда бе-

тона в пределах G-7%;

- количество арматуры в данных трубах определяется из условия, чтобы усредненные напряжения в металле не превосходили ве-

О

личины -V 1200 кг/ом при эксплуатационной нагрузке^ • появление трешн вызывает резкое снижение изгибной жесткости сгонки трубы и позволяет учесть упругий отпор грунта, разгружающий конструкцию; - прочность наружного слоя бетона, нанооимого торкретированием, выше проектной, примерно на 35-40$, прочнооть внутреннего слоя бетона примерно'на 20$ выше проектноП; . разработанная мотодака контроля качества бетона позволяет получить важнейшую реальную характеристику бетона - сопротивление растяжению, имеющую основное значение при проектировании труб такого типа, контрольные образцы повторяют совместно о изделием весь технологический процесс изготовления.

Исследование статической работы труб оо отальным сердечником большого диаметра вертикального формования велиоь, в частности, на конструкциях диаметром 1400 мм, длиной 5,0 м, под давлением 1,0 и 1,5 МПа, изготавливаемых на Бурундайском трубном заводе П/0 "Ремстройгехника" (рис. 3).

Труба представляет оббой предварительно напряженную трехслойную оболочку. Наружный и внутренний слой трубы из бетона прочностью 35 Ша, средний слой представлял собой стальной сердечник с напиваемой на него спиральной проволочной арматуры. Эта конструкция изготавливалась с использованием технологического оборудования для ьиброгидропрессования, что вызывает радиальное растяжение стенки трубы при передаче предварительных напряжении с арматуры на бетон, в случае использования одностадийной технологии.

В связи с этдал, при проектировании данной конструкции кроме рассмотрения двух обычных предельных состояний необходимо рассмотреть еще одно'предельное оостояние, соответствующее раооло-ению стенки при передаче предварительных напряжений, т.е. оценить величину усилия, при котором деформации внутреннего бетокнпго оердечника вызовут напряжения выкалывания под витками, превосходящие величину. На рио. 4 показа^ схема работы отенки, соответствующая данному предельному ооотоянию.

В этом олучае может произойти отрьш арматуры от наружного слоя и далее развивается лавинообразное разрушение бетонных выступов, приводящее к раослоению отенки. Из решения уравнения совместности деформаций бетонных слоев было получено предельное усилие обжатия в опирадьной арматуре:

где: Д^ Аи " шгонныв площади наруяного и внутреннего слоя;

Ёй{ Е&1. " "ОДУ^ УЦРУГОсти бетонных слоев. >

Одновременно установлены пределы, в которых должен быть коэффициент армирования наруяного слоя: •

'Ъа ^ » г- К^ьпа.'Ъ

где: • с - деформации стали при раздвижке формы;

С*

- коэффициент армирования внутреннего сдоя; Дц, - площадь стального цилиндра; ^сп - коэффициент армирования наружного слоя; Д сч - площадь спиральной арматуры;. Д - площадь наружного слоя бетона. Трубы испытвалиоь на поперечную нагрузку и внутрешшгидро-сга этеским давлением. Испытания показали, что

при ^24 Ща

мелкозернистого бетона потери в арматуре на 40-46 день составили ~ 300 кг/ом2, при атом среднее соотношение напряжений обжатия <0£р к передаточной прочности ооотапило ~ 0,50,при Ша это соотношение соогавпло 0,61 и в этом олучае происходило резкое шдение напряжений в отели, что объясняется бы-отронатекающей ползучеасью мелкозерниотого бетона. Полученные экспериментальные величины уоилия в напряженной арматуре хорошо согласуются о расчетными величинами, определенными по С11иП 2. 03.01-84. При определении потерь напряжений использовались реальные диаграммы " в-£ " для используемого металла. Обраоотка результатов- экспериментов показала, что усилие обжатия ооотав-ляло примерно 1300 кг/см. Зная все перечисленные величины, а также прочность бетона на растяжение были определены значения

. Опыты и расчеты показали, что при допускаемом

увеличении уоилия обжатия.бетона на 10$ может произойти расслоение отенки при = 20 МПа, еоли же учесть, что перепад прочности по высоте трубы достигает 35-40$, то раослоение отенки трубы может произойти в некоторых зонах конструкции при общем требовании, чтобы > 28 №. Это потребовало отказа от одностадийной и принятия двустадийной технологии изготовления труб диаметром 1400 мм, исключающей расслоение стенки. Б общей олож-нооти было испытано 23 трубы - 15 труб на поперечную нагрузку и 8 труб- внутренним гидростатическим давлением.

Анализ экспериментов показал,что наружные трещины появились в стенках труб при внутреннем давлении 2,1-2,35 Ша.что соответствует расчетным параметрам труйы. При этом — °«20

ш.

г

^

¡С

г

8

Г-

5224

Рис. 3 Напорная келезоботсшшя трубе со

оталышм сердечником мпрки' РТНГ-140-1 Г-раструб, 2-втулкв, 3-цилшадр, 4-про»олка, 5-1шруашый слой бетона, Б-внутренний сдой бетона .

Рис.'4'Расчетная схема стенки трубы при расслоении

При разгрузке трещины закрывались.

ПО "Ремотройтехника" (г. Алма-Ата) изготовило за 6 лет 465 гыо.м3 железобетонных труб I класса для канала "Иртыш-Караганда" в КаэССР. Общий экономический эйекг ооотавил 1,5 млн.руб.

При проектировании конструкций труб со отяльным оердечшшш были иопользованы исследования, проведенные автором по изучению адгезии листовой стали и бетона. В настоящее время основными моделями, используемыми в теории адгезии являютоя электричеокая и молекулярная, по существу дополняющие одна другую, это, в первую очередь, работы Б.В. Деряпша. Исследования, изучающие сцепление стальных плаотин о бетоном велись Ю.Б. Корниловичем, В.А. ¡Озеровым, В.Б. Ратиновым, В.Г. Довжиком, Р, Фаре и др. В этих исследованиях не были даны фактические величины предельных напряжений .отрыва отали от бетона, в чаотнооти, в завиоимооти от конечной язгибной жеоткости стальной пластины.

В настоящих наследованиях явление отрыва моделировалось системой хрупких прочностных связей пары "бетон-сталь", способных воспринимать в известных пределах сжатие и растяжение. В устье трещины отрыва возникает двузначная эпюра, уравновешивающая по. перечную силу и изгибающий момент (см. рио. 6 ). Было обнаружено, что эта эпюра движется впереди трещину,при этом создается цопь 'равновесных состояний при падении величины силы отрыва, вследствие деформации пластины, что воспроизводилось динамометром. Из уравнений равновесия в устьо трещины получим усилие отрыва:

П _ _ К*

Р ~ р. ¿гр

где: У"' - экспериментальные параметры для данного бето-

^ на и пластины, характеризующие сопротивление

изгибающему моменту и поперечной сила;

i, rf> м длина трещины отрыва.

Шпользуя уравнение для прогиба конооли, получим величину максимальной деформации пластины, соответствующую моменту ее отрыва от бетона: т> * Р3

При Сгр = 0 соотношение W/f характеризую; начальную оилу отрыва, также определяемую в опытах.

Эксперименты проводились на пластинах толщиной 4, 5, 6 и

10

мл, длиной 8QO.im, шириной 100 мм, имеющих сцепление о бетонными призмами размерами 100x100x800 мм. Схема испытаний дана на рис. 6а. Б процессе опытов определялись параметры Ti* и изучалось влияние следующих факторов на их величины;

- изгибная жесткость пластин (момент инерции изменялся в 15,6 раза), влияние направления бетонирования, влияние состава бетонной смеси, влияние црачнооти бетона.

Всего былоизпытано 120 образцов.

Обработка результатов экспериментов позволила сделать следующие основные вывода:

■ изменение направления бетонирования образцов относительно расположения пластины, влияние загрязнения заполнителей, режим пропаривания образцов практически не сказались на величинах параметров, состав бетона практически не повлиял на величину R* , отношение Ц/В не повлияло на параметр у , изменение жзшбной жесткости пластины решающим образом сказалось на величина "R* и не повлияло на у , изменение состава бетона,(изменение коэффициента избытка цементного теста в 20

1 Оотр

- 0

' / //////777ТТ7У / / / / /огр 1—.......- ' - " ■ —----■■ ........—--------- /////// . А ,

2

А

• Рис. 6

Отрыв пластины от бетона

а) схема приложения усилия

б) схема сил около зоны отрыва

раз) оказалось ц& изменении у от 7.62 до 17,25 см, для практических целей можно принять у - 9,60; характер отрыва отдельной што'х'ины от бетона носит когезнонный характер, площадь эпюры напряжений, уравновешивающих внешнюю нагрузку отрыва выражается в данных опытах зависимостью:

R* = 1зо . gS

где:

S и ^ - толщина и ширина стальной пластины; - с. ростом нагрузки влияние поперечной силы на сцопаениа падает и впереди трешшы отрыва устанавливается постоянная эпюра напряжений, указанная выаю, что хорошо согласуется о теорией рас-чла.

В качестве примера практического применения полученных результатов в данном разделе рассмотрено напряженное состояние раструбного соединения труб оо стальным сердечником при их стыковке от воздействия, возникающего при уплотнении резинового кольца.

Глава Ш. ШЕоОБЬ'ГОШШЕ 1Ш1'ГЬ1 ОБЛИЦОВКИ МШОРАТИВШ КАНАЛОВ ОРОШЫШ

В целях сокращения фильтрации воды в качестве облицовки каналов орошения широко применяются сборные железобетонные плиты и в СССР а аа рубежом. Плиты могуг быть изготовлены из обычного иди предварительно-напряженного железобетона, толщинами 6, В см и более, размерами в плане 410x320см, 360x390 см, 260x310 см, 200x310 см, 600x50 см, 600x100 см, 600x150 см, 600x200 см.

Сложным вопросом при устройстве покрытий остается стык между плитами. В практике строительства за рубежом находят применение, в частности,стыки, заполненные цементным раствором с применением расширяющегося цемента, на строительстве многих объектов в СССР нашел применение стержневой стык, предложенный автором. Однако, проблема сокращения количества стыков и сокращение расхода материалов на изготовление столь массовых конструкций остается весьма актуальной.

В качестве экономичной конструкции, позволяющей целиком перекрывать русла некоторых каналов, т.е. исключить устройство продольных стыков, можно использовать длиномерные гибкие, предварительно-напряженные шшты. Такого рода шшты были. применены в Италии для облицовки каналов Остеллато-Шльярано, Минчао, Понтекорво .

Разработанная методика расчета плит, как жесткой нити, позволила определить напряженное состояние конструкции во всех стадиях ее работы. При важнейшем расчетном случав-монтаж плиты';- основные параметры системы определяются из выражения:

= -I---( г -

Н сЬ<£.

где: к- t - толщина и полупролот плиты;

-.распор;

изгибная жесткость плиты;

Кц-п, ~ цРтелъ,ю Допустимые напряжения в наиболее ' нагруженном сечении.

Область оптимального применения конструкции в каналах определяется условиями максимального использования ее несущей способности и стоимостными сравнительными показателями с типовыми плитами. Очерчивание сечения канала по круговой кривой с предельным радиусом постоянным кривизны:

' I

в ~ о^ь£е ть

позволяет получить максимальную площадь сечения канала:

1А*» '+->,[1" <*>]

с минимальный смоченный периметром.

Полученное выражение включает физико-механические характеристики бетона и геометрию сечения.

В НИИЖБ Госстроя СССР при участии автора были испытаны равра-ботанные конструкции плит, габаритами: 15x1, 2x0,035 м, 15x1,20х х0,05 м, 16x1,20x0,05 м. Плиты армировались канатной напрягаемой арматурой диаметром 6 мы. Вес изделия составлял 2,2-2,6 т. Для изготовления использовался самонапрягающийся цемент МЦ-20. Прочность бетона при отпуске арматуры составила 65-66 Ша.

Работа любой предварительно напряженной конструкции во многом определяется надежностью анкеровкн напрягаемой арматуры в бетоне, что при отсутствии дополнительных анкеров полностью свяаано с качеством ее щепления с бетоном. Учитывая важность указанного явления', автором было проведено также экспериментально-теоретическое исследование по изучению сцепления с бетоном широко приме-

няемой в промышленности канатной арматуры с целью ведения продуманного проектирования конструкций, и,'в частности, плит облицовки каналов.

Применение канатов для указанных целей получило широкое "распространение с 1949 г. в ОРГ, США. с 1964 г. в Англии с 1956 г., В СССР серьезные исследования были начата в IS56 г. НИИ1Б Госстроя СССР К.В. Михайловым, Г.И. Бердичевским, Цай Шао fyaeu, Л.В. Руфом, А.Г. Вайнером.

В настоящих исследований ставились seдачи: проверка существования закона сцепления для этого вида арматуры, т.е. наличие зависимости ивжду касательными напряжениями сцепления ( ""С7Ц) и смещениями арматуры I )» в данн°м

случае речь идет об обобщенных продольных смещениях, т.к. канат совершает сложные винтообразные перемещения при передаче напряжений; изучение влияния конструктивных характеристик канатной арматуры на сцепление, т.е. на длину зоны анкеровки.

Методика проведения эксперимента определялась указанными целями. Была получена следующая информация:

- зависимости " дбоз" -являющиеся характеристиками сцепления, где: ид (о0е~ смещения.каната на загруженном торце и величина передаваемого напряжения; эпюры напряжений в бетоне и арматуре, полученные по данным тенаодатчиков; углы закручивания канатов при передача напряжений и выдергивании из бетона; влияние шага свивки и диаметра сердечника каната на сцепление; сопоставление качества сцепления канатов с другими видами арматуры.

Опыты проводились со стандартными канатами диаметрами 4,5;6;

^ О

12 и 15 мм, изготовленными из проволоки С Re,а = 17000 кг/см" и 19003кг/см . Геометрические размеры бетонных призматических об-

раэцов назначались из условия,'чтобы максимальные напряжения сжатии в бетоне не превосходили величин (0,5-0,65) Rg и по длине не превосходили более чем в 2-3 раза зону анкеровки - 100х iüo*lüOO мм и 100x100x1600 мм. Прочность бетона изменялась от Ш.....45 Ша.

Влияние шага свивки изучалось на канатах 4,5 мм, шаг принимался кратным cd, XCkL, и IScL Сопоставление характеристики сцепления канатов проводилось в сопоставлении о гладкой проволочной в тср-шчаски упроченной арматурой периодического профиля. Изучение механизма сцепления каната потребовало разработки методики расчета, рассматривающей его сложное перемещение^ совершаемое при передаче напряжений на бетон и возникающие при этом реактивные уои-лия: Т^ - касательные напряжения при винтообразном движении í ps - отпор бетона при зацеплении выступа каната (см. рис. 7).

Аппроксимация зависимостей "tV^ " и " ¡0 - " показана на рис. В. .

Б результате были получены разрешающие уравнения задачи относительно угла поворота каната © С х) :

г 2 11

I. Пластический участок сцепления: Gia) = CD

ГА6: <t\- ^rbl^Jj -и \

^ ^ SuvdLt )

- угол поворота, соответствующий образованию пластического участка сцепления;

6

г _ > m t- ,_ Rctt'jA-

= ce

yy\, - число проволоко внешнего повипа в канате;

Г( - перпметр каната;

V - параметр, связнвашиИ угол поворота 0

и продоль-

ное усилие в условиях свободного растяжения каната. 2. Упругий участок сцепления.

~ соответотвенно радиусы сечения кана;а и проволоки.

Постоянные интегрирования реоеиия определяйте/? из граничных условий и условия сопряжения упругого и пластического участков.

До сих пор расалатрцвадось напряженное состояние бетона в зоне алкеровкя при статическом нагруженли, однако на практике передача усилия с арматуры на бетон может производиться технологическими методами, вызывающими импульсное нагружение, что приводит к увеличению золы анхеровхи.

3 1946 г. немецкий исследователь ?ош провел опыги, показавшие, что скорость передача усилия ведет к значительному возрастанию напряжений и опасности раскалывания тонкостенных конструкций. Обстоятельные исследования по изучению влияния режима передачи напряжений на сцепление были приведены З.И. Кольнером в института ЕНШжелезобэтон в ГЭ59 г., показавшие существенное увеличение длины зоны аякероэкд при "?яиовенноа"передаче,Бдз»-

результаты Лип соадчени в опытах Голоибегг и Дипдгрена

где:

(США), также показавшие, что при "мгновенной" передаче напряжений длины зоны анкеровки канатов увеличилась в 1,5 раза и проволоки периодического профиля в 1,85 раза.

Веоьма интересные исследования были выполнены в 1982 г. Дель-фтским университетом (Голландия), а также Г. Рейнгардом (С1Т), в которых иоодедовадись влияния скорооти нагруженая на оцепление. Исследования, сходные о проведенными Г. Рейнгардом, были выполнены в институте ВНИИжелезобетон Б.С. Гольдйайном в 1987 г., получившим экспериментальные параметры сцепления при скоростном на-гружепии.

В обзоре состояния исследования по динамическому сцеплении Европейский комитет по бетону сформулировал следующие выводы:

- при выдергивании арматуры максимальные напряжения растут, динамическое упрочнение возрастает с уменьшением глубины заделки, при большой длине заделки распределение скоростей кагружония становится неравномерным, жесткость сцепления возрастает, опасность раскалывания намного больше, чем при статическом нагружении.

Однако в обзоре отсутствует единство в выборе параметров сцепления, характеризующих скорость нагружения.

В целях более полной количественной оценки явления была разработана методика расчета на сцепление при импульсном нагружении, позволяющая использовать накопленные экспериментальные данные, оценить влияние скорости при передачи предварительных напряжений на длину зоны анкеровки, определить период времени "Т", в течение которого происходит передача усилия. Для расчетной методики, позволяющей оценить время "Т", было принято, что закон сцепления Хш,- ТХ^х^ К $ X Ь ' Т'е* ШееТ ВВД ЛШ1вЙН0Й зависимости, для определения длины зоны анкеровки были ксполь-

зоваш зависимости для "нормального" закона сцепления о учетом динамического характера передачи усилия.

Рассматривая железобетонный элемент, как составной стеркою, после ряда преобразований, било получено разрешающее уравнение задачи: ^ , ^ ¿УН^ / ГЧ _' _

где: ^ ^^ЧзЛе НьУ Ъэ^"0

СО - смещения арматуры в бетоне

^С? + сГ5 ^'^АьСсГс?)'&,<<■ с,'ороогь рас°роет!'-

алвния энука в бетоне и металле. • ■ ' - ,

Для рошония практических задач в целях получения значения'"Т" било принято допущение, что Са — С^. Это привело.к существенному' упрощению разрешающего уравнения задачи:

где: ^ (Х^ = СЦ (Х^) - Ц,2 (X ^ ) ;

и,г{ХхЮ - смещения бетона

= 1/Са*; :..,

Е 5 А >

- параметр сцепления при динамической нагрузке, П - периметр стержня, - коэффициент армирования.

В опытах, проведенных автором при динамических испытаниях ыон-ттннх петель и Л.М.Двдонко при передаче предварительных, напряжений с помощью осциллографа была получена зависшость " £ - "Ь ", близкая к треугольной эпюре с убыванием до нуля (установившейся величины деформации напряжений в стали на загруженном торце). , После составления граничных и начальных условии задачи было получено общее решение ц, как следствие, выражение для смещении арматуры на загруженном торце в момент времени "Т":

где: £ - начальное предварительное напряжение в арматуре.

- поду длина железобетонного элемента.

Для получения величин "Т", длин зонн анкеровкя, динамических коэффициентов была проведена обработка опытов, проведенных Л.М.Ди-денко в институте ВНШжелезобетон, продолжавших опиты В.М.Колънора, По.оедача напряжений осуществлялась тремя общепринятыми .технологически и методами - пережогом проволоки автогеном, электросваркой и пе-рерэзыванием абразивным диском. На основании всего широкого экспери-менатльно-теорегического комплекса исследований по этому разделу возможно сделать следующие основные выводы:

- длинномерные предварительно напряженные плиты возможно рас- . сматривать как жесткие пологие нити с точки зрения их статической работы;

- в сравниваемом диапазоне площадей сечение каяалов 2 2

10 м ¿6 сО <& 70 м область экономической эсМвктивности применения гибких шит начинается с СхЗ = 20 м2 для плит длиной 18 м, толщиной 4,0 см, с увеличением

сО

и длины плит эффективность существенно увеличивается, так при = 70 м^ и длине плит 25 м с толщиной

3,5 си стоимость I м2' покрытия снижается на ~ 40$ 5

- сцепление каната с бетоном как пельного стержня периодического профиля достаточно точно описывается "нормальным" законом сцепления;

- длииа зоны анкероши каната оказалаоь в 2,2 раза больше, чем у тврмичеокиупрочвйтй проволоки того же дааметра периодического профиля;

- максимальные перемещения каната при передача усилия о шагом свивки в 1В сС при передаче уоилий на 20-25% выше, чем у каната о шагом свивки 8 и 10 <Л ; увеличение диаметра оердеч-ника на 15% привело к уменьшению перемещений каната в 2 разы. Таким образом, увеличение диаметра оердечника оказываетоя положительно на улучшении качества оцепления каната;

- разработанная уточненная методика расчеты оцепления каната о бетоном позволяет анализировать влияние конструктивных особенностей этого типа арматуры на сшплеше, может быть также приманена к расчету винтовых стержней о большим шагом нарезки в упруго-пластической ореде;

- напряженное соотояниа анкерной зоны определяется в основном наличием боковых уоилий, Р^ , оминающих бетонные выступы (зацепление);

- результаты обработки динамических иопытиний ны сиепление показали» при "Т" = 0,0015 о пропесо становится квазистатичео-ким} наиболее высокий Кдан = 1,46 возникает при перерезке проволоки диском; увеличение зоны анкеровки в данных опытах при средней величина Кдан = 1,35 составило =1,5 ; при перерезании автогеном и сваркой =1,36 ; отношение ^ колебалось в пределах 1,74 - 3,58 и зависело от интервала "Т\ .

• .. - Глава 1У. ДОТКИ СИСТЯЫ .ОРОЫШЯ -. " •.

.Рабоги'В области проектирования лотковых конструкций в СССР велись институтом Гипроводхоз, НИнК Госстроя СССР под руководством Б.В.Шугаава и рядом других организаций, наибольшее распрост-

ранение в стране получили стандартные параболические лотки, разработашшв Союзводпроскгом под руководством автора.

Важнейшей задачей при проектировании маооовых конотрукпий является разработка критериев их оптимального проектирования.

Решение отоль сложной комплексной проблемы потребовало анализа следующего ряда факторов, определяющих выбор рациональной конструкции лотка:

- гидравлически выгодные сечзкил конструкция, обеспечивающие минимальную длину смоченного периметра, т.е. минимальный расход материалов;

- статичеоки выгодные габариты конструкции, обеспечивающие максимально возможное ониженив изгибающих моментов;

- определение облаоти технико-экономической целесообразности применения лотков.

Обобщая результаты расчетно-теорзтичеокого исследования, в глава 1У сформулированы следующие.критерии проектирования лотков в диапазоне 0,Зма*ьСО 2,7 м2;

- ненапряженные конотрукпий лотков должны быть равнопрочны в обоих направлениях изгиба; при выборе рационального очертания поперечного сечения малогабаритных лотков следует иоходить в основном из технологических требований к их изготовлению и стыкованию в канале; при выборе рационального очертания поперечного сечения крупногабаритных лотков (1.65 м4 СО 2,70 м2) необходимо ориентяррватьоя на статически выгодные контуры максимально приближенные к полуциркульному; наиболее рациональным контуром поперечного сечения крупногабаритных лотков'является' полуэллипо с I, причем это соотношение рационально'й&иять в зависимости от СО » ПРИ про?едегаи статического.расчета

конструкции необходимо произвести уточнение расчетной охамы лотка, учитывающей податливость торцевых закреилений бортов; минимальную толщину стенки малогабаритных параболичаоких лотков следует ограничить величиной в 50 мм и крупногабаритных -в 70 мм.

Обработка иопытаний параболических лотков:

- в методику расчета необходимо ввести уточнение граничных условий, учитывающих податливость торцевых оечений, что не учитывалось в ранее разработанных расчетных методиках; податлавооть тпршвых оачений приводят к увеличению развала бортов в о ре днем оечании в 1,8-2 раза по сравнению о лотками, имеющими торцевые .закрепления; изгибная жесткость раотрубного ториа примерно в 2 раза больше гладкого ториа; увеличение напряжений в стенках параболических лотков, не имеющих торцевых стяжек, соотавило около 2Ь% по сравнению о аналогичными лотками со стяжками.

Для проотраногвенного расчета лотков были использованы методы, разработанные В.З.Влаоовым и И.Е.Шлвйковским о учетом уточнения о подаяливооти торцевых сечений, оделанных Ы.Н.Оданиовым, а также метод конечных элементов.

Уточненные методы показали, что в средней части эллиптичеоких лотков С I изгибающие моменты на 40$ меньше, чем в полуэллиптических лотках о I и на 35$ меньше, чем в полуциркульном,» значительных величин достигают изгибающие моменты в раструбе.

Проведенное конкретное проектирование на основании экспериментально-теоретических исследований позволило получить практически равнопрочные в даух направлениях'крупногабаритные конструкции со средней величиной растягивающих напряжений = II

кг/ом2, что примерно соответствует клаосу бетона BI5 при общем требовании к прочнооти бетона Е25.

Для проведения технило-экономического сравнения было проведено по тем жз критериям проектирование полупиркулышх лотков. На рио.9 показаны графини "Х- СО где А = ^сО А& - площадь поперечного сечения отенон лотка,. ^ - площадь поперечного сечения (отверстие) лотка. Из графика следует, что эллиптические лотки о I обеспечивают существенное сни-

жение расхода материалов на еданипу площади лотка. Стоимостной анализ показал, что лотковые каналы из данных конструкций обео-печивают снижение стоимости по сравнению о каналами из эллиптических лотков института "АзгипроБодхоз" о I на 16—2756 в зависимости от длины свай оонования.

Конструкции крупногабаритных эллиптичзоких лотков о ^/¡^ •> 1,14 высотой 1,0 м, СО = 1,80 м2 изготавливались методом виброштампования на Ростовском заводе ЕШ Ростовводстроя.

Глава У. СТЫКОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ СБОЕМ!

И'ЛЕЭОЕЕТОШЫС КОНСТРУКЦИЯ

При объединении сборных железобетонных конструкций в гидротехническом и промгражданском строительстве особое значение имеет продуманное конструирование наиболее часто применяемых стержневых отиков, прежде всего с точки зрения ограничения их раскрытия при разных видах воздействия.

В этой области весьма интересны работы, проведенные в институте ВНИИжелезобетон Госстроя СССР М.МДолмянским, Б.С.Гольд-файном, автором В.В.Зайцевым, Ф.С.Белавиным и др., в НИИЖБ Гоо-

отрои СССР А.С.Залеоовым, II.М.-Мулиным, в ЦНИИСК Гооотроя СССР И.И.Гольденолатом, Б.А.Коошшшм, Б.П.Вольфооном, в этой облао-ти работали Ю.Д.филин, Е.Д.Малявокий, Н.Б.Морозов, Г.Е.Кузнецов, А.Е.Минарокий, К.А.Мальцев, Е.Н.Прохоров, А.З.Аронов, Б.А.Лущин, И.Б.Фирун, Е.Л.Айзиноон, Е.С.Щукин, Л.С.Авиром, Д.А.Питлюк, Н.Ж.Рындин и др., за рубежом извеотны работы Ф.Леонгарда, Р. Вальтера, Р.Залигера, Р. Бауэра и др.

Речь идет об изучении П предельного состояния в отыках ооо-ружений, приводящих к оиижению его экоплуатаиионных характеристик.

Анализ работы стыковых стержневых соединений при определении их податливооти и ширины раокрытия сводитоя к изучению работы арматурного отержня в бетона при продольном и поперечном нагру-жении.

При продольном нагружении задача сводитоя к изучению сшпле-ния арматурного отержня в батоне, В этой облаота значительные исследования проделаны за рубежом Рэмом, Брисом, Залигером, Гюй'.оном, Амштютием, Кларком и др., в СССР фундаментные исследования проведаны в инотитуте ВНИИжеле зобе тон Госстроя СССР М.М.Холмяноким, Б.С.Гольдфайном, Е.М.Кольнером, Л.П.Серовой, автором и др., в Челябинском политехническом инотитуте А.А.Оа-тулом, В.М.Цехмистровым и др., в институте НИИКБ Госстроя СССР Дмитриевым, К.В.МихайлоЕы;.1, Т. Гараи, Н.И.Карпенко и др.

В основу технической теории овепления, разработанной М.М. Холмянским, положена экспериментально подтвержденная зависимость между каоагельными напряжениями сиепления Т^сху и взаимными смещениями арматуры и бетона ^(х) "нормальный" закон спепла-

ния:

ЪГгмЧ

рио.' 9 График -Х5 для лотков с различными очертаниями контура

4.2'

В этой главе автором раоомотрено существенное уточнение закона сцепления, учитывающее возникающее в некоторых случаях явление переменности сцепления по длине (по высоте), нагруженного стержня. Такое явление, наблюдается, например, при направлении бетонирования вдоль оои арматуры, вследствие переменности прочности бетона. С этой целью вводится корректирующая функция Р^О)

где - экспериментальный параметр.

В данном случае функция ^ [С|и^приняга в виде упруго-плаоти-ческой диаграммы, аппроксимирующей "нормальный" закон и упрощающей математический аппарат (рис. 8).

Для упруго-пластической стадии выражение для максимального смещения на нагруженном торце имеет следующий вид:

где: - смещение соответствующее появлению участка плаоти-'

ческого сцепления, определяется экспериментально. Отсвда единичное смещение: * '

^/^АГ^А, ^АьГ 2 5 Л Е^Л

Для упругой стадии единичное смешение имеет оледующий вид:

- Л^ьСЗ^" ЯуО»]

где А< - площадь арматуры; гр

<Зу-| - Функции Бесселя. Б главе У приводится пример количественного анализа результатов экспериментов, проведенных при выдергивании стержней из бетонного массива, имеющего разную прочность по высоте, подо-

твердивший правильность выбора корректирующая фушшии. На основании полученных аналитических зависимостей решена задача о жеоткоотной характеристике отержня, имеющего на неразгруженном конпе анкер в виде поперечины или высаженной головки. В работе приведены результаты оерии экспериментов по выдергиванию из батона арматуры 0 4; 6 и 8 мм, илаосов Ер - I и А-Ш из батона прочностью 7,5 ; 20; 30 и 45 ИПа, позволившие получить расчетные параметры cue пленяя.

Лдлза в глава рассмотрена работа арматуры при поперечном нагружешш, при этом отержань рассматривается как балка на уп-руго-плаотическом основании, также опиоываемсгодиаграммой Прандтля. Решение у ранений в этом разделе дано в вида расчетных графиков, облегчающих процвоо проектирования.

Величины параметров Ко и А-г были подучены из многочисленных экспериментов, в которых стержни, заделанные в батон, подвергались поперечному нагружешш, причем в промессе опытов велись замеры смещений стержня индикаторами часового типа о пеной деления 0,1 и 0,01 мм, В результате обработка получены оледующие экспериментальные завиоимооти:

К0 = 0,123 Eg (кг/см3); = 5,43x10-^ Eg (см)

где: К0 ~ коэффициент "постели" бетона,

Дт - перемещение, соответствующее переходу бетона, в пластическую стадию

В главе показаны конкретные- примеры расчетов некоторых типов стыков.

Зиачвняв хесгноотных характеристик овязей позволило разработать экспериментально-теоретические методы расчета оборных сооружений о учотом податливооти стыковых соединений и деформативноо-ти грунтового основания. В главе показана методика расчета гидротехнических сооружений на грунтовом ооновании (прямоугольных труб, крупногабаритных лотков, Г-образных блоков, объединяемых отержне-выми отыками), состоящих из нескольких недеформируемых блоков (ом. рио. 10 а,б). В случае, если блоки одинаковы (регулярная оиотема), разрешающее уравнение задачи принимает следующий вид:

где: Ут - поперечная сила в связях между блоками; - функция нагрузки;

^ - коэффициенты уравнения, содержащие каоткоспше характеристики овязей, количертво стержней в стыковом соединении и коэффициент "постели" грунтового основания.

Аналогичное уравнение получено для углов взаимного поворота блоков при деформациях кручения.

Дри достаточно большом чиоде блоков ( 3) уравнение решается как дифференциальное. Упрощение расчетов возможно получить, приняв О и считая, что податливость стыка определяется то-

лько продольными перемещениями. Эго положение оправдано, т.к. , продольная жесткость стержня на порядок.выше поперечной, т.е.

тон же уровне нагрузки. Г; этом случае, уравнение ,

а)

о

в,

А

т- |

Л о

Мщ

/Л-'ЛЧЧ—

X——

«С V-. г-Н

У*'

л

О

Мяк

т* I

ГТгуО

^

Рио. 10 Схема перемещений и равновесное соотояниэ блока

а) схема перемещений

б) уонлия, действующие на блок

задачи возможно.записать в известной форма:

f - дЬ- "

гда: - приведенная изгибная жеоткооть балки;

'Из рассмотрения oxeмы деформации балки и равновесного ооото-яния ее оечения было получено оледующав выражение!

~ сезз- яр- JL ti

гда: у . - количество стержней в растянутой зоне оечения; 1 H U - выоота и длина блока; ,

А = -_ линейная характеристика жеоткооти отержня при

J do продольном загружен™ определяется по завиои-М0СТЕ „

Сопоотавительныа раочеты показали, что балка на упругом основании (типовая прямоугольная труба), загруженная равномерно распределенной нагрузкой и имеющая заделку при учете оолабления оечения имеет оооредоточенные момзкты в 1,5-1,7 раза меньше, чам в балках о неоолабленным оечениам.

В главе У раоомотрена также работа монтажных петель в конструкциях и вопросы раочета податливости петлавнх стыковых соединений. .' '' ■•..

При рассмотрении работы oreржш спатдевой анкеровкой возникают проблемы изучения двух предельных оостояний-ооотрянив, соответствующее разрушению заделки, могущее возникнуть при. работе монтажных петель и даформагивность, связанная с- вопросом раскрытия петлевого стыка. .

Были проведены эксперименты, по изучению на суща й способности ' монтажных петель при статическом и динамическом нагружвнии. Статические испытанш петель, иьиюпдах короткую заделку в батоне о анкерами-в виде крюков, высаженных головок, поперечных стержней

4.Г

• Г

и пластин, а также сочетание высаженных головок о крюками. Изучалось также влияние диаметра загиба крюка.

Обработка опытов показала! основным видом разрушения являетоя сочетание раскалывания о изгибом внешнего олоя бетона, указанное предельное ооотояние наступает при малой длине заделки; наибольшее'раотлгавающее напряжение на поверхности бетона возможно определить о помощью зависимости для толстых плит, имеющих заделку по контуру.

В пределах опытов была получена приближенная зависимость между фодельным усилием и прочностью бетояа : //пр = 350. Р} ¿Ь

Из опытов следует, что ни один из видов анкеровки не имел преимуществ перед крюком.

При подъеме изделия петля подвергается динамическим воздействиям. В начальный момент подъема происходит кратковременная перегрузка петли. Соотношение между максимальной ординатой импульса и установившейся нагрузкой являетоя динамическим коэффициентом перегрузки (Кдан). Б нормах принято К1рн = 1,50.

Эксперименты делились на две части:

- определение К^щ в условиях реального подъема изделий;

- проверка сопротивления бетона при различных режимах нагру-жения петли на динамическом отсекателе, сконструированном автором.

Для определения Кдан были изготовлены два образца в виде кубов весом I т и 0,5 т из бетона 20 МПа. В бетона заделывались петли из стержней 0 10 мм с крюками диаметром 60 мм.

Величина нагрузки фиксировались тензодатчиками с базой 10 мм,

наклеенных на петли и передающих сигналы на осциллограф.

Опыты с реальным подъемом блоков в разных режимах показали:

- Кдан ооставил для ло*ов" весом I т Кдан = 1,21-1,32;

- для блока ваоом 0,5 т Кдан достиг величины 1,45;

- при резкой остановке и пооледующем подъеме Кдан = 1,21.

Влияние скорооти изучалось на динамичеоком отоекатела, в

котором аакреплялоя отержень 0 18 мм. К отержню крагшлаоь траве роа о двумя крюками из отали А-1 диаметром 10 мм о радиуоом загиба 3 сЬ .В данных опытах время передачи изменилось по времени:

■Ък = [о,-и - А

На ооновании экспериментов были сделаны оладующиа ооновниа выводы:

- при воздействии нагрузок, прикладываемых оо окороотями в 10-15 раз превышающих обычные окороотн, получанные при подъема блоков краном, заделка и металл петли на были разрушены, нео-мотря на то, что при отатических воздействиях такая нагрузка, вызвала бы разрушение образна, т.е. произошло повышение прочности материалов при мгновенных нагрузках;

- окорооть передачи усилия в данных опытах изменялаоь в 15,5 раза по эмпирической завиоиыооги:

-ИОО[ 1^/2600 ^

Далее в главе рассмотрена методика статического роочата раскрытия отыкового соединения о применениеы петлевой анкеров-ки.

Лроваденныа исследования позволили сделать следующие основные выводы:

- работа стыкового соединения в гидротехнических сооружениях лимитируетсл шириной раскрытия шва ( П предельное состояние),

что потребовало разработки методики его расчета, учитывающей оиеплепие арматуры о бетоном и работу арматурного отержня при поперечном нагружении;

- проведенные эксперименты позволили получить вое необходимые расчетные параметры, характеризующие жеоткооть арматуры в бетоне при продольном и поперечном нагружении;

- оборнив гидротехнические и граждпнокив сооружения должли раосчитыватьоя о учетом податливости отыковых соединений и при необходимости о учетом жесткости сборных элементов, что приводит к оущеотвенному снижению раочетных уоилий в сиотеме и, как оледотвие, к онижению расхода материалов.

ШВОДО И ЗАКЛЮЧЕНИЯ

1. В работе показана практическая реализация экспериментально-теоретических исследований проведенных в целях создания номенклатуры эффективных массовых изделий - безнапорных и напорных труб со стальным сердечником, гибких крупногабаритных предварительно-напряженных плит облицовки каналов, лотков сетей орошения, обеспечивающих существенное сокращение расхода материалов и стоимости изделий, разработаны методы оптимизации конструкций и определены наиболее рациональные области

их применения в строительстве.

2. Оригинальность конструкций труб обоих типов и сооружений из гибких плит.подтворадена авторскими свидетельствами

с участием автора.

3. Разработаны теоретические методы расчетов и проектирования конструкций, позволяющих учесть в аналитических зависи-

мостях экспериментально полученные расчетные параметры, отражающие реальные физико-механические характеристики материала изделий, а также реальную работу конструкции под нагрузкой.

4. Разработка номенклатуры эффективных конструкций потребовала изучения проблем сцепления с бетоном некоторых видов арматуры в условиях статического и динамического воздействия. В результате исследований разработаны теоретические методы расчотов напряженного состояния конструкций, в зоне анкеровки канатов в бетоне с учетом особенностей конструкции этого типа арматуры. Разработаны оригинальные экспериментальные методы создания импульсной нагрузки при передаче предварительных напряжений о арматуры на бетон, а также теоретические методы, позволившие оценить увеличение длины зоны анкеровки в зависимо* сти от режима передачи, усилия.

5. При разработке конструкций труб со стальным сердечником были использованы результаты исследований по изучению адгезии стального листа с бетоном. Впервые было исследовано влияние на адгезию практически всех параметров бетона и изгибной жесткости стальной пластины. Найдены расчетные параметры адгезии

в зависимости от характеристики бетона и изгибной жесткости стальных пластин, Это позволяет решить рад практических задач при проектировании труб и опалубочных форм. .

6. Разработана методика расчета деформативности стержневых стыковых соединений сборных железобетонных конструкций с использованием экспериментально подученных параметров, отражающих работу стержня в бетоне при продольном и поперечном на-гружении.

Разработана методика расчета на сцепление арматурного стерж-

ня о анкером в бетоне в условиях переменного закона сцепления.

7. Разработана методика расчета сборных сооружений о учетом реальной жесткости конструктивных элемонтов, дсформативяости стыков и грунтового основания, приведены результаты количественного анализа статической работы сооружений, показавшие весьма существенное влияние указанных факторов на снижение величин концентрированных усилия, что ведет к сокращению расхода материалов и позволяет регулировать усилия в системах.

8. Разработаны теоретические метода расчета деформативлосги петлевого стыка и анкера-крюка в бетоне с использованием экспериментально подученных расчетных параметров, отражавдих"особенности работы крюка в бетоне, получены данные о прочности заделки крюка в бетоне.

Основное содержание работы опубликован в следующих научных

трудах автора: I. Товелев Ю.А.

Железобетонные безнапорные трубы большого диаметра ребристой конструкции. Труды Союэводпроекга, № I, М., 1973.

2. Товелев Ю.А.

Совершенствование конструкций железобетонных груб для гидромелиоративного строительства. Труды Союэводпроекга, Ü 2, М., 1975.

3. ТевепевЮ.А., Климмн С.М., Малютин Г.Н.

Железобетонные и бетонные безнапорные ребристые трубы. Труды ЩШИСК Госстроя СССР, М., 1985.

4. Тевэлев Г).Л. Кшарова 0.13. Берген Р.И.

Исследование прочности и тращиностой-кости безнапорных труб "Бетон и железобетон", а г, м., 1988.

S. T«.ve £tov Y. Cohs-t4Mc.cion^ iARion«-C«$ cíe,

£©¿S -tM.€oS cíe Ho^mC^Otv GctmcLdlo

R-e s u w e/i Со nf с /ic t сь

C¿z rttcjCeco tlH'CO', Cu Q<b i i nov« m ь 4e MSZ.

6. Тввддвв Ю.А., Ксбахадвв А.О. Сборные железобетонные конструк-

ции специального назначения. Тбидаои, X9ÖI.

7. Твввлвв D.A.,KíHapo>a O.D. Сокращение раохода арматуры в

безнапорных трубах. Материалы оеминара "Пути онижвния металлоемкости сборного железобетона я оовершеиотвованив производства арматуры", М., 1989.

8. Твведев Ю.А., Михайлов В.В.,

Гвтмаиеыио O.U. Гибки» железобетонные предаари-

тельно напряженные плиты для облицовки каналов. Труды Союзвод-проекта, й 48, М., 1977.

9. Теводев Ю.А. 0 применимости технической теории раочета на

оцепление для арматуры из овмипроволочных прядей. Труды ВНИИжелезобетона, Аккеровка арматуры в бетоне, M., 1969.

10. Твведев Ю.А., Швец И.А. Влияние конструктивны! парамет-

ров овмипроволочных прядей на сцепление арматуры в бвтона,1&уг ды'ЕНШжвлезобетоиа. Анкеровка арматуры в бетоне, М., 1969.

11. Твведвв D.i. Заделка арматуры в бетоне при Переменном оцеп-

лении по длине зоны аякеровки. В кн. Сцепление армат^ы о бетоном. Труды ШШБ Гооотроя СССР,

12. Ходмянекий М.Ы., Теввлев Ю.А. Раочет аякеровки прядевой ар-

матуры в бетоне. В кн. Сиепле-ниа арматуры о бетоном. Труды Н1ШБ Госотроя СССР, М.,1971.

13. Товелвв Ю.А., Швец И.А. Исследование сцепления армату-

ры из овмипроволочных прядей о бетоном. В кн. Сиеплоние арматуры а бетоном. Челябинск,1968.

14 YuöiT^W, Ре^го AConio, Loi pWc^ncs ete CUCÜMSO de ©€ЛАЛ kcriJvot-echúcas We ojbv^fKdo 5owvA ease. de i4«to «¡«si«e-гл-nölo €д_ àe -£<is u.m'c«ei

de eos ¿uhías* Ce5(<i»wtneb. Conf««"11'^

i2 - 4S de. X^Ub de 1Э8Д. тс тевялвв D A Изгиб арматурного отержня в бетонном массиве. Твведвв u.a. XXII научно-исследовательской

конференции. МАДИ, M., 1965,

5Л

16. Тевелов Ю.А., Берген Р.И. • Расчет раструбного отыка на мен

тажные воздействия. Труда Союа-водпроекта, № 2, М.,- 1974.

17. Тевелев Ю.А. Исследование действительной отатичеокой работы

крупнопанельного здания. Автореферат диссертации. Ы., 1965. "

18. Тевелев Ю.А., Кольнер В.М. Работа арматурного отержия в

бетоие при поперечном нагружа-нии. Труды ЕНИИаелезобетона Л 12, Стройиздат, М., 1966.

19. Ходмянокий М.М.,Тевелев Ю.А. Заделка отержня о периодически

расположеннши анкерами в бетоне. Труды ВНИИжелезобетрн W 10, U., 1965.

20. Тавелев Ю.А. Методы расчета гидротехнических сборных железо-

бетонных сооружений на грунтовом основании о учетом реальной жесткости стыковых соединений. Труды ЩИИСК. Прочность и надежность сооружений. М., 1989.

21. Товелев Ю.А., Шмурнов А.Е. Конструкция и прочноотныэ харак-

теристики железобетонных напорных труб оо ота-льным сердечником.

Краткие тезисы докладов научно-технической конференции "Основные направления совершенствования технологии ¡производства наборных труб",М., 1976.

22. Тевелев Ю.А., Шурнов А.Е.,

Горячев В.Н. Особенности конструкций труб о

металлическим цилиндром. Бетон и железобетон", Я 12, М., 1979.

23. Тевелев Ю.А., Рагольский С.З., Горячев В.Н., Шмурнов А.Е.,

Коган Е.А..Усколовский A.M. Совершенствование конструкций и

технологии производства железобетонных напорных труб о метал-' лическим цилиндром диаметрами 250-600 f.M. Реф. инф. БНИИЭСМ, серия "Промышленность сборного • железобетона", №5, М., 1981.

24" КГв А е.'. kKHS ^"методика контроля прочности на шураов л.л., л л растяжение бетонных слоев же-

лезобетонной напорной трубы со стальным цилиндром. Реф. инф ВНШСЭМ, серия^Проыышленность сборного железобетона , » <, U., 1981.

25.' Тевелев Ю.А., Коган А. Напряженное соотояние напорних

железобетонных труб со стальным сердотажом при технологических воздействиях. Сборник трудов Союзводороэкта, А 48, м., IS77.

26. Тевелев В. А., Рагольокий С.З.,

Ивянокий Г.А. Новый типовой проект железобе-

тонных параболических лоткои. Ц^ды Союзводпроекта Я I, М.,

27. Тевелев Ю.А., Ивянокий Г.А.,

Трайнин i.A. Некоторые принципы оптимального

проектирования крупкогабаритшк лотков о расходом до 10 мз/оек. Т^да Союзводпроеита й 48, IL,

28. Тевелев Ю.А. Кути экономии расхода материалов на изготовле-

ние сборных железобетонных конструкций в гидромелиоративном строительстве. Сборник ЦБНТИ водхоза СССР, серия 5, выпуок 9, М., 1976.

29. А.о. й 549554 "Способ изготовления емкости" (в соавторстве).

Решение о выдаче 25 ноября 1976.

30. А.о.А 81947В "Способ изготовления тонкостенного сердечника

железобетонной напорной трубы" (в соавторстве). Решение о выдаче 5 декабря 1980 г.

31. А.с.й 614954 "Способ формования гидропрессованных напорных

труб из бетонной смеси" (в соавторстве). Решение о выдаче от 21 марта 1978 г.

32. A.c.й 4606735 "Безнапорная бетонная труба" (в соавторстве).

Решение о выдаче от 27 декабря I98S г.