автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Экспериментально-теоретическое изучение несущей способности шестиугольной трехслойной панели покрытия

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ

ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Опыт проектирования и применения трехслойных конструкций в строительстве.

1.2 Краткий обзор развития теории и методов расчета трехслойных конструкций.

1.3 Перспективные патентные и практические разработки трехслойных конструкций.

1.4 Выводы по главе и постановка задачи исследования.

ГЛАВА 2. РАСЧЕТ ШЕСТИУГОЛЬНЫХ ТРЕХСЛОЙНЫХ

ПЛАСТИН НА ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ИЗГИБ И

СЖАТИЕ В СВОЕЙ ПЛОСКОСТИ.

2Л Шестиугольные трехслойные пластины при температурном изгибе

2.1.1 Вывод основных уравнений термоупругости трехслойных пластин

2.1.2 Решение задачи для свободного опирания шестиугольной трехслойной пластины.

2.1.3 Анализ результатов расчета панелей на температурные воздействия.

2.1.4 Температурный прогиб правильной шестиугольной панели, опертой в углах.

2.2 Метод комплексных функций напряжений в плоской задаче теории упругости.

2.2.1 Расчет плоского напряженного состояния в обшивках шестиугольной панели, сжатой силами в углах.

2.2.2 Конформное отображение внутренности единичного круга на внутренность правильного шестиугольника.

2.2.3 Решение для сил во всех углах шестиугольника.

2.3 Сравнение результатов расчета плоского шестиугольника, сжатого сосредоточенными силами, произведенных по МКЭ и по методу Колосова-Мусхелишвили.

АКТУАЛЬНОСТЬ ТЕМЫ. Повышение уровня индустриализации строительства требует применения новых эффективных видов строительных материалов, изделий и конструкций с использованием современных методов их производства и передовых технологий монтажа.

В настоящее время основной задачей, стоящей перед проектировщиками, учеными и строителями, является переход к массовому строительству полносборных зданий и сооружений из легких экономичных конструкций. Анализ отечественного и зарубежного опыта проектирования и строительства все определеннее показывает перспективность применения трехслойных панелей и оболочек в качестве ограждающих и несущих элементов сооружений. Трехслойные конструкции отличаются легкостью, хорошими теплотехническими свойствами, высокой индустриальностью изготовления, повышенной транспортабельностью и т.д. Преимущества таких конструкций хорошо проявляются при строительстве в удаленных и труднодоступных районах Сибири, Урала и Крайнего Севера, где затруднена доставка строительных материалов и отсутствуют транспортные магистрали.

Одной из наиболее перспективных областей применения трехслойных конструкций являются пространственные покрытия зданий и сооружений в виде куполов и сводов. Купольные покрытия, собираемые из трехслойных панелей, обладают высокими технико-экономическими показателями. В таких конструкциях комплексно решаются вопросы прочности, жесткости, легкости, теплоизоляции, технологии изготовления и монтажа. Основными тенденциями развития и применения в строительстве трехслойных конструкций, как несущих и ограждающих элементов пространственных покрытий, является дальнейшее совершенствование их конструктивных форм и методик расчета, с использованием современных методов строительной механики и применения высокоэффективной вычислительной техники. Это обусловливает актуальность проведения теоретических и экспериментальных исследований, которые необходимо использовать при проектировании и расчете трехслойных конструкций.

ЦЕЛЬЮ настоящей диссертационной работы является изучение несущей способности шестиугольных трехслойных панелей на действие сжимающих сил в плоскости и на температурные воздействия. ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ:

- аналитическое и численное изучение напряженно-деформированного состояния шестиугольных трехслойных панелей;

- экспериментальное исследование напряженно-деформированного состояния шестиугольных трехслойных панелей на действие сосредоточенных сил в углах и на температурные воздействия при различных вариантах загружения;

- определение надежности панелей при этих воздействиях;

- сравнение экспериментальных результатов с численными и аналитическими решениями.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА РАБОТЫ.

Разработаны и реализованы на ЭВМ методики статического расчета сжимаемых в своей плоскости и изгибаемых от температурного перепада шестиугольных трехслойных панелей, основанные на допущениях прикладных теорий расчета многослойных конструкций. Оценена несущая способность и надежность панели, проведены сравнения экспериментальных и теоретических исследований, сделана оценка эффективности предлагаемых методик расчета.

НА ЗАЩИТУ ВЫНОСЯТСЯ:

- результаты теоретических исследований напряженно-деформированного состояния шестиугольной трехслойной панели, сжатой в своей плоскости сосредоточенными силами в углах и в случае температурного воздействия;

- методика расчета шестиугольных трехслойных панелей на устойчивость;

- методика оценки надежности шестиугольной панели с учетом температурных прогибов;

- результаты экспериментального исследования напряженно-деформированного состояния шестиугольных трехслойных панелей на действие сосредоточенных сил в углах и температурного перепада между обшивками.

ДОСТОВЕРНОСТЬ научных положений и результатов, защищаемых в работе, обусловлена использованием обоснованных математических моделей и методов, а также сопоставлением численных результатов расчета частных задач, полученных по различным методикам и данными экспериментальных исследований.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ.

Изложенные в работе методики расчета шестиугольных трехслойных панелей на действие сосредоточенных сил в углах и температурного перепада, а также их надежности, соответствующие программы расчета таких конструкций на ЭВМ могут быть использованы при проектировании строительных конструкций с применением трехслойных панелей. Это позволит увеличить надежность проектирования таких объектов при одновременном сокращении затрат на проведение экспериментальных работ.

АПРОБАЦИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ. Материалы диссертационной работы докладывались и обсуждались на научно-практических конференциях в Ростовском государственном строительном университете ( г. Ростов-на-Дону ( Россия ), 1995-1999 г.г. ), Международной конференции " Математические модели физических процессов и их свойства" ( г. Таганрог ( Россия ), 1997 г.), Международном научно-практическом семинаре "Актуальные проблемы строительства" ( г. Керетаро ( Мексика ), 1998 г.).

ПУБЛИКАЦИИ. Основные результаты диссертации опубликованы в 12 печатных работах, получен один патент Российской Федерации на изобретение ( №2116409).

СТРУКТУРА И ОБЪЕМ ДИССЕРТАЦИИ.

Диссертация объемом 162 страницы состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованных источников и приложений. Работа изложена на 156 страницах машинописного текста, имеет 50 иллюстраций, 23 таблицы, библиографию из 181 наименований. В диссертации принята двойная нумерация параграфов, формул, рисунков и таблиц, при этом первая цифра обозначает номер главы, а вторая - порядковый номер объекта в главе.

3.7 Основные результаты и выводы по главе

1. Разработана методика определения критических сил сжатия шестиугольной трехслойной панели с легким заполнителем, опертой по контуру и работающей в составе многогранного купола покрытия.

2. Найдены аналитическим путем распределенные критические сжимающие силы, при которых панель теряет общую устойчивость. Выявлено, что верхней границей для таких сил является жесткость панели на сдвиг.

3. Выявлено, что для реальных панелей критические силы сжатия панели в ее плоскости, как правило, выше, чем силы, при которых панель начинает разрушаться.

4. Полученное решение для критических сил используется при решении задачи надежности для панели, подверженной сжатию силами в плоскости и выгибу от температурного перепада. Критерием потери несущей способности выбран критерий потери местной устойчивости обшивок.

5. Составлены программы определения надежности шестиугольных трехслойных панелей, реализующих два метода решения задачи: метод линеаризации и метод Монте-Карло.

6. В результате решения задачи для разных температурных перепадов выявлено, что выгиб панелей от температурного перепада существенно уменьшает в обшивках напряжения, при которых происходит потеря местной устойчивости. Результаты по двум методам удовлетворительно согласуются, хотя разница в некоторых случаях может достигнуть 23.7 %, которая объясняется приближенным характером метода линеаризации.

7. Наиболее резкое снижение несущей способности панели происходит при температурном перепаде до 25°С, далее снижение менее существенно. Более резкое снижение несущей способности наблюдается при заданной надежности более 0.99.

8. Таким образом, выявлено, что комбинация воздействий на несущую панель " сжатие в плоскости - температурный перепад между обшивками ", вызывающая нелинейную зависимость между сжимающими усилиями и критическими напряжениями в обшивках, является очень важной при проектировании панелей, требующая привлечения к решению соответствующих задач вероятностных подходов и заданной надежности.

ГЛАВА 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ

ШЕСТИУГОЛЬНЫХ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ. СРАВНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА С ДАННЫМИ

ЭКСПЕРИМЕНТА.

4.1 Цели и задачи экспериментальных исследований

В связи с недостаточной изученностью до настоящего времени работы шестиугольных трехслойных панелей на действие сосредоточенной нагрузки в углах и на температурные воздействия, необходимо, с целью выявления особенностей напряженно-деформированного состояния и проверки изложенной ранее методики расчета, провести экспериментальные исследования партии трехслойных панелей, имеющих в плане форму правильного шестиугольника. Такая форма панелей выбрана в связи с тем, что элементы купольных покрытий [81-86] близки к правильному шестиугольнику. Программа эксперимента включала:

1. Конструирование и изготовление шестиугольных трехслойных панелей для проведения испытаний.

2. Выбор оборудования и разработку приспособлений для проведения экспериментальных исследований шестиугольных трехслойных панелей на действие сосредоточенной нагрузки в углах и на температурные воздействия.

4. Анализ результатов испытаний. Оценка точности методов расчета путем качественного и количественного сопоставления теоретических и экспериментальных результатов.

4.2 Конструкция шестиугольной трехслойной панели. Методика изготовления.

С целью проведения экспериментальных исследований в лаборатории кафедры металлических, деревянных и пластмассовых конструкций Ростовского государственного строительного университета были изготовлены пять шестиугольных трехслойных панелей ( рис. 4.1 ), имеющих в плане форму правильного шестиугольника с длиной стороны 0.7 м. Несущие слои ( обшивки ) были выполнены из листовой стали (Ст.З) толщиной 1 мм, а средний слой ( заполнитель ) - из пенополиуретанового заливочного пенопласта, толщиной 80 мм. По длине стороны панели, для увеличения жесткости обшивок по канту, были сделаны отбортовки ( сечение 1 - 1 ). В углах, между обшивками, расположены металлические вставки ( деталь А ), которые являются элементами, распределяющими сосредоточенные силы по обшивкам в угловых зонах. Вставки были выполнены из листовой стали ( Ст.З ) толщиной 2 мм и жестко соединены с обшивками при помощи точечной сварки.

Трехслойные панели были изготовлены стендовым способом, с учетом требований по технологии изготовления [101]. Внутренние поверхности обшивок предварительно очищались от пыли и загрязнений механическим способом и обезжиривались ацетоном. После этого, между обшивками ( по углам панели ) устанавливались и закреплялись сваркой стальные вставки. Заливочная композиция равномерно нагнеталась в полость по периметру панели. При этом обшивки панели удерживались на одинаковом расстояI

Деталь А к к

350 4

700 1400

350 4

Рис. 4.1 Шестиугольная трехслойная панель - обшивки (ВСтЗПСб ), 2 - заполнитель ( пенополиуретан) товой стали. Получение слоя пенопласта ( заполнителя ) осуществлялось непосредственно вспениванием в полости панели заливочной полимерной композиции, которая адгезионно сцеплялась с материалом обшивок. Плоскости обшивок удерживались ограничителями до полного отверждения композиции.

4.3 Приборы и специальные приспособления, использованные для проведения экспериментальных исследований

Основной целью статических испытаний шестиугольных трехслойных панелей с металическими обшивками и заполнителем из пенополиуретана на действие сосредоточенной нагрузки в углах и на температурный перепад между обшивками являлось изучение напряженно-деформиро-ванного состояния панелей и проверка точности предлагаемой методики расчета.

Экспериментальные исследования проводились на базе РМУ-1 СМУ-4 АО "Южтрубопроводстрои' в г. Новочеркасске.

Для проведения эксперимента был изготовлен стенд ( рис. 4.2 - 4.4 ), представляющий собой конструкцию, выполненную из прокатных стальных профилей ( швеллеры №24 и №40 ) с соединением их на сварке. При испытаниях предусматривалось, что перемещения узловых точек купольного покрытия создают плоское напряженно-деформированное состояние панелей при шарнирном опирании их по углам. Для моделирования шарнирного закрепления были установлены опоры ( сечение 1-1 ), представляющие собой болт М20 со сферической головкой. Опоры крепились к стенду с помощью уголка Ь63х63х5 на болтах М20.

Шестиугольная трехслойная панель устанавливалась в центре стенда и обжималась в своей плоскости закрепленными на стенде пятью радиально

Рис. 4.2 Схема испытательного стенда

1 - шестиугольная трехслойная панель, 2 - гидроцилиндры, 3 - неподвижная опора, 4 - швеллер №24, 5 - швеллер №40 расположенными гидравлическими цилиндрами ( шестой угол панели был шарнирно-неподвижным ). Гидравлические цилиндры подключались к централизованной электрифицированной насосной установке, что позволяло обеспечить равенство давления во всех гидроцилиндрах и давало возможность непрерывного наблюдения за развиваемым усилием по показаниям манометров [9].

Размещенные на стенде гидроцилиндры имели следующие технические характеристики :

1. Диаметр поршня Дп = 230мм;

2. Диаметр штока йш =90мм;

3. Длина хода Ьх = 550лш.

4. Сила сопротивления холостого хода: Гидроцилиндр № 1 - 3.17 кН; Гидроцилиндр № 2 - 3.9 кН; Гидроцилиндр № 3 - 4.1 кН; Гидроцилиндр № 4 - 4.6 кН; Гидроцилиндр № 5 - 2.45 кН.

Расчет полезного усилия, развиваемого гидроцилиндрами [11]:

Яа=Ря*Вп-Рш*5шя-Яхх, (4.1) где Яп - полезное усилие, развиваемое гидроцилиндром; Рп - давление в поршневой полости; Рш - давление в штоковой полости; - площадь поршневой полости; - площадь штоковой полости; Яхх - сила сопротивления холостого хода. Так как во всех экспериментах Рш = 0, то

1. Развитие полезного усилия, необходимого для доведения шестиугольных трехслойных панелей до разрушения;

2. Управление величиной полезного усилия на гидроцилиндрах от 0 до максимальной величины с любым заданным интервалом;

3. Обеспечение жестких характеристик усилия, приложенного к шестиугольной трехслойной панели и фиксирование его на заданном уровне длительное время;

4. Недопущение колебаний давления в системе из-за неустойчивой работы насоса и отдельных элементов гидропривода.

Для выполнения этих и других условий, при участии канд. техн. наук, доцента кафедры гидропневмоавтоматики и гидропривода ЮжноРоссийского государственного технического университета ( НПИ ) И.Я. Пушечкина, была спроектирована гидравлическая схема испытательного стенда (рис. 4.5).

Гидропривод работал следующим образом: \

Насос 1 набирал жидкость из маслобака 6 через фильтр очистки 7 и подавал ее в гидросистему. При нейтральном положении распределителя ЗЬ, жидкость возвращалась в бак. При установке распределителя в позицию За, рабочая жидкость подавалась в поршневые полости гидроцилиндров 5. При этом часть жидкости сливалась через регулирующий дроссель 4. Вытесненная жидкость из штоковых полостей гидроцилиндров через распределитель поступала в бак. Контроль давления в поршневой полости осуществлялся манометром М1, в штоковой - М2. При установке распределителя в позицию Зс происходил реверс движения гидроцилиндров. Для защиты гидропривода от перегрузок предусмотрен предохранительный клапан 2. Управление величиной усилия сжатия шестиугольной трехслойной панели осуществлялось с помощью регулирующего дросселя 4.

Гидропривод испытательного стенда работал на низком давлении, но с развитием необходимого (максимально предполагаемого ) усилия.

Рис. 4.5 Гидравлическая схема испытательного стенда

1 - насос, 2 - клапан, 3 - распределитель, 4 - дроссель, 5 - гидроцилиндр, 6 - маслобак, 7 - фильтр очистки

12 11

Рис. 4.6 Комплект цифровой тензометрической и электронно-вычислительной аппаратуры

1 - объект исследования, 2,3- переключатели, 4 - измеритель деформаций, 5 - блок управления и питания, 6 - кнопочный пульт, 7 - УСО, 8 - ЭВМ, 9 - монитор, 10 - принтер, 11 - клавиатура, 12 дисковод.

Рис. 4.7

При проведении испытаний на температурные воздействия была изготовлена небольшая камера из двух параллельно расположенных шестиугольных трехслойных панелей и закрывающего обрамления камеры по периметру панелей. Внутри камеры создавалась температура с помощью электронагревательного устройства, представляющего собой печку, в которой расположены шесть параллельно подключенных электротенов типа ТЭН - 1.25. Для регистрации температуры использовался цифровой термометр ЦТП - 4 с датчиком температуры ММТ - 2. Цифровой термометр позволял измерять температуру в интервале -50° + 100°С, с разрешающей способностью 0.1° С и погрешностью ±0.05.

При испытаниях проводились измерения прогибов шестиугольных трехслойных панелей посредством 19 индикаторов часового типа с ценой деления 0.01 мм. Относительные деформации обшивок замерялись с помощью проволочных тензорезисторов типа 2ПКБ-Х с базой 20 мм, сопротивлением 200.0 Ом и тензочувствительностью 8=2.20 + У= 1.20.

Тензорезисторы наклеивались на несущие слои ( обшивки ) панелей в соответствии со схемами, показанными на рис. 4.9. Монтаж и эксплуатация тензодатчиков проводились на основе рекомендаций [100]. Одновременно с установкой датчиков наклеивались монтажные колодки, изготовленные из изоляционного материала с заделанными в него проводниками для подпайки тензорезисторов и компенсационных проводов. Монтажные колодки предохраняли тензорезисторы от обрывов при монтаже и исключали возможность коротких замыканий при измерениях. Для дублирования результатов и исключения ошибочных показаний в случае испытаний на силовые воздействия тензорезисторы наклеивались на каждой обшивке панели.

Для регистрации сигналов тензорезисторов применялся комплект цифровой тензометрической аппаратуры ( рис. 4.6 и 4.8 ), состоящий из автоматического электронного измерителя деформаций ЦТК-1, двух 100 - позиционных автоматических прецизионных переключателей АП-1 и АП-2 типа ПД-ЮОм, блока управления и питания ( БУП ), кнопочного пульта (КП), цифрового измерительного управляющего комплекса на базе IBM совместимой ПЭВМ и устройством связи с объектом ( У СО ), а также тен-зометрических и соединительных кабелей.

Для обеспечения полной автоматизации регистрации результатов измерений на кафедре МДиПК РГСУ при участии ИВЦ РГСУ был разработан цифровой измерительный управляющий комплекс, который позволял: автоматически считывать показания тензометрической аппаратуры ( путем последовательного или произвольного выбора номера датчика ), записывать информацию на гибкий магнитный накопитель в цифровой десятичной форме и обрабатывать данные испытаний по специальной вспомогательной программе.

При измерении деформаций автоматический электронный измеритель деформаций ( ЦТК-1 ) через переключатели АП-1 и АП-2 в автоматическом режиме считывал показания установленных на исследуемой конструкции тензорезисторов, выводил инормацию на цифровое табло и в оперативную память цифрового измерительного управляющего комплекса. По окончании каждого загружения информация записывалась на гибкий магнитный накопитель ( дискету ) в отдельный файл для дальнейшей обработки.

При большом объеме экспериментальных исследований применение цифрового измерительного управляющего комплекса позволило сократить время проведения эксперимента и значительно упростить дальнейшую обработку данных.

4.4 Методика проведения статических испытаний.

Сопоставление данных расчета и эксперимента. выявления предельных состояний разработанных конструкций панелей, были проведены экспериментальные исследования партии шестиугольных трехслойных панелей на действие сосредоточенной нагрузки в углах и на температурные воздействия.

4.4.1 Испытания трехслойных панелей на действие сосредоточенных сил в углах

Статические испытания шестиугольных трехслойных панелей на действие сосредоточенной нагрузки в углах проводились по схеме шарнирного опирания панелей по углам на три вида загружения (рис. 4.9 ). Нагружение панелей производилось ступенями, соответствующими сосредоточенной нагрузке 1.66 кН и 2.49 кН, до достижения предельной нагрузки. На каждом этапе загружения замерялись относительные деформации обшивок и прогибы панели.

Все панели были доведены до разрушения. При обжатии шестиугольной трехслойной панели в своей плоскости шестью силами ( рис. 4.9а ) предельная нагрузка составила 37.35 кН. При обжатии панели в своей плоскости четырьмя силами (рис. 4.96 ) предельная нагрузка составила 35.7 кН.

При обжатии двумя силами (рис. 4.9с) - 34.86 кН.

На рис. 4.10 - 4.18 и в табл. 4.1 - 4.18 представлены результаты экспериментальных исследований, которые сравниваются с теоретическими данными. Показаны графики расчетных ( сплошная линия ) и экспериментальных ( пунктирная ) нормальных напряжений в обшивках панелей. Экспериментальные значения напряжений в несущих слоях ( обшивках ) панелей вычислялись согласно методике тензометрической диагностики [91]. Расчеты методом конечных элементов выполнялись на ЭВМ по специальной программе расчета пространственных трехслойных систем, разработанной а) б) с)

20 1 2 3 4 12

О 249 458 7.47 9.13 108 12.4 14.1 15.7 174 19.1 20.7 22.4 24.1 25.7 бмПа

0 249 т 7.47 9.13 ШЗ 12.4 14.1 15.7 17.4 19.1 20.7 22,4 24.1 25.7

Рис. 4.22

Р= 10.79 кН

1. Александров А.Я. Расчет заполнителя трехслойных пластин с учетом отрыва//Вопросы расчета элементов авиационных конструкций. Расчет трехслойных панелей и оболочек. Оборонгиз. -1959. - № 1. - С. 14-38

2. Александров А.Я., Куршин J1.M. Многослойные пластинки и оболочки: Тр. VII Всесоюзной конференции по теории оболочек и пластин. -М.: Наука, 1970. С. 714-721

3. Александров А.Я., Куршин JI.M., Прусаков А.П. О выборе параметров трехслойных пластин с легким заполнителем при сжатии//Вопросы расчета элементов авиационных конструкций. Расчет трехслойных панелей и оболочек. Оборонгиз. - 1959. - № 2. - С. 125-130

4. Александров А.И., Брюккер Л.Э., Куршин Л.М., Прусаков А.П. Расчет трехслойных панелей. Оборонгиз, 1960. - 270 с.

5. Алфутов H.A. Основы расчета на устойчивость упругих систем. -М.: Машиностроение, 1991. 335 с.

6. Алюминиевые конструкции. Справочное пособие/Под ред. В.И. Трофимова. М.: Стройиздат, 1978. - 151 с.

7. Амбарцумян С.А. Теория анизотропных пластин. М.: Наука, 1967. - 266 с.

8. Аргирос Дж., Шарпф Д. Теория расчета пластин и оболочек с учетом деформаций поперечного сдвига на основе метода конечных элемен-тов//Расчет упругих конструкций с применением ЭВМ. Ч. I. - Л.: Судостроение, 1974.- С. 179-210

9. Аронов Р.И. Испытание сооружений. М.: Высшая школа, 1974.187 с.

10. Башта Т.М. Объемные насосы и гидравлические двигатели гидросистем. М.: Машиностроение, 1974. - 606 с.

11. Беленя Е.И. и др. Металлические конструкции. Спец. курс. М.: Стройиздат, 1991. - 687 с.

12. Биргер И.А., Пановко Я.Г. Прочность, устойчивость, колебания. -М.: Машиностроение, 1968. Т.З. - 567 с.

13. Бихневич И.Л.Несущая способность металлической обшивки трехслойной панели//Строительная механика и расчет сооружений. 1970. -№ 4. - С. 29-34

14. Боли Б., Уйэнер Д. Теория температурных напряжений. М.: Мир, 1964.- 300 с.

15. Брагина Л.В., Тюзнева О.Б., Ермолов С.Б. Расчет многопролетных трехслойных панелей//Строительная механика и расчет сооружений. -1977. №3. - С. 27-30

16. Брусиловский А.И., Торосян Е.А. Расчет трехслойных пологих оболочек с учетом термоупругих напряжений//С гроительная механика и расчет сооружений. 1965. - № 3. - С. 5-9

17. Брюккер Л.Э. Поперечный изгиб однослойных и трехслойных анизотропных толстых плит. Дисс. ВВИА им. Н.Е. Жуковского, 1957.

18. Брюккер Л.Э., Трофимова Э.П. Расчет трехслойных пластин при одновременном действии поперечной нагрузки, сжатия и сдвига//Вопросы расчета элементов авиационных конструкций. Расчет трехслойных панелей и оболочек. Оборонгиз. - 1959. - № 2. - С. 81-93

19. Бычков Б.М., Веселев Ю.А., Демченко Д.Б. Применение метода комплексных функций напряжений для анализа НДС шестиугольной панели: Сборник научных трудов. Легкие строительные конструкции. Ростов н/Д: Рост. Гос. строит, ун-т, 1999. - С. 35-48

20. Веселев Ю.А. Результаты расчета на ЭВМ многогранных куполов из плоских трехслойных панелей. Легкие строительные конструкции: Сборник научных трудов. Ростов н/Д. - 1993. - С. 15-21

21. Веселев Ю.А. Анализ концентраций напряжений в обшивках трехслойной шестиугольной панели купола//Изв. ВУЗов, Строительство и архитектура. 1994. - № 9-10. - С. 20-24

22. Веселев Ю.А. Разработка легких конструкций многогранных сферических куполов из шестиугольных трехслойных панелей, предусматривающих высокую скорость монтажа//Изв. ВУЗов, Строительство и архитектура. 1994. - № 12. - С. 15-20

23. Веселев Ю.А. Экспериментальное изучение малоразмерного купола из многоугольных трехслойных панелей: Сборник научных трудов. Легкие строительные конструкции. Ростов н/Д: Рост. Гос. строит, ун-т, 1998. -С. 146-154

24. Веселев Ю.А., Сеферов Г.Г. Вариант решения конструкций узла соединения трехслойных панелей многогранного купольного покрытия: Легкие строительные конструкции,Сборник научных трудов. Ростов н/Д. -1993. - С. 21-25

25. Веселев Ю.А., Журавлев A.A. Пространственные несущие трехслойные конструкции покрытий зданий и сооружений. Учебное пособие. -Ростов н/Д. 1994. - 160 с.

26. Веселев Ю.А., Демченко Д.Б. Устойчивость шестиугольной трехслойной панели, шарнирно опертой по контуру: Сборник научных трудов. Легкие строительные конструкции. Ростов н/Д.: РГАС. - 1996. - С. 50-57

27. Веселев Ю.А., Демченко Д.Б. Вывод основных уравнений термоупругости трехслойных пластин: Сборник научных трудов. Легкие строительные конструкции. Ростов н/Д: Рост. Гос. строит, ун-т, 1999. - С. 49-57

28. Вишняков Ю.В. Метод расчета многослойных плит на температурные воздействия применительно к стеновым панелям зданий: Автореф. дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук. М., 1977. 16 с.

29. Влияние температурных воздействий на несущую способность слоистых панелей//Тр. ин-та /ЦНИИСК им.В.А. Кучеренко. 1975. - Вып. 51. - 111 с.

30. Вольмир A.C. Гибкие пластинки и оболочки. М.: Гостехиздат, 1956. -419 с.

31. Вольмир A.C. Устойчивость деформируемых систем. М.: Наука, 1967.-984 с.

32. Ворович И.И., Кадомцев И.Г. Качественное исследование напряженно-деформированного состояния трехслойной плиты//ПММ. Т. 34. -Вып. 5. - 1970.-С. 870-876

33. Ворович И.И., Кадомцев И.Г., Устинов Ю.А. Некоторые общие свойства трехмерного напряженно-деформированного состояния трехслойной плиты симметричного строения / Аннотация докладов IX Всесоюзной конф. по теории оболочек и пластин. JI., 1973. - С. 36-37

34. Воронович А.П. Устойчивость обшивки с заполнителем при сжатии и сдвиге. Дисс. ВВИА им. Н.Е. Жуковского, 1948.

35. Гаврилов А.К. Исследование напряженно-деформированного состояния подкрепленных ребрами трехслойных плит. Дисс. . канд. техн. наук. - Ростов н/Д. - 1978. - 206 с.

36. Галимов Н.К. Оссиметричный изгиб и устойчивость трехслойных круглых пластин с легким заполнителем//ПММ. Т.1. - Вып. 1. - Киев. -1965. - С.77-85

37. Годунов С.К. О численном решении краевых задач систем линейных обыкновенных дифференциальных уравнений/успехи математических наук. ГИФМЛ, 1961. - Т. XVI. - Вып. 3 (99). - С. 171-174

38. Градштейн С.Г., Рыжик И.М. Таблицы интегралов, сумм, рядов и произведений. М.: ГИФМЛ, 1962. - 1100 с.

39. Григолюк Э.И. Уравнения трехслойных оболочек с легким запол-нителем//Изв. АН СССР. ОТН. - 1957. - № 1. - С. 77-84

40. Григолюк Э.И., Чулков П.П. Устойчивость и колебания трехслойных оболочек. М.: Машиностроение, 1973.

41. Губенко А.Б. Строительные конструкции с применением пластмасс. М.: Стройиздат, 1970. - 328 с.

42. Губенко А.Б., Клятис Р.Я. Трехслойные стеновые конструкции с металлическими обшивками. М.: ЦИНИС Госстроя СССР, 1976.

43. Ермолов С.Б. Расчет трехслойных панелей со средним слоем из пенопласта//Строительная механика и расчет сооружений. 1965. - № 3. -С. 22-27

44. Ермолов С.Б. О влиянии начальной погиби на деформацию трехслойной панели//Строительная механика и расчет сооружений. 1966. -№4. - С. 40-42

45. Журавлев A.A., Веселев Ю.А., Вержбовский Г.Б. К вопросу геометрического расчета купола из шестиугольных плоских панелей//Изв. ВУЗов, Строительство и архитектура. 1993. - № 7-8. - С. 24-30

46. Журавлев A.A., Веселев Ю.А., Журавлев A.A. Устойчивость обшивок трехслойной шестиугольной панели//Изв. ВУЗов, Строительство. -1995. -№3. С. 8-12

47. Исследование конструктивных пластмасс и строительных конструкций на их основе: Тр. ЦНИИСК / Под. ред. А.Б. Губенко. М.: Стройиздат, 1962. - Вып. 2. - 420 с.

48. Исследования в области совершенствования легких конструкций: Сб. научн. трудов. М.: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, 1983. - 197 с.

49. Ицкович A.A. Клееметаллические соединения в строительных конструкциях. М.: Стройиздат, 1975. - 136 с.

50. Клятис Г.Я. Современное состояние и перспективы развития строительных конструкций за рубежом (обзор). М.: ЦИНИС, 1969. - 275 с.

51. Клятис Г.Я. Оболочки покрытий из пластмасс ( обзор ). М.: ЦИНИС, 1972. 88 с.

52. Кобелев В.Н., Коварский J1.M., Тимофеев С.И. Расчет трехслойных конструкций. М.: Машиностроение, 1984. - 302 с.

53. Коваль П.В. Гидравлика и гидропривод горных машин. М.: Машиностроение, 1979. - 319 с.

54. Коган B.C. О расчете гибких трехслойных пластин на температурные воздействия//Строительная механика и расчет сооружений. 1968. - № 5. - С. 39-42

55. Колосов Г.В. Об одном приложении теории функций комплексного переменного к плоской задаче теории упругости. Юрьев, тип. К. Мат-тисена, 1909, 187 с.

56. Колосов Г.В. Применение комплексной переменной к теории упругости. М. - Л.: Глав. ред. о бщетехн. дисциплин, 1935. - 224 с.

57. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для ВУЗов/ Ю.В. Слиц-коухов и др.; Под ред. Г.Г.Карлсона и Ю.В.Слицкоухова.-М.: Стройиздат, 1986. 543 с.

58. Королев В.И. Симметричная форма потери устойчивости трехслойных пластин и оболочек. Вестник МГУ. - Серия физ.- мат. наук. - № 5. - 1956.-С. 52-55

59. Кулаков В.М., Успенский A.A., Фролов А.Н. Термоупругость неравномерно нагретых косоугольных пластин//Строительная механика и расчет сооружений. 1976. - №5. - С. 25-27

60. Куршин Л.М. Об устойчивости трехслойной пластины при изги-бе//Изв. ВУЗов, Строительство.- 1959. № 9. - С. 10-14

61. Куршин Л.М. Обзор работ по расчету трехслойных пластин оболочек: Расчет пространственных конструкций,- Вып. VII, М.: ГИФМЛ, 1962. С. 163-192

62. Лебедев В.А., Лубо Л.Н. Сетчатые оболочки в гражданском строительстве на севере. Л.: Стройиздат, 1982.

63. Липницкий М.Е. Купола ( Расчет и проектирование ). Л.: Стройиздат, 1973. - 128 с.

64. Липницкий М.Е. Купольные покрытия для строительства в условиях сурового климата. Л.: Стройиздат, 1981. - 136 с.

65. Лукашевич Э.Б. Экспериментально-теоретическое исследование трехслойного свода с затяжкой и восходящими вантами. Дисс. . канд. техн. наук. - Ростов н/Д. - 1981. - 160 с.

66. Мартемьянов В.И., Осетинский Ю.В. Трехслойные строительные конструкции. Учебное пособие. Ростов н/Д. - 1977. - 110 с.

67. Мартинец Д.В. Журавлев A.A. Светопрозрачный купол из стеклопластика. М.: Стройиздат, 1966. - 78 с.

68. Мелан Э., Паркус Г. Температурные напряжения вызываемые стационарными температурными полями. М.: Машиностроение, 1958. - 168 с.

69. Миряев Б.В. Экспериментально-теоретическое исследование сетчатых куполов из трехслойных треугольных панелей. Дисс. . канд. техн. наук. - Ростов н/Д. - 1981. - 156 с.

70. Мельников Н.П. Металлические конструкции за рубежом. М.: Из-во лит-ры по строительству, 1971. - 398 с.

71. Мельников Н.ГТ. Металлические конструкции. Современное состояние и перспективы развития. М.: Стройиздат, 1983. - 542 с.

72. Мусхелишвили Н.И. Некоторые основные задачи математической теории упругости. М.: Изд-во Академии Наук СССР, 1954. - 647 с.

73. Осетинский Ю.В. Приближенный метод расчета трехслойных пластин с легким заполнителем: Тр. РВКИУ. Ростов н/Д. 1967. - Вып.40. -С. 10-15

74. Осетинский Ю.В. Матрица жесткости трехслойного элемента с легким заполнителем/Юблегченные строительные конструкции покрытий зданий. Ростов н/Д, 1974. - С. 78-83

75. Осетинский Ю.В., Черепахин В.А. Расчет подкрепленной трехслойной плиты методом конечного элемента//Расчет оболочек и пластин. -Ростов н/Д, 1975.-С. 63-75

76. Павленко Г.Л., Краснобаев Ю.В., Корченов B.C. К расчету на прочность трехслойных пластин несимметричного сечения по толщи-не//Изв. ВУЗов, Строительство и архитектура. 1974. - № 1. - С. 37-43

77. Панин В.Ф., Гладков Ю.А. Конструкции с заполнителем. Справочник. М.: Машиностроение, 1991. - 270 с.

78. Патент Российской Федерации №2035557 ( Россия ). Соединение трехслойных панелей многогранного купола / Ю.А. Веселев, A.A. Журавлев, Г.Г. Сеферов. Опубл. в Б.И. - 1995. - № 14.

79. Патент Российской Федерации №2035561 ( Россия ). Купольное покрытие / Ю.А. Веселев, A.A. Журавлев, Э.Б. Лукашевич, A.A. Токарев. -Опубл. в Б.И. 1995. -№ 14.

80. Патент Российской Федерации №2062842 ( Россия ). Сборно-разборная строительная оболочка / Ю.А. Веселев. Опубл. в Б.И. - 1996. -№ 18.

81. Патент Российской Федерации №2037019 ( Россия ). Узловое соединение трехслойных панелей геодезического купола /Ю.А. Веселев, В.А. Грищенко. Опубл. в Б.И. - 1996. - № 4.

82. Патент Российской Федерации №2054097 ( Россия ). Узловое соединение трехслойных панелей геодезического купола / Ю.А. Веселев, В.А. Грищенко. Опубл. в Б.И. - 1996. - № 4.

83. Патент Российской Федерации №2116409 ( Россия ). Сборно-разборная строительная оболочка / Ю.А. Веселев, Д.Б. Демченко. Опубл. в Б.И. - 1998. -№21.

84. Пискунов В.Г., Сипетов B.C. Об одном подходе к решению задач термоупругости слоистых пластин//Строительная механика и расчет сооружений. 1986. - № 1. - С. 28-31

85. Плеханов В.М. Расчет элемента обшивки с заполнителем на поперечный изгиб и устойчивость. Дисс. МАИ, 1949. - 125 с.

86. Пособие по физико-механическим характеристикам строительных пенопластов и сотопластов. М.: Стройиздат, 1977. - 79 с.

87. Постнов В.А. Численные методы расчета судовых конструкций. -JL: Судостроение, 1977. 279 с.

88. Почтовик Г.Я., Злочевский А.Б., Яковлев А.И. Методы и средства испытания строительных конструкций. М.: Высшая школа, 1973. - 160 с .

89. Прочность и деформативность конструкций с применением пластмасс / Под. общ. ред. А.Б. Губенко М.: Стройиздат, 1966. - 296 с.

90. Прусаков А.П. Основные уравнения изгиба и устойчивости трехслойных пластин с легким заполнителем//ПММ. Т.15. - 1951. - С. 27-36

91. Рабинович A.JI. Устойчивость обшивки с заполнителем при сжатии. Труды ЦАГИ № 595, Из-во бюро новой техники, 1946. 38 с.

92. Райзер В.Д. Методы теории надежности в задачах нормирования расчетных параметров строительных конструкций. М.: Стройиздат, 1986. - 193 с.

93. Райзер В.Д. Расчет и нормирование надежности строительных конструкций. М.: Стройиздат, 1995. - 348 с.

94. Рекомендации по проектированию и расчету строительных конструкций с применением пластмасс. М.: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, 1969. - 149 с.

95. Рекомендации по расчету трехслойных панелей с металлическими обшивками и заполнителем из пенопласта. М.: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, 1976. - 25 с.

96. Рекомендации по применению трехслойных панелей с профилиро-ваннми металлическими обшивками и средним слоем из пенопласта. -Свердловск: УПИ им. Кирова, 1978. 30 с.

97. Ренский А.Б., Баранов Д.С., Макаров P.A. Тензометрирование строительных конструкций и материалов. М.: Стройиздат, 1977. - 239 с.

98. Руководство по изготовлению слоистых панелей с применением заливочных пенопластов. М.: Стройиздат (ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко), 1977. - 59 с.

99. Савин Г.Н. Концентрация напряжений около отверстий. М.: ГИТТЛ, 1951. - 496 с.

100. Саркисов К.А. Сборный купол из пластмасс и древеси-ны//Пространственные конструкции покрытий зданий и сооружений. Ереван. - 1981,- С. 42-44

101. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М.: Госстрой СССР, 1988. - 35 с.

102. Современные пространственные конструкции. Справочник/Под ред. Ю.А. Жуковского, М.: Высшая школа, 1991. 543 с.

103. Строительные науки. Том Н//Труды Российской академии архитектуры и строительных наук. М., 1995. - 172 с.

104. Тамплон Ф.Ф. Металлические ограждающие конструкции. М.: Стройиздат, 1988. - 248 с.

105. Технические условия.Типовые решения. Металлические ограждающие конструкции промышленных зданий. М.: ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, 1980. - 253 с.

106. Тимошенко С.П. Устойчивость упругих систем. М.: Гос. изд-во технико-теор. лит-ры, 1950. - 567 с.

107. Токарев A.A. Экспериментально-теоретический анализ и проектирование трехслойных сводов. Дисс. . канд. техн. наук. - Ростов н/Д. -1987,- 178 с.

108. Трехслойные панели в сборно-разборном строительстве / Под общ. ред. М.Д. Бровченко Львов: Вища школа, 1978. - 155 с.

109. Успенский A.A. Термоупругий изгиб полигональных плас-тин//Строительная механика и расчет сооружений. 1980. - № 1. - С. 33-36

110. Фихтенголыд Г.М. Курс дифференциального и интегрального исчисления. Т.2. М.: ГИФМЛ, 1962. - 807 с.

111. Хромец Ю.Н. Промышленные здания из легких конструкций. -М.: Стройиздат, 1978. 176 с.

112. Чистяков A.M. Легкие многослойные ограждающие конструкции. М.: Стройиздат, 1987. - 240 с.

113. Чистяков A.M., Столыпин H.H., Брагина Л.В. Рациональный выбор параметров сэндвич панелей при совместном действии распределенной нагрузки и перепада температуры//Строительная механика и расчет сооружений. 1986. - № 2. - С. 4-7

114. Чулков П.П. Общая теория слоистых оболочек//МТТ, №6, 1967.167 с.

115. Шебештьен Д. Легкие конструкции в строительстве: Пер. с англ. -М.: Стройиздат, 1983. 328 с.

116. Шунгский Б.Е. Строительные конструкции с сотовым заполнителем. М.: Стройиздат, 1977. - 112 с.

117. Гейтвуд Б.Е. Температурные напряжения: Пер с англ. М.: Машиностроение, 1959. - 350 с.

118. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров: Пер. с англ. М.: Наука, 1974. - 830 с.

119. Хан X. Теория упругости: Основы линейной теории и ее применения: Пер. с нем. М.: Мир, 1988. - 344 с.

120. Штамм К., Витте X. Многослойные конструкции: Пер. с нем. -М.: Стройиздат, 1983. 296 с.

121. Allen H.G. Analysis and design of structural sandwich panels. -Pergamon Press Ltd., Headington Hill Hall, Oxford 485 Fitzroy Square, London W.l, 1969, p. 284.

122. Amde M. Prebuckled sandwich domes and super domes. Shell, Membranes and Spase Frames, Proceedings LASS Symposium, Osaka, Vol. 1, 1986. - pp. 345-352.

123. Anon. Symposium on structural sandwich constructions, reviews by various authors., A.S.T.M., S.T.P. 118, 1951.

124. Anon. Symposioum on structural sandwich constructions Papes related to constructional details ., A.S.T.M.,'S.T.P. 201, 1956.

125. Anon. Composite construction for flight vechicles, U.S. Military Handbook Mii-HDBK-23 Parts I, II, III, Oct. 1959 and later. Especially " Sandwich construction for aircraft" II and " Design procedures "III.

126. Anon. Marine design manual for fiberglass reinforeed plastics, McGraw-Hill, N.Y., 1960.

127. Bass L.O. Unusual dome awaits base ball season in Houston. Jour. Civil Engrg., 1965.-V. 35, № 1.

128. Bert C. Shear deformation and sandwich configuration. Buckling and postbuckling of composite plates, G J. Turvey and I.H. Marshall, eds., Chapman & Hall, Ltd, London, 1995, pp. 157-189.

129. Collins P., Kuwahara S., Nishimura T. and Fukuoka T. Design and construction of zero-gravity gymnazium. J. Aerospase Engrg., Vol. 10, No.2, 1997. - pp. 94-98.

130. Cox H.L. and Riddell J.R. Sandwich Construchion and Core Materials. Part III. Instability of sandwich struts and beams, A.R.C., R&M 3125, 1945.

131. Ericksen W.S. Effects of Shear Deformation in the core of a Flat Rectahgular Sandwich Panel.Deflection under uniform load of sandwich panels having faces of unegual thickness, FPL, Report 1583 C, Dec. 1950.

132. Ericksen W.S. Effects of Shear Deformation in the Core of a Flat Rectangular Sandwich Panel. Deflection under uni form load of sandwich panels having facings of moderate thickness, FPL Report 1583 D, Dec. 1951.

133. Ericksen W.S. and March H.W. Compressive Buckling of Sandwich Panels having Dissimilar Faces of Unegual Thickness. FPL Report 1583-B, Nov. 1950, revised Nov. 1958.

134. Fairbairn W. An Account of the Construction of the Britannia and Conway Tubular Bridges, Iohn Wealv et al., London, 1849.

135. Frostig Y. and Baruch M. Buckling of simply-supported sandwich beams with transversely flexible core a high order theory. - J. Engrg. Mech., Vol. 119, No. 3, 1993, pp. 476-495.

136. Frostig Y. and Baruch M. Localized load effects in high-order bending of sandwich panels with flexible core. J. Engrg. Mech., Vol. 122, No.11, 1996. - pp. 1069-1076.

137. Fuller R.B. Architecture Design, 1961, Vol.31, № 7, pp. 290-319.

138. Gerard G. Linear bending theory of isotropic sandwich plates by an order of magnitude analisis. New York University Report to O.N.R., 1950; J. Appl. Mech., 1952, Vol. 19, № 1, pp. 13-15.

139. Gough G.S., Elam C.F. and N.D. De Bruyne. The stabilization of a thin sheet by a continuous supporting medium. J. Roy. Aero. Sac, 44, 349, Jan. 1940, pp. 12-43.

140. Goursat E. Sur lequation AAU = 0. Bull. Soc. Math. France, 1898, 26, pp. 236-237.

141. Goodier J.N. Cylindrical buckling of sandwich plates. J. App. Mach, 13, 4, Dec. 1946, pp. 253-60.

142. Goodier J.N. and Neou I.M. The evaluation of theoretical critical compression in sandwich plates. J. Aero. Sci. 18, 10, Oct. 1951, pp. 649-57.

143. Great Britan Patent Office. №2232695. Geodesic structure. Kashani, Manoucher Ziari, ALI UKC Headings : EID Int CI E 04 B 1/342.

144. Harris L.A. and Auelmann. Stability of Flat simply supported corrugated - core sandwich plates under combined loads, J. Aero Sci. 27,7 Jyly 1960, pp. 525 - 34. See also P. Seide, ibid, 28, 3, Mar. 1961, p. 248.

145. HeMp W.S. On a Theory of Sandwich Costruction. A.R.C., R&M 2672, Mar. 1948.

146. Herup E.J. and Palazotto A.N. Elasticity solutions for hertzian loaded composite sandwich plates. J. Aero. Engrg., Vol. 10, No.l, 1997. - pp. 27-37.

147. Hoff N. J. Bending and buckling of rectangular sandwich plates. NACATN, 2225, 1950.

148. Hoff N.J. and Mautner S.E. Buckling of sandwich-type panels, J. Aero. Sci. 12, 3, July 1945, pp.285-97.

149. Khatna T.P., Cheung Y. Triangular element for multilaer sandwich plates//Proc. Amer. Soc. Civil Engrg. 1972. X. - Vol. 98. - №5. - pp. 1225 - 1238

150. Libove C. and Batdorf S.B. A General Small-deflection Theory for Flat Sandwich Plates, NACA TN 1526, 1948. Flso Report 899.

151. March H.W. Effect of shear deformation in the core of flat rectangular sandwich panels. 1. Buckling under compressive end loads. 2. Deflection under uniform transverse load. FPL Report 1583, May 1948, pp. 1-31.

152. Markwardt L.J. Developments and trends in lightweight composite construction symp. on struct, sandwich constcuction. ASTM Spec. Techn. Publ., 1951, № 118, pp. 3-32.

153. Markwardt L.I. and Wood L.W. Long-term Case Study of Sandwich Panel Construction in FPL Experimental Unit, FPL Report 2165, Oct. 1959.

154. Neuber H. Theorie der Druckstabilitat der Sandwichplate. Zeitschrift fur angew. Math, und Mech., 1952, № 1-2, S. 10-26.

155. Neut Van der A. Die Stabilitat Geschteter Streifen ( Platten ). Nat. Luchtvaartlabr. Holland, Amsterdam, 1943, Rep. 284(286).

156. Noor A.K. and Peters J.M. Finite element buckling and postbuckling solution for multilaered composite panels. Finite Elements in Analysis and Design, 15, 1994, pp. 343-367.

157. Noor A.K., Starnes J.H. Jr. and Peters J.M. Thermomechanical buckling of multilaered composite panels with cutouts. J. Compos. Struct., Vol. 23, 1993. - pp. 233-251.

158. Noor A.K., Starnes J.H. and Peters J.M. Corved sandwich panels subjected to temperature gradient and mechanical loads. J. Aerospace Engrg., Oct. 1997, Vol. 10, No.4, pp. 143-161.

159. Norris C.B. Research on sandwich constcuctions at the Forest Product Laboratory sponsored by the Army Navy-Civil commitee on aircraft design. Ins. Aero. Sci. Preprint, 1948, №165.

160. Norris C. B. et al. Wrinkling of the Facings of Sandwich Constructions Subjected to Edgewise Compression, FPL Report 1810, Nov. 1949.

161. Pagano N.J. Exact solutions for rectangular bidirectional composites and sandwich plates. J. Comp. Mat., No. 4, 1970, pp. 20-34.

162. Plantena F.J. Sandwich Construction. New York London - Sydney: J. Wiley & Sons, 1966.

163. Pryor C.W. and Barker R.M. A finite-element analysis including transverse shear effects for applications tu laminated plates. AIAA J, № 9. 1971. -pp. 912-17.

164. Raville M.E. Deflection and Stresses in a Uniformly Loaded, Simplysupported, Rectangular Sandwich Plate. FPL Report 1847, Dec. 1955.

165. Reissner E. Contribution to the problem of structural analisis of sandwich-type plates and shells.Ins. Aero. Sci. Preprint 165, 1948.

166. Reissner E. Finite deflections of sandwich plates. I. Aero. Sci. 15,7, Iuly 1948, pp. 435-40. Also ibid. 17,2, Feb. 1950, p. 125.

167. Sandwich construction for aircraft. Part II. Munitions board aircraft commitee. ANG-23 Bull., 1951.

168. Thurston G.A. Bending and buckling of clamped sandwich plates. J. Aero. Sci. 24, 6, June 1957, pp. 407-12.

169. Tor L.A. Le Stade convert polyvalent " Louisiana Super-dome " a la Nouvelle-Orlians ( Etats-Unis ) Acier-Stahl-Steel, 1974. №3.

170. United States Patent Office. №3341989. Constraction of stereometric domes. D.G. Emmerich, Application May, 1, 1964, No 364253.

171. United States Petent Office. №3696566. Sphere Dome Construction. H.E. Phillip. Application Oct. 10, 1972, No. 76107.

172. Weintein F. and Tamor E.B. Analysis of sandwich structures using Ansys Laerea elements. Memories of the Fifth Ansys Conference, USA. 1992. -pp. 121-132.

173. Williams P., Leggett D.M.A and Hopkins H.G. Flat Sandwich panels under Compressive End Loads. A.R.C., R&M 1987, 1941.

174. Wolde-Tinsae A., Huddleston J. Non-Linear Three-Dimensional Analysis of Prebuckled Domes. Int. J. Сотр. and Stuct., 1981. - pp. 21-27.

175. Wood L.W. Sandwich Panels for Building Construction, FPL Report 2121, Oct. 1958.

176. Yussuff S. Theory of Wrinking in sandwich construction. J. Roy. Aero, Soc. 59, 529, Jan. 1955, pp. 30-36.

177. Yussuff S. Face wrinkling and core strength in sandwich construction. J. Roy. Aero. Soc., 64, 591, Mar. 1960, pp. 164-7.181. 500-tons of falswork hold up dome roof. Constr., Meth., 1964. -V.46, № 3.