автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Эффективный неавтоклавный пенобетон с использованием отсевов дробления бетонного лома

00348 1063

На правах рукописи

КРАСНОВ Михаил Валерьевич

ЭФФЕКТИВНЫЙ НЕАВТОКЛАВНЫЙ ПЕНОБЕТОН С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ОТСЕВОВ ДРОБЛЕНИЯ БЕТОННОГО ЛОМА

05.23.05 - Строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва-2009

003481063

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете.

Научные руководители - доктор технических наук, профессор

Чистов Юрий Дмитриевич

- доктор технических наук, профессор Воронин Виктор Валерианович

Официальные оппоненты: - доктор технических наук, профессор

Орешкин Дмитрий Владимирович

- кандидат технических наук Бессонов Игорь Вячеславович

Ведущая организация Государственное унитарное предприятие

«Научно-исследовательский институт московского строительства»

Защита состоится «/У» _200^ года в Т&^часов на за

седании диссертационного совета Д212.138.02 в ГОУ ВПО Московском государственном строительном университете по адресу: Москва, Ярославское шоссе, дом 26, в аудитории № 'О?

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного строительного университета.

Автореферат разослан « А> С/Ш^ 200^ года.

Ученый секретарь диссертационного совета

Алимов Л. А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Увеличение объемов производства эффективных стеновых материалов, отвечающих требованиям по теплозащите зданий и сооружений, является главной задачей строительной индустрии. Наиболее перспективными являются изделия из нсавтоклавного ячеистого бетона. Реальные возможности производства экономически эффективных ячеистых бетонов открываются при получении их с использованием местной сырьевой базы и минеральных промышленных отходов.

На дробильно-сортировочпых заводах по переработке железобетонных конструкций образуется около 30 % отсевов дробления. Широкое применение таких отсевов сдерживается из-за высокой их неоднородности и недостаточно изученной роли отсевов дробления в структурообразовашш цементных композиций.

Решение эффективного использования отсева дробления связано с их меха-нохимической обработкой, направленной на возможность использования их в технологии неавтоклавного ячеистого бетона.

Диссертационная работа выполнялась в соответствии с Федеральной целевой программой «Жилище» и Национальным проектом «Доступное и комфортное жилье - гражданам России», по межвузовской НТП «Архитектура и строительство».

Цель и задачи работы. Целью настоящей работы является разработка эффективного нсавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления.

Для достижения поставленной цели потребовалось решить следующие задачи:

- обосновать возможность использования отссвов дробления бетона в производстве изделий из неавтоклавного пенобетона с высокими эксплуатационными характеристиками;

- разработать технологию мсханохимичсской активации отссвов дробления бетона;

- разработать составы и исследовать структуру и свойства пенобетона с использованием математического метода планирования эксперимента и статистической обработки экспериментальных данных;

- разработать рекомендации по изготовлению неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления бетонного лома;

- произвести производственное опробование технологии неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления в производственных условиях.

Научная новизна:

- обоснована возможность получения эффективного неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления путем их механохимической активации, обеспечивающей повышение однородности, снижение капиллярной пористости и получение мелкокристаллических новообразований типа бемита и гидрокарбоал-люминатов кальция, влияющих на прочностные показатели бетона;

- установлена зависимость удельной поверхности отсева дробления от длительности механохимической активации;

- с помощью методов РФА, ДТА и электронной микроскопии установлено наличие в цементном камне мелкокристаллических новообразований типа бемита и гидрокарбоаллюминатов кальция;

- установлены многофакторные зависимости прочности, средней плотности пенобетона от водотвердого отношения, расхода пенообразователя, содержания активированного отсева дробления, которые необходимы для организации технологии и прогнозирования свойств пенобетона;

- установлены многофакторные зависимости прочности на сжатие и средней плотности от соотношения между отсевом дробления и вяжущим, водотвердого отношения и содержания пенообразователя.

- установлены зависимости прочности пенобетона, средней плотности, усадки при высыхании от состава и структуры пенобетона;

Практическая значимость работы:

- разработана технология механохимической активации отсевов дробления бетона, включающая совместный и раздельный помол, в том числе с использованием ПАВ;

- разработана технология производства изделий из неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления бетона;

- разработаны составы и способ получения пенобетона неавтоклавного твердения с использованием пылевидного отсева дробления бетонных конструкций средней плотностью 600 - 900 кг/м3, прочностью при сжатии 2,5-7,5 МПа, морозостойкость 1'50-Г75, за счет замены части цемента (до 20%) на активированный отсев дробления бетона;

- новизна полученных результатов подтверждена патентом на изобретение № 2351575 от 10 апреля 2009 года.

Внедрение результатов исследований. Проведена промышленная апробация разработанных предложений по получению стеновых блоков из пенобетона неавтоклавного твердения с использованием отсева дробления. Опытно-

производственное опробование проведено на заводе но выпуску стеновых блоков из нсавтоклавного пенобетона фирмы ООО «Трэйдипформ». Выпущена опытная партия пенобстонных стеновых блоков размером 188x300x588 мм средней плотности 700 кг/м3 в объеме 48 м3.

Апробация работы. Результаты работы докладывались на научно-практических конференциях в Московском государственном строительном университете: на научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ студентов МГСУ за 1998/99 учебный год в 1999 г.; «Строительство - формирование среды жизнедеятельности» в 1999, 2000, 2001, 2002, 2003 г.г.; IV - й международной экологической конференции студентов и молодых ученых. «Роль науки и образования для устойчивого развития на пороге 3-го тысячелетия» в Московском государственном горном университете в 2000 г., где работа была отмечена почетной грамотой за лучший доклад; 54-й научно-технической конференции молодых ученых (аспирантов, докторантов) и студентов «Актуальные проблемы современного строительства» в Санкт-Петербургском государственном архитектурно-строительном университете в 2000 г.; научно-практическом семинаре «Проблемы и пути создания композиционных материалов и технологии комплексного извлечения металлов из вторичных минеральных ресурсов» в Сибирском государственном индустриальном университете в Новокузнецке в 2001, 2002 г.г.; международной научно-практической конференции «Композиционные строительные материалы. Теория и практика» в Пензенской государственной архитектурно-строительной академии в 2001 г.; международной научно-практической конференции «Поробетон-2005» в Белгородском государственном технологическом университете имени В. Г. Шухова в Белгороде в 2005 г.; второй всероссийской (Международной) конференции «Бетон и железобетон - пути развития» посвященной 100-летию со дня рождения Б. Г. Скрамтаева в Москве в 2005 г.; на заседании кафедры «Технологии вяжущих веществ и бетонов» МГСУ.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов, библиографического списка и приложений. Общий объем работы 172 страницы машинописного текста, 37 рисунков, 26 таблиц.

На защиту диссертации выносятся:

- обоснование получения неавтоклавного пенобетона с использованием отсева дробления бетона

- технология производства активированного наполнителя для производства неавтоклавного пенобетона;

- многофакторные зависимости, необходимые для оптимизации составов пенобетона разной средней плотности и технологических параметров его производства на основе получения 2-х и 3-х факторных математических моделей;

- многофакторные зависимости основных свойств, структуры и фазового состава новообразований исходных растворов и пенобетона, раскрывающие роль механохимической активации рабочих смесей;

- результаты опытно-промышленного опробования.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Высокие эксплуатационные характеристики ячеистого бетона могут быть достигнуты за счет повышения прочности и плотности межпоровых перегородок и образования дополнительных продуктов новообразований путем использования активных наполнителей способных реагировать с цементом, активно влияющих на физико-химические процессы, происходящие в твердеющей вяжущей композиции. В роли такого наполнителя могут выступать пылевидные отсевы дробления бетонного лома, содержащие кварц, карбонаты, гидросиликаты кальция, не-гидратированный портландцемент и др. Однако, использовать отсев дробления без специальной обработки невозможно, так как они имеют склонность к агрегированию, что снижает фактическую удельную поверхность материала. В результате частицы, находящиеся внутри флоккул, остаются не задействованными в адсорбционных процессах и ионном обмене. Для того чтобы вскрыть поверхность пылевидных частиц, содержащих негидратированный портландцемент, необходимо разрушить образовавшиеся микрогранулы и создать условия, препятствующие их дальнейшему образованию. Одним из путей решения данной проблемы может являться мехаиохимическая активация отсева дробления бетонного лома в специальных аппаратах, способствующая разрушению микрогранул и повышающая однородность пылевидных частиц и их реакционной способности.

Проведенный анализ позволил сформулировать рабочую гипотезу исследований. Проявление минералами отсева дробления химической активности по мере повышения их дисперсности и кристаллохимической близости к связующему создает предпосылки использования их как эффективных материалов в цементных смесях. Для этого необходимо применять механохимическую активацию, позволяющую избежать нежелательную агрегацию частиц. Химическое взаимодействие минералов пылевидного отсева дробления с гидроксидом кальция в активи-

роипкванпых смесях с образованием низкоосновных гидросиликатов кальция позволит повысить прочность и плотность мсжпоровых перегородок, что обеспечит требуемые физико-механические свойства неавтоклавного ячеистого бетона.

Для подтверждения высказанных в гипотезе положений были выбраны следующие материалы:

- портландцемент марки ПЦ500 ДО, изготовленный в ЗЛО «Белгородский портландцемент». Химический и минеральный составы клера представлены в таблице 1.

Таблица 1.

Химический и минеральный составы цементного клинкера

Химический состав, % Минеральный состав, %

БЮг А1203 Ре20з СаО Г^О БОз п.п.п. СзБ С28 С3А С4ЛР

20,4 5,42 3,63 63,5 4,51 1,6 0,94 60 17 4 12

- песок Люберецкого карьера с модулем крупности МКР = 1,35 и содержанием пылевидной фракции (0 - 0,14 мм) в количестве 5 %. Рассев песка по фракциям представлен в таблице 2. Химический состав песка представлен в таблице 3.

Таблица 2.

Рассев песка по фракциям.

Номера сит, мм Остатки на ситах, %

Частные Полные

1,25 5,0 5,0

0,63 10,0 15,0

0,314 15,0 30,0

0,16 55,0 85,0

Менее 0,16 15,0 100,0

МОДУЛЬ КруПНОСТИ МКр. = (Ацгз +Ао,63 + Ао,315 + Ао,1б)/1 00 МКр. = (5 + 15 + 30 + 85)/100 = 1,35

Таблица 3.

Химический состав песка Люберецкого карьера

Содержание оксидов, %

БЮг А120З Ге203 СаО М§0 Б03 к2о п.п.п. 8Ю2+А120з

70- 100 0-12 0-5 0-8 0-5 0-6 0-2 1,26 2,7

- добавка супсрпластификатор С-3 - коричневый порошок лсгкораствори-мый в воде, не имеет запаха, малотоксичен, изготовлен на основе продуктов по-

ликонденсации нафталинсульфокислоты и формальдегида (ТУ 6-36-020429-62590), произведенный Новомосковским химическим комбинатом органического синтеза.

- пенообразователь синтетический ПБ-2000 (ТУ 2481-185-05744685-01) производства ОАО «ИВХИМПРОМ» г. Иваново.

- вода соответствующая требованиям ГОСТ 23732 - 79 «Вода для бетонов и растворов. Технические условия».

- отсев дробления бетонного лома дробилыю-сортировочного завода ООО «САТОРИ» (г. Москва). Гранулометрический анализ отсева дробления, табл.4.

Таблица 4.

Рассев отсева дробления по фракциям.

Номера сит, мм Остатки на ситах, %

Частные Полные

5,0 18,0 18,0

2,5 10,0 28,0

1,25 9,0 37,0

0,63 8,0 45,0

0,314 6,0 51,0

0,14 5,0 56,0

Менее 0,14 44,0 100,0

Исследования химико-минерального состава отсева дробления бетонного лома представлены в табл.5 и рис. 1.

Таблица 5.

Химический состав отсева дробления

Содержание оксидов, %

8Ю2 Л1203 Ре203 СаО МеО БОз К20 №20 ТЮ2 Мп02 С102 Всего

51,4 5,01 3,72 35,23 1,25 0,6 1,5 0,51 0,31 0,087 0,29 99,907

С помощью рентгенографического анализа, рис.1, зафиксированы следующие соединения: кварц - ЗЮ2 с с1 = [4,26; 3,34; ...; 1,82;...; 1,375] * 10 ~9 нм, кальцит - СаСОз с а = [3,86; 3,038; 2,49; 2,28; ...] * 10 ~9 нм, доломит с с1 = [2,89; 2,20; 2,015;...] * 10 ~9 нм, ватерит - ц-СаС03 с А = [3,56; 3,29; 2,73;...; 2,03] * 10 "9 нм, эт-трингит с ё = [9,9-9,7; 5,6; 3,89; 3,49;... ] * 10 Ч нм, портландцемент негидратиро-ванный с с! = [2,77-2,73; 2,65; 2,61;...; 1,769;... ] * 10 ~9 нм, гидросиликаты кальция - СБН с с! = [11,8-10,0; 3,07; 2,80; 1,83] * 10 ~9 нм, гидроалюминаты кальция -С2АН, с с! = [10,8-10,0; 2,87; 2,54; ... ] * 10 9 нм и С3АН6 с с1 = [5,16; 2,80; 2,30;

2,04;... ] * 10 ~9 им, гидрослюда - глинистый минерал как примесь с (1 = [10; 5,02; 4,45;... ] * 10 ~9 нм, ангидрит - Са504 с с! = [3,49; 2,84; 2,33;... ] * 10 ~9 им, бсмит-ЛЮ(ОН) с (1 = [6,22; 3,16; 1,84; ...] * 10 9 нм, гётит - РсООН с с! = [6,2; 3,28; 2,47; ...]* 10 9нм.

2И ( • 1

Рис.1. Рентгенограмма немолотого отсева дробления бетонных конструкций сносимых зданий.

Строение рентгенограмм свидетельствует, что в данном материале в наибольшем количестве присутствуют следующие соединения: кварц - 8Ю2 в количестве 50 - 55 % и кальцит - СаС03 в количестве 25 - 30 %.

Для подтверждения взаимодействия бетонных продуктов дробления с вяжущим был проведен сравнительный рснтгсиографичсский анализ смеси цемента и продукта дробления в виде порошка и в затвердевшем виде после затворения водой. Данный эксперимент основывается на проведенных ранее работах о реакционной способности карбонатов, встречающихся в природе. В состав продукта дробления тоже входят карбонатные соединения, так как в состав бетона при производстве строительных изделий в качестве крупного заполнителя входили карбонатные породы (известковый щебень).

Рентгенографический анализ образцов показал уменьшение содержания СаСОзу образцов с молотым отссвом дробления на 15 - 20 %, а Б Юг на 10 % по сравнению с немолотым, что говорит о возможном участии отсева в процессе гидратации, рис.2, 3. При этом наблюдается возникновение новообразований с мелкокристаллической структурой (< 0,1 мк), предположительно гидросиликаты, гидроалюмосиликаты, гидроаллюмоферриты кальция как результат твердения цемента,

а также наблюдается образование соединений содержащих в своей формуле ионы С03 типа СаА12(СОз)2(ОН)4 * 6Н20 - гидрокарбоалюминаты кальция с ё = 8,0 * 10 9 нм, КЫа4Са48|'!(0|)((С0з)40(1 * НгО - гидрокарбосиликаты кальция калия и натрия с(1 = [8А; 4,17; 2,90; 2,38; 4,05; ...] * 10~9нм.

¿МтШ

Рис.2. Рентгенограмма затвердевшего образца смеси цемента и немолотого отсева дробления бетонного лома.

Рис.3. Рентгенограмма затвердевшего образца смеси цемента и молотого отсева дробления бетонного лома.

Как показали исследования, прочности образцов с молотым отсевом дробления выше прочности образцов с немолотым примерно на 20 %. Полученные данные можно объяснить наличием негидратированного цемента, а также реакционной способностью карбонатов, имеющихся в отсеве дробления. Входящие в состав

молотого отсева дробления тоикодиснерспые карбонаты кальция (25 - 30 % СаС03 по массс) играют роль микровключений в матричном материале, образуют каркас и помогают создавать прочную микробетонную структуру. Выступая в качестве зародышей, центров кристаллизации в процессе структурообразования, карбонаты имеют существенное положительное влияние на физико - химические процессы твердения бетона.

На термогравиграммах образцов контрольного, рис.4, и основного из активированной смсси, рис. 5 в возрасте 28 суток наблюдаются эндотермические эффекты при температуре 100 - 120 °С, которые указывают на удаление слабосвязанной адсорбционной и частично гидратной воды из эттрингита. Процессы дегидратации в этом интервале температур сопровождаются наиболее значительной потерей массы, которая фиксируется на кривой ТО. Эндоэффект в интервале температур 840 - 860 °С, отмеченный на обеих термогравиграммах, отражает дегидратацию кальцита. Экзотермический эффект при температуре 910 - 920 °С обычно относят к гидратации тоберморитов.

Отличительной особенностью эффектов термограмм образцов из активированной рабочей смеси является значительное снижение глубины и площади эндо-эффекта при температуре 510 - 535 °С, отражающего дегидратацию Са(ОН)2. Причем с возрастом эффект еще больше сглаживается. Это является доказательством взаимодействия гидроксида кальция с активированными частицами пылевидного отсева дробления бетона. Поскольку гидроксид кальция в основном ответственен за химическое взаимодействие с сульфат ионами, концентрированными растворами, содержащими ионы хлора, калия и магния, с последующим расширением, деструкцией и разрушением цементного камня, кроме того в интервале температур 820 - 830 °С на кривых термограмм образцов из активированных смесей появился достаточно четкий эффект, глубина которого с возрастом увеличилась, характерный для разложения (дегидратации) низкоосновных гидросиликатов кальция. Следовательно механохимическая активация способствует образованию структуры, характеризующейся большим количеством сцепленных между собой волокон тоберморитоподобных новообразований, характерных для смешанных гидросиликатов кальция, с преобладанием низкоосновной формы. Как видно, кривые ДТА подтверждают результаты рентгепофазового анализа.

1000 ± 900 800 700

О

«о

о.

га 500 о. ш

§ 400 ш н

300 200 100 о

Рис.4. Термогравиграмма образцов на основе неактивированной смеси после 28 суток твердения:

1 - термограмма; 2 - гравиграмма; 3 - эталон прокаленного оксида алюминия.

1000 >

900 000 700

0

600

го о.

& 500 о. <и

1 400 о

н 300 200 100 о

Рис. 5. Термогравиграмма образцов на основе активированной смеси после 28 суток твердения:

1 - термограмма; 2 - гравиграмма; 3 - эталон прокаленного оксида алюминия.

Как показали исследования, механохимическая активация в присутствии ПАВ исследуемых рабочих смесей позволила увеличить прочность, морозостойкость и другие качественные показатели затвердевшего камня за счет разрушения микрогранул пылевидных частиц отсева дробления, повышения его реакционной

способности, образования аморфных состояний на поверхности частиц (оксида кремния и карбоната кальция), снижения нежелательного комкования, снижения водопотребности смеси.

Подобная обработка способствует накоплению в бетонной смеси субмик-рокристалличсских коллоидных частиц, схватывание которых задерживается тончайшими пленками поверхностно-активных веществ на поверхности твердой фазы, получаемых при мехапохимической активации.

С помощью метода планирования эксперимента, получены двухфакторные математические модели второго порядка, описывающие изменения величины удельной поверхности рабочих смесей (1) и прочности на сжатие (Yr) образцов после 28 суток нормального твердения (2) в зависимости от следующих факторов: соотношения между отсевом дробления и вяжущим (фактор Xi) и времени мехапохимической активации (фактор Х2), которые позволяют выбрать оптимальное время мехапохимической активации для заданных составов. Yr = 482,3 + 16,7Х, + 116,6Х2 + 4,5Х,2 - 5,5Х22 -5 X, Х2 (1)

Yr = 48,38 + 4,45Х, + 6,65Х2 - 6,53Х22 -1,8 X, Х2 (2)

По математическим моделям построен геометрический образ, представленный на рис. 6. Установлено, что наиболее высокая прочность образцов из составов с соотношениями отсева дробления к вяжущему (С) от 0,75 до 1,25 достигается при продолжительности мехапохимической активации от 9 до 12 минут (дисперсность смеси 550 м2/кг), при этом прочность на сжатие увеличивается на 50-60 % по сравнению с контрольными составами.

Рис. 6. Номограмма удельной поверхности активироваиных смесей с использованием пылевидного отсева после дробления бетонных конструкций и прочности на сжатие затвердевшего камня на основе данных смесей

X] - соотношение между пылевидным отсевом дробления бетонного лома и вяжущим;

Х2 - продолжительность мехапохимической активации, мин.;

_ прочность на сжатие, МПа

— удельная поверхность смеси, м2/кг

Для приготовления пенобетонной смеси используется одностадийная технология приготовления пенобетона в пенобетоносмесителе с высокой скоростью вращения лопастей. Приготовление пены, смешивание се с отсевом дробления и

портландцементом происходит в одной емкости пенобетоносмесителя. Отсевы дробления применяются на промышленной пенобстонной установке марки УМПБ-1.0.

Исследования но применению пылевидных отсевов дробления проводились на пснобетоносмесителе относящегося к классу лопастных с отражательными перегородками. Они создают мощные радиальные и тангенциальные потоки при вращении ротора, что обеспечивается отражательными лопастями, закрепленными на стенках смесителя. Усилие, передаваемое лопастыо активатора твердым частицам, зернам заполнителя, имеет весьма значительную тангенциальную составляющую, что приводит к дополнительной диспергации частиц перемешиваемой смеси.

При перемешивании в высокоскоростных пенобетоносмесителях происходит вовлечение воздуха в готовую смесь, а добавка пенообразователь ПБ2000 лишь стабилизирует пузырьки, вовлеченные в смесь при интенсивном смешивании. Одновременно протекают два процесса. Первый связан с захватом воздуха при перемешивании. Процесс заключается в захлопывании каверн в смеси при разрыве потока лопастями активатора и дальнейшей диспергации пузырьков при возникающих сдвиговых нагрузках в смеси за счет радиальных и тангенциальных потоков. Второй процесс - это захват и фиксация пузырьков воздуха твердыми частицами смеси.

Большое влияние на прочность ячеистого бетона оказывает его рабочая смесь - матрица. Физико-механические свойства рабочей смеси в виде пасты определяют характер протекания процессов образования пенобстонной массы, а по свойствам затвердевшего камня на ее основе можно судить о прочности затвердевшего ячеистого бетона. Каркас и стенки пор обеспечивают прочность, жесткость, трсщиностойкость, то есть необходимый комплекс физико-механических свойств пенобетона.

Для изучения структуры материала стенок и каркаса пор пенобетона, были проведены исследования пористости растворов на основе исходных рабочих смесей без пенообразователя.

Изучение поровой структуры плотных образцов на основе рабочих смесей с использованием кварцевого песка с МКр.=1,35, отсева дробления фракции до 3 мм, а также активированного в мельнице пылевидного отсева дробления с 8уд.=3000 см2/г, осуществлялось по ГОСТ 12730.4-78 «Бетоны. Методы определения показателей пористости» (метод Бруссера М. И.) и с помощью микроскопического метода на сканирующем микроскопе CamScan-4 с использованием программы обработки изображений SIMP - анализ бинарного изображения.

В результате было установлено, что структура образцов на основе кварцевого песка с МКр.=1,35 и отсева дробления фракции до 3 мм является срсдпепорис-той по показателю среднего размера пор (1 < X < 3), а структуру образцов па основе активированного в мельнице пылевидного отсева дробления с 8уд=3000 см2/г можно отнести к макропористой (к < 1).

Изучение поровой структуры плотных образцов на основе трех рабочих смесей с помощью микроскопического метода, подтвердило результат исследования поровой структуры методом водопоглощения. По диаметрам распределения пор, табл. 6, в контрольных образцах на основе кварцевого песка, отсева дробления и в образце на основе активированного пылевидного отсева дробления, следует, что максимум распределения пор смещается в сторону более мелких пор (в интервале до 0,01 мкм).

Таблица 6.

Распределение пор по диаметрам в затвердевшем камне

Диаметр Количество пор в затвердевшем камне, %

пор, на основе на основе на основе активи-

мкм кварцевого отсева рованного в мель-

песка с дробления нице пылевидного

Мкр.= 2 фракции до отсева дробления

2,5 мм 8Уд=3000 см2/г

0,01 15 21 60

0,51 50 47 24

1,01 12 10 9,7

1,51 8,2 7,7 2,6

2,01 7,5 7 1,7

2,51 1,5 1,4 1,2

3,01 2 2,1 0,4

3,51 1,6 1,3 0,2

4,01 1,4 1,2 0,12

4,51 0,7 0,6 0

5,0 0,6 0,5 0

Результаты испытаний на прочность образцов затвердевших рабочих смесей, табл.7, еще раз доказывают положительное влияние активации отсевов дробления.

Таблица 7.

Влияние состава рабочей композиции на прочность плотного песчаного бетона.

Состав Прочность, МПа*

50 % (ПЦ М500): 50 % (немолотый отсев дробления) 45-49

50 % (ПЦ М500): 50 % (кварцевый песок МКР=1) 51-53

50 % (ПЦ М500) : 50 % (молотый отсев дробления) 57-58

* прочность в возрасте 28 суток естественного твердения

При приготовлении пенобетона не рекомендуется применять пески с модулем крупности >2, так как крупные частицы кварца превышают толщину межпо-ровых перегородок, что приводит к понижению прочностных и теплотехнических свойств материала, В связи с этим в ячеистом бетоне целесообразно применение молотого (активного) отсева дробления как материала способст вующего уплотнению структуры, а также положительно влияющего на процессы твердения вяжущей композиции. Большое влияние на прочность ячеистого бетона оказывает его рабочая смесь - матрица. Физико-механические свойства рабочей смеси в виде пасты будут определять характер протекания процессов образования иенобетон-ной массы, а по свойствам затвердевшего камня на ее основе можно судить о прочности затвердевшего ячеистого бетона. Каркас и стенки пор обеспечивают прочность, жесткость, трещиностойкость, то есть необходимый комплекс физико-механических свойств пенобетона. Полученный неавтоклавный пенобетон Д600 - Д900, табл. 8, из отсевов дробления бетонного лома, прошедших активацию в вибромелышце, обладает прочностными характеристиками, не уступающими автоклавным ячеистым бетонам.

Таблица 8.

Физико - механические свойства пенобетона.

Средняя плотность, кг/м3 Прочность т сжатие, МПа Класс по прочности Теплопроводность в сух. состоянии, Вт/ м2*°С

600 2,5-2,8 В2 0,14-0,15

700 3,4-3,9 В2,5 0,18-0,19

800 4,5-5 В3,5 0,21 - 0,23

900 5,7 - 7,5 В4,5 0,24 - 0,27

Таким образом, данный вид используемого наполнителя оказывает существенное влияние на свойства пенобетонов.

На оптимальных составах пенобетона, табл. 9, из одного и того же сырья и химических добавок можно получить пепобстоны с теплоизоляциониыми и конструкционными свойствами.

Таблица 9.

Оптимальные составы пенобетона

№ Состав пенобетона в Со- Средняя Расход

п/п долях по массе от держа- плот- вяжу-

вяжущего ние пе- ность, щего,

вя- Отсев вода нооб- кг/м3 кг/м3

жуще дробле- разова-

е ния теля, кг/м3

1 1 1 0,85 0„63 615 305

2 1 1,05 0,83 0,62 710 340

3 1 1,1 0,82 0,61 805 360

4 1 1,15 0,77 0,60 910 403

Для получения рациональных составов пенобетона на основе смесей с использованием пылевидных отсевов дробления бетона, прошедших механохимиче-скую активацию, были изучены пластично-вязкие свойства и выявлен средний уровень прочности исходных растворов.

Пластично-вязкие свойства изучали с использованием вискозиметра Сут-тарда. Для оценки влияния состава рабочих смесей на пластично-вязкие свойства исходных растворов, соотношения между пылевидным отсевом дробления и вяжущим принимали равным 0,75; 1; 1,25.

Количество воды подбирали для каждого состава с учетом получения диаметра расплыва по вискозиметру Суттарда от 18 до 36 см при температуре смеси 35-40 °С. Заданные значения текучести смеси должны обеспечить получение ячеистых бетонов средней плотностью 600 - 900 кг/м3.

Изготовленные образцы твердели в течение 28 суток в камере нормального твердения при температуре (18±2) °С и относительной влажности (95±5) %, после чего их подвергали испытаниям на прочность на сжатие.

Анализ влияния состава рабочих смесей на пластично-вязкие свойства и прочность исходных растворов показал, что с увеличением в композиции доли пылевидного отсева дробления увеличивается водонотребность смеси для достижения заданной текучести, что ведет к возрастанию общей пористости. С увеличением водотвердого отношения возрастает общая пористость цементного камня,

что приводит к увеличению размеров пор, а также снижению его прочностных показателей.

Сравнение полученных результатов по прочности на сжатие с данными, полученными расчетным путем но формуле Г. П. Сахарова, показывает принципиальную возможность получения на активированных рабочих смесях неавтоклавного пенобетона требуемой прочности в проектном возрасте.

При разработке оптимальных составов пенобетона с использованием пылевидных отсевов дробления бетонного лома использовали математические методы планирования эксперимента по методике, изложенной в работе. Исходя из того, что вид искомой зависимости не известен, для эксперимента принимаем 3-х уров-нсвый план 2-го порядка.

В качестве факторов варьирования были приняты: Х| - соотношение между пылевидным отсевом и вяжущим, С; Хг - водотвердое отношение, В/Т;

Хз — содержание пенообразователя в % от массы вяжущего.

Выбранные факторы отвечают требованиям планирования эксперимента, так как они независимы, однозначны, совместимы, управляемы, несут необходимую информацию о составе пенобетона и дают возможность разных сочетаний компонентов смеси, обеспечивая при этом глубокий анализ влияния принятых переменных на основные свойства бетона.

При решении указанных задач в лабораторных условиях были выполнены необходимые предварительные опыты на рабочих смесях, прошедших механохи-мичсскую активацию при заданных режимах. Температура сырьевых материалов составляла 20°С. Пенообразователь вводили в воду перед дозированием сыпучих сырьевых материалов.

После приготовления, пенобетонную смесь подавали в стандартные металлические формы размером 100x100x100 мм. Образцы выдерживали в течение 28 суток в нормальных условиях твердения. Затем образцы высушивали в сушильном шкафу до постоянной массы и определяли среднюю плотпость.

После математической обработки результатов были получены уравнения регрессии, отражающие зависимости прочности на сжатие и средней плотности пенобетона от выбранных факторов. Расчет уравнений регрессии проведен в соответствии с «Руководством по применению методов математического планирования эксперимента в технологии бетона». Значимость коэффициентов уравнений регрессий проведена по критерию Стыодента. Статистическая проверка адекватности уравнений выполнена с помощью критерия Фишера.

В результате математической обработки экспериментальных данных были получены следующие мпогофакторные модели, отражающие изменения прочно-

сти на сжатие (Ук) и средней плотности (Ур) пенобетона в зависимости от принятых факторов в кодовом выражении: для пенобетона со средней плотностью 600 - 900 кг/м3: Ук = 0,9 - 0,25Х] - 0,ЗХ2 - 0,55Х3 + 0,47 Х32+ 0,2Х,Х3 + 0,2 Х2Х3 (3)

Ур = 380 - 32Х2 - 60Х3 + 40Х32 - 18Х,Х2 + 20Х2Х3 (4)

Задачу оптимизации состава пенобетона решали с помощью графического способа, так как он более просто и наглядно позволяет представить общую взаимозависимость. Номограммы дают обобщенные зависимости прочности и средней плотности пенобетона с использованием отсевов дробления бетонного лома от выбранных факторов варьирования.

Анализ кривых номограмм позволяет установить, что получение пепобето-нов с заданной средней плотностью 600 - 900 кг/м3 с требуемыми значениями прочности на сжатие возможно при широком диапазоне соотношения пылевидным отсевом и вяжущим (С) от 0,75 до 1,25. По экономическим соображениям, предпочтительно выбирать С равной и выше 1, что позволит сэкономить вяжущее.

Производственное опробование было проведено на базе предприятия 000«Трейдинформ» (г. Зеленоград). Стеновые блоки из пенобетона со средней плотностью 700 кг/м3 с использованием отсева дробления были изготовлены по литьевой технологии. Отсев дробления был завезен на грузовом автотранспорте с дробилыго-сортировочного завода фирмы 000«САТ0РИ». Отдозированные сухие компоненты, подвергали механохимической активации в шаровой мельнице на предприятии в течение 10 мин. Активированную сухую композицию упаковали в специальные влагозащитные полиэтиленовые пакеты для транспортировки на место изготовления пенобетонных изделий.

Приготовление пенобетона осуществлялось на установке для приготовления пенобетона УМПБ-1.0. Приготовленную пенобетонную смесь подавали в металлические формы с размером ячеек 188 х 300 х 588 мм. Через одни сутки твердения в нормальных условиях изделия расформовывали, укрывали полиэтиленовыми пленками и перемещали на специальные стеллажи для твердения в течение 28 суток при температуре (20 ± 5) °С.

Результаты испытаний показали, что блоки мелкие стеновые средней плотностью 715 кг/м3, изготовленные с использованием отсева дробления имели прочность на сжатие 2,6 МПа, что соответствует требованиям ГОСТ 21520-89.

Проведенное производственное опробование в заводских условиях и результаты испытаний изделий свидетельствуют о возможности изготовления пенобетонных изделий с использованием отсева дробления.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Обоснована возможность получения эффективного пенобетона с использованием отсевов дробления путем их механохимической активации, обеспечивающей повышение однородности, снижение капиллярной пористости и получение мелкокристаллических новообразований типа бемита и гидро-карбоаллюминатов кальция в межпоровых перегородках.

2. Разработана технология производства изделий из неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления бетона;

3. Разработана технология механохимической активации отсевов дробления, позволяющая избежать нежелательного комкования частиц отсева, способствующая увеличению прочности затвердевшего камня, за счет формирования более однородной структуры цементного камня.

4. Получены двухфакторные математические модели с построением номограммы, отражающие изменения удельной поверхности рабочей смеси и прочности на сжатие затвердевшего камня в зависимости от соотношения между отсевом дробления и вяжущим и длительность механохимической активации, позволяющие выбрать оптимальные режимы для достижения наибольшей прочности пенобетона.

5. Установлена зависимость удельной поверхности рабочих смесей от длительности механохимической активации и установлена оптимальная удельная поверхность активированного отсева дробления.

6. С помощью методов РФА, ДТА и электронной микроскопии установлено, что мсханохимичсская активация рабочих смесей способствует интенсивному взаимодействию частиц отсева дробления с гидратными образованиями вяжущего с образованием мелкокристаллических соединений типа бемита и гидрокарбоаллюминатов кальция.

7. Установлены зависимости прочности, средней плотности пенобетона от во-дотвердого отношения, расхода пенообразователя, содержания активированного отесва дробления, которые необходимы для организации технологии и прогнозирования свойств пенобетона.

8. Установлены многофакторные зависимости прочности пенобетона, средней плотности, усадки при высыхании от состава и структуры пенобетона.

9. Разработаны составы и способ получения пенобетона неавтоклавного твердения с использованием пылевидного отсева дробления со средней плотностью 600 - 900 кг/м3, прочностью на сжатие 2,5-7,5 МПа, морозостойкость Р50-Р75.

Ю.Установлены мпогофакторные зависимости прочности на сжатие и средней плотности от соотношения между отсевом дробления и вяжущим, водотвер-дого отношения и содержания пенообразователя.

11.Проведено производственное опробование разработанных предложений но получению стеновых блоков из пенобетона нсавтоклавного твердения с использованием отсева дробления.

12.Определена экономическая эффективность использования отсевов дробления при производстве стеновых пенобстонных блоков. Ожидаемый экономический эффект от производства изделий из пенобетона с использованием отсевов дробления составляет 75,6 руб/м3 при сравнении с пепобетонами, изготавливаемыми на традиционных материалах.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Краснов М. В. Эффективный неавтоклавный пенобетон с использованием отсевов дробления бетонного лома. // Вестник МГСУ, 2009, №2.

2. Краснов М. В., Чистов 10. Д. Пенобетон неавтоклавного твердения - эффективный строительный материал. Сб. матер, акад. чт. "Развитие теории и технологий в области силикатных и гипсовых материалов" и третьей традиционной научно - практической конф. молодых ученых, аспирантов и докторантов "Строительство - формирование среды жизнедеятельности", часть 2. - М., 2000.

3. Краснов М. В. Чистов Ю. Д. Изучение реакционной способности продуктов дробления Ж/Б конструкций сносимых зданий. Материалы пятой традиционной научно - практической конференции молодых ученых, аспирантов и докторантов. "Строительство - формирование среды жизнедеятельности" - М.: МГСУ, 2002.

4. Краснов М. В., Чистов Ю. Д. Неавтоклавный ячеистый бетон на основе продуктов дробления железобетонных конструкций сносимых зданий. Материалы четвертой традиционной научно - практической конференции молодых ученых, аспирантов и докторантов. "Строительство - формирование среды жизнедеятельности" - М.: МГСУ, 2001.

5. Краснов М. В., Чистов 10. Д.. Производство пенобетонных блоков из тонкодисперсных фракций бетонного лома. // Научные труды второй Всероссийской (Международной) конференции по бетону и железобетону. Том 4. Москва, 2005.

6. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Бетоны неавтоклавного твердения из отходов дробления железобетонных конструкций сносимых зданий. // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. - 2000, №8.

7. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Высокоэффективный и экологически безопасный бетон из отходов дробления железобетонных конструкций. Тр. молодых ученых, часть 1. - Санкт - Петербург, 2000.

8. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Утилизация бетонных отходов, возникающих в результате сноса зданий. Материалы научно-практического семинара 30 января - 2 февраля 2001 г. «Проблемы и пути создания композиционных материалов и технологии комплексного извлечения металлов из вторичных минеральных ресурсов» - Новокузнецк: СибГИУ, 2001.

9. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Использование продуктов дробления железобетонных конструкций сносимых зданий. Актуальные проблемы современного строительства. Часть 4. Строительные материалы и изделия. Материалы всероссийской XXXI научно - технической конференции. - Пенза, 2001.

Ю.Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Использование продуктов дробления железобетонных конструкций сносимых зданий. // Строительные матсриа-лы.2000, №3.

11.Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Проблемы вторичного использования бетонного лома сносимых зданий. Материалы IV - й международной экологической конференции студентов и молодых ученых. "Роль науки и образования для устойчивого развития на пороге 3-го тысячелетия", часть 1. - М.: МГГУ, 2000.

12.Чистов 10. Д., Краснов М. В. Вторичное использование отходов, образующихся после дробления железобетонных конструкций. Материалы научно-практического семинара 29 января - 1 февраля 2002 г. «Проблемы и пути создания композиционных материалов и технологии комплексного извлечения металлов из вторичных минеральных ресурсов» - Новокузнецк: СибГИУ, 2002.

1 З.Чистов Ю. Д., Краснов М. В.. Перспективы применения отходов дробления бетонного лома в пенобетоне. // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. Научно-теоретический журнал.Тематичсский выпуск «Пенобетон»,2003,№4.

14.Чистов 10. Д., Краснов М. В.. Теоретические основы создания ячеистого бетона из пылевидных отходов дробления бетонного лома. // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. Научно-теоретический журнал. Тематический выпуск «Поробетон-2005», 2005, № 4.

Подписано в печать 14.10.2009 г. Печать лазерная цифровая Тираж 100 экз.

Типография Aegis-Print 115230, Москва, Варшавское шоссе, д. 42 Тел.: (495) 785-00-38 www.autoref.ae-print.ru

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА.

1.1. Развитие технологии ячеистого бетона.

1.2. Опыт применения различных пенообразователей и исследования пен на их основе для получения пенобетонов.

1.3. Опыт использования отсевов дробления бетонного лома для получения строительных материалов.

ГЛАВА 2. ХАРАКТЕРИСТИКИ СЫРЬЕВЫХ МАТЕРИАЛОВ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1. Характеристики сырьевых материалов.

2.1.1. Портландцемент.

2.1.2. Песок.

2.1.3. Добавки.

2.1.4. Пенообразователь.

2.1.5. Вода.

2.1.6. Отсев дробления бетонного лома.

2.2. Методы исследований.

2.2.1. Физико - механические методы исследований.

2.2.2. Физико-химические методы исследований.

2.2.3. Метод статистической обработки результатов исследований и планирования эксперимента.

ГЛАВА 3. НАУЧНО - ПРАКТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПОЛУЧЕНИЯ НЕАВТОКЛАВНОГО ПЕНОБЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ОТСЕВОВ ДРОБЛЕНИЯ БЕТОННОГО ЛОМА.

3.1. Исследование свойств отсевов дробления бетонного лома.

3.2. Исследование активности отсевов дробления бетонного лома.

3.3. Изучение влияния механохимической активации отсева дробления на прочность, структуру и фазовый состав новообразований бетона.

ВЫВОДЫ К ГЛАВЕ 3.

ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА РАЦИОНАЛЬНЫХ СОСТАВОВ И ОСНОВНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НЕАВТОКЛАВНОГО ПЕНОБЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ОТСЕВОВ ДРОБЛЕНИЯ БЕТОННОГО ЛОМА.

4.1. Полиномическая математическая модель неавтоклавного пенобетона и выбор его рациональных составов.

4.2. Выбор способа и изучения влияния режимов термообработки на прочность и влажность пенобетона.

4.3. Изучение структуры и фазового состава пенобетона с использованием отсевов дробления бетонного лома.

ВЫВОДЫ К ГЛАВЕ 4.

ГЛАВА 5. ИССЛЕДОВАНИЕ ОСНОВНЫХ СВОЙСТВ НЕАВТОКЛАВНОГО ПЕНОБЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ОТСЕВОВ ДРОБЛЕНИЯ БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

5.1. Исследование физико - механических характеристик.

5.2. Изучение деформаций усадки.

5.3. Изучение стойкости в условиях попеременного замораживания и оттаивания, увлажнения и высушивания.

ВЫВОДЫ К ГЛАВЕ 5.

ГЛАВА 6. ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПЕНОБЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ОТСЕВОВ ДРОБЛЕНИЯ БЕТОННОГО ЛОМА, ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ОПРОБОВАНИЕ

И ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ.

6.1. Технология изготовления изделий из пенобетона.

6.2. Производственное опробование.

6.3. Технико-экономическая эффективность.

Актуальность работы. Увеличение объемов производства эффективных стеновых материалов, отвечающих требованиям по теплозащите зданий и сооружений, является главной задачей строительной индустрии. Наиболее перспективными являются изделия из неавтоклавного ячеистого бетона. Реальные возможности производства экономически эффективных ячеистых бетонов открываются при получении их с использованием местной сырьевой базы и минеральных промышленных отходов.

На дробильно-сортировочных заводах по переработке железобетонных конструкций образуется около 30 % отсевов дробления. Широкое применение таких отсевов сдерживается из-за высокой их неоднородности и недостаточно изученной роли отсевов дробления в структурообра-зовании цементных композиций.

Решение эффективного использования отсева дробления с учетом их минерального состава и коллоидно-химических свойств связано с их механохимической обработкой, направленной на возможность использования их,в технологии неавтоклавного ячеистого бетона.

Диссертационная работа выполнялась в соответствии с Федеральной целевой программой «Жилище» и Национальным проектом «Доступное и комфортное жилье - гражданам России», по межвузовской НТП «Архитектура и строительство».

Цель и задачи работы. Целью настоящей работы является разработка эффективного неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления.

Для достижения поставленной цели потребовалось решить следующие задачи:

- обосновать возможность использования отсевов дробления бетона в производстве изделий из неавтоклавного пенобетона, не уступающего по своим качественным показателям пенобетону на кондиционном заполнителе;

- разработать технологию механохимической активации отсевов дробления бетона;

- разработать составы и исследовать структуру и свойства пенобетона,

- произвести производственное опробование технологии неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления в производственных условиях;

- разработать рекомендации по изготовлению неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления бетонного лома.

Научная новизна:

- обоснована возможность получения эффективного неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления путем их механохими-ческой активации, обеспечивающей повышение однородности, снижение капиллярной пористости и получение мелкокристаллических новообразований типа бемита и гидрокарбоаллюминатов кальция, влияющих на прочностные показатели бетона;

- установлена зависимость удельной поверхности отсева дробления от длительности механохимической активации;

- с помощью методов РФА, ДТА и электронной микроскопии установлено наличие в камне мелкокристаллических новообразований типа бемита и гидрокарбоаллюминатов кальция;

- установлены зависимости прочности, средней плотности пенобетона от водотвердого отношения, расхода пенообразователя, содержания активированного отсева дробления, которые необходимы для организации технологии и прогнозирования свойств пенобетона,

- установлены зависимости прочности пенобетона, средней плотности, усадки при высыхании от состава и структуры пенобетона;

- установлены многофакторные зависимости прочности на сжатие и средней плотности от соотношения между отсевом дробления и вяжущим, водотвердого отношения и содержания пенообразователя

Практическая значимость работы: - разработана технология механохимической активации отсевов дробления бетона;

- разработана технология производства изделий из неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления бетона;

- разработаны составы и способ получения пенобетона неавтоклавного твердения с использованием пылевидного отхода дробления бетонных конструкций средней плотностью 600 - 900 кг/м3, прочностью при сжатии 2,5-7,5 МПа, морозостойкость F50-F75, за счет замены части цемента (до 20%) на активированный отсев дробления бетона;

- новизна полученных результатов подтверждена патентом на изобретение № 2351575.

Внедрение результатов исследований. Проведена промышленная апробация разработанных предложений по получению стеновых блоков из пенобетона неавтоклавного твердения с использованием отсева дробления. Опытно-производственное опробование проведено на заводе по выпуску стеновых блоков из неавтоклавного пенобетона фирмы ООО «Трэйдинформ». Выпущена опытная партия пенобетонных стеновых блоков размером 188x300x588 мм средней плотности 700 кг/м3 в объеме 48 м3.

Апробация работы. Результаты работы докладывались на научно-практических конференциях в Московском государственном строительном университете: на научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ студентов МГСУ за 1998/99 учебный год в 1999 г.; «Строительство - формирование среды жизнедеятельности» в 1999, 2000, 2001, 2002, 2003 г.г.; IV- й международной экологической конференции студентов и молодых ученых. «Роль науки и образования для устойчивого развития на пороге 3-го тысячелетия» в Московском государственном горном университете в 2000 г., где работа была отмечена почетной грамотой за лучший доклад; 54-й научно-технической конференции молодых ученых (аспирантов, докторантов) и студентов «Актуальные проблемы современного строительства» в Санкт-Петербургском государственном архитектурно-строительном университете в 2000 г.; научно-практическом семинаре «Проблемы и пути создания композиционных материалов и технологии комплексного извлечения металлов из вторичных минеральных ресурсов» в Сибирском государственном индустриальном университете в Новокузнецке в 2001, 2002 г.г.; международной научно-практической конференции «Композиционные строительные материалы. Теория и практика» в Пензенской государственной архитектурно-строительной академии в 2001 г.; международной научно-практической конференции «Поробетон-2005» в Белгородском государственном технологическом университете имени В. Г. Шухова в Белгороде в 2005 г.; второй всероссийской (Международной) конференции «Бетон и железобетон - пути развития» посвященной 100-летию со дня рождения Б. Г. Скрамтаева в Москве в 2005 г.; на заседании кафедры «Технологии вяжущих веществ и бетонов» МГСУ.

На защиту диссертации выносятся:

- обоснование получения неавтоклавного пенобетона с использованием отсева дробления бетона

- технология производства активированного наполнителя для производства неавтоклавного пенобетона;

- зависимости, необходимые для оптимизации составов пенобетона разной средней плотности и технологических параметров его производства на основе получения 2-х и 3-х факторных математических моделей;

- зависимости основных свойств, структуры и фазового состава новообразований исходных растворов и пенобетона, раскрывающие роль механохимической активации рабочих смесей;

- результаты опытно-промышленного опробования.

-155-ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

Обоснована возможность получения эффективного пенобетона с использованием отсевов дробления путем их механохимической активации, обеспечивающей повышение однородности, снижение капиллярной пористости и получение мелкокристаллических новообразований типа бемита и гидрокарбоаллюминатов кальция. Разработана технология производства изделий из неавтоклавного пенобетона с использованием отсевов дробления с требуемыми физико-механическими свойствами, за счет повышения активности отсева дробления при механохимической активации компонентов и образования мелкокристаллических новообразований, повышающих прочность и плотность межпоровых перегородок ячеистого бетона.

Разработана технология механохимической активации отсевов дробления. Экспериментально подтверждено, что механохимиче-ская активация рабочих смесей, позволяющая избежать нежелательного комкования частиц отсева, способствует увеличению прочности затвердевшего камня, за счет формирования более однородной структуры цементного камня.

Получены двухфакторные математические модели с построением номограммы, отражающие изменения удельной поверхности рабочей смеси и прочности на сжатие затвердевшего камня в зависимости от соотношения между отсевом дробления и вяжущим и длительность механохимической активации, позволяющие выбрать оптимальные режимы для достижения наибольшей прочности пенобетона.

Установлена зависимость удельной поверхности рабочих смесей и длительностью механохимической активации и установленная оптимальная удельная поверхность активированного отсева дробления.

Спомощью методов РФА, ДТА и электронной микроскопии установлено, что механохимическая активация рабочих смесей способствует интенсивному взаимодействию частиц отсева дробления с гидратными образованиями вяжущего с образованием мелкокристаллических соединений типа бемита и гидрокарбоаллюми-натов кальция.

7. Установлены зависимости прочности, средней плотности пенобетона от водотвердого отношения, расхода пенообразователя, содержания активированного отсева дробления, которые необходимы для организации технологии и прогнозирования свойств пенобетона.

8. Установлены зависимости прочности пенобетона, средней плотности, усадки при высыхании от состава и структуры пенобетона.

9. Разработаны составы и способ получения пенобетона неавтоклавного твердения с использованием пылевидного отхода дробления бетонных конструкций средней плотностью 600 - 900 кг/м3, прочностью на сжатие 2,5-7,5 МПа, морозостойкость F50-F75, за счет замены части цемента на активированный отсев дробления бетона.

10.Установлены многофакторные зависимости прочности на сжатие и средней плотности от соотношения между отсевом дробления и вяжущим, водотвердого отношения и содержания пенообразователя.

11. Проведено производственное опробование разработанных предложений по получению стеновых блоков из пенобетона неавтоклавного твердения с использованием отсева дробления.

12. Определена экономическая эффективность использования отсевов дробления при производстве стеновых пенобетонных блоков. Ожидаемый годовой эффект от производства изделий из пенобетона с использованием отсевов дробления мощностью 10000 куб.м. составит 756 тыс. руб. при сравнении с пенобетонами, изготавливаемыми на традиционных материалах.

1. Алехин Ю. А., А. Н. Мосов. Экономическая эффективность использования вторичных ресурсов в производстве строительных материалов. М., 1988.

2. Андреевская А. Я. Использование сложных карбонатов, как цементирующих фаз в строительных материалах. Автореферат на соиск. степ. к. т. н. - Л., 1976.

3. Ахвердлов И. Н. Основы физики бетона. М.: Стройиздат, 1981. - 486 с.

4. Бабаев Ш. Т., Башлыков Н. Ф., Сердюк В. Н. Основные принципыполучения высокоэффективных вяжущих низкой водопотребно-\ сти. II Промышленность строительных материалов. Сер.З. Промышленность сборного железобетона. / ВНИИЭСМ. М., 1991.1. Вып.1. 76 с.

5. Баженов Ю. М. Технология бетонов. М.: Высшая школа, 1987.

6. Баженов Ю. М., Вознесенский В. А. Перспективы применения математических методов в технологии сборного железобетона. -М.: Стройиздат, 1974. 192 с.

7. Баженов Ю. М., Магдеев У. X., Алимов Л. А., Воронин В. В.,J

8. Гольденберг Л. Б. Мелкозернистые бетоны. Учебное пособие.

9. М.: Московский Государственный Строительный Университет,1988.-148'с.

10. Ю.Баранов А. Т., Бужевич Г. А. Золобетон ячеистый и плотный. -М.: Госстойиздат., 1960.

11. Баранов А.Т., Макаричев В.В. Состояние и перспективы развития и производства и применения изделий из ячеистых бетонов с пониженной объемной массой М.: Стройиздат, 1974.

12. Баскин М. А., Хозин В. Г. Структурные основы получения сверхлегких ячеистых бетонов. Соврем, пробл. строит, материаловед.: 4 Акад. чтения РААСН, Пенза, 24-26 марта, 1998: Матер, междунар. науч.-техн. конф. Ч. 1. Пенза: Изд-во ПГАСА. 1998, с. 196.

13. Белых С. А., Лебедева Т. А., Трофимова О. В. Теплоизоляционные материалы на основе местных тонкодисперсных отходов. Тр. Брат, гос. техн. ун-та. 2000, Юбил. вып., с. 232-233.

14. Бернштейн Ю. И. Исследование взаимодействия гидратных новообразований цементного камня с заполнителем. Дисс. к. т. н. -М., 1971 -145 с.

15. Боженов П. И., Кавалерова В. И. Влияние природы заполнителей на прочность растворов. // Бетон и железобетон 1961 - № 3 -С. 120-121.

16. Бондарева В. М., Махамбетова У. К., Султанбеков Т. К., Естеме-сов 3. А. Влияние условий твердения на теплопроводность пе-нобетонов. Цемент и его применение. 1998, N 5-6, с. 35-36.

17. Бредихин В. В., Меркулов С. И., Рудник М. И., Стародубцев В. Г. Конструктивный пенобетон на основе отходов формовочного производства. / Жил. стр-во. 1993, N 3, с. 22-23.

18. Винник Э. М. Петрографические исследования бетона на карбонатном песке. // Тр. / ин та ВНИИЖруд - М.: Госстройиздат, 1962-Вып. 1.-С. 17-24.

19. Волженский А. В. и др. Минеральные вяжущие вещества. М.: Стройиздат, 1986.

20. Волженский А. В., Буров Ю. С. Влияние автоклавной обработки на строительные свойства бетонов. М.: Госстройиздат., 1958.

21. Волженский А. В., Гладких К. В. Об улучшении свойств изделий из ячеистых бетонов с учетом деформаций при изменениях влажности. В кН.: «Производство и применение в строительстве ячеистых материалов на минеральных вяжущих». М.: Стройиздат, 1964-с. 75-84.

22. Волженский А. В., Гладких К. В., Чень-Хуа-Ин. Газошлакобетоны, полученные термообработкой в пропарочных камерах. // Строительные материалы 1962, №6

23. Волженский А. В., Попов Л. Н. Смешанные портландцементы повторного помола и бетоны на их основе. М.: Госстойиздат, 1958.

24. Волженский А. В., Фрейдин К. Б., Карнаухов Ю. П. Мелкозернистые бетоны на тонкодисперсном песке. // Заводская технология сборного железобетона: Сб.тр. / ВНИИЖелезобетон. М., 1972., Вып. 19-с. 47-53.

25. Волженский А. В., Чистов Ю. Д., Карпова Т. А., Исхакова А. А. // Строительные материалы. 1990, №11 - с. 7, 8.

26. Воронин В. А. Неавтоклавный конструкционно-теплоизоляционный поробетон повышенной прочности и энергоэффективности. Автореферат дисс. на соиск. уч. степ. к. т. н. -М„ 2001.

27. Гладких К. В. Изделия из ячеистых бетонов на основе шлаков и зол. М.: Стройиздат, 1976Дмитриев А. М., Г. В. Клушанский. Проблемы использования техногенных материалов при производстве цемента. // Цемент. - 1988, № 9.

28. Горлов Ю. П. Лабораторный практикум- по технологии теплоизоляционных материалов. М.: Высшая школа, 1982.

29. ГОСТ 25485-89. Бетоны ячеистые. Технические условия М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989.

30. Гусев Б. В., Загурский В. А. Вторичное ипользование бетонов, М, СИ, 1988;

31. Гусенков С. А., Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Высокотехнологичное оборудование для изготовления неавтоклавного пенобетона. // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2005, №4.

32. Долгополов Н. Н., Суханов М. А., Ефимов С. Н. Новый тип цемента: структура и льдистость цементного камня. // Строительные материалы. 1994, №1 -с.5-6.

33. Долгополов Н. Н., Феднер Л. А., Суханов М. А.,Некоторые вопросы развития технологии строительных материалов. // Строительные материалы. 1994, №6-с.9-10.

34. Долгорев А. В. Вторичные сырьевые ресурсы в производстве строительных материалов. Физико химический анализ: справочное пособие. - М., 1990.

35. Дмитриев А. М., Клушанский Г. В. Проблемы использования техногенных материалов при производстве цемента. // Цемент. -1988, №9.

36. Ждановский Б. В., Дубинина Т. Н. Утилизация отходов строительной реконструкции. // Строительные материалы. 1994, №9.

37. Железный В. И. Влияние гидрофобизации на некоторые свойства ячеистых* бетонов. // Практические задачи строительной теплофизики крупнопанельных зданий. М.: Стройиздат, 1966. -с.68-80.

38. Загурский В. А. Простяков А. В., Щербаков О. И. Отходы бетона сырье для производства заполнителей повторного применения. / Пути использования вторичных ресурсов для производства строительных материалов и изделий. Чимкент, 1986;

39. Иваницкий В. В., Бортников А. В., Гаравин В. Ю., Бугаков А. И. Новый вид пенообразователя для производства пенобетона. // Строит, матер. 2001, N 5, с. 35.

40. Инструкция по изготовлению изделий из ячеистого бетона. СН 277-80.-М.: Стройиздат, 1981 -47 с.

41. Использование промышленных отходов в капиталистических странах. / Обзорная информация ВНИИЭСМ / Серия 11, вып.2, 1981.

42. Калиниченко О. В. Основные направления комплексной реконструкции ветхого жилищного пятиэтажного фонда города Москвы. // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. -2000, № 10.

43. Книгина Г. И. Гидрофобная защита ячеистых бетонов полимерными кубовыми остатками. // Строительные материалы. 1964. -№4. 1-2с.

44. Кокоев М. Н. Утилизация арматуры и щебня из вторичного железобетона. Бетон и железобетон. 1998, N 2, с. 23-25.

45. Колбасов В. М. О взаимодействии алюмосодержащих клинкерных минералов с карбонатом кальция. // Химия и химическая технология Изв. Вузов. М„ 1960 - т. 1. - 199 - 201 с.

46. Колокольников В. С. Технология бетонных и железобетонных изделий. М.: издательство "Высшая школа", 1970.

47. Коробко В. И. Лекции по курсу «Основы научных исследований»: Учебное пособие для студентов строительных специальностей и вузов. М.: Издательство АСВ стран СНГ, 2000. - 218 с.

48. Красильников К. Г., Никитина Л. В., Скоблинская Н. Н. Физико-химия-собственных деформаций цементного камня. М.: Стройиздат, 1979-320 с.

49. Краснов М. В. Неавтоклавный пенобетон на основе продуктов дробления бетонных конструкций сносимых зданий. Магистерская дисс. М., 2001.

50. Кривицкий М. Я., Левин Н. И., Макаричев В. В. Ячеистые бетоны. М.: Стройиздат., 1972.

51. Кривицкий М. Я. Автоклавный ячеистый бетон на основе строительной пены. М.: Стойиздат., 1954.

52. Кудряшев;И. Т., Кауфман Б. Н., Кривицкий М. Я., Розенфельд Л. М: Заводы по производству изделий из ячеистого бетона. М.: Госсторойиздат., 1951.

53. Кузнецов В. Д., Кузнецова И. А. Мелкозернистые и ячеистые бетоны на отходах дробления скальных пород. Строит, матер. 1994, N4, с. 15-16.

54. Ларионова 3. М., Виноградов Б. Н. Петрография цементов и бетонов. М.: Стройиздат, 1974 - 347 с.

55. Лещинский М. Ю. Испытания бетона. Справочное пособие.-М.: Стройиздат, 1980,- 360 с.

56. Липей О. А., Крылов Б. А., Дмитриев А. С. Заполнители из дробленого бетона. Бетон и железобетон, № 5, 1981.

57. Липей О. А. О прочности на сжатие бетона на заполнителях дробленого бетона. / Новые исследования по технологии, расчету и конструированию железобетонных конструкций. М., НИИЖБ, 1980.

58. Литвин И. Я. // Маслоб. жир. пром. 1978, № 3, с. 23 - 24.

59. Лупушор Н. Традиционные методы производства пенобетонов на основе индустриальных отходов. Техн. ун-т Респ. Молдова. Кишинев. 2001, 3 с.

60. Макаева А. А., Шевцова Т. И. Вторичное использование отходов ЖБИ. Вестн. Оренбург, гос. ун-та. 2001, N 4, с. 91-93, 118.

61. Матулис Б. Ю., Векторис Б. И. О взаимодействии доломита с известью. // Тр. / АН Литовской ССР. Вильнюс, 1963 - Серия Б. 2/33/-С. 185-192.

62. Мередов Г. О. Повышение эффективности использования барханных песков в технологии бетона. Автореферат дисс. докг. техн. наук. М., 1999.

63. Меркин А. П. Ячеистые бетоны: научные и практические предпосылки дальнейшего развития. Строит, матер. 1995, N 2, с. 11-15.

64. Меркин А. П., Еремин Н. Ф., Воробьева Г. М. Выбор оптимальной гранулометрии сухих компонентов для производства высокопрочных ячеистых бетонов. // Материалы IV конференции по ячеистым бетонам. Саратов- Пенза, 1969.

65. Мещерин В. Н., Волков Д. П., Кононыхин Б. Д. Машинная технология сноса зданий и сооружений в условиях развитой городской инфраструктуры. Сб. докл. конф. «Критические технологии в строительстве». М., 1998.

66. Нагорный А. И. Пеносиликат из лессовидных суглинков. // Строительные материалы. 1957, №5-с. 17-18.

67. Неволин Ф. Химия и технология синтетических моющих средств. -М.: Пищевая промышленность, 1971.

68. НИИЖБ. Руководство по методам испытаний стойкости ячеистых бетонов. Рук. 11-75. М.: 1975-35 с.

69. Пантелеев А. С. О значении*тонкости помола для производст-впа цементов с микронаполнителями. // Тр. / Совещания по применению вибропомола в промышленности строительных материалов. М.: Промстройиздат, 1957-С. 114-119.

70. Паплавскис Я. М., Эвинг П. В., Селезский А. И., Кучихин С. Н., Пашков С. А. Предпосылки дальнейшего развития производства и применения ячеистого бетона в современных условиях. // Строительные материалы. 1996, №3.

71. Пауэре Т. Физические свойства цементного теста и камня. // Четвертый международный конгресс по химии цемента. М.: Строй-издат, 1966, с. 420-430.

72. Петров А. Д. и др. // Маслоб. жир. пром. 1960, № 8, с. 12 - 15.

73. Пинус Э. Р. Контактные слои цементного камня в бетоне и их значение. // Структура, прочность и деформация бетонов. М.: Стройиздат, -1966 - С. 240 - 293.

74. Поваренных А. С. К вопросу о природе растворимости минералов. // Записки Всесоюзного минералогического общества. -1958, т. 87, № 2 С. 215 - 222.

75. Поверхностные пленки воды в дисперсных структурах. Под. ред. Е. Д. Щукина, М.: 1939.-463 с.

76. Рекомендации по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов. М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1987.

77. Рекомендации по изготовлению и применению изделий из неавтоклавного ячеистого бетона. М.!: НИИЖБ Госстроя СССР, 1986 -34с.

78. Руководство по подбору составов тяжелого, бетона. М.: Стройиздат. 1979-46 с.

79. Руководство по применению методов математического планирования эксперимента в технологии бетона. М.: Стройиздат, 1982 -48 с.

80. Румянцев Б. М. Материалы для тепловой изоляции энергетического оборудования. М., 1980.

81. Румянцев Б. М., Зудяев Е. А. Передвижной механизированный комплекс для устройства теплозвукоизоляционных слоев из пе-нобетонов "сухой минерализации". Пром. и гражд. стр-во. 1997, N 8, с. 40-42.

82. Сахаров Г. П. Физико-химические и технологические основы повышения надежности изделий из ячеистого бетона. Дисс. Докт. Техн. Наук.-М., 1988.

83. Сахаров Г. П., Никифорова Е. П. Ячеистые бетоны естественного твердения. // В кн. Вклад ученых в научно-технический прогресс в строительстве. Караганда, 1985. - с. 85.

84. Сахаров Г. П., Корниенко П. В. Образование оптимальной структуры ячеистого бетона. II Строительные материалы. 1973. N10. - с. 30-33.

85. Сахаров Г. П., Стрельбицкий В. П. Высококачественные стеновые блоки из неавтоклавного газобетона для индивидуального строительства. // Бетон и железобетон 1993 - № 12.

86. Сватовская Л. Б., Соловьева В. Я., Чернаков В. А. Получение монолитного пенобетона с учетом особенностей природы заполнителя. Петербург, гос. ун-т путей сообщ. СПб: Изд-во ПГУПС. 2001, 62 с, 20.

87. Силаенков Е. С. Долговечность изделий из ячеистых бетонов.-М.: Стройиздат, 1986 176 с.

88. Синица М. С., Лаукайтис А. А., Дудик А. В. Влияние структуры по-ризованного бетона на его деформации и прочность. // Строит, матер. 2002, N 11, с. 32-34.

89. Скрыпник А. И., Кузнецов А. В., Власов В. В., Ситников Ю. П. Системный подход к внедрению базовых технологий утилизации и переработки промышленных отходов. // Строит, матер., оборуд., тех-нол. 21 в. 2000, N 9, с. 19, 46, 47.

90. СНИП II -3 79** изм. № 3 "Строительная теплотехника".

91. Соломин И. А. Экологоэкономические аспекты переработки строительных отходов в г. Москве / Бетон на рубеже третьего тысячелетия.

92. Сторожук Н. А., Лыкова С. А., Прусакова С. Ю. Обогащение заполнителей бетона. // Строит, матер, и конструкции. 1992, N 3 -4, с. 13-14.

93. Сычев М. М., Соловьева В. Я., Хитров А. В., Сватовская Л. Б. Твердение белитового клинкера при пониженных температурах // Цемент, №6, 1992-С.8-11.

94. Тихомиров В. К. Пены. Теория и практика их получения и разрушения.-М.: издательство "Химия", 1980.

95. ИО.Тимашев В. В., Кожемякин П. Г. Влияние добавок карбонатов кальция на процессы гидратации портландцемента. // Тр. / Ин -та МХТИ 1978 - Вып. № 118 - С. 70 - 78.

96. Ш.Ткаченко Геннадий Алексеевич, Измалкова Елена Викторовна. Ячеистые бетоны на карбонатных заполнителях. Изв. Ростов, гос. строит, ун-та. 2000, N 5, с. 77-83.

97. Трескина Г. Е. Неавтоклавный газобетон с использованием пылевидных отходов сушки-песка. Дисс. на соиск. уч. степ, к.т.н. -М., 2001.

98. ИЗ.Удачкин В. И. Малоусадочный неавтоклавный пенобетон для сборного монолитного строительства. Автореферат дисс. на соиск. уч. степ. к. т. н. М., 2000.

99. Удачкин И. Б. Защита от увлажнения ячеистобетонных панелей цокольного ряда стен промышленных зданий пропиткой гидрофобными материалами. Автореферат дисс. на соиск. уч. степ. к. т. н. Ташкент, 1970.

100. Ухова Т. А. Энергосбережение при производстве и применении изделий из неавтоклавного поробетона. Сб. докл. конф. «Критические технологии в строительстве». М., 1998.

101. Иб.Федяшина М. А., Пожнин А. П. Влияние тонкости помола исходных материалов на свойства автоклавного пенобетона. // Строит, матер, из попут. продуктов пром-сти. Л. 1987, с. 94-97.

102. Финкель В. М. Физика разрушения, М., Металлургия, 1970.

103. Ходаков Г. С. Физика измельчения. -М.: Наука, 1972.

104. Цилосани 3. Н. Усадка и ползучесть бетона. Тбилиси: Мецние-реба, 1979, -227с.

105. Чистов Ю. Д. Неавтоклавные бетоны плотной и ячеистой структуры на основе мелких песков. Дисс. на соиск. уч. степ, д.т.н. -М„ 1990.

106. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Бетоны неавтоклавного твердения из отходов дробления железобетонных конструкций сносимых зданий. II Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2000, №8.

107. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Высокоэффективный и экологически безопасный бетон из отходов дробления железобетонных конструкций. Тр. молодых ученых, часть 1. Санкт- Петербург, 2000.

108. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Перспективы применения отходов дробления бетонного лома в пенобетоне. // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. Научно-теоретический журнал. Тематический выпуск «Пенобетон», 2003, № 4.

109. Чистов Ю. Д., Краснов М. В. Теоретические основы создания ячеистого бетона из пылевидных отходов дробления бетонного лома. // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. Научно-теоретический журнал. Тематический выпуск «Поробетон-2005», 2005, № 4.

110. Матер. междунар. науч.-техн. конф. Ч. 2. Пенза: Изд-во ПГАСА. 1998, с. 83.

111. Шейкин А. Е., Чеховский Ю. В., Бруссер М. И. Структура и свойства цементных бетонов. М.: Стройиздат, 1979. 343 с.

112. Штюпель Г. Синтетические моющие и очищающие вещества. Пер. с нем. / Под ред. Гершеновича А. И. М.: Госхимиздат, 1960.

113. Юндин А. Н., Ткаченко Г. А., Измалкова Е. В. О роли карбонатсо-держащего компонента в пенобетонах неавтоклавного твердения. Изв. Ростов, гос. строит, ун-та. 2001, N 6, с. 69-74.

114. Юндин А. Н., Ткаченко Г. А., Измалкова Е. В. Ячеистые композиты с карбонатосодержащим компонентом при одностадийном приготовлении пенобетонной смеси Изв. вузов. Стр-во. 2000, N 12, с. 40-44, 129, 1, 4 табл.

115. Якобсон М. Я. Влияние тонкодисперсных фракций необогащен-ных отсевов дробления из изверженных горных пород на свойства дорожного бетона. Применение нов. матер, и побоч. продуктов пром-сти в технол. пригот. дор. бетона. М. 1989, с. 15-31.

116. Boesmans В. Crashing and separating techniques for demolishion material EDA/RILEM Conference «Re-use of concrete and brick materials», June, 1985.

117. Feige F. Управляемая компьютером ударно-отражательная дробилка успешно используется при утилизации строительных материалов. Computergesteuerter Prallbrecher erfolgreich im Baustof-frecycling. Zem.-Kalk-Gips. 1992. 45, N 12, c. 665.

118. Ho D. W. S„ Sheinn A. M. M., Ng С. C., Tam С. Т. Применение каменной пыли для изготовления самоуплотняющихся бетонов. The use of quarry dust for SCC applications. Cem. and Concr. Res. 2002. 32, N4, c. 505-511.

119. Kearsley E. P., Wainwright P. J. Влияние пористости на прочность пенобетонов. The effect of porosity on the strength of foamed concrete. Cem. and Concr. Res. 2002. 32, N 2, c. 233-239.

120. Nixon P. J. Recycled concrete as an aggregate for concrete a review / Materials and structures. RILEM, 1978, vol.11-№ 65.

121. Uchikawa Hiroshi, Hanehara Shunsuke. Вторичное использование отходов бетона. Recycling of concrete waste. Chichibu onoda ken-kyu hokoku. Res. Chichibu Onoda Cem. Corp. 1996. 47, N 2, c. 321.

122. Worni F. Бетон с использованием отходов. Beton aus Recycling-material. Baust. Recycl.+ Deponietechn. 1992. 8, N 8, c. 18-19.

123. Yoshio Kasai. Studies into the reuse of demolished concrete in Japan. EDA/RILEM Conference «Re-use of concrete and brick materials», June, 1985.