Закономерности ползучести сжатых элементов монолитных конструкций из поризованного бетона

Новиков, Михаил Викторович

Строительные конструкции, здания и сооружения

автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Закономерности ползучести сжатых элементов монолитных конструкций из поризованного бетона

кандидата технических наук: Новиков, Михаил Викторович
город: Воронеж
год: 2010
специальность ВАК РФ: 05.23.01
цена: 450 рублей

Диссертация по строительству на тему «Закономерности ползучести сжатых элементов монолитных конструкций из поризованного бетона»

Автореферат диссертации по теме "Закономерности ползучести сжатых элементов монолитных конструкций из поризованного бетона"

На правах рукописи

004604423

НОВИКОВ МИХАИЛ ВИКТОРОВИЧ

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПОЛЗУЧЕСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ПОРИЗОВАННОГО БЕТОНА

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 7 И ЮН 2910

Воронеж-2010

004604423

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Воронежский государственный архитектурно-строительный университет на кафедре проектирования зданий и сооружений.

Научный руководитель:

доктор технических наук, доцент Славчева Галина Станиславовна

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Маилян Левон Рафаэлович

кандидат технических наук, доцент Ушаков Игорь Иванович

Ведущая организация:

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Пензенский государственный университет архитектуры и строительства

Защита состоится ^ июня 2010 г. в ^^часов на заседании диссертационного совета Д 212.033.01 при Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Воронежский государственный архитектурно-строительный университет по адресу: 394680, г.Воронеж, ул. 20-летия Октября, д. 84, ауд. 3220, корпус 3.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Воронежского государственного архитектурно-строительного университета.

Автореферат разослан

мая 2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Власов В.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Условием реализации выдвигаемой сегодня концепции теплоэффективного жилого дома является комплексное применение конструкций из материалов нового поколения. В жилищном строительстве перспективным представляется использование макропористого бетона - поризовакного бетона, получаемого воздухововлечением при перемешивании в присутствии высокоэффективных поверхностно-активных добавок. Эффективность его применения, особенно в малоэтажном строительстве, определяется возможностью получения поризованного бетона в широком диапазоне средней плотности на одном и том же сырье и оборудовании, возведением с его использованием конструкций различного функционального назначения. Именно поэтому, поризованный бетон конструкционного назначения может рассматриваться в строительстве как альтернатива легким бетонам на пористых заполнителях. Однако, отсутствие необходимой для нормирования и расчета конструкций информации о значениях физико-механических характеристик, особенно связанных с длительным воздействием механической нагрузки, является препятствием для широкого внедрения данных бетонов в строительную практику.

В связи с указанным, актуальным представляется исследование сопротивления сжатых элементов конструкций из поризованного бетона при кратковременных и длительных силовых воздействиях; системное рассмотрение вопросов ползучести, последействия, усадки, релаксации напряжений, длительной прочности, границ трещинообразования и др. Такие исследования являются необходимым условием для разработки научно-обоснованных рекомендаций по нормированию расчетных характеристик поризованного- бетона и расчету конструкций, а также основой для развития дальнейших исследований сопротивления конструкций при неоднородном напряженном состоянии (внецентренном сжатии, изгибе и др.). Это позволит рационально проектировать новые типы несущих и ограждающих конструкций из поризованного бетона, и как следствие, приведет к повышению технического уровня монолитного строительства.

С изучением обозначенных актуальных вопросов связаны цель, задачи и содержание исследований.

Диссертационная работа выполнялась в рамках Межотраслевой программы сотрудничества Минобразования и Спецстроя РФ «Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве» (2004 г.); по плановому заданию Федерального агенства по образованию «Развитие теории системно-структурного материаловедения и высоких технологий строительных композитов нового поколения» (2005-2007 г.г); по программе фундаментальных исследований РААСН по приоритетному направлению «Развитие строительного материаловедения, технологии и нанотехнологии. Новые высокопрочные, сверхпрочные, легкие, сверхлегкие и долговечные строительные композиционные материалы» (2007-2009 г.г.).

Объектом исследования являются центрально сжатые элементы монолитных конструкций из поризованного мелко- и микрозернистого цементного бетона нового поколения средней плотностью 1200-1600 кг/м\

Предмет исследования: изучение прочностных и деформативных свойств центрально сжатых элементов несущих конструкций из поризованного бетона.

Целью работы является экспериментально-теоретическое обоснование возможности использования поризованного бетона в сжатых несущих конструкциях зданий с учетом закономерностей его ползучести при однородном напряженном состоянии.

В соответствии с поставленной целью сформулированы следующие задачи исследования:

1. Обосновать подходы к изучению физико-механических характеристик поризованного бетона естественного твердения при длительном нагружении, обеспечивающие получение комплексных достоверных данных, необходимых для расчета строительных конструкций.

2. Экспериментально изучить закономерности силового сопротивления и деформирования сжатых элементов из поризованных бетонов различных структурных модификаций при кратковременных и длительных воздействиях нагрузки.

3. Исследовать влияние величины длительной постоянной нагрузки, продолжительности ее действия и возраста бетона к началу испытаний на прочность и деформативность сжатых элементов из поризованного бетона с учетом его средней плотности и вида структуры.

4. Исследовать степень обратимости деформаций ползучести с учетом принципа наложения воздействий при полной разгрузке элементов из поризованного бетона, длительно находившихся под действием напряжений сжатия различной интенсивности.

5. Обосновать аналитические выражения и получить количественные параметры для аппроксимации меры ползучести в области линейного и нелинейного деформирования, упругого последействия, релаксации напряжений и длительного сопротивления поризованного бетона, а также изменения его механических свойств во времени.

6. Обосновать предложения к нормированию расчетных прочностных и деформативных характеристик конструкционных поризованных бетонов различных структурных модификаций с учетом влияния ползучести и предложения к методике расчета сжатых элементов на их основе.

Научная новизна работы.

На основании комплексных экспериментальных исследований, получены новые данные по деформациям ползучести, упругому последействию, длительной прочности и эффекту предшествующего нагружения сжатых элементов из поризованного бетона естественного твердения в зависимости от величины длительной нагрузки и с учетом средней плотности бетона различной структуры.

Для сжатых элементов из поризованного бетона при широком диапазоне варьирования постоянных напряжений, установлена граница перехода от практически линейной к существенно нелинейной области ползучести и количественно охарактеризована ее связь с плотностью бетона различной структуры.

Показано, что для сжатых элементов из поризованного бетона, реализация принципа наложения воздействий характеризуется величиной необратимых деформаций ползучести, зависящей от уровня напряжений, вида бетона и его

возраста к началу испытаний.

Применительно к поризованному бетону, установлены количественные параметры для аналитических выражений, адекватно описывающих процессы ползучести в области линейного и нелинейного деформирования, упругого последействия и длительного сопротивления, а также изменения его механических свойств во времени. На основе численного метода расчета, предложены коэффициенты релаксации напряжений в сжатых элементах из поризованного бетона при действии постоянной вынужденной деформации.

Для конструкционного мелко- и микрозернистого поризованного бетона средней плотности 1200-1600 кг/м3 обоснованы предложения по значениям нормируемых характеристик прочности и деформативности с учетом их статистического распределения и длительного действия нагрузки.

Практическое значение работы заключается в разработке предложений к нормированию прочностных и деформативных характеристик и расчету сжатых элементов из поризованного бетона, позволяющих решать задачи проектирования несущих конструкций из данного бетона и расширить область его применения в строительстве малоэтажных зданий.

Внедрение результатов. Результаты исследований использованы при разработке рекомендаций по учету напряженно-деформированного состояния сжатых элементов из поризованного бетона в расчетах конструкций для ФГУП «Центральное проектное объединение» и ООО «Инженерпроект»; возведении наружных и внутренних стен ряда строительных объектов в г. Воронеже; подготовке инженеров-архитекторов по специальности 291400 «Проектирование зданий» и магистров по направлению 270100 «Строительство» в Воронежском государственном архитектурно-строительном университете.

Достоверность полученных результатов и выводов содержащихся в работе обеспечена методически обоснованным комплексом исследований с использованием современных средств измерений и сопоставлением данных, полученных разными методами; применением вероятностно-статистических методов обработки результатов экспериментов. Достоверность теоретических решений проверялась их сравнением с экспериментальными результатами.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы доложены и обсуждены на Международных академических чтениях РААСН «Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения» (Курск, 2006); академических чтениях «Современные проблемы механики строительных конструкций» международного конгресса «Наука и инновации в строительстве» (Воронеж, 2008); ежегодных научно-технических конференциях ВГАСУ (Воронеж, 2005-2010 г.г.).

Публикации. Основные результаты исследований, изложенные в диссертации, опубликованы в семи печатных работах, из них три статьи в изданиях, входящих в рекомендованный ВАК перечень.

На защиту выносятся: 1. Теоретические предпосылки и подходы к изучению физико-механических характеристик поризованного бетона при длительном нагружении, обеспечивающие получение комплексных достоверных данных, необходимых

для расчета строительных конструкций.

2. Результаты экспериментальных исследований закономерностей силового сопротивления и деформирования сжатых элементов из поризованных бетонов различных модификаций при кратковременных и длительных воздействиях нагрузки.

3. Результаты исследования и данные о влиянии величины длительной постоянной нагрузки, продолжительности ее действия и возраста бетона к началу испытаний на прочность и деформативность сжатых элементов из поризованного бетона с учетом его средней плотности и структуры.

4. Результаты исследования степени обратимости деформаций ползучести с учетом принципа наложения воздействий при полных разгрузках элементов из поризованного бетона с разных уровней длительных напряжений сжатия.

5. Предложения по аналитическому описанию меры ползучести в области линейного и нелинейного деформирования, упругого последействия и длительного сопротивления поризованного бетона, а также изменения его механических свойств во времени. Результаты численных исследований релаксации напряжений в бетонных элементах.

6. Предложения к нормированию расчетных прочностных и деформативных характеристик конструкционных поризованных бетонов различных структурных модификаций с учетом влияния ползучести и расчету сжатых элементов на их основе.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, изложена на 215 страницах, в том числе 142 страницах машинописного текста, 30 таблиц, 60 рисунков, списка литературы из 198 наименований, 3 приложений.

Автор выражает глубокую благодарность академику РААСН, д-ру техн. наук, проф. Е.М Чернышеву за оказанную консультативную помощь при выполнении диссертационной работы, а также канд. техн. наук, проф. А.Е. Трошеву за техническую помощь в подготовке и проведении экспериментов.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность рассматриваемой темы, сформулированы цель и задачи, научная новизна и практическая значимость работы.

В первой главе изложено состояние вопроса и определены задачи исследования.

Физическая сущность таких разновидностей теории ползучести как, теория упругой наследственности, теория старения и теория упруго-ползучего тела (или наследственная теория старения), их преимущества и недостатки в общепринятом понимании раскрыты в известных работах C.B. Александровского, Н.Х. Арутю-няна, О.Я. Берга, В.М. Бондаренко, C.B. Бондаренко, П.И. Васильева, A.A. Гвоздева, Г.А. Гениева, А.Б. Голышева, И.И. Гольденблата, К.С. Карапетяна, А.П. Кудзиса, P.JI. Маиляна, Н.Я. Панарина, И.Е. Прокоповича, Ю.Н. Работнова, А.Р. Ржаницына, И.И. Улицкого, С.Е. Фрайфельда, E.H. Щербакова, A.B. Яшина и др. Развитие этого направления и практического применения к конкретным видам бе-

тонов и железобетонных конструкций в настоящее время определяется работами Т.И. Барановой, А.Д. Беглова, К.З. Галустова, Ю.В. Зайцева, Н.И. Карпенко, В.И. Колчунова, Н.И. Левина, Л.Р. Маиляна, С. И. Меркулова, В.А. Миронова, В.И. Морозова, Г.В. Мурашкина, В.Г. Назаренко, В.И. Римшина, P.C. Санжаровского, Б.С. Соколова, В.И. Травуша, В.Д. Харлаба, Ю.Н. Хромца и многих других ученых. В результате для расчетного обосновании сооружений предложены различные математические модели, адекватно описывающие напряженно-деформированное поведение бетона во времени и устанавливающие характер взаимосвязи между напряжениями и соответствующими им деформациями.

В наиболее полной форме учет процессов ползучести и последействия нашел отражение в наследственной теории старения, которая в отличие от других, учитывает как старение бетона, проявляющееся при его загружении в разном возрасте, так и частичную обратимость деформаций ползучести при полной разгрузке. Развитие этой теории привело к тому, что в настоящее время существует многообразие ее вариантов, отличающихся некоторыми подходами в конструировании ядер линейной и нелинейной ползучести, а также формой записи основных интегральных уравнений.

Рассматриваемые вопросы весьма подробно и всесторонне разработаны для традиционных тяжелых бетонов и в меньшей степени для легких и макропористых бетонов. Несмотря на общность принципиального подхода к изучению и решению задач теории ползучести тяжелых, легких и макропористых бетонов, имеются некоторые весьма существенные различия между составами и структурами этих бетонов, которые не позволяют результаты и выводы, полученные для тяжелых или легких бетонов механически переносить на область макропористых бетонов. В действующих нормативных документах отсутствует ряд положений по проектированию облегченных конструкций из новых видов макропористых бетонов, разновидностью которых и являются рассматриваемые в работе поризован-ные бетоны, что препятствует их практическому использованию. Поэтому, заключение о возможности использования поризованного бетона в сжатых несущих конструкциях зданий, может быть принято только по результатам комплексных исследований их прочностных и деформативных свойств при кратковременном и длительном действии нагрузки, а также исследований несущей способности и де-формативности сжатых элементов на его основе. Проведенный анализ позволил определить цели, задачи диссертационной работы и обосновать ее актуальность.

Во второй главе излагается программа и методика исследования прочности, деформативности и трещиностойкости сжатых элементов из цементного поризованного бетона в зависимости от величины длительной нагрузки и времени ее действия, возраста бетона к началу испытаний, условий твердения и предыстории деформирования образцов с учетом средней плотности бетонов различных видов.

Эксперименты по этим вопросам проводились по стандартным методикам (ГОСТ 24452-80, ГОСТ 24544-81, ГОСТ 10180-90) и методическим рекомендациям НИИЖБа (MP 1-75, MP 1.2-84 и др.). Обработку полученных экспериментальных данных производили методами математической статистики на ПЭВМ с использованием программных комплексов "Stadia" и "Excel".

Сечение опытных элементов было выбрано исходя из условий работы бетона

в применяемых на практике конструкциях. В соответствии с этим, несущие стены из монолитного бетона толщиной 200 мм и колонны сечением 400x400 мм наиболее распространены в практике строительства. Применение крупномасштабной модели в 1/2 - 1/4 натуральной величины позволяет получить качественные и количественные показатели работы натурного элемента. Таким образом, опытные элементы были выполнены в виде призм размером 100x100*400 и 150x150x600 мм.

Для изготовления образцов из поризованного и плотного бетонов применялись следующие сырьевые материалы: портландцемент марки ПЦ-500 ДО Старо-оскольского цементного завода Белгородской области; ПАВ воздухововлекающего действия «Пеностром» (ТУ № 2481-001-22299560-99); в качестве наполнителя для микрозернистого бетона применялась зола-унос Воронежской ТЭЦ-2 (5уц = 300 м7кг, КОСн = -0,151 по П.И. Боженову), для мелкозернистого бетона - кварцевый песок (Мк= 1,4). Плотный бетон включен в программу испытаний в качестве матричного материала для соответствующих видов поризованного бетона (табл. 1). Состав бетона по соотношению цемент-наполнитель принимался оптимальным, исходя из критерия минимальной эксплуатационной деформативности материала. Водоцементное отношение назначалось исходя из условия создания необходимой вязкости бетонной смеси по условиям ее поризации. Получение поризованной бетонной смеси производилось при одностадийном перемешивании в смесителе турбинного типа. При постоянстве состава матрицы, обеспечение требуемой средней плотности бетонной смеси достигалось изменением дозировки воздухо-вовлекающей добавки. Кроме того, исследовались стеновые элементы из поризованного бетона эксплуатировавшиеся более 15 лет в естественных физико-климатических условиях.

Таблица 1

Характеристика составов поризованного и плотного бетонов

№ состава Вид структуры Средняя плотность, кг/м3 Расход компонентов на 1 м3 бетонной смеси ц-.з В/Ц ПАВ, % от Ц (Т)

Цемент, кг Песок, кг Зола-унос, кг Вода, л Р-р ПАВ, л

1 Мелкозернистая 1200 440 760 - 176 4,30 1:1,75 0,40 0,1

2 1400 510 890 - 204 3,48 0,07

3 1600 580 1020 - 232 2,84 0,05

4 плотный 760 1340 - 304 0 0

5 6 Микрозернистая 1200 440 - 760 408 11,70 1:1,75 0,93 0,1

1400 510 - 890 476 9,54 0,07

7 1600 580 - 1020 544 7,80 0,05

8 плотный 620 - 1080 578 0 0

Комплекс работ по исследованию прочности и деформативности сжатых элементов из поризованного бетона включал в себя кратковременные и длительные испытания.

По результатам кратковременных испытаний определялись основные физико-механические характеристики элементов из поризованного бетона в возрасте 28 суток с целью их нормирования и установления уровня длительно

действующей нагрузки. Для нормирования характеристик поризованного бетона с учетом статистической изменчивости, количество образцов составляло не менее 50 на каждую характеристику.

По результатам длительных испытаний определялись деформации ползучести, упругого последействия, усадки, длительное сопротивление и эффект предшествующего нагружения сжатых элементов из поризованного бетона. Возраст образцов к моменту их загружения соответствовал 28 суткам после хранения их в нормальных условиях. Длительное загружение предварительно изолированных образцов до заданного уровня напряжений производилось на установках рычажного типа. Для изучения деформаций ползучести сжатых элементов из поризованного бетона использовались следующие относительные уровни напряжений: o/Rbm= 0,15; 0,30; 0,45; 0,60; 0,75 и 0,90; для элементов из плотного бетона и элементов из поризованного бетона натурных конструкций -a/Rbra= 0,30. Длительная прочность изучалась при высоких уровнях напряжений, превышающих 0,75 Rbm, с интервалом на каждом уровне 0,05 Rbm. После 200 суток длительных испытаний образцы разгружались, и на них в течение 70 суток измерялись деформации упругого последействия. Одновременно в том возрасте бетона, в котором производилась разгрузка образцов, для проверки принципа наложения воздействий, впервые загружались образцы-близнецы теми же постоянными напряжениями различной интенсивности. Опыты проводились в лаборатории при квазистационарном температурно-влажностном режиме: t = (20±2) °С, ф = (80±5) %. Для температурно-усадочной компенсации служили незагруженные изолированные образцы-близнецы.

Отдельные серии образцов служили для определения характера нарастания кратковременной прочности и модуля упругости в процессе старения бетона. Результаты этой части опытов учитывались при назначении расчетных характеристик прочности и деформативности бетонов, а также непосредственно в реологических уравнениях теории ползучести с помощью специальных функций возраста. Эффект старения бетона учитывался при оценке меры деформаций ползучести в рамках зависимости C.B. Александровского - В.Д. Харлаба (рис. 1).

Рис. 1. Модельные кривые полных деформаций 5(1, т) бетона, загруженного постоянными единичными напряжениями: I - упруго-мгновенные деформации, возникающие и момент загружения; 2 - полные деформации, развивающиеся вследствие ползучести

С" (t,r) = C(t,r) +

Е(т) E(t )

В третьей главе исследованы прочность и деформативность сжатых элементов из поризованного бетона при кратковременном действии нагрузки.

По прочностным характеристикам исследованные группы мелко- и микрозернистых поризованных бетонов отвечают требованиям СНиП 2.03.01-84* для легких и поризованных бетонов соответствующих марок по средней плотности. Коэффициент призменной прочности в среднем составляет 0,87 - для мелкозернистого бетона и 0,91 - для микрозернистого.

Данные, полученные по модулю упругости для мелкозернистого поризованного бетона, близки к нормативным для соответствующих марок легкого бетона, а для микрозернистого бетона - соответствуют нормативным значениям для равнопрочных автоклавных ячеистых бетонов. Значения коэффициента Пуассона для поризованных бетонов составило 0,21 ±0,2, что практически соответствует нормируемой величине, равной 0,2.

Влияние средней плотности на свойства поризованного бетона мелко- и микрозернистой структуры оценивается экспериментально-статистическими зависимостями (табл. 2). Сравнение показателей степени в этих зависимостях позволяет утверждать, что прирост прочности и модуля упругости микрозернистого бетона с увеличением средней плотности более значителен, чем для мелкозернистого бетона. Абсолютные значения прочности для микрозернистого бетона при одинаковой средней плотности выше, а модуля упругости, напротив, ниже, чем для мелкозернистого бетона.

Таблица 2

Экспериментально-статистические зависимости между свойствами конструкционного поризованного бетона и его средней плотностью_

Свойства Вид зависимостей

Мелкозернистый бетон Микрозернистый бетон

Кубиковая прочность, МПа я = з,з-р3'5 (2) Я =3,2 -р4'° (3)

Призменная прочность, МПа я, =3,0 -ргА (4) Л, =3,3 V'6 (5)

Начальный модуль упругости, МПа =3,7-р2'7-Ю3 (6) £„ = 2,5-р2'8-103 (7)

Предельная сжимаемость =(-р2+4р-2)-10"3 (8) £ьи = (~2,5р2 + 9р - 5) ■ 10"3 (9)

Примечание - Здесь и далее р = р/ра - относительная средняя плотность бетона при принятой ро = 1 т/м\ так что р = р а безразмерно; коэффициенты в уравнениях - начальные значения соответствующих характеристик.

В сжатых элементах все исследуемые модификации поризованного и плотного бетонов имели упруго-пластичный характер деформирования. При этом коэффициент пластичности к моменту их разрушения был на 20-30 % больше у элементов из микрозернистого бетона, чем у элементов из мелкозернистого. По мере увеличения средней плотности предельная сжимаемость микрозернистого поризованного бетона повышалась в значительно большей степени, чем мелкозернистого (8) и (9). Поперечные деформации при сжатии примерно в 4-6 раз меньше продольных. Кратковременные деформации сжатия хорошо

согласуются с общепринятой зависимостью вида:

еь = А ■ ln 1 -

где А и ¡¡ - параметры, определяемые из опыта.

Появление первых трещин в бетонных элементах соответствовало нагрузке, близкой к разрушающей. Верхняя параметрическая точка Rcrcv, соответствующая началу интенсивного разрыхления структуры поризованного бетона и нарушения ее сплошности, для образцов мелкозернистого бетона находилась на уровне (0,761,0) Rb, а для образцов микрозернистого бетона - (0,68-1,0) Rb. Оценка нижней границы образования микротрещин Rcrc° в сжатых элементах из поризованного бетона при помощи тензодатчиков и по изменению времени прохождения ультразвука не дала однозначных и адекватных результатов. Поэтому нижняя граница определялась косвенно по результатам обработки длительных испытаний. При этом за Rcrc° принималось напряжение, выше которого зависимость деформаций ползучести от напряжений становилась нелинейной.

Изменение механических свойств поризованного бетона во времени по результатам кратковременных испытаний характеризуется следующими закономерностями.

Рост прочности и модуля упругости мелко- и микрозернистых поризованных и плотных бетонов в процессе их твердения характеризуется сходными зависимостями. Однако, интенсивность их нарастания во времени отличается. Если для мелкозернистого бетона прирост характеризуется максимальными коэффициентами 1,35 и 1,24 соответственно по прочности и модулю упругости, то для микрозернистого бетона эти значения составляют соответственно 1,54 и 1,38 (рис. 2).

Микрозернистый бетон

So 1,25

СЧ

Í*

0,75

0,50

1,50

paoltDMijBjj.35!

Мелкозернистый бетон

т, сут

1.30

1.41

т, сут

0 100 200 300 400 0 100 200 300 400

Рис. 2. Интенсивность нарастания относительной прочности поризованного бетона во времени:

-поризованный бетон, твердевший в лабораторных условиях;

.....поризованный бетон 01200, твердевший в натурных условиях

Интенсивность нарастания прочности поризованного бетона в стеновых элементах при естественных физико-климатических воздействиях за сопоставимый период времени по отношению к 28-суточному возрасту оценивается коэффициентами 1,18 и 1,08 соответственно для мелко- и микрозернистого бетона, а за 15-летний период - коэффициентами 1,53 и 1,32. Коэффициент призменной прочности 15-ти летнего мелкозернистого поризованного бетона составил 0,86, а микрозернистого -0,96.

В процессе твердения поризованного бетона доля пластических деформаций сокращается, а упругих - возрастает, что подтверждается увеличением угла наклона на диаграмме деформирования (рис. 3). Предельная сжимаемость за годовой период твердения уменьшилась, а предел упругости, наоборот, вырос в среднем на 10 % у мелкозернистого поризованного бетона и на 15 % - у микрозернистого. Коэффициент Пуассона за время твердения бетона изменялся незначительно.

Сравнительный анализ свойств бетона и оценка состояния натурных конструкций, позволяют охарактеризовать поризованный бетон как достаточно надежный материал, что дает основание для использования его в несущих конструкциях зданий.

По результатам исследования механических свойств поризованного бетона при кратковременном действии сжимающей нагрузки выдвинуты предложения к нормированию его расчетных характеристик, представленные в табл. 3. Достоверность этих предложений обеспечена статистической обработкой экспериментальных данных и подчиненностью их закону нормального распределения Гаусса-Лапласа.

Полученные данные являются основой для дальнейших исследований сжатых элементов из поризованного бетона в условиях длительного действия нагрузки и расчета бетонных конструкций по предельным состояниям.

Четвертая глава посвящена исследованию прочности и деформативности сжатых элементов из поризованного бетона при длительном действии нагрузки.

Характер развития и степень нелинейности деформаций ползучести сжатых элементов из поризованного бетона зависят от величины напряжения и продолжительности загружения (рис. 4). При напряжениях до 0,3 деформации бетонных элементов носят затухающий во времени характер, при напряжениях 0,45-0,75 ЯЬт - слабо затухающий. Ползучесть элементов из мелкозернистого поризованного бетона развивается во времени медленнее, чем из микрозернистых

Оь, МПа

+ £2 ■ Ю5 - е, ■ 105

Рис. 3. Диаграмма деформаций сжатия поризованного бетона марки 01200: 1,2, з -

мелкозернистый бетон соответственно в возрасте 28 сут., 1 и 15 лет; 4, 5, 6 - то же, микрозернистый

Таблица 3

Рекомендуемые к нормированию расчетные характеристики поризованных бетонов при сжатии в условиях кратковременного действия нагрузки

Характеристика Вид структуры и марка по средней плотности

Мелкозернистая Микрозернистая

D1200 D1400 D1600 D1200 D1400 D1600

Класс бетона но прочности на сжатие В3,5 В7,5 В 12,5 В5 В10 В15

Масштабный коэффициент а 0,97 0,95 0,93 1,02 0,96 0,93

Коэффициент прнзменной прочности к 0,91 0,86 0,85 0,96 0,90 0,87

Нормативное сопротивление МПа 4,4 9,0 13,3 5,2 9,9 16,4

Расчетное сопротивление [<ь, МПа 3,7 7,9 11,9 4,3 8.1 14,7

Коэффициен надежности материала но прочности уьс 1,20 1,15 1,12 1,20 ¡,23 1,11

Нормативный модуль упругости Ёьп, МПа 4700 8100 11800 3400 5500 7700

Расчетный модуль упругости Еь, МПа 3900 6500 10300 2800 4400 6600

Коэффициен надежности материала по деформативности -уьс 1,21 1,23 1,14 1,23 1,25 1,17

Коэффициент Пуассона ц 0,18 0,18 0,20 0,21 0,23 0,24

Предельная сжимаемость £Ьи • 10й 128 140 184 230 264 304

Верхняя граница микротрещинообразо-вания йЛгс/Кь 0,76-1,0 0,68-1,0

О 50 100 150 200 250 300

Продолжительность наблюдения в сутках Рис. 4. Экспериментальные кривые относительных деформаций ползучести и упругого последействия мелко- (а) и микрозернистого (б) поризованного бетона при разных уровнях напряжений сжатия:

-поризованный бетон на примере марки D1400, загруженный в возрасте 28 сут.;

.....поризованный бетон D1200, впервые загруженный в возрасте 15 лет напряжением о = 0,30 Rb

бетонов, и стабилизируется к более поздним срокам. При уровнях напряжений о > 0,75 И.ьт в опытах через некоторый промежуток времени после загружения наблюдалось резкое увеличение скорости деформирования с последующим трещинообразованием и разрушением образцов.

Граница перехода от практически линейной ползучести к существенно нелинейной, находилась на уровне напряжений, соответствующих 0,60 КЬп1 для элементов из мелкозернистого бетона и 0,45 ИЬт - из микрозернистого (рис. 5). Нелинейность при меньших напряжениях носит временный характер -проявляется вблизи момента загружения и полностью исчезает через 12-14 суток выдержки под нагрузкой.

Величины характеристики и меры ползучести к моменту окончания опытов составили 1,7-3,0 и (12,8-49,6)-105 МПа"1 соответственно для мелкозернистых бетонов и 1,3-2,6 и (15,0-58,0)-105 МПа"1 - для микрозернистых бетонов. Значения данных показателей тем больше, чем ниже средняя плотность бетона и выше уровень напряжений. Бетоны плотной мелко- и микрозернистой структуры характеризуются значениями меры ползучести, равными 5,8 и 11,4 105,

Мелкозернистый бетон

Ю5 Микрозернистый бетон

200 сут

14 сут

1 сут

0 0.2 0.4 0.6 0.8 С/Яь 0 0.2 0.4 0.6 0.8 сг/11ь

МПа' соответственно. Для стеновых элементов, эксплуа-

Рис. 5. Зависимость относительных деформаций ползучести поризованного бетона Г) 1400 от начального уровня напряжений во времени

тировавшихся более 15 лет в естественных условиях, мера ползучести поризованного бетона к моменту окончания опытов оказалась в 1,7 раза меньше, чем у соответствующих элементов, испытанных в 28-суточном возрасте, а характеристика ползучести уменьшилась до 1,28 для мелко- и 1,04 - для микрозернистого бетона. Таким образом, сжатые элементы из поризованного бетона не обладают повышенной длительной деформативностью по сравнению с другими видами легких макропористых бетонов (см. табл. 5 пособия по проектированию жилых зданий).

Для нормирования использовались предельные значения меры ползучести С(со, т) при I —» со. Для их вычисления экспериментальные кривые зависимости

С(1,т) от длительности загружения г были представлены в форме ^ =/(0 и

аппроксимировались прямыми по методу наименьших квадратов. Котангенс угла наклона этих прямых к оси 1 дает значения С(оо,т). Полученные значения С(со, т) были затем откорректированы с учетом старения бетона в соответствии с (1). Значения меры линейной ползучести, вычисленные таким путем, в зависимости от средней плотности бетона характеризуются (11) и (12) соответственно для мелко- и микрозернистого бетона.

с;(»,г) = и-р""-Ю"3 (11) с; (00, Г) = 1,3-/Г4-"-Ю-3 (12)

Исследование деформаций упругого последействия после разгрузки бетонных элементов показало, что даже при низких напряжениях наблюдается лишь частичная обратимость деформаций ползучести (рис. 4). Влияние средней плотности бетона и вида структуры на предельные значения меры упругого последействия характеризуется (13) для мелкозернистого бетона и (14) для микрозернистого:

С,(Доо,г2) = 0,3-р-м-10-3 (13) Сф (°°,r2) = 0,3 • р 4 0 ■ 10 ~3 (И)

Отличие в показателях степени свидетельствует о том, что снижение меры упругого последействия при увеличении средней плотности для микрозернистого бетона происходит менее значительно, чем для мелкозернистого бетона. Деформации упругого последействия поризованного бетона практически линейно зависят от напряжений, действовавших в элементах до их разгрузки, а степень обратимости деформаций ползучести (отношение С,,,(«>,т2)/С^(®,г)) оказалась тем больше, чем выше была марка бетона по средней плотности, а также у мелкозернистых бетонов (0,28-0,35), чем у микрозернистых (0,27-0,31).

Установлено, что в соответствии с принципом наложения воздействий, степень обратимости деформаций линейной ползучести в элементах из поризованного бетона составляла в среднем 0,56 и 0,47 соответственно для мелко-и микрозернистого бетона. Последние оказались в среднем на 15-20 % меньше, чем в опытах с более «зрелым» поризованным бетоном (0,66 и 0,58), впервые загруженном в возрасте 15 лет. С ростом относительного уровня напряжении степень их обратимости снижалась и при а = 0,75 Rbm составляла соответственно 0,47 и 0,35. Таким образом, вытекает нестрогость принципа наложения воздействий при разгрузках элементов из поризованного бетона даже с низких уровней напряжений сжатия. В работах A.A. Гвоздева, К.З. Галустова и A.B. Яшина необратимая составляющая деформаций ползучести, не связанная со старением бетона, а обусловленная нарушением его структуры под действием длительной нагрузки, названа необратимой деформацией первого рода, в отличие от необратимых деформаций второго рода, связанных только со старением бетона. В связи с указанным обстоятельством применение принципа наложения воздействий для аппроксимации деформаций поризованного бетона при полных разгрузках может привести к некоторым погрешностям.

Сопоставление данных о прочности и модуле упругости бетонных призм, находившихся под длительной нагрузкой различной интенсивности и ранее ненагружавшихся, позволяет утверждать, что при уровне напряжения:

> до 0,15 Rbnl - изменения указанных характеристик практически нет;

> (0,30-0,60) Rbm - прирост прочности и модуля упругости поризованного бетона составил соответственно до 17 и 10 % - для мелкозернистых бетонов, до 20 и 12 % - для микрозернистых и до 10 и 8 % - для плотных бетонов;

> (0,60-0,75) Rbni - происходит снижение Rb и Еь из-за интенсивного накопление дефектов в структуре бетона;

> (0,8-1,0) ЯЬт - происходит разрушение сжатых элементов из поризованного

бетона тем раньше, чем выше уровень относительной нагрузки.

Выявленный эффект упрочнения поризованного бетона под действием длительной нагрузки имеет особое значение для монолитных конструкций зданий, поскольку по мере бетонирования происходит увеличение нагрузки на нижние слои бетона и одновременно идет процесс набора прочности. При разработке проекта производства работ необходимо предусматривать чтобы нагрузка от собственного веса в любой момент времени не создавала напряжений, превышающих границу 110ас (или область линейной ползучести) уже уложенного бетона. При соблюдении этого условия можно гарантировать отсутствие развития микроразрушений в молодом бетоне и более интенсивный набор прочности во времени по сравнению с естественным тведением без нагрузки.

Относительный предел длительной прочности поризованного бетона определялся экстраполяцией опытных точек по логарифмической зависимости до момента времени, соответствующему сроку службы сооружений. В нормативных документах таким сроком является 100 и более лет. В результате коэффициент длительной прочности ц - / Яь для всех видов поризованного бетона находился в пределах 0,69-0,74.

Полученные экспериментальные результаты являются основой для учета особенностей деформирования и разрушения поризованного бетона при расчете и прогнозировании напряженно-деформированного состояния конструкций во времени.

В пятой главе рассмотрены вопросы интерпретации результатов длительных испытаний и нормирования расчетных характеристик мелко- и микрозернистых поризованных бетонов, приведен расчет сжатых конструкций из поризованного бетона и показана технико-экономическая эффективность его применения в монолитных конструкциях малоэтажного здания.

Для описания изменения модуля мгновенной деформации бетона Е(т) во времени применялась общепринятая зависимость в форме, предложенной Н.Х. Арутюняном, с введением дополнительного экспоненциального члена для лучшей аппроксимации:

(15)

где Ео - предельное значение модуля упругости бетона; р и а - параметры, определяемые из опыта.

Опытные данные по прочности при сжатии поризованного бетона в различном возрасте удовлетворительно согласовались с результатами, полученными по формуле (при т >28 сут.):

^(г) = Аг + (/г28-Аг)-0,691ёг, (16)

где т - возраст бетона, сут.; Яге - призменная прочность поризованного бетона в возрасте 28 суток; к - опытный параметр, МПа.

Проведенные эксперименты с поризованным бетоном подтвердили возможность использования наследственной теории старения, основы которой

были заложены Г.H. Масловым и Н.Х. Арутюняном, для описания процесса его деформирования во времени.

Для аппроксимации деформаций ползучести был использован принцип разделения мер ползучести на линейную С (/,г) и нелинейную С„(а,1,т) составляющие с умножением последней на функцию нелинейности. Тогда основное уравнение ползучести можно записать в виде:

C(a,t,r) = C(t,r)+Cll(a,t,T) (17)

Для описания меры линейной ползучести и упругого последействия наиболее приемлемой оказалась методика, предложенная C.B. Александровским

при а >> у >0; 0<Л2<1.

При этом у/(т\ Д(г) и <р(г)= А(г) (19)

представляют собой функции старения, монотонно убывающие с увеличением возраста бетона т к моменту его загружения. При t —> от ф(т) = С(ао,т).

Кроме того, вместо (18) для аппроксимации удельных деформаций ползучести поризованного бетона использовалась форма, предложенная В.М. Бондаренко

cc.o-ce.o-f^"-:»-0,';-01;;'^. со)

[ 1 + а (f/г - l)(m - 1) j ' к '

где C(l,г) - текущее значение меры ползучести в МПа"'; C(œ,r) - предельная мера ползучести в МПа"'; С(г, г)- начальная мера быстронатекающей ползучести в МПа '; а - эмпирический параметр, зависящий от вида бетона и действия внешней среды; ш - эмпирический параметр кинетики ползучести; t - время наблюдения в сутках; т - возраст бетона в момент загружения в сутках.

Для аппроксимации кривых C„{a,t,z) также использовались (18) или (20), но при других значениях параметров и умноженное на нелинейную функцию напряжений Ла(г)]= а а". Определение параметров, входящих в (17), (18) и (20), производилось исходя из требований как можно лучшего приближения теоретических кривых к экспериментальным (рис. 6). Таким способом были найдены значения параметров для каждого состава поризованного бетона. Наибольшие расхождения между теоретическими и экспериментальными кривыми удельных деформаций ползучести при постоянных напряжениях сжатия составили 11,4 %, среднеквадратические - 1,9.

Релаксация сжимающих усилий в сжатых элементах из поризованного бетона определялась по экспериментальным кривым ползучести и изменяемости модуля упруго-мгновенных деформаций бетона на основе численного решения интегральных уравнений наследственной теории старения. В результате расчета установлено, что начальные упруго-мгновенные напряжения в сжатых элементах

- <L>

"о >,

C3 Cf

„ ) у Ь 1 Продолжительность наблюдения в сутках I

<u 5 3 >х

л w г; ¡i

й Рис. 6. Сравнение экспериментальных точек удельных деформаций

^ ползучести и последействия мелко- (а) и микрозернистого (б) поризованного

бетона (на примере марки D1600) с теоретическими кривыми (-):

1 - с = 0,75 Rb; 2 - а = 0,60 Rb; 3 - средние значения при а = (0,15-Ю,60)Rb; 4 - то же, при о = (0,15+0,45)Rb; 5 - то же, при о = (0,15^0,75)R„

из поризованного бетона при стационарной вынужденной деформации, вызванной в возрасте 28 суток, затухают во времени (при t —> оо) до 70-80 %. Причем влияние ползучести поризованного бетона на снижение напряжений во времени проявляется тем сильнее, чем ниже средняя плотность бетона.

Уточнение относительного предела длительной прочности поризованного бетона с позиций механики разрушения производилось по формуле, предложенной Ю.В. Зайцевым

ri(.t,T) =

Rbl(t,r) ^m(t,T)Rh(t) Et( г) Rb(r) Rb(T) i£b(0

l + £t(r)-C(/,r)

(21)

где ЯыО.т) - длительное сопротивление бетона осевому сжатию; Яь(т), Пь(т) -соответственно призменная прочность и модуль упругости бетона в момент приложения длительной нагрузки; ЕьО) - то же, в момент окончания

действия длительной нагрузки, когда свойства бетона стабилизируются; С((,т) -

удельные деформации ползучести бетона; т(1, т)

Чм

отношение

кратковременной прочности бетона с учетом предшествующего длительного загружения к кратковременной прочности бетона, загруженного впервые.

Полученные результаты показывают на близкую сходимость теоретических значений относительного длительного сопротивления поризованного бетона с экстраполированными на 100 лет экспериментальными данными (рис. 7). На практике особенный интерес представляет минимальный относительный предел

1,0

0,9 0,8 0,7 0,6 0,5

й. I

Iii!

■ t~:4

100

длительной прочности, соответствующий моменту времени I = да или же некоторому критическому времени I = 1*. Поэтому на первых порах и в запас прочности его можно принять равными 0,66 и 0,69 соответственно для мелко-и микрозсрнистых по-ризованных бетонов, что позволит получать при нормировании

длительной прочности достаточно надежную оценку «снизу».

Результаты экспериментально-теоретических исследований обобщены в виде предложений по нормированию расчетных характеристик поризованного бетона (табл. 4) и расчету несущей способности сжатых элементов на их основе.

Таблица 4

Рекомендуемые расчетные характеристики поризовашшх бетонов с учетом влияния длительных процессов

1000 loa (t-т), сут

Рис. 7. Длительное сопротивление поризованного бетона сжатию (на примере микрозернистого бетона D1600): 1 - аппроксимация опытных данных но логарифмической зависимости; 2 - теоретические кривые длительной прочности по (21); ]очки - результаты непосредственного определения длительной прочности бетона

Наименование характеристик Вид структуры и марка по средней плотности бетона

Мелкозернистая Микрозернистая

о с (N 5 о о ТГ а D1600 1 # о о <N 5 1 D1200 , 1 1 D1400 | D1600 * о о fN О

Расчетное длительное сопротивление К»., = Кг - Гы ,МПа 2,5 5,2 7,9 - 3,0 5,6 10,1 -

Коэффициент длительной прочности у, 0,66 0,60 0,69 0,65

Коэффициент условия работы Д2 0,90 0,85 - 0.90 0,85 -

Длительный модуль деформаций Я„,г = Е,/(\ + <рь,),МПа 900 1600 3100 - 800 1400 2400 -

Коэффициент длительной деформатив-ности иг 4,6 4,2 3,4 2,8 3,5 3,2 2,9 2,4

Предельная характеристика ползучести Ч>Ьл 3,6 3,2 2,4 1,8 2,5 2,2 1,9 1,4

Предельная мера ползучести С» г /0°, МПа 61,9 31,5 18,0 34,6 61,6 34,2 21,6 36,7

Предельная мера упругого последействия Се/„г 10~\ МПа 16,1 10,0 6,0 12,4 14,2 9,2 5,8 12,1

Предельный коэффициент релаксации напряжений Нь, 0,19 0,21 0,27 - 0,24 0,28 0,31 -

Коэффициент р в формуле (21) СНиП 2.03.01-84* 1,8 1,6 1,3 1,0 1,3 1,2 1,0 1,0

Коэффициенты ползучести в формуле (156', СНиП 2.03.01-84* <Ры 0,85 0,90 0,89 0,83 0,84 0,85 0,86

<Рь2 4,0 3,5 3,1 2,6 3,2 3,1 2,8 2,2

* Поризованный бетон, твердевший в натурных условиях 15 лет

Результаты технико-экономической оценки эффективности применения поризованного бетона для возведения монолитных конструкций различного функционального назначения, на примере малоэтажного здания для г. Воронежа, позволяют снизить затраты стоимости на 20-30 %, затраты труда на 5-25 %, сократить массу конструкций на 20-60 % и расход материалов на 20-40 % по сравнению с традиционными сопоставимыми конструкциями из монолитного керамзитобетона, кирпича, газосиликата и сборного железобетона.

Основываясь на выше изложенном, можно сделать вывод о том, что применение поризованного бетона нового поколения в несущих и ограждающих конструкциях является не только практически оправданным, но также и экономически целесообразным.

В приложениях к диссертационной работе приведены рекомендации по учету напряженно-деформированного состояния сжатых элементов из поризованного бетона при расчете бетонных и железобетонных конструкций, сметный расчет по вариантам конструктивных решений малоэтажного жилого дома, а также материалы о внедрении результатов настоящей работы.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. На основании проведенных экспериментально-теоретических исследований обосновано использование цементного поризованного бетона в качестве сжатых несущих конструкций малоэтажных зданий, с учетом установленных закономерностей ползучести разработаны научно-обоснованные предложения к нормированию, обеспечивающие решение ряда задач в области расчета и проектирования облегченных конструкций из поризованного бетона.

2. Цементный поризованный бетон по прочностным и деформативным показателям занимает промежуточное место между равнопрочными ячеистыми и легкими бетонами на пористых заполнителях: мелкозернистый поризованный бетон приближается по этим свойствам к легким бетонам, а микрозернистый - к ячеистым бетонам. По мере увеличения средней плотности поризованного бетона прочность и предельная сжимаемость повышаются в значительно большей степени у элементов из микрозернистого бетона, а модуль упругости, наоборот, у элементов из мелкозернистого бетона.

3. В сжатых элементах нарастание прочности и модуля упругости поризованного бетона во времени характерно для всех его модификаций и условий твердения. Коэффициенты роста данных показателей во времени (от 28 до 365 суток) для мелкозернистых бетонов составляют 1,14-1,35 и 1,09-1,24 соответственно, для микрозернистых бетонов - соответственно 1,21-1,54 и 1,151,38, и тем больше, чем ниже средняя плотность бетона. В большей мере эти показатели возрастают в элементах, предварительно загруженных длительной нагрузкой не превышающей области линейной ползучести. Интенсивность нарастания прочности поризованного бетона в стеновых элементах при естественных физико-климатических воздействиях (от 28 сут. до 15 лет) характеризуется коэффициентами 1,53 и 1,32 соответственно для мелко- и микрозернистого бетона.

4. Удельные деформации ползучести поризованного бетона по отношению к плотному бетону увеличиваются с понижением средней плотности бетона от D1600 до D1200 в 2,4-8,0 раза для мелкозернистого бетона и в 1,5-4,5 раза для микрозернистого бетона. Схожая тенденция установлена по удельным деформациям упругого последействия, но с несколько меньшей верхней границей до 6,7 и 4,0 раз соответственно для мелко- и микрозернистого бетона. Деформации ползучести сжатых элементов из поризованного бетона зависят от возраста бетона к моменту загружения, уменьшаясь при увеличении последнего. Для 15-ти летнего бетона натурных конструкций это уменьшение выявлено на 40-50 %.

5. Деформации ползучести сжатых элементов из поризованного бетона носят затухающий во времени характер. До относительных уровней напряжений 0,60 Rbra и 0,45 Rbm, соответственно для элементов из мелко- и микрозернистого поризованного бетона, они линейно зависят от напряжений, а при более высоких напряжениях - нелинейно. Деформации упругого последействия поризованного бетона линейно зависят от напряжений, действовавших в сжатых элементах до их разгрузки.

6. Поризованный бетон обладает частичной обратимостью деформаций ползучести. Доля необратимых деформаций в бетонных элементах 15-ти летнего возраста и сравнительно низком уровне напряжений о = 0,30 Rb достигает 0,34 у мелкозернистого бетона и 0,42 у микрозернистого. Степень обратимости деформаций в области линейной ползучести элементов из поризованного бетона, разгруженных или соответственно загруженных в возрасте 228 сут., может быть принята для мелкозернистого бетона равной 0,56, а для микрозернистого соответственно 0,47. В связи с указанным обстоятельством применение принципа наложения воздействий при полной разгрузке образцов из поризованного бетона приводит к погрешностям.

7. Аналитическая обработка результатов экспериментальных данных в области ползучести и упругого последействия поризованного бетона, согласуется с моделями наследственной теории старения, предложенными C.B. Александровским и В.М. Бондаренко. Для описания деформаций ползучести использован принцип разделения мер ползучести на линейную и нелинейную составляющие с умножением последней на функцию нелинейности. Проведены численные исследования релаксации напряжений в элементах конструкций из поризованного бетона при стационарной вынужденной деформации.

8. Анализ длительного сопротивления сжатых элементов из поризованного бетона с позиций механики разрушения позволил выявить особенности их разрушения и определить, подтвержденные экспериментально, значения коэффициентов длительной прочности tjT и коэффициентов условий работы уЬ2.

9. Установлены нормируемые характеристики прочности (класс, нормативные и расчетные сопротивления) и деформативности (начальные и длительные модули деформаций, коэффициенты поперечной деформации, предельные значения меры и характеристики ползучести) поризованных бетонов различных модификаций с учетом их статистического распределения, старения бетона и длительности действия нагрузки. Определены значения коэффициентов надежности по материалу, коэффициенты кратковременной и длительной

ползучести, а также значения коэффициентов затухания начальных напряжений во времени с учетом ползучести и изменяемости модуля упруго-мгновенных деформаций бетона.

10. На базе проведенных исследований и разработок обоснованы рекомендации по нормированию расчетных характеристик поризованного бетона и проектированию конструкций на их основе. Технико-экономическая эффективность комплексного применения конструкций из поризованного бетона для монолитного возведения малоэтажных зданий оценивается возможностью снижения материальных и трудовых затрат до 20-30 % по сравнению с традиционными сопоставимыми конструкциями.

Основные положения диссертации отражены в следующих работах:

1. Славчева, Г.С. Оценка деформативных свойств поризованных бетонов при длительном действии нагрузки / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М. Чернышов // Известия ОрелГТУ. Строительство. Транспорт. - Орел, 2007. - №3/15 (531). - С. 136-141.

2. Славчева, Г.С. Изменение механических свойств поризованного бетона во времени / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М. Чернышов // Вестник ВолгГАСУ. Строительство и архитектура. - Волгоград, 2008. - №10(29). - С. 224-229.

3. Новиков, М.В. Интерпретация кривых ползучести цементного поризованного бетона в категориях и критериях теории упруго-ползучего тела / М.В. Новиков // Научный Вестник ВГАСУ. Строительство и архитектура. - Воронеж, 2008. -№3(11).-С. 16-22.

4. Грошев, А.Е. К исследованию конструкционных свойств поризованного бетона для монолитных конструкций при длительном действии нагрузки / А.Е. Грошев, М.В. Новиков // Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения: матер. Межд. акад. чтений - Курск, 2006. - С. 45-48.

5. Новиков, М.В. Исследование деформаций ползучести и последействия цементного поризованного бетона / М.В. Новиков, Г.С. Славчева, Е.М. Чернышов // Вестник ЦРО РААСН. Вып. 7. - Воронеж-Липецк, 2008. - С. 21-28.

6. Чернышов, Е.М. К нормированию конструкционных свойств поризованного бетона для монолитного строительства / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, М.В. Новиков // Современные проблемы механики строительных конструкций: матер, межд. конгресса. Т. 2. - Воронеж, 2008. - С. 227 - 237.

7. Новиков, М.В. Исследование характеристик длительного сопротивления конструкционного цементного поризованного бетона / М.В. Новиков // Вестник ЦРО РААСН. Вып. 8. - Воронеж-Тамбов: ТГТУ, 2009. - С. 227-234.

НОВИКОВ МИХАИЛ ВИКТОРОВИЧ

ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПОЛЗУЧЕСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ МОНОЛИТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ПОРИЗОВАННОГО БЕТОНА

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и соружения

Подписано в печать 24.05.2010 г. Формат 60x84 1/16. Уч.-изд. л. 1,3. Усл.-печ. л. 1,4. Бумага писчая. Тираж 100 экз. Заказ

Отпечатано: отдел оперативной полиграфии Воронежского государственного архитектурно-строительного университета 394006 Воронеж, ул.20-летия Октября, 84

Оглавление автор диссертации — кандидата технических наук Новиков, Михаил Викторович

Введение.

1 Состояние вопроса и задачи исследований.

1.1. Систематизация представлений о закономерностях длительного деформирования бетонных элементов и анализ существующих 10 теорий ползучести.

1.2. Анализ основных гипотез и аналитических зависимостей теории ползучести применительно к легким и ячеистым бетонам.

1.3 Разработка концепции и обоснование содержания экспериментальных исследований сопротивления сжатых элементов из поризованного бетона.

2 Содержание и методика экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния сжатых элементов из поризованного бетона.

2.1 Программа экспериментальных исследований.

2.2 Характеристика составов бетона и методика изготовления опытных элементов.

2.3 Методика исследования прочности и деформативности сжатых элементов из поризованного бетона.

2.3.1 Методика кратковременных испытаний.

2.3.2 Методика длительных испытаний.

2.4 Методика статистической обработки результатов испытания призм и кубов.

3 Экспериментальные исследования прочности, деформативности и трещиностойкости сжатых элементов из поризованного бетона при кратковременном действии нагрузки.

3.1 Результаты исследования физико-механических характеристик поризованного бетона в сжатых элементах с учетом его средней плотности и вида структуры.

3.2 Деформации, структурные изменения и характер разрушения опытных элементов при осевом сжатии.

3.3 Изменение механических свойств поризованного бетона во времени.

3.4 Предложения к нормированию прочностных и деформативных характеристик поризованного бетона с учетом их статистического распределения.

3.5 Выводы.

4 Экспериментальные исследования ползучести, усадки и длительного сопротивления сжатых элементов из поризованного бетона.

4.1 Закономерности ползучести сжатых элементов из поризованных бетонов различных структурных модификаций.

4.1.1 Процессы ползучести и усадки в условиях действия постоянной нагрузки одинакового уровня.

4.1.2 Влияние уровня постоянных напряжений сжатия на деформации ползучести.

4.2 Закономерности упругого последействия поризованного бетона при полной разгрузке опытных элементов с разных уровней напряжений сжатия.

4.3 Процессы ползучести и упругого последействия сжатых элементов из поризованного бетона, твердевшего в течение лет в естественных физико-климатических условиях.

4.4 Определение предельных деформаций ползучести и упругого последействия цементного поризованного бетона.

4.5 Влияние предшествующего длительного нагружения сжатых элементов из поризованного бетона на их механические характеристики.

4.6 Результаты исследования длительной прочности сжатых элементов из поризованного бетона.

4.7 Выводы.

5 Интерпретация результатов длительных испытаний сжатых элементов из поризованного бетона и предложения к нормированию.

5.1 Идентификация аналитических зависимостей прочности, модуля упругости и усадки от времени, применительно к поризованному бетону.

5.2 Интерпретация кривых ползучести и упругого последействия сжатых элементов из поризованного бетона с позиций теории упруго-ползучего тела.

5.3 Исследование релаксации напряжений в сжатых элементах из поризованного бетона численным методом.

5.4 Интерпретация длительного сопротивления сжатых элементов из поризованного бетона с позиций механики разрушения.

5.5 Предложения к нормированию расчетных характеристик поризованного бетона с учетом длительного действия нагрузки.

5.6 Рекомендации по расчету несущей способности бетонных элементов на воздействие усилий сжатия.

5.7 Примеры расчета сжатых конструкций из поризованного бетона.

5.8 Технико-экономическая эффективность применения поризованного бетона в монолитных конструкциях малоэтажных зданий.

5.9 Выводы.

Введение 2010 год, диссертация по строительству, Новиков, Михаил Викторович

Эффективность и конкурентоспособность строительных конструкций, материалов и технологий оценивается на основе критериев ресурсо- и энергосбережения, а также соответствия их новому стандарту жилья. К параметрам такого стандарта, определяющих, в конечном итоге, комфортность жилья, следует отнести не только размер удельной жилой площади на человека и тип планировочных решений, но и экономичность жилья в самом широком понимании, долговременную сохранность его функциональных характеристик, микроклимат помещений (в том числе с учетом фактора сезонности), зависящий от теплоэффективности здания.

Для жилого дома нового поколения, его ограждающих и несущих элементов, таким образом, необходимы материалы и конструкции, которые со своими «уточненными» функциями должны быть, во-первых, адаптированы к новым архитектурно-строительным и конструктивным системам зданий по своим конструкционным и теплофизическим свойствам. Во-вторых, важно подчеркнуть, что в качестве критериев эффективности материалов должны приниматься не только их улучшенные качественные характеристики, но и простота технологических решений, невысокий уровень производственных затрат при изготовлении строительных изделий и конструкций. Это является необходимым условием снижения стоимости жилья.

Перспективным направлением в жилищном и гражданском строительстве в нашей стране стало широкое применение технологий монолитного возведения зданий. При этом актуальным представляется внедрение новых технологических решений, способных обеспечить высокий уровень индустриальное™ монолитного и (или) сборно-монолитного строительства и одновременно с этим существенное упрощение его инфраструктуры. В значительной мере ключевым здесь оказывается вопрос монолитного конструкционного и конструкционно-теплоизоляционного материала, который должен отвечать критериям не только функциональности, но также высокой технологичности, малой ресурсоемкости, необходимой долговечности. В жилищном строительстве перспективным представляется использование макропористого бетона — поризованного бетона, получаемого воздухововлечением при перемешивании в присутствии высокоэффективных поверхностно-активных добавок. Эффективность его применения, особенно в малоэтажном строительстве, определяется возможностью получения поризованного бетона в широком диапазоне средней плотности на одном и том же сырье и оборудовании, возведением с его использованием конструкций различного функционального назначения [108, 173, 176-177]. Именно поэтому, поризованный бетон конструкционного назначения может рассматриваться в строительстве как альтернатива легким бетонам на пористых заполнителях. Однако, отсутствие необходимой для нормирования и расчета конструкций информации о значениях физико-механических характеристик, особенно связанных с длительным воздействием механической нагрузки, является препятствием для широкого внедрения данных бетонов в строительную практику.

В связи с указанным, актуальным представляется исследование сопротивления сжатых элементов конструкций из поризованного бетона при кратковременных и длительных силовых воздействиях; системное рассмотрение вопросов ползучести, последействия, усадки, релаксации напряжений, длительной прочности, границ трещинообразования и др. Такие исследования являются необходимым условием для разработки научно-обоснованных рекомендаций по нормированию расчетных характеристик поризованного бетона и расчету конструкций, а также основой для развития дальнейших исследований сопротивления конструкций при неоднородном напряженном состоянии (внецентренном сжатии, изгибе и др.). Это позволит рационально проектировать новые типы несущих и ограждающих конструкций из поризованного бетона, и как следствие, приведет к повышению технического уровня монолитного малоэтажного строительства.

С изучением обозначенных актуальных вопросов связаны цель, задачи и содержание исследований.

Объектом исследования являются центрально сжатые элементы- монолитных конструкций из поризованного мелко- и микрозернистого цементного бетона нового-поколения средней плотностью 1200-1600 кг/м .

Целью работы является экспериментально-теоретическое обоснование возможности использования, поризованного бетона в сжатых несущих конструкциях зданий с учетом закономерностей его ползучести при однородном напряженном состоянии:

В соответствии с поставленной целью сформулированы* следующие задачи исследования:,

1. Обосновать подходы- к изучению физико-механических характеристик поризованного бетона естественного, твердения при длительном' нагружении, обеспечивающие получение комплексных достоверных данных, необходимых для расчета строительных конструкций.

2. Экспериментально изучить закономерности силового сопротивления* и деформирования, сжатых элементов > из поризованных бетонов различных структурных модификаций при. кратковременных и длительных воздействиях нагрузки*.

3. Исследовать влияние величины длительной постоянной* нагрузки, продолжительности, ее действия и возраста бетона к началу испытаний на прочность и деформативность. сжатых элементов^ из поризованного бетона с учетом его средней плотности и вида структуры.

4. Исследовать степень обратимости'деформаций ползучести с учетом-принципа наложения1 воздействий'при полной* разгрузке элементов, из поризованного бетона, длительно находившихся под действием напряжений сжатия различной интенсивности.

5. Обосновать аналитические* выражения, и получить количественные параметры, для аппроксимации меры ползучести в области линейного и нелинейного деформирования, упругого последействия, релаксации напряжений и длительного сопротивления поризованного бетона, а также изменения его механических свойств во времени.

Научная новизна<работы.

На основании комплексных экспериментальных исследований, получены новые данные по с деформациям ползучести, упругому последействию, длительной прочности и эффекту предшествующего нагружения сжатых элементов из поризованного бетона естественного твердения в зависимости от величины длительной нагрузки и с учетом средней- плотности.бетона различной структуры.

Показано, что для сжатых элементов из поризованного бетона, реализация* принципа наложения воздействий характеризуется величиной необратимых деформаций ползучести, зависящей от уровня- напряжений, вида бетона и его возраста к началу испытаний.

Применительно к поризованному бетону, установлены количественные параметры для аналитических выражений, адекватно- описывающих процессы ползучести в> области линейного и нелинейного деформирования, упругого» последействия и длительного сопротивления, а также изменения его механических свойств во времени. На основе численного метода расчета, предложены коэффициенты релаксации напряжений в сжатых элементах из поризованного бетона при действии постоянной вынужденной деформации!

Для конструкционного мелко- и микрозернистого поризованного бетона л средней плотности 1200-1600 кг/м обоснованы предложения по значениям нормируемых характеристик прочности и деформативности с учетом их статистического распределения и длительного действияшагрузки.

Практическое значение работы зaключaeтcя^ в разработке предложений к нормированию' прочностных и деформативных характеристик и расчету сжатых элементов из поризованного бетона, позволяющих решать задачи проектирования несущих конструкций из данного бетона и расширить область его применения в. строительстве малоэтажных зданий.

Центральное проектное объединение» и ООО «Инженерпроект»; возведении наружных и внутренних стен ряда строительных объектов в г. Воронеже; подготовке инженеров-архитекторов по . специальности 291400 «Проектирование зданий» и магистров по направлению 270100 «Строительство» в Воронежском государственном архитектурно-строительном университете.

Достоверность полученных результатов и выводов5содержащихся в работе обеспечена методически обоснованным комплексом исследований с использованием современных средств измерений и сопоставлением данных, полученных разными методами; применением вероятностно-статистических методов обработки результатов экспериментов. Достоверность теоретических решений проверялась их сравнением с экспериментальными результатами.

На защиту выносятся:

1. Теоретические предпосылки и подходы к изучению физико-механических характеристик поризованного бетона при длительном нагружении, обеспечивающие получение комплексных достоверных данных, необходимых для расчета строительных конструкций.

2. Результаты экспериментальных исследований закономерностей силового сопротивления и деформирования сжатых элементов из, поризованных бетонов различных модификаций при кратковременных и длительных воздействиях нагрузки.

Заключение диссертация на тему "Закономерности ползучести сжатых элементов монолитных конструкций из поризованного бетона"

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. На основании проведенных экспериментально-теоретических исследований обосновано использование поризованного бетона в качестве сжатых несущих конструкций малоэтажных зданий, с учетом установленных закономерностей ползучести разработаны научно-обоснованные предложения к нормированию, обеспечивающие решение важных задач в области расчета и проектирования облегченных конструкций из поризованного бетона.

3. В сжатых элементах нарастание прочности и модуля упругости поризованного бетона вб времени характерно для всех его модификаций и условий твердения. Коэффициенты роста данных показателей во времени (от 28 до 365 суток) для мелкозернистых бетонов составляют 1,14-1,35 и 1,09-1,24 соответственно, для микрозернистых бетонов - соответственно 1,21-1,54 и 1,15-1,38; и тем больше, чем ниже средняя плотность бетона. В большей мере эти показатели возрастают в элементах, предварительно загруженных длительной нагрузкой не превышающей области линейной ползучести. Интенсивность нарастания прочности поризованного бетона в стеновых элементах при естественных физико-климатических воздействиях (от 28 сут. до 15 лет) характеризуется коэффициентами 1,53 и 1,32 соответственно для мелко- и микрозернистого бетона.

5. Деформации ползучести сжатых элементов из поризованного бетона носят затухающий во времени характер. До относительных уровней напряжений 0,60 Rbm и 0,45 Rbm> соответственно для элементов из мелко- и микрозернистого поризованного бетона, они линейно зависят от напряжений, а при более высоких напряжениях - нелинейно. Деформации упругого последействия поризованного бетона линейно зависят от напряжений, действовавших в сжатых элементах до их разгрузки.

6. Поризованный бетон обладает частичной обратимостью деформаций ползучести. Доля необратимых деформаций в бетонных элементах 15-ти летнего возраста и сравнительно низком уровне напряжений а = 0,30 Rb достигает 0,34 у мелкозернистого бетона и 0,42 у микрозернистого. Степень обратимости деформаций в области линейной ползучести элементов из поризованного бетона, разгруженных или соответственно загруженных в возрасте 228 сут., может быть принята для мелкозернистого бетона равной 0,56, а для микрозернистого соответственно 0,47. В связи с указанным обстоятельством применение принципа наложения воздействий при полной разгрузке образцов из поризованного бетона приводит к погрешностям.

7. Аналитическая обработка результатов экспериментальных данных в области ползучести и упругого последействия поризованного бетона, согласуется с моделями наследственной теории старения, предложенными С.В. Александровским и В.М. Бондаренко. Для описания деформаций ползучести использован принцип разделения мер ползучести на линейную и нелинейную составляющие с умножением последней на функцию нелинейности. Проведены численные исследования релаксации напряжений в элементах конструкций из поризованного бетона при стационарной вынужденной деформации.

8. Анализ длительного сопротивления сжатых элементов из поризованного бетона с позиций механики разрушения позволил выявить особенности их разрушения ' и определить, подтвержденные экспериментально, значения коэффициентов длительной прочности rjT и коэффициентов условий работы уь2

Библиография Новиков, Михаил Викторович, диссертация по теме Строительные конструкции, здания и сооружения

1. Александровский, С.В. О влиянии длительного действия внешней нагрузки на режим высыхания и усадку бетона / С.В. Александровский // Исследование свойств бетона и железобетонных конструкций: сб. трудов НИИЖБ. Вып. 4. -М.: Госстройиздат, 1959. С. 6-11.

2. Александровский, С.В. О методике исследования ползучести и влажностных деформаций бетона / С.В. Александровский // Методика лабораторных исследований деформаций и прочности бетона, арматуры и железобетонных конструкций. -М.: Госстройиздат, 1962.

3. Александровский, С.В. О наследственных функциях теории ползучести стареющего бетона / С.В. Александровский // Ползучесть строительных материалов и конструкций: сб. трудов. М.: Стройиздат, 1964. - С. 17-21.

4. Александровский, С.В. Расчёт бетонных и железобетонных конструкций на изменения температуры и влажности с учётом ползучести. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Стройиздат, 1973. - 432 с.

5. Александровский, С.В. Исследование ползучести ячеистого бетона / С.В. Александровский, Б.П. Данилов, Э.Я. Багрий, В.Я. Багрий // НТО Стройиндустрии. Киев, 1969.

6. Андрианов, А.А. Ползучесть высокопрочного легкого бетона из смесей высокоподвижной и литой консистенции с модификаторами на органоминеральной основе: Автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.23.01 / Андрианов Алексей Александрович. -М., 2007. 19с.

7. Арутюнян, Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести / Н.Х. Арутюнян. М.: Гостехтеориздат, 1952. - 323 с.

8. Арутюнян, Н.Х. Ползучесть стареющих материалов. Ползучесть бетона / Н.Х. Арутюнян // Механика в СССР за 30 лет. Т.З. М.: Наука, 1972. - С. 155-202.

9. Арутюнян, Н.Х. Современное состояние развития теории ползучести бетона / Н.Х. Арутюнян, С.В. Александровский // Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций: сб. науч. тр. НИИЖБ под ред. С.В. Александровского. -М.: Стройиздат, 1976. С. 5-96.

10. Арутюнян, Н.Г. Расчет строительных конструкций с учетом ползучести / Н.Х. Арутюнян, А.А. Зевин. М.: Стройиздат, 1988. - 256 с.

11. Арутюнян, Н.Г. Теория ползучести неоднородных тел / Н.Х. Арутюнян, В.Б. Колмановский. -М.: Наука, 1983. — 336 с.

12. Ахвердов, И.Н. Механизм усадки и ползучести бетона в свете современных представлений реологии и физики твердого тела / И.Н. Ахвердов // Бетон и железобетон. 1970. - №10. - С. 21-23.

13. Бабич, Е.М. Экспериментальное исследование изменения модуля упругости бетонных образцов при различной интенсивности сжимающих нагрузок / Е.М. Бабич, Л.П. Макаренко // Известия вузов. Строительство и архитектура. — 1967. №3.

14. Балагезов, С.А. Усадка и ползучесть бетона на пористом известняковом заполнителе / С.А. Балагезов, Г.М. Джафаров // Бетон и железобетон. — 1979. -№ 10.-С. 27-28.

15. Баранов, А.Т. Пенобетон и пеносиликат / А.Т. Баранов. — М.: Промстройиздат, 1956.-80 с.

16. Беглов, А.Д. Нелинейная теория ползучести бетона / А.Д. Беглов, Р.С. Санжаровский, В.М. Бондаренко // Вестник отделения строительных наук РААСН. Белгород: БГТУ им. В.Г. Шухова, 2005. - Вып. 9. - С. 82-98.

17. Беглов, А.Д. Ползучесть бетона и модели евростандартов /А.Д. Беглов, Р.С. Санжаровский, В.М. Бондаренко //Бетон и железобетон. 2005. - № 2. -С. 29-30.

18. Берг, О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона / О.Я. Берг. — М.: Госстройиздат, 1962. 96 с.

19. Берг, О.Я. Влияние длительного загружения на прочностные и деформативные свойства бетона / О.Я. Берг, Ю.Н. Хромец // Исследования прочности и долговечности бетона транспортных сооружений: сб. трудов ЦНИИС. — М.: Стройиздат, 1966. Вып. 6.

20. Берг, О.Я. Исследование неупругих деформаций и структурных изменений высокопрочного бетона при длительном действии сжимающих нагрузок / О.Я. Берг, А.И. Рожков // Сб. трудов ЦНИИС. Вып. 70. М.: Транспорт, 1969.

21. Берг, О.Я. К учету нелинейной связи напряжений и деформаций ползучести бетона в инженерных расчетах / О.Я. Берг, Е.Н. Щербаков // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1973. - №12. — С. 14-21.

22. Берг, О.Я. Высокопрочный бетон / О.Я. Берг, Е.Н. Щербаков, Г.Н. Писанко / под ред. О.Я. Берга. -М.: Стройиздат, 1971.-208 с.

23. Берг, О.Я. К обоснованию единой методики нормирования деформаций ползучести и усадки бетона / О.Я. Берг, Е.Н. Щербаков, И.Е. Прокопович, М.М. Застава // Известия вузов. Строительство и архитектура. -1977. №3, - С. 3-6.

24. Беспаев, А.А. Бетоны на пемзе из фосфорных шлаков / А.А. Беспаев, К.К. Бакиров // Бетон и железобетон. 1979. - № 8. - С. 23-24.

25. Боженов, П.И. Технология автоклавных материалов / П.И. Боженов. Л.: Стройиздат, 1978. - 368 с.

26. Бондаренко, В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона / В.М. Бондаренко. — Харьков.: Изд-во Харьковского ун-та, 1968. — 323 с.

27. Бондаренко, В.М. Инженерные методы нелинейной теории железобетона / В.М. Бондаренко, С.В. Бондаренко. М.: Стройиздат, 1982. — 287 с.

28. Бондаренко, В.М. Остаточный ресурс силового сопротивления поврежденного железобетона / В.М. Бондаренко, В.И. Римшин // Вестник отделения строительных наук РААСН. Белгород: БГТУ им. В.Г. Шухова, 2005. — Вып. 9. -С. 119-126.

29. Бондаренко, В.М. Уровень напряженного состояния как фактор структурных изменений и реологического силового сопротивления бетона / В.М. Бондаренко, Н.И. Карпенко //Academia. Архитектура и строительство. М. РААСН, 2007, №4. - С. 56-60.

30. Бондаренко, В.М. Расчетные модели силового сопротивления железобетона: Монография / В.М. Бондаренко, В.И. Колчунов. М.: АСВ, 2004. -471 е.: 182 ил.

31. Бугрим, С.Ф. Безавтоклавный газозолобетон в крупнопанельном домостроении / С.Ф. Бугрим, Ф.И. Кац. Коми АССР.: Недра, 1965.

32. Бугрим, С.Ф. Об усадке и набухании поризованных бетонов / С.Ф. Бугрим, Л.А. Ерохин, Е.И. Слепокуров, Л.С. Спаннут // Межотраслевые вопросы строительства: сб. трудов ЦНИИС. — М.: Стройиздат, 1972. — №4.

33. Бужевич, Г.А. Поризованный керамзитобетон / Г.А. Бужевич, В.Г. Довжик, С.Ф. Бугрим, Д.П. Кисилев, М.Я. Кривицкий, Я.Д. Понасюженков, Л.В. Фролова / Под. ред. Г.А. Бужевича и В.Г. Довжика-М.: Стройиздат, 1969. 183 с.

34. Васильев, П.И. Некоторые вопросы пластических деформаций бетона / П.И. Васильев // Известия ВНИИГ. 1953. - Т. 49. - С. 83-113.

35. Васильев, П.И. Влияние старения бетона на вид кривых ползучести / П.И. Васильев // Известия ВНИИГ. 1957. - Т. 57. - С. 129-134.

36. Васильев, П.И. Некоторые вопросы развития линейной теории ползучести бетона / П.И. Васильев // Ползучесть и усадка бетона: сб. трудов. М.: Стройиздат, 1969.

37. Винокуров, О.П. Физико-механические свойства неавтоклавных ячеистых бетонов / О.П. Винокуров, Б.П. Филиппов, Р.Л. Серых, А.Д. Перфильев, A.M. Крохин // Бетон и железобетон. 1989. - № 1. - С. 14-16.

38. Вознесенский, В.А. Статистические методы планирования эксперимента в технико-экономических исследованиях / В.А. Вознесенский. — изд. 2-е, перераб. и доп. — М.: Финансы и статистика, 1981. 263 с.

39. Волженский, А.В. Технология и свойства изделий из неавтоклавного газобетона с нормативными влажностью и теплопроводностью / А.В. Волженский, Ю.Д. Чистов, Т.А. Карпова, А.И. Исхакова // Строительные материалы. — 1990. -№11. -С. 12-14.

40. Вульфсон, С.З. К нелинейной теории ползучести / С.З. Вульфсон // Ползучесть строительных материалов и конструкций: сб. трудов ЦНИИС. М.: Стройиздат, 1964.-С. 157-171.

41. Галустов, К.З. Нелинейная теория ползучести бетона и расчет железобетонных конструкций / К.З. Галустов. М.: ФМ, 2006. - 248 с.

42. Галустов, К.З. Некоторые представления о ползучести бетона // Строительные материалы. №5 (641), 2008. - С. 66-67.

43. Галустов, К.З. Развитие теории ползучести бетона и совершенствование методов расчета железобетонных конструкций: Автореф. дис. . док. техн. наук: 05.23.01 / Константин Захарович Галустов. — М., 2008. 47с.

44. Гвоздев, А.А. Ползучесть бетона и пути ее исследования // Исследование прочности, пластичности и ползучести строительных материалов: сб. статей ЦНИПС под ред. А.А. Гвоздева. М.: Госстройиздат, 1955. - С. 126-137.

45. Гвоздев, А.А. Некоторые особенности деформирования бетона и теории ползучести / А.А. Гвоздев // Ползучесть строительных материалов и конструкций: сб. трудов. М.: Стройиздат, 1964.

46. Гвоздев А.А. О некоторых отступлениях от принципа наложения в теории ползучести бетона / А.А. Гвоздев, К.З. Галустов, А.В. Яшин // Бетон и железобетон. 1967. - № 8. - С. 223-227.

47. Гвоздев, А.А. Об уточнении теории линейной ползучести бетона / А.А. Гвоздев, К.З. Галустов, А.В. Яшин // Изв. вузов АН СССР. Механика твердого тела. -1967. -№ 6.-С. 13-19.

48. Гвоздев, А.А. Прочность, структурные изменения и деформации бетона / А.А. Гвоздев, А.В. Яшин, К.В. Петрова, И.К. Белобров, Е.А. Гузеев // НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1978.

49. Гениев, Г.А. Обобщенный критерий длительной прочности тяжелых бетонов // Известия ОрелГТУ. Строительство. Транспорт. № 2/14(530). - 2007. - С. 17-24.

50. Гениев, Г.А. Прочность легких и ячеистых бетонов при сложных напряженных состояниях / Г.А. Гениев, В.Н. Киссюк, Н.И. Левин, Г.А. Никонова. — М.: Стройиздат, 1978.- 167с.

51. Голышев, А.Б. Проектирование железобетонных конструкций: Справоч. пособие / А.Б. Голышев, В.Я. Бачинский, В.П. Полищук и др. Киев: Изд-во Буд1вельник, 1985. — 496 с.

52. Гольденблат, И.И. Теория ползучести строительных материалов и ее приложения / И.И. Гольденблат, Н.А. Николаенко. М.: Госстройиздат, 1960. — 256 с.

53. Горяйнов, К.Э. Газобетон на основе золы-уноса ленинградских тепловых электростанций / К.Э. Горяйнов, А.Д. Ефимов, М.А. Аврутин, И.А. Якуб // Новая техника и передовой опыт в строительстве. 1956. - № 6.

54. ГОСТ 10180-90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам. М.: Изд-во стандартов, 1991. - 36 с.

55. ГОСТ 12730.1—78. Бетоны. Методы определения плотности. М.: Изд-во стандартов, 1980. 5 с.

56. ГОСТ 12730.2—78. Бетоны. Метод определения влажности. М.: Изд-во стандартов, 1980.-3 с.

57. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. — М.: Изд-во стандартов, 1985. 18 с.

58. ГОСТ 24544-81. Бетоны. Методы определения деформаций усадки и ползучести. — М.: Изд-во стандартов, 1985. 26 с.

59. Дворядкин, А.Т. Исследование физико-механических свойств шведских ячеистых бетонов / А.Т. Дворядкин // Исследования по цементным и силикатным бетонам: труды пробл. лаб. ВИСИ. Воронеж.: ВГУ, 1970. - Вып. 4.-С. 108-119.

60. Довжик, В.Г. Конструктивно-теплоизоляционный керамзитобетон в крупнопанельном домостроении / В.Г. Довжик. М.: Стройиздат, 1964. - 168 с.

61. Зайцев, Ю.В. Моделирование деформаций и прочности бетонов методами механики разрушения. — М.: Стройиздат, 1982. — 196с.

62. Залесов, А.С. Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям / А.С. Залесов, Э.Н. Кодыш, Л.Л. Лемыш, И.К. Никитин. -М.: Стройиздат, 1988.

63. Иванов, И.А. Деформативные особенности искусственных пористых заполнителей / И.А. Иванов, Н.И. Макридин // Строительные материалы. 1968. -№3.-С. 21-24.

64. Израелит, М.М. Исследование физического процесса разрушения высокопрочного легкого бетона / М.М. Израелит, Г.С. Галузо // Бетон и железобетон. — 1967. № 3.

65. Камерлох, Н.А. Физико-механические свойства высокопрочного газошлакобетона / Н.А. Камерлох, Н.И. Левин // Строительные материалы. 1965. - №9.

66. Карапетян, К.С. О ползучести туфобетона. // Изв. АН АрмССР. Сер.: Физ.-мат. наук. 1952. - Т. 5. - № 4. - С.25-31.

67. Карапетян, К.С. Влияние размеров образца на усадку и ползучесть бетона // Изв. АН АрмССР. Сер.: Физ.-мат., ест. и техн. наук. 1956. - Т. 9. - №1.

68. Карапетян, К.С. Влияние анизотропии на деформации ползучести бетона // Изв. АН АрмССР. Сер.: Физ.-мат., ест. и техн. наук. 1957. - Т. 10. - №6. - С.66-73.

69. Карапетян, К.С. Влияние старения бетона на зависимость между напряжениями и деформациями ползучести // Изв. АН АрмССР. Сер.: Физ.-мат. наук. 1959. -Т. 12. - № 4. - С.57-88.

70. Карапетян, К.С. Влияние анизотропии на ползучесть бетона при сжатии и растяжении в зависимости от масштабного фактора // Изв. АН АрмССР. Сер.: Физ.-мат., ест. и техн. наук. 1964. - Т. 17. - №4.

71. Карпенко, Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами / Н.И.' Карпенко. М.: Стройиздат, 1976. - 208 с.

72. Карпенко, Н.И. Общие модели механики железобетона / Н.И. Карпенко. М.: Стройиздат, 1996. - 416 с.

73. Катин, Н.И. Исследование ползучести бетона при высоких напряжениях / Н.И. Катин // Исследование свойств бетона и железобетонных конструкций: сб. трудов НИИЖБ. Вып. 4. М.: Госстройиздат, 1959. '

74. Киреева, С.В. Влияние возраста бетона в момент загружения на его ползучесть / С.В. Киреева, И.А. Русинов. Киев.: Изд-во Госстроя УССР, 1970.

75. Киселев, Д.П. Поризованные легкие бетоны / Д.П. Киселев, А.А. Кудрявцев. -М.: Стройиздат, 1966. 148 с.

76. Комохов, П.Г. Долговечность бетона и железобетона / П.Г. Комохов, В.И. Латыпов, М.В. Латыпова. — Уфа.: Изд. «Белая река», 1998.

77. Корзун, С.И. Экспериментальное исследование усадки и ползучести аглопоритобетона / С.И. Корзун // Бетон и железобетон. 1966. - № 2. -С. 29-32.

78. Корнев, Н.А. Керамзитобетон для предварительно напряженных конструкций / Н.А. Корнев, А.А. Кудрявцев // Бетон и железобетон. — 1964. № 4. — С. 17-19.

79. Корнев, Н.А. Прочностные и деформативные свойства конструктивных легких бетонов / Н.А. Корнев, А.А. Кудрявцев, Н.Н. Кузнецова // Бетон и железобетон. -1967. -№3.

80. Корнев, Н.А. О развитии усадки и ползучести высокопрочного керамзитобетона / Н.А. Корнев, В.Л. Морозенский, В.И. Бокман // Мат-лы Всесоюзной конференции по легким бетонам (Минск, 1970) подготовленные НИИЖБ. Вып. З.-М.: Стройиздат, 1970.

81. Кривицкий, М.Я. Ячеистые бетоны (технология, свойства и конструкции) / М.Я. Кривицкий, Н.И. Левин, В.В. Макаричев. М.: Стройиздат, 1972. - 137 с.

82. Крылов, Н.М. Избранные труды. Т. 1. Киев: Изд-во АН УССР, 1961. - 266 с.

83. Кудрявцев, А.А. Длительная прочность бетона на безобжиговом зольном гравии /А.А. Кудрявцев, Е.Р. Мурзабеков//Бетон и железобетон-1986. -№ 11. —С. 29-30.

84. Кудрявцев, А.А. Ползучесть и усадка керамзитобетона низких марок / А.А. Кудрявцев // Технология легких бетонов на пористых заполнителях и их применение в строительстве: сб. науч. трудов НИИЖБ. -М.: Стройиздат, 1966.

85. Кудряшев, И.Т. Ячеистые бетоны / И.Т. Кудряшев, В.П. Куприянов. — М.: Госстройиздат, 1959. — 182 с.

86. Леви, Ж.П. Легкие бетоны / Ж.П. Леви. М.: Госстройиздат, 1958.

87. Левин, Н.И. Основные механические и упругие свойства конструктивных ячеистых бетонов / Н.И. Левин // Исследования по каменным конструкциям: сб. статей под ред. Л.И. Онищика. — М.: Стройиздат, 1957. — С. 212-248.

88. Левин, Н.И. Исследование прочности и деформаций ползучести автоклавных ячеистых бетонов при сжатии / Н.И. Левин // Прочность крупнопанельных и каменных конструкций: сб. трудов ЦНИИСК. - М.: Стройиздат, 1972. - С.208-224.

89. Левин, Н.И. Примеры расчета конструкций из ячеистых бетонов / Н.И. Левин, В.В. Макаричев, К.М. Милейковская. М.: Стройиздат, 1967. - 184 с.

90. Левин, Н.И. Расчет конструкций из ячеистых бетонов / Н.И. Левин, К.М. Романовская // Бетон и железобетон. — 1979. №3. — С.23-24.

91. Лермит, Р. Проблемы технологии бетона / Р. Лермит. М.: Госстройиздат, 1959. - 506 с.

92. Лесовик, B.C. Актуальные вопросы развития производства пенобетона в России / B.C. Лесовик, А.С. Коломацкий // Строительные материалы, оборудование, технологии 21 века. 2005. - №4. - С. 60.

93. Лобанов, И.А. О деформативных свойствах фибропенобетона / И.А. Лобанов, Л.В. Моргун, Л.И. Острат // Бетон и железобетон. — 1984. № 6. — С. 10.

94. Львовский, Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул: Учебное пособие для вузов. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 1988. — 239 е.: ил.

95. Львовский, Е.Н. Экспериментально-статистические исследования ползучести бетонов / Е.Н. Львовский, Г.В. Бордеяну, Л.И. Ольховская Л.И., А.И. Скрипник. -Кишинев: Изд-во «Штиинца», 1983. 143 с.

96. Маилян, Л.Р. Расчет железобетонных конструкций на основе действительных диаграмм деформирования материалов / Л.Р. Маилян // Современные проблемы механики строительных конструкций: мат-лы междунар. конгресса. Т. 2. — Воронеж, 2008. С. 137 - 145.

97. Маилян, Р.Л. О влиянии пропаривания на усадку и ползучесть бетона и железобетона / Р.Л. Маилян, В.В. Маценок // Труды РИСИ. Вып.25. Ростов-на-Дону: РГУ, 1963.

98. Макаричев, В.В. Особенности расчета конструкций из ячеистого бетона / В.В. Макаричев, К.М. Милейковская, Н.И. Левин // Бетон и железобетон. 1971. -№5. - С. 26-27.

99. Мельник, Р.А. Исследование нелинейной ползучести высокопрочных бетонов / Р.А. Мельник, А.Я. Пацула // Бетон и железобетон. 1973. - № 3. - С. 39-40.

100. ПО.Меркин, А.П. Особенности структуры и основы технологии получения эффективных пенобетонных материалов / А.П. Меркин, Т.Е. Кобидзе // Строительные материалы. — 1988. №3. - С.16-18.

101. Ш.Меркулов, С.И. К оценке длительной прочности железобетонных конструкций / С. И. Меркулов, ДА. Сморчков // Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения: мат-лы междунар. акад. чтений. Курск: КГТУ. - 2006. -С. 114-115.

102. Методические рекомендации по исследованию усадки и ползучести бетона / С.В. Александровский, В.В. Соломонов. М.: НИИЖБ, 1975. — 117с.

103. Методические рекомендации по определению основных механических характеристик бетонов при кратковременных и длительных нагрузках. — М.: НИИЖБ, 1984.-40с.

104. Мешкаускас, Ю.И. Усадка и ползучесть керамзитогазобетона / Ю.И. Мешкаускас, Р.П. Жилинскас // Бетон и железобетон. 1968. - № 11. — С.21-28.

105. Мешкаускас, Ю.И. Экспериментальное исследование ползучести конструктивного керамзитобетона / Ю.И. Мешкаускас, А.В. Берсенас // Проблемы ползучести и усадки: мат-лы НИИЖБ. — М.: Стройиздат, 1974.

106. Миронов, С.А. Бетоны автоклавного твердения / С.А. Миронов, М.Я. Кривицкий, Л.А. Малинина, Е.Н. Малинский, А.Н. Счастный / НИИЖБ Госстроя СССР. -М.: Стройиздат, 1968. 279с.

107. Морозов, В.И. Фиброжелезобетонные конструкции с высокопрочной арматурой / В.И. Морозов, Ю.В. Пухаренко // Промышленное и гражданское строительство. 2007. - № 1. - С. 45-46.

108. Новиков, М.В. Исследование деформаций ползучести и последействия цементного поризованного бетона/ М.В. Новиков, Г.С. Славчева, Е.М. Чернышов //Вестник ЦРО РААСН. Воронеж-Липецк, 2008. -Вып.7. - С. 21-28.

109. Новиков, М.В. Интерпретация кривых ползучести цементного поризованного бетона в категориях и критериях теории упруго-ползучего тела // Научный

110. Вестник ВГАСУ. Строительство и архитектура. Воронеж, 2008. - №3 (11). - С.' 16-22.

111. Новиков, М.В. Исследование характеристик длительного сопротивления конструкционного цементного поризованного бетона // Вестник ЦРО РААСН. -Воронеж-Тамбов, 2009. Вып. 8. - С. 227-234.

112. Пинскер, В.А. Совершенствование методов расчета прочности конструкций из автоклавных ячеистых бетонов / В.А. Пинскер // Ячеистые бетоны в жилищно-гражданском строительстве. 1983. - С. 47-55.

113. Пирадов, А.Б. Конструктивные свойства легкого бетона и железобетона. — М.: Стройиздат, 1973.

114. Поляков, С.В. Ползучесть силикатного бетона при центральном и внецентренном приложении сжимающих нагрузок / С.В. Поляков, А.В. Черкашин // Бетон и железобетон. — 1965. № 3. — С. 36-40.

115. Попов, Н.А. Новые виды легких бетонов / Н.А. Попов. М.: СтройЦНИЛ, 1939.

116. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов (к СНиП 2.03.01-84. бетонные и железобетонные конструкции) / НИИЖБ, ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР, 1986. 92с.

117. Пособие по проектированию жилых зданий. Вып.З. Конструкции жилых зданий (к СНиП 2.08.01-89) / ЦНИИЭП жилища Госкомархитектуры, 1989. 267с.

118. Прокопович, И.Е. Влияние длительных процессов на напряженное и деформированное состояние сооружений / И.Е. Прокопович. М.: Стройиздат, 1963.-260 с.

119. Прокопович, И.Е. Расчет предела длительного сопротивления бетона при сжатии / И.Е. Прокопович // Бетон и железобетон. 1986. - № 9. - С. 29-30.

120. Прокопович, И.Е. О расчётном определении предельных длительных деформаций тяжелого бетона / И.Е. Прокопович, М.М. Застава // Бетон и железобетон. 1972. - № 5. - С. 35-37.

121. Прокопович, И.Е. Прикладная теория ползучести / Прокопович И.Е., В.А. Зедгенидзе. М.: Стройиздат, 1980. - 240 с.

122. Прокопович, И.Е. О концепции приведенного времени в уравнениях семейства кривых, ползучести бетона / Прокопович И.Е., Е.Н. Щербаков // Бетон и железобетон. — 1995. -№6. с. 19-24.

123. Пухаренко, Ю.В. Прочность и долговечность ячеистого фибробетона / Ю.В. Пухаренко // Строительные материалы. 2004. - №12. - С. 40-41.

124. Работнов, Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций / Ю.Н. Работнов. М.: Наука, 1966.-752 с.

125. Райзер, В.Д. Расчет и нормирование надежности строительных конструкций / В.Д. Райзер. М.: Стройиздат, 1995. - 352 с. ил.

126. Рекомендации по учёту ползучести и усадки бетона при расчёте бетонных и железобетонных конструкций / НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1988.

127. Ржаницын, А.Р. Разработка основ общей теории ползучести / А.Р. Ржаницын // Исследование прочности, пластичности и ползучести строительных материалов: сб. статей ЦНИПС под ред. А.А. Гвоздева. М.: Госстройиздат, 1955. — С. 33-44.

128. Ржаницын, А.Р. Теория ползучести. М.: Стройиздат, 1968. - 416 с.

129. Ростомян, Л.Ф. Ползучесть и усадка перлитобетона // Бетон и железобетон. — 1965. -№ 7.-С. 26-30.

130. Руководство по тензометрированию строительных конструкций и материалов. — М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1971.- 82 с.

131. Румшицкий, Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. Справочное руководство. Изд-во «Наука», М., 1971. 192с.

132. Саталкин, А.В. Раннее нагружение бетона и железобетона в мостостроении / А.В. Саталкин, Б.А. Сенченко. — М.: Автотрансиздат, 1956. 216 с.

133. Сахаров, Г.С. Сравнительная оценка надежности газобетона разных видов и структуры / Г.С. Сахаров, Б.Н. Виноградов, С.В. Кропивницкий // Бетон и железобетон. — 1987. № 3. — С. 6-8.

134. Семенов, А.И. Влияние длительного обжатия бетона на его прочностные и деформативные свойства / А.И. Семенов, С.И. Аржановский // Бетон и железобетон. 1972. - № 12. - С. 34-37.

135. Силаенков, Е.С. Монолитные стены коттеджей из газозолобетона естественного твердения / Е.С. Силаенков, Г.Н. Нудель, Е.Б. Ситкова, М.Р. Флорова // Бетон и железобетон. 1996. - № 2. - С. 12-14.

136. Симонов, М.З. Усадка и ползучесть легких бетонов в предварительно напряженных конструкциях / М.З. Симонов, К.С. Карапетян // Бетон и железобетон. 1960. - № 10. - С. 8-12.

137. Скатынский, В.И. К выбору теории ползучести для описания длительного деформирования ячеистых силикатных бетонов / В.И. Скатынский, Ю.В. Крумелис // НТО стройиндустрии. Киев, 1969.

138. Скатынский, В.И. Экспериментальные исследования ползучести и усадки автоклавного бетона на известково-шлаковом вяжущем /В.И. Скатынский, JI.M. Городецкий, Л.И. Шевелев // Ползучесть и усадка бетона: тезисы докладов НТО стройиндустрии. Киев, 1969.

139. Скатынский, В.И. Исследование ползучести и релаксации напряжений в силикатном бетоне при сжатии / В.И. Скатынский // Ползучесть строительных материалов и конструкций. — М.: Стройиздат, 1964.

140. Славчева, Г.С. Структурные факторы управления эксплуатационной деформируемостью цементного поризованного бетона для монолитных конструкций: Дис. . канд. техн. наук: 05.23.05 / Славчева Галина Станиславовна. Воронеж, 1998. - 223 с.

141. Славчева, Г.С. Оценка деформативных свойств поризованных бетонов при длительном действии нагрузки / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М. Чернышов // Известия ОрелГТУ. Строительство. Транспорт. — Орел, 2007. №3/15 (531). - С. 136-141.

142. Славчева, Г.С. Изменение механических свойств поризованного бетона во времени / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М. Чернышов // Вестник ВолгГАСУ. Строительство и архитектура. Волгоград, 2008. - №10(29). - С. 224-229.

143. Смоляго, Г.А. Разработка конструктивных систем индивидуальных жилых домов с использованием ячеистых бетонов / Г.А. Смоляго, Н.И. Меняйлова, А.В. Долженко // Промышленное и гражданское строительство. 2007. - № 8. -С. 42-43.

144. СНиП 2.03.01-84 . Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования / Госстрой России. М.: ГУПЦПП, 1998. - 76 с.

145. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры / Госстрой России. — Введ. впервые 2004-03-01. М.: ФГУП ЦПП, 2004. - 56 с.

146. Сытник, В.И. Исследование прочности, деформативности и релаксации напряжений в высокопрочных бетонах / В.И. Сытник // Бетон и железобетон. — 1962.-№ 7.-С. 297-302.

147. Тихонов, Ю.М. Стеновые камни из аэрированного легкого бетона / Ю.М. Тихонов // Строительные материалы. — 1996. №5. — С. 13.

148. Трещёв, А.А. Зависимость предельных состояний конструкционных материалов от вида напряжённого состояния / А.А. Трещёв // Известия высших учебных заведений. Строительство. 1999. - № 10. - С. 13.

149. Улицкий, И.И. Ползучесть бетона / И.И. Улицкий. Киев: Гостехиздат УССР, 1948. - 136с.

150. Улицкий, И.И. Определение величин деформаций ползучести и усадки бетонов / И.И. Улицкий. Киев: Госстройиздат УССР, 1963.

151. Ухова, Т. А. Ресурсосберегающие технологии производства изделий из неавтоклавных ячеистых бетонов / Т.А. Ухова // Бетон и железобетон. — 1993. -№ 12.-С.18.

152. Федин, А.А. К исследованию свойств газосиликата в крупноразмерных изделиях / А.А. Федин, Е.М. Чернышев, С.С. Костина, Е.М. Пономарева // Исследования по цементным и силикатным бетонам: труды пробл. лаб. ВИСИ. — Воронеж.: ВГУ, 1964. Вып. 1. - С. 76-87.

153. Федин, А.А. Деформации ячеистых бетонов в условиях длительного действия нагрузки / А.А. Федин, А.Т. Дворядкин // Исследования по цементным и силикатным бетонам: труды пробл. лаб. ВИСИ. — Воронеж.: ВГУ, 1966. Вып. 2.-С. 110-115.

154. Федынин, Н.И. Усадка и ползучесть безавтоклавного газозолобетона / Н.И. Федынин // Известия Вузов. Строительство и архитектура. 1963. - №11-12.

155. Фудзии Т., Дзако М. Механика разрушения композитных материалов / Т. Фудзии, М. Дзако. М.: Мир, 1982. - 232 с.

156. Харлаб, В.Д. Новый вариант теории нелинейной ползучести и длительной прочности нестареющего бетона / В.Д. Харлаб // Вестник гражданских инженеров. 2009. - №3. - С. 24-28.

157. Цилосани, З.Н. Усадка и ползучесть бетона / З.Н. Цилосани. Тбилиси: Мецниереба, 1979. - 230 с.

158. Чебуков, М.Ф. Снижение деформативности безавтоклавных ячеистых золобетонов введением в их состав пористых заполнителей / М.Ф. Чебуков, A.M. Егорова // Строительные материалы. 1962. - №5. — С. 12.

159. Черкашин, А.В. Исследование деформаций длительного сжатия материалов, твердеющих во времени / А.В. Черкашин // Строительные конструкции: сб. статей. Вып. 3. Киев.: Буд1вельник, 1965.

160. Чернышов, Е.М. Строительная система "Монопор" / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. — 2000. №9.-С. 20-21.

161. Чернышов, Е.М. Поризованные бетоны для теплоэффективных жилых домов / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева, А.И. Макеев // Известия вузов. Строительство. №5, 2002. - С. 21-28.

162. Чернышов, Е.М. Поризованные бетоны для конструкций малоэтажных зданий / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева, А.И. Макеев // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. №5, 2006, С. 16-19.

163. Шейкин, А.Е. Структура и свойства цементных бетонов / А.Е. Шейкин, Ю.В. Чеховский, М.И. Бруссер. М.: Стройиздат, 1979. - 344 с.

164. Щербаков, Е.Н. О прогнозе величин деформаций ползучести и усадки тяжелого бетона в стадии проектирования конструкций // Труды ЦНИИС. Вып. 7. М.: «Транспорт», 1969.

165. Щербаков, Е.Н. Развитие практических методов учёта ползучести и усадки бетона при проектировании железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. 1967. - №8. - С. 19-22.

166. Яценко, Е.А. Экспериментальное исследование нелинейной ползучести бетона/ Е.А. Яценко // Сб. науч. трудов КИСИ, 1972. Вып. 20. - С. 101-110.

167. Яшин, А.В. Ползучесть бетона в раннем возрасте / А.В. Яшин // Исследование свойств бетона и железобетонных конструкций: сб. трудов НИИЖБ. Вып. 4. — М.: Госстройиздат, 1959. С. 18-73.

168. Atan I., Slate О. Structural Light-weight Concrete under Biaxial Compession. "A.C.I.journ", v. 70, N 3, 1973.

169. Boltzman L. Zur Theory der elastischen Nachwirkung. Wiener Ber., 1874, Bd. 70, S. 275.

170. Davis R.E., Davis H.E., Brown E. Plastic flow and volume changes of concrete. Proc. ASTM, vol. 37, 1937.

171. Glanville W. The creep of concrete under load. The structural engineer, N 2, London, 1933.

172. Gluklich J. Rheological behavior of hardened cement paste under low stresses // ACI Journal, Proc. 1959. V.56. №4.

173. Graf O., Schaffler H. Gas-und Schaumberton, Tragfarhigkeit von Wanden und Schwinden, Deutscher Ausschuss fur Stahlbeton, Heft 117, Berlin, 1954.

174. Mamillan M.M. A study of the creep of concrete. Bulletin RILEM, 1959. - №3.

175. Maxwell J. CI. On the Dynamical Theory of Gases. Phil. Trans., 1867, vol. 157, p. 52.

176. Newill A. Theories of creep in concrete // Am. Cone. Inst. Journ. Proc. 1955. V.52. №1.

177. Shideler J.J. Lightweight-aggregate concrete for structural use. ACI Journal, 1957. -№4 - vol. 29.

178. Schank I. The mechanics of plastic flow of concrete. Journal ACI, 1935. №12.

179. Valore R. Cellular concretes, Journal of the American Concrete Institute, 1954, v.25, № 9 and 10.

180. Volterra W. Theory of Functions. Blackie, London, 1930.

181. Wagner O. Das Kriechen unbewehrten Betons. Deuts-cher Ausschuss fur Stahlbeton. Verlar Ernst und Sohh, Berlin, N. 131. 1958.

Похожие работы

Строительство
05.23.00