автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Высококачественный бетон с использованием золы рисовой шелухи в условиях жаркого влажного климата Вьетнама

На правах рукописи

НГУЕН ТИЕН ХОА

ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННЫЙ БЕТОН С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗОЛЫ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ В УСЛОВИЯХ ЖАРКОГО ВЛАЖНОГО КЛИМАТА ВЬЕТНАМА

05.23.05 - Строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 2005

Работа выполнена в Московском государственном строительном университете

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Баженов Юрий Михайлович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Нисаев Игорь Петрович

кандидат технических наук, профессор Кульков Олег Валентинович

Ведущая организация:

ОАО НИПТИ «Стройиндустрия»

Защита состоится "06" декабря 2005 г, в 15-30 часов на заседании диссертационного совета Д.212.138.02 в Московском государственном строительном университете по адресу: 113114, Москва, Шлюзовая наб., д. 8, ауд. 223.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного строительного университета.

Автореферат разослан "/i " ki^^L 2005 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Алимов JI.A.

гяеб - »

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность

Во Вьетнаме возрастает потребность в высококачественных бетонах для дорожного, промышленного и гражданского строительства.

Однако, получение высококачественного бетонов связано с использованием дорогостоящих импортных кремнеземистых добавок.

Повышение эффективности высококачественных бетонов возможно прием использования золы рисовой шелухи высоким содержанием активного кремнезема, которая является продуктом из сжигания многотоннажных отходов перерабатывающей промышленности риса Вьетнама.

Диссертация выполнялась в соответствии с тематическим планом научно-исследовательских работ МГСУ и института строительной науки и технологии Вьетнама.

Цель и задачи

Основной целью данной работы является получение высококачественного бетона на основе золы рисовой шелухи.

Для решения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- обосновать возможность использования в тяжелых бетонах золы рисовой шелухи в качестве активной кремнеземистой добавки;

- исследовать свойства бетонных смесей и бетонов с добавкой золы рисовой шелухи;

- исследовать влияние жаркого влажного климата на основные свойства высококачественного бетона с использованием золы рисовой шелухи в естественных условиях;

- разработать методику испытаний и обосновать критерий оценки трещино-стойкости высококачественного бетона с учетом воздействия жаркого влажного климата;

- провести технико-экономическое обоснование эффективности использования высококачественного бетона на основе золы рисовой шелухи.

Научная новизна

- обоснована возможность применения золы рисовой шелухи в качестве добавки для высококачественных бетонов, так как эта добавка обладает высоким содержанием активного кремнезема, который образует низкоосновные гидросиликаты кальция, способствует снижению пористости и повышению эксплуатационных свойств бетонов;

- доказана целесообразность введения золы рисовой шелухи в композиционное вяжущее при совместном помоле с портландцементом в присутствии суперпластификатора;

- установлена закономерность влияния золы рисовой шелухи на свойства цементного теста (водопотребности, сроки схватывания, оптимального расхода суперпластификатора) и на структуру цементного камня;

- установлено влияние жаркого влажного климата на влагопотери и пластической деформации бетонов при монолитном бетонировании дорожных покрытий; _____

РОС. НАЦИОНАЛ*'!/

~ Л

- установлены зависимости кинетики деформаций высококачественных бетонов от времени твердения.

Практическая значимость

- разработана технология получения композиционного вяжущего, включающая состав и параметры помола;

- получены высококачественные бетоны с прочностью на сжатие 60+80 МПа и высокой стойкостью в условиях жаркого влажного климата;

- разработана методика испытаний для определения критерия трещиностой-кости высококачественных бетонов с учетом воздействием жаркого влажного климата;

- разработаны методы ухода за твердеющим бетоном в условиях жаркого влажного климата с учетом величины критической прочности и необходимого времени ухода.

Внедрение результатов исследований.

Основные результаты исследований использованы при добавлении к вьетнамскому стандарту ТСУИ 5592-1991 по уходу за бетоном, и разработке «руководства по бетонированию высококачественного бетона в условиях жаркого влажного климата (ЖВК) Вьетнама».

Апробация работы.

Основные результаты диссертационной работы доложены на интернациональной конференции повышенной технологии в проектировании, строительстве и обслуживании бетонных конструкций в 2001г. в Ханое; научно-практической конференции молодых ученых, аспирантов и докторантов МГСУ «Строительство-Формирование Среды Жизнедеятельности», - М., 2005г.

На защиту выносятся:

- Обоснование получения высококачественного бетона с использованием золы рисовой шелухи.

- Обоснование совместного помола портландцемента, золы рисовой шелухи и суперпластификатора с целью получения композиционного вяжущего.

- Влияние добавки золы рисовой шелухи на свойства цементного теста, бетонной смеси и бетона.

- Технология приготовления композиционного вяжущего с использованием золы рисовой шелухи.

- Технология приготовления тяжелого бетона с использованием композиционного вяжущего.

- Основные эксплуатационные характеристики бетона с использованием золы рисовой шелухи.

- Рекомендации по получению бетонов с использованием золы рисовой шелухи и результаты внедрения.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка использованной литературы из 122 наименований. Она изложена на 171 страницах машинописного текста, содержит 26 рисунков и 52 таблицы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В высококачественных бетонах (ВКБ) как бы суммируются свойства бетонов с отдельными высокими свойствами: высокой прочностью, удобоуклады-ваемостью, долговечностью, стабильностью.

Технология ВКБ основывается на управлении структурообразованием бетона на всех этапах его производства. Для этого используются высококачественный портландцемент или композиционные вяжущие, комплексы химических модификаторов структуры и свойств бетонов, активные дисперсные минеральные компоненты и наполнители, расширяющие добавки. При производстве бетона используется интенсивная технология, обеспечивающая точность дозирования, тщательное перемешивание и гомогенизацию смеси, ее качественное уплотнение и твердение. При необходимости используется механо-химическая активация смеси.

Повышение строительно-технических свойств бетона — прочности, водонепроницаемости и морозостойкости - одна из важнейших задач современной строительной индустрии для получения бетонов со специфическими особенностями, которые удовлетворяли бы техническим требованиям в процессе строительства и эксплуатации заданий и сооружений. ВКБ является одним из этих типов. ВКБ - сложная смесь, часто содержащая 5-10 различных материалов, в первую очередь - микрокремнезем (МК) или кремнеземистые добавки.

Однако, во Вьетнаме получение ВКБ связано с использованием дорогостоящих импортных кремнеземистых добавок. Это приводит к тому, что себестоимость на 1 м3 бетона с использованием МК очень высока.

Повышение эффективности ВКБ возможно прием использования золы рисовой шелухи (ЗРШ) высоким содержанием активного кремнезема, которая является продуктом из сжигания многотоннажных отходов перерабатывающей промышленности риса Вьетнама.

Исследования проведены на материалах, используемых во Вьетнаме для производства тяжелого бетона. Комплексная добавка состоит из ЗРШ и порошкообразного суперпластификатора «Mighty».

При проведении исследований применяли стандартные методики в соответствии с действующими вьетнамскими ГОСТами, а также специально разработанные в данной работе.

Содержание активного кремнезема в предложенной ЗРШ и ее удельная поверхность составляют 86,72-90,93% и 2-10 м2/г соответственно. Эти значения и результаты оценки этой золы, приведенные в табл. 1, показывают, что применение ЗРШ позволяет создать ВКБ и способствует' снижению пористости и повышению эксплуатационных свойств бетонов.

Введение ЗРШ в цементное тесто увеличивает водопотребность смеси цемента и золы, однако не удлиняет сроки схватывания.

Таблииа 1

Технические требования к минеральной добавке и результаты испытаний ЗРШ

Потерь БОз, Ш20, Активный основный Гидравли- Активный по-

обжига, (%) химическии состав ческая ак- казатель, {%)

(%) (8Ю2+А1203+Ре203), {%) тивность СаО при 20°С, (мг/г) 7 сут. 28 сут.

Технические требования по стандартам ТСШ 3735-82 и 14 ТСМ105-1999

<6 <5 <1,5 >85 >200 >85 >85

Результаты испытаний

<4,13 <0,2 >90 >318 >97,3 >96

Подбор оптимального состава ВКБ осуществляли с помощью модели, по-

лученной на основании математического планирования эксперимента по ортогональному центральному плану 2ого порядка.

В качестве входных параметров были приняты:

- отношение воды на вяжущее вещество ^вд» 2ь

- доза золы рисовой шелухи, % от веса цемента, г2;

- доза суперпластификатора, % от веса цемента, г.\,

- отношение песка на заполнитель + Щ'24'

Выходным параметром являлась прочность ВКБ при сжатии в возрасте 28 сут, у.

В качестве постоянных факторов приняты коэффициенты уплотнения бетонной смеси, условия приготовления, твердения и ухода за бетоном. Уровни и интервалы варьирования входных параметров указаны в табл. 2.

Таблица 2

Уровни и интервалы варьирования независимых входных переменных факторов

Входные параметры Уровни варьирования Интервал варьирования

-1 0 + 1

Отношение 21 0,3 0,36 0,42 0,06

Доза ЗРШ, % от веса цемента, г2 5 10 15 5

Доза СП, % от веса цемента, ъ^ 0,6 0,9 1,2 0,3

Отношение + щ, 24 36 40 44 4

В результате обработки экспериментальных данных получили следующее уравнение, которое адекватно описывает систему под кодированием: у = 77,38 - 14,13х, - 1,37х,х2 - 1,22х^ - 1,24х* - 1,14x5

7.-0,36 г,-10 г, - 0,9 г,-40

где: х, =-!-; х, =-2-; х, = —-—; х, =—-.

' 0,06 2 5 3 0,3 4 4

Из полученного уравнения можно сделать следующие выводы: - прочность при сжатии линейно зависит от отношения ^дц-

- прочность при сжатии зависит от дозировки золы рисовой шелухи, суперпластификатора и отношения ^^ + щ по ФуиЩ™ квадратной степени. Коэффициент переменных квадратной степени имеет отрицательный знак, значит, что оптимальные значения переменных хг, хз, Х4 находятся в рассматриваемом интервале.

- коэффициент переменной /■вд значительно больше, чем другие переменные факюры. Это говорить о том, что прочность при сжатии бетона зависит главным образом от отношения.

Механизм снижения водоотделения и расслоения в бетонной смеси с использованием тонкодисперсных активных минеральных материалов, ЗРШ или МК, иллюстрируется рисунком 1. Зерна ЗРШ с высокой тонкостью, рассредоточенные равномерно в смеси, заполняют пробелы между частицами цемента. С точки разного зрения при наличии ЗРШ лишняя вода абсорбирована на поверхности зерен золы. За счет того, что снизить и так же задержать движение воды наверх.

Рис. 1 - Механизм снижения водоотделения и расслаиваемое™ микронаполнителем (ЗРШ)

Результаты исследования показывали, что смеси ВКБ с использованием ЗРШ уменьшаются склонность к водоотделению. Она почти не выделяет своей воды при ОК = 5 см. При ОК = 14 см значение водоотделения бетона с МК составляет только 0,03%. В то же время для обычной бетонной смеси это значение составляет 5,58%. Бетонная смесь с использованием ЗРШ не выделяет воды даже при ОК до 14 см.

С целью повышения седиментационной устойчивости и нерасслаиваемости высокоподвижных смесей в ряде работ рекомендуется введение противосегре-гационных добавок - естественных и искусственных тонкодисперсных материалов ЗРШ.

При твердении в бетоне происходят объемные изменения, возникают деформации материала. Величина их зависит от структуры бетона, свойств его составляющих, особенностей технологии и ряда других факторов. Деформа-тивные свойства свежеуложенного ВКБ учитывают при укладываемости бетона

в конструкцию над солнечной радиацией, особо под воздействием условий ЖВК. Они оказывают большое влияние на структурообразование бетона, качество и долговечность бетонных и железобетонных сооружений.

Под воздействием этих климатических условий обычно бывает ряд физических процессов, происходящих во время твердения бетона, как водопотеря, пластическая деформация, состоящие из усадки и расширения, структурообразование пора и создание трещин и.т.д. Эти процессы имеют взаимоотношения между собой и влияют на формирование начальной структуры бетона, а так же на его будущие свойства.

Результаты исследований изложены на рис. 2а, За. Исследования днем показывали, что процесс водопотери ВКБ происходит достаточно быстро. Через 3,5 начальных часов бетон теряется примерно 25% количества затворенной воды (с Мот п = Ю м'1) и более 40% (с М^п = 30 м'1). В это время темп влагопотери всех практических бетонов почти не был изменен. Кривые, изображающие потерю воды, были линейньми, а величина водопотери была однозначна в момент после 3-3,5 часов окончания бетонирования при М,™ = 10 м"1, и после 3,54 часов при Мог,,= 30 м"1. Это говорить о том, что хранение ВКБ от влагопотери в начальный период его твердения является очень важной задачей.

На рис. 26 и 36 приведены значения пластической деформации бетона по времени в день в соответствии с влагопотери его. Эти результаты показывают, что этот процесс происходит достаточно быстро в течение 3 первых часов с окончания бетонирования. В интервале от 3 до 3,5 следующих часов величина усадки незначительна.

После 3,5 начальных часов твердения бетона начинается процесс расширения (рис. 26). По проведенным опытам видно, что чем больше В/ВВ, тем ниже величины пластической деформации. Чем больше М,™ бетона, тем быстрее происходит процесс влагопотери, а следовательно величина пластической деформации увеличивается. Максимальная величина пластической усадки бетона с В/Ц = 0,46 при ОК = 14 см и Мотп = 10 м"1 составляет 1,8 мм/м, а у ВКБ с В/ВВ - 0,4 и 0,32 соответственно 2,5 и 3,1 мм/м. В то же время при М^п = 30 м"1 эти различные величины составляют соответственно 2,5; 3,5 и 4,1 мм/м.

Рис. 26 также показывали, что протекание процесса пластической деформации ВКБ в условиях ЖВК происходит по 5 следующим периодам:

- период начальной усадки, в течение 20+30 минут с окончания бетонирования;

- период сильной усадки, в течение 2-5-2,5 часов;

- период мягкой медленной усадки, в течение 0,5-И час дальше;

- период расширения, после 3,5+4 часов и продолжается до 7+8 часов твердения;

- период стабильности, после 7+8 часов твердения бетона,

что является особенностью пластической деформации ВКБ в условиях ЖВК Вьетнама. По результатам исследований некоторых авторов в условиях сухого жаркого климата, этот процесс происходит только по 3 периодам: сильная усадка, медленная усадка и стабильность.

МО 700 МО 500 400

5|

300

в

I ио

о

100 о

в

1.6 100

1(4 90

1,2 60

1 70

0,6 60

0,6 60

0,4 40

0,2 30

0 20

12 13 14 16 16 Время вдень

10 11 12 13 14 16 16 Время вдень

а/

б/

-ч 60

Е . 60 I»

х

о 40

I"

I-

§ 10

1' 1

10 11 12 13 14 16 16

7 0,6

1 1 4

Г

12 I 2,6

а

6 3-» п

ё 4

4,6

-

г

• -

12 13 14 16 16 Время вдень

10 11

12 13 14 15 16 Время в день

Мот.„= Юм"1 Мот.п = 30 м'1

1', 4' - Обычный бетон с В/Ц=0,46

2', 5' - Высококачественный бетон с использованием ЗРШ, В/ВВ = 0,40 3', 6' - Высококачественный бетон с использованием ЗРШ, В/ВВ = 0,32 1«ш - Температура воздуха; 1« - Температура бетона; ф - Влажность воздуха; V - Скорость ветра; <3 - Интенсивность солнечной радиации

Рис. 2 - Влияние В/ВВ и Мот.п на водопотерю и пластическую деформацию высококачественного бетона с ОК = 14 см днем

0,» 100

0,8 М

0,7 80

0,в

70

0,5

80

<М

50

0,3

0,2 40

0,1 30

0 20

а/

20:00 21:00 22:00 ИМ ОМ 1Ю0 2М Время В день, (Ч)

9Л

б/

2"

2"

гом 21М 22М 23:00 ОМ 1М 2М Время в день, (ч)

Мот.п = 10 м"

20Й0 21Л0 22Л0 23ЛО ОгОО 1:00 2:00 Время в день, (ч)

91

20Л0 21Я0 22ЛО 23:00 ОМ 1М 2:00 Время в день, (ч)

НП..П = 30 м"'

1", 4" - Обычный бетон с В/Ц=0,46

2", 5" - Высококачественный бетон с использованием ЗРШ, В/ВВ = 0,40 3", 6"-Высококачественный бетон с использованием ЗРШ, В/ВВ = 0,32 1кя~ Температура воздуха; ^ - Температура бетона; Ф - Влажность воздуха, V - Скорость ветра; Рис. 3 - Влияние В/ВВ и Мот.„ на водопотерю и пластическую деформацию высококачественного бетона с ОК = 14 см ночью

Известно, что в условии низкой температуры и высокой влажности воздуха темп водопотери уменьшается. Это приводит к тому, что максимальная величина пластической усадки тоже уменьшается. Результаты на рис. 2 и 3 показывали, что для одного вида бетона в условиях ЖВК Вьетнама момент бетонирования оказывается большое влияние на процесс потери воды свежеуложенного бетона.

При укладке бетона днем, после 3,5 часов ВКБ теряется приблизительно 27% или 42% расхода воды; максимальное значение пластической усадки составляет 3,1 или 4,15 мм/м соответственно при М^ ,, = 10 м'1 или 30 м'1. Причем, менее 5% и 0,8 мм/м при Мэтп = 10 м'1; приблизительно 5% и 1,2% мм/м при Ми „ = 30 м'1 составляют эти значения при укладке бетона ночью. Таким образом, при укладке бетона ночью, главной причиной явления пластической усадки является самое сокращение объема цементного теста, и начальный уход за этим бетоном не нужен (за счет влажного воздуха климата).

Экспериментально установлено, что трещины появились на поверхности ВКБ в момент после 3,75 часов с окончания бетонирования (рис. 4, 5). При этом расширял ВКБ. Расширение удлинялось еще 3-4 часа, и потом остановилось. Максимальная величина деформации при расширении достигала 0,8-1 мм/м.

Рис. 4 - Пластическая деформация Рис. 5 - Трещины на поверхности ВКБ с В/ВВ = 0,4 и момент появле- бетонного образца без ухода

ния трещины на поверхности бетонного образца

Физические процессы в начальный период ВКБ с ЗРШ, твердеющего в условиях ЖВК Вьетнама оказывает значительно влияние на структур ообразова-ние и будущие свойства ВКБ. Однако, под воздействием климатических условий Вьетнама (температуры, важности воздуха) и в результате процессов последующей гидратации цемента, в процессе последующего твердения зрелого бетона возникают сложные усадочные деформации. Они состоят из следующих видов:

- контракционной усадки, которая вызывается тем, что объем новообразований цементного камня меньше объема, занимаемого веществами, выступающими в реакцию;

- влажностной усадки (усадки при высыхании), которая вызывается изменением распределения, перемещением и испарением влаги в образовавшемся скелете цементного камня. Эта усадка играет ведущую роль в суммарной усадке бетона при твердении в сухую жаркую погоду;

- карбонизационной усадки, которая вызывается карбонизацией гидроксида кальция и развивается постепенно с поверхности бетона в глубину.

В связи с особенностью климата Вьетнама, в Ханойской области в летний период без осадок, относительная влажность воздуха днем составляет 60-75%, а ночью - больше 90%. В этих условиях бетон теряет влагу днем, и поглощает влагу ночью. Это значит, что днем будет происходить влажностная усадка, а ночью - расширение.

Известно, что в этих условиях в случае изготовления В КБ с ЗРШ или МК карбонизационная усадка в течение 180 сут практически отсутствует - (практическое значение составляет 0,05 мм/м). Таким образом, в течение первых 180 сут твердения в летних условиях ЖВК влажностная и карбонизационная усадка у ВКБ с ЗРШ пе оказывают влияние на общую усадку твердеющего бетона. При этом, контракционная усадка цементного камня оказывает влияние на общую усадку бетона с использованием ЗРШ.

Результаты усадки бетонов приведены на рис. 6. Исследования показали, что интенсивное нарастание усадочных деформаций за 150 сут происходит в первые 90 сут, к возрасту после 90 сут они затухают. В образцах из ВКБ с ЗРШ наблюдалось затухание усадочных деформаций в более поздние сроки, но к 120 сут они имели наибольшие значения. Предельные значения деформаций усадки составили для контрольного бетона (В/Ц = 0,46) и ВКБ с ЗРШ (В/ВВ = 0,4 и 0,32) соответственно (180; 237; 248). 10"6.

сут

0'

1 -- = 0,46 без ЗРШ; 2Ц

— = 0,4с ЗРШ, 3ВВ

— = 0,32 с ЗРШ ВВ

Рис. 6 - Деформации твердеющего бетона по времени

Полученные результаты позволяют сделать выводы о том, что:

- введение ЗРШ в бетон оказывает повышение конртакционной усадочно-сти, но затухания карбонизации на поверхности бетона;

- усадка и ВКБ и обычного бетона постоянна после 90 суток при твердении в условиях ЖВК.

- Чем меньше отношение ^/дд, тем больше усадка бетона.

По времени, параллельно с нарастанием прочности процесс конртакционной усадки еще происходит из-за гидратации цемента. По анализу выше, при твердении в условиях ЖВК Вьетнама усадочная характеристика ВКБ с ЗРШ отображается конртакционной усадкой цементного камня. Если значение усадки превышает предел растяжимости у ВКБ, трещины будет проявляться на поверхности бетона без нагрузки.

Особенностью ВКБ по сравнению с обычными бетонами является то, что ВКБ обладают большее хрупкостью.

Трещиностойкости ВКБ, твердеющего в условиях ЖВК, оценивали по процессу контракционной усадки во времени и пределе его растяжимости.

Предельную растяжимость образца бетона определяли по формуле:

в, =0,9.6^. (1)

где: б^ : наибольшая деформация бетона в момент появления трещин на поверхности образца; 0,9 : коэффициент определения момента начала трещинообра-зования.

Коэффициент трещиностойкости Ктр бетона, твердеющего в натурных условиях, к любимому возрасту определяется по формуле:

ео

где: 8пр: предельная растяжимость бетона; б^ = 0,9.еИ1И б0 : усадка бетона твердеющего в условиях ВЖК.

Значения предельной деформации и коэффициент трещиностойкости, приведены в табл. 2.

Таблица 2

Виды бетонов В ВВ Значение предельной деформации при растяжении, £ 1(T6J коэффициент трещиностойкости К^,, в возрасте, сут

28 60 90 120 150

1 0,46 173/1,73 150/0,95 140/0,78 132/0,73 128/0,71

2 0,40 143/1,14 132/0,64 127/0,535 123/0,52 121/0,51

3 0,32 131/1,00 122/0,56 116/0,47 113/0,455 110/0,44

Приведенные результаты исследования ВКБ в условиях ЖВК Вьетнама позволяют сделать следующие выводы:

- введение ЗРШ в бетон оказывает повышение контракционной усадки;

- введение ЗРШ в бетон снижает карбонизационную усадку бетона;

- трещиностойкость ВКБ с ЗРШ, твердеющего в условиях ВЖК Вьетнама, мелка. Для применения ВКБ в конструкциях с большой площадью открытой поверхности, необходимо при расчете учитывать контракционную усадку.

Были проведены исследования свойств ВКБ с ЗРШ.

Критическая прочность ухода является пределом необходимой прочности, которую бетон приобрел к моменту прекращения ухода. Я"1 определяется процентов проектной марки бетона (%К.2в) и зависит от области климата или условий твердбния. Необходимое время ухода является нужным временем твердения, чтобы бетон достиг Я101. Оно долгое или короткое в зависимости от температурных условий среды (температуры воздуха и солнечной радиации), и бетонных материалов (отношения В/Ц, вида цемента и т.д.).

1000

о* ,.,.,■■ . , .....

О 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150

1,2,3 - Прочность при сжатии бетонов „

с В/Ц = 0,46; В/ВВ = 0,4 и 0,32 соответственно Рис. 7 - Развитие прочности высококачественного бетона по времени

1,4- Ухоженный бетон при В/ВВ = 0,4 и 0,32

2, 5 - Неухоженный бетон по сравнению с образцами, ухоженными 28 сут. 3,4 - Неухоженный бетон по сравнению с образцами, ухоженными 2 сут Рис. 8 - Уменьшение прочности высококачественного бетона по % при

отсутствии ухода

Результаты исследования показывали, что уход за бетоном с В/Ц = 0,4 и 0,32, приготовленном на высокоактивном портландцементе с ЗРШ и щебне базальтового карьера Хоа Бинь, может быть сокращен до 1-2 сут, в то время как минимальный уход за обычным бетоном должен составлять 3-4 сут при твердении в условиях ЖВК в Ханойской области.

На основе результатов критическая прочность ВКБ с ЗРШ твердеющего в условиях ЖВК Вьетнама составляет 60-70% R2g (при сжатии) и 80-82% R.28 (при изгибе). При этом говорят, что время, необходимое для ухода за ВКБ по прочности при сжатии или изгибе, двое суток.

Прочность ухоженного ВКБ к R™ или к Тн = 2 сут. превышала прочность ухоженного бетона в условиях лаборатории к возрасту 28 сут. А прочность при сжатии неухоженных ВКБ в возрасте 28 сут уменьшалась 10-13% по сравнению образцов, твердевших в лаборатории, и 12-15% по сравнению образцов, ухоженных 2 сутки в лаборатории и затем твердевших в натурных условиях без ухода. В то же время его прочность при изгибе в возрасте 28 сут. также уменьшалась более 10%. Результаты исследования приведены на рис. 7 и 8.

Солнечная радиация

/777

L£

Покрытие нейлона

МО 11:00 13:00 15:00 17:00 19:00 21:00 23:00 1Я0 ЗЯО 5Я0 7Л0 МП 11:00 13-00

Время

1 - бетон на высокоактивном цементе без ЗРШ при В/Ц = 0,39

2 - бетон на высокоактивном цементе с ЗРШ при В/ВВ = 0,4

3 - бетон на высокоактивном цементе с МК при В/ВВ = 0,43

4 - обыкновенный бетон, В/Ц = 0,46

5 - температура воздуха.

Рис. 9 - Изменение температуры бетонных образцов по времени

Покрытие поверхности бетона пленкой над солнцем позволяет получить энергии для ускорения твердения бетона и отсутствовать влажный уход за бетоном. При этом максимальная температура в центре образца ВКБ достигает 60+67 °С через 7-9 часов твердения в зависимости от ^дд отношения (рис. 9).

Во избежание возникновения температурных напряжений и образования трещин при бетонировании массивных конструкций в условиях ЖВК Вьетнама, в ряде случаев, требуется принимать меры по отводу тепла, или по снижению температуры укладываемого бетона, или по покрытию бетонного блока теплоизоляционными материалами.

Результаты проведенных исследований были использованы при разработке «Рекомендаций основных требований к бетонированию ВКБ с использованием ЗРШ в условиях ЖВК Вьетнама». В этом документе изложены требования к исходным материалам, проектирование состава ВКБ с ЗРШ, производство этой бетонной смеси и уход за ним.

Экономический эффект от применения ВКБ с ЗРШ при В/ВВ = 0,40 к замещению обычного бетона по второму варианту составляет 106.702.128 УМ), равняющиеся с 6750 $.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Обоснована возможность применения золы рисовой шелухи в качестве добавки для высококачественных бетонов, так как эта добавка обладает высоким содержанием активного кремнезема, который образует низкоосновные гидросиликаты кальция, способствует снижению пористости и повышению эксплуатационных свойств бетонов.

2. Разработана технология получения высококачественного бетона с использованием композиционного вяжущего, состоящего из портландцемента, золы рисовой шелухи и суперпластификатора, получаемого мехацохимической активацией в помольных агрегатах.

3. Установлено влияние золы рисовой шелухи на свойства цементного теста (водопотребности, сроки схватывания, оптимального расхода суперпластификатора) и на структуру цементного камня.

4. Получены высококачественные бетоны с прочностью на сжатие 60^80 МПа и высокой стойкостью в условиях жаркого влажного климата.

5. Установлено влияние жаркого влажного климата на-влагопотери и пластической деформации бетонов при монолитном бетонировании дорожных покрытий. Установлено, что бетонирование в условиях жаркого влажного Вьетнама в летнее время требует тщательного начального ухода за высококачественным бетоном.

6. Установлена кинетика снижения коэффициента трещиностойкости высококачественного бетона под действием климатических условий.

7. Установлено что покрытие поверхности железобетонных конструкций полимерной пленкой позволяет сократить время ухода за бетоном и время распалубки изделий.

8. Показано, что для уменьшения температурных деформаций и образования трещин при бетонировании массивных конструкций в условиях жаркого влажного климата необходимо применять меры по отводу тепла и применения теплоизоляционных материалов.

9. Разработаны Рекомендации, включающие «Руководство по бетонированию высококачественного бетона с использованием золы рисовой шелухи в условиях жаркого влажного климата».

10. Показано, что применение высококачественного бетона с использованием золы рисовой шелухи при В/ВВ = 0,40 к замещению обычного бетона приводит к сокращению сечения колонн в многоэтажном здании, повышению площади пола и экономике 110 мил. УЖ).

Основные положения диссертации опубликованы в следующей работе:

1. Нгуен Тиен Хоа. Трещиностойкость высококачественного бетона с комплектной органо-минеральной добавкой, твердеющего в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. // Третья международная (VIII межвузовская) научно-практическая конференция молодых ученых, аспирантов и докторантов МГСУ «Строительство-Формирование Среды Жизнедеятельности», - М. 2005.

КОПИ-ЦЕНТР св. 7: 07: 10429 Тираж 100 экз. Тел. 185-79-54 г. Москва, ул. Енисейская д. 36

IP 22 8 o í

РНБ Русский фонд

2006-4 24693

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1:.

ПРИМЕНЕНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ ДИССЕРТАЦИИ.

1.1. ПРИМЕНЕНИЕ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА В СОВРЕМЕННОМ СТРОИТЕЛЬСТВЕ.

1.2. ПРИМЕНЕНИЕ МИКРОКРЕМНЕЗЕМА В ПРОИЗВОДСТВЕ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА ЗА РУБЕЖОМ И ВО ВЬЕТНАМЕ.

1.2.1. Применение МК в производстве ВКБ за рубежом.

1.2.2. Применение МК в производстве ВКБ во Вьетнаме.

1.3. ПРЕИМУЩЕСТВА ПРИМЕНЕНИЯ ВКБ И ТЕНДЕНЦИЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВКБ В БУДУЩЕМ.

1.3.1. Преимущества применения ВКБ.

1.3.2. Высококачественный бетон в XXI веке.

1.4. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ ДИССЕРТАЦИИ.

ГЛАВА 2.

ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1. ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ.

2.1.1. Цемент.

2.1.2. Заполнители.

2.1.2.1. Песок.

2.1.2.2. Щебень.

2.1.3. Добавки.

2.2. МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.2.1. Нормативные методы.

2.2.2. Ненормативные методы.

2.2.2.1. Определение водопотери и пластической деформации.

2.2.2.2. Определение трещиностойкости высококачественного бетона

2.2.2.3. Определение тепловыделения высококачественного бетона

2.2.2.4. Основные понятия ортогональное центральное планирование

2-ого порядка [36, 107, 110].

ГЛАВА 3.

СОЗДАНИЕ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗОЛЫ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ.

3.1. ОСНОВА ДЛЯ ПРЕДЛОЖЕНИЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ЗРШ В КАЧЕСТВЕ МИНЕРАЛЬНОЙ ДОБАВКИ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ В КБ ВО ВЬЕТМАМЕ.

3.2. ОСНОВНЫЕ СВОЙСТВА ЗОЛЫ ВЬЕТНАМСКОЙ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ.

3.2.1. Химический состав и активность золы рисовой шелухи.

3.2.2. Структура частиц золы рисовой шелухи.

3.2.3. Тонкость помола ЗРШ и ее способность на заполнение пространства между частицами цемента.

3.2.4. Влияние золы рисовой шелухи на физические свойства цементного теста.

3.2.4.1. Влияние золы рисовой шелухи на водопотребность цементного теста.

3.2.4.2. Влияние ЗРШ на структуру цементного камня.

3.2.4.3. Влияние ЗРШ на срок схватывания цементного теста.

3.2.4.4. Влияние золы рисовой шелухи на количество использованного суперпластификатора.

3.3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СОСТАВА ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА.

3.3.1. Проектирование состава ВКБ, использующего золы рисовои шелухи на основе ортогонального центрального планирования 20Г порядка.

Состав моделей для расчета.

Расчет коэффициентов модели.

Проверка адекватности экспериментальной модели.

Выводы из полученной модели.

3.3.2. Состава бетонов для экспериментальных исследований.

3.4. ВЫВОДЫ 3ЕЙ ГЛАВЫ:.

ГЛАВА 4:. ИССЛЕДОВАНИЕ ОСНОВНЫХ СВОЙСТВ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗОЛЫ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ В УСЛОВИЯХ ЖАРКО-ВЛАЖНОГО КЛИМАТА ВЬЕТНАМА.

4.1. ОСОБЕННОСТИ КЛИМАТА ВЬЕТНАМА.

4.2. ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В НАЧАЛЬНЫЙ fr ПЕРИОД ТВЕРДЕНИЯ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА С

ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗОЛЫ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ В УСЛОВИЯХ

ЖАРКО-ВЛАЖНОГО КЛИМАТА ВЬЕТНАМА.

4.2.1. Водоотделение и расслаиваемость бетонной смеси.

Ф 4.2.2. Водопотеря и пластическая деформация высококачественного бетона в условиях жарко-влажного климата.

4.2.2.1. Исследование водопотери и пластической деформации ^ высококачественного бетона при наличии и отсутствии солнечной радиации.

4.2.2.2. Влияние момента бетонирования на водопотерю и пластическую деформацию бетона.

4.2.2.3. Исследование момента появления трещины на поверхности бетона

4.2.2.4. Исследование структуры бетона после влагопотери и пластической деформации на 6 часов под воздействием климатических условий Вьетнама.

4.3. ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗОЛЫ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ, ТВЕРДЕВЩЕГО В УСЛОВИЯХ ЖАРКО-ВЛАЖНОГО КЛИМАТА ВЬЕТНАМА.

4.3.1. Истираемость высококачественного бетона.

4.3.2. Трещиностойкость ВКБ с ЗРШ под воздействием ЖВК.

4.3.3.1. Усадка бетона твердеющего в условиях жарко-влажного климата Вьетнама.

4.3.3.2. Предельная деформация при растяжении ВКБ с ЗРШ.

4.4. ВЫВОДЫ 4ой ГЛАВЫ:.

ГЛАВА 5:.

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗОЛЫ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ И РЕКОМЕНДАЦИИ ОСНОВЫХ ТРЕБОВАНИЙ К БЕТОНИРОВАНИЮ В УСЛОВИЯХ ЖАРКО-ВЛАЖНОГО КЛИМАТА.

5.1. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗОЛЫ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ В УСЛОВИЯХ ВЛАЖНО-ЖАРКОГО КЛИМАТА ВЬЕТНАМА.

5.1.1. Уход за высококачественным бетоном.

5.1.2.1. Продолжительность последующего ухода за твердеющим высококачественным бетоном.

5.1.2.2. Развитие прочности высококачественного бетона при сжатии по времени после ухода к RKn.

5.1.2.3. Развитие прочности высококачественного бетона по времени без ухода.

5.1.2. Тепловыделение высококачественного бетона под солнцем.

5.2. РЕКОМЕНДАЦИЯ ОСНОВЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ТРЕБОВАНИЙ К БЕОНИРОВАНИЮ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗОЛЫ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ В

УСЛОВИЯХ ЖАРКО-ВЛАЖНОГО КЛИМАТА ВЬЕТНАМА.

5.2.2. Используемые материалы:.

5.2.3. Проектирование состава бетона:.

5.2.4. Производство бетонной смеси:.

5.2.5. Уход за бетоном:.

5.3. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО БЕТОНА НА ОСНОВЕ ЗОЛЫ РИСОВОЙ ШЕЛУХИ.

5.4. ВЫВОДЫ 5ой ГЛАВЫ:.

Вьетнам — одна из стран, имеющая развитое земледелие, к которому относится рис-пэдци, являющийся основным продуктом стран. В 1999 году, продукция риса-пэдди достигла до 31,4 миллиона тонн. Раньше рисовая шелуха (РШ) - побочный продукт от процесса производства риса, использовалась только в качестве горючего для малых керамических печей или перемешивалась с вяжущим веществом в качестве извести для производства кирпича. В настоящее время из РШ получили золу рисовой шелухи (ЗР1П), обладающую высоким содержанием активного кремнезема. Эту золу, которая является активной минеральной добавкой, которой заменяют импортную активную кремнеземную добавку, используют для получения бетона, требующего специальных особенностей.

Актуальность

Во Вьетнаме возрастает потребность в высококачественных бетонах для дорожного, промышленного и гражданского строительства.

Однако, получение высококачественного бетонов связано с использованием дорогостоящих импортных кремнеземистых добавок.

Повышение эффективности высококачественных бетонов возможно прием использования золы рисовой шелухи высоким содержанием активного кремнезема, которая является продуктом из сжигания многотоннажных отходов перерабатывающей промышленности риса Вьетнама.

Диссертация выполнялась в соответствии с тематическим планом научно-исследовательских работ МГСУ и института строительной науки и технологии Вьетнама.

Цель и задачи

Основной целью данной работы является получение высококачественного бетона на основе золы рисовой шелухи.

Для решения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- обосновать возможность использования в тяжелых бетонах золы рисовой шелухи в качестве активной кремнеземистой добавки;

- исследовать свойства бетонных смесей и бетонов с добавкой золы рисовой шелухи;

- исследовать влияние жаркого влажного климата на основные свойства высококачественного бетона с использованием золы рисовой шелухи в естественных условиях;

- разработать методику испытаний и обосновать критерий оценки трещи-ностойкости высококачественного бетона с учетом воздействия жаркого влажного климата;

- провести технико-экономическое обоснование эффективности использования высококачественного бетона на основе золы рисовой шелухи.

Научная новизна

- обоснована возможность применения золы рисовой шелухи в качестве добавки для высококачественных бетонов, так как эта добавка обладает высоким содержанием активного кремнезема, который образует низкоосновные гидросиликаты кальция, способствует снижению пористости и повышению эксплуатационных свойств бетонов;

- доказана целесообразность введения золы рисовой шелухи в композиционное вяжущее при совместном помоле с портландцементом в присутствии суперпластификатора;

- установлена закономерность влияния золы рисовой шелухи на свойства цементного теста (водопотребности, сроки схватывания, оптимального расхода суперпластификатора) и на структуру цементного камня;

- установлено влияние жаркого влажного климата на влагопотери и пластической деформации бетонов при монолитном бетонировании дорожных покрытий;

- установлены зависимости кинетики деформаций высококачественных бетонов от времени твердения.

Практическая значимость

- разработана технология получения композиционного вяжущего, включающая состав и параметры помола;

- получены высококачественные бетоны с прочностью на сжатие 6СН-80 МПа и высокой стойкостью в условиях жаркого влажного климата;

- разработана методика испытаний для определения критерия трещино-стойкости высококачественных бетонов с учетом воздействием жаркого влажного климата;

- разработаны методы ухода за твердеющим бетоном в условиях жаркого влажного климата с учетом величины критической прочности и необходимого времени ухода.

Внедрение результатов исследований.

Основные результаты исследований использованы при добавлении к вьетнамскому стандарту TCVN 5592-1991 по уходу за бетоном, и разработке «руководства по бетонированию ВКБ в условиях ЖВК Вьетнама».

Апробация работы.

Основные результаты диссертационной работы доложены на интернациональной конференции повышенной технологии в проектировании, строительстве и обслуживании бетонных конструкций в 2001г. в Ханое; научно-практической конференции молодых ученых, аспирантов и докторантов МГСУ «Строительство-Формирование Среды Жизнедеятельности», - М., 2005г.

На защиту выносятся:

- Обоснование получения высококачественного бетона с использованием золы рисовой шелухи.

- Обоснование совместного помола портландцемента, золы рисовой шелухи и суперпластификатора с целью получения композиционного вяжущего.

- Влияние добавки золы рисовой шелухи на свойства цементного теста, бетонной смеси и бетона.

- Технология приготовления композиционного вяжущего с использованием золы рисовой шелухи.

- Технология приготовления тяжелого бетона с использованием композиционного вяжущего.

- Основные эксплуатационные характеристики бетона с использованием золы рисовой шелухи.

- Рекомендации по получению бетонов с использованием золы рисовой шелухи и результаты внедрения.

Работа выполнена на кафедре "Технология вяжущих веществ и бетонов" строительно-технологического факультета Московского государственного строительного университета под руководством профессора, доктора технических наук, заведующего кафедрой "Технология вяжущих веществ и бетонов" академика Баженова Ю.М., автор которому глубоко признателен за всестороннее руководство и бесценную помощь при выполнении работы.

Автор выражает благодарность всему коллективу этой кафедры за содействие и большую помощь при выполнении данной работы.

Автор также выражает благодарность профессору Нгуен Тиен Дику и научному коллективу отдела бетона института строительных наук и технологий за принципиальную поддержку и оказанную помощь при выполнении экспериментальной работы во Вьетнаме.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ДИССЕРТАЦИИ:

1. Обоснована возможность применения золы рисовой шелухи в качестве добавки для высококачественных бетонов, так как эта добавка обладает высоким содержанием активного кремнезема, который образует низкоосновные гидросиликаты кальция, способствует снижению пористости и повышению эксплуатационных свойств бетонов.

2. Разработана технология получения высококачественного бетона с использованием композиционного вяжущего, состоящего из портландцемента, золы рисовой шелухи и суперпластификатора, получаемого механохимиче-ской активацией в помольных агрегатах.

3. Установлено влияние золы рисовой шелухи на свойства цементного теста (водопотребности, сроки схватывания, оптимального расхода суперпластификатора) и на структуру цементного камня.

4. Получены высококачественные бетоны с прочностью на сжатие 60-ь80 МПа и высокой стойкостью в условиях жаркого влажного климата.

5. Установлено влияние жаркого влажного климата на влагопотери и пластической деформации бетонов при монолитном бетонировании дорожных покрытий. Установлено, что бетонирование в условиях жаркого влажного Вьетнама в летнее время требует тщательного начального ухода за высококачественным бетоном.

6. Установлена кинетика снижения коэффициента трещиностойкости высококачественного бетона под действием климатических условий.

7. Установлено что покрытие поверхности железобетонных конструкций полимерной пленкой позволяет сократить время ухода за бетоном и время распалубки изделий.

8. Показано, что для уменьшения температурных деформаций и образования трещин при бетонировании массивных конструкций в условиях жаркого влажного климата необходимо применять меры по отводу Темпла и применения теплоизоляционных материалов.

9. Разработаны Рекомендации, включающие «Руководство по бетонированию высококачественного бетона с использованием золы рисовой шелухи в условиях жаркого влажного климата».

10. Показано, что применение высококачественного бетона с использованием золы рисовой шелухи при В/ВВ = 0,40 к замещению обычного бетона приводит к сокращению сечения колонн в многоэтажном здании, повышению площади пола и экономике 110 мил. VND (« 6750 $).

1. Ахвердов И.Н., Смольский А.Е., Скочеляс В.В. Моделирование напряженного состояния бетона и железобетона. Минск, 1973. - с. 231.

2. Баженов Ю.М. Бетоны повышенной долговечности.// Строительные материалы. 1999, № 7-8, с. 21-22 .

3. Баженов Ю.М. Технология бетона. Издательство Ассоциации строительных вузов. М., 2003, 499 с.

4. Баженов, Ю.М. Способы определения состава бетона различных видов. М., Стройиздат, 1975. 268 с.

5. Баженов, Ю.М., Комар А.Г. Технология бетонных и железобетонных изделий. М., Стройиздат, 1984, с. 198-210.

6. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий кнрс. -М., Стройиздат 1991, 767 с.

7. Батраков, В.Г. Модифицированные бетоны. Изд. 2-е, переработанное и дополненное. Москва 1998, 768 с.

8. Батраков В.Г., Иссерс Ф.А., Серых Р.Л., Фурманов Э.И. Свойства мелкозернистых смесей и бетонов с добавкой суперпластификаторов // Бетон и железобетон. 1982. - № 10. - с. 22-24.

9. Волженский А.В., Буров Ю.С., Коколольников B.C. Минеральные вяжущих вещества. М., Стройиздат 1979.

10. Волков Ю.С., «Применение сверхпрочных бетонов в строительстве» // Бетон и железобетон — 1994. № 58. - с. 27-31.

11. Гарбер В.А. Ресурсосберегающие технологии в метростроении. // Транспортное Строительство. 1995, №4.

12. Динь Дык Ньуан, Ле Ван Тхань. Построение карт технического климата Вьетнама. Ханой, 1984, 96 с.

13. Дмитриев А.С., Темкин Е.С. Образование усадочных трещин в железобетонных конструкциях в условиях сухого жаркого климата. В кн.: Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., НИИЖБ Госстроя СССР, 1979. - с. 32-36.

14. Каприелов С.С., Шейнфельд А.В., «Микрокремнезем в бетоне» // Образная информация. М.: ВНИИНТПИ, 1993.

15. Малинина JI.A. Тепловлажностная обработка тяжелого бетона. М., 1977.-с. 159.

16. Малинина, Л.А., Батраков, В.Г., «Бетоноведение: настоящее и будущее». // Бетон и железобетон, 2003, № 1, с. 2-6.

17. Малинский Е.Н. Исследование пластической усадки бетона в условиях сухого жаркого климата. // Строительство и Архитектура Узбекистана, 1975, №5, с. 17-21.

18. Малинский Е.Н., Невакшонов А.Н. Об особенностях формирования структуры и свойств бетона в условиях сухого жаркого климата. // Строительство и Архитектура Узбекистана. — № 8, 1981.-е. 5-9.

19. Малинский Е.Н., Невакшонов А.Н. Обезвоживание, капиллярное давление и усадка бетона в период формирования ее структуры. В книге «Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата». НИИЖБ. -М., 1979.-стр. 72ч-80.

20. Методические рекомендации по исследованию усадки и ползучести. М., НИИЖБ, 1975,117 с.

21. Миронов С.А., Малинина Л.А. Ускорение твердения бетона. М., 1964. -с. 347.

22. Миронов С.А., Малинский Е.Н. Основы технологии бетона в условиях сухого жаркого климата. М., Стройиздат, 1985. - 317 с.

23. Миронов С.А., Малинский Е.Н., Малинина Л.А. О продолжительности начального ухода за свежеотформованным бетоном в условиях сухогожаркого климата. // Строительство и Архитектура Узбекистана. — №3, 1970.-с. 10.

24. Миронов С.А., Малинский Е.Н., Невакшонов А.Н. Влияние пластической усадки бетона на его структуру и свойства. // Бетон и Железобетон. — № 4, 1979.-с. 24-26.

25. Мчедлов Петросян О.П., Ушеров - Маршак А.В., Москаленко С.Б. и др., «Перспективы использования ПГПФ в технологии сборного железобетона» // Бетон и железобетон. - 1986. - № 9.

26. Нгуен Дык Тханг, «Повышение эксплуатационных свойств монолитного бетона в условиях влажного жаркого климата». Дисс. техн. наук, Москва, -2001, с. 13-15.

27. Нгуен Тиен Дик. Особенности твердения бетона в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. Дис. к.т.н. М., 1981, 175 с.

28. Руководство по производству бетонных работ в условиях сухого жаркого климата /НИИЖБ/. М., Строийздат, 1977.

29. Смирнов, Д.С., «Разработка и расчет состава высококачественного бетона для производства блоков колец тоннеля казанского метрополитена». // Дисс. кант. техн. наук. Казань 2002. с. 11.

30. Технические условия и указания по производству бетонных работ в жаркий и сухой период года. Ташкент, 1960, с. 38.

31. Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. Сборник научных трудов НИИЖБ Госстроя СССР. - М., 1979. - с. 135.

32. Трофимов Б.Я., Горбунов Л.Я., Крамар Л.Я и др., «Использование отхода производства ферросилиция» // Бетон и железобетон. 1987. - № 4. — с. 39-41.

33. Фурманов Э.И. Влияние суперпластификаторов на технические свойства мелкозернистого бетона // Исследование и применение бетонов с суперпластификаторами. М., 1982. - с. 60-70.

34. Хартман, К. (ГДР), Лецкий, Э. (СССР), Шефер, В. (ГДР) и коллектив авторов. Планирование эксперимента для исследования технологических процессов. Издательство «Мир», Москва 1977, с. 114-159.

35. ACI 211.4R-93 (Reapproved 1998) Guide for Selecting Proportions for High-Strength Concrete with Portland Cement and Fly Ash.

36. ACI 234R-96. "Guide for the Use of Silica Fume in Concrete". Report by ACI Committee 234, 1997, - 51 p.

37. ACI 363R-92. "State-of-the-Art Report on High-Strength Concrete". Report by ACI Committee 363. 1997, - 55 p.

38. Alexander M.G. Effects of aging on mechanical properties of the interfacial zone between cement paste and rock. // Cement and Concrete Research. — Volume 24, Issue 7, January 1994. p. 1277-1285.

39. Al-Khalaf, M.N. and Yousif, H.A. Use of rice husk ash in concrete. // J. Cement Composite and Lightweight Concrete, Vol. 6, № 4, November 1984, p. 241-248.

40. Anderson, Arthur R., "Research Answers Needed for Utilization of High Strength Concrete". // Journal, Prestressed Concrete Institute, V. 25, No. 4, July-Aug. 1960, p. 162-164.

41. Attard, M.M., Introduction to High Performance/High Strength Concrete: High Performance Concrete Short Course, p. 1-15.

42. Bertil Persson. Eight-year exploration of shrinkage in high-performance concrete. // Cement and Concrete Research. Vol. 32, Issue 8, 2002. - p. 12291237.

43. Bertil Persson. Experimental study on shrinkage of high-performance concrete. // Cement and Concrete Research. Vol. 28, Issue 7, 1998. - p. 1023-1036.

44. Bickley, John A., and Payne, John C., "High-Strength Cast-in-Place Concrete in Major Structures in Ontario" // paper presented at the ACI Annual Convention, Milwaukee, Mar. 1979.

45. Borowski, J., and Bardham-Roy, B.K., "Structural Assessment of Lightweight Aggregate Concrete". // Concrete, V. 5, No. 7, July 1971, p. 229-234.

46. BTPMagazine-Materials//1993. № 58.-p. 10-13.

47. Bui D.D. Rice hush ash: as a mineral admixture for high performance concrete. -2001. 122 p.

48. Bunke, D., 1988, "ODOT's Experience with Silica-Fume Concrete". // Portland Cement Concrete Modified, Transportation Research Record 1204, Transportation Research Board, Washington, D.C., p. 27-35.

49. Burk A.A., Gaidis A.M. and Kosenberg A.M. Absorption of Naphthalene -Based Superplasticizers on Differ cements. Presented at II Intern. Conf. super-plasticizers in Concrete Ottawa, Canada 23p. 1981.

50. Byfors K. Carbonation in concrete with silica fume and fly ash. // J. Nord Concr. Res. № 4, 1985. - p. 26-35.

51. Carpenter, James E., "Applications of High-Strength Concrete for Highway Bridges" // Public Roads, V. 44, No. 2, Sept. 1980, p. 76-93.

52. Cengiz Duran Atis. Heat evolution of high-volume fly ash concrete. // Cement and Concrete Research. Volume 32, Issue 5, September 2002. - p. 751-756.

53. Chakraverty, A., Mishra, P., and Banerjee, H.D. Investigation of combustion of raw and acid-leached rice husk for production of pure amorphous white silica. // Journal of Materials Science, Vol. 23, 1988, p. 21-24.

54. Cook W.D., Miao В., Aitcin P.C. Thermal stresses in large strength concrete columns. // ACI Material Journal. Volume 89, 1992. - p. 61-68.

55. Cook, James E., "Research and Application of High-Strength Concrete Using Class С Fly Ash" // Concrete International: Design & Construction, V. 4, No. 7, July 1982, p. 72-80.

56. Copen, Merlin D., "Problems Attending Use of Higher Strength Concrete in Thin Arch Dams" // ACI Journal, Proceedings V. 72, No. 4, Apr. 1975, p. 138140.

57. Edward, G. Nawy. Fundamentals of High Performance Concrete. Second edition by John Wiley & Sons, Inc. 97-121 p.

58. Food and Agriculture Organization of The United Nations. Statistical Databases: Agriculture Data, URL: http://apps.fao.org.

59. Gettu R., Bazant Z.P., and Karr M.E. ACI Master, J. 87, 608-618 (1990).

60. Gettu R., Garcia-Alvarer V.O., and Aguado A. Effects of aging on the fracture characteristics and brittleness of high-strength concrete. // Cement and Concrete Research. Volume 28, Issue 3, January 1998. - p. 349-355.

61. Gettu R., Shah S.P. High Performance Concrete and Applications. Edward Arnold, London, 1994.-p. 161-212.

62. Godfey, K.A., "Concrete Strength Record Jumps 36%" // Civil Engineering, V. 57, No. 10, Oct. 1987, p. 84-88.

63. Govindarao, V.M.H., Utilization of rice husk A preliminary analysis. // J. Sci. & Ind. Res., Vol. 39 1980, p. 495-515.

64. Gowripalan, N. Materials used for high performance concrete

65. Hamad, M.A. and Helmy, M. Crystallite growth of rice husk ash silica. // Thermochimica Acta, Vol. 45, 1981, p. 79-85.

66. Hammer T.A. Effect of silica fume on the plastic shrinkage and pore water pressure of high-strength concretes. // Materials and Structures. Volume 34, 2001.-p. 273-278.

67. Holland, T.C., 1983, "Abrasion-Erosion Evaluation of Concrete Mixtures for Stilling Basin Repairs, Kinzua Dam, Pennsylvania". // Miscellaneous Paper SL-83-16, U.S. Army Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg, MS, 64 p.

68. Holland, T.C., 1983, "Abrasion-Erosion Evaluation of Concrete Mixtures for Stilling Basin Repairs, Kinzua Dam, Pennsylvania". // Miscellaneous Paper SL-83-16, U.S. Army Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg, MS, 92 p.

69. Holland, T.C., 1986a, "Abrasion-Erosion Evaluation of Concrete Mixtures for Stilling Basin Repairs, Kinzua Dam, Pennsylvania". // Miscellaneous Paper SL-86-14, U.S. Army Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg, MS, 106 p.

70. Houston, D.F. Rice Hulls. Rice Chemistry and Technology, American Association of Cereal Chemists. St. Paul, Minnesota, 1972, p. 301-352.

71. James, J. and Rao, M.S. Characterization of silica in rice husk ash. // The American Ceramic Society Bulletin, Vol. 65, № 8, 1986, p. 1177-1180.

72. James, J. and Rao, M.S. Silica from rice husk through thermal decomposition. //Thermochimica Acta, Vol. 97, 1986, p. 329-336

73. James, J., Subba, В., Rao, M. Reaction product of lime and silica from rice husk ash. // Cement and concrete research, Vol. 16, 1986, p. 67-93.

74. Krishnarao, R.V. and Godkhindi, M.M. Distribution of silica in rice husks and its effect on the formation of silicon carbide. Ceramics International, Vol. 18, 1992, p. 243-249.

75. Luther, M.D., 1988, "Silica-Fume (Microsilica) Concrete in Bridges in the United States". // Portland Cement Concrete Modified, Transportation Research Record 1204, Transportation Research Board, Washington, D.C., p. 13.1-13.15.

76. Mehta, P.K. Siliceous ashs and hydraulic cements prepared therefrom. U. S. Patent, 4105459, August 1978.

77. Nawy Dr., Edward G., Fundamentals of High-Performance Concrete. Second Edition. John Wiley & Sons, Inc. - 2001. - 441 p.

78. Материалы I Всесоюзного координационного совещания по проблеме «Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата». -Ташкент, 1974. с. 266.

79. Материалы II Всесоюзного координационного совещания по проблеме «Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата». Ашхабад, 1976.-с. 320.

80. Ozyildirim, C., 1988, "Experimental Installation of a Concrete Bridge-Deck Overlay Containing Silica Fume". // Portland Cement Concrete Modified, Transportation Research Record 1204, Transportation Research Board, Washington, D.C., p. 36-41.

81. Petersson P. E. Fracture energy of concrete: Practical performance and experimental results. // Cement and Concrete Research. Volume 10, Issue 1, January 1980.-p. 91-101.

82. Pickard, Scott S., "Ruptured Composite Tube Design for Houston's Texas Commerce Tower" // Concrete International: Design & Construction, V. 3, No. 7, July 1981, p. 13-19.

83. Radjy F.F., Bogen Т., Sellevold E.J. and Zoeland K.E., "A review of Experiences with Condensed Silica-Fume Concretes and Products" // CANMET/ ASI Second International Conference, Madrid, Spain, Proceedings. Vol. 2 - p. 1135-1152.

84. Ralph E. The 80 percent solution to inadequate curing problems. // Concrete International №4, 1983.-p. 15-18.

85. Real, C., Alcala, M.D. and Criado, J.M. Preparation of silica from rice husks. // Journal of the American Ceramic Society, Vol. 79, № 8, 1996, p. 2012-2016.

86. Recommended Practice for Hot Weather Concreting. ACI 305-97. - ACI Committee 306,1997.

87. Sabuni, E.L., Physico-chemical investigations of Tanzanian rice husks and rice husk ash for use in rural Tanzanian. // Report 03.21.1.32.21, Fac. Civ. Engr., Delft Univ. Techn., Jan. 1995.

88. Sandor Popovics. Concrete materials: Properties, Specifications and Testing. -Noyes Publications, 2nd Ed. p. 116-122.

89. Shah, S.P., Ahmad, S.H., High Performance Concrete: Properties and Applications. McGraw-Hill, Inc. 1994. 403 p.

90. Shin-ichi Igarashi, Arnon Bentur, Konstantin Kovler. Autogenous shrinkage and induced restraining stress in high-strength concretes. // Cement and Concrete Research. Volume 30, 2000. - p. 1701 -1707.

91. Sioulas В., Sanjayan J.G. Hydration temperatures in large high-strength concrete columns incorporating slag. // Cement and Concrete Research. — Volume 30, Issue 11, November 2000. -p. 1791-1799.

92. Swee Liang Мак, Rfzuyuki Torii. Strength development of high strength concretes with and without silica fiime under the influence of high hydration temperatures. // Cement and Concrete Research. Volume 25, Issue 11, November 1995.-p. 1791-1802.

93. Venema, T.P., and Regnier, H.J., "Placement, Batching, and Tests of High Strength Concrete for Minneapolis City Center Project". Submitted to ACI for publication.

94. Yoshida, S., Ohnishi, Y. and Kitagishi, K. The chemical nature of silicon in rice plant. // Journal Soil, Plant, Food, № 5, 1959, p. 23-27.

95. Yunsheng Zhang, Wei Sun, Sifeng Liu. Study on the hydration heat of binder paste in high-performance concrete. // Cement and Concrete Research. Volume 32, Issue 9, September 2002. - p. 1483-1488.

96. Bui Cong Tuong, Bui Minh Tri. Giao trinh xac suat va thong ke ung dung. Nha xuat ban giao thong van tai 9/1997, tr. 213-294. (Буй Конг Тыонг, Буй Минь Чи. Практическая вероятность и статистика. Издатель движения транспрорта, 9/1997, с. 114-159).

97. Chi dan ky thuat chon thanh phan be tong cac loai. Nha xuat ban xay dung, Ha noi, 2000.

98. Nguyen Canh. Quy hoach thuc nghiem. Truong DHBK tp. HCM, 156 tr. (Нгуен Кань. Планирование экспериментов. Политехнический университет Хо Ши Минь, 156 е.).

99. Nguyen Tien Dich. Bao duong be tong trong dieu kien khi hau nong am Viet nam. Nha xuat ban khoa hoc va ky thuat, 1989. - 71 tr. (Нгуен Тиен Дик. Уход за бетоном в условиях жарко-влажного климата Вьетнама. Издательство наук и технологий, 1989. - 71 с).

100. Nguyen Tien Dich. Bien dang mem cua be tong. // Noi san KHKT-XD, Vien KHKT-XD. Ha noi, 1/1985. - tr. 28-34. (Нгуен Тиен Дик. Пластическая деформация бетона. // Журнал строительных наук и технологий. — Ханой, 1/1985.-с. 28-34).

101. TCVN 4088 1985. So lieu khi hau dung trong thiet ke xay dung. - Ha noi, NXB Xay dung, 1987, 208 tr. (Вьетнамский ГОСТ 4088 - 1985. Климатические данные для проектирования в строительстве. - Ханой, Стройиздат, 1987, 208 с).

102. TCVN 5592-1991. Be tong nang Yeu cau bao duong am be tong. 15 tr. (Вьетнамский ГОСТ 5592 - 1991. Тяжелый бетон - Требования к влажному уходу за бетоном. 15 с.)

103. The Vietnamese construction sector on the threshold of the 21st century. NXBXD-TCXD, Hanoi, 2000, 597 p.