автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Возможность применения тентовых сооружений в условиях Вьетнама

На правах рукописи

НГУЕН ТУАН ДЬУНГ

ВОЗМОЖНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕНТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ В УСЛОВИЯХ ВЬЕТНАМА

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 2009

003465225

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете

Научный руководитель: Кандидат технических наук, доцент

Ковалев Александр Олегович

Официальные оппоненты: Доктор технических наук, профессор

Грудев Иван Дмитриевич

Кандидат технических наук, доцент ■ : Безбородов Леонид Васильевич

Ведущая организация: Центральный научно-исследовательский

институт строительных конструкций (ЦНИИСК) им. В.А.Кучеренко- филиал ФГУП «НИЦ «Строительство», г. Москва.

Защита состоится " 200^ г. в час. мин. на

заседании диссертационного совета Д112.13 8.04 при ГОУВПО Московском государственном строительном университете по адресу: Москва, Ярославское шоссе, д. 26, зал заседаний Ученого совета (1 этаж административного здания).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО Московского государственного строительного университета по адресу: 129337, Москва, Ярославское шоссе, 26.

Автореферат разослан .. 03 .....2009 г.

Общая характеристика работы.

Актуальность работы. Во Вьетнаме в больших объемах осуществляется строительство жилых и общественных зданий и сооружений из железобетона и кирпича. Покрытия таких зданий и сооружений часто строят из традиционных материалов, например, глиняной или алюминиевой черепицы. Строительство таких сооружений требует большого расхода материалов, а также продолжительного времени, а это не соответствуют актуальным архитектурно-конструктивным и технико-экономическим задачам сегодняшнего дня, таким как снижение материалоемкости и массы зданий и сооружений. При таких капитальных решениях усиливается актуальность использования легких быстровозводимых, мобильных построек.

В современной мировой архитектуре отмечены новые тенденции, включающие расширенное применение комбинированных с капитальными постройками -легких, мобильных, в том числе тентовых сооружений (ТС). В особенности оии проявились в развитии мобильных, сезонных и специальных построек, в которых тонкие, гибкие оболочки позволяют решать многие задачи, например, погодоза-щитные с наибольшей рациональностью. Можно сказать, что ТС представляют собой новые архитектурные типы, не используемые широко во Вьетнаме сегодня.

Однако практика показывает, что эксплуатация и использование ТС во Вьетнаме затрудняется вследствие многих причин. Так главной причиной являются жесткие условия влажного жаркого климата (ВЖК). Таким образом, для определения эффективности и использования ТС в условиях Вьетнама необходимо проводить изучение и исследование их особенностей, которые под влиянием ВЖК могут быть труднопреодолимыми ограничениями. Полученные результаты позволяют оценить возможности применения ТС в условиях Вьетнама и оценить перспективу их развития.

Изучение и исследование тентовых сооружений в целях эксплуатации и применения их во Вьетнаме до настоящего времени не проводились. Не смотря на то, что информации в этой области за рубежом встречается очень много, но отсутствуют исследования о тентовых конструкциях во влажно-жарких климатических условиях таких, как в условиях Вьетнама. Для подтверждения актуальности применения ТС были проведены теоретические исследования их особенностей при анализе влияния ВЖК на них и анализе микроклимата ТС, который воздействует на биолого-климатическое комфортное условие человека.

Целью диссертационной работы являются анализ и обобщение исследований прогрессивных технических решений тентовых сооружений и их элементов, а также изучение принципов работы тканепленочных материалов и тентовых конструкций в процессе эксплуатации в условиях влажного жаркого климата (ВЖК) и разработка на этой основе рекомендаций по проектированию и эффективной эксплуатации ТС во Вьетнаме.

Основные задачи исследования. Для осуществления намеченной цели сформулированы следующие основные задачи:

1. Обобщение и сравнительный анализ конструктивных и функциональных особенностей тентовых сооружений;

2. Изучение и определение факторов, сдерживающих развитие ТС во Вьетнаме;

3. Анализ влияния климатических факторов Вьетнама на ТС с последующим выбором определяющих;

4. Изучение характеристик тентовых оболочек с учетом работы их под воздействием факторов влажностно-жаркого климата с разработкой рекомендаций по улучшению качеств мягких ограждений;

5. Оценка зарубежного опыта применения ТС в странах с жарким климатом и выявление оптимальных конструктивных и архитектурно-планировочных решений ТС в условиях Вьетнама;

6. Определение рациональных областей применение ТС во Вьетнаме и разработка предложений по перспективе научно-практического развития ТС во Вьетнаме.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Данное исследование по анализу опыта применения ТС в жарком климате и изучению особенностей решений ограждающих конструкций в условиях повышенной влажности и жары является первым во Вьетнаме;

2. Выявлено, в результате испытаний различных видов соединений тентовых ограждений, что для условий Вьетнама рациональным является сварное соединение тентовых оболочек;

3. Для жарких районов мира, в том числе для СРВ, рекомендовано применение двухслойного с воздушной прослойкой тентового ограждения улучшающего микроклимата помещений. Экспериментальное и теоретическое обоснование эффективной возможности применения ТС в народном хозяйстве Вьетнама с учетом мобильности и малой материалоемкости ТС.

Практическое значение работы состоит в следующем:

1. Разработаны предложения по систематизации ТС для первостепенного и перспективного их применения в СРВ;

2. Разработаны практические рекомендации по проектированию рациональных конструктивных решений тентовых ограждений в соответствии с климатическими условиями Вьетнама;

3. Разработан альбом конструктивных решений тентовых сооружений с учётом воздействий влажностно-жаркого климата;

4. Отдельные положения диссертации использованы в дипломном проектировании на областном факультете ПГС филиала МГСУ в г. Мытищи,

5. Внедрением ТС внесены новые изменения архитектурного лица городов Вьетнама.

На защиту выносятся:

1. Систематизация конструктивных решений ТС и их особенностей с точки зрения возможности применения их во влажностно-жарком климате;

2. Способы учёта влияния климатических факторов на ограждающие тентовые конструкции;

3. Результаты изменения основных эксплуатационных свойств материалов и соединений мягких ограждений (прочность при разрыве, деформативность и ползучесть);

4. Технические решения и формы тентовых покрытий, создающие быстрое влагоудаление с него, а также обеспечивающие комфортные условия в помещениях ТС;

5. Номенклатура и экономически обоснованные сферы применения ТС во Вьетнаме.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4-х глав, основных выводов и рекомендаций, библиографического списка из 131 наименования. Диссертация содержит 198 страниц текста, 119 рисунков, 42 таблицы. Структура диссертации приведена на рис.1.

Основное содержание работы Во введении обоснованы актуальность поставленной задачи, работы и ее научная новизна, практическая ценность и изложено ее практическое содержание.

В первой главе систематизированы основные особенности системы тента и проведена предварительная оценка спроса на применение ТС во Вьетнаме. Из этого, выявлены основные причины, сдерживающие применение ТС в условиях Вьетнама.

Рис. 1: Структура диссертации.

Выявлены типы тентовых материалов, их физико-технических показателей, типы их соединений, узлов, а также форм ТС, применяемых за рубежом. В тентовых сооружениях применяются следующие основные типы тентовых материалов: воздухопроницаемые в виде текстильных материалов без защитных покрытий, брезентовые парусины (льняные, полульняные), льнокапроновой ткани и другие; воздухонепроницаемые материалы в виде армированных пленок и тканей (капроновой, лавсановой, стеклоткани и.др.) с защитными пленочными покрытиями (ПВХ, ХСПЭ, тефлон, найрит, неопрен). Приведенные основные физико-технические показатели у них включают: прочность на разрыв (40-400 кНУм2) и раздир, малая масса (не более 1 кг/м2), эластичность, огнестойкость, светопогодо-стойкость, адгезия между покрытием и несущим слоем материала, биостойкость, тепло - и морозостойкость, воздухонепроницаемость, водонепроницаемость и воздухопроницаемость, водопроницаемость.

Проведёны анализ основных способов соединений тканей с пленочными покрытиями, которыми являются сваривание, склеивание, ниточное сшивание, без-

ниточное сшивание и их комбинации. Соединения элементов тента делятся на несколько групп, в зависимости от выполняемой функции. Соединение такого назначения решаются разъемными и неразъемными: крепление оболочки к элементам каркаса в отдельных точках - дискретное или по длине всей конструкции-континуальное крепление края тента по контуру (верхнему или нижнему основанию сооружения), которое также выполняется дискретным или сплошным.

Обзор и анализ мирового опыта проектирования, возведения и эксплуатации позволяет следующим образом классифицировать эти сооружения по ряду основных показателей: по несущей схеме (безкаркасные и каркасные); по конструкции каркаса - сооружения с жёстким (рамным или арочным), гибким (ванто-вым или пневматическим) и комбинированным каркасом; по компоновочной схеме - сооружения с тентовым ограждением облегчающим каркас (накаркасная схема); по схеме напряжения тентового покрытия - с контурным линейным, точечным и комбинированным напряжением; по форме тента - тентовые сооружения со складчатой, седловидной, воронкообразной, плоской формой покрытия или в виде поверхностей одинарной кривизны.

В основе анализа эксплуатации и использования ТС в мире, были найдены основные причины, сдерживающие широкое их применение во Вьетнаме. При отсутствии данных, а также необходимых опытов для проектирования и строительства ТС во Вьетнаме, имеется другие важные причины, заключающиеся в том, что архитектурные задачи здесь часто решаются традиционными путями (эксплуатация и использование популярных строительных материалов для строительства здания, сооружений, таких как кирпич, черепица, бетон и.др.). Таким образом, для применения ТС во Вьетнаме, необходимо утвердить достоинства системы ТС в сравнении с традиционными конструкциями по конкретным нормам. При этом, важно увидеть пользу применения ТС в комбинации с традиционными и с учетом новых, современных тенденций развития.

При таких основных причинах, самой важной из них, сдерживающей применения ТС во Вьетнаме являются климатические факторы.

Во второй главе рассмотрено влияние климатических факторов на систему ТС и их элементов. Для определения степени влияния приведён сбор и анализ данных климатических параметров Вьетнама.

В ТС\ПЧ 4008-85* (Строительный стандарт Вьетнама. Том 3, издание 1997 года) показано, что территория Вьетнама разделена на два климатических района (СКР): Северный и Южный, включающих 5 климатических подрайонов (А1, А2, АЗ, В4, В5). По обобщению можно сказать, что подрайоны имеют сходные характеры, заключаются в том, что средняя температура самих жарких дней большая (> 32°С), максимальная температура значительная (> 40°С), интенсивность солнечной радиации на горизонтальную поверхность достигает 908 Вт значительное время. Однако, из-за влияния действия циркуляции муссона, режима климата, а также и рельефа в северных подрайонах имеются различия, особенно в зимнее время. Температура тогда может снижаться до 10+1 5°С, даже до ТС с большой абсолютной влажностью с 80% до 90% и интенсивным дождем с 300 до 400мм/ч.

Другой очень важный фактор - это тайфун. Территория Вьетнама находится под прямым влиянием центра наибольших тайфунов во всём мире. Можно ска-

зать, что тайфун- это самое страшное бедствие во Вьетнаме. Статистика показывает, что с 70 г до сих пор во Вьетнаме имеется 5-6 тайфунов в год, даже иногда до 11 тайфунов. Сезон тайфуна продолжается около 3-4 месяцев и количество тайфунов с сильным ветром (более 12 баллов) составляют около 23% всех тайфунов. Число тайфунов, приходящих с восточного океана составляют 60%, а остальная часть с тихоокеанского направления около 40%. Вредными влияниями из-за тайфуна являются сильный ветер (40-50м/с на взморье и 30-35м/с на равнине) с резким изменением его направления, интенсивным дождем и наводнением.

Под воздействием ветра мягкая оболочка будет заметно деформироваться и подвергаться таким явлениям аэродинамического характера как.флаттер, бафтинг. Измеренные результаты определения ветровой нагрузки указывают на то, что шестая степень ветра (= 10м/с) имеет давление около 12 кг/м2, одиннадцатая степень ветра (= 30 м/с) - 110 кг/мг и более двенадцатой степени (50м/с) - 300кг/м2.

Причём, эксперименты доказывают, что пульсация скоростного напора часто происходит опасно не только при самых высоких скоростях ветров, но и при средних, которые вызывают резонансные колебания конструкций. Величина автоколебания можно достигать около 95% при повторяемости ветра, скорость которого с 5 -15м/с. Практика эксплуатации и натурные наблюдения показывают, что пульсация мягких ограждающих конструкций особенно опасна при недостаточных предварительных напряжениях материала оболочки, потому что эти причины приводят к разрыву оболочки.

Снижение прочности тента, соединений значительное при действии большого влажно-теплового режима. Зарубежные исследования показывают, что прочность тентовых материалов может снижаться до 35% в зависимости от типа тента (при 1=90°С, кратковременной нагрузке), до 22% (при увлажнении и загрузке). Снижение прочности современных тентов, клеевых швов может достигать от 10-45% и до 52,7%(по исследованиям НИИРПа) при температуре 70°С. На основе исследования современных клеев можно сказать, что их теплостойкость находится в пределах от -50 "С до 200 °С (в зависимости от типа клеевого соединения) со снижением прочности до 27% от первоначальной прочности при увлажнении до 70% и повышении температуры до 80 "С.

Влияние солнечной радиации во Вьетнаме на прочности тента, особенно на прочность синтетических пленочных покрытий, таких как ПВХ, ХСПЭ, каучуковых пленок значительно вследствие большой интенсивности солнечной радиации.

На основании литературных, а также предварительных экспериментальных исследований были выявлены основные эксплуатационные факторы и их сочетания, воздействующие на тентовые материалы в сооружении, такие как ультрафиолетовая радиация солнца, температура, влага и механические нагрузки. При определении режимов ускоренных испытаний количественно определялись условия эксплуатации тентовых материалов в конкретной климатической зоне. Для получения сравнительных данных с результатами ускоренного старения проводились испытания на старение этих же материалов в естественных климатических условиях г. Ханоя во СРВ.

В качестве объектов исследования были выбраны типичные представители материалов массового производства: однослойный материал ТУ РСФСР 6283-73 и двухслойный материал ТУ 13328-67 армированные льнокапроновой тканью с по-

крытием из ПВХ, а также тентовый материал ТМП-2 с покрытием из пластифицированного ПВХ.

Скорость старения тентовых материалов определялась по изменению основных эксплуатационных показателей: прочности при разрыве, определяющей расчетные параметры тентовых ограждений; прочности при раздире, определяющей сопротивляемость материала; деформативности, определяющей сохранение формы и размеров тентовых ограждений.

Снижение прочности материалов в зависимости от продолжительности старения и соотношения нагрузок в сочетании с различными климатическими факторами имеет различный характер. Закономерность старения тентовых материалов при совместном воздействии не только механических нагрузок, но и повышенных температур, УФ-радиации, влаги, что можно посмотреть в табл. 1.

Кроме того, во Вьетнаме имеет место ещё фактор, действующий на прочность материалов покрытия здания - это мгновенное изменение температуры. Оно можно достигать большого значения (=40 °С) на поверхности ограждения за короткое время в течение дня. В результате этого появляются в материале многократные температурные деформации, что может вызвать разрушение покрытия. Резкое изменение температуры вносит теплонапряжение в слоях тентовых материалов оболочки вследствие неоднородности коэффициента теплоудлинения у них. Такое напряжение может быть незначительной величиной при случайных условиях дождя и солнца.

Например, совместное влияние климатических факторов Вьетнама на прочность тента можно видеть через оценку снижения кратковременной прочности тента типа Précontraint'"'502 (фирма FERRARY) при эксплуатации в Европе и во Вьетнаме (диаграмме 1 ). Это тип тента, используемого для покрытия здания, построенного в Французском посольстве в Ханое и предназначенного для конференции (рис. 1). Это здание эксплуатируется в течение 11 лет. Физико-технические показатели этого типа тента следующие: толщина защитного пленки 140цм; прочность при разрыве по утку 250 даН/5см; максимальная рабочая температура до 70°С.

—в— кратковременное прочность тента при эксплуатации в Европе -а-тоже при эксплуатации во Вьетнаме

2 г. 4 г. 6 лет 8 лет

Диаграмма 1:

Снижение кратковременной прочности тента с типом РгеСОМгшМ1' 502 при эксплуатации во Вьетнаме и в Европе. Оценка возможности применения ТС в условиях Вьетнама может идти через оценку биолого-климатического комфорта. Одним из важных факторов, влияющих на применение ТС во Вьетнаме, является тепловой комфорт.

100% 80% ао%

40% 20% о%

Таблица 1

Остаточная прочность тентовых материалов в зависимости от соотношения нагрузок при старении.

Материал

Воздействующие факторы

Продолжительность старения (час)

Направление Испытания образцов

Остаточная прочность в % от разрывной в зависимости от степени двухосного нагружения при старении (основа: уток)

0:2

1:2

2:2

2:1

2:0

ТМП-2

Температура Мех. напряжение УФ-радиация Влага

1800

По основе

По утку

75

104

73 90

76 83

89 87

94 89

ТУ РСФСР 6283-73

Температура Мех. напряжение УФ-радиация Влага

1000

По основе По утку

70 86

64 77

67 65

75 61

79 69

1800

По основе По утку

58 77

54 62

61

58

65 55

72 59

ТУ 13328-67 двухслойной

Температура Мех. напряжение УФ-радиация Влага

1000

По основе По утку_

77 74

82 72

85 61

57

90 65

1800

По основе По утку

64 62

69 64

70 56

71 53

73 59

При этом: Интенсивность ультрафиолетового излучения Ji=100 Вт/м2; общее время дождевания за период То=295 ч; Продолжительность одного цикла дождевания Тд= 60 мин.; интервал между циклами дождевания Шд = 48 ч; количество циклов дождевания п= 212; температура материалов Тм = 330°К; соотношения нагрузок по ортогональным осям образов (основа: уток) а= 0:2, 1:2, 2:2, 2:1, 2:0 обозначает соответственно уровень нагрузки по основе и утку 0%: 10%, 5%:10%, 10%:10%, 10%:5%, 10%:0% от разрывной прочности материала; уровень нагрузок в (%) от разрывной (основа: уток) Р= 0:10, 5:10, 10:10, 10:5, 10:0 прочности материала принят исходя из максимальных усилий, возникающих в тентовых ограждениях.

В зависимости от типов ограждения ТС (однослойное, двухслойное или многослойное ограждение) степень влияния климатических факторов изменяется для условий эксплуатации ТС, потому что коэффициенты термического сопротивления тента незначительны.

В третьей главе проведены исследования влияния воздействий климатических факторов на долговечность нескольких типов ТС, а также на тепловой комфорт помещения таких зданий. Отсюда, можно определить основные требования к формам ТС, соответствующие условиям Вьетнама.

1. Влияние тайфуна можно разделить на 2 фактора: влияние ветра и влияние дождя. Для определения влияния ветра на долговечности ТС проведен следующий анализ:

- В основе зарубежных классификаций форм ТС выявлено несколько простых форм ТС (типы тентовые сооружения плоской, складчатой, цилиндрической, воронкообразной формой) для учета амплитуды ветровой нагрузки, действующей на них в условиях Вьетнама. Такой учет реализовался путем использования строительного стандарта Вьетнама ТСУ1Ч 2737-1995 (указание счета ветровой нагрузки). Для определения аэродинамических коэффициентов таких форм ТС проведено изучение зарубежных результатов этой теме, а также данных из указания определения аэродинамического коэффициента по ТСУК 27371995. Из этого можно принять 2-х основных величины аэродинамического коэффициента: Кя = +0,8 ; Кза = -0,4. В результате анализа ветровой нагрузки предлагается принимать следующие параметры ТС: пролёт до 6-КЗОм; высота не более 30м; гипотетическое используемое время службы сооружений 10 лет.

Нормированное значение статического состава ветровой нагрузки V/ по высоте Ъ над знаком эталона, определенное по формуле: \У = \Уо . с . к . у (1).

Где: \Уо - величина ветрового давления, определена по карте районирования ветрового давления; с - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте; к - аэродинамический коэффициент зданий; у - коэффициент надежности у = 1,2. Полученные счетные результаты показывают, что максимальная статическая нагрузка и максимальная динамическая ветровая нагрузка, действующие на ТС не более 1,5кЫ/м2 (в местах тента под влиянием положительного ветрового давления) и 0,6 кК1/м2 (для отрицательного давления) при эксплуатации ТС в районах III типами местности А.

По ТСУТС 2737-1995 в случаях, когда сооружения в виде открытой конструкции (в виде подвесной, подборно-тросной или комбинированной конструкции) или с конусообразной крышей (воронкообразную форму - тип 4), высота которых более 36м, то необходимо контролировать их состояние аэродинамической нестабильности. Для снижения удельной колебательной частоты таких ТС необходимо в целом ограничивать действие аэродинамической нагрузки, которая может достигать до 0,3 кМ/м2, а также можно повышать жесткость их схемы каркаса техническими мерами.

- Влиянию дождя на ТС необходимо обращать серьёзное внимание, так как характерной особенностью большинства тентовых сооружений является форма покрытия в виде отрицательной гауссовой кривизны, что нередко приводит к во-доскоплению. Такое явление на поверхности покрытия приводит к прогибам оболочки и местному перенапряжению от водных нагрузок, что может вызвать разрушение материала покрытия и его соединений, поэтому необходимо определить

10

оптимальный уклон покрытия. На величину уклона влияют следующие климатические характеристики района строительства:

а) количество атмосферных осадков в виде дождя;

б) летняя и зимняя температуры наружного воздуха;

в) направление и скорость господствующих ветров;

г) солнечная радиация и её интенсивность.

Из исследования влияния дождя на ТС, изучения традиционных опытов и результатов эксперимента можно предложить, что для обеспечения водоотводной возможности покрытий ТС необходимо проектировать уклон покрытия не менее 30° и не более 65° (ТС с большим уклоном приходит к повышению ветровой нагрузки) с эффективной системой водоотведения.

2. Исследование влияния климатических факторов на тепловой комфорт помещения ТС.

Исследованиями Фам.Н.Д. предположены результаты исследования теплового ощущения Вьетнамцев, что приведено в табл. 2.

Состояние микроклимата Тепловое ощущение По диаграмме эффективной температуры Температура воздуха "С (<р=80%; у= 0.3+0,5м/сек)

Холодный сезон Жаркий сезон Холодный сезон Жаркий сезон

Нижний 20.0 21.5

предел

комфортно Комфортно 23.3 24.0 24.5 25.5

Верхний

предел 26.5 28.0 29 29.5

Таблица 2. Тепловое ощущение Вьетнамцев В основе исследования за рубежом была предложена диаграмма строительного биолого-климатического районирования для Вьетнама (БКР), которая показана на рис. 2. При этом предложено разделить территорию Вьетнама на девять биолоклиматических областей (при скорости ветра v < 2 м/с). По работе Тан Нгос Щан, Нгуен Тхи Киунг Хыонг количества процента (%) времени существующей температуры по БКР в городе Ханой (район АЗ- север Вьетнама), в городе Винг (в районе АЗ - середин Вьетнама), в городе Хошимин (в районе В5 - юг Вьетнама),

Об. БКР город 06.1 Об.2 Об.З 06.4 06.5 Об.б Об.7 06.8 06.9

(%) время Ханой 0,1 9,6 18,0 27,1 0 15,4 27,6 2,2 0

Винг 0 6,6 20,1 22,6 0 24,1 24,3 2,2 0,1

Хошимин 0 0 0,8 61,2 0 16,7 20,7 0,5 0,1

Табл. 3. Количество процента существующего времени температуры по БКР Приведенные результаты учёта показывают, что процент времени существующего холодного климата во Вьетнаме значительно меньше, чем процент времени существующего комфортного и жаркого климата. При этом процент времени существующего комфортного климата (в области 4 по БКР) и лёгкого жаркого климата (в области 7 по БКР) значителен. Такие цифры имеют очень важное назначение для применения, эксплуатации ТС в таких городах, особенно для применения мобильных ТС, которое заключается в том, что необходимо их использовать и эксплуатировать во время, совпадающее с моментом комфортного климата.

11

относительная влажность (%)

Рис.2. Строительное биолого-климатическое районирование для Вьетнама (БКР) Где: Область 1: температура воздуха < 8°С, очень холодная; обл.2; температура воздуха 8°С -ä- 15°С, холодная; обл.З: температура воздуха 15°С 20°С, легкая холодная; обл. 4: комфортная область, определена из двух трассы влажности 20% 90% и двух трассы температуры 20°С 32°С. Когда влажность повышается с 50% до 70%, то такая граница температуры будут снижаться с 32 °С до 30 "С; обл. 5: температура воздуха 20°С 32°С, влажность менее 20% -прохладная и сухая; обл.6: температура воздуха 20°С + 26°С, влажность более 90% -прохладная и влажная; обл. 7: температура воздуха 32°С 35°С, влажность 20% -400%. Когда влажность повышается с 60% до 100%, то температура будет снижаться с 35°С до 28°С - легкая жаркая; обл.8: температура воздуха > 35°С или> 32°С при влажности 100% - очень влажно-жаркая; обл. 9: температура воздуха > 35°С или > 32°С при влажности < 20%.

При этом разработаны конкретные стратегии по технико-архитектурным решениям в основе использования БКР для строительства тентовых сооружений в условиях Вьетнаме, чтобы повысить их биолого-климатический комфорт. Они состоят из 15 мероприятий. Эффект таких мероприятий зависит от основных особенностей ТС, включающих их форму, свойства ограждения, компоновки фасада (дверей, окон) и. др.

В тропических областях восприятие солнечной радиации, передающейся через крышу для одноэтажного здания, играет важную роль в изменении температуры в помещении по сравнению с передающейся солнечной радиацией через стену для многоэтажного здания. В основе измерительных данных количество переданного тепла в помещение через крыши может увеличиться от 5 до 9 раз, чем через стены, одновременно с большой амплитудой теплоколебания.

Таким образом, необходимо исследовать такой стереоэффект оболочки ТС, чтобы снизить вредное влияние солнечной радиации для микроклимата. Однако, с задача микроклимата не ставится при проектировании тентовых навесов (тип Б) вследствие их специфического функционального назначения, но при проектировании тентовых сооружений (типы А - полные тентовые сооружения и В -сооружения с тентовым покрытием и жесткими стенами) такая задача является важным фактором, определяющим возможность эксплуатации ТС в условиях Вьетнама.

В качестве примера, расчёта общей температуры Тт» на поверхности покрытия сооружения в городе Ханой во Вьетнаме со следующими климатическими данными: средняя ежедневная температура 1н =28°С (в городе Ханоя); величина счетной солнечной радиации на западной поверхности с углом 45° по сравнению с горизонтальной поверхностью: 1н=429 Д\7м2 или =1464 Вт/м2.ч; коэффициент поглощения солнечной радиации поверхности тента о = 0,65 по приложению 7х СНипа П-3-79; значение коэффициента теплообмена конвекцией а<> =15,2 Вт/м2.°С при скорости ветра у=Зм/с для строений, построены в городе; значение коэффициента полусферической радиации поверхности тентовых материалов £=0,5 (такой коэффициент зависит от технических особенностей и цвета материалов покрытия).

Величина Тщ можно определить по формуле: Т16=и+------(2)

где: Тщ- общая температура на поверхности структуры; Ъ> - температура воздуха вне здания; I - величина солнечной радиации на поверхности покрытия; ДВ — перепад между количествами тепловосприятия и тепло-потери. ао,Со — коэффициент теплообмена конвекцией и радиацией, е - коэффициент полусферической радиации поверхности (0< е <1); о - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхности тента.

Рис 3. Тип ТС для оценки комфортного комфорта в помещении.

Применение таких расчетных методов для полного тентового сооружения (тип А) в виде плоской формы с геометрическими параметрами: В х Ь х Ь = 12 х 11 х 20 м, поверхность с углом а =45° по отношению к горизонтальной поверхности, что показано на рисунке 3 выше. В здании такого типа предположена площадь проёмов незначительная по сравнению с суммами площади внутренних поверхностей.

Количество теплообмена радиацией между поверхностью покрытия и небом именно разность количества тепловой радиации и количества теплопоглощения, то есть: ДВ= с0(Тк-Тн ).

Где: Тк- температура поверхности покрытия, которая в данном случае равна Тн- температура неба, которая имеет величину равную разности температуры воздуха вне здания и 8°С (для влажно-жарких климатических условий), то есть: Тн= ь.- 8 °С= 28°С - 8°С = 20°С.

Отсюда формулу (2) можно представить в следующем виде:

1.(7

- + <т.Т„

-= (28+1464 °-65 +0,5.20)/(1+0,5)= 67"С (3).

1 + е 15,2

Температурный перепад между температурой наружной поверхности покрытия и температурой воздуха равный: Д1 = Д1 н = Тщ - = 67 - 28 = 39 "С . Количество теплообмена (О) между поверхностями ограждающих конструкции и окружающей их воздушной средой в практических расчётах определяется по формуле: <3 = а.А1.Р.2 ( 4 )

Где: а - коэффициент теплообмена, вт/(м2.°С); Р - площадь поверхности, м2;

13

Z - продолжительность процесса, ч ; At - температурный перепад, °С.

Из формулы (4) определяем: Q = 592.Z.(Bt) q = -5-= 592 (Bt/м2).

F.Z

Внутренняя температура поверхности может быть определена из формулы:

TB = TH-q.RM(°C) (5)

Отсюда можно определить температуру в помещении: tB= q. Rb - тв- At, (6) Где: тв - температура внутренней поверхности; т„ - температура наружной поверхности покрытия и равная Ttg; Rm и Rb - термическое сопротивление материала; AtP - получаемая дополнительная температура радиацией из внутренней поверхности ограждения, которую можно определить из формулы:

AtP=qf.RP = q;.^- (7)

В том, что ар именно коэффициент теплорадиации внутренней поверхности покрытия и равен ав = 6,48 (Вт/м2.ч. °С).

В помещении существует теплообмен радиацией между внутренними поверхностями сооружений. Количество теплообмена радиацией qp внутренней поверхности покрытия можно определить по формуле: qP = 2,16 (35 - xoD), kcal/ч (8). где: ToB - средняя температура внутренних поверхностей и может быть оп-

YFt

ределенна по формуле: то в = " (9)

1F>

В формуле (9), величины F,n тв- площадь и температуры на поверхности структуры i-x в помещении. Значения тв на других поверхностей помещения, определены по подобию процесса, о чём было сказано выше. Включая Atp из (7) на формулу (6) для определения температуру в помещении tB

В табл. 4 приведены результат расчета величины tB и эффективная температура (t3) в помещении при условии влажности воздуха Ф=80%, скорости ветра в помещении v=0,3m/c. Как ясно t3= 28^-29 °С > tT(t, - комфортная температура).

Тип тента Коэффициент Теплопроводности X (Вт/м2.К) Толщина 5 (мм) Коэффициент поглощения солнечной радиации поверхности а Коэффициент теплообмена конвекцией oto (Вт/м2.°С) Коэффициент полусферической радиации поверхности £ Внутренняя температура помещения t„rc) Эквивалентная эффективная температура Ь(°С)

Однослойной 6 0,5 0,65 15,2 0,5 32,16 29,3

Двухслойной 3,3 7 0,65 15,2 0,5 32 28,5

Двухслойной 3 8 0,65 15,2 0,5 30,9 28,07

Табл. 4 \ Данные учёта показателя теплового комфорта помещения полного ТС (тип 1: ВхЬхЬ=12х12х20м; а=45°) в Ханое во время жаркого сезона (°С) при условии суммы площади проёма незначительная, (при у=3м/с; 1=28°С; <р=80%) 14

Получаемые результаты показывают, что возможность сопротивления жары тентовых сооружений очень слабая, не только в суровом климате Вьетнама, но и в нормальных условиях с большой солнечной радиацией. Особенно для тентовых сооружений с большой площадью ограждения, которые состоят из однослойного тентового материала.

Поэтому, необходимо выбирать форму одноэтажного здания во Вьетнаме со следующими требованиями: снижение площади покрытия до минимально допустимой степени; повышение площади принятия солнечной радиации по вертикальному направлению вместо повышения площади принятия солнечной радиации по горизонтальному направлению. При проектировании ТС если невозможно изменить геометрическую форму покрытия по первому требованию, то можно регулировать техническое решение стены или ограждения ТС по второму требованию.

Из этого следует, что во Вьетнаме при выборе формы ТС рекомендуется использование ТС в виде тентового покрытия с жесткими стенами. Однако такой выбор необходимо сопровождать дополнительным решением, т.е. разработкой архитектурно-строительных средств, защищающих помещение от солнечной радиации и яркости солнечного света для таких типов ТС.

В условиях Вьетнама естественная вентиляция представляет собой важный фактор для оценки микроклиматического комфорта сооружения, особенно тентовых сооружений, что в чем можно убедиться на следующем примере.

Количество вентиляции G зависит от скорости ветра и суммы площади проёмов сооружения, и определено по следующей формуле: G = е.Е. A.v , м3/с (10)

Где: Е - эффективность проёма, равная 0,5-Ю,6 при направлении ветра перпендикулярное к плоскости проёма; А - сумма площади проёмов, м2; v - скорость ветра, м/с; s - коэффициент выверки, зависящий от соотношения между площадью наветренного и подветренного проёмов.

В диаграмме 2 приведены результат расчёта (использована программа microsoff Excel) величины эффективной температуры (t3) в помещении при условии влажности воздуха Ф=80%, скорости ветра в помещении v=0,3m/c при площади проёма значительно.

Для снижения температуры в помещении летом (если она превышает 29 °С) защита помещения от прямых солнечных лучей необходима, так как в тропических странах и Вьетнаме солнцезащита является главным фактором при защите помещений от прямых солнечных лучей, что значительно улучшает микроклимат. Практическое применение солнцезащитных устройств способствует уменьшению теплопоступлений в помещение (может снизить температуру в помещении на 3-4°С), способствует экономии энергии на охлаждения в случае использования систем искусственного охлаждения зданий. При этом, во Вьетнаме в условиях жарко-влажного климата, где часто имеет место большое количество выпадающих осадков, при разработке решений по архитектурному проектированию солнцезащитных устройств необходимо одновременно рассматривать требования защиты помещений зданий от дождя. По этому ТС должно иметь эффективные солнцезащитные и дождезащитные устройства.

Угол падения капли (дождя) определяется горизонтальной скоростью ветра Р и вертикальной скоростью падения осадков vn., что изображен на рис. 4.

£ 0 5 10 15 20 25 4 '

СУММА ПЛОЩАДИ ПРОЕМОВ

1 СХЕМА ОГРАЖДЕНИЯ - ОДНОСЛОЙНОЙ Х=6(ВТ/м'К)

2 СХЕМА ОГРАЖДЕНИЯ-ДВУХСЛОЙНОЙ Я~3.3(ВТ/»2.К}

3 СХЕМА ОГРАЖДЕНИЯ-ДВУХСЛОЙНОЙ Х-3(8Т/м=.К)

Диаграмма 2: Данный учёта показатель теплового комфорта помещения полного ТС (тип 1: ВхЬхЬ=12х12х20м; а=45°) в Ханое во время жаркого сезона (°С) при некоторых суммы площади проёма, (при у=3м/с; 1=28°С; ср=80%; е =0,6; Е=0,55) влажного климата, где часто имеет место большое количество выпадающих осадков, при разработке решений по архитектурному проектированию солнцезащитных устройств необходимо одновременно рассматривать требования защиты помещений зданий от дождя. По этому ТС должно иметь эффективные солнцезащитные и дождезащитные устройства. Угол падения капли (дождя) определяется горизонтальной скоростью ветра р и вертикальной скоростью падения осадков уп., что изображен на рис. 4.

И

Он может быть рассчитан по формуле: ¡¡р = ~=>tga = ■~ (11)

V» V,

скорость падения осадков; ув - скорость ветра

скорость ветра | ________| -П-£—---I

Помещение без дождезащиты Помещение с дождезащитой

Рис. 4. Угол защиты от дождя а.

Полученные расчетные результаты при расчёте защиты зданий от дождя для определения угла а между горизонтальными козырьками или между наклонными экранами, находящимися над основными проемами, приведены в табл. 5. Во Вьетнаме скорость ветра более 15м/сек. встречается редко и составляет только 0,1 - 0,2% в год, поэтому для обеспечения защиты от дождя при скорости ветра у=4м/с мы рекомендуем выбирать угол а равный 46° (даже а равный 16° при тайфуне). Конечно, выбор угла а слишком малой величины является не справедли-

16

вым при проектировании сооружений из-за художественного требования архитектуры, поэтому для применения ТС во Вьетнаме по нашему мнению необходимо выбирать угол защиты от дождя а в пределах от 40° до 50°.

Таблица 5

Скорость ветра Угол падения осадков Угол защиты от дождя

(м/сек) Р (градус) а (градус)

4 44° 46°

7 59" ЗГ

10 67° 23°

15 74° 16°

Четвертая глава посвящена разработке рекомендации по оптимизации архитектурно-конструктивного проектирования для применения тентовых сооружений в условиях Вьетнама.

Рациональный выбор тентового материала в начале проектирования играет очень важную роль для эксплуатации тентовых сооружений, удовлетворяющей функциональному требованию сооружений. Это должно быть исполнено на основе определения конкретных требований, соответствующих проектируемым целям для тентовых материалов. С точки зрения автора, можно установить принципиальные требования для применения ТС во Вьетнаме, предъявляемые к тентовым материалам, сводятся к следующим аспектам:

- прочность под влиянием нагрузки от ветра, дождя (сопротивление разрыва по основу и утку тентовых материалов);

- прочность под влиянием воздействия комбинации тепло-влажности;

- большая возможность отражения солнечной радиации, малая теплопроводность,

- большая водонепроницаемость, большое сопротивление паропроницанию.

При этом, учитывая целесообразность обеспечения единства в технике решений элементов тентовой оболочки сооружения, выявилась группа всех материалов, выпуск и применение которых в комплексе наиболее эффективных.

Например, в работе Блинова.Ю.И. были поисковые архитектурно-строительные требования на тентовый материал на капроновой ткани с покрытием из ХСПЭ с наиритом и ММА. Полные требования этого материала включали 18 групп параметров, в т.ч. по световым и цветовым качествам, долговечности и другим данным. Частью этих требований явились параметры сопротивления разрыву, относительного удлинения при разрыве, жесткости, морозостойкости, водостойкости и др. Моделированием службы тентовых материалов в наружных ограждениях были выявлены их специфичные деформации и повреждения, например, в виде раздира, разрывов, проколов, воспроизведение которых позволило вероятностные параметры сил и характера эксплуатационных воздействий.

Интересным примером оценки и оптимизации свойств тентовых материалов по прочности на разрыв и толщине с учётом трех факторов: архитектурно-строительных требований, условий службы и химико-техноло-гических возможностей являлся обобщающий и упрощенная формула для практического использования: в = ,(12) или 0=^, (13)

б о

Где: в - предел прочности пленки при разрыве по напряжению в Па или даН/см2 или кгс/см2, требующийся для условий изготовления и использования; 5 -необходимая толщина пленки, мм; К - коэффициент, увязывающий эти характеристики (в и 6) с эксплуатационной нагрузкой и требуемой для её восприятия разрывной прочностью Я в даН или кгс, полосы материала, шириной I см (или 5 см, или I м), безотносительно к толщине.

Принимая во внимание, что эти коэффициенты входят в формулы, позволяющие определять сроки службы материалов в тентах с учётом их толщины и условий эксплуатации, можно повлиять и на расчетное назначение необходимой толщины пленок покрытий, которая находится из следующего выражения:

где: Ъ - срок службы полимерного материала плёнки тентовой оболочки; ,ГЭ - интенсивность износа в эксплуатации, мкм/сутки; т - интенсивность подвижек тента (например = 8 м/сутки); Сс- количество дней эксплуатации тента; Кодн , Кд,, Кст, Кага1| - коэффициент однородности; длительной прочности, старения, абразивного износа.

На основе исследований изменения прочности материалов, установлены зависимость переменного композиционного процесса материалов (который вызывает материалов более разрушать или прочности) и времени, напряжения при влиянии тепло-влажности условии, ветра, а же и других факторов. Время долговечности материалов г ¡-под влиянием многих наружных факторов можно определено

Где: ........Z¡¡ - требуемые длины времени для наружных факторов,

нарушающих композицию материалов.

При этом, для обеспечения теплового комфорта в помещении тентовые материалы должны обладать отдельными физическими свойствами, которые должны эффективно противостоять влиянию влажно-жаркого климата Вьетнама. Поэтому в проектировании тентовых сооружений во Вьетнаме необходимо выявить конкретные требования к влажно-тепловым параметрам тентовых материалов. Сегодня на мире производятся несколько современных тентовых материалов, имеющих коэффициент теплопроводности А.=2-ь2,7 Вт/м2.К, поэтому имеется возможность повышать термическое сопротивление ограждения тентовых сооружений.

Требованиями к соединениям тентовых материалов для Вьетнама являются: - обеспечение необходимой прочности соединений тентовых материалов, особенно при растягивающих, раздирных, абразивных и других нагрузках и воздействиях при влажно-жарком климате и большом колебании температуры в течения дня, которое часто происходит во Вьетнаме. Например, в работе зарубежных авторов рекомендована с учётом специфики "шва" в тенте расчётная формула для определения прочности шва по ниткам Яшн ( в кгс/см, или Н/см):

8 - г. :э .т. Колн. К дл. Кст. Каиж .С

с»

(14)

из формулы: 1/г£=1/г, +1/г2 +...........+1/г„=£ (15)

.п.К,.К2.Кс ,(16)

а„ (1 + Кн.Енр)

Где: п-число строчек в шве; ас-начальная длина стёжка, см; Кн-разрывная прочность швейной нити (кгс или Н); Кн- коэффициент снижения прочности нити в шве (при испытании "петлей" равен 0,87 по опытным данным); е,,р - разрывное удлинение швейной нити; К,- коэффициент, учитывающих конструкцию шва; К2- коэффициент, учитывающих схему загрузки шва в тенте; Кс- коэффициент, учитывающих неравномерность загрузки строчек в многорядом шве; 0-угол между ветвями швейной нити в стёжке (в градусах).

- крепление тентовых материалов к несущему каркасу по обеспечению эффекта сопротивления воздействия тайфуна для сооружений.

Из формулы (16) приходим к выводу, что определение прочности шва зависит от коэффициента снижения прочности нити в шве Кн. Поэтому определение снижения прочности нити в шве под влиянием воздействия влажно-жаркого климата Вьетнама представляет собой очень важное дело. С точки зрения автора подтвержденной экспериментально, во Вьетнаме самое надежное соединение для тентового ограждения - сварное.

К требованию снижения мощности теплопередачи из внешних поверхностей ограждения к внутренние ТС рекомендуем снижать сумму площади поверхностей ограждения, воспринимающих солнечной радиации или использовать тентовые материалы, имеющие большой коэффициент теплового отражения (свойства обычных материалов оболочек в зависимости от цвета их поверхности колеблются в довольно широких пределах: коэффициент отражения - от 35 до 90%; коэффициент пропускания - от 5 до 20%; коэффициент поглощения - от 35 до 90%). Таким образом, путем использования рационального цвета на внешней поверхности ограждения тентовых сооружений можно снижать восприятие тепловой радиации солнца в том случае, когда невозможно изменить площадь поверхностей ограждения, воспринимающих солнечную радиацию. Здесь белая окраска предпочтительнее, чем другие цвета. Что касается наружных стен, они менее опасны с точки зрения перегрева, чем световые проемы. Лишь только применение светлой окраски фасадов может удалять до 80% радиационного тепла от солнца.

Рациональный выбор форм ТС по условию климата позволяет экономично использовать их, и обеспечивать требования архитектурной задачи. Во Вьетнаме солнечная радиация на поверхности стены, ориентированной на запад и восток очень большая. Таким образом, основное требование к ограждению, ориентированному на запад или восток, такое, что она должна хорошо защищать помещение от тепла солнечных лучей. Это возможно при использовании в качестве стен традиционных материалов. Для оптимальной эксплуатации тентовых сооружений в условиях Вьетнама, учитывая традиционный опыт можно улучшить конструкцию покрытия посредством устройства дополнительного внутреннего тента. В промежутке между двумя такими тентовыми оболочками можно обеспечить вентиляцию - механическую или естественную. Причём, устройство двойного тентового покрытия может быть использовано также для повышения других архитектурных эффектов, таких как световой комфорт, звукоизоляционный комфорт.

Качество проветривания помещения тентовых сооружений полностью зависит от объемно-пространственных решений: действие ветра на горизонтальную и вертикальную поверхность, устройство вентиляционных отверстий, окон, дверей,

их форма, размеры, положение, а также конструкции. Существует ещё мероприятие, обеспечивающее тепловой комфорт в помещении - это использование зеленых насаждений. Использование зеленых насаждений, влияет на температурно-влажностный режим: даже небольшой зеленый массив снижает температуру воздуха летом (от 1,5 до 2,5°С), интенсивность солнечной радиации - до 40-50%, загрязнение воздуха - на 25-40% не только внутри самого массива, но и в прилегающих районах. Причём есть ещё другое мероприятие, которое часто используется сегодня в мире, применительно к сооружению с большой площадью покрытия, лёгким покрытием, имеющим плохую теплоизоляцию - это увлажнение к поверхности покрытия или ограждения. В исследованиях Геша было показано, что толщина тонкого слоя воды в 1,5мм может воспринимать 19% энергии солнечной радиации и превращать 44% такой энергии, но не влиять на светопередачу помещения. Другое испытание в Фоэнисе (США -1966) показано, что намачивать поверхности крыши 0,136 кг воды на площадь (= 0,1м2) в час может снижать температуру поверхности крыши до внешней температуры воздуха при температурном перепаде между ними с 18^24°С.

Проведение расчета прочности тентовых материалов вначале при проектировании позволяет быстро определить возможность сооружений сопротивления тайфунам. Однако в настоящее время во Вьетнаме ещё не разработаны конкретные указания по технике расчета несущей способности зданий в виде гибкой оболочки, потому что применяют такие сооружения в небольших объемах. Статические данные показывают, что общественные ТС занимаю большую часть в количестве ТС, построенных в архитектурной области. В общественных зданиях часто используются вантовый каркас, накаркасная или подвесная компоновка в виде схема точечного или контурного напряжения.

Для повышения возможности сопротивления тайфуна таких типов ТС, необходимо обратить большее внимание на тип ТС (рис. 5), использующий точечную схему напряжения и стабильную сеть за счет усилий, возникающих в ткани из-за действия ветровой нагрузки, которые могут быть более, чем максимальное расчетное сопротивление натяжения тентовых материалов (В местах подпоры во всех случаях возникают большие, чем во всей мембране, внутренние усилия). В том, что величина усилия определяются из статического расчета оболочки, а значения допускаемого натяжения материала быть приняты по официальным нормативным документам, разработанным на основе испытаний при условиях, учиты-

Рис. 5. Ячейка мембрана под действием нагрузки в центре.

вающих снижение прочности материала вследствие длительного действия нагрузки, двухосного напряженного состояния, действия большого влажно-жаркого климата, факторов, вызывающих старение материала. В основе анализов влияния климатических факторов на прочность тента и учет ветровой нагрузки для ТС позволяют рассчитать прочность тента такого типа по утку по формуле: |Ту| =

10,315 + ip) | < (i. |R0|, Н/см (17)

Где: Ту - максимальное погонное усилие в мембране по утку армирования в даН/см; Е7- приведенная модуль упругости материала по утку; ср = d/a(l-d/a)(K-l) - коэффициент, учитывающий относительные размеры мембран и ортотропию материала; d - диаметр площадки приложения нагрузки; Ro - кратковременная разрывная расчетная прочность материала; ц= 0,1+0,15 - коэффициент снижения прочности выбранных тентовых материалов под влиянием тепло-влажностного режима Вьетнама.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Наблюдения области зарубежного градостроительства, а также их прогресса в области применения современных материалов в строительстве можно отметить, что некоторые новые архитектурные тенденций до сих пор не изучались и не применялись во Вьетнаме. Например, применение и эксплуатация мягких сооружений, таких как ПСК, ГСК и ТС. Обобщая можно утверждать, что эксплуатация и использование гибких, мягких материалов в области строительства Вьетнама представляет собой импровизированный, разрозненный характер вследствие объективных и субъективных причин. Выявлено, что одним из самых важных факторов, влияющих на эксплуатацию и применение ТС в условиях Вьетнама, является климатический фактор.

2. Важными факторами, влияющими на применение ТС в СРВ, являются высокий влажно-жаркий показатель (Ф>80%, Т>40°С), большое количество осадков, сильный ветер (может достигать 35м/с) сопровождающий тайфуны и др. Под всесторонним влиянием климатических условий Вьетнама прочность тентовых оболочек, их соединений снижается значительно, что приводит к снижению долговечности ТС. Хотя степень таких влияний зависит от свойства конкретных материалов тента, а также и формы, схемы конструкции, размера ТС. Экспериментально установлено, что прочность тентового материала типа Précontraint'"'502 (фирма FERRARY) за период эксплуатации 7 лет снижается на 27,7% в условиях Вьетнама (в Европе она снижается на только 11,2%). При этом действие климатических условий влияют значительно на микроклимат ТС, особенно на их тепловой комфорт из-за своих особенностей.

3. Для оценки возможного использования тента в эксплуататорской практике, сделана попытка определить степень разрушительного действия на тент, их соединение тайфунов, которые часто бывают во Вьетнаме. На основе анализа типичных форм ТС и данных действия ветра, дождя в тайфуне были определены максимальная статическая нагрузка и максимальная динамическая нагрузка ветра на простые типы ТС (пролёт которых до 6+3Ом; высота не более 30м; гипотетическое используемое время сооружений 10 лет) не более 15kN/m2 и 035kN/m% ве-

личина уклон их покрытия должна составлять от 30° до 55° для обеспечения водоотводной способности ТС.

4. Сильное влияние ветра на долговечность ТС необходимо учитываться в проектировании. Это позволяет быстро определить возможность сопротивления тайфунам для выбранных форм ТС по определению расчетного растяжения тента в загрузке. Из этого следует, что нами предварительно определены оптимальные типы ТС, а также и схемы напряжения тента для повышения стабильности ТС в сезоне тайфунов во Вьетнаме при проектировании ТС.

5. Для повышения надежности расчета несущей способности тента, необходимо определить точные данные снижения прочности материалов из-за действия влажно-теплового режима во Вьетнаме, которые в настоящее время ещё не исследованы. Однако по анализу зарубежных исследований и натурных исследовании автора определить, что снижение прочности современных тентов происходит в пределах от 10% до 15% для расчета их требуемого сопротивления напряжения.

6. В результате анализа влияния климатических факторов на микроклимат помещения ТС определены требования к ТС для повышения теплового комфорта, особенно в жарком сезоне, которые включают:

- требование к термическим параметрам тентовых материалов;

- требование к выбору и определению типа ТС, его ограждающей конструкции, а также основных геометрических параметров структур, ориентации здания и др., которые обеспечивают надежную погодазащиту ТС и создание требуемого теплового комфорта помещении. Для жарко-влажностного климата нами рекомендуется 2х-слойное ограждающее тентовое покрытие с воздушной прослойкой.

7. Такие требования решаются посредством использования зарубежных прогрессивных в исследовании и применения ТС, а также и рациональных архитектурных мероприятий по снижению влияний солнечной радиации, влажно-теплового режима Вьетнама. Таким образом, в проектировании ТС предварительно определены оптимальные решения, которые включают в себя выбор оптимальных тентовых материалов, их соединений, а также формы, пространства и конструктивного решения.

8. В результате исследования можно утверждать, что возможность применения ТС в условиях Вьетнама может расшириться, если будут проведены рациональные стратегии в исследовании. Эффективное применение ТС во Вьетнаме откроет новую перспективу в архитектурной области в ближайшее время.

Основные положения диссертации опубликованы в работах:

1. Нгуен Туан Дьунг. Факторы, влияющие на прочности тентовых материалов в температурно-влажностных климатических условиях Вьетнама. Вестник МГСУ №4 2008г, с.80 - 82.

2. Нгуен Туан Дьунг. Выбор рациональных форм и конструкции тентовых зданий в температурно-влажностных климатических условиях Вьетнама. Вестник МГСУ №4 2008г, с.100 -103.

3. Нгуен Туан Дьунг. Эффективная эксплуатация тентовых зданий и сооружений в климатических условиях Вьетнама. Пятая международная (XI традиционная) научно-практическая конференция молодых ученых, аспирантов и докторантов. Сборник 5 докладов. МГСУ-2008г, с.105 ^ 107.

КОПИ-ЦЕНТР св. 7:07:10429 Тираж 100 эю. г. Москва, ул. Енисейская, д36 тел.: 8-499-185-7954, 8-906-787-7086

Введение.

Глава 1. ТЕНТОВЫЕ ОБЪЕКТЫ. ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА АКТУАЛЬНОСТИ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ В ОБЛАСТИ АРХИТЕКТУРЫ И СТРОИТЕЛЬСТВА ВЬЕТНАМА.

1.1. Тентовые объекты - Как один из типов Гибких Мобильных Сооружений - ГМС. Концепция, источник и их применение.

1.1.1. Концепция " Тент " и источник тентовых объектов в архитектурной истории мира.

1.1.2. Основные материалы и методы их соединения.

1.1.3. Тентовые конструкции и основные формы в архитектурно-строительной области.

1.2. Зарубежный опыт возведения и эксплуатации тентовых сооружений в других условиях климата.

1.3. Факторы, сдерживающие эксплуатацию и применение тентовых сооружений.

1.4. Предварительная оценка возможностей применения тентовых объектов в условиях Вьетнама.

1.4.1. Краткое обобщение социально-экономических особенностей и условий развития архитектурно-строительной области Вьетнама.

1.4.2. Состояние эксплуатация и применения гибких и мобильных сооружений во Вьетнаме.

1.4.3. Факторы, влияющие на способность применения тентовых сооружений во Вьетнаме.

1.5. Вывод

глава 1.

Глава 2. АНАЛИЗ КЛИМАТИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ, ЗАТРУДНЯЮЩИХ ЭКСПЛУАТАЦИЮ И ПРИМЕНЕНИЕ ТЕНТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ В УСЛОВИЯХ ВЬЕТНАМА.

2.1. Специфика климата Вьетнама. Строительно-климатическое районирование территории Вьетнама.

2.1.1. Воздушная температура.

2.1.2. Влажность воздуха.

2.1.3. Режим осадков.

2.1.4. ветер.

2.1.5. солнечная радиация.

2.1.6. Строительно-климатическое районирование.

2.1.7. Анализ типичных климатических факторов для исследования состояния работы тентовых сооружений и их элементов.

2.2.- Воздействие температурно-влажностного фактора на долговечность тентовых материалов и их стыков.

2.2.1. Анализ прочность тентовых материалов при температурно-влажностном условии.

2.2.2. Анализ воздействия температурно-влажностного.

2.3. Воздействие ветра и тайфуна на прочность тентовых сооружений, зданий в условиях Вьетнама.

2.4. Микроклимат помещения тентовых сооружений в условиях климата Вьетнама.

2.5. Вывод в главе 2.

Глава 3. ФОРМЫ ТЕНТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ И PIX СПОСАБНОСТЬ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТАЙФУНАМ. ИХ МИКРОКЛИМА В КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ ВЬЕТНАМА.

3.1. Выявление форм тентовых сооружений по оценке связи между их способностью сопротивления тайфунам и микроклиматом.

3.2. Анализ форм тентовых сооружений под влиянием тайфуна.

3.2.1.Формы тентовых сооружений и ветровая нагрузка в условиях Вьетнама.

3.2.2. Формы тентовых сооружений и их водоотводной.

3.3. Формы тентовых сооружений и их отношение к микроклиматическим факторам в условиях Вьетнама.

3.3.1. Выявление теплового комфортного параметра для вьетнамцев. Разработка основных приёмов по.

3.3.2. Форма тентовых сооружений и тепловой комфорт.

3.4. Вывод в главе Зх.

Глава 4. РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ОПТИМИЗАЦИИ АРХИТЕКТУРНО-КОНСТРУКТИВНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕНТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ В УСЛОВИЯХ ВЬЕТНАМА.

4.1 .требования для выбора тентовых материалов, их соединения.

4.1.1. долговечность тентовых материалов.

4.1.2. физико-механические параметры тентовых материалов и цель обеспечения теплового комфорта в помещении ТС.

4.1.3. требование для соединений тентовых материалов.

4.2. Архитектурно-конструктивное решение для тентовых сооружений по требованию климатических местностей.

4.3. Архитектурные мероприятия по обеспечению теплового комфорта в помещении тентовых сооружений.

4.4. Архитектурно-конструктивные решения для повышения долговечности тентовых сооружений и расчет прочности.

4.5. Вывод в главе 4-ой.

На пути индустриализации во Вьетнаме развивается быстрыми темпами не только промышленное, но и гражданское строительство. Одним из условий повышения жизненного уровня является развитие гражданского строительства, соответствующее уровню экономики страны и отвечающее природно-климатическим условиями и бытовым особенностям населения Вьетнама. Для повышения такого уровня в архитектурно-строительной области проведены исследования современных прогрессивных тенденций, одной из которых является быстровозводимый, перемещаемый и адаптивный характер зданий, сооружений.

Во Вьетнаме в больших объемах осуществляется строительство жилых и общественных зданий и сооружений из железобетона и кирпича. Покрытия таких зданий и сооружений часто строят из традиционных материалов, например, глиняной или алюминиевой черепицы. Достоинства таких материалов для покрытий здания подтверждаются в строительной области не только во Вьетнаме, но и во всем мире (высокая прочность, транспортабельность, лёгкая сборность и др.). Однако строительство таких сооружений требует большого расхода материалов, а также продолжительного времени, а это не соответствуют актуальным архитектурно-конструктивным и технико-экономическим задачам сегодняшнего дня, таких как снижение материалоемкости и массы зданий и сооружений. В силу этого, были проведены исследования новых материалов, новых структур взамен традиционных материалов покрытий в архитектурной области.

Исходя из развития условия современной архитектуры в мире, вьетнамские специалисты отмечают новую архитектурную тенденцию, которая представляет собой развитие, применение и эксплуатацию тентовых сооружений (ТС). Основные конструкции таких сооружений состоят из мягкой ограждающей оболочки (полимерных пленок, тканей, мембран и других эластичных материалов) и несущего каркаса в виде стержневых и иных опорных систем. Можно сказать, что ТС представляют собой новые архитектурные типы, не используемые широко во Вьетнаме сегодня.

До сих пор тенты, несмотря на них широкое использование не только в палатках, навесах, но и в таких крупных объектах как ангары и передвижные цирки во многих иностранных странах, не входили в общепринятые архитектурно-строительные нормы во Вьетнаме. Это значительно сдерживает развитие как самих тентовых сооружений, так и сфер их потребления. При этом все более увеличивалось и проявлялось их социально-экономическое, архитектурное и градостроительное значение. В особенности оно проявилось в мобильных, сезонных и специальных постройках, в которых тентовые оболочки позволили решать многие задачи как в погодозащитных целях, так и в интерьерах с наибольшей рациональностью.

Как ясно, отсутствие системы разносторонних данных об этой области, а также строительство тентовых сооружений в реальности в этом время представляет собой причины, затрудняющие исследование и эксплуатацию тентовых сооружений во Вьетнаме. В рыночной экономике каждый популярный продукт признался потребителями только тогда, когда он утверждал свое социально-экономическое значение, так тоже для архитектурных строений, назначение которых не только выражается на бумаге проектом, но и их присутствием в реальности, которыми действуют прямо на комфортные условия населения. Требованиями для тентовых сооружений в эксплуатации в условиях Вьетнама здесь являются их дешёвая, красивая и прочная особенность, которая приносит материальный и духовный комфорт людям. Такая особенность тентовых сооружений, однако, должна выдержать экзамен большого влияния влажно-жаркого климата Вьетнама. Такие особенности по сравнению с традиционным обыкновением населения представляются фактором, задерживающим развитие тента во Вьетнаме. Очень мало тентовых сооружений построенных в некоторых местах во Вьетнаме являются показателем того, что они пока не знакомы вьетнамцам. Эксплуатация ТС во Вьетнаме затрудняется вследствие многих причин, так главной причиной являются жесткие условия влажного жаркого климата (ВЖК)[1]. Для определения эффективности и использования ТС в условиях Вьетнама необходимо проводить изучение и исследование их особенностей, которые под влиянием ВЖК могут быть труднопреодолимыми ограничениями. Такая задача требует участия многих специалистов других областей. Полученные результаты позволят специалистам оценить возможности применения ТС в условиях Вьетнама.

Изучение и исследование тентовых сооружений в целях эксплуатации и применения их во Вьетнаме до настоящего времени не проводилось. Мы имеем очень мало документации о тенте и их системах: от самых основных концепций до практических опытов. Не смотря на то, что сведений в этой области за рубежом очень много, отсутствуют исследования о тенте в жарко- -влажностных климатических условиях, таких как в условия Вьетнама. Поэтому, нами были изучены основные особенности тентовых сооружений и их элементов как для предпосылки предлагаемых исследований.

Для подтверждения актуальности применения ТС были проведены теоретические исследования, их особенностей при анализе влияния ВЖК на них и анализе микроклимата ТС, который воздействует на биолоклиматическое комфортное условие человека. В системе " Человек- Помещение - Внешняя среда (климат)"- 41Ш, помещение как промежуточный элемент зависит от требований, предъявляемых человеческим организмом к среде его обитания. Эти требования определяют микроклимат помещения ТС, который играет очень важную роль в оценках перспективы их применения во Вьетнаме. Однако такие исследования можно считать первым ориентиром для изучения эксплуатации и использования ТС в условиях Вьетнама.

Цель исследования. провести исследование и обобщить по основе комплекс особенностей тентовых сооружений и их элементов, а также принципы их проектирования, выбора материалов, схем и процессов возведения и эксплуатации. На этой основе дать теоретические рекомендации по учету их специфики, систематике, проектированию и эффективной эксплуатации, использованию в условиях влажно-жаркого климата Вьетнама;

- определить области использования тентов в градостроительстве Вьетнама вследствие объективных и специфичных причин. Таким образом, привлечь внимание не только профессионалов, архитекторов и строителей, потенциальных применителей, а также инициировать развитие этого в государственных масштабах;

- разработать научно-технические обоснованные требования для технических решений по тентовым сооружениям, а также их планировочные компоновки, соответствующие условиям Вьетнама.

Основные задачи исследования.

При этой цели решаются следующие основные задачи:

- выявление основных функциональных, технических и специфичных особенностей тентовых сооружений;

- определение факторов, задерживающих развитие ТС во Вьетнаме;

- при определении обобщённых факторов должно подчёркивать влияние климатических факторов на эксплуатации ТС;

- изучение разносторонних характеристик тентовых оболочек и построек, с подготовкой рекомендаций по их улучшению;

- изучение зарубежного опыта и выявление оптимальных приемов архитектурно-планировочных решений ТС, соответствующих условиям Вьетнама;

-разработка предложений по перспективам научно-практического развития.

Методы исследования.

- сбор основных сведений по ТС с учётом разносторонних документов и натурных наблюдений;

- изучение и анализ литературных, нормативных и исследовательских данных, которые относятся к проектированию, строительству и эксплуатации ТС и их элементов во Вьетнаме и зарубежом;

- анализ и обобщение личного опыта автора по проектированию градостроительных зданий в условиях Вьетнама применительно к теме.

Научная новизна исследования заключается в том, что это первое исследование по обобщению данных о ТС, а также их практических характеристик в целях их применения во влажно-жарких климатических условиях Вьетнама, которая включает:

1. Выявление основных функциональных, технических и специфичных особенностей тентовых сооружений;

2. Определение факторов, задерживающих развитие ТС во Вьетнаме;

3. При определении обобщённых факторов должно подчёркивать и анализировать влияние климатических факторов Вьетнама на ТС;

4. Изучение разносторонних характеристик тентовых оболочек и построек, с подготовкой рекомендаций по их улучшению;

5. Изучение зарубежного опыта и выявление оптимальных приемов архитектурно-планировочных решений ТС, соответствующих условиям Вьетнама;

6. Разработка предложений по перспективам научно-практического развития для применения ТС во Вьетнаме.

Практическое значение работы заключается в следующих аспектах:

1. Развёрнуть преимущественные исследования дальше, чтобы усилить ход применения ТС во Вьетнаме, результат которых имеет активное назначение для изменения архитектурного лица градостроительства Вьетнама.

2. Усилить исследования и применения новых строительных материалов, технологий, основанных на норме "удобной — комфортной - дешёвой-быстрой и бережливой архитектуре" для решения архитектурных задач.

3. Разработать и рекомендовать рациональные архитектурно-планировочные решения тентовых сооружений, соответствующие условиям Вьетнама.

4. Разработка первой предпосылки по систематизации для перспективы применения ТС в условиях Вьетнама.

Апробация.

Основные положения работы доложены на IV Международной (одиннадцатой межвузовской) научно-практической конференции молодых учёных, аспирантов и докторантов "Строительство-формирование среды жизнедеятельности" (М., 2008).

На защиту выносятся: Обобщение теоретических анализов разносторонних аспектов в системе " Человек- Здание- Климат" к основной оценке перспективы применения ТС в условиях Вьетнама. Из этого, можно провести оптимальные архитектурно-строительные решении, чтобы реализовать такую перспективу:

1) Систематизация и характеристики типичных особенностей ТС, их сфер для изучения.

2) Теоретические анализы факторов, сдерживающих применения ТС в условиях Вьетнама. В том необходимо подчёркивать климатические факторы и их влияния.

3) Способы учета влияния климатических факторов на систему ТС, которая состоит из собственных элементов и микроклиматических условий, установленных такой системой.

4) Рекомендации по проектированию, оценке ТС, их элементов при применения ТС во Вьетнаме.

Структура диссертации.

Диссертация включает 198 страниц текста, содержащего введение, четыре главы, общие выводы и рекомендации, а также 21 рисунка, 52 графических таблиц и список литературы из 131 наименований.

Общие выводы

1. быстрое развитие архитектурно-строительной области Вьетнаме требует применение и эксплуатацию новых тип сооружений для повышения разнообразия ее лица, которое отвечает многообразным опросам рынки. Наблюдение области зарубежных градостроительства, а также их прогрессов области применения современных строительных материалов в строительстве можно сказать, что несколько новых архитектурных тенденций не изучают и не применяют по эффекту вьетнамские специалисты во Вьетнаме. Среди таких тенденций, необходимо обратить внимание на применения и эксплуатацию мягких сооружений, таких как ПСК, ГСК и ТС, поэтому их достоинства могут соответствовать требованием практических задач сегодня. В том, что применение ТС зарубежом получается широкие признание общества посредством их многообразной применимой области в строительстве. По обобщению можно утвердить, что состояние эксплуатации и использования гибких, мягких материалов в области строительстве Вьетнама представляет собой импровизированный, разрозненный характер вследствие объективных и субъективных причин. В основе анализа по типичным характеристикам формы, материала и компоновки ТС, а также по условиям Вьетнама можно сказать, что одной из самых важных факторов, влияющих на эксплуатацию и применение ТС в условиях Вьетнама, является климатический фактор.

2. Из анализов типичных климатических особенностей Вьетнама, а также и строгой взаимосвязи между тремя ячейки в системе "климат- строение-человек" узнали нами, что почти всех климатических факторов (влажно-жаркого режима, солнечной радиации, ветра, дождя, тайфуна и.д.р.) во Вьетнаме имеют невыгодные воздействии на возможности применения ТС. В том, что важными факторами являются высокая влажно-жаркая показатель (Ф>80%, Т>40°С), большое количество осадков, сильный ветер (может достигать 35м/с) из-за влияния тайфуна и др. Под всесторонним влиянием климатических условий Вьетнама прочность тентовых оболочек, их соединений снижается значительно, поэтому это приходит к разрушению долговечности

ТС. Степень таких влияний зависит от свойства конкретных материалов тента, а также и формы, схемы конструкции, размера ТС. При этом, действие климатических условий может влиять значительно на микроклимат ТС из-за своих особенностей, особенно на их тепловой комфорт. Таким образом, необходимо изучать, исследовать тщательно таких влияний, чтобы повышать используемый эффект ТС в условиях Вьетнама. Такие работы состоят из следующих основных задач:

- исследование снижения прочности, долговечности материалов тента, их соединений вследствие действия климатических фактов, особенно вследствие действия влажно-теплового режима и тайфуна для определения кратковременных и длительных их прочности.

- исследование действия климатических фактов на микроклимат ТС для определения рациональных форм, схем ограждения, оболочки ТС, которые могут создавать лучший тепловой комфорт в помещении ТС.

3. Для оценки используемой способности тента в эксплуататорской практике, необходимо определить степени разрушения действия из-за тайфуна на тент, их соединение, которого часто бывают во Вьетнаме. На основе анализа типичных форм ТС и данных действия ветра, дождя в тайфуне были определены максимальная статическая нагрузка и максимальная динамическая нагрузка ветра на простые типы ТС не более 15к1Ч/м2 и 0,35 к]Ч/м2, величина уклон их покрытия должна составлять от 30° до 55° для обеспечения водоотводной способности ТС.

4. Сильное влияние ветра на долговечность ТС необходимо учитываться в проектировании. Это позволяет быстро определить возможность сопротивления тайфунам для выбранных форм ТС по определению расчетного растяжения тента в загрузке. Таким образом, необходимо найти максимальные усилия, возникающие в тенте простых типов ТС под влиянием действия ветра. Из этого следует, что можно определить оптимальные типы ТС, а также и схемы напряжения тента для повышения стабильности ТС в сезоне тайфунов во Вьетнаме в проектировании.

5. Для повышения надежности расчета несущей возможности тента, необходимо определить точные данные снижения прочности материалов из-за действия влажно-теплового режима во Вьетнаме, которые в настоящее время ещё не исследуются. Однако по анализу зарубежных исследований в этой области можно позволять принятие снижения прочности современных тентов в пределах от 10% до 15% для расчета их требуемого сопротивления напряжения.

6. В результате анализа влияния климатических факторов на микроклимат помещения ТС определены требования к ТС для повышения теплового комфорта, особенно в жарком сезоне, которые включают:

- требование к термическим параметрам тентовых материалов;

- требование к выбору и определению типа ТС, его ограждающей конструкции, а также основных геометрических параметров структур, ориента-ций здания и др., которые обеспечивают надежную погодазащиту ТС и создание требуемого теплового комфорта помещении. Для жарко-влажностного климата нами рекомендуется 2х-слойное ограждающее тентовое покрытие с воздушной прослойкой.

7. Такие требования можно решить посредством использования зарубежных прогрессивных в исследовании и применения ТС, а также и рациональных архитектурных мероприятий по снижению влияний солнечной радиации, влажно-теплового режима Вьетнама. Таким образом, в проектировании ТС можно определить оптимальные решения, которые включают в себя выбор оптимальных тентовых материалов, их соединений, а также формы, пространства и конструктивного решения.

8. В результате исследования можно утверждать, что возможность применения ТС в условиях Вьетнама может расшириться, если будут проведены рациональные стратегии в исследовании. Эффективное применение ТС во Вьетнаме откроет новую перспективу в архитектурной области в ближайшее время.

1. Алексеев С.А. Условия существования двухосного напряженного состояния мягких оболочек. М. ,Известия АН СССР. Механика, 1965, № 5, стр. 81-84.

2. Архитектура гражданских и промышленных зданий. Том II. Основы проектирования. /Под ред. В.М. Предтеченского, М., СИ, 1966.

3. Андриенко В.Г. , Дымкова Т.М. воздухопроницаемьсть строчных швов в тканевых пневмооболочках. Реферативная информация. М. : ЦИНИС, 1977, серия 8, вып. 3, с.45-49.

4. Борискина И.В., Плотников A.A., Захаров A.B. Проектирование современных оконных систем гражданских зданий. Учебное пособие. — М.: Издательство АСВ, 2000.

5. Бергеев Б.И., Бондаренко В.Л. "Расчёт мягких мембранных конструкций". В кн.: "Гидротехнические сооружения мелиоративных систем". Труды Новочеркасек, НИМИ, т.13, вып. I, 1973, с.175-188.

6. Байрес В.Е. Применение эластомеров для герметризации ниточных швов строительных конструкций из технических тканей. В сб. Пленки, ткани и сетки в гражданских и промышленных сооружениях. Вып. I. Казань, 1971, с.98-106.

7. Беспрозванный И.М. , Сколов А.Г., Формин Г.М. Воздействие ветра на высокие сплошностенчатые сооружения. М. : Стройиздат, 1976. -183 с.

8. Безуглая Э.Ю. , Расторгуев Г.П. Загрязнение воздуха в городах различных стран. -М.: изд-во ГГО, 1973, с.215-230.

9. Блинов.Ю.И. Тентовые здания и сооружения (аспекты мягких покрытый и перспектив развития). Дисс. доктор, технич. наук. МИСИ. М., 1991.

10. Ю.Блинов Ю.И., Бирюкова Т.П. Тентовые покрытия сооружений и стыкование их элементов. — На стройках России, 1975, № 3, с.32-34.

11. П.Блинов Ю.И. Тентовые конструкции.: Знание.- М.,1985., №8. -48с.

12. Блинов Ю.И. , Отрощенко В.И., Александров К.Н., Небараков Ю.С. Повышение износостойкости мягких ограждений тентовых сооруже189сооружений // Промышленность искусственной кожи в СССР. 1979. № 7 - с.14-21.

13. Блинов Ю.И., Отрощенко В.И. Повышение долговечности мягких ограждений тентовых сооружений с учётом их износостойкости // Там же. — с.144-147.

14. М.Ветошкин С.П. Гигиена жилица в жарком климате. Госмедиздат М. , 1995.

15. Витте Е.К. Тепловой обмен человека и его гигиеническое значение. Гос. Медиздат УССС-Киев 1956.

16. Холщевников В.В., Луков A.B. Климат местности и микроклимат помещений. М., издательство 2001

17. Василев Б.Ф., Ширдатов К. Солнцезащита жилых зданий. Жур. "Жилищное строительство" № 4, 1968.

18. Временная инструкция по проектированию, монтажу и эксплуатации воз-духаопорных пневматических сооружений СН 479-77. Сост. Демьяков Г.Н., Кошкин А.М., Вознесенский С.Б., Андриенко Е.Г. М. : СИ, 1978. -17 с.

19. ГОСТ 12.1.014-79. Воздух рабочей зоны. Методы измерения концентраций вредных веществ индикаторными трубками. Март 1979.

20. ГОСТ 12088-66. Ткани текстильные, трикотажные и нетканые полотна, войлок и изделия из них. Метод определения воздухопроницаемости. — переиздат, 1967.

21. Гласс Д. , Стенли Д. Статистические методы в педагогике и психологии. — М.: Прогресс, 1976. -495 с.

22. Гуляницкий Н.Ф. Архитектурный образ и конструктивная структура. В кн. : проблемы теории советской архитектуры. - М.:ЦНИИП градостроительства, 1973, с.107-128.

23. Губенко А.Б., Зубарев Г.И., Кунаковский А.Б., Петровнин М.И., Петров И.С. Пнематические строительные конструкции, М., ГСИ, Стройиздат, 1963.

24. Губенко А.Б. Строительные конструкции с применением пластмасс за рубежом и перспективы их развития в СССР. Госстройиздат, 1961.

25. Горячев Л.Б. , Сладков В.А. Проблемы применения мягких оболочек в промышленном строительстве на Севере // Промышленное строительстве. -1975.

26. Гамбург П.Ю. Расчёт солнечной радиации в строительстве. Изд. литер.по строительству, М., 1966.

27. Городинский С.М. Средства индивидуальной защиты для работ с радиоактивными веществами. 3-е изд., перераб. И доп. -М. : Автомиздат, 1979. -294 с.

28. Гениев Г.А. Некоторые задачи расчета пневмаконструкций из мягких материалов. Сб. «Исследования по строительной механике», Госстройиздат, 1962.

29. Гогешвили A.A. Разработка и исследование пневматически напряжённых цилиндрических сводов воздухоопорного типа. Дисс. М.,1972.

30. Гогешвили A.A., Блинов Ю.И. Пневматические и тентовые строительные конструкции. М. : ЦМИПКС МИСИ, 1982.

31. Дашкевич.Л.Л. Методы расчёта инсоляции при проектировании промышленные зданий. Гос. Стройиздат, М., 1939.

32. Дыховичный Ю.А. Конструирование и расчёт жилых и общественных зданий повышенной этажности. М.: ,Издательство литературы по строительству, 1970.

33. Дюнин А.К. Механика метелей. Издательство АН СССР, Сибирское отделение, Новосибирск, 1963.

34. Дюнин А.К. Основы механики многокомпонентных потоков. Издательство АН СССР, Сибирское отделение, Новосибирск, 1965.

35. Ермолов В.В. Тентовые сооружения. Обзорная информация, вып. I. М. : ЦИНИС, 1979. -76 с.

36. Ермолова. В.В. Пневматические строительные конструкции. М., Стройиздат 1983.

37. Ермолова B.B. Воздухоопорные здания и сооружения. М. : стройиздат, 1980. -304 с.38.3ахиваев JI.C., Кишян A.A., Романиков Ю.И. Методы планирования и обработки результатов физического эксперимента. М. : Атомиздат, 1978. -229 с.

38. Ильинский В.М. Строительная теплофизика. М. : Высшая Школа, 1974. -317 с.

39. Ильяшев A.C. Специальные вопросы архитектурно-строительного проектирования. М. : Стройиздат, 1977. -184 с.

40. Исследование областей применения тентовых сооружений для промышленных объектов Крайнего севера. Отчёт Казань, КИСИ кафедра архитектуры, 1972.

41. Ковал ев. А.О. Герметичность мягких ограждений тентовых сооружений. Дисс. канд. технич. наук. М., 1980.

42. Ковда В.А., Кунин В.Н. Контролируемая среда для освоения пустынь. -Природа, 1970, № 8.

43. Купрянов В.Г. Складков В.А. Удлер Е.М. Механические испытания ниточных швов тентового покрытия купола лагеря " Волга". В сб. Пленки, ткани и сетки в гражданских и промышленных сооружениях. Вып. I, Казань, 1971, с.96-98.

44. Кокошинская В.И., Яковлева JI.A. Загрязняемость тканей из химических волокон. — Текстильная промышленность, 1972, № 6, с. 80-82.

45. Клименко А.П. Методы и приборы для измерения концентрации пыли. -М. : Химия, 1978. -207 с.

46. Крамина Т.А. Факрутлинов К.Х. К оценке водонепроницаемости пленочных материалов в конструкциях строительного назначения. В сб. Пленки, ткани и сетки в промышленных и гражданских сооружениях. Вып. I. Казань, 1971, с.93-96.

47. Козлов П.М. применение полимерных материалов в конструкциях, работающих под нагрузкой. М., Химия, 1966.

48. Копсова Т.П. исследование архитектурно-конструктивных принципов проектирования тентовых ограждений с учётом теплофизических факторов. Канд. Дисс., М. 1971.51 .Константинова В.Е. Расчёт воздухообмена в жилых общественных зданиях. М.,1964.

49. Козловскии A.C. Устройство кровель. М., ГСИ , 1956.

50. Клей и технология склейвания (сборник статей под ред. Д.А.Кадашова). оборонгиз, 1960.

51. Кулиннов Г.В. Формы покрытий тентовых сооружений с учётом самосне-гоудаления. Канд. дисс., М.

52. Круглова А.И. Климат и ограждающие конструкции. Изд-во "литература по строительству". М., 1970.

53. Лабораторный практикум по технологии резины. Основные свойства резин и методы их определения. —М. : 1967.

54. Лепетов В.А. Резиновые технические изделия. М., ВНИИПИК, 1958.

55. Магула В.Э. Расчёт сферических свободнолемащих мягких емкостей. " Строительная механика и расчёт сооружений". 1965, № 6.

56. Матевосян Г.О. Кузненова И.Б. Длительное и циклическое воздействие воды и влажного воздуха на пластические массы. "Пластические массы", № 12.

57. Небараков Ю.С. Мищустин И.У. Новые тентовые материалы на базе синтетической ткани с односторонним пленочным покрытием. Сб. Трудов №17. М., ВНИИПИК, 1966.

58. Небараков Ю.С., Мишустин И.У. Тентовые материалы для строительных целей // Плёнки, ткани и сетки в граждаских и промышленных сооружениях : Матер. Республ. Научно-технич. Конф. "Тент-71". Казань, ВХО, 1971. - с.53-55.

59. Небараков Ю.С., Александров К.Н., Бирюков В.П., Калашников В.Г. (ВНИИПИК), Блинов Ю.И., Отрощенко В.И. (МИСИ). Тентовые материалы с покрытием на основе совмещённых полимеров // Кожевенно-обувная промышленность. 1979. №12. -с.27-29.

60. Отто Ф., Шлейер Ф.К. Тентовые и вантовые строительные конструкции, пер. с нем. Гогешвили A.A., М., Стройиздат, 1970.

61. Отто Ф., Тростель Р. Пневматические строительные конструкции пер. с нем. Гогешвили A.A. М. Стройиздат, 1967.

62. Осипов Л.Г. , Сервинович Н.И. , Стерлигов В.Д. , Шубин А.Ф. Архитектура гражданских и промышленных зданий, М., ГСИ , 1962.

63. Отрощенко В.И. Повышение износостоикости мягких ограждений тентовых сооружений. Дисс. канд. технич. наук. М., МИСИ, 1982. - 211 е.; Автореферат - 24 с.

64. Пневматические конструкции воздухоопорного типа. Под ред. Д.т.н., проф. Ермолова В.В. М., Стройиздат, 1973.

65. Пространственные покрытия (конструкции и методы возведения. Т.П. Металл, Х.Мош, О.Пецелт, Р. Шульц : Пер. с нем под пед. Г.Рюле. М. : Стройиздат, 1974. -247 с.

66. Поляков B.C. , Шпаков В.П. пневматические конструкции в строительстве. -М. : строиздат, 1975. -38 с.

67. Пленки, ткани, сетки в гражданском и промышленном строительстве. Опыт о перспективы применение/ Под общ.ред. Ю.М.Блинова. Казань: ВХО, 1971.-198 с.

68. Предтеченский В.М. Архитектура гражданских и промышленных зданий. Том III. Жилые здания. М., стройиздат, 1966.

69. Разработка рекомендаций по проектированию и применению тентовых сооружений в гражданском строительстве. Отчёт, МИСИ им . В.В.Кубышева, каф. Архитектуры. М., 1975.

70. Римша.А.Н. Градостроительство в условиях жаркого климата. М, стройиздат, 1979.

71. Реттер Э.И. Архитектурно-строительная аэродинамика. М. , стройиздат, 1984.

72. Ржаницин А.Р. Теория расчёт строительных конструкций на надежность. -М. : Стройиздат, 1978. 239.

73. Сладков В.А. Архитектурные формы и виды тканевых и сетчатых покрытий трасфомируемых из плоскостей. Канд. Дисс. Киев, 1967.

74. Складков В.А. Архитектурные формы и виды тканевых и сетчатных покрытий, трасформируемых из плоскости: Дисс. Канд. Арх. М. : МАРХИ, 1969. - 194 табл. ; Автореферат - 29 с.

75. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.

76. СНиП II-3-79. Тепловая защита зданий.

77. Савинки Г.А. Ветровая нагрузка на сооружение. М. : Стройиздат, 1972, -111с.

78. Селиверстов А.Н. Покрытия и крыши здания. Пермь, 1960.

79. Тенты в мобильных сооружениях. Сб. "материалы республиканской конференции-по пленкам, тканям и сеткам в гражданских и промышленных сооружениях". Под ред. Блинова Ю.И. Выспуск I, Казань, ВХОим. Д.И.Менделеева, 1971.

80. Татевосян Г.О. Исследование в области старения поливинилхлоридных пластикатов под воздействием-световой энергии. Автореферат, М., 1958.

81. Табольский А. Свойства и структура полимеров. Пер. с ангд. Под пед. Слонимского Г.А., М., Химия, 1964.

82. Бирюкова Т.П. Соединения в мягких ограждениях тентовых сооружений. Дисс. канд. наук. М., 1975.

83. Туполев М.С. Конструкции гражданских зданий. М., Стройиздат, 1973.

84. Удлер Е.М. Из опыта расчёта и конструирования узлов тентовых покрытий. В сб. Пленки, ткани и сетки в гражданских и промышленных сооружениях. Вып. I, Казань, 1971, с.44-48.

85. Удлер Е.М. Сооружения с подвесными тентовыми ограждениями, формы и конструктивные решения мягких покрытий, стабилизированных сетями: Дисс. Канд. Технич. Наук. М. : МИСИ, 1974.

86. Устройство тентовое. Стойки тентовые и узлы. Типы, основные размеры и технические требования. ОН 9-70-67.

87. Фирсанов.В.М. Архитектура гражданских зданий в условиях жаркого климата. М. изда-во "высшая школа", 1982.

88. Цивилев М.П., Никаноров А.А., Суслин В.М. Инженерно-спасательные и неотложные аварийно-восстановительные работы в очаге ядерного поражения. -М. : Стройиздат, 1975. -222 с.

89. Чистякова.С.Б. Охрана окружающей среды. М.,Стройиздать 1988.

90. Штолько В.Г. Исследование архитектурно-конструктивных решений тентовых покрытий. Канд. диссер. Киев, 1967.

91. Шрута О. Воздухоопорные конструкции, применяемые в СССР. -М. : Ин-терстройинформация, 1970, № 4.

92. Шпаков В.П., Кадонцева Н.В. К вопросу выбора коэффициента запаса прочности конструкций из прорезиненных тканей // Сообщения ДВВИМУ по судовым мягким оболочкам. Владивосток, ДВВИМУ, 1977. Вып.35. -с.76-87.

93. Щевцов К.К. Проектирование зданий для районов с особыми природно-климатических условиями. М., 1986.

94. Barus givoni. Climate consideration in buiding and urban design. 1998.

95. Maxwell Fry & Jane Drew. Tropican architecture in the dry and humid zones. 1964, 1982.

96. The Tent. Soft shell structures at EXPO'70. Taiyos Newpoof system. Tokyo, Taiyo Kogyo CO., LTD. 1970. - 32s.

97. W. Krummheuer. Mechanical Propertis of PVC- Coated Fabric and their Joints Journal of Coated Fabric 8 (1979) c.302.

98. B. Mefert. Mechaniche Eigenschaften PVC- beschichteter Polyestergewebe. Diss., RWTH Aachen, F. R. Germany, 1978.

99. Horcic M. Windblelastung und Berechnung des Spanung- und Verfor-mungszutandes im zylindrischen Teil von Traglufthallen mit besonderer Berücksichtigung des Konstruktionsmaterials. Diss. ETH Zurich, 1974.

100. Nieman H.-J. Zur Windbelastung von Traglufbauten. Konstruktiver In-genieubau/ Berichte, Heft 13, Vulcan-Verlag, Essen, 1972.

101. O.H.Koenigsberger, T.G.Ingersll, Alan Mayhew, S.V.Szokolay Vanual of tropican housing and building. 1974, 1978, 1980.

102. Baruch Givoni. Climate considerations in building and urban design. 1998.

103. Donald Watson & Jane Drew. Tropican architecture in the dry and humid zones, 1964, 1982.

104. KeHKar. B.N. Size distribution of rain drop. Part III. Indian Journal. Of me-teorology-geofhysics. № 4-1961.

105. Bubner E. Zum Stand der Tecnik im Membranbau. Membrankontruktionen 2, Verlag R. Muller, Köln, S. 17-24.

106. U. Schulz. Tragberhalten von Nahtverbindungen bei bauwerken aus PVC-beschichten Polyesrgeweben. Nahverbindungen. Symp. «Beschichtete Chemiefasergewebe 1979». Institut für KunststoffVerarbeitung, RWTH Aachen, F. R. Germany p. 6-27.

107. OTTO F. UND RUMMELEIN R. " WANDELBARE ZUGBEANSPRUCHTE KONSTRUCTIONE" H21/22, 1967, s 532-533.

108. Nguyen Nhu Quy. Cong nghe vat lieu cach nhiet. Nha xuat ban Xay dung. Ha noi- 2002.

109. Pham Ngoc Dang, Pham Hai Ha. Nhiet va khi hau kien true. Nha xuat ban Xay dung. Ha noi- 2002.

110. Tap chi kien true Vietnam so 3 (101) 2003.

111. Vien nghien cuu kien true. Kien true va khi hau nhiet doi viet nam. Nha xuat ban Xay dung. Ha noi- 1997.

112. Solieu cua cuc thong ke Hanoi nam 2000.

113. Pham Due Nguyen. Kien true sinh khi hau. Nha xuat ban xay dung. Ha noi-2002.

114. Pham Ngoc Dang- Co so khi hau hoc cua thiet ke kien true. 1981.

115. Viet Ha, Nguyen Ngoc Gia. Khi hau kien true. Nha xuat ban Xay dung. Ha noi- 2000.

116. Hieu qua chieu sang & nghe thuat kien true. Trang 18.

117. Nguyen Ngoc Gia, Viet Ha. Quang hoc kien true. Nha xuat ban Xay dung. Hanoi- 1998.

118. Ky thuat xay dung. Nguyen ly- vat lieu- phuong phap.

119. Pham Due Nguyen. Am hoc kien true. Nha xuat ban khoa hoc ky thuat. Ha noi- 2002.

120. TCVN -2737-1995. Nha xuat ban Xay dung. Ha noi- 2002.

121. Le Nguyen. Cam nang ky thuat kien true. Nha xuat ban khoa hoc va ky thuat. Ha noi.

122. Pham Ngoc Dang, Pham Due Nguyen, Luong Minh. Vat ly xay dung (phan 1, nhiet va khi hau). NXB. Xay dung. Hanoi, 1981.

123. Pham Ngoc Dang. Co so khi hau hoc cua thiet ke kien true. Nxb. Khoa hoc vaky thuat Ha Noi. 1981.

124. TCVN-4088: 1985. So lieu khi hau dung trong xay dung. Nxb Xay dung, 1987.

125. Pham Due Nguyen, Nguyen Thu Hoa, Tran Quoc Bao cac giai phap kien true khi hau Viet Nam. 1998.

126. Pham Ngoc Dang. Nhiet va khi hau kien true. Nxb Xay dung, 2002.

127. Bui Van Tran. Moi truong vi khi hau kien true. Nha xuat ban Xay dung. Ha noi- 2004.

128. Nguyen Viet Trung. So tay xay dung cong trinh dan dung. Nha xuat ban Giao thong van tai. 2002.