автореферат диссертации по строительству, 05.23.07, диссертация на тему:Вопросы обеспечения надежной работы гидросооружений оросительных систем на просадочных грунтах

РГб од 1 Ц ШОН 1993

МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСЮГО ХОЗЯЙСТВА. РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКИЙ ГВДРОМЕЛИОРАТИБШЙ ИНСТИТУТ

На правах рукописи УДК 626/627:631.6; 624.151

•кганов РУСЛАН тошшжч

ВОПРОСЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ НАДШОЙ РАБОТЫ ГИДРОСООРУЖЕНИЙ ОРОСИШЫ2Й СИСТЕМ НА ШЮЩГ ' ГРУШАХ '

Специальность 05.23.07 - Гидротехническое и мелиоративное

строительство

А в то реферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1993

Работа шполнона на кафедра "Основания а фундаменты" Московского ордена Трудового Красного Знача на гэдромежоуггпвпого института.

, Ыаучнай руководитель - доктор техшгсэсюп наук, профессор

Н.П.Фролов

Офгцкашша оппонента: - доктор технических наук, профессор

Е.Д.То*Ш1

- каадддат технических наук, дсцепт Е.Б.Соясов

Ведуиая оргонпзада? - "СовзгатерБод"

Занята состоится -ль "19ЭЭ года в

^f¿■ часов, на заседании йюкаашвироБшшого Совета К 120.16.01 в ¡."ооновском гидромелиоративном епстатуте по адресу: 127550, г.Москва, уд.Прагнздпшиова, 19, ШЯ.

С диссертацией колео 08вшссмзгьсз и пйучяой библзотсна ШЛГ. Ах-тореферах разослан " ^ 9 МАЯ 1ЭЭЗ г.

учешй секретарь

шшшзирошвшго совш. к 120.16.01

кшдадат хехначеокнх я сук, доцент

с.е.кузшн

ОЩАЯ ОДШЕПЮТЧМ1 глпш

йжпгвятэтоогь тгми. До сих пор стрсшг-осгво а аадояягя акс-плуатецм оросдтсяымх систем па проселочная при оажгтавгшии лесг еогш: грузах представляет собой сорьезщю, до коппа сй;о но радод-гг/а явшгорвуа щюблвззу. Проявлвддаоя врп орозопза больна и лораз-нокаркне просадочява де^орэдпх осноршгеЗ гядроссоруяэшй а яошз-г;;:: волгой приводят к зяататогьному потшбигл строятояышх я эясшцга-И'аязошшх аагр&т, суярстазкЕ«^ <шшш8 уротаЗвоотз к потерям евяьсхохосяйствввлой яродуэдет « подтакпх ?й®п..

Учпппия, что в неяе£ обрата около (30$ сросителшвх скстск суроьтся *ыш рсгкшстргяруогса с региона* расаросгреяе.теп; Е-.?еь:,п сдодородяяс ЛЭССОГП5- груш'оп^ а на Ргз Казахстана, гдз клбот и ра-Лачаот автор, гагок воо орозг/лио зачли: сжшял «ак.кй грунта-":, идсла обоемчетая пхчзптга район: сс-орукеш:.! ершп.гвяпр-т га? ¡ми па цроеекотозх оснобйнечх прттобретзо? яппеята ахтуахыюй парадного етЯетгбЛПоИ проблем!.

Несмотря на бо.ину;) историю пзучоыцд, прзеуадхлгоо еял'.г.-.'ае кссяодоззатодеП гг стропгэ.гэЛ, особенно - х'ЦдротвдяпкоЕ, ¡^еггроойд уовэдгзия двссовнг грунтов з качества оошэгляГС, срекч и клерхел соорухеггЗ, часто к нвогадсняо врсявзкетася шаск/о зрссядо-глпэ . Г88ик груотоп ii срязоашт с кжи еткаэт *"- дахм пйзпк« сооругэшгй зесгаветзг кклзеров ¡1 учоянг соввргаасхвовзи. п гоисте ::оо лото рэаевкя а нагграгсгегта пошзздая напотеете соор^эвгй па просадочшй: оснозшипс.

Объясняется такой поло-лзнеэ тем, что л»ссоет!о грунт:.' » еку своего провезаидагея н даинвЛсого еуцоетаовегпгд обладает рзрвсЗ гоодаородпоотьэ, случайности:), ог.ратпоегю слетают, ра«ф5деяс»п з ввгяяеиаа езойотз по касспву б пределе* отдолхиоЯ стротл-елт.-Еоа площадки. Отзчоив>ив обстоятельства вэська трудно мал дорого о необходимой достоворпостыэ устшовдть гря шшевэрао-геологячез-ГЛ5Х нзпеканитг я опктппх Ес-огодогаяптг.

Нордатпвпая догууенгетм по проектировглио сооругапяЛ иа кро-егдочнах груатах в гаду из дэ кояцо позяавшгх пропэогов га: :«&агуе-дзЗствш друг с другая вугдаотся в сорьоягоя соверз«зп11«заяет. Оообзлпо это касается расчетнах ?трисгсоп по пззтгяешпз достоЕС-рпоста слоглюго аел1«г.заво-дефор:;п^&о'аБС5,о состойся! спстр-гл "сооруг.огап-ьрооадотвоо осповалиэ", во кпогогл обусюидошог-о х оу^сствяи.-га 1рска5оряшрупцого(М по игро разьатпл {тапиграхяон юго вроцосоа пол г^дрооооруголисл, осоЛопко вллоргаш. В поолодпж Водгкетпэшиг

нормах ВСН 33-2.2.06-86 нэ только нет подобавдэго такому довумвигу спевдаяьного раздела по фальтрацяокнзы расчета',!, но и отсутствуат шгогке рекомендации по специфике определения расчетных показателей к параметров фильтрационного процесса в просадочных основаниях под нгноркыш сооруженияш.

Has правило, проектвровдикалш в качество сетеЕыз ссоругопиЗ на просадочныя грунтах используется сортааьнт пцдустрдадьнпх деталей и тппоше конструкции гидросооружений (ГТС), Ередвазначенше для обычных какодефоргяхругзвихся естествепвиг оснований. Прп этой примазка проектов ГТС осуществляется без надлежащего критического осхзслзБигая условна трассы кслака по проседочиокгг л безотносительно к конкретика каздой строательной площадки Г"ГС, без достаточно Еодробпой шщшэдуакъной проработки проектов подготовят: и устройства искусственного основания для каждого соорукзнш.

Все перечисленное е обусловливает тот неудовлетворительный уровень падэаности евтовах ГТС на прооадочннх грунтах, который сло-гллся на сегодкшшй день, в гкдроизллоратгвпой отрасли.

Дольа исследований являлось соверщепствовыгач расчогшк ирпе-[дов определения иалряготао-даформацЕонкого состояния система "сотовое сооруженне-просадочноо основапжа" в условие специфики проте^а-шш фильтрационного процесса под валорпагла гвдросооруЕешяга, оо-яоетепного просадочнаш к эрозпоншпш ямангяш; разработка на основ© установлении! захононарпостеЗ ЕЕЕЭЕврнпз: продпоаашй по обос-вочению поденной райоты ГТС на opocsiojasoS сота в просодочлих грунтах.

Залами исследовдэта в соответствии с поставленной долю состояли в елвдувцеи:

1. Сбор, анализ и обобщенна латературппх, ерзжвннх с производственных материалов по особенностям совместной работа езтеох ГТС оросительных систем п лоссошх просадочтга оезовашй.

2. УстБновлэЕпхе спецафшш и определенна расчетных показателей водопроницаемости к разкшзааиостс лэссоыж грунтов и их изменение прп фильтрационном процессе в основаниях надорвых гидросооружений, ослояняеком вросадочЕШг.щ деформациями.

3. Разработка рекомендаций по соверзенствовашт расчетов фплът-рапли п попряженво-дефориациовного состоять? систе.-лы "соорукекие-нросадочкое основание" в процзсса фшптргщпонзого увлагшенат.

4. Разработка предложений по обеспечения надеяяоега работы сетевых ГТС на просадочпых грунтах.

ЦйХРЛШьЗЛШСДв.ШШЙ состояла в статистической обработка собршгшх материалов по изучаемой проблема; обследовениз и натурном изучения работа гидросооружений па отдельных ороситолышх спс-тенах Ста Казахстана; лабораторных и полэвах опатах ко определении физических В мехашпескиг своДстз дессовлх грунтов упомтутого рз- . г попа; кодвлыгах исследовашй ©нитрации под флитбет&чл ГТС (пта-л-паиз) з зависимости от взличины градиентов, кегрузох н вратжпи; лабораториях исследований разьяваемости .госсовет грунтов п гидравлическом яотко.

Работа го настоящей тема пэлясь з соогветстьпя с отраслевой научно-технической проблеме! 0.04 "Разработать гпдротехвкческио сооруЕЭгшя, в тон число с унЕфзягапсй и стагдертпзацгей Еопструк-тпвию: элементов, сбеспэчизагщиа кндустриагисшот строительства, автоматизированное содораспредо.тсвпе, водоотвэдсете, долговечность и надэзпость эксплуатации малаоратлвшх систем з раапых црпродпо-ютгсогпчесвпх зоппх страпа". Она проводились з период 1985-1592 года па па?юдр9 "Оспонппия п фундамент" Мос?.08сясго ордена рудового Гласного Зпскет гидромелиоративного института (МГ?И).

ЛаЗораторшэ п стэздорло исследования велись з грунтовой лаборатории кефвдрн "Основавет в фундрконты" 2 в гвдравтачесхом лотка ки$адрн "Гидротехнические соорукепгя™ КГШ.

Е5233£2Л223ШШ работа замииается в устгновлепиа осо<5з'.гаосго5 Ряльтрациоиного процесса в лессогах осноэзнечх сетевих еоорухэвгЗ, осхозпенвого просокочняет дв$ормзляя;<а, и уточнения взаимосвязей вапрякенно-дефорглацпонного соскшкя ГТС в просадочзого основшггя с этим процэссои. 0фор1дуллрсваЕЫ отделена предложения по повшзеюет яадазяоета рсЗота ГТС на проселочных грунтам.

вшголиеного исследований состоит в д&'хъ-пейззе:; совэрзепствованпя расчетних приемов проектирования гидросооружений по прэдельшш совместный деформациям с лессовыми основаниями в стадии просадил; разработке рекомендаций ко учету особенностей фзяирацконпсго увлсишепия и разшвашоотп зросадочннх оснований п влияния этих процессов за наир.тхаото-дефоркехропное состояние систем "ггдросооругепле-просадочпоо основание". Дани рекомендации по обеспечению аадешгой работы названной системы. В качестве цралтичес-кой раакизецпи сфорь^глироваяных шяенерншс предложений разработаны на уровне изобретений два конструкции сопрягапких сетешх сооружений, оптимально сочэтегецж достоинства типовых проектов для копст-

рукщй верхнего строшпш и новых прэгроссшдагг гадов фупдаг.оптов глубокого заяюкешг п качества подзекнш: частей конструктивной

cîictbmu.

На зататт нтосяг^ словдкзве пзутао-теяптеекпв воложжея:

1. Раотеяшв прпеш по пошшенпв достоверности еяределакя пепряяонио-дефоршякоиного состояния cncrcr.a "гддросооруакЕе-зро-садочноа основыше".

2. Особенности фильтрационного щоцосса п ашояодгершога пк»--нешш показателей Еодсщгапщае!,госте под палоршлш сооругешгна в яееоошх ¡тросадочшх основаниях.

0. Методика модельного исследования фииредаа в яросадочтас ссповахиях ПС и конструюда стендовой фсиьтрЕЦЛопцой модоля спгле-ш "ф.татбет ГГС - цросадочзое основание".

4. Зажшошрностк нвывнешш показателей водоврмпщаемосга массивов кассовых грунтов в осяовштглх ГТС в зазискюетг от ведптлн гадраютгсоскас градиентов, контактного давледаг- от соорухмшя, дла-tujcî.koctiI л интенсивности фнлът-рЕцщ:.

Б. Инжонсрвао иоролр^тхл но обеззочэпЕо надежной работа гяд-росоорул;сил;1 оросэтэльнхх слетев па просадочдах основаниях к нроокт-гше разработки гагахх Еснструдтпыгая: систем.

Дггробе'г.тл -работа п ггубл:р;нтпг»!. Результата проводпшх исследований докледавазисъ автороп ira еаегодвкх научяо-теагагчомшх кокфо-рояциях преподавателей л сотрудников ÎŒÏ3Î в I9SO.. .92 гг., з ПССО "Канлордлтолпорсста", опубл&овгши ь пяти взчатшх работах, коязгз-ш в 6-ха отпэтах по разухьтегал егхтодгшх хоздоговорных исследовдаельеют: работ. По шгеряшвл гсатедовбшЗ аншавги sja KOHCTpjT.uifiicis рачраЗогск, прлзяагаао н оЗорюопае в качества изобретений.

Разработалше рохшандаош по обеспеченна надазноЛ раЯта сато-шх ГТС сро сите лине: систем л оптимальной технологии поверхностного должна (ко услоБЙ нввооиожкостк поверхностного разрыва грунтов поливных борозд и ирригационной эрозжи) на проепдо'пшх груатге грд-кнтн для нсиользовввтг проектпо-стропте.тьши п эксплуатационно:-.; объедппаниеи "Кзплордамелиоращш".

Объем вяЗога. Диссертационная padora пзлохена па. 160 страницах машинописного текста п состоит кз введения, 5-тл глав, o6zzzz вводов и списка литературы, вклвчввдего 146 нетшоважгй, в той числе 9 зарубепшх. В составе диссертации 26 рисунков, 5 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАЮ И

В первой глава анализируется современное состояние исследований и проектирования ГТС оросительных систем на просадочных грунтах. Рассмотрены особенности лессовых грунтов как оснований и фильтрационной среда гидросооружений. Отмечается особенно плодотворная работа по проблеме строительства на просадочных грунтах Ю.М.Абелева, М.Ю.Абелева, В.П.Ананьева, Х.А.Аскарова, Л.Г.Балаева, С.В.Шстрова, Я.Д.Гилылана, М.Н.ГольдШтейна, А.А.Григорян, Н.Я.Денисова, A.A.Кириллова, А.В.Колыанова, О.Комшгова, В.И.К£утова, А.К.Ларионова, Г.И.Ломиза, А.А.Мустефаева, А.Л.Рубинштейна, С.С.Савватеева, Е.Н.Сквалецкого, В.А.Сурина, Н.Н.Фролова, Н.А.Цытовича я др.

Однако, несмотря на столь целенаправленные многолетние исследования, успешное решение многих сложных научных и трудных практических задач, проблема обеспечения надежной работы сооружений на црооадочных основаниях еще далека от окончательного решения. Особенно остро эта проблема стоит в ирригационном строительстве.

Многочисленные сведения в технической литературе, производственные документы эксплуатационных служб мелиоративных систем, материалы нашх собственных обследований 1986-89 г.г. работы сетевых гидросооружений Юга Казахстана показывают, что отказы и даже аварии ГТС из-за неожиданных просадок являются еще скорее непременными явлениями, чем случайностями. Характерным примером технического уровня мелиоративного строительства на просадочных грунтах Юга Казахстана является массовое разрушение лотковой оросительной сети, построенной в1984 году на традиционных коротких забивных свачх-стсйках на площади 560 га среднепросадочных земель Кзыл-Ордипского опытно-бахчевого хозяйства. Через год после пуска вся лотковая сеть оказалась совершенно непригодной к эксплуатации из-за проявления неравномерных просадочных деформаций опор лотков величиной 20-40 см. Только на восстановление и реконструкцию одной оросительной сети было затрачено примерно в полтора раза больше средств, чем на все ноЕое строительство. Если же еще учесть недополученную сельскохозяйственную продукцию, экологические и другие издержки, то сумма экономических потерь возрастет еще болше.

Статистическая обработка материалов ЬроЕеденных обследований и изучения литературных данных показали, что во-первых, просадки гидросооружений являются почти неизбежными событиями; во-вторых -внешним проявлением и результатом их является аварийное раскрытие и разрушение стыков и швов, недопустимое трещинообразование с последую-

щеш выдергиванием и разрывом арматура, чрезмерные взаимные перемещения частей сооружений. В'третьих - завершается процесс быстрым размывом и катастрофическим выносом грунтов из-под сооружения к вокруг него водой, поступающей через течи, разлош, полости отрыва грунта основания от подошвы флютбета, окружающие просадочные треци-пы.

Все это в итоге делает сооружение совершенно непригодным к эксплуатации и полностью соответствует номенклатуре разрушающих: факторов 1-й группы предельных состояний по СНиП 2.02.02-85 и СНиП 2.06.03-85. Поэтому наш предлагается считать просадку основным расчетным состоянием не П-й группы предельных состояний (деформации, лишь затрудняющие нормальную эксплуатации сооружений), к которой она традиционно сейчас относится, а к 1-й группе (разруЕ&оцих ' факторов) со всеми штокшциш отоида последствиями. Это дает возможность существенно повысить достоверность и надежность расчетов и ответственность принимаемых по нпм инженерных решений.

Одним из практических следствий такого предложения является необходимость обязательного учета неоднородности просадочпости грунта основания ГТС с помощью коэффициента надещости по грунту (f> I, определяемого по методика как и для прочностных характеристик грунтов при расчето по 1-й группе предельных состояний. Предпочтительнее вводить этот осреднешшй по массиву основания коэффициент ^ непосредственно в формулу определения расчетной величины просадки Sj£ , шнося его за знак суммирования (см. формулу 10 ).

Анализ методологии проектирования TTC по предельным деформациям показал, что рекомендуемые формулы для подсчета размера просадки требуют дальнейшего уточнения и совершенствования для приближения расчетных прогнозвруешг величин деформаций к действительным, проявляющимся в натуре. Практика показывает, что до 60% случаев отказов ГТС объясняется ошибками при проектировании, связанными с недостаточной достоверностью (затаенном величин) расчетного прогноза ожидаемых деформаций, что ведет ж назначению протнвопросадочшпс мероприятий, недостаточных для обесиечзиия надеаной работ гидросооружений.

Исследования аспирантов под pyi:oB, Н.Н.Фролова показали,что по технико-экономическим соображениям для повышения эксплуатационной -надежности ITC лучше итти на увеличение проектного коэффициента запаса (надежности) рассчитываемых деформаций. С этой точки зрения

конечный результат прогноза гш в коем случае но должен оказываться ыэныпе, чем потенциально возможная натурная деформация проектируемого сооружения (расхождения в пределах точности расчетов, но всег- . да со знаком "плюс").

В Нормативных-документах сближение расчетных результатов с действительными деформациями сооружений обеспечивается применением , корректирующее сугубо эмпирических обобщенных коэффициентов условий • работы, не отвечающих точности к надежности проектирования из-за невозможности детального учета ими всех действующих факторов в кал-дом конкретном случав. Например, в СНиП 2.02.01-83 природа такого коэффициента Кц; никак не сбьясняе'тся, величина его может изменяться в широком диапазона от 0,8, то-есгв быть дам меншо едп-шщы (!), что нелогично, до 4. Естеотвонно, что проектировщикам ну.ига ясное понимание природа, состава и величины факторов, учитываемых этим интегральным коэффициентом. ;

• Показано, что на достоверность расчотного прогноза напряженно- , деформационного состояния ГТС влгяют особенности фильтрационного увлажнения ими своих просадочшх оснований. Однако ни в одном аз нормативных документов по рассматриваемой проблема не только нот разделов по фильтрационным расчетам лессовых оснований, по и но оговаривается определение многих характеристик и параметров фильтрационного процесса, осложняемого просадочннш явлениями.

В цолях проектирования надежного подземного контура ГТС, в частности - надлежащих противоэрозионных устройств, необходимо установление характеристик разшваеыости просадоч!Шх грунтов. Из-за структурных особенностей и повышенной засоленности лессошх грунтов эти показатели но могут приниматься по справочникам.

Установлено, что на просадочшх грунтах во всех рогконах проектировщики, как правило, применяют для сетевых сооружений типовые проекты Единого каталога или унифицированные сборные элементы заводского или полигонного изготовления, как к для обычных, малоде-формирующяхея оснований. В последнее вреш на осново упомянутых индустриальных конструкций ведущими отраслевыми институтами разработан Альбом сетевых сооружений дал строительства на малопросадоч-ных грунтах.

В качество прогивонросадочных мероприятий применяют весьма ограниченный круг приемов (предварительное замачивание основания ГТС, грунтовые подупки), зачастую выпол1шемшс некачественно.

I

Предложенные на уровне изобретений некоторыми авторами гидросооружения специальной так-называемой "противопросадочной" конструк-. цш, предназначенные для восприятия повышенных неравномерных дефор- , маций, пока еще не вышли из стадии эксперимента.

На основании проведенного анализа состояния вопроса уточнена цель диссертационной работы и определены ранее упомянутые задачи исследований, направленные на обеспечение надежной работы ГТС на просадочных грунтах по всей технологической цепочке процесса проектирования, начиная от исследования строительных свойств и назначения расчетных показателей просадочности грунтов, приемов расчета совместных просадочных деформаций, конструирования системы "соору-жение-просадочное основание" и кончая завершающим этапом - возведением ГТС.

Во втоной главе формулируются основные принципы, конструктивные и строительные приемы обеспечения надежной работы сооружений на просадочных основаниях, анализируется их эффективность и применимость для сетевях гидросооружений оросительных 'систем.

Рассмотрены принципы предотвращения замачивания сооружением своего просадочного основания, устройство искусственных оснований, конструирование сооружений .так называемой "противопросадочной" конструкции, использование временных сооружений на период проявления просадок с последующей заменой их на постоянные, применение различных фундаментов глубокого заложения, комбинация перечисленных и иных методов.

Показано, что наибольший эффект может быть сочетание устройства искусственных оснований или фундаментов глубокого заложения с типовыми сооружениями. Отмечается, что современный уровень фунда-ментостроения позволяет обеспечить шсожую надежность сооружений при оптимальной стоимости в любых неблагоприятных и сложных инженерно-геологических условиях.

Последний принцип оптимального сочетания достоинств широко апробированных типовых сооружений (в качестве верхнего строения) и • новых прогрессивных видов фундаментов глубокого заложения (в качестве подземной части) и принят нами дня дальнейшей конструктивной проработки вопроса и практической реализации.

В третьей главе рассматриваются особенности фильтрационного процесса в просадочных основаниях гидросооружений, как основного фактора, обусловливающего трансформацию их напряженно-деформационного состояния.

В настоящее время для прогнозирования скорости и характера движения инфшгьтруюцейся вода при увлажнении сверху массива прсн-садочннх грунтов сложились в основном два подхода. Один использует современные представления теории влагопереноса при неполном водо-насыщании в недеформируемой однородной и изотропной пористой среде (а также аналогии с теорией теплопроводности). Представления этой теории достаточно подробно приводятся в работах А.Н,Костикова, С.Ф.Аверьянова, В.В.Дерягвна, Н.А.Качинского, Н.Н.Воригина, В.В.Во-дерникова, П.Я.Полубариновой-Кочиной, ИЛайлдса, Н.Коллинз-Джорджа,

A.Ккута, Дк.Филипа и др.

Применительно к математическому описанию процессов увлажнения просадочннх грунтов эту теорию для решения в основном одномерной задачи использовали А.М.Дсйдшл, В.А.Дормограй, Г.МЛомизе, А.А.Мус-тафаев, Н.А.Остешов, А.М.Певзнер, И.Г.Рабинович и др.

Второй подход, используя большое количество накопленных экспериментальных данных, предлагает для инженерных расчетов простыв математические зависимости. Они излогенч в работах А.А.Кириллова,

B.И:К£утова, Г.Н.Виноградовой, Е.С.Лепновой, А.Е.Михаяевой, А.В.Кол-манова, С.С.Савватеева, Н.Н.Фролова и др. Нам этот подход для практических целей представляется более приемлемым, ибо для просадочннх грунтов задача аналитического описания процесса увлажнения во времени чрезвнчайно ослогняется: (без шитршиа в точности результатов) из-за резкой неоднородности анизотропии фильтращюшю-дафоруацион-ннх свойств грунта, значительного снижения водопроницаемости вследствие просадки, однозначно связанной с изменением давления и водо-насыщенности, влиянием форш и размеров плошдпд замачивания, наличием просадочных трепппх и других трудно учитываемых факторов.

Отмечается, что особенности свойств и залегания лессовых грунтов в фильтрационных расчетах учитываются лишь при первоначальном свободном замачивании массивов сг-ррту. Именно для этих расчетных случаев и имеется множество решений и формул. При этом однного, достаточно обоснованного подхода и описания явления пак по исход-ннм физическим предпосылкам, так и по полученным результатам, но имеется. Для расчета же первого этапа увлажнения грунтов оснований ГТС в горизонтальном направлении (под флютбет) и связанного с нем изменения напряженно -деформационного состояшк обоснованных рекомендаций нет.

Что яе касается расчетов последующего этапа ДйПЙВЕСЁ фильтрация в просадочннх основании ГТС, го применимость для них традиционных

методов требует экспериментального уточнения ввиду имеющегося в этом случае неполного водонасыщекия, существенно изменяющихся во-времени за счет проселочного процесса фильтрационной анизотропии и величин коэффициентов водопроницаемости (фильтрации).

Для выяснения особенностей водопроницаемости в просадочннх основаниях ГТС, установления расчетных показателей, параметров и зависимостей фильтрационного процесса нами были проведены исследования на специально сконструированной фильтрационной установке, признанной и оформленной в качестве изобретения (регистрационный Л50503Я//«). Схема установки приведена на рис. 3.2.2.

Система четырех камер из прозрачного материала (для возможности визуальных наблюдений), краннков дан пуска и измерения воды из напорного бака позволяет моделировать на монолите лессового грунта 5 (просадочное основание ГТС) природного сложения размером •20x20x20 см процессы водопроницаемости на разных этапах по времени, различных давлениях Р под флютбетом сооружения (полым штампом 9), гидравлических градиентах (задаваемых перемещаемым по вертикали напорным баком 3 с водой), направлениях фильтрации (как в вертикально", так и в горизонтальном на одном и том же монолите).

Установлено, что по скорости миграционной водопроницаемости лессовый грунт изотропен в любых направлениях; скорость не зависит от внешнего напора; величины ее одного порядка со скоростью фильтрации Щ> . Внутри инфильтрационного контура на первоначальном этапе замачивания действует отрицательное давление кашширно-сорбционной природа. Это хорояо согласуется с расчетной схемой, описанной Бодманом и Колманом, и не совсем соответствует моделям С.Ф.Аверьянова, В.В.Ведерникова и др., что также отмечалось ранее отдельными исследователями.

При напорной фильтрации во взаимно-перпендикулярных направлениях установлена существенная анизотропия показателей водопроницаемости. На графике рис.3.2.4 видно, что для образца с глубины 2,0 ы коэффициент фильтрационной анизотропии А.ф = К^>в/Кф>г = 6,7, где

и - коэфф.филырации соответственно в вертикальном и горизонтальном направлениях. В процессе просадки под нагрузкой величина Аф существенно уменьшается, приближаясь к Аф —»-I в основном за счет снижения водопроницаемости в вертикальном направлении, тогда как по горизонтали водопроницаемость остается почти постоянной.

Для процесса горизонтальной фильтрации характерно наличие "порога фильтрации" - начального градиента , равного примерно

X = 0,2...0,25, до наступления которого фильтрация практически на начинается. Отсюда можно сделать вывод, что при дли

просадочшя оснований ГТС фильтрационные расчеты можно не производить. В вертикальном направлении порога фильтрации не отмечено.

Величина ко эф: фильтрации Кф зависит от градиента напора С/ . Если выразить формулой экспериментальную зависимость Кf(3) , изображенную кривой 3 на рис.3.2.4 и подставить в известное уравнение Дарси, то оно стачет нелинейным, что резко усложнит все расчеты. С этой точки зрения наиболее простим путем учета установленного начального градиента в формуле Дарси может быть выражение:

V =кт(э-о.г) с 1 )

Это наблюдаемое при малых градиентах отклонение фильтрации от закона Дарси следует обязательно учитывать в расчетах, например консолидации осадки (иначе прогнозируемая величина будет занижена), горизонтального дренажа (иначе расстояние могду дренам окажется завышенным) и т.п.

Снижение величины К^ пропорционально уменьшению коэффициета пористости " £ " грунта, вовлеченного в просадочные уплотнения. Эта зависимость хорошо аппроксимируется в полулогарифмических координатах сходящимися прямыми, имеющими дта разного типа грунта и направления фильтрации разный угол наклона (рис.3.2.6).

Сопоставление времени консолидация уплотнения грунта при длительной фильтрации с разной толщиной слоя в приборах Ь. ив натуре под разными сооружениями Н , позволило получить зависимость (аналогичную Н.П.Маслову) времени копсолидациояного уплотнения в натуре Т ив приборе £ :

(1)"

По результатам исследования в работо выведена обобщенная зависимость коэф. водопроницаемости от коэффициента фильтрации при полном водонасшцении Кф, вероятной степени водонасыщенности потока , исходной плотности е0 ' и относительной просадки

, соответствующей давлению Р от гидросооружения и :

к -К, Ш-(3,

где: А - безразмерный параметр, зависящий от типа грунта и направления фильтрации, определяешй как тангенс угла наклона экспериг.внтатьшх прямых (рис.3.2.6) к оси " в ".

Установленные количественные зависимости показателей водопрони-1 цаемости грунта от градиента напора, степени водонасыщенности и | плотности, а также изменения фильтрационной анизотропности цри расчете численными методами на ЭВМ (традиционными способами с использованием, например метода конечных разностей) можно легко учесть способом редуицирования (изменения) расстояний ыедду узловыми точками вспомогательной сетки. !

Динамику процесса первоначального увлажнения основания ГТС в горизонтальном направлении рекомендуется прогнозировать расчетом контуров увлажнения в виде параллельных наклонных (идущих от концов флютбета под углом к вертикали, принимаемым в зависимости от вида леосовогс?) прямы::, продвигающихся под флютбет к центру сооружения со скоростью, соответствующей величине коэф.водопроницаемости Кр, г//сут, в горизонтальном направлении. Например, время первоначального увлажнения основания одновременно с обоих бьефов ТдЕл (до начала напорной фильтрации) можно подсчитать по выражению:

Ъи = Л ^ ( 4 )

где: Й - длина флютбета ГТС; - мйщость просадочной толвд

в основании; Ц - параметр, учитывающий одновременное с вертикальным развитие контура увлажнения в стороны за счет скранированнк грунта флютбетом; И = 1,25 - при увлажнении со стороны только верхнего бьефа; Л =1,40 одновременно со сторона обоих бьефов.

Для унификации расчетных условий фильтрации в проселочных основаниях гидросооружений с целью облегчения проектировщикам учета установленных особенностей фильтрационного увлажнения .предложена и приведена в диссертации их систематизация по трем основным факторам: по мощности просадочной толщи Н5е , по особенностям водопроницаемости и по условиям замачивания сооружением.

Размыв^емоотт) лессового грунта определялась на специальном гидравлическом лотке, моделирующем воздействие движущегося неглубокого водного потока на грунт в полостях отрыва основания от подошвы флютбета и стенках просадочных трещин. В дно наклонного лотка из прозрачного материала через отверстие-гнездо ввинчивалась обойма с кольцом компрессионного прибора, вмещающим испытуемый образец грунта естественного сложения с заданной плотностью. Посредством винта образец грунта поршнем выдвигался вверх внутрь лотка таким образом,' чтобы его верхняя поверхность выступала над дном лотка на 2...4 ш.

Скорость потока увеличивалась ступенями до разрушения поверхностного слоя образца на глубину 0.5...I см. За размывающую (критическу* скорость ХГК принималась минимальная средняя скорость потока, при которой начавшийся отрыв отдельных частиц и волочения их по потоку не прекращались.

Критические (неразмывающие) скорости оказались в зависи-

мости от плотности сложения fy и удельного сцепления " С " для образцов пролювиального генезиса в интервала = 0,20+0,35,. а для аллювиального Ук = 0,35...0,50 »j/сек. Эти величины на 15-30;? меньше нормативных значений 1ГК , определяемых по таблице 4 приложения 17 СШ1 2.0S.03-85.

Расчеты с применением установленных величин показали,

что поперечные (крыльеше) размеры противоэрозиошшх устройств ГТС диктуются в основном не размер а',и воронок размыва в верхнем и нижнем бьефах, а размерами боковых зон вокруг сооружения, пораженных просадочными трещинами. Последнее обстоятельство в качестве одного из основных мероприятий по протшзоэрозионяой защите выдвигает конструктивные или строительные приемы по недопущению проявления про-садочннх трещин сбоку от сооружения, особенно параллельных сквозных.

B_3eTB(32ï£jîuj^5e даются ропешя некоторых вопросов повышения достоверности расчетов напряженно-деформационного состояния системы "гидросооружение-просадочное основание" в направлении совершенствования приемов методологий проектирования их по предельным деформациям.

Главными из этих вопросов являются правильное определение напряжения в грунтовом массиве от Енешшх сил п учет их трансформации в процессе просадки; достоверность установления по опытным данным характеристик деформируемости грунтов; соответствие и точность принятых расчетных моделей и их параметров действительной работе грунта в основаниях ГТС.

Ранее уже отмечалось, что все погрешности и расхождения, связанные с перечисленными вопросами в расчетах ожидаемых деформаций ГТС, в итоге корректируются до наблюдаемых в натуре величин сугубо эмпирическими коэффициентами, выступающими по сути дела в качестве коэффициентов нашего незнания. Поэтому нами предпринята попытка расшифровать участие и численную долю каждого из факторов в достоверности определения просадки гидросооружений.

Об учете ДЁЗДШаММйста_ДРХазагелеЗ просадочности коэффициентом надежности по грунту ¿С говорилось ранее.

Уточнение приема определения сютааюиш: напряжений 6"гр под гидросооружением возможно путем подсчета их не по условным, традиционно принятым методам, основанным на решениях теории упругости (применение которых даже для обычных малодеформирующихся грунтов недостаточно обоснованно, а для стадии просадки - просто неприменима), а другими приемами, более отвечающими природе и характеру про-садочного процесса. На это указывает ряд исследователей (Ю.М.Абелев, Н.Я.Денисов, М.Н.Голздпгейн, Д.Я.Гшгьман, Н.И.Кригер и др.), предлагая в частности взамен теории "продавливания" и "несущего столба" грунта.

По этим теориям в несущем столбе, выделяемом (продавливаемом фундаментом) по периметру подошвы сооружения просадочными трещинами, на всю просадочную.толщу напряжения остаются постоянными, равными контактным.

Наш же принимается, что такой "несущий столб" распространяется лишь на глубину, равную ширине подошвы сооружения fl . Обусловливается это тем, что просадочные трещины в основном являются следствием горизонтальных (в том числе - растягивающих) и сдвигающих напряжений, заметная величина которых по решениям механики грунтов распространяется под пршшп подошвы фундамента на глубину примерно равную ширине подошвы в

Ниже этой отметки распространение принимается по весьма

простому методу "60-ти градусов", используемому в настоящее время в некоторых зарубежных Нормах. Расчетная схема определения саимаю-щих напряжений б*гр по предложенному приему приведена на рис. 4.1.2.

Таким образом до глубины Z = В от подошвы сооружения напряжения будет постоянными и равными интенсивности Р внешней нагрузки 6гр = Р , а на расчетной глубине Z > ñ , не прибегая к табулировавши решениям, определяются по выражению:

6 - P3LВ , . ,

где: £ и Ь - соответственно длина и ширина сооружения.

Вследствие простоты подсчета напряжений по предлагаемому приему существенно облегчаются и все процессы установления необходима расчетных параметров при определении перемещений гидросооружений. В качестве реализации сказанного в диссертации приведен составленный график для назначения мощности сжимаемой толщи //сж под полосовой нагрузкой разной интенсивности.

На графике рис.4.1.4 приведено сравнение величин б^р при просадке, подсчитанных различиями принятыми способами и замеренных в натуре, с полученными по предложенному приему. Последние, как и ожидалось, существенно больше подсчитанных традиционными способа1.и, по меньше максимальных, трансформирующихся в процессе просадки. С атой точки зрения следует ожидать некоторого увеличения прогнозных размеров просадки (однако не столь заметного, ибо зависимость между и относительной просадкой £ц далеко не линейная), а следовательно - и большую надежность проектных решений.

Учет несоответствия результатов общепринятых в исследовательской практике компрессионных (одноосных) испытаний просадочности

действительным характеристикам просадки при объемной

(с возможностью боковой деформации) работе грунта под сооружениями производится следующим образом.

Из строительной механики известно, что относительная деформация ¿5 при свободном (трехосном) сжатии равна

Примем, что в общем случае модуль сжатия с зависит от величины и направления главных напряжений. Тогда в соответствии с законом -Гуха получим:

с; ( е )

Воспользуемся из_ механики грунтов выражением свободной относительной деформации -и компрессионного шдуля сжатия £ :

¿2 ~ • ^означив ¿^ =£«д п переходный

коэффициент // = —у , будем тлеть ¿"е а= г Таким образом переходим коэффициент представляет' собой отношение величины относительной вертикальной просадки в сложном напряженном состоянии к ее величине, полученной в компрессионном приборе:

Размер его зависит от величины коэф. р , принимаемого для разных ввдов лессового грунта в стадии просадки по опытным данным.

Учет сложного напряженного состояния грунта в основании ГТС по формуле ( 6 ) представляет большие трудности по условиям опыта. Ведь при этом необходимо в компрессионных приборах определять

¿1«.* и ¿«.а ПРИ давлениях Ря и Ря , соответствуицих главному сжимающему напряжению . Чтобы избавиться от этих

показателей, выразим их через , воспользовавшись понятием

коэффициента анизотропии просадочности Л« Примем его осредненным по данным опытов Лзе = 1,74, величину коэф.поперечной деформации грунта при просадке ^ = 0,4, а зависимость ¿5е.г.у ~} (Р* в небольшом диапазоне давлений, обыч- ! ных дай оснований сетевых ГТС, пргшо линейной.

Опуская промежуточные выкладки, для условий трехосной задачи величину просадки однородного слоя получим:

5 я.г = ПН ( - гр "0,38 ) ( 8 )

Для условий плоской задачи найдем:

-(7^)0.™^ ( 0 )

Б качестве инженерного метода учета сложного напряженного состояния оснований ГТС, анизотропии просадочности и боковых деформаций (перехода от компрессионной модели опыта к их проявлению в натуре) рекомендуется для упрощения вычислений использование табулированного коэффициента К5 , который бы автоматически учитывал все перечисленные факторы (см. таблицу 4.2.1). В отличие от эмпирических коэффициентов Ки ^ (СНиП) и Шр (ВСЯ) предложенный коэффициент имеет теоретическое обоснование и аналитическое решение, отражает ряд конкретных физико-механических явлений и показателей, обладает конкретной смысловой информацией и логической дифференциацией величин.

В итоге формула расчета просадки основания гидросооружения будет иметь следукидай вид:

5« = Гд £ 6¡а Ы Ки (ю)

Проведена сравнительная проверка достоверности предложенных расчетных приемов определения вертикальных перемещений гидросоору-еоний при просадке. Для этого использованы материала кафедры "Основания и фундаменты" МГЫИ для дешти ГТС, численный размер прооадок которых надежно установлен инструментальными замерами и для грунтов которых имеются достаточно подробные инж-геологические исследования, а также материалы собственных исследований по 2 сооружениям (свайной опоры лотка и распределительного колодца на канале Р-1-8 Кзыл-Ордашского опытного хозяйства).

Расчетные величины просадок ГТС, подсчитанные рекомендованными приемами, в среднем на 10-20? (что не выходит за пределы точности расчетов) превышают натурные заморенные вертикальные перемещения сооружений. Как уже отмечалось, это превышение - желательно, ибо идет на обоснованное повышение проектной надежности гидросооружений.

Пятая глава посвящена рассмотрению предлагаемых конструктивных решений системы "сетевое сооружение - просадочное основание", обеспечивающих надежность и долговечность их работ.

Обязательным являлось выполнение следующих установленных ранее технико-экономических требований:

- конструкция и технология возведения надфувдаментного сооружения по возможности должна оставаться градационной (типовые или для повторного применения проекты, или иметь минимум вносимых изменений (например, разрезки на фрагменты);

- тип, конструкция и технология устройства фундаментов не должна представлять сложностей и затруднений для строителей - мелиораторов;

- совместные деформации сооружения и фундамента должны быть равномерными и не превышать предельных величин по условиям нормальной долговечной работы отдельных частей сооружения, стыков и требованиям командования над орошаемыми площадями;

- должна быть исключена возможность просадочного отрыва грунта от подошвы флвтбета;

- в массиве основания необходимо предусмотреть достаточно развитие штифшплрационше и противоэроэионниэ диафрагш для предотвращения усиленной фильтрации и внутреннего размыва грунта по распивающимся при просадко трещинам.

• Исходя из выполнения этих требований, наиболее удачным и оптимальным конструктивным решением системы "сетевое сооружение -просадочное основание11 является комбинаций широко апробированных типовых конструкций ГТС в качестве верхнего строения , и новых прогрессивных решений фундаментов глубокого заложения, с хорошо освоенными технологиями изготовления, позволяющими надежно обеспечить допредельные деформации.

В первой конструкции отбытого регулятора-переезда (авторское свидетельство на изобретение &503И&&}15) в качестве надежного фундамента используется объединение двух прогрессивных решений: "стена в грунте" и "армированный грунт". Ел ;см последнее решение принимается не традиционным: взамен послойного армирования грунта горизонтальными прочными элементами используется армирование вертикальными стенками в грунте 6,7,8 (рис.5.1.1).

Для одновременного замачивания и проявления равномерных проса-дочных деформаций предусмотрен под всем сооружением распределительно-замачивающий песчано-гравийный слой, разбитый водонепроницаемо на две обособленные части 5а и 56 центральной стенкой. Вода в них

поступает с обоих бьефов одновременно через отверстия 10 в крайних стенках (и промеяуточных, если они требуются для протяженных сооружений).

Армирующие стенки за счет развивающихся по их боковым контактным поверхностям сил трения удерживают увлажняемый сжимающийся к ai: и вертикальном, так и ^горизонтальном направлениях массив грунта между ними, чем значительно уменьшают размеры его вертикальных перемещений. Особенно важно, что вследствие поперечного расположения стенок существенно снижается горизонтальная (боковая к продольной оси сооружения) составляющая сжатия. Этим резко уменьшается давление бокового навала на конструкции сооружения (их молено сделать тоньше) и не раскрываются наиболее опасные продольные просадочные трещины вокруг него.

Кроме того, арщруицие стенки совместно с уплотненным между ними грунтом работают как сплошной фундамент глубокого заложения, имеющий отметку подошва Н<? па уровне нижних граней стен, и площадь подошвы Л-п„к Хо несравненно большую, чем подошва самого сооружения. Это позволяет назначать такую глубину армирующих стенок, на которой давление доке от нагруженного сооружения оказывается меньшим начального давления просадки, отчего просадка сооружать? ив возникает.

Для более зковомичного решения, с учетом критериального нормативного требовашя расчета по деформациям, глубина //у назначается до такой отметки, ниже которой выполняется условие Sj¡. ^ где 5jj.i. - предельная величина просадки сооружения с учетом допустимой разницы отмоток порогов сооружения и примыкающих частей канала после просадки. Формулы дан определения напряжений по подошве условийгрунто-бетонного массива основания ГТС, расчета деформации и рекомендации по устройству стонок в грунте приводятся в диссертации.

Вторач предложенная конструкция быстротока-регулятора с переездом из сборно-монолитного железобетона ШПп - 100x150 в качестве нижней опорной части имеет компенсирующие грунтонабив!ше буровые опоры диаметром 1,2...2,5 м и водораспределительный замачивающий слой, преры^авшй на центральной опоре и опоре под водоскатом.

Принцип работы опор глубокого заложения, компенсирующих и ш-равнивахдах резкие вортикалыше просадочнне перемещения сооружошш до допустимых деформаций подводящего и отводящего участков канала, заключается в следующем. Пробуренные на расчетную глубину

серийной промышленной установкой лолодвд заполняются ранее вынутым грунтом с заранее подсчитанной заданной плотностью, обеспечивающей при замачивании под нагрузкой от сооружения расчетную безопасную осадку тела опор совместно с окружающим грунтом между шп.та, а следовательно и сооружения. Места расположения, число и диаметр опор назначаются прочностным расчетом, исходя из ожидаемой схемы совместной работы конструкции и просадочного основания. Схема сооружения с опорами и необходимые расчетные формулы приводится в диссертации.

Проведенный расчет технико-экономической эффективности предложенных конструктивных решений системы "гпдросооружешс-просадоч-но е основание" с учетом поткшэчга при этом уровня надежности показал, что для первого сооружения достигается удешевление на 19$, а дкя второго ~ на 10$ против принятого базового варианта (типовоо сооружение па искусственном основании, устроенном уплотнением грунта предварительным замачиванием на глубину 15 м о последующий до-уплотненпем дна котлована на глубину 3 м поверхностным трамбованием) .

' ОСЕОВШЕ ВЫВОДЫ

1. Изучение современного уровня проектаровалня сетевых сооружений оросителышх систем на просэдочпых грунтах я проведенное обследование ях работы в условиях Юга Казахстана позволило предложить инженерные приемы повышения надежности таких ГТС по всей технолога- "

ческой пеночке процесса проектирования - начиная от стадии иняепер-но-1\зологических изысканий,проектирования по предельны;.! деформациям, конструирования системы "гидросооружение - просадочное основание" и кончая ях возведением.

2. Предложены к пршэченнв п установлены количественные характе-рпстпки неоднородности и анизотропии просадочпнх,фильтрационных ссйсгв и размываемоети лессовых грунтов,переходный коэффициент от дантг* ксмпрзсснонннх испытаппй просадочяостл к действительным показателям в основаниях ГТС;разработаны расчетные приемы учета ях при проектирований.

3. Даны соображения о месте просадочной деформация (по стэпепи ее ответственности для эксплуатационной пригодности ГТС) в классификация факторов в I -й группе предельных состсяллй я вытекающих

отсюда практических последствиях для повышения надежности сетевых гидросооружений.

4. Предложены новые расчетные приемы определения сжимающих напряжений по глубине основания в стадии просадки,установления мощности сжимаемой толщи под гидросооружением,по совершенствованию метода определения вертикальных перемещений ГТС при просадке с учетом влияния боковых деформаций и сложного напряженного состояния,повышающие достоверность расчетного прогноза.

5. Проведенное сравнение результатов расчетов просадки для различных эксплуатируемых гидросооружений по разным методикам показало не только хорошую сходимость прогнозных величин .полученных с '.учетом рекомендованных выше предложений,с натурными наблюденными величинами, / но и целенаправленность этих рекомендаций на повышение надежности ГТС,-

6. Исследованы на специально сконструированной лабораторной установке особенности фильтрации в просадочных основаниях гидросооружений. Установлена величина начального 1радиента напора для горизонтального напряжения фильтрации,при которой фильтрационные расчеты могут не производиться.

Составлена схемативация просадочных оснований ПС по условиям фильтрационных расчетов. По результатам опытов разработаны рекоменда-: имя по учету выявленных особенностей фильтрационного увлажнения как | основного фактора,обуловливающего опасную трансформацию напряженно-деформационного состояния гидросооружений.

7. Сформулированы основные принципы я инженерные мероприятия по повышению надежности сетевых сооружений на просадочных основаниях. В * направлении реализации этих рекомендаций разработаны на уровне изобретений две конструкции системы "гидросооружение - просадочное ос- 1 нование".Они оптимально сочетают достоинства типовых проектов (для ] конструкции верхнего строения) и новых прогрессивных видов фундирования - армирование стенками в грунте и буронабивные компенсирующие опоры - (для индивидуальной привязки к разнообразным конкретным грун-^ товым условиям по просадочности строительных площадок).

8.Разработанные рекомендации по обеспечению надежной работы сете- 1 вых ГТС оросительных систем и оптимальной технологии поверхностного полива (из условий исключения ирригационной эрозии)на просадочных грунтах приняты и использованы Проектно-строительным и эксплуатационным объединением "Кзылордамелиораияя".

9. Для дальнейшей проработки вопросов обеспечения надежной работы ГТС на просадочных грунтах рекомендуется следующие:Ууточнение расчетных схем для прочностных расчетов сооружений,связанных с динамикой

£злг.тра11лс2шо-де*ор\;а11яоиного состояния пх оснований в стадии просзя-яз; сосергспстг<сг/шла приемов методология прсоктпрсвоявя ГТО по яре-де]орП1иия:.г,разработка сптекалыгсх конструкпяй гадоосооружв-нзЗ,приспособленных для раооти на сильно- я неравномерно деформируема! основаниях.

Осиспака пологеяпя дяссертаняя опубликована в следуюкях работах:

1. Особенности йальтрапаениого расчета яросадечинх оснований гял-рососруг-гззЗ (созлт.Зролсв H.H. Ы&гзсн доклад ел научной ксяфепегаш Mrr.1,Il'i?I г.

2. Сбгслсе:<:'е аяхагяееп тзпсаю: сооружалай оросительной сети в npcav;cav;x грунтах (сеазт.Сролоз H.H.).'•'.:Г1ШТ?Иэг»опрсиа.Т.ехаяя-зэикя с/х прсппзпдстгп.Атр^пгг.ссггл-я"JS 4,1032,0.11.

3. Путл псг.'.гге.-^л рйботн iяхессосЕкгягй яг силгпопроса-.ТОЧНИС груитях (cc23?.i рСЛОТ» П, К. ).Н. :Б'И:Г.Т1!;ЗГРСГПС''9. "!.'8ХаНПГ!£1;йЯ с/х л родзгодстг'2. *грс-с^орггпя".й 6,ISS2,с.9.

4. Определит c??».Kersnx напряжений пса пооездке в ясссовнх осно-?.<ишх rnjspoeccpjr?as8 а погиияа r>opw веречтяоетя (ссотт.Фролов H.H. Тезяси донл?дсэ язучкоЗ гозЗереяюп ШШ, 1992.

5. у пет готоотрссзз л.пямрпкясчягк свойств лзссогтс грунтов п фяльтргивошипЕ распето;: оснований сетевых сооруг.гнлй, Тезисы дог-тадов научной ксн%ер?жп МГ31,1092.

6. Сотеасз тзхргсосругскзе яа просаяочпсч арвдретазгао»! грунте (со-ачт.Сролов Н.Н.):Загаиа на ааобретепяе Pi> .'s 5033166/15. М., поломтзль-iiCv рея-згго от 23.02.IS33 гола.

?. Гадротзхкт'ггсЕсо ссорузенпо для вросадочшя осясзанпй (соав?.

H.II.): 3-i.cHsa га взебрзтепаа PS й 5050411/15. М.,1992,поло*я-т^ьлез ресспгй ei 25.С5.1093 гсда,

S..-¡згмргпсгггЗ гстск (еоавтДролоз H.H.): Заявка на изобретение

Л 5C5C32I/I5. :i.IS32 Г.

Гго. 3,2.2.Схеыл С^льтраииоадса уаталсшгг.

а - пэдклзчаийо биса с есдоЗ к установка вра гсргзаиедьяоа Сзльтрадгг; б - тега прз ьартгкая&-«сД ^лллхрадох; I - пгрз^гЗ отс£к(пЕЗр£кдё бьеЛ"); 2 - крихка отезка; 3 - 6ак о есйо«; * - езр^о-рар^-гипио бегозиэ с таг га "рабочей тез.-ср^"; б - второй отсекСрайо^ал га.ера*)} 6 - трзги! отсог ("кзишЗ Сгедя)} 7 - хрел;^ трогай го отсеха; С - Бп-да катеру; £ - кхаиз; 10 - ц^т; II - ш>озол1рь 12 - втуцери пь&зештреэ; 13 - ягяи пьзголатрел; 14 - чотзаргсй отсекСслезой"); 15 - %Л1

выпуска $«.:ьтратэ.; 16 - кронок чэгьэртого сгегг^а,

1»йс. 3.2.4. З^йсйыость скоросгз фялыдоц&л V Рво. 3.2.5. Засвсшость схэростз ¿¡штрашв V

о* градиента колера. Образец с глуеши 2,0 ы. от градвеяш кшора. Образец с гл^бзиы 2,3 ы.

I - фаяьгращя в вертикальна* ыапрвлег.ив; 2 - фал мнения в горизонта л ьнсье направленна; 3 - зависимость К^ ^ )'» О - образ ш, оркеитарсааиина юифоперлил горизонтально; -{- - то «о, вертикалью, в прдродиа&шолоханан.

1.4

8 1.2

in О

i.о

0.8

0,7

} °/5 К И 3 JSC о f ¿--- 2 0

0

О. ✓ О Г !

10 10

líOPfírcseüT Сялырежя

IQ

lUcy?

F~o. 3.2.в. Заз5С£ь»ость зсогффяцз-нта г^льтр^я 07 лгэпггсга ( ¿jhsshts мргетосга " о *). Cípasen с rajíasa 2,0 и.

1 - для Îa^bîjvacîî в гсрмовгаппсм налргыэма;

2 - ?о го,а зертУЕаяьксгз.

« 1,2

1,0 0,8.

Ь.7

»j- »i^

40

ro " ra ra

'ta. 3.2.7. Заысшгость козйгпаевта {яшдаам Hj ot ковйяпяента ссгЕстогта " « Ойразва о глуСснн 3,9 н. I - згя фг^ир¡SIM в гормадгмыкм вапраллен«»; Í - для фя*мр«пя з юртагалмо» ¡шгргв.тамг.

¡я/ сут

Глс. 'l.I.i!. Гысг.^'Зде-^гл^е сж.'.г.и^:,,:!* бОкПЛК^Лг-Плх ьалрл-

Ktii/î.'i Ггг> по ilрсдл 1 îгti?,лcf/■ / кеч I - 84ï.fii Dai'Ho.^ipiiOi'O рлспред'Элеш\я /'дял6i;/H Рг(3 ос и>-p.^CHraJlMtizM Г.адгг.ГЛМ ПО ГЯуСйКО с иод ПОЛОСОЙ fiarpyj-lui; 2 - ьпг.ра 1\,р на глубже 2 яо rr.iJMnrj-t CiWl 2.02.01 -î'-Ч; 3 - угол pâ". редело пи;' слшыио.цих Нипрляеии а по т$ср.и» лянбйло-Дй!ор:.-;и[уемой сре£и,рско/.еадуеш;8 СШП; 4 - угол распределения натрясен;; ii но 1,'етсл.у ''ис-стлдйся™ i рад усол'* 5 -чюсу^й стод-З фуата п основа л:; соору«ьечкя г.^д гг-о-солко; 6 - сродное г,о яодс-из?? (под

с о со у «s а» м я Р ; 7 - проседочш-чз тресни вокруг сооружения, бц:;<ш;£'■.<<? посул,ьЧ столб осьсБ.^г^я.

-О Б « С-О

0,1 0,1

0.3 Р

РИУ. 4.1.3. ГЭДй* ДЛЯ ОПКДС^НЛЯ veu-лосп: э^ис.'.гО-

сг/ от К.Кр^НУ полежи соору&*лил В и кмтекс^алсст« ьлеалйй ьзи^о г.