автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Влияние массообменных процессов на теплоустойчивость ограждающих конструкций

АЗЕРБАИД1АНСШ ИНЖЕНЕРНО - СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

на правах рукописи

АСАДОВ ШИК 1УКВР ОГЛН

ВЛИЯНИЕ ЫАССООБМЕННЫХ ПРОЦЕССОВ Hfl ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАИДАВВИХ КОНСТРУКЦИИ • • ,

05.23.03. Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение й осветительная техника.

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на .соискание ученой степени кандидата технических наук

БАКУ - 1996

Диссертационная работа выполнена в Азербайджанском Инженерно -.строительной Университете.

Научный руководитель: ' доктор технических наук,профессор РЫСТйМОВ К.Э.

Официальные оппоненты: доктор технических наук,профессор АЛИЕВ Ф.Г. кандидат технических наук,доцент ЗЕННАЛОВ ll.fi.

Ведшая организация: НИИ Архитектуры и Строительства Госстроя Азербайджана. Защита состоится " " ЫЮКЯ 1998 г. в/^час на заседании специализированного совета >1 054.05.01 при Азербайджанском Инженерно - строительной Университете по адресу: г.Баку, ул. й.Султановой, 5, АзИСУ.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Азербайджанского Инн2!!ерно - строительного Университета. »

; Автореферат разослан "/3" МЯЛ 1996 г.

Ученый секретарь специализированного совета,

к.т.н.,доцент ГУЛНЕВ Ф.С.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работ ы.В топливно-энергетическом балансе Азербайджанской Республики значительную часть занимают затраты, связанные с внедрением энергоемких систем обеспечения микроклимата.Поиски путей снижения этих затрат являются весьма актуальными и перспективными проблемами строительной теплофизики. Ограждающие конструкции относятся к важным знергорегули-рующим элементам в системах обеспечения микроклимата. В силу сложности происходящих в них тепломассообменных процессов при нестационарных воздействиях вневних климатических факторов эти конструкции привлекают внимание исследователей. Традиционные подходы к анализу и расчету тепломассообменных процессов исключают возможность более точного представления режимов работы рассматриваемых систем. Так, современная теория теплоустойчивости ограждавших конструкций построена на изучении тепловых процессов, вызываемых температурным градиентом между температурами внутреннего и наружного воздуха. Здесь не учитываются воздействия наружных климатических факторов, которые 'существенно влияют на ""^исходя-щие в ограждающих конструкциях тепловые процессы, сопрозиждаемые массообменом.

В этой связи исследование влияния тепломассообменных процессов на теплоусвоение ограждающих конструкций имеет важное научное и практическое значение, направленное на повыяение эффективности систем обеспечения микроклимата, а также на снижение топливно-энергетических затрат и ресурсов.

Цель и задача исследования. Цельв диссертационной работы является изучение влияния климатических факторов на теплоусвоение ограждающих конструкций. Для достижения этой цели в работе рассмотрены следующие задачи:

- разработка теоретических моделей воздействия солнечной радиации, фильтрации воздуха и влаги на теплоусвоение ограждавшей конструкции и соответствующих расчетных схем для определения температурного поля в ограждающих конструкциях.

- разработка теоретических моделей совместного воздейстБМЯ солнечной радиации и фильтрации наружного воздуха на теплоусвоение ограждающей конструкции и расчетных схем для определения тепломассообменных параметров ограждающих конструкций.

Научная новизна. Впервые разработаны теоретические основы обобщенной теории теплоустойчивости огравдавщих конструкций с учетом происходящих в них тепломассообменных процессов.

Практическое значение работы. Разработаны инженерные методы оценки теплоустойчивости и расчетные схемы тепловых параметров ограждающих конструкций, которые могут быть использованы в практике проектирования н эксплуатации систем обеспечения микроклимата.

Реализация реэульт а.т ов работы .Основные половения, разработанные в работе, использованы при составлении методического руководства " Инженерный метод расчета теплоусзоения огравдавщих конструкций в условиях тепломассообмена который находится на стадии утвервдения Техническим Советом Госстроя йзербайдванской республики.

Объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав, выводов и рекомендаций н списка использованной литературы. Работа изложена на 147 стр..включающих 128 стр. текста. ¡9 стр. рисунков, графиков и таблиц.

Апробация ра'боты. Основные половения работы доловены на: научно-технической конференции профессорско - преподавательского состава йзербайдванского Инвенерно - строитель -йоге Института, г. Баку 1989 г.; научном семинаре кафедр "Система газоснабвения и обеспечения микроклимат" и " Теплотехника к теплоснабвение ", с участием сотрудников отраслевой лабораторий "Повывение эффективности и напевности систем газоснабжения йзербайдванской Республики" и "Охрана водоемов от загрязнения сбросами систем теплоснабжения",г. Баку,1991 г.; научно - технической конференции профессорско - преподавательского состава и аспирантов Йзербайдванского Инвенерно-строительного Университета ,г.Баку.1995 г.; ученом совете факультета "Иняенер-ные системы и сооружения" йзербайдванского Инженерно-строительного Университета,г.Баку,1995г.

Публикации. Основные положения диссертационной работы опубликованы в 8-ми работах. Общий объем публикаций 42 листа.

На защиту выносятся:

- теоретические модели теплоустойчивости ограждающих конструкций в условиях тепломассообмена:

- инженерные схемы оценки теплоусвоения и расчета тепловых

параметров ограждавших конструкций в условиях нестационарного тепломассообмена.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность теки,сформулирована цели, научная новизна и практическое значение работы.

В первой главе диссертации дан обзор современного состояния теории и практики исследования и расчета тепяомассо-обменных процессов в ограждавжих конструкциях. На основе анализа современного состояния исследуемого вопроса показана целесооб-< разность обобщения теории теплоустойчивости ограждавших конструкций с учетом воздействия климатических факторов и разработка расчетных схем происходявих в них тепломассообменных процессов.которые повысят эффективность проектирования и эксплуатации систем обеспечения микроклимата. Сформулированы основные задачи исследования.

Вторая глава посвяцена изучении влияния изменения наружных климатических факторов на теплоусвоенив ограидаицгй конструкции.

Воздействие солнечной радиации математически задана в виде следуюжей дискретной периодической Функции:

О при С < % и Т > %

Для рассматриваемого случая получены соотнояения для определения коэффициентов теплоусвоения и затухания температурных колебаний как для однослойных, так и многослойных стенок. Здесь так яе приведены соотновениз для оценки этих параметров в случае "тонких" ( < 1 ) и "толстых" ( Д=Я5 > 1 ) стен.

Полученные результаты показывапт, что пульсацконное воздействие солнечной радиации влияет на изменения коэффициентов теплоусвоения на наруяной поверхности ограждения и затухания температурных колебаний ограждения. По расчетным соотнояенмяи построены графики изменения этих параметров для железобетонной стеновой конструкции с толвиной 40 си (Рис.! и 2). Из графика теплоусвоения на наружной поверхности (РисЛ) видно, что при повыяении температуры наружной среды, теплоусвоение укеньва-ется. Аналогично амплитуда температурных колебаний на наружной поверхности увеличивается быстрее, чем амплитуда колебаний теплового потока проходящего через поверхность. Так как. коэффициент

РО

1 - при отсутствии солнечной радиации.

2 - при постоянной воздействии солнечной радиации.

3 - при пульсационноы воздействии солнечной радиации.

Рис.

60

130 1в08ння

1. График изменения коэффициента теплоусийвоения на поверхности иелезобстонной огракдаоцей конструкции (при Д > 1 и 4,н > 1в).

0.13

023

о

Рис.

1 - при отсутствии солнечной радиации.

2 - при постоянном воздейг.твии солнечной радиации.

3 - при пульсационном воздействии солнечной радиации.

I ----- ч

бо иа

2. График изменения коэффициента затуханий теыператур-

них колебаний в яелезобетонной ограждающей конс-

' трцкции (при Д > 1 и 1и > 1в).

теплоусвоения ограждения постоянен и равен коэффициенту теп-

вого потока повивается температура на внутренней поверхности ограждения. Соответственно увеличивается разница ъемператур внутренней поверхности и внутренней среды, то есть количество тепла передаваемое ограждением во внутреннув среду. Из графика также видно, что при воздействии солнечной радиации коэффициент теплоусвоения на наружной поверхности изменяется. Инсоляция приводит к дополнительному увеличении температуры на наружной поверхности и в результате увеличивается количество тепла передаваемого в помещение. Это аналогично отражается на графиках для затухания температурных колебаний в ограждении (Рис.2). С по-выженкем наружной температуры значение коэффициента затухания на наружной поверхности уменьжается, то есть повивается температура на наружной, а следовательно и на внутренней поверхности. Эоздей-ствие солнечной радиации (кривая 2) способствует дополнительному снижению этого коэффициента, что способствует увеличению температуры на внутренней поверхности и повывению теплового потока зо внутреннюю среду. Анализируя представленные графики можно отметить, что учет пульсационного характера солнечной радиамин вносит корректировку в определение значений этих коэффициента Сравнительный анализ расчетных параметров с учетом и без учета солнечной радиации показывает, что пренебрежение радиационной составляющей в тепловых расчетах может привести к больвим погреж-ностям в оценке теплоустойчивости. Эта погревность зависит от периода и амплитуды интенсивности солнечной радиации.

В третьей главе исследуется влияние тепломассо-обменных процессов на теплоусвоение ограждения и затухания температурных колебаний в них. Фильтрация воздуха через пористое ограждение существенно влияет на теплопередачу этих ограждений и изменяет температурное поле в конструкциях. Таким образом,процесс фильтрации сужественно может влиять на теплоусвоение ограждающих конструкций. Процесс теплопередачи при фильтрации воздуха (инфильтрации - "-". эксфильтрации - "+") в ограждающих конструкциях может быть записан в виде следующего дифференциального

лоусвоения материала, с повывениек амплитуды колебаний тепло-

уравнения:

дЦХ,Т)

дХ

где

- н -

Репение уравнение (2) при соответствующих начальных и граничных условиях позволяет полечить расчетные соотношения для оценки коэффициента теплоусвоения в условиях фильтрации воздуха через ограждающие конструкции и коэффициента затухания температурных колебаний о них. Ь работе такяе рассматривается совместное влияние солнечной радиации к фильтрации воздуха на теп-лоусвоекие ограждений и затухание температурных колебаний. Рассмотрены некоторые частные случаи, для которых получены соотношения для приближенного вычисления этих коэффициентов. В работе такяе приведены формулы для вычисления ра'чмотринаемых коэффициентов для случая многослойной стенки и огравдавщих конструкций с различными теплоинерционныыи свойствами. Произведена оценка точности представленных приближенных расчетных соотношений.

Для иллюстрации полученных результатов рассмотрен численный пскиер для случая железобетонной стеновой панели. Результаты численного расчета приведены на рисунках 3 - /.

Из приведенных графиков видно, что при инфильтрации с увеличением количеств фильтрующего воздуха коэффициент теплоусвоения увеличивается, а при эк фильтрации уменьшается. Это объясняется тем, что при инфильтрации часть тепла расходуется на обогрев фильтрующего воздуха, тогда как при экгфильтрации фильтруемый воздух передает тепло на обогрев егрладаюцей конструкции.Одновре-кенно отметим, что инфильтрация (эксфильтрация) воздуха способствует уменьвению (увеличению) температуры на наружной поверхности огражден^ (Рис. 4 Ото приводит к увеличению (уменьнению) разниц температур на поверхностях огравдения, следовательно, к увеличению ('.¡»«еньв^яию) теплопотерь. При инфильтрации, тепловой потек на внутренней поверхности огравдения оказывается наибольвиш. По мере приближения к наружной поверхности ч уненьвается. Такое явление возникает в результате частичного возврата тепла на нагрев наруаного воздух.1, оильтрувщегося через конструкции навстречу потеку тепла.Как видно из рис.5 с увеличением инфильтрации тепло-потери резко возрастает, а пр« больших значениях И теплопатери г основном определяются переносок тепла воздухом.

Солнечная радиация существенно влияет на значения коэффициента тсплиусвоения на наружной поверхности огравдения (Рис.5) и коэффициента затухания (рис.?). Как видно из приведенных графиков, солчечиая радиация усиливает влияние фильтрации воздуха на теплоаие процессы.

12

0.«

а<

У* - при фильтрации воздуха.

Уи'о- при отсутствии фильтрации воздуха.

Ы

0 2 4 б в 10

Рис. 3. График воздействия инфильтрации (1) и эксфильтрации (2) воздуха на теплоусвоение "толстых" ( Д > 1) слоев ограядавчих конструкций.

и

Рис. 4. График воздействия инфильтрации (1) и эксфильтрации (2) воздуха на затухание температурных колебаний в слое нелезобетонной ограндактей конструкции.

т

- при воздействии фильтрации воздуха. 1}№0- при отсутствии фильтрации воздуха.

5 2 а в в ю , и и

Рис. 5. График воздействия инфильтрации (1) и эксфильтрации (2) воздуха на тепловой поток проходящий через слой Еглезобетокной ограядав^ей конструкции.

.и

при одновременно* воздействии солнечной радиации н фильтрации воздуха.

со т

Рис. 6. График изменение коэффициента геплоусвоення ве-лезобетонной ограндаэцей конструкции при воздействий солнечной радиации и эксфильтраиии воздуха.

А

при воздействии солнечной радиации и фильтрации, ч? - при отсутствии зтих воздействий.

Рис. ). График изменения коэффициента затуханий температурных колебаний в железобетонной ограждающей конструкции при воздействии инфильтрации (1) и экс;, трации (2) воздуха с .учетом влияния солнечной ради-

Уи ации-

Уо-о

<5

<

Уи-о - при отсутствии воздействия влагопроводности. Уи - при воздействии влагопроводности.

о 6о ио

Рис. 8. График влияния влагопроводности на теплоусвоение

железобетонной ограждающей конструкции.

- 12 - .

В данной главе также приведены результаты исследования теплоусвоения ограждающих конструкций, работавших в тепловлаж-ностном режиме. Необходимо отметить, что ранее в инженерной практике такие исследования не проводились.

Процесс теплопередачи для рассматриваемого случая описывается следуе^ей системой дифференциальных уравнений с частными производными^ г

ацх.т). а 1(х.т] ди(хл) дг охг с &с

ди(хл) ,, д'ЩХХ) дт ~~ц "ахг д'х2

(3)

На основе решения системы (3) при соответствувцих граничных условиях получены выражения для расчета коэффициентов теплоусвоения и затухания температурных колебаний в условиях тепло-влажностного режима.

Рассмотрены некоторые частные случаи, представлявдие для практики интерес. Получены упроченные расчетные схемы.удобные для использования в инженерных расчетах. Расчетные соотношения представлены в виде двух слагаемых.из которых первый учитывает перенос тепла.вызываемый градиентом температуры, второй - перемещением влаги в ограждавшей конструкции.Первое из них обязано передачей тепла скелетом материала, то есть как при обычной теплопередаче при отсутствии влагопроводности. Но при этом граница резких колебаний перемежается /^-НЗ^ВД). То есть,

влага способствует повышение коэффициента затухания, то есть значительному сниже/!ив колебаний температурных волн, переходявих из наружной среды-в ограждаввув конструкцив. Следовательно, уменьшается толвина "активного" слоя или слоя резких колебаний. Другая тепловая инерционность слоя (Д2=Б5Я=ЬД) вызвана передачей тепла влагой,передвигавчейся в ограждавцей конструкции.Заметим,что тол-вины этнх инерционных слоев разные. При этом толвина инерционного слоя для второй составлявшей меньве. чем для первой, то есть Д^ВД < Д4=БД. Другими словами, затухание температурных волн, передаваемых влагой больше, чем затухание температурных волн, передаваемых скелетом конструкции.В большинстве случаев обвув инерционность слоя мовно принимать как сумму двух этих инерциониостей.

В работе приведен численный пример. На рис. В приведены графики изменения теплоусвоения железобетонной панели, работа-

ювей во вллвностном режиме. Из построенного графика видно, что теплоустойчивость при влажном режиме работы ограждения всегда больше, чем теплоусвоение ограждении при отсутствии влагопе-реноса. При этом коэффициент затухания температурных колебаний в условиях влагопереноса увеличивается в несколько раз (Рис.13).

Четвертая глава диссертационной работы посвящена разработке инженерного метода расчета теплоусвоония и затухания тепературных колебаний наружных ограждающих конструкций в условиях тепломассообмена.

Полученные соотновения для определения коэффициентов теп-лоусвоения и затухания колебания температуры в ограждающих конструкциях в оОцем виде требуют специальной схемы численного расчета. Однако в инженерной практике дорасчотный анализ проектируемых систем вызывает необходимость качественной оценки параметров. выявления тенденции влияния тех или иных факторов на исследуемый процесс.

В этой связи на основе обиего анализа полученных ранее соот-новений были получены упрощенные формулы для определения коэффициентов теплоусвоения и затухания температурных колебаний о ограждавших конструкциях с учетом воздействия солнечной радиации, фильтрации воздуха, влаготеплопереноса, а также при совместной воздействии солнечной радиации и фильтрации воздуха.

В работе показана возможность приведения данных соотновений к классическому виду с поправкой на вид воздействугжего фактора. Так. например; для случая: . солнечной радиации

Яа ___Г* I п'7~ппс

' , РЗР.

а

фильтрации воздуха влаготеплопереноса

(4)

¿(-0^ - С05^-Г/ при

о при х < % и <с > %

I} -_________(б)

К (^♦(квди.-ц)

Получены также формулы для вычисления коэффициентов, учиты-вапжих расположение слоев с больвими . инерционностяыи и наличие воздужной прослойки в ограждении. Необходимо отметить, что для "толстых" (Д>1) ограждений при расходе воздуха Н<0 мЗ/час эти

Ю но

400

во

(О <а го

Рис.

о

Рис

* 2 9. Зависимость

3 < 16 7

затухания температурных колебаний от инерционности зоне регулярных колебаний при разных количествах фильтрационного воздуха.

0.2}

10. Зависимость

т ., ей

затухания температурных колебаний от

термического сопротивления слоя,.в зоне регулярных

колебаний при воздействии фильтрации воздуха.

в зоне регулярных колебаний а зависимости з? теп-лоусвогния аатериала слоя (при периоде 120 ч) при

'■/> фильтрации наружного зоздухэ.

• 4

Рнс. 12. График коэффициента, учитаэавчего йзиекениз реаль-

ной затуханий температурных колебаний в велезобв-огрввдегщей конс*р!>кцаи по спзененив с за-тикччнег в слое " регулярных " коле&знкй при одно-э^еаенной возДейсты'Ч солнынсй !;зд!-.гции с ккйияь-грации (1) и эксфилт?ации (2) воздц.:а.

л,

Рис. 13. График влияния влагопроводности на коэффициент затухания температурных колебаний в железобетонной ограждавшей конструкции.

поправочные коэффициенты с допустимой для практики точиостьв мов-но вычислять по известным выражениям.

Получены такяе формула для вычисления запаздывания температурных колебаний в ограждении при нестационарных воздействиях рассматриваемых климатических факторов.Показано, что из представленных соотношений в частном случае могут быть получены известные в литератуве формулы.

Полученные соотношения позволили произвести качественно-количественный анализ зависимости коэффициента затухания колебзния температуры в зависимости от тепло-Физчческих характеристик ог-рладагцих конструкция tРис.9-13 ).

ilз рис.9 видно, что с увеличением теплозэй инерционности ограждения ( или слоя ) коэффициент затухания (при М-0) увеличивается. С появлением филы рации воздуха значение у . при соответствуйте значениях Д. становится ыенызе своего прежнего значения. С увеличением количества фильтрующего воздуха уменьшается затухание температурных колебаний. При малых значениях инерционности (Д<3) и малом расходе фильтрационного яоздуха ;Н<5) на значения v' практически Фильтрация поздуха не оказывает влияния.

Из графика для коэффициента у .учитываю!,его реальное затцха-HKS температурных колебаний, при совместном чоздейстаки солнечной радиации и фильтрации воздуха (инфильтраций - 1. эксфильтрация - 2) следует,что ь зоне "регулярних" колебаний как при инфильтрации, так и эксФильтраш!!! воздействие солнечной радиацчи укапывает значение ч> . 7п.- да как при инфильтрации с увеличением' расхода воздуха значение у возрастает.при зксфильтгшии - убывает.

На рис.13 пригодится график изменения затухания текпера-ту?ных колчоаний при влагспрч^чссе во времени. Как видно из приведенного графика при определенной значении <г < 8.5 часов' коэффициент затучачия достигает максимального зглчпнич.

b ti В О Д Ы И Р Е К О M ?. H Д А Ц И И 1. Впервые намечены пути по созданию обобпениой теории теплоустойчивости ограждавших вонст|.вкая?. с »четой тапчочассообчс*-них пп 'цзссь:) происходящих г iv.'.k,

?.. На основе качественно - ктячлетвемчого анализа уступлено, что ьоздействия сслн?чпой oar.'.ww-i», фкймраш- чоэдуха и элагепереноеа в orpasjr'v-ix комет?" -п •.*• • -у-^ствг-к'.о влияг; i; i

Т2ПЛ0уСПпеШ:С . f Яв"««* КОЧСТруКЦ,,;:.

3, Разработаны удобные в использовании на практике расчетные соотнояения для определения коэффициентов теплоуствоения м затухания температурных колеоаний в ограждавших конструкциях.

4. Полученные результаты позволяют на стадии проектирования произвести тепловой расчет ограждавших конструкций с цельв обеспечение требуемых значений коэффициентов теплоусвоения к затухания температурных колебаний с учетом воздействувжих климатических факторов и происходящих в них тепломассообменных процессов. типизацию зданий и сооружений и выбор систем обеспечения микроклимата в зависимости от климатических особенностей зоны строительства^ также определить методы регулирования этих систем с цельв снижения энергозатрат в процессе их эксплуатации.

СПИСОК ОПУБЛИКОВАННЫХ РАБОТ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ.

1.Рустамов К.Э.,Асадов H.H. К теории теплоустойчивости ограждающих канструкций с учетом инфильтрации воздуха. Деп. в АзНИИНТИ. Н 1358-йз.от 26.09.89 г..в библ.указ.ВНИИНТИ N 12.1989.

2.Асадов H.H. Расчетные модели теплоустойчивости ограждающих конструкций с учетом инфильтрации воздуха. Деп. в АзНИИНТИ. N ¡35?-Аз.лт 26.09.89 г..в библ.указ.ВНИИНТИ N 12.1989.

3.Марданов М.А..Асадов H.H. Инженерный метод расчета теплоустойчивости ограждающих конструкций с учетом солнечной радиации и инфильтрации воздуха. Деп.в АзНИИНТИ, N 1790-Аз. от 06.04.92 г..в библ.указ.ВИНИТИ "ДНР" N 7,1992.

4.Иарданов-H.A..Асадов H.I. К теории теплоустойчивости ограждающих конструкций с учетом солнечной радиации и инфильтрации воздуха. Деп.в АзНИИНТИ. Н !?91-Аз. от 06.04.92 г. в библ.указ.ВИНИТИ "ДНР" Н7,1992.

5.Марданов М.А..Асадов H.I. К теории теплоустойчивости ограждающих конструкций с учетом солнечной радиации. Деп. в АзНИИНТИ. N 1792-Аз.от 06.04.92 г.в библ.указ.ВИНИТИ "ДНР" N 7.1992.

6.Рустамов Н.Э.,Асадов H.I. Проблемы теплоустойчивости ограждающих конструкций в тепловлажностном режиме. Тезисы докладов 1 науч.конф.проф.-преп.состава и аспирантов АзИС9,1995 г..стр.199.

7.Асадов H.H. Инженерный метод расчетной схемы коэффициента затуханий температурных колебаний в ограждениях работающих в тепловлажностном режиме. Тезисы докладов 1 науч.конф.проф.-преп. состава и аспирантов АзИСУ,1995 г.стр.222.

8.Асадов Н.в. Инженерный метод расчета теплоустойчивости ог-

рандащих конструкций работающих в тепловлажностном ревиме. Тезисы докладов 1 науч. конф. проф.- преп. состава и аспирантов АзИСУ, 1995 г..стр.223.

ЛИЧНЫЙ ВКЛАД автора б диссертационной работе Автором проведены теоретические и расчетные исследования, обобщены результаты.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ^ - температура наружного воздуха. град;а- коэффициент темпера- ' туропроводности. а'/час; А - коэффициент теплопроводности, вт/ы град;С - удельная теплоемкость материала конструкции, дя/кг град: у - плотность материала конструкции. кг/к®:0(ч- коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения, вт/м1град;С4 - удельная теплоемкость воздуха, да/кг град;Н - расход воздуха при фильтрации, кг/игчас; и - влажность материала, кг/кг; С - приведенная теплоемкость материала,дв/кг град;К - коэффициент злагопроводнос-ти, йг/час;/и- коэффициент термовлагопроводности, 1/град: £ - критерий внутреннего испарения (безразмерная величина оаИ)',р - коэффициент ыассообмзна при су ике. и/час у/, - плотность абсолютно сухого материала, кг/и; 11;. и„-влажности внутреннего и наружного воздуха. кг/кг; ъ - удельная теплота испарения, дя/кг: Р - коэффициент поглощения солнечной радиации наружной поверхностью ограндения (безразмерный);] - интенсивность суммарной солнечной радиации,падающей на наружную поверхность рассматриваемого ограждения,вт/й1; А* - амплитуда колебаний температуры карузного воздуха, град;5$* -

н 9 '

термическое сопротивление ограндения, ¡гград/вт¡к«- сопротивление теплообмену на наружной поверхности ограждения,м'град/вт;^ - аре-мя,час;1а- температура внутренней среды,лС;(^,-тэплоемкость влаги» дв/кг град; Д - тепловая инерционность ограждения;£ - толвина ограждения.

- го -x г m а с о»

РасауО&аекашш ястнлшг - eue limм Оалаасшша шисрош'лним н'шш M« авсгаиалр* члкнаяв а^рчялр ж г сусм jep тутур. ву жлрчдлрмн азхмсштасм я* бу системе ¿paos еффектмваылишк артчршшасы мнша-»г - жлиш йэшмсшш ¿сяс проблема лрмнд ¿a cajtump. Бу Сахых-яаш горзпучу KoacTpyKcmjastapna нед^а ыстшшк - кгтда просесдарж-шк юсткдыкке чмрш j ¿ тл'смршиш ojp¿hiibií*cm едми вJ тлчргОм jhj-sttajj*? ялсо едмр.

едшмад+pj ¿сасмааараг дмссертас>нада мстшшн - кгтлл ярО&джшсм дросесдлряшаи repyjyvy коаструксгиадарыи мстшшн aaja-лчгмчгына тл'смрм тлвгмг ешишмаомр. Бу млгс*дд* ашагыдакы н»cj-

- Истмлмх - хгтал шоаяшлсве шросесдлрмшш ropyjyiy конструксн-ja/iaptjii мстмдмк aajaiiumiawama тл'смршша взззря нодеддлрм

- í'sjpK - сисаоаар истсинея - хглм ну Садка¿см занагш ropyjyny KOHCTpynaxjааярлш аспшах aejаиигиигы до дараметрдзрмама мг-ís^ss/шс vcyjsy шал lmsjcsjTjiMmsaipaeMJcia

MxccapTacœjc лшшасл Paj/n адшхп вросесалрл к пяла радмаоиа-сйвтв, Аавтяечаря*вш1, ягмхачарсишш вл arma pajuttcKjacu ядл ha-ишшкша 6¡¡pm¿ тг'сшрш яечяраитятдхр.

Аяитмгт ыттчяягр, талшзтг аовелвлр гор у jy чу коаструнсгиа-аарша астсыиск дслвшмшпшшт ¡><t температур са/мсяамш гщнлталадм-равязан алгсляж nu Jt&jsaha ял иестасиар т^ттшпатлари тарлфшга чг шставяяа еддшз Oiaajp.