автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Влияние кремния и фосфора, технологических операций на формирование структуры и свойства изотропной электротехнической стали

Введение

Глава 1. Литературный обзор

1.1 Изотропная электротехническая сталь

1.2 Общие требования к изотропным электротехническим сталям

1.3 Технология производства изотропных электротехнических сталей в условиях HJ1MK

1.4 Микроструктура и текстура готовой стали

1.5 Влияние легирующих элементов и примесей на микроструктуру, текстуру и свойства стали

1.6 Влияние неметаллических включений на магнитные свойства стали

1.7 Влияние химического состава стали и режимов технологических операций на формирование микроструктуры и текстуры стали

1.7.1. Формирование микроструктуры стали

1.7.2. Формирование текстуры стали

1.7.3. Влияние различных факторов на формирование кубической текстуры при отжиге стали

1.8 Обоснование выбранного направления и цель исследования

Глава 2. Материал и методы исследования

2.1. Материал и обработка

2.2. Методы исследования

2.2.1. Методика приготовления шлифов

2.2.2. Методика определения величины зерна

2.2.3. Методика определения степени рекристаллизации

2.2.4. Методика измерения твердости по Виккерсу

2.2.5. Методика исследования текстуры

2.2.6. Методика измерения магнитных свойств

2.2.7. Методика электронно-микроскопического исследования дислокационной структуры методом фольг

Глава 3. Изменение параметров структуры и текстуры в процессе производства стали

3.1. Влияние химического состава на механические и магнитные свойства стали

3.2. Влияние химического состава и режимов технологических операций на параметры микроструктуры стали

3.2.1. Микроструктура горячекатаных полос стали

3.2.2. Влияние нормализации на параметры микроструктуры

3.2.3. Микроструктура готовой стали

3.3. Влияние химического состава и режимов технологических операций на текстуру стали

3.3.1. Текстура горячекатаных полос стали

3.3.2. Влияние нормализации на параметры текстуры

3.3.3. Преобразование текстуры стали при холодной прокатке

3.3.4. Текстура готовой стали

3.4. Взаимосвязь параметров структуры и текстуры стали после различных технологических операций

3.4.1. Взаимосвязь параметров структуры

3.4.2. Взаимосвязь параметров текстуры

3.4.3. Взаимосвязь химического состава, структуры, текстуры и магнитных свойств стали

3.5. Выводы по главе

Глава 4. Исследование неоднородности магнитных свойств, структуры текстуры по ширине полосы

4.1. Неоднородность магнитных свойств по ширине полосы

4.2. Микроструктура стали по ширине полосы

4.3. Исследование текстуры

4.4. Взаимосвязь распределения магнитных свойств и параметров микроструктуры и текстуры стали по ширине полосы

4.5. Выводы по главе

Глава 5. Влияние химического состава на первичную и собирательную рекристаллизацию, формирование структуры и текстуры стали

5.1. Первичная рекристаллизация в стали различного химического состава

5.1.1. Исследование изменения твердости стали в процессе медленного нагрева

5.1.2. Металлографический анализ первичной рекристаллизации при медленном нагреве

5.1.3. Электронно-микроскопическое исследование тонкой структуры стали в температурном интервале первичной рекристаллизации

5.1.4. Формирование структуры при быстром нагреве

5.1.5. Изменения текстуры стали при медленном и быстром нагреве

5.2. Влияние химического состава стали на собирательную рекристаллизацию

5.2.1. Кинетика роста зерна при собирательной рекристалиизации

5.2.2. Изменение текстуры стали при собирательной рекристаллизации

5.3. Выводы по главе

Глава 6. Влияние режимов холодной прокатки на свойства, микроструктуру и текстуру стали

6.1. Влияние перераспределения обжатий по клетям

6.2. Влияние перераспределения натяжений по клетям

6.3. Выводы по главе Выводы Приложение

Изотропная электротехническая листовая сталь относится к магнито-мягким материалам и используется для изготовления разного вида магнитных сердечников. Она применяется в электродвигателях, кондиционерах воздуха, холодильниках, компакт-дисководах, в системах рулевого управления автомобилей и др.

Широкое распространение электротехнических сталей в качестве магни-томягких материалов объясняется рядом причин, связанных с особенностями магнитных свойств и дешевой стоимостью этих материалов. Наиболее важными из них являются:

1) лёгкость намагничивания и перемагничивания, т.е. высокие значения магнитной проницаемости и магнитной индукции;

2) минимальные потери при перемагничивании.

Производство электротехнических сталей и сплавов непрерывно расширяется. Рост цен на электроэнергию, необходимость её экономии приводит к увеличению спроса на электротехнические материалы и широкому качественному их применению. Углубление понимания физики и металловедения этих материалов способствует повышению качества стали и снижению уровня энергопотребления.

В настоящее время исследовано влияние многих технологических факторов и структурного состояния готовой стали на уровень магнитных свойств: химического состава, чистоты стали по примесям и неметаллическим включениям, размера зерна, текстуры, структуры поверхностной окисной зоны. Полученные научные данные помогли оптимизировать химический состав стали различных групп легирования, режимы горячей прокатки, нормализации, холодной прокатки и термической обработки, что позволяет производить изотропную сталь с характеристиками качества, соответствующими нормам зарубежных стандартов.

Однако, возрастающие требования электромашиностроителей и энергетиков, делают актуальными проблемы повышения качества изотропных электротехнических сталей, связанные, например, с уменьшением магнитных потерь в листах толщиной 0,50 мм до Р1.5/50 = 2,5-2,3 Вт/кг для группы высоколегированной стали и повышением магнитной индукции В2500 ДО 1,70-1,75 Тл для группы малокремнистых и нелегированных сталей при обеспечении их хорошей штампуемости.

Несмотря на многочисленность известных данных, они имеют существенный недостаток, который не позволяет решить современные проблемы. Известные данные получены различными исследователя на различных заводах, различном исследовательском и технологическом оборудовании, на сталях различного химического состава. Очень часто исследования касаются одного узкого участка производства без рассмотрения всей совокупности воздействующих факторов. Это не позволяет корректно объединить известные данные и создать адекватную модель формирования микроструктуры и текстуры, описать роль химического состава и решить современные проблемы изотропных электротехнических сталей.

Это послужило отправной точкой проведения данной работы и объясняет ее актуальность, решаемые задачи и положения, выносимые на защиту. В работе создана обширная база данных по параметрам микроструктуры и текстуры, по влиянию химического состава и режимов технологических операций на микроструктуру и текстуру; изучены особенности влияния кремния и фосфора на первичную и собирательную рекристаллизацию, формирование микроструктуры и текстуры при этих процессах; показана роль того или иного процесса в технологии производства стали. Уже на начальном этапе использования полученных результатов созданы технические решения по совершенствованию условий холодной прокатки и отжига стали. Использование новой базы данных может помочь как исследователям, так и технологам при совершенствовании режимов существующих технологий и создании новых технологий производства стали. Можно сказать, что база данных имеет универсальный характер, что позволяет использовать ее не только для изотропной, но и для сталей другого назначения.

Выводы

1. При производстве стали действует известный механизм «наследования» структуры. Большему исходному размеру зерна до холодной прокатки соответствует больший размер зерна готовой стали. Большему количеству зерен кубической и октаэдрической ориентировки до холодной прокатки соответствует большее количество зерен данных ориентеровок в готовой стали. Воздействовать на структуру готовой стали можно посредством варьирования содержания кремния (0,07-3,20 %) и фосфора (0,007-0,260 %), и режимов технологических операций.

2. Основное воздействие на формирование микроструктуры поверхностного слоя стали при горячей прокатке оказывают ее режимы, а центральных слоев - химический состав стали (кремний и фосфор). Размер зерна после горячей прокатки (30-48 мкм), нормализации (53-82 мкм) и конечного отжига (40-190 мкм) увеличивается с повышением содержания кремния в стали. Роль нормализации заключается в увеличении размера зерна, повышении однородности и уменьшении дефектности микроструктуры. Можно рекомендовать перенести роль нормализации на период охлаждения полос после горячей прокатки и исключить операцию нормализации из технологии производства.

3. Основное воздействие на формирование текстуры поверхностного слоя стали при всех технологических операциях оказывают их режимы, а центральных слоев - химический состав стали (кремний и фосфор).

Текстура стали после разных технологических операций

Тех. операция Полюсная плотность, усл. ед.

200}<uvw> {222}<uvw> {21 l}<uvw>

Поверх. Центр Поверх. Центр Поверх. Центр

Горячая прокатка -0,62 6-16 -0,45 -2,23(220) 0,1-3,7 -0,77 1,2-3,4

Холодная прокатка -4,02 5-8 -4,53 2-4 р—» 2-3

Конечный отжиг -1,31 1,5-4 -4,35 1-3,5 -1,58 1-2

Увеличению содержания кремния, соответствует повышение полюсной плотности октаэдрических компонентов {21 1}<uvw> и {222}<uvw> и уменьшение полюсной плотности кубического {200}<uvw> в центральных слоях стали после всех технологических операций. Повышение содержания фосфора способствует увеличению количества кубического компонента {200}<uvw>. В поверхностных слоях сечения горячекатаных полос в большом количестве представлен компонент {220}<uvw>, а в центральных - {200}<uvw>. Преимущество кубического компонента в центральных слоях стали наследуется после всех технологических операций. После нормализации распределение компонентов по сечению полос, полученное при горячей прокатке, сохраняется, за исключением компонента {222}<uvw> количество которого уменьшается на ~20%. Снижение полюсной плотности октаэдрического компонента при нормализации наследуется готовой сталью и ведет к повышению магнитной индукции.

В поверхностных слоях холоднокатаной стали преобладающим компонентом становится {222}<uvw>, что связано с присутствием большого количества компонента {220}<uvw> в этих слоях полос после горячей прокатки и нормализации.

При обезуглероживающе-рекристаллизационном отжиге происходит некоторое рассеяние текстуры деформации, суммарная полюсная плотность исследованных компонентов уменьшается (с 11,65 до 8,74 усл. ед.). В центральных слоях высококремнистой стали 3 и 4 группы легирования компонент {222}<uvw> преобладает не только в поверхностном, но и в центральном слое. Для уменьшения количества октаэдрического компонента в поверхностных слоях готовой стали необходимо и возможно уменьшить количество компонента {220}<uvw> в поверхностных слоях горячекатаных полос, за счет коррекции режимов горячей прокатки.

С увеличением содержания кремния температура начала и конца первичной рекристаллизации повышается. Кремний препятствует образованию зародышей зерен первичной рекристаллизации и развитию полигонизации. В результате, кремний способствует развитию первичной рекристаллизации по механизму зародышеобразования и роста зерен за счет деформированной матрицы при более высоких температурах. Фосфор оказывает противоположное действие, способствуя развитию первичной рекристаллизации при более низкой температуре по механизму образования полигональной структуры и объединения полигонов. Независимо от скорости нагрева в температурном интервале первичной рекристаллизации, размер зерна после ее завершения увеличивается с повышением содержания кремния (в стали с содержанием фосфора менее 0,08%) и фосфора (в стали с содержанием фосфора более 0,08%). С точки зрения получения наименьшего количества наиболее вредного для магнитных свойств стали компонента {222}<uvw>, сталь 0, 1, 2, и 3 групп легирования в период первичной рекристаллизации целесообразно нагревать быстро, как это осуществляется в промышленных условиях в настоящее время. Возможно, что дальнейшее увеличение скорости нагрева этих групп сталей (например, в соляной ванне) может позволить еще больше оптимизировать текстуру. Для оптимизации текстуры стали 4 группы легирования предпочтительнее использование медленного нагрева в температурном интервале первичной рекристаллизации до 640 °С. Возможно, что дальнейшее увеличение скорости нагрева позволит сохранить благоприятную текстуру первичной рекристаллизации.

При собирательной рекристаллизации скорость роста зерен увеличивается с повышением содержания кремния и фосфора. Однако повышенное содержание фосфора в низкокремнистой стали оказывает тормозящее действие на рост зерна.

В стали с содержанием кремния 0,98+2,95% изменения полюсной плотности компонент текстуры при собирательной рекристаллизации являются следствием классического нормального роста зерен любой ориентации. В стали с 0,07-0,53 и 3,00-3,20%Si происходит уменьшение полюсной плотности компонента {222}<uvw> и увеличение полюсной плотности компонента {200}<uvw>. Это свидетельствует о воздействии химических элементов, входящих в состав стали (кремния и фосфора), и возможности избирательного роста зерен при собирательной рекристаллизации. Большему размеру зерна при идентичной текстуре соответствуют лучшие магнитные свойства стали. Каждому составу стали соответствует своя оптимальная степень развития собирательной рекристаллизации (длительность и температура конечного отжига) в силу начала роста неблагоприятных компонентов текстуры, ведущих к ухудшению магнитных свойств, несмотря на больший размер зерна.

11. Перераспределение обжатий (при неизменном суммарном обжатии) и натяжений по клетям стана холодной прокатки влияет на свойства изотропной электротехнической стали. Степень влияния зависит от содержания кремния в стали. С уменьшением его содержания степень влияния на удельные потери возрастает от 2% в стали 4 группы легирования до 3 - 6% в стали 0-2 группы. Такое воздействие на магнитные свойства стали обусловлено, в большей степени, благоприятными изменениями текстуры готовой стали, уменьшении полюсной плотности октаэдрических компонент текстуры и увеличении кубических. (Подана заявка на изобретение)

12. Неоднородность удельных потерь (Pi,5/50) по ширине полосы в готовой стали, которая составляет 2,5-^8%, в основном вызвана различием в размере зерна. Это различие обусловлено неодинаковыми условиями охлаждения центра и края полос в рулонах после горячей прокатки и нагрева в проходных печах при последующей обработке. Снижение неоднородности можно добиться ускорением охлаждения рулонов стали после горячей прокатки.

13. Полученные данные по параметрам микроструктуры и текстуры, влияния на них кремния и фосфора, режимов технологических операций и их взаимосвязи с магнитными свойствами позволили определить структурные критерии к которым необходимо стремиться при производстве стали всех групп легирования.

Критерии структуры после различных технологических операций

Операция Микроструктура Текстура

Поверхность Центр

Горячая прокатка Рекристаллизованное зерно по всему сечению полосы Dcp > 40 мкм P{220}<uvw> < 1 усл.ед. P{200J<uvw> > 10 усл.ед. P{222}<uvw> < 2 усл.ед.

Холодная прокатка — P{200}<uvw> > 4 усл.ед. P{222}<uvw> < 4 усл.ед. P{200}<UVW> > 6 усл.ед. P{222}<uvw> < 2 усл.ед.

Обезугле- рож.-рекрист. отжиг Однородное рекристаллизованное зерно по сечению полосы Dcp> 100 мкм P{200}<UVW> > 2 усл.ед. P{222}<UVW> < 4 усл.ед. P{200}<uvw> > 3 усл.ед. P{222}<uvw> < 2 усл.ед.

1. ГОСТ 21427.1 83 - ГОСТ 21427.3 - 83 Сталь электротехническая тонколистовая. - М.: Изд-во стандартов, 1992. - 64 с.

2. Франценюк И.В., Чеглов А.Е., Миндлин Б.И., Парахин В.И. Производство изотропной электротехнической стали //Металлург. 1999. №10. С. 46 -49.

3. Производство листовой стали в листопрокатном цехе №3 ТИ106 — ПГЛ 3 01- 86. Липецк: НЛМК. 1986.

4. Травление, холодная прокатка, термическая обработка и покрытие изотропной электротехнической стали. ТИ106 ПХЛ5 - 01 - 90. Липецк: НЛМК 1990.

5. Горелик С. С. Рекристаллизация металлов и сплавов М.: Металлургия, 1978. 568 с.f 13. Klemm P.,Schlafer D. Proc. 6th Int. Conf. Text. Mater. Toryo, Sept.-ort. 81, 910-917.

6. Гребенник H. П., Миронов JI. В., Кальченко Ю. Е. и др. Структура и свойства изотропных электротехнических сталей //Изв. АН СССР. Сер. физич. 1975. Т. 39, №7. С. 1523-1526.

7. Дубров Н. Ф., Лапкин Н. И. Электротехнические стали. М.: Энергия, fo. 1979.-383 с

8. Сидоркин В. И., Боранбаева Н. М., Недосекова Ф. А. и др. Влияние структуры на магнитные свойства нелегированной электротехнической стали //Сталь. 1985. №4. С. 67-68.

9. Non-oriented electrical steel / G. Lundkovsky, P. K. Rastogi, M. Bala //Journal of Metals. 1986. N 1. Р/ 18-26.

10. Ларин Ю. И., Присекина Л. А., Крутских И. Н. структурные критерии качества электротехнической изотропной стали. /Восьмое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов 1.-Москва, 1988.-С. 152.

11. A new non-oriented Si-steel with texture of {100}<0vw> /Н. Shimanaka, T. Irie, КУ Matsumura et al. // J. Magn. A. Magn. Mater. 1980. V. 19. P. 63-65.

12. Recent development of non-orient electrical steel sheets /Н. Shimanaka, I. Ito, K. Matsumura et al. // J. Magn. A. Magn. Mater. 1982. V. 26. P. 57-64.

13. Non-orient electrical steel excellent punch ability for high-efficiency motors. /Sakai Keiji, Kawano Masaki //Kawasaki Steel Techn. Rept. 2002. № 46. P. 42-48.

14. Молотилов Б. В., Казаджан Л. Б. Об источниках фазового наклепа в трансформаторной стали: Прецизионные сплавы. //Сб. трудов ЦНИИЧМ. М.: Металлургия. 1967. вып. 51. С. 227-232.

15. Ultra-low-sulfur non-orient electrical steel sheets for high efficient motor "NKB Core" /Y. Oda, Y. Tanaka, N. Yamagami et al. //NKK Giho. 2002. № 178. P. 16-20.

16. Doi Mitsuyo, Yashiki Hiroyoshi, Okada Yasutaka //Denki gakkai ronbunshi. A = Trans. Inst. Elec. Eng. Jap. A. 1999-119, №6 - P.802-807.

17. Барятинский В. П и др. //Седьмое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов. Минск, 1984. - С. 39.

18. Effects of internal oxidation and nitridation on the magnetic properties of non-oriented electrical steel /А. L. Geiger //J. Appl. Phys. 1979. V. 50, N 3 Pt. 2. P. 23662368.

19. Grain growth inhibition by spherical with a distribution of sizes /J. W. Flowers //IEEE Trans. Magn. 1979. V. 15, N 6. P. 1601-1603.

20. Development of non-oriented silicon steel sheet very low core loss IGI Shi-moama, K. Miyoshi, M. Tonino et al. //IEEE Trans. Magn. 1983. V. 19, N 5. P. 2013-2015.

21. Кальченко Ю. E., Заверюха А. А., Барятинский В. П. и др. // Восьмое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов 1. Москва, 1988. - С. 136.

22. Калягина А. В. и др. // Седьмое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов. Минск, 1984. - С. 136.

23. Гольдштейн В. Я., Пащенко С. В., Гражданкин С. Н. и др. Струюуро образование при горячей прокатке сплава Fe-3%Si //ФММ. 1980. Т. 50. вып. 6. С. 12131217.

24. Бернштейн М. JL, Добаткин С. В., Дубовицкий В. И. и др. Горячая деформация и струюурообразование в электротехнических кремнистых сталях //Сталь. 1985. №5. С. 68-72

25. Никитин В. П. и др. Особенности формирования структуры и свойств листового проката коррозионно-стойких сталей ферритного класса //МиТОМ. 1991. № 5. С. 41-43.

26. Булат С.И. Исследование влияния режимов горячей прокатки на структуру и пластические свойства трансформаторной стали. Диссертация кандидата технических наук. М.: ЦНИИчермет. 1965.

27. Стародубцев Ю.Н. Основные направления совершенствования электротехнических сталей //Сталь. 1992. №4. С. 58 60.

28. Настич В. П., Миндлин Б. И., Францкнюк Л. И. и др. Влияние нормализации на структуру и свойства изотропной стали //Сталь 1994. №5. С. 69-71.

29. Настич В. П., Логунов В. В., Гвоздев А. Г. и др. Влияние низкотемпературной нормализации на структуру с свойства динамной стали // Девятоесовещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов.г

30. Тезисы докладов. Минск, 1991. - С. 86.

31. Шаршаков И. М., Логунов В. В., Гвоздев А. Г. и др. Влияние нормализации на структуру и свойства динамной стали //Сталь. 1987. №11. С. 82-84.

32. Чеглов А. Е., Миндлин Б. И. Совершенствование технологии термической обработки горячекатаного подката высоколегированной электротехнической изоt тропной стали //Сталь. 1999. №10. С. 62-65.

33. Лисин В. С., Скороходов В. Н., Настич В. П. и др. Главные факторы струкгуро-образования при горячей прокатке и отжиге электротехнической стали //Производство проката. 1999. №10. С. 30-31.

34. Пат. РФ № 1740453. 1992. Способ производства холоднокатаной изотропной электротехнической стали / М. Ю. Поляков, В. П. Барятинский, Ю. И. ларин и др.

35. Франценюк И. В., Казаджан Л. Б., Барятинский В. П. Достижения в улучшении качества электротехнических сталей на НЛМК //Сталь. 1994. №10. С. 66-69.

36. Молотилов Б.В. Новые направления развития исследований производства электротехнических сталей/Сталь. 1996. №2. С. 57-63.

37. Стародубцев Ю. Н., Цырлин М. Б. основные направления совершенство-^ вания электротехнических сталей //Сталь. 1992 №4. С. 73-78.

38. Пат. №1770400 РФ, 1990, №39.

39. Торопцева Е. JL, Парахин В. И., Спиридонова JI. М. и др. Влияние обезуглероживающего отжига на структуру и свойства динамной стали //Сталь 1989. №4 С. 80-82.

40. Effect of soaking temperature and annealing atmosphere on magnetic properties of semi-processed non-oriented electrical steel containing 0.4% silicon / Park Jong Т.,

41. Woo Jong S., Chang Sam K. //Steel Res. 1998 - 69 №2 - P. 60-64.

42. Zhang-Xin-ming, Yuan Ren, Zhou Zhuo-ping. Zhongguo youse jinshu xuebao Chin. J. Metals. 2002. 12. №6. P. 1104-1108.

43. Бородкина M. M., Башеван Г. А., Крылова JI. M. Особенности формирования структуры и текстуры анизотропной электротехнической стали при уменьшении толщины листа //МиТОМ. 1992. №3. С. 35-37.

44. Kinetics of recrystallization Al-Mn alloys /Koizumi Macoto, Kohara Shirou, Inagaki Hirosuki IIZJ Metallk. 2000 -91, №6 - P. 460-467.

45. Григорьев В. П., Кононов А. А., Молотилов Б. В. и др. О связи между размером зерна и магнитными свойствами электротехнической анизотропной стали //Сталь. 1995. №12. С. 63-66.

46. Ховова О. М., Жигалина О. М., Думанский И. О. Исследование процесса рекристаллизации деформированных пересыщенных твердых растворов в условиях высокоскоростного нагрева//МиТОМ. 2002. №10. С. 18-21.

47. Effect of heating rate on properties of non- oriented electrical steel containing04 % Si /Вае В. K., Woo J. S., Kim J. K. //J. Magn. And Magn. Mater. 2003. P. 254-255.

48. Гурдемон Э. Специальные стали. Пер. с нем. - М.: Металлургия. 1966. - Том1.-736 с.

49. Парфенов В. Г., Черкасов А. А., Лебедев А. А. и др. Процессы обезуглероживания и роста зерна изотропной электротехнической стали //Сталь. 1989. №3. С. 82-85.

50. Казаджан Jl. Б., Шитов В. В., Соколова И. Л. Влияние условий горячей прокатки на формирование текстуры подката электротехнических сталей //Сталь. 1994. №10. С. 71-74.

51. Крутских И. Н., Ларин Ю. И., Присекина Л. А. Структурная и текстурная наследственность в электротехнической изотропной стали //Восьмое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов 1.-Москва, 1988. С. 155.

52. Величко М. Т., Зайцева Т. А., Цырлин М. Б. Исследование текстуры посечению горячекатаной полосы электротехнической стали //Девятое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов. Минск, 1991. - С. 75-76.

53. Сегаль В. М., Черникова Н. В., Мартинович Ж. И. и др. Преобразование структуры, текстуры и неметаллических включений при производстве изотропной стали различных вариантов выплавки и горячей прокатки ///Восьмое совещание

54. С^- по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисыдокладов 2. Москва, 1988. - С. 43.

55. Пащенко С. В., Гольдштейн В. Я., Серый А. В. и др. Текстурообразование при горячей прокатке кремнистого сплава //ФММ. 1984. том 58. вып. 1. С. 63-68.

56. Неделин А. Т., Миронов Л. В. Исследование текстурообразования при горячей прокатке клиновых заготовок кремнистых сталей ///Восьмое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов1.-Москва, 1988.-С. 126.

57. Миндлин Б. И., Парахин В. И., Серый А. В. И др. Пути повышения качества изотропной электротехнической стали // Девятое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов. -Минск, 1991.-С. 78.

58. Грищенко В. Ф., Вечер Н. М., Гвоздев А. Г. и др. Исследование текстуры ди-намной стали по технологическим переделам //Восьмое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов 1. -Москва, 1988.-С. 137.

59. Ковамата Р., Сэнума Т., Кубота Т. и др. Регулирование горячекатаной структуры нетекстурованной электротехнической листовой стали //Дзайре то пуросесу. 1997. №6. С. 73-74.

60. Мухамбетов Д. Г. Исследование механизма рекристаллизации нелегированной электротехнической стали, подвергнутой малым деформациям //Сталь. 1998. №9. С. 60-63.

61. Мухамбетов Д. Г., Булыгина С. М., Бербер Н. Н. Влияние малой деформации и рекристаллизационного отжига на текстуру стали с исходной мелкозернистойструктурой //ФММ 2000. том 90. №5. С. 41-43.

62. Цырлин М. Б., Величко М. Г. Зональное изменение текстуры при холодной прокатке и термообработке анизотропной стали / Восьмое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов 2. Москва, 1988. - С. 30.

63. Неделин А. Т. Формирование благоприятной тектсуры в электротехнической нелегированной стали с повышенной индукцией //Сталь. 1996. №3. С. 49-54.

64. Аврамов Ю. С., Молотилов В. В. и др. Соотношение между текстурами деформации и рекристаллизации при прокатке монокристаллов (110) трансформаторной стали в различных направлениях //ФММ. 1966. том 21. вып. 5. С. 743.

65. Губернаторов В. В., Брышко Н. А., Соколов Б. К. и др. Влияние способов деформации на текстуру рекристаллизации в сплаве Fe+3%Si //ФММ. 1982. №6.

66. Бородкина М. М., Чекалов В. П., Орехова Т. С. и др. Текстура изотропной стали новой марки для электродвигателей бытовой техники // Восьмое совещание по физике и металловедению электротехнических сталей и сплавов. Тезисы докладов 2.-Москва, 1988.-С. 41.

67. Бочков Н. Г., Славов В. И. и др. в сб. «Производство высококачественного подката». М.: Металлургия, 1979. С. 52-62.

68. Титоров Д. Б., Сбитнев А. К., Титорова Д. В. и др. Текстуры собирательной рекристаллизации в сплавах Fe+3%Si с различным содержанием примесей //ФММ. 1999. том 88. №4. С. 63-68.

69. Loaut N. P. On the theory of normal grain growth // Acta Met. 1974. V. 22. №6. P. 1387-1399