автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.02, диссертация на тему:Улучшение показателей процесса топливоподачи в дизеле путем скоростного форсирования насоса высокого давления

ВВЕДЕНИЕ

Основные условные обозначения

1. АНАЛИЗ ФАКТОРОВ, ВЛИЯЮЩИХ НА ПОКАЗАТЕЛИ

ТРАНСПОРТНЫХ ДИЗЕЛЕЙ

1.1 Параметры процессов впрыскивания, смесеобразования и тепловыделения

1.2. Интенсификация процесса подачи топлива.

Задачи исследования

1.3 Общая методика исследований

При скоростном форсировании транспортных дизелей особая роль отводится системе топливоподачи. Наше отставание в области дизелестроения в значительной мере объясняется отсутствием отечественных систем топливоподачи, обеспечивающих небольшую продолжительность впрыскивания топлива. Это особенно важно для быстроходных дизелей с наддувом, где за короткий промежуток времени в цилиндр подается значительная порция топлива.

Основная задача создателей систем топливоподачи в наше время - это интенсификация процесса впрыскивания. В ряде зарубежных стран отдается предпочтение аккумуляторным системам, например, система "Common Rail" с давлением впрыскивания более 120 МПа. Однако, по мнению многих отечественных специалистов, традиционные системы обладают большими потенциальными возможностями.

Анализ методов интенсификации процесса подачи топлива показал, что наиболее эффективным методом является скоростное форсирование насоса высокого давления. Для 4-х тактного дизеля приемлемым оказалось удвоение скорости вращения вала топливного насоса.

На кафедре "Автотракторные двигатели" ВолгГТУ, где выполнялась данная работа, разработан и запатентован способ подачи топлива, реализованный в виде системы. Система сочетает в себе два способа интенсификации процесса подачи: скоростное форсирование насоса высокого давления и регулирование начальных условий в нагнетательной магистрали.

При повышении скорости вращения вала топливного насоса наряду с повышением давления впрыскивания увеличивается продолжительность подачи и уменьшается цикловая подача топлива. Повышаются контактные напряжения в сопряжении кулачок - толкатель. Если продолжительность подачи, измеренная углом поворота вала насоса, увеличивается менее чем в

2 раза, то такое форсирование насоса имеет смысл, если не считать повышенных нагрузок в механизме привода плунжера.

Уже наработан некоторый опыт удвоения скорости вращения вала топливного насоса. Так, в Московском государственном техническом университете (МАДИ) создана опытная система на базе 4-х плунжерного насоса для 8-ми цилиндрового дизеля ЯМЗ-740. Система включает в себя специальный распределитель, обеспечивающий поочередную подачу топлива одним плунжером в два цилиндра.

В системе, разработанной на кафедре "Автотракторные двигатели" ВолгГТУ используется 4-х плунжерный насос высокого давления для 4-х цилиндрового дизеля. При двух ходах каждого плунжера в течение цикла, один (дополнительный) используется для регулирования начального давление в нагнетательной магистрали.

Между тем, нет сведений о "внутреннем" механизме подачи при скоростном форсировании топливного насоса. Знание особенностей протекания цикла позволит наметить пути улучшения показателей процесса топливоподачи и определить возможные пределы интенсификации этого процесса. Решению этих задач и посвящена диссертационная работа.

В результате численных и натурных экспериментов установлены изменения в механизме подачи топлива при повышении скорости вращения вала насоса высокого давления.

Предлагаются конструктивные и регулировочные воздействия на систему, улучшающие показатели процесса подачи топлива. Разработана методика профилирования кулачков топливного насоса. Определены пределы скоростного форсирования насоса высокого давления при различных его конструктивных изменениях.

Автор выражает благодарность всему коллективу кафедры "Автотракторные двигатели" за поддержку и помощь при выполнении данной работы.

Основные условные обозначения а - скорость распространения волн давления в топливе.

Си, Ск, Сп - скорости движения иглы форсунки, нагнетательного клапана, плунжера.

Ст, Ст', Сс - скорости движения топлива на входе и выходе трубопровода и скорость топлива. dH, dn, dK - диаметры иглы, плунжера и нагнетательного клапана (по разгружающему пояску). dT - диаметр трубопровода в свету.

F(t), F(t-L/a) - прямые волны давления, сформированные у насоса и подошедшие к форсунке, fk, fk', f[„ - площади поперечного сечения по пояску, перьям и под пояском нагнетательного клапана. fn, f„, fT - площади поперечного сечения плунжера, иглы и трубопровода (в свету). hn, hK, hK' - ход плунжера, клапана и высота разгрузочного пояска клапана. L - длина трубопровода.

М, М' - массы деталей, движущихся с нагнетательным клапаном и с иглой форсунки. пв - частота вращения кулачкового вала насоса.

Рн, Рн' - текущие значения давлений в камере нагнетания и в объеме штуцера насоса.

Рко, Рф0 - давление топлива в камере нагнетания в момент страгивания нагнетательного клапана и в распылителе в момент страгивания иглы форсунки.

Рф, Рф1 - давление топлива в распылителе выше запорного корпуса и в объеме между запорным корпусом и сопловыми отверстиями. р р

Qu vH,v„' v0 vT, Уф

W(t+L/a), W(t) a

5, 8'

V-C, M-O? М-И ц^ф рт фв

НП КП HO КО давление в цилиндре и остаточное давление в нагнетательной магистрали, цикловая подача топлива. текущий объем камеры нагнетания и штуцера насоса, остаточный свободный объем в нагнетательной магистрали, объемы полостей трубопровода и распылителя, обратная волна, сформированная у форсунки и подошедшая к штуцеру насоса. коэффициент сжимаемости топлива, жесткости пружин нагнетательного клапана и форсунки, коэффициенты расхода в сечениях сопловых отверстий, всасывающих и отсечных окон, между запорными конусами иглы и корпуса распылителя. эквивалентное проходное сечение распылителя в сборе, плотность топлива. угол поворота кулачкового вала насоса, начало подачи топлива, конец подачи топлива, начало отсечки, конец отсечки.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Скоростное форсирование топливного насоса значительно изменяет показатели процесса подачи топлива. Повышение частоты вращения вала насоса пв от 1000 до 3000 мин"1 приводит к уменьшению цикловой подачи топлива от 73 до 59 мм3. Увеличиваются контактные напряжения в сопряжении кулачок-толкатель от 1553 до 1897 МПа. Давление впрыскивания повышается от 25,1 до 50,6 МПа, а продолжительность подачи топлива, измеренная углом поворота вала насоса, увеличивается от 10 до 20,5 град.

2. Интенсификация процесса подачи топлива в 4-х тактном дизеле, за счет повышения давления и уменьшения продолжительности впрыскивания, возможна только при одинаковых скоростях вращения коленчатого вала и вала топливного насоса, т.е. при удвоении скорости вращения вала насоса.

3. Уменьшение цикловой подачи топлива связано, в значительной мере, с действием одного из искажающих факторов - сжатием топлива в полостях системы. Изучен механизм уменьшения цикловой подачи и увеличения продолжительности впрыскивания топлива.

3.1. При повышении частоты вращения вала насоса пв от 600 до 1600 мин"1 в результате сжатия топлива в штуцере, как наибольшей полости нагнетательной магистрали, уменьшается доля цикловой порции, подаваемой за время рабочего хода плунжера. При пв>1600 мин"1 топливо подается только после начала отсечки, т.е. после рабочего хода плунжера. С повышением пв увеличивается запаздывание момента начала подачи относительно момента начала отсечки, это приводит к дополнительным перетечкам топлива из надплунжерного пространства в отсечную полость. При этом снижается давление над плунжером в первый период подачи. Уменьшается объемная скорость подачи. В нагнетательную магистраль подается меньшее количество топлива, чем и объясняется уменьшение цикловой подачи.

3.2. Кроме снижения давления в надплунжерной полости, причиной уменьшения объемной скорости и увеличения продолжительности подачи является резкое снижение скорости плунжера в первый период подачи, т.е. штатный кулачок малоэффективен при скоростном форсировании топливного насоса.

4. На результатах изучения механизма подачи основаны методы увеличения (восстановления) цикловой подачи путем уменьшения диаметра отсечного отверстия и уменьшения объема штуцера насоса.

4.1. Уменьшение диаметра отсечного отверстия d0T увеличивает количество топлива, перетекающего из надплунжерной полости в нагнетательную магистраль, из-за уменьшения перетечек топлива из надплунжерной полости в полость отсечки. При пв=3000 мин"1 d0T следует уменьшить до 1,64 мм.

4.2 Уменьшение объема штуцера VH' приводит к уменьшению задержки начала подачи из-за уменьшения количества сжатого в штуцере топлива. В результате изменения рабочего участка на профиле кулачка уменьшается проходное сечение отсечного отверстия и расход топлива через него в сторону нагнетательной магистрали. При пв=3000 мин*1 VH' следует уменьшить до 0,99 мм3.

4.3 Наилучшие показатели (Рвтах=79 МПа, срвп=20,3 град при пв=3000 мин"1) обеспечивает комплексное изменение системы (уменьшение объема штуцера и увеличение жесткости пружины нагнетательного клапана).

5. С изменением рабочего участка на профиле кулачка при уменьшении объема штуцера связано увеличение объемной скорости подачи в первый период и уменьшение продолжительности этого периода.

6. Спроектированные по разработанной методике профили кулачков обеспечивают повышение средней скорости плунжера за период активного хода и отсутствие разрывов функции ускорения. Контактные напряжения в сопряжении кулачок - толкатель снижаются на 353 МПа в сравнении со штатным кулачком. Повышаются максимальное и среднее давления впрыскивания. Сокращается продолжительность впрыскивания топлива.

246

7. Предельное значение пв при форсировании насоса со штатным кулачком - 2900 мин"1, с опытным кулачком - 3000 мин"1 (критерий срвп в штатной системе). По допускаемым максимальным напряжениям в сопряжении кулачок - толкатель предел форсирования насоса со штатным кулачком - 1700 мин"1, а с опытным кулачком - 2400 мин"1.

4.6. Заключение

Обоснованы методы увеличения (восстановления) цикловой подачи топлива путем уменьшения диаметра отсечного отверстия и объема штуцера насоса.

Уменьшение диаметра отсечного отверстия позволяет увеличить количество топлива, перетекающего через нагнетательный клапан из надплунжерной полости в нагнетательную магистраль. Последнее является следствием уменьшения количества перетекающего топлива из надплунжерного объема в полость отсечки.

При уменьшении объема штуцера насоса уменьшается количество сжимаемого топлива в этой полости, следствием чего является уменьшение

243 задержки начала подачи относительно момента начала отсечки. При этом изменяется рабочий участок на профиле кулачка, в результате чего уменьшается проходное сечение отсечного отверстия, а следовательно и количество перетекающего топлива из надплунжерного объема в полость отсечки. Кроме того, изменение рабочего участка на профиле кулачка увеличивает объемную скорость подачи, с чем связано уменьшение продолжительности первого периода подачи.

Наилучшие показатели обеспечивает комплексное воздействие на систему, т.е. увеличение жесткости пружины клапана с одновременным уменьшением объема штуцера насоса. Восстанавливается цикловая подача топлива. При пв=3000 мин"1 максимальное давление впрыскивания составляет 79 МПа, а продолжительность -20,3 град поворота вала насоса.

Предлагается метод проектирования кулачков топливного насоса. Приводится сравнительный анализ при исследовании системы с опытными и штатными профилями кулачков. Кроме повышения давления и сокращения продолжительности впрыскивания топлива опытные профили обеспечивают уменьшение контактных напряжений в сопряжении кулачек - толкатель на 353 МПа (профиль №4).

1. А. с. 1240944 СССР, МКИ F02 М39/00, F01L1/08. Топливный насос дизеля / Горшенин Г.А., Егоров В.В. № 3649715/25-06; Заявлено 07.06.83; Опубл. 30.06.86, Бюл. № 24.

2. А. с. 1281723 СССР, МКИ F02 М39/00, F01L1/08. Кулачок для привода толкателя топливного насоса / Вирин В.В., Будунов М.В., Ионин В.М., Голубев Н.Ф. № 3887592/25-06; Заявлено 06.02.85; Опубл. 15.01.87, Бюл. № 1.

3. Автомобильные и тракторные двигатели / Под. ред. И.М. Ленина. М.: Машиностроение, 1970. - 656 с.

4. Астахов И.В. Гидродинамический расчет и выбор основных параметров топливных систем двигателей с воспламенением от сжатия // Сб. науч. тр. /НИЛД.-Л, 1959.-С. 115-205.

5. Астахов И.В. Динамика процесса впрыска топлива в быстроходных дизелях // Сб. тр. / ЦИАМ. М., 1948. - С. 35 - 48.

6. Астахов И.В. Практический метод оценки основных параметров процесса впрыска и топливной аппаратуры быстроходного дизеля // Автотракторные двигатели. М., 1968. - С. 37—57.

7. Астахов И.В., Голубков JI.H. Влияние на процесс впрыска топлива остаточного разрежения в топливной системе дизеля // Автомобильная промышленность. 1968. - № 5. - С. 15-20.

8. Бараев В.И. Исследование зависимости параметров процесса впрыска от объемной скорости подачи топлива в широком диапазоне работы топливной аппаратуры // Труды ЦНИТА- М., 1972. С. 9-16.

9. Брилинг Н.Р. Быстроходные дизели. М.: Машиностроение, 1951.- 520 с.

10. Влияние возмущающих факторов на протекание переходных процессов в топливоподающей аппаратуре дизелей / Славуцкий В.М., Курапин А.В, Салыкин Е.А. и др. // Наземные транспортные системы: Межвуз. сб. науч. тр. / ВолгГТУ. Волгоград, 2000. - С. 138-143.

11. Возможности совершенствования топливоподающей системы автотракторных дизелей за счет оптимизации профиля кулачкового вала / ЛарцевА.М., Славуцкий В.М., Зубченко В.А., Салыкин Е.А. // Справочник. Инженерный журнал. 1999. - №12. - С.28-29.

12. Воинов A.M. Процессы сгорания в быстроходных поршневых двигателях. М.: Машиностроение, 1965. - 210 с.

13. Выгодский М.Я. Справочник по высшей математике. М.: Наука, 1975. -872 с.

14. ГершманИ.И. Влияние распыливания на воспламенение и сгорание дизельного топлива // Сб. науч. тр. / НАМИ М., 1959. - С. 46-49.

15. ГершманИ.И. Воспламенение и сгорание топлива в зависимости от качества распыливания // Сгорание и смесеобразование в дизелях: Сб. науч. тр. / АН СССР. М., 1960. - С. 24-31.

16. Голубков Л.Н. Расчетное исследование способов повышения давления впрыскивания в дизелях // Сб. науч. тр. / МАДИ. М., 1986. - С. 71-77.

17. Голубков Л.Н., МальчукВ.И., Хакимов A.M. Исследование влияния некоторых параметров топливной аппаратуры на чувствительность насосной секции к перестановке форсунок // Сб. науч. тр. / МАДИ М., 1974.-С. 74-81.

18. Голубков JI.Н., Музыка Л.П., Радомский В.И. Применение решений контактных задач механической нагруженности привода плунжера топливного насоса // Повышение эффективности работы автомобильных и тракторных двигателей: Сб. науч. тр. / МАДИ. М., 1988.

19. Григорьев Е.А., Васильев А.В. Оптимизация профиля кулачка механизма газораспределения двигателя: Учебное пособие / Волгоград, политехи, ин-т. Волгоград, 1993. - 39 с.

20. Григорьев Е.А., Васильев А.В., Ларцев A.M. Оптимизация профилей кулачков механизма газораспределения ДВС // Двигателестроение. -1990.-№1.-С. 13-15.

21. ГулинЕ.И. Влияние степени и однородности распыливания топлива на процессы смесеобразования и сгорания в дизелях // Сгорание и смесеобразование в дизелях: Сб. науч. тр. / АН СССР. М., 1960. -С. 36-42.

22. Двигатели внутреннего сгорания / Под ред. В.Н. Луканина. М.: Высш. школа, 1995. - 368 с.

23. Драган Ю.Е., Пигарина А.А., Рахметуллаев М.Н. О перспективах применения аккумуляторных систем топливоподачи в автомобильных дизелях // Двигателестроение. 2000. - № 1. - С. 7-9.

24. Дуров А.З. Работа топливного насоса с полной разгрузкой линии нагнетания // Двигателестроение. 1979. - № 9. - С. 16-18.

25. Жуковский НЕ. Избранные сочинения. Т.2. О гидравлическом ударе в водопроводных трубах. М.: ГИИТЛ, 1948. - 385 с.

26. Зубченко В.А. Исследование возможности интенсификации процесса подачи топлива дизеля: Дис. канд. техн. наук: 05.04.02. Защищена 26.06.98. - Волгоград, 1998. - 260 с.

27. Иванов Л.Л. Исследование локальных параметров в факеле топлива, распыленного многодырчатой форсункой автотракторного дизеля: Автореф. дис. канд. техн. наук. М.: ВЗМИ, 1978. 25 с.

28. ИдельчикИ.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Госэнергоиздат, 1960. - 167 с.

29. Интенсификация процесса подачи топлива в дизеле с использованием изменения закона движения плунжера / Славуцкий В.М., Ларцев A.M., Салыкин Е.А., Ульянов В.О. // Справочник. Инженерный журнал. 2001. - №12. - С.16-18.

30. Исаев А.В. Расчет топливной аппаратуры с применением ЭЦВМ.- М,: Машиностроение, 1968.-163 с.

31. Исследование возможностей форсирования и интенсификации процесса подачи топлива в дизеле / Славуцкий В.М., Ларцев A.M., Зубченко В.А. и др.; ВолгГТУ. Волгоград, 1997. - 45 с. - Деп. в ВИНИТИ 09.06.97, № 1911.

32. КалишГ.Г., Далбин А.И. Влияние местного объема в конце топливопровода на отражение волны давления 11 Дизелестроение. 1938. -№ 1.-С.8-17.

33. КалишГ.Г., СельцовскаяМ.И. Исследование процесса впрыска в бескомпрессорных дизель моторах с учетом упругих колебаний в трубопроводах // Известия НАТИ - М., 1934. - С. 14-34.

34. Камфер Г.М., Семенов В.П. Анализ взаимосвязи диаметра камеры сгорания и интенсивности движения воздушного заряда в дизеле // Двигателестроение. 1983. - № 10. - С. 3-5.

35. Ковальчук JI.H., Толмачев А.В. Формирование инвариантных обобщенных показателей качества функционирования топливной аппаратуры дизелей // Двигателестроение. 2000. - № 2. - С. 19-21.

36. Корчемный JI.B. Механизм газораспределения автомобильного двигателя. -М.: Машиностроение, 1981. 191 с.

37. Кошкин В.К. Динамика процесса сгорания в быстроходном двигателе: Дис. канд. техн. наук: 05.04.02.-Защищена 17.05.51.-М., 1951. -256 с.

38. Кузнецов Т.Ф. Теоретические основы и методика расчета впрыска вязкого топлива в поршневых ДВС // Сб. тр. ХИИЖТА. Харьков, 1960. -с. 18-29.

39. Кутовой В.А. Впрыск топлива в дизелях. М.: Машиностроение, 1981. -157 с.

40. Ларцев A.M. Многопараметрическая оптимизация механизма газораспределения ДВС с целью улучшения его динамических качеств и надежности: Дис. канд. техн. наук. 05.04.02. Защищена 26.12.85. -Волгоград, 1985. - 269 с.

41. Ленин И.М. Системы топливоподачи автомобильных и тракторных двигателей. М.: Машиностроение, 1963. - 309 с.

42. Леонов О.Б. Определение подачи топлива при циклах неустановившегося режима работы дизеля // Тр. МВТУ. М., 1978. - С. 4-12.

43. Лышевский А.С. Распыливание топлива в судовых дизелях. Л.: Машиностроение, 1971. - 248 с.

44. Масляный Т.Д., Перепелин А.П. Выбор соотношения между ходом и диаметром плунжера в насосах высокого давления в дизелях ЯМЗ. // Тр. ЦНИТА. Л., 1984. - Вып. 83-84. - С. 38-45.

45. Математическое описание электрогидравлического перепускного клапана в магистрали системы топливоподачи дизеля / Славуцкий В.М.,

46. Ульянов В.О., Салыкин Е.А., Коржов С.В. // Прогресс транспортных средств и систем 2002: Матер, междунар. науч.-практич. конф., Волгоград, 8-11 октября 2002 г. / ВолгГТУ и др. - Волгоград, 2002. -Часть 2.-С. 218-220.

47. Махов В.З. Процессы горения в ДВС. М.: МАДИ, 1981.-76 с.

48. Мелькумов Т.М. Теория быстроходных двигателей с самовоспламенением. М.: Оборонгиз, 1953. -407 с.

49. Натанзон В.Я. О динамике топливной системы двигателя дизеля // Труды ЦИАМА-М., 1936.-С. 71-118.

50. О некоторых путях совершенствования процесса подачи топлива в дизелях / Славуцкий В.М., Ларцев A.M., Салыкин Е.А. и др. // Наземные транспортные системы: Межвуз. сб. науч. тр. / ВолгГТУ. Волгоград, 1999.-С. 29-33.

51. Оптимальное профилирование кулачков топливных насосов дизелей / Гринауэр А.А., Тартаковский И.И., Григорьев А.Л., Пивоварова А.А. // Двигателестроение. 1981. - №7. - С. 25-27.

52. Павлов Б.В. Использование электронных вычислительных машин для исследования топливных систем дизелей. -М.: Машгиз, 1962. 100с.

53. Пат. 2187688 РФ, МПК F 02 М, 63/04 Способ подачи топлива в цилиндры дизеля / Славуцкий В.М., Славуцкий В.В., Салыкин Е.А. и др. -№ 2000128585/06; Заявлено 15.11.2000; Опубл. 20.08.2002, Бюл. № 23.

54. Патрахальцев Н.Н. Дизельные системы топливоподачи с регулированием начального давление // Двигателестроение. 1980. - № 10. - С. 33-38.

55. Пишингер А. О методе впрыска под давлением в ДВС // Двигатели внутреннего сгорания: М.; ОНТИ, 1939. - Т. 2.

56. Подача и распыливание топлива в дизелях / Астахов И.В., Трусов В.И., Хачиян А.С., Голубков JI.H. М.: Машиностроение, 1972. - 359 с.

57. Радомский В.И., Кратко А.П. Топливная система, обеспечивающая переменные параметры впрыскивания топлива // Рабочие процессы в двигателях внутреннего сгорания и их агрегатах: Сб. науч. тр. / МАДИ. -М., 1987.-С. 73-79.

58. Разлейцев Н.Ф. Моделирование и оптимизация процесса сгорания в дизелях. Харьков: Вища школа, 1980. - 168 с.

59. Русинов Р.В. Конструкция и расчет дизельной топливной аппаратуры. -М.; Л.: Машиностроение, 1965. 147 с.

60. Русинов Р.В. Топливная аппаратура судовых дизелей. Л.: Машиностроение, 1971.-223 с.

61. Свиридов Ю.Б. Смесеобразование и сгорание в дизелях. Л.: Машиностроение, 1972. - 220 с.

62. Топливная аппаратура автотракторных двигателей / Кругов В.И., Горбаневский В.Е., Кислов В.Г.; Под ред. КрутоваВ.И. М.: Машиностроение, 1985. -208 с.

63. Топливные системы и экономичность дизелей / И.В. Астахов, Л.Н. Голубков, В.И. Трусов и др. М.: Машиностроение, 1990. - 288 с.

64. Трусов В.И., Рябикин JI.M. Исследование влияния характеристики впрыска на тонкость распыливания топлива форсунками закрытого типа // Сб. науч. тр. / МАДИ. М., 1968.

65. Трусов В.И., Смирнов Д.М., Смирнов Б.А. Совершенствование топливной аппаратуры дизелей путем уменьшения объема нагнетания и создания предварительного давления перед впрыскиванием // Сб. науч. тр. / МАДИ. -М., 1984.-С. 43-48.

66. Файнлейб Б.Н., Крук Б.А. Уточненная методика расчета процесса топливоподачи в дизелях на ЭЦВМ // Тракторы и сельхозмашины 1973. - №3. - С. 4-7.

67. Файнлейб Б.Н., Лебедев В.А. Оптимизация параметров кулачкового механизма дизельных насосов высокого давления // Двигателестроение. -1990. -№5. -с. 17-21.

68. Файнлейб Б.Н., Николаев Е.А., Лебедев В.А. Метод расчета кулачкового профиля переменного радиуса для насоса высокого давления дизелей // Двигателестроение. 1983. -№4. С. 37-41.

69. Файнлейб Б.Н. Топливная аппаратура автотракторных дизелей: Справочник. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1990. - 352 с.

70. Файнлейб Б.Н. Топливная аппаратура автотракторных дизелей: Справочник. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1974. - 264 с.

71. Файнлейб Б.Н., Бараев В.И. Исследование влияния давлений впрыска на динамику развития факела распыленного топлива. // Труды ЦНИТА М., 1972.-С. 10-14.

72. Файнлейб Б.Н., Бараев В.И. Исследование оптимальных условий развития топливного факела в быстроходном дизеле при различных камерах сгорания // Труды ЦНИТА М., 1973. - С. 5-8.

73. Фомин Ю.Я. Гидродинамический расчет топливных систем дизелей с использованием ЭЦВМ. М.: Машиностроение, 1973. - 176 с.

74. Фомин Ю.Я. Гидродинамический расчет топливных систем судовых дизелей. М.: Морской транспорт, 1954. - 82 с.

75. Фомин Ю.Я. Топливная аппаратура судовых дизелей. М.: Транспорт, 1966.-236 с.

76. ХачиянА.С. Некоторые вопросы теоретического исследования впрыска топлива и проектирования насосфорсунок быстроходного дизеля // Сгорание и смесеобразование в дизелях: Труды научно технической конференции / АН СССР. - М., 1960. - С. 36 - 47.

77. Хачиян А.С., Багдасаров И.Г. Топливная система с изменяемыми характеристиками впрыскивания // Двигателестроение. 1986. - № 7. -С. 23-26.

78. Хачиян А.С., Десятун С.В. Математическая модель расчета и совершенствование акккумуляторной топливной системы с электрогидравлической форсункой // Двигателестроение. 1986. - № 11.-С. 36-37.

79. Хачиян А.С., Лабецкас Г.С. Влияние характеристик впрыска и распыливания топлива на процесс тепловыделения и показатели дизеля с наддувом // Двигателестроение. 1982. - № 6. - С. 7-11.

80. Ховах М.С. Исследование смесеобразования в двигателях с разделенными вихревыми камерами сгорания // Сгорание и смесеобразование в дизелях: Труды научно-технической конференции / АН СССР. М., 1960.

81. Ховах М.С. Об особенностях процесса смесеобразования и сгорания в быстроходных дизелях с камерами сгорания различных типов. // Труды МАДИ-М., 1968.

82. Ховах М.С., Трусов В.И. Системы питания автомобильных дизельных двигателей.-М.: Транспорт, 1967.

83. Численные методы / Данилина Н.И., Дубровская Н.С., Кваша О.П. и др. -М.: Высшая школа, 1976. 368 с.

84. Эмиссия углеводородов с отработавшими газами дизелей / Кульчицкий А.Р., Коротнев А.Г., Петров В.А., Честнов Ю.Н. // Двигателестроение, 2000. - № 2. - С. 37-39.

85. Aigal А.К., PundinB.P., Khatchian A.S. High Pressure Injection and Atomisation Characteristics of Methanol //SAE Tech. Paper. 1986. - 861167.

86. Allievil. Allgemeine Theorie uber die Verandliche Bewegung des Wassers in Leitungen. 1909. - 76 p.

87. Arcoumanis C., Bicen A.F., Whitelav J.H. Squish and Swirl Squish Interaction in Motored Engines // ASME Transactions: J. Fluid Eng. - 1983. -105. N 1. - 7p.

88. CAV Distribution type fuel injection pumps type DPA. Instruction book.

89. Das Common-Rail-Einspitzsystem ein neues Kapitel der Dieseleinspitztechnik / Hoffman K.H., Hummel K., Maderstein Т., Peters A. // MTZ. 1997.- N. 10. - S. 572-582.

90. Eichelberg. Dynamische Vorgange in Luft und Brennstoffleitungen // Zeitschrift fur tecnische Dhysik- 1929. -№ 10. - S. 461 - 465.

91. Fuel systems diesel. Engine design series // Automotive Engineer. - 1977. -V. 2, N. 6.-P. 31-33.

92. Parker R.F. Future fuel injection requirements for mobile equipment diesel engines. // Diesel and gas turbine progress. 1976. - V. 42, N 10.