автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.04, диссертация на тему:Теория дроссельных пневматических механизмов и разработка типоразмерного ряда ручных машин ударного действия для строительства

X

\ На правах рукописи

Абраменков Дмитрий Эдуардович

ТЕОРИЯ ДРОССЕЛЬНЫХ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ МЕХАНИЗМОВ И РАЗРАБОТКА ТИПОРАЗМЕРНОГО РЯДА РУЧНЫХ МАШИН УДАРНОГО ДЕЙСТВИЯ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА

05.05.04 - Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Омск 2004

Работа выполнена в Новосибирском государственном архитектурно-строительном университете (Сибстрин)

Научный консультант: д.т.н., ст. научн. сотрудник

Смоляницкий Борис Николаевич

Официальные оппоненты:

д.т.н., профессор Галдин Николай Семенович д.т.н., профессор Каргин Владимир Анатольевич д.т.н., профессор Гилета Владимир Павлович

Ведущая организация: Томский государственный архитектурно-

строительный университет

Защита состоится «¿^> 2004 г. в

ос час.

на заседании диссертационного совета Д 212.250.02 в Сибирской государственной автомобильно-дорожной академии по адресу: 644080, г. Омск, проспект Мира, 5, зал заседаний.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке СибАДИ. Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью организации, просим направить по адресу диссертационного совета. Тел. для справок (3812) 650323

Автореферат разослан ■> 14^2004 г.

Ученый секретарь —

диссертационного совета, ^^

доктор технических наук,

профессор В.С.Щербаков

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Основные направления экономического и социального развития РФ предусматривают высокие темпы роста производительности труда, интенсификации производственных процессов, которые должны сопровождаться повышением качества продукции, экономией энергии, сырья и материалов, а также непременным улучшением условий труда. Эти требования относятся также к пневматическим машинам ударного действия, широко распространенным в строительстве, горнодобывающей и машиностроительной промышленностях и других отраслях РФ и предусматривают, в частности, увеличение ударной мощности, надежности и долговечности, повышение КПД, снижение металлоемкости, улучшение вибрационно-силовых и шумовых характеристик машин.

В настоящее время в связи с развитием сибирского региона потребность народного хозяйства РФ в ручных машинах и не только ударного действия будет возрастать. Исследования, направленные на улучшение их эксплуатационных характеристик, являются актуальными и уровень их должен повышаться.

Данная работа выполнялась по научному направлению гос. per. №01940009360 Новосибирского государственного архитектурно-строительного университета «Разработка на основе импульсных систем новых и повышение эффективности существующих ручных машин и инструментов, применяемых в промышленном, гражданском и сельскохозяйственном строительствах в условиях Сибири», грантам МО РФ «Разработка научных основ и термодинамической модели дроссельной пневматической машины ударного действия для технологических процессов в строительном комплексе»; «Разработка научных основ пневматической машины ударного действия с форсажем рабочего процесса»; «Исследование механизма трансформации энергии воздуха в работу и баро- и термодинамическая теория поршневой машины ударного действия». Материалы исследований докладывались на конференциях: МНТК «Развитие строительных машин, механизации и автоматизации строительства и открытых горных работ» (Москва, 1996); МНТК «Проблемы социально-экономических процессов и законодательства респуб-

РОС. НАЦИОНАЛЬНАЯ БИБЛИОТЕКА C.ficiep6ypr »06 РК

лики Казахстан» (Караганда 2000 г.), МНТК «Итоги строительной науки» (Владимир, 2001); НТК Новосибирского государственного архитектурно-строительного университета (Новосибирск, 1995-2004г.г.).

Цель работы.

Разработка классификации признаков пневматических ударных механизмов, позволяющей осуществить анализ, синтез и прогнозирование качеств механизмов с дроссельным воздухорас-пределением, а также развитие их теории и установление рациональных соотношений между основными размерами и энергетическими параметрами создаваемых машин типоразмерного ряда для строительного комплекса с улучшенными эксплуатационными характеристиками.

Идея работы.

Важным направлением в повышении производительности и качества работ за счет увеличения мощности, долговечности, снижения металлоемкости, улучшения экологических характеристик ручных пневматических машин ударного действия является применение конструктивно простых и надежных дроссельных пневмоударных механизмов.

При выполнении исследований дроссельного пневмоударно-го механизма с центральной подвижной воздухоподводящей трубкой (ДПУМ(Т)) ставились следующие задачи:

1) разработка принципиальных схем ДПУМ(Т);

2) установление баро- и термодинамических зависимостей рабочего процесса ДПУМ(Т);

3) изучение потенциальных возможностей камер наддува, пневматического буфера, проточной и непроточной камер форсажа ДПУМ(Т);

4) установление рациональных схем и параметров рабочего процесса механизма и уточнение методики инженерного расчета ДПУМ(Т);

5) создание экспериментальных образцов ручных машин строительных пневматических типоразмерного ряда с ДПУМ(Т), их исследование и испытание в лабораторных и производственных условиях.

Методы исследования включают: аналитический обзор и обобщение существующего опыта; теоретические разработки с использованием методов механики, теории подобия и размерностей; математическое и физическое моделирование рабочих процессов с целью выбора и установления рациональных соотношений между безразмерными параметрами дроссельных пневмо-ударных механизмов с центральным подвижным трубчатым воз-д; холод водом; экспериментальную проверку эффективности новых машин в лабораторных и производственных условиях, а так же сопоставление их результатов.

Основные научные положения, защищаемые в работе:

- дополнения к классификации основных признаков запуска, впуска, перепуска, задержки, вытеснения, продувки, форсажа и выпуска в пневмоударных механизмов с ДПУМ(Т), позволяющие осуществлять качественный анализ и синтез новых машин и механизмов с использованием формализованной записи их структуры;

- физико-математические модели и принципиальные схемы пневмоударных механизмов с ДПУМ(Т) и конструктивными признаками средств наддува, перепуска, задержки и форсажа, позволяющие качественно и количественно изменять рабочий процесс пневмоударного механизма;

- баро- и термодинамическая теория и физико-математическая модель трансформации энергии сжатого воздуха в рабочем процессе ДПУМ(Т), построенная на основании методов теории подобия и размерностей, дающая возможность вскрыть наиболее общие, характерные, в первую очередь, для данного класса машин, закономерности основных удельных показателей качества - расхода сжатого воздуха, мощности, теплоемкости, энтропии и показателя процесса;

- системы уравнений, описывающие рабочий процесс машин с ДПУМ(Т) при наличии в управлении впуском средств наддува, перепуска, вытеснения, задержки и форсажа, позволяющие вскрыть частные закономерности характерные для машин с конкретными средствами впуска;

- зависимости между энергетическими параметрами машины, позволяющие установить влияние структуры мощности на

усилие нажатия, а также осуществить выбор рационального соотношения между энергией единичного удара и частотой ударов в зависимости от требуемой величины нажатия и ожидаемого коэффициента отскока;

- комплекс методических разработок по определению: необходимой и достаточной величины энергии единичного удара и частоты ударов, объема камеры рабочего хода в соответствии с усилием нажатия, удельным расходом воздуха и показателем процесса, реализованных при создании конструкций типоразмер-ного ряда высокопроизводительных, надежных и удобных в эксплуатации многоцелевых молотков ММП-02Т, ММП-05Т, ММП-08Т, ММП-12Т, ММП-16Т, ММП-20Т, ММП-25Т; строительных молотков МСП-ЗОТ, МСП-40Т, МСП-50Т; строительных ломов ЛСП-63Т, ЛСП-80Т, ЛСП-100Т.

Достоверность научных положений обоснована анализом:

- направлений совершенствования пневмоударных механизмов с воздухораспределением ударником (по патентным материалам за период с 1877 по 2003 г.г.);

- физико-математических моделей и методов расчета рабочих процессов пневмоударных механизмов машин с различными типами воздухораспределения (за период 1900-2003 г.);

- теоретических исследований рабочих процессов дроссельных пневмоударных механизмов с различными дополнительными средствами управления впуском (наддув, перепуск, задержка, регулирование, вытеснение, форсаж);

- результатов моделирования рабочих процессов наиболее перспективных машин с применением апробированных методик моделирования при относительной погрешности измерения наиболее сложного параметра - удельного расхода воздуха - не превышающей 12%;

- применения предложенной методики расчета при создании новых моделей ручных машин типоразмерного ряда с подвижным трубчатым воздухоподводом и сопоставлением расчетных параметров с фактически измеренными и результатами, полученными другими исследователями;

- созданием и всесторонним исследованием на ЭВМ и в лабораторных условиях новых высоконадежных образцов машин.

Научная новизна заключается:

- в разработке и создании классификации основных и дополнительных признаков пневмоударных механизмов, позволяющей осуществлять качественный анализ и синтез новых механизмов с использованием формализованной записи структуры механизма;

- в разработке принципиальных схем (на основе классификации) дроссельных пневмоударных механизмов с новыми признаками средств наддува, выпуска, перепуска, задержки, форсажа и запуска, позволяющих улучшить качественно и количественно рабочий процесс дроссельного механизма;

- в предложении и применении схем компоновки пневмо-ударного механизма, характеризующих размещение объемов рабочих камер машины;

- в разработке метода назначения структуры ударной мощности в зависимости от единичного значения усилия нажатия на корпус пневмоударного механизма;

- в разработке баро- и термодинамической теории рабочего процесса дроссельного пневмоударного механизма на базе общих закономерностей контактов и трансформации энергии сжатого воздуха в работу;

- в разработке и исследовании частных физико-математических моделей рабочего процесса с запуском, наддувом, перепуском, задержкой и форсажем в рабочих камерах, направленных на совершенствование энергетических параметров дроссельных пневмоударных механизмов с центральным подвижным трубчатым воздухоподводом;

- в развитии методики инженерного расчета дроссельного пневмоударного механизма с центральным подвижным трубчатым воздухоподводом с использованием рациональных соотношений геометрических размеров оригинальных конструктивных решений наддува, перепуска, задержки и форсажа;

- в установлении закономерностей изменения основных геометрических размеров от энергетических параметров ДПУМ(Т): энергии и частоты ударов, давления воздуха в сети и коэффициента отскока ударника от инструмента.

Практическая ценность и реализация результатов работы:

- обоснованы и разработаны новые принципиальные схемы дроссельных пневмоударных механизмов с подвижным трубчатым воздухоподводом, позволяющие создавать машины ударного действия с улучшенными эксплуатационными характеристиками;

- разработана простая и удобная для практики методика инженерного расчета пневмоударных механизмов с дроссельным воздухораспределением на любые практически приемлемые сочетания энергии и частоты ударов при ограничении по удельному расходу воздуха и усилию нажатия на корпус машины;

- созданы экспериментальные образцы ручных машин с дроссельным воздухораспределением: ММП-02Т, ММП-05Т, ММП-08Т, ММП-12Т, ММП-16Т, ММП-20Т, ММП-25Т; строительных молотков МСП-ЗОТ, МСП-40Т, МСП-50Т; строительных ломов ЛСП-63Т, ЛСП-80Т, ЛСП-100Т;

- действующие образцы молотков и ломов используются в учебном процессе, как наглядные пособия по разделу «Ручные машины» курсов «Строительные машины», «Механизация и автоматизация строительства», «Технология строительных процессов» в НГАСУ(Сибстрин);

- по металлоемкости на единицу ударной мощности многоцелевые молотки и ломы выгодно отличаются от зарубежных аналогов, а строительные молотки не уступают отечественным образцам. Себестоимость изготовления ММП, МСП, ЛСП с ДПУМ(Т) может быть снижена вдвое в сравнении с аналогами. Молотки и ломы с дроссельным пневмоударным механизмом имеют вдвое больший ресурс. Они менее всех известных молотков и ломов подвержены воздействию на запуск и работу отрицательных температур окружающего воздуха. Вибрационные и шумовые характеристики новых молотков и ломов без защитных устройств предпочтительнее аналогичных, серийно выпускаемых.

Молотки ММП-12Т, ММП-25Т успешно прошли испытания на строящихся промышленных и гражданских объектах г. Новосибирска в строительных организациях: СМУ-5 ОАО «Сибака-

демстрой», ЗАО «Сибспецэнергомонтаж», ОАО «Сибирские дороги».

Молотки ММП-02Т, ММП-12Т, ММП-16Т экспонировались на промышленных международных выставках «Строймаркет» г. Москва, «Hannover Messe» г. Ганновер (Германия), «Сибирская ярмарка» г. Новосибирск в 93,96,98,2004 г.г.

Личный вклад автора заключается в следующем:

- в создании классификации признаков дроссельных пнев-моударных механизмов и практическом ее применении при анализе, синтезе и прогнозировании новых механизмов;

- в создании принципиальных схем дроссельных пневмо-ударных механизмов с наддувом, перепуском, задержкой, форсажем, продувкой и вытеснением;

- в разработке метода назначения структуры ударной мощности в зависимости от значения единичного усилия нажатия на корпус пневмоударного механизма;

- в разработке теории баро- и термодинамического процесса ДПУМ(Т) на основе представлений о контактах и трансформации энергии сжатого воздуха в рабочих камерах в работу при формировании в них силового импульса ударника;

- в разработке и применении в исследовании обобщенной и частных физико-математических моделей рабочего процесса дроссельных пневмоударных механизмов с центральным подвижным трубчатым воздухоподводом с обычным впуском, запуском, наддувом, перепуском, задержкой и форсажем;

- в установлении закономерностей изменения основных геометрических размеров от энергетических параметров дроссельного пневмоударного механизма с центральным подвижным трубчатым воздухоподводом;

- в разработке конструкций типоразмерного ряда ручных машин с ДПУМ(Т) на 2, 5, 8, 12, 16,20, 25, 30,40, 50, 63, 80 и 100 Дж; доводке и испытаниях многоцелевых молотков ММП-02Т, ММП-05Т, ММП-08Т, ММП-12Т, ММП-16Т, ММП-20Т, ММП-25Т; строительных молотков МСП-30Т, МСП-40Т, МСП-50Т; строительных ломов ЛСП-63Т, ЛСП-80Т, ЛСП-ЮОТ.

Публикации. По теме диссертации опубликованы 2 монографии (в четырех книгах) и одно учебное пособие, 70 статьей, получено 29 авторских свидетельств СССР и патентов РФ.

Объем работы. Диссертация состоит из двух томов. Первый том - основное содержание, состоящее из введения, 7 глав, заключения и списка литературы и включает 292 страниц машинописного текста, в том числе 76 рис., 18 табл. и список литературы из 293 наименования. Второй том - 7 приложений содержащие 320 стр., в том числе 96 рис. и 48 таблиц.

ии СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность проблемы создания эффективных и надежных дроссельных пневмоударных механизмов (молотков и ломов) для строительства в условиях Сибири, позволяющих получить значительный экономический эффект в строительном комплексе РФ.

В первой главе (Состояние вопроса, научное обоснование, задачи исследования и создания пневматических ручных молотков и помов) отмечается, что ДПУМ(Т) представляют новый класс механизмов, специфическая особенность которых одновременный и постоянный впуск сжатого воздуха в рабочие камеры посредством дросселей постоянного или частично перекрываемых сечений, образованных центральной подвижной воздухо-подводящей трубкой.

ДПУМ(Т) обеспечивает наивысшую, среди других механизмов, надежность работы в условиях отрицательных температур, что предопределяет перспективность его использования в машинах ударного действия, предназначенных для работы в условиях Сибири и Крайнего Севера.

Анализ материалов о применении сжатого воздуха в машинах ударного действия, сопоставление фактов и патентных материалов позволяют воссоздать хронологический порядок развития пневмоударных механизмов (ПУМ) до 1900 года только приближенно. Начиная с 1940 года до настоящего времени ПУМ с управлением впуском ударником, золотником и клапаном совершенствовались с использованием новых сочетаний известных признаков.

Использование принципа динамического уравновешивания колеблющихся масс с целью снижения отдачи и вибрации ручной машины известно с 1888 года, однако практически реализован гораздо позднее в разработках Б.В. Суднишникова, H.A. Клуши-на, К.К. Тупицына и других исследователей.

Снижение величины пикового давления за счет увеличения объемов рабочих камер, позволяющее получить плавное изменение силы отдачи и уменьшение размаха амплитуды колебания корпуса машины, отмечается с 1903 года, однако теоретически обоснован Б.В. Суднишниковым только в конце 40-х годов.

Теоретическому и экспериментальному исследованиямрабо-чих процессов пневматических машин ударного действия посвящены работы Э.А. Абраменкова, О.Д. Алимова, A.M. Ашавского, В.П. Гилеты, В.Ф. Горбунова, H.H. Есина, H.A. Клушина, А.Д. Костылева, A.A. Липина, A.M. Петреева, Б.Н. Смоляницкого, Д.Г. Суворова, Б.В. Суднишникова, Х.Б. Ткача, К.К. Тупицына, А.И. Федулова и их учеников и последователей. Положительную роль в развитии теоретических исследований ПУМ сыграли работы М.А. Мамонтова по термодинамике переменного количества газа, а также теоретические разработки Е.В. Герц и Г.В. Крейни-на по приводам машин-автоматов, JT.A. Залманзона - по элементам и системам пневмоники.

Существенный вклад в разработку теории пневмоударных механизмов с дроссельным воздухораспределением и машин на их основе внесли работы Э.А. Абраменкова, А.Г. Богаченкова, Т.Ю. Виговской, В.Ф. Корчакова, Г.Ф. Тимофеева, Р.Ш. Шабанову.

Обзор классификаций пневмоударных механизмов и машин подтверждает возрастающий научный уровень подхода к вопросам анализа, синтеза и прогнозирования ПУМ с помощью классификаций отдельных узлов машин и элементов (признаков) механизмов.

Многообразие ПУМ и их совершенствование можно свести к трём направлениям: улучшение энергетических параметров без увеличения габаритов и массы машины; улучшение санитарно-гигиенических характеристик без снижения надёжности и долговечности машины; удовлетворение специфических требований,

обусловленных назначением и особыми условиями работы машины.

Проведенный анализ состояния вопроса по созданию и исследованию пневматических машин ударного действия позволил установить, что ряд вопросов классификации, структурного анализа и синтеза, динамики дроссельных пневмоударных механизмов и их специфических особенностей еще нуждается в развитии. Необходимо более полное рассмотрение вопросов баро- и термодинамики ДПУМ(Т) с целью расчета его ожидаемых эксплуатационных характеристик. Вне зависимости от назначения машины и типа воздухораспределения требуют решения некоторые вопросы по установлению количественной взаимосвязи между характеристиками вибрации, шума и энергетическими параметрами ПУМ, что позволит оценить качества этих механизмов и машин еще на стадии проектирования.

Решение перечисленных задач распространяется в основном на ручные машины с ДПУМ: молотки многоцелевые (зачистные, рубильные, клепальные), молотки и ломы строительные, предназначенные для разрушения крепких естественных и искусственных материалов.

Во второй главе {Методология анализа и синтеза пневматических механизмов и машин ударного действия) рассматриваются классификации, позволяющие раскрыть конструктивные и динамические свойства ПУМ и машины на его основе, содержащие неделимые элементы механизмов с конкретными качествами, проявляемые однозначно в любом наборе элементов. Это позволит выйти за пределы узких рамок представлений о возможности создания машин с нужными качествами еще на стадии проектирования.

Предложена дополненная классификация признаков ПУМ качественно предопределяющих как различия в характере того или иного рабочего процесса, так и энергетические параметры машины.

Свойства ПУМ в дополненной классификации признаков определяются:

- динамической структурой (средства формирования импульса, стабилизации параметров энергоносителя, управления

впуском энергоносителя в камеры из сети, управления наддувом камеры энергоносителем из сети, управления перепуском отработавшего энергоносителя в камеры для повторного использования в рабочем процессе, управления задержкой части энергоносителя в камере в период выпуска, управления со стороны проточной и непроточной форсажных камер, управления вытеснением и продувкой части энергоносителя из камеры, управления выпуском из камер);

- кинематической структурой (камера сетевого давления, атмосферного давления, вытеснения и продувки, задержки, пневматического буфера, механического буфера, управляемая, аккумуляционная, ресивер, перепуска, непроточная и проточная камеры форсажа, подвижные и неподвижные с постоянным и переменным проходным сечением дроссели впуска).

Характер, взаимосвязь и управление источниками сил, обеспечивающих возвратно-поступательное движение ударника, обусловливаются взаимным расположением (компоновкой) источников силового воздействия на ударник (рис. 1).

Индексация признаков позволяет дать компактное описание любого ПУМ в виде структурной формулы, что позволяет оценивать одновременно несколько механизмов ПУМ без материализации ее принципиальной схемы.

Вопрос об оптимальной (или рациональной) структуре ПУМ, построенной на основании классификации признаков, решается после установления и сравнения значений удельных показателей совершенства машин.

Показано, что возможности использования динамических и конструктивных признаков при синтезе ПУМ весьма обширны. Поэтому работа по установлению энергетических, экономических, вибрационных и шумовых рациональных параметров ДПУМ(Т) представляет теоретический и практический интересы.

В исследованиях наметились следующие направления совершенствования ДПУМ(Т): 1) регулирование впуска энергоносителя (сжатого воздуха) в рабочие камеры; 2) повторное использование части отработавшего воздуха в рабочем процессе; 3) продувка камер; 4) использование в рабочем процессе

АЬШ С/23 К/23 С/23 К/23

АСК АСК АСК

АСК АСК АСК АСК

--1--+-= т-

АСК АСК АСК

АСК

Рис. I. Структуры пневматических ударных механизмов с одним (а), двумя (б) и тремя (в) ударниками: I - ствол; II - ударник; III - инструмент, А, В, С, К, Е - соответственно ссредства формирования силового импульса, стабилизации параметров энергоносителя, управления впуском, управления перепуском отработавшего энергоносителя в камеры для повторного использования в рабочем процессе; Ь, / к, g - соответственно камеры сетевого давления, пневматического буфера, управляемая, механического буфера; 1, 2, 3 - соответственно ступени расположения камер относительно оси механизма

форсажных проточных и непроточных камер; 5) регулирование выпуска отработавшего воздуха из рабочих камер.

Отмеченные направления совершенствования решают задачи улучшения силовых, вибрационных и шумовых характеристик ДПУМ(Т).

Простое конструктивное решение ДПУМ(Т) позволит повысить надежность и долговечность машин, особенно в случае ее усложнения средствами вибро- и шумозащиты.

Третья глава (Методология баро-и термодинамики рабочего процесса пневматической машины ударного действия) включает общие положения при описании рабочего процесса, предусматривает выбор необходимых и достаточных признаков и уравнений ДПУМ(Т) для оценки (в первую очередь - баро- и термодинамики процесса, во вторую - экономичности и мощности, в третью - силовых, вибрационных и шумовых характеристик) механизма и установление рациональных соотношений его параметров, обеспечивающих при заданных ограничениях предпочтительные параметры баро- и термодинамики, минимальное значение удельного расхода сжатого воздуха и вывод максимальной мощности из рабочего объема при приемлемых значениях силовых и вибрационных характеристик. Принятие трех критериев: энергетического, экономического и вибросилового обеспечивает перекрестную оценку основных параметров и однозначное толкование эффективности механизма и машины в целом, а при совместном рассмотрении с основными параметрами эффективности представлять наиболее рациональное их сочетание.

В ДПУМ(Т), как и в другом механизме, может содержаться несколько различных по назначению камер, однако, цель их применения - обеспечение возвратно-поступате,—ного движения ударника. Уравнение движения ударника с учетом сил трения применительно к ДПУМ(Т) с т подвижными элементами (корпус, трубка, стержень, ударник и т.п.) и и рабочими камерами можно представить в виде:

= IX, о)

где у = 1, 2, 3...; / = 1, 2, 3 ... п; М],х]- масса и перемещение у -го элемента; / - время; (рД) - произведение давления воздуха в 1-й камере и площади ударника с ее стороны; - сила сопротивления у-го элемента.

Уравнение (1) может быть решено при известных £„ М, и р,. Обычно 5, и М, величины постоянные для конкретной настройки ДПУМ(Т), однако величина р,, как функция, изменяется в течение цикла и будет зависеть от состояния воздуха в рабочем объеме /-й камера.

В ДПУМ(Т) процессы сжатия и расширения протекают при постоянном поступлении сетевого воздуха в управляемые камеры. Период выпуска отработавшего воздуха из камер также сопровождается постоянным впуском в них из сети. С позиций теории теплоконтактного воздействия к стенкам камер рабочего и холостого ходов извне тепло не подводится. Отвод же тепла через стенки камер осуществляется в течение всего времени цикла. Нагрев стенок камер (цилиндра ДПУМ(Т)) до некоторой постоянной температуры осуществляется сравнительно длительное время - в течение от 500 до 2000 циклов, при тах р, близкому по значению к сетевому ро.

Проведенное автором численное исследование уравнений рабочего процесса ДПУМ(Т) с использованием уравнений изменения температуры и без них показало увеличение продолжительности рабочего цикла до 5%, что соответствует увеличению предударной скорости до 3%. При этом значения пиковых давлений воздуха в камерах рабочего и холостого ходов меньше до 0,2%, а предвыпускные давления ниже до 5 и 7% соответственно. Отвод тепла через стенки камеры во время сжатия, расширения и во время выпуска из нее отработавшего воздуха, сопровождается изменением температуры воздуха в камере в течение цикла согласно некоторому процессу с показателем, находящимся в диапазоне значений от 1,0 до 1,8.

В режиме наполнения и опорожнения камер расход воздуха зависит от показателя процесса и коэффициента расхода, который учитывается через эффективные проходные сечения возду-хоподводящих впускного и выпускного каналов. При этом уточ-

нение коэффициента расхода осуществляется сопоставлением для некоторых характерных моментов времени значений давления. Уравнение мгновенного расхода сжатого воздуха с учетом конкретных каналов впуска - выпуска различного назначения камер,

записывается в виде:

с, = {кри^ШЩ,)~т<РЛкъ, *2,))> (2)

где К = |2Л(А: -1)-111/2; (3)

<»э, = Маа>,; (4)

Къ=Р\,Ръ=^ (5)

къ = РъРи; (6)

к, р, в - показатель адиабаты, давление температура воздуха; соэ, со, цК - безразмерное перемещение ударника, эффективное геометрическое сечение и коэффициент расхода канала; Я - газовая постоянная. В (2-6) и ниже индексы 1, 2 обозначают входное и выходное значения параметра.

Функция <рю представляется с учетом процесса истечения

так:

<Рю(к1,кь) =

(^/»к***!,"1)2'* Ч*2Л1)<М),'],,2Ч» >0,5288, (7) - къ ,

0,259 при к21 <0,5288.

В (2) и (7) при к2, > кь следует

<Рю {кькгI) = -<Р» (к2,къ ) • (8)

Функции перетечек между рабочими (рабочего и холостого ходов, сетевого воздуха,, предкамерой, форсажа и д р.) описывается подобно зависимостям (2)...(8).

Уравнения рабочего процесса ДПУМ(Т) (рис. 2) в размерном виде для камер, учитываемых в процессе, представлены в (9).

О - канал закрыт

Ут Рп' Сеть У р. Рт вр \у °>Фо

Ху, Хю Ху

Рис. 2

Ш П

= -¡г\¥(0}фо(Рфо - ">ф<Рф ± урф<Ррф)\

Л

фр

Л

Л Ур - хуБу

\у(шр<рр - (1ра<Рра + °>ф<Рф ± Урф<Ррф ± °>з<Рз ■

± УукРук ± УпФп ± Уут4>ут) +

Ф:

х_ _

Л V; + ХуЯу

сЬу

± У утРуг) - Рх (1в„ в„

Щ((»х<Рх ~ МхаРха ± УрфРрф ± У укРук ± Д'л^п ±

В о г

Г- = —ГГГ («то^о^по - ± ®ЛПх)1

Ри'п

¿в,

.Г = —~[Ц,(афоРфо^фо - <»фРф&ф ± Ырф<РрфПрф)1 Рфуф

¿еп

dt Pp(Yp-XySy)

[ЩЯрРрПр - Vpa<Ppa&pa + «>ф<Рф&ф ±а>з<Рз

dxv

± Урф<Ррфпрф ± УукФук&ук ± Уп<Рп&п ± Уут<Рут&ут) + (k ~ l)Pp

в*

der

dt px{Vx + xySy)

[w(o>x<pxSlx - МхаРха^ха ± Урф<Ррф&рф '

± УукФук&ук ± Уп<Рп&п ± УуТРуТ&уг) ~ (k ~ VPx

dxy ~dt

d xy _ Sy(px - pp) - (FT + Fy)

dt1

при xy > O,

(<1хЛ ( dxS

dt о dt \ J при Xy < 0,

d\ ShÍPX -Pp)-{Fy + FT)+FH

dtL dx„

при xK > O,

dt

dxK dt

при xK <, O,

d2xT _ST(px-p„)-(FT+Fy) dt2 mT

(dx■

при xT > O,

dt

T 1 =-*r

dt

при xj- < 0.

J

Обозначения в (9) имеют следующий физический смысл: Р», Рф, Рз, рР, Рх ~ давления воздуха в предкамере и камерах форсажа, задержки, рабочего и холостого ходов; V„, Уф, Vp, Vx - объемы предкамеры, камер форсажа, задержки, рабочего и холостого ходов; щ,0, сор, сох, соп, о)фо, соф, - проходные сечения дросселей впуска в предкамеру и камеры рабочего и холостого ходов и перепуска между ними в форсажную камеру и из нее в камеру рабочего хода, а также дросселя вытеснения из камеры рабочего хода в камеру задержки; цри, - функции расхода воздуха на выпуске отработавшего воздуха из камер рабочего и холостого ходов; <рп, (р3, (рфо <рф, (рр, (рх - функции впуска воздуха в предкаме-

ру из сети, камеру задержки из камеры рабочего хода, в камеру форсажа и из нее в камеру рабочего хода, в камеру рабочего и холостого ходов; Ора, До, Пф, Д - функции расхода воздуха в зависимости от изменения температуры на выпуске в атмосферу из камер рабочего и холостого ходов, камеры форсажа и задержки <Ру,„ фут, <рРф, (fa - функции перетечек через кольцевой зазор между ударником и корпусом, ударником и трубкой при расположении ударника в камере рабочего и холостого ходов при перекрытом ударником канале форсажа и открытом канале выпуска; Î2„0, Qp, Qx, Орф, Q,, Î2, - функции расхода воздуха в зависимости от изменения температур со стороны предкамеры, камер рабочего и холостого ходов и между ними, камер форсажа и задержки; уут, Урф, у„, Уз - функции положения ударника, как протяженность участка на котором осуществляются перетечки, перепуск и задержка впуска - выпуска при Увс^Урф',

W= [2кЩк-1)]ш; (10)

R - газовая постоянная; к - показатель процесса; вф вр, вх, ва - температуры воздуха в предкамере и камерах форсажа, задержки, рабочего и холостого ходов и канале вытеснения; ку, кК, кт - коэффициенты «отскока» ударника и корпуса от инструмента и трубки от корпуса; FT, Fy, F„ - силы трения трубки о ударник, ударника о корпус и сила нажатия на корпус; ху, хК, хт - перемещения ударника, корпуса и трубки; Sy, SM, ST - площади диаметральных сечений ударника, инструмента и трубки; t - время; ту, тю тТ - массы ударника, корпуса и трубки.

На рис. 2 обозначены ограничительные координаты кромок каналов выпуска {Вр, Нх), форсажа {Ер, Ех), задержки (N/h Nx), регулируемого впуска {Jp, Up, Jx, Ux) перепуска {Wp, Wx). Индексы p, x указывают на ограничения со стороны рабочего и холостого ходов.

Для оценку экономичности ДПУМ(Т), систему (9) следует дополнить выражением зависимости, позволяющим определить расход воздуха. Это тем более целесообразно, так как при исследовании нового цикла ДПУМ(Т) необходимо знать его экономические показатели, например, по удельному расходу сжатого воздуха, определяемому отношением расхода к ударной мощности

механизма. Текущее значение общего количества воздуха, поступающего в единицу времени в ДПУМ(Т) через впускные каналы, питающие камеры рабочего и холостого (индексы р, х) ходов ударника, можно на основании (2) и (9) выразить так:

г0+Г

о{р.х) = (11)

где й.

\Р, X)

\/0о при (Р(р х)о >0, х) при <р(рх)о <0;

(12)

СО = С0/Ш, й)х = сопн1.

В (11), (12) обозначены суммарные приходы воздуха из сети в каждую из камер, обеспечивающих соответственно рабочий и холостой ходы ударника, в зависимости от функций проходных сечений впускных каналов (¿у,,) и перепаде давлений и температур в рабочей камере и сети (<р(Р[ х)). Если ео^... еам не изменяются в зависимости от перемещения ударника, то проходные сечения каналов впуска следует рассматривать как дискретные. Не нарушая физической сути в определении расхода воздуха, можно воспользоваться подсчётом его на выпуске из рабочих камер:

10+Т

<^1р.х)а= (13)

где Ц

(Р, *)<>

(14)

1/Ър,х) при <р(р х)а > О, \Юа при <р{р х)а <0.

В (13), (14) обозначены суммарные расходы воздуха из камер, обеспечивающих рабочий и холостой ходы ударника в зависимости от функции проходных сечений выпускных каналов СЦр, и перепада давлений и температуры в камерах и атмосфере ((р[Рг 1)а). Запись расхода воздуха в виде (И), (13) позволяет выделить отдельные части расходов камер рабочего и холостого ходов с учетом других камер в ДПУМ(Т).

Текущие расходы воздуха, подсчитанные по (11), (12) и (13), (14) для одного момента времени, не равны. Однако равны их общие расходы за цикл на впуске и выпуске, что можно исполь-

зовать в качестве контроля корректности представлений о процессе и точности решения системы. Обычно на практике оперируют не мгновенным расходом воздуха, а средним значением -Сс, которое определяют за достаточно большой (по сравнению с полным временем цикла *) интервал времени /,

'о+<,

(15)

'о

где Ь =

Система уравнений (9) в общем виде описывает рабочий процесс ДПУМ(Т). Конечный вид системы уравнений зависит от поставленных целей и используемых технических средств решений. Независимо от технических средств исследователя на стадии уточнения значений отдельных параметров на рабочий процесс ДПУМ(Т) могут интересовать влияние как укрупненных безразмерных комплексов, так и более мелких, включающих, например, один-два размерных параметра. Малопараметрические комплексы предпочтительно использовать при исследовании новых рабочих циклов ДПУМ(Т), когда требуется выяснить степень взаимного влияния двух параметров, их влияния на другие комплексы и на рабочий процесс в целом. Более детальное изучение влияния конструктивного исполнения ДПУМ(Т) на рабочий процесс необходимо проводить численными методами с использованием размерностей. Безразмерный же вид уравнений наиболее предпочтителен для установления обобщенных характеристик исследуемого объекта.

В (9) и (2) для баро- и термодинамических функций использованы общеизвестные зависимости, широко применяемые для целей физико - математических описаний рабочих процессов ПУМ. Например, для функций (рг.\, использованы их модернизированные записи:

0,2588 рх ^ при 0,5283 > р2/ рь

Рх?'к -(Рг' Рх)(к+Х)'к при 0,5283 < рг! рх<\, _1 = .— По)

-0,2588 р2^вг при 0,5283 > р, /рг,

-Рг&^Рх1 Рг)2'к -(/>,/р2)(*+1)/* при 0,5283 < Рх /р2 < 1;

k-W при л., >О, (

к -1 при <р1Л - О-

Исследования рабочего процесса ДПУМ(Т), ДПУМ(Т) с проточной камерой форсажа (ДПУМ(ФПТ)) и ДПУМ(Т) с непроточной камерой форсажа (ДПУМ(ФНТ)) показали, что для оценки баро- и термодинамических процессов необходимо применить критерии и параметры, поясняющие причину и следствие кинетики процессов во времени и пространстве, то есть закономерности изменения параметров: давления p,=p(t), ps=p(V)\ расход воздуха G,=G(t); температуры в,~в{()\ удельных теплоемкостей CPt у = C,(t); удельных энтропий процесса SPf v= S,(t), SPf v =S,(0i)\ Ph ft -давления и температуры воздуха в камере объемом V,; пр v = n,{t) -показателя процесса в камерах при Ср и Су.

В соответствии с принятыми ограничениями для (9) расчет термодинамических параметров и построение зависимостей (р- V) и (S-в) выполнялся по зависимостям:

Cp(p,x) = R + Rl{n{px)-\\ (18)

C^x)=R/(n(PiX)-1) (19)

SP(P,*) = cp(p,x)dd(p,x) 1в{р,х) + dV(p x)dP{p i) !de(p x), (20) sn p,x) = cv(P,x)de{P,x) I e(P,x) + dV(px)dp(px) i dd{px), (21)

"(/>,*) = cp{p,X) /CV(p,*)> (22)

где Cp(p,x)> CV(P,X), sp(p,x)> sv{p,x)' n(p,x) - удельные теплоемкости,

энтропии и показатель процесса соответственно для камер рабочего и холостого ходов (аналогично для камеры задержки и камер форсажа).

Кроме количественных характеристик по расходу воздуха использовался метод графического контроля «накладыванием» изображения функции xy=x(t) на изображение других параметров при одновременном их изменении. Дрейфовые погрешности в характерных точках процесса по давлению воздуха составляли для камер рабочего и холостого ходов соответственно не более 7 и 3%, что позволяет судить о корректности использования зависимостей, отражающих практические адекватно реальные физи-

ческие процессы в ДПУМ(Т), ДГТУМ(ФПТ) и ДПУМ(ФНТ). Результаты исследований баро- и термодинамических параметров, указанных механизмов,представлены в материалах диссертации и здесь в связи с ограниченным объемом опущены.

Соотношениями динамического подобия показано, как следует изменять конструктивные размеры механизма, чтобы получить подобный ему с новыми значениями частоты и энергии удара при одинаковом удельном расходе воздуха. При этом величины ударной мощности, усилия нажатия и предударной скорости ударника будут одинаковыми для всего типоразмерного ряда ДПУМ(Т).

В четвертой главе (Надежность функционирования пневматического механизма машины ударного действия) рассматривается работоспособность молотка в условиях низких температур, которая в первую очередь зависит от типа воздухораспределительного устройства. Для ПУМ с отдельным подвижным распределителем установлено, что, чем меньше отношение массы подвижного элемента системы воздухораспределения к площади его контакта с корпусом молотка или распределительной коробки, тем менее надёжной будет его работа при низких температурах. Исследования, выполненные при участии автора, подтверждают высказанные предположения. Так, молотки с трехступенчатым трубчатым золотником прекратили работу при 263К, молотки с сегментным пластинчатым клапаном - при 258К. При температуре 248К затрудняется запуск молотков с круглым пластинчатым клапаном и с цилиндрическими микрозолотниками, однако, при энергичном встряхивании работоспособность молотков возобновляется. Дроссельные молотки и ломы с ДПУМ(Т) устойчиво работали во всем интервале температур. Испытания показали, что при температурах воздуха ниже 258К следует применять или дроссельные молотки и ломы, не имеющие подвижных элементов в системе воздухораспределения, или молотки, имеющие в системе воздухораспределения резервирование распределителей (микрозолотников, шариковых или пластинчатых клапанов и т.п.)

Пневматические молотки и ломы с ДПУМ(Т) работают устойчиво и надежно при давлениях сжатого воздуха от 0,1 до 1,0 МПа.

На рис. 3 показаны экспериментальные осциллограммы рабочего процесса молотка ММП-08Т при давлении воздуха в сети 0,4; 0,6 МПа при работе по деревянному (а, б) и стальному (в, г) работопоглотителю подтверждающие сохранение работоспособности при широком изменении физико-механических свойств обрабатываемых сред, а)

б)

г)

При сравнительной оценке экономичности пневмоударных механизмов и машин с различными воздухораспределительными системами и различным технологическим назначением в качестве основного критерия оценки принят удельный расход сжатого воздуха.

Показано (рис. 4), что ДПУМ(Т) могут успешно применяться в ручных зачистных, рубильных и клепальных молотках с ударной мощностью до 0,7 кВт.

Перспективы применения ДПУМ(Т) пневматических машинах ударного

се

с?

О (Я И а

О

X (1

и се гч

Си о

«

£

Л

5

ч

к»

0,2 0,4 0,6 0,8 У, кВт

Рис. 4. 1 - рубильные (ЗПУМ), 2 - клепальные (ЗПУМ), 3 - отбойные (ЗПУМ), 4 - ломы (КПУМ), 5 - зачистные (ДПУМ), б - рубильные (ДПУМ)

Отмечается существенное снижение материальных затрат на изготовление и эксплуатацию машин с ДПУМ(Т).

Представляется возможным, благодаря простоте конструкции и повышению ресурса ДПУМ(Т), понизить дефицит ручных машин ударного действия.

Увеличение выпуска машин с ДПУМ(Т) может быть достигнуто без увеличения станочного парка и рабочих площадей предприятий изготовителей.

В пятой главе (Численное исследование баро- и термодинамических параметров рабочих процессов пневмоударных механизмов с центральной подвижной воздухоподводящей трубкой) приводятся данные численных экспериментов, подтверждающих предложения, выдвинутые в отношении проявления эффектов регулирования, перепуска, задержки и форсажа. Основные сравнительные результаты эксперимента сведены в табл. 1. Диаграммы изменения основных параметров Д11УМ с трубкой представлены на рис. 5.

ДПУМ(Т) с обычным дросселем впуска

Р

в

[V/ Рх Рр ■ д

ь г-

<- >

ДПУМ(Т) с щелевым дросселем впуска (ДПУМ(РТ))

а

X

^ Рх * _^ Рр

<- 1

ДПУМ(Т) с перепуском (ДПУМ(ПТ))

Р О

х

1/ ^^

<х 'р 1—

<- ^ т > --->

Рис.5

ДПУМ(Т) с камерой задержки (ДПУМ(ЗТ))

V

V

Р V рхР > ■-- Рн ^

о X

С 5

С Т 1

ДПУМ(Т) с проточной камерой форсажа (ДПУМ(ФПТ))

ДПУМ(Т) с непроточной камерой форсажа (ДПУМ(ФНТ))

Р в

РФ* л х у/

С >

<- —£->

Рис. 5 (окончание) Рр, Рх, Рз, Рфп Рфн - давление воздуха в камерах рабочего, холостого ходов, камеры задержки, проточного и непроточного форсажа; х - ход ударника Ср, Сх - расход воздуха камерами рабочего и холостого ходов по выпуску; ^ Г - время рабочего и холостого ходов

Анализ результатов эксперимента показывает следующее.

Выпуск в ДПУМ(Т) с перепуском (ДПУМ(ПТ)) осуществляется при более низком, в сравнении с обычным ДПУМ(Т), давлении отработавшего воздуха.

Так, за счет перепуска давление воздуха на выпуске снижается в камере рабочего хода на 17%, а в камере холостого хода на

35%, что способствует улучшению шумовой характеристики механизма.

Средства задержки выпуска в ДПУМ(Т) с камерой задержки (ДГТУМ(ЗТ)) работают как аккумулятор, плавно снижая давление в камере рабочего хода в конце холостого хода ударника (за счет меньшего до 15% давления в камере задержки) и поддерживая его более высоким в период рабочего хода (за счет большего до 10% давления). Камера задержки обеспечивает ДПУМ(ЗТ) меньшую чувствительность к изменению энергетических параметров в зависимости от изменения коэффициента отскока ударника от инструмента и снижение до 15% удельного расхода воздуха.

Регулирование впуском в ДПУМ(Т) с щелевым дросселем впуска (ДПУМ(РТ)) обусловливает форму диаграммы давления (и силовой), способствующей реализации рациональных сочетаний энергетических, расходных, силовых, вибрационных и шумовых характеристик.

Наддув в ДПУМ(РТ) положительно сказывается на приращении энергетических параметров, однако, предопределяет некоторое ухудшение его силовых, вибрационных и шумовых характеристик.

Д11УМГР свойственно улучшение энергетических и экономических параметров с увеличением сетевого давления воздуха, подводимого к дросселям впуска механизма.

Процесс Форсажа в ДГТУМ(ФПТ) и ДПУМ(ФНТ) при формировании силового импульса в системе с камерой пневматического буфера и непроточной камерой форсажа предпочтительнее процесса при проточной камере форсажа и камере частичного наддува и позволяет получить достаточно устойчивую форму и содержание рабочего цикла по улучшению его энергетических, вибрационных и силовых характеристик.

■> У всех ДПУМ(Т) диаграммы температуры воздуха в объемах

всех рабочих камер близки по очертаниям (формам) изменению давления воздуха в них.

Количественно температуры в рабочих камерах различны. Например, при давлении сетевого воздуха р0 = 0,6 МПа и температуре атмосферного воздуха ва =290К в ДПУМ(ФНТ) с камерой пневматического буфера температура выше: наддува рабочего

хода до 70К, форсажа до 65К и пневматического буфера до 85К; в ДПУМ(ФПТ) с камерой частичного наддува температура выше: наддува рабочего хода до 68К, форсажа до 70К и частичного наддува до 91 К; в ДПУМ(Т) обычном температура выше: в камерах наддува рабочего и холостого ходов до 81К и 135К.

Минимальные температуры воздуха в рабочих камерах в конце выпуска меньше по отношению к температуре атмосферного воздуха (ва = 290К) и составляют: для ДГТУМ(ФНТ) - наддува рабочего хода и форсажа до 40К, пневматического буфера до 70К; для ДПУМ(ФПТ) - наддува рабочего хода до 71 К, форсажа и частичного наддува до 47К; для ДПУМ(Т) обычного -над дува рабочего хода до 70К.

Иллюстрации изменений 9,{t) в различных камерах ДПУМ(Т) как и c,{t) и с,{0), S,{t) и S,(в,), n,(t), а так же зависимости (р, - V,) и (S, - в) обсуждены и приведены в тексте диссертации и здесь из-за объема с учетом направленности исследований опущены.

Показатели процесса не превышают значений: для ДПУМ(ФНТ) и ДПУМ(ФНТ) п <1,80, для ДПУМ(Т) п = 1,00.

Удельные энтропии по минимуму для Spp и максимуму Svp определяются диапазоном (10"3 Дж/кг-К): для ДПУМ(ФНТ) - камеры наддува рабочего хода и форсажа - (-8,79...4,45), пневматического буфера - (-1,73... 1,08); для ДПУМ(ФПТ) - камеры наддува рабочего хода - (-5,08...3,01), форсажа - (0,03...0,27) и частичного наддува - (-5,08...3,01);для ДПУМ(Т) - камеры наддува рабочего и холостого ходов (-5,26...3,01) и (-6,00...2,43).

В камерах ДПУМ(РТ) с регулированием впуска баро- и термодинамические характеристики близки к характеристикам камер наддува рабочего и холостого ходов в ДПУМ(Т).

В ДПУМ(ЗТ) с камерой задержки выпуска баро- и термодинамические характеристики в рабочих камерах подобны характеристикам в камерах наддува рабочего и холостого ходов ДПУМ(РТ) с регулированием, так же подобны характеристикам в камерах ДПУМ(ПТ) с перепуском и ДПУМ(ФПТ) с камерой проточного форсажа.

Результаты для ДПУМ(РТ) ДПУМ(ЗТ) и ДПУМ(ПТ) изложены в основном тексте диссертации, а их основные зависимости приведены в табл. 1.

Обозначения к табл. 1: а>р, о^, со, - проходные сечения дросселей впуска в объемы камер рабочего Ур,холостого Ух ходов и камеры задержки V,; р0 - давление воздуха в сети; Бу, Ьу, Sy, ту, иу

- диаметр, длина, площадь сечения, масса и скорость ударника; Я

- постоянная; 1УХ, П - координата начала и ширина канала перепуска; - ширина щели впуска; С - расход воздуха; И- ударная мощность; - (м3/с-Вт) удельный расход воздуха; % - съем мощности. Уфи, Уф„, а>фн, б)ф„, - объемы камер непроточного и проточного форсажа и проходные сечения дросселей впуска в объемы эти камер (рис. 2).

В шестой главе (Экспериментальные исследования типо-размерного ряда ручных машин ударного действия) исследование зависимости ху = х(р0) (рис. 6а) показывает, что во всем диапазоне задаваемых ро от 0,4 до 0,7 МПа, перемещение ударника изменяется от 0,111 м до 0,12 м, что составляет незначительное (до 8,1%) увеличение его хода при существенном (до 1,75 раза) увеличении ро, Данные показатели для ДПУМ(Т), ДПУМ(ФНТ) и ДПУМ(ФПТ) близки при 0,6 и 0,7, то есть ху„ =ху =хуп, а показатели при 0,4 и 0,5 МПа для ДПУМ(ФПТ) увеличиваются незначительно (до 3,5%).

Зависимости иу, = и(р0) (рис. 6а) показывают, что скорость ударника ДПУМ(ФНТ) возрастает от 9,6 м/с до 14,92 м/с, что составляет увеличение показателя до 1,55раза. В сравнению с ДПУМ(ФНТ), скорость ударника в ДПУМ(Т) возрастает на 3,63% и снижается в ДПУМ(ФПТ) на 0,29% в диапазоне давлений (0,5...0,7) МПа, однако при 0,4 МПа скорость ударника в ДПУМ(Т) выше на 8,3%.

Зависимость А - А(р0) (рис. 6а, б) обусловлена при Щ = тун = ту„ только скоростью ударника, что также подтверждается тенденцией ее изменения.

Так, в диапазоне изменений ро от 0,4 МПа до 0,7 МПа, энергия единичного удара для ДПУМ(ФНТ) увеличивается с 16,5, Дж до 38,9 Дж (до 2,39 раза) при увеличении р0 в 1,75 раза. В сравнение с ДПУМ(Т) ДПУМ(ФПТ), энергия единичного удара в

Таблица 1

Рациональные значения безразмерных параметров дроссельных

Параметр ДПУМ обычный Тип ДПУМ(Т)

Обычный С перепуском С регулированием С задержкой С проточной камерой форсажа С непроточной камерой форсажа

Аз = У„У, - - - - 4,5...6,5 - -

и 6,0 ..8,0 6,0... 8,0 2,5...3,5 6,0...8,0 3,0...5,0 6,0...8,0 5,0...7,0

V, = 0)Р0}3'] - - - - 1,5...2,0 - -

V = й^"' 1,5...2,7 1,5...3,0 2,5...2,75 1,5...2,7 1,0... 2,0 - -

3,0...4,5 3,0...5,0 - - - - -

в = р^уУр2ту-1х х(йцЖ)-2 4,0...8,0 4,0... 8,0 4,0... 8,0 4,0... 8,0 4,0... 8,0 4,0... 8,0 4,0... 8,0

¿Ь = 0,58...0,64 - 0,55... 0,65 - - - -

е = пи;1 - - 0,25... 0,50 - - - -

Иа= ш\,ьу со,« - - - 1,3... 1,6 - - -

Афп~ Vр Уф» - - - - - 3,4 ..3,6 4,0.. 4,8

Лф„=Уф„(Уф+УР)-[ - - - - - - 2,0...2,2

Лрф= - - - - - - 3,5...4,5

<Хфн= (Онр(Ор'] - - - - - 1,3...1,5 1,7...1,8

- - - - - 37...48 20... 30

-Крн" ¿ф,,=ЕрНх - - - - - 1,35...1,40 1,40...1,50

2,9...3,6 2,9...3,6 2,7...3,1 3,1...3,4 2,0...2,5 2,8...3,5 2,8.. 3,5

0,08...0,12 Э,08...0,12 0,08...0,12 0,08...0,12 0,08... 0,12 0,10...0,12 0,10...0,12

ДПУМ(ФНТ) при 0,4 МПа ниже до 1,5% и до 14,6% соответственно. Однако при давлении от 0,5 до 0,7 МПа энергия удара у ДПУМ(ФНТ), в сравнение с ДПУМ(Т) уменьшается до 5,7% и увеличивается в сравнение с ДПУМ(ФПТ) на 2,6%.

Имеющие место различия по х, и, А указывают на различие реализуемых процессов, обусловленных различием принципиальных схем дроссельных ПУМ. Физическим объяснением протекающих рабочих процессов является, на наш взгляд, меньшие потери внутренней энергии в ДПУМ(Т) в сравнении с ДПУМ(ФНТ) из-за промежуточного расширения - сжатия воздуха в форсажной камере и, тем более в ДПУМ(ФПТ) из-за дополнительного сжатия - расширения воздуха при перепуске его из форсажной камеры по каналу перепуска в камеру частичного наддува рабочего хода. При давлении (ро=0,4 МПа) указанные причины менее влиятельны на изменение x(p<¡), и(ро) и A(p<¡) и предпочтение может быть отдано процессу изменения pjit) при введении дополнительного количества воздуха в камеру наддува в период перекрытого канала форсажа, что предопределяет, в сравнении с ДПУМ(ФНТ), повышение тах ррн, среднего давления воздуха в рабочей камере и более высокие скорости в начале разгона при рабочем ходе ударника.

Анализ изменений следственных параметров Gm, N, i в функции от ро (рис. 66, 1а) показал, что они имеют зависимость близкую к линейной. На рис. 4б зависимости А= А(р0) и Gm = G(po), показывают на качественно близкие процессы их изменения. То же следует отметить и о сопоставимости их с N = N(po) (рис. 7а). Это- косвенно подтверждает независимость рабочих процессов дроссельных ПУМ от изменения температуры и полное подчинение процессов изменению давления воздуха в оабочих камерах, что отмечалось нами при анализе p(t), 6(t), cpv(t), ip-V), (S-в) и (S-t) диаграмм, рассматриваемых механизмов.

Изменение расхода воздуха в ДПУМ(ФНТ) при давлении от 0,4 до 0,7 МПа приводит к возрастанию его от 0,0253 кГ/с до 0,0514 кГ/с (в 2,03 раза). При этом показатель съема мощности sN возрастает с 0,100 до 0,118 (в 1,18 раза), достигая maxsN при ро=0,6 МПа. При других фиксированных значениях параметров

афн, Хф„, ]ф„ значения еы , как показали исследования, будут изменяться и координата тахен может смещаться в плоскости £^(ро).

Рис. 6

Рис. 7

Сравнение параметров От{р0) и £д/(ро) ДПУМ(ФНТ) показало, что при р0=0,4...0,46 МПа предпочтение следует отдать

ДПУМ(ФПТ), а при ро=0,46...0,7 МПа - ДПУМ(Т) однако по совокупности параметров целесообразно применение ДПУМ(ФНТ), имеющего лучшие значения по Ст{рй) и средние по е^Ро) и А(р0):

<А„ <А.

Частота ударов ДПУМ(ФНТ) в диапазоне значений ро от 0,4 до 0,7 МПа увеличивается с 26,04 Гц до 32,26 Гц (до 1,24 раза), а в сравнение с ДПУМ(Т) и ДПУМ(ФПТ) уменьшается соответственно до 1,2% и 0,5% (рис. 1а): ¡фи <1фп </.

Удельный расход воздуха ДПУМ(ФНТ) при этом снижается с 6,0-10"5 кГ/с-Вт до 4,41 10"5 кГ/с-Вт (до 1,46 раза), а в сравнение с ДПУМ(Т) и ДПУМ(ФПТ) увеличивается соответственно до 4,9% и уменьшается до 2,3% (рис. 1а) для р0=0,1 МПа: дс, < <7сн < qon и, оставаясь для /зо=0,4 МПа в зависимости: > Яс» > Чаи-

Ударная мощность ДПУМ(ФНТ) при этом повышается с 424,59 Вт до 1260,27 Вт (до 2,97 раза) для ро=0,1 МПа: ЛГ„ <ЛГН <Ы, оставаясь для р0=0,4 МПа в зависимости: АГ>АГН>ЛГ„ (рис. 16).

Физическим объяснением изменениям указанных параметров являются взаимосвязанные изменения х(ро) и и(р0), которые в свою очередь, являются следствием изменения причинных параметров афн, Лфи и}ф„.

Экспериментально показано, что увеличение объема камеры рабочего хода ДПУМ(Т) предопределяет «улучшенные» очертания диаграмм давления (и силовой), однако, обусловливает увеличение удельного расхода воздуха и уменьшение съема мощности с единицы рабочего объема камеры. Отмеченное является практическим подтверждением необходимости установления влияния трения взаимодействующих поверхностей пар, расхода воздуха и рациональных структур ударной мощности ДПУМ(Т).

Показано, что многоцелевые (ММП) зачистные и рубильные молотки с ДПУМ(Т) имеют наряду с улучшенными очертаниями диаграмм давления воздуха и улучшенные показатели по усилию нажатия и вибрационным характеристикам в сравнении с аналогами, несмотря на большие площади сечения и массы ударников, при этом вибрационные характеристики эачистных молотков с ДПУМ(Т) без средств виброзащиты, превышают уровни, нормированные ГОСТ на частотах больших 250 Гц, а

рубильных молотков с виброзащитой соответствуют нормируемым величинам.

Таблица 2

Технические характеристики ручных машин типоразмерного ряда с

ДПУМ(Т)

Энергия Частота Расход Масса,

№ Модель удара, ударов, воздуха, Кг

Дж Гц м3/мин

1 Многоцелевые молотки пневматические (ММП)

ММП -02Т* 2 92 0,2 1,3

ММП-05Т* 5 50,7 0,3 2,5

ММП -08Т* 8 48 0,9 3,5

ММП -12Т* 12 38 1,0 3,7

ММП-16Т* 16 28 1,1 5,2

ММП-20Т 20 20 1,2 5,1

ММП -25Т* 25 25 1,2 5,2

2 Молотки строительные пневматические (МСП)

МСП-30Т* 28,5 22 1,3 7,5

МСП -40Т 36,0 20 1,6 8,0

МСП-50Т 45,0 18 1,8 9,0

3 Ломы строительные пневматические (ЛСП)

ЛСП-63Т 57,0 16 2,4 12,0

ЛСП-80Т* 72,0 14 2,1 18,0

ЛСП-ЮОТ '-"90,0 12 2,0 24,0

*) - образцы промышленного изготовления.

Отмечается тенденция снижения уровней звуковой мощности у ММП с ДПУМ(Т) на частоте 2000 Гц с задержкой выпуска до 5 дБ и перепуском до 3 дБ, что обусловливается более низким давлением воздуха в камере к началу выпуска несмотря на повышенную частоту ударов (выпусков) в сравнении с аналогами. У ММП с ДПУМ(Т) на частотах больших 4000 Гц имеет место превышение звуковой мощности до 5 дБ. Лабораторные и производственные испытания молотков и ломов показали, что они обладают достаточной производительностью (не ниже аналогов), величина требуемого усилия нажатия и вибрация не вызывают неприятных ощущений усталости. Молотки и ломы удобны при

выполнении работ в стесненных условиях, обладают надежным запуском и работой.

Применение средств виброзащиты позволит довести вибрационные характеристики зачистных и рубильных молотков до уровней нормируемых соответствующим ГОСТ.

Молотки и ломы с ДПУМ(Т) выгодно отличаются от лучших зарубежных образцов меньшей удельной массой, а в некоторых случаях и меньшим удельным расходом сжатого воздуха. Технические характеристики молотков и ломов с ДПУМ(Т) представлены в табл. 2.

В седьмой главе (Научно-технические решения проблемы экономики и экологии применения ручных машин ударного действия в технологических процессах строительного комплекса) приводятся обобщенные результаты оценки экономичности и эргономичное™ пневмоударных машин с ДПУМ(Т).

Из конструктивных соображений ДПУМ(ФПТ) и ДПУМ(ФНТ) с форсажем менее предпочтительны обычному ДПУМ(Т) с наддувом поскольку обусловливают применение уп-лотнительных устройств в кольцевом дроссельном канале и отдельного его исполнения.

ДПУМ(ЗТ), ДПУМ(РТ) и ДПУМ(ПТ) в сравнении с ДПУМ(Т) менее предпочтительны по следующим причинам: камера задержки увеличивает конструктивные размеры механизма и обусловливает потери энергии воздуха двухстороннем дросселировании его через перепускной дроссель; регулирование впуска с использованием щелевых дросселей и перепуск посредством пазов на трубке усложняет ее конструкцию, снижает прочность и не гарантирует постоянства координат управляющих кромок из-за подвижности трубки. Однако использование того или иного механизма диктуется практической целесообразностью

Исследованиями установлено, что в зависимости от энергии удара (рис. 8а) площади сечения ударника, проходные сечения дросселей впуска и объемы рабочих камер изменяются по линейному закону.

От частоты ударов (рис. 8б) площадь сечения ударника и проходные сечения дросселей впуска изменяются по линейному закону, а длина ударника и размеры отсечных кромок выпуска изменя-

ются по закону обратной пропорциональности, при этом объемы рабочих камер не изменяются.

От изменения величины сетевого давления сжатого воздуха (рис. 8в) не изменяется только размер отсечной кромки выпуска из камеры холостого хода. Линейную зависимость сохраняют длина ударника и размер до отсечной кромки выпуска из камеры рабочего хода. Объемы рабочих камер, проходные сечения дросселей впуска и площадь сечения ударника изменяются согласно закону обратной пропорциональности.

а)

/'= 1; />0 = 0,6 МПа; ку = 0; и = 10 м/с

б)

А = 1',ро= 0,6 МПа; ку= 0; и = 10 м/с

— \ \ /

т

: уГ х

1 ... 1 ...........

! Л/у'

--!—- иА..

1 ! 1

^ 12

111 1 ! | у £у Г ] 1 1 II' 1 1

1 1 11 ' Ц> сОр ¿г—Х"

¥ \\ ' А 11' 1 1 1 < ^Г 1 1 5 ¡Г \ уок яГТ~

2 ; \ ;

20 40 60 80 ДДж 0 20 40 60 80 г, Гц

А = 1;/= 1;ку = 0; и= 10 м/с

г)

12

10

8

6

4

2

У 2

А = 1,1= \ \po~ 0,6 МПа; и - 10 м/с

1 1 ! 1 1

1 1 |

5 « с 1 | , 1 р

1 ^ ; 1 Щ ! 1

1 '

1 > -кЛ 4- -

1 Г /ту- 1

1 | ' I 1 '1

0 1,25 3,75 5,0 р0, МПа 0 0,05 0,25 0,45 ку

Рис. 8

Упомянутые линейные размеры и проходные сечения дросселей впуска ДПУМ(Т) от коэффициента отскока ударника (рис. 8г) при варьировании от 0 до 0,45 изменяются по линейному закону, но менее значительно, чем от давления сетевого воздуха, энергии и частоты ударов. Объемы рабочих камер при этом не изменяются.

Методика инженерного расчета ДПУМ(Т) и рекомендации позволяют рассчитать основные геометрические размеры механизма с любым сочетанием энергетических параметров при заданном ограничении по удельному расходу воздуха. Результаты таких расчетов приведены в диссертации. Предложенные зависимости (табл. 1), позволяют уточнить основные геометрические размеры ДПУМ(Т) с дополнительными признаками впуска (щелевым дросселем, перепуском, камерой задержки и форсажем).

Основные результаты работы

В диссертационной работе решена крупная научная проблема, имеющая важное народно-хозяйственное значение, а так же изложены научно - обоснованные технические и технологические решения, внедрение которых вносит значительный вклад в развитие экономики страны и повышение ее обороноспособности, заключающиеся в разработке баро- и термодинамической теории рабочего процесса и создании типоразмерного ряда высокоэффективных пневматических ручных машин ударного действия для строительного комплекса.

Выполненные исследования характеризуются следующими новыми результатами.

1. Обоснованы и разработаны новые дополнительные признаки классификации пневмоударных механизмов, позволяющие создавать машины с улучшенными эксплуатационными характеристиками.

2. На основании представлений о баро-, термо- и массокон-тактах, а так же миграции и трансформации энергии сжатого воздуха в работу поршневой машины разработана теория дроссельного пневмоударного механизма и обобщенные уравнения изменения давлений и температур воздуха в рабочих камерах, а также управления движением подвижных деталей (ударника, корпуса трубки) с применением обобщенных допущений и ограничений;

3. Форма и содержание силового импульса давления воздуха в ДПУМ(Т) определяется как проходным сечением дросселей впуска и выпуска, координатой положения ударника, так и баро-и термодинамическим процессом в объемах рабочих камер.

4. Впервые для ДПУМ(Т) без камеры форсажа, а также с проточными и непроточными камерами форсажа рассмотрены в пространстве и времени цикла процессы изменения удельных те-плоемкостей и энтропии, показателя процесса; получены графические представления этих изменений в виде диаграмм в соответствии с перемещением ударника, количеством воздуха, давлением и температурой воздуха в рабочих камерахУстановлено:

- температура воздуха в замкнутых объемах проточной и непроточной камер форсажа, пневматического буфера, частичного наддува, рабочего и холостого ходов, а так же камерах задержки, вытеснения, продувки и перепуска по форме (очертанию) близки к формам изменения давления воздуха в них;

- баро- и термодинамические процессы в камерах задержки, вытеснения, продувки и перепуска близки по значениям параметрам, протекающим в камерах наддува рабочего и холостого ходов ДПУМ(Т) по удельным теплоемкостям, энтропиям и показателям процесса.

5. Установлено, что наличие подвижной центральной трубки в ДПУМ(Т) обеспечивает: линейный закон изменения для площади сечения ударника, походных сечений впуска и объемов камер наддува при варьировании энергией удара от 1 до 100 Дж; линейный закон изменения площади сечения ударника, проходных сечений впуска, а длины ударника и координат выпускных каналов по закону обратной пропорциональности при варьировании частотой ударов от 100 до 10 Гц; закон обратной пропорциональности для объемов камер наддува, площади сечения ударника и проходных сечений впуска при варьировании величиной сетевого воздуха от 0,3 до 0,7 МПа; линейный закон изменения для длины ударника, площадей сечения ударника, проходных сечений впуска и координат каналов выпуска при варьировании коэффициентом отскока от 0,05 до 0,50; постоянство значений параметров сохраняют длина ударника, координаты выпускных каналов при варьировании энергией удара, объемы камер наддува

при варьировании частотой ударов, координата выпускного канала при варьировании давлением воздуха и объемы камер при варьировании коэффициентом отскока;

6. С использованием инвариантов подобия и рациональных безразмерных значений параметров, полученных при физико-математическом моделировании и физическом эксперименте разработана методика инженерного расчета ДПУМ(Т) практически на все приемлемые сочетания энергии и частоты ударов при ограничении по удельному расходу воздуха от 3,0-10"5 кг/с-Вт до 3,5 10"5 кг/с-Вт.

7. Разработана техническая документация на типоразмерный ряд ручных машин ударного действия для строительства на молотки и ломй с энергией удара 2, 5, 8, 12, 16, 20, 25, 30, 40, 50, 63, 80 и 100 Дж (молотки многоцелевые пневматические ММП-02Т, ММП-05Т, ММП-08Т, ММП-12Т, ММП-16Т, ММП-20Т, ММП-25Т; молотки строительные пневматические МСП-30Т, МСП-40Т, МСП-50Т; ломы строительные пневматические ЛСП-63Т, ЛСП-80Т, ЛСП-ЮОТ).

8. Энергетические, силовые, вибрационные и шумовые характеристики ручных машин типоразмерного ряда нового поколения являются более прогрессивными в сравнении с зарубежными образцами аналогичных по назначению и структуре ударной мощности; экономическая эффективность новых молотков и ломов подтверждена расчетами, выполненными на основе действующих методик, применяемых для установления эффективности новой продукции.

9. Установлено, что ДПУМ(Т), как и ДПУМ позволяют: увеличить ресурс молотков до 2 раз; увеличить более чем в 2 раза коэффициент использования молотков и ломов в условиях отрицательных температур; снизить трудоемкость ° 1,5 раза и стоимость изготовления до 2,8 раз; сократить количество потребляемого сортамента заготовок металла для изготовления молотков и ломов до 12%; снизить стоимость обслуживания молотков и ломов у потребителя до 20% без снижения их производительности; применение ДПУМ(Т) в других машинах ударного действия позволит существенно повысить техническую оснащенность ма-

шинных парков не только строительной отрасли, но горной и машиностроительной.

10. Разработанные молотки и ломы используется в учебном процессе как наглядные пособия по разделу «Ручные машины» курсов «Строительные машины», «Механизация и автоматизация строительства», «Технология строительных процессов» в НГАСУ(Сибстрин).

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Абраменков Э.А. Зависимости между энергетическими параметрами и геометрическими размерами в дроссельном пневмоударном механизме / Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1985, №1. - С. 122-124.

2. A.c. 1180259. СССР. Устройство для удержания рабочего инструмента в машинах ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, A.A. Надеин, A.B. Проценко // Опубл. 1985., Бюл. № 35.

3. A.c. 1146192 СССР. Устройство для удержания рабочего инструмента с буртиком в машинах ударного действия / Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков, A.A. Надеин, A.B. Проценко // Опубл., - 1985, Бюл. -№11.

4. Абраменков Э.А. Анализ систем резервирования распределителей пневматических механизмов машин ударного действия / Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1989, №7. -С. 112-115.

5. A.c. 1454961. СССР. Пневматический молоток с дроссельным воздухораспределением / Э.А Абраменков, Д.Э Абраменков, А.Г. Бога-ченков, В.П. Брызгалов, В.В. Пичужков // - Опубл. 1989., № 4.

6. Абраменков Д.Э. Предложения по снижению непроизводительного расхода воздуха в дроссельных пневмоударных механизмах / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Изв. вузов. Строительство. - 1990. -№6.-С. 99-103.

7. A.c. 1534187. СССР. Погружное пневмоударное устройство /

A.A. Липин, Э.А. Абраменков, В.И. Рукавишников, Д.Э. Абраменков,

B.В. Федоров //Опубл. 1990., Бюл. № 1.

8. A.c. 1649090. СССР. Погружное пневмоударное устройство / Э.А. Абраменков, A.A. Липин, Д.Э. Абраменков, С.А. Зима / Опубл. 1991., Бюл. № 18.

9. А. с. 1781424. СССР. Погружное пневмоударное устройство / Э.А. Абраменков, A.A. Липин, Д.Э. Абраменков, С.А. Зима / Опубл. 1992., Бюл. № 46.

10. Абраменков Д.Э. Пневмоударные механизмы с воздухораспределительной трубкой / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, A.A. Надеин // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1992, №9-10. - С. 100-106.

11. Абраменков Э.А. Некоторые результаты и исследования дроссельного пневмоударного механизма с трехъярусным выпускным трактом / Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1992, №3,-С. 103-107.

12. Разработка на основе импульсных систем новых и повышение эффективности существующих ручных машин и инструментов, применяемых в промышленном, жилищном и сельскохозяйственном строительствах в условиях Сибири / Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков / НТО НИСИ им. В.В. Куйбышева гос. регистр. №01920008776. Новосибирск, 1992. - 100 с.

13. Разработка на основе импульсных систем новых и повышение эффективности существующих ручных машин и инструментов, применяемых в промышленном, жилищном и сельскохозяйственном строительствах в условиях Сибири / Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков НТО НИСИ им. В.В. Куйбышева / гос. регистр. № 01920008776. Новосибирск, 1993.-74 с.

14. Пат. 1831566 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воз-духораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корча-ков // Опубл. 1993. Бюл. №45.

15. Пат. 2003794 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воз-духораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Опубл. 1993. Бюл. №43-44.

16. A.c. 1829512 СССР. Пневматический молоток с дроссельным воздухораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Г.Ф. Тимофеев. И Опубл. 1993. Бюл. №27.

17. Пат. 1831567 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корча-ков // Опубл. 1993. Бюл. №28.

18. Пневматические механизмы машин ударного действия: дроссельные, струйные, беззолотниковые, бесклапанные / Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков Справ, пособ. - Новосибирск, изд. Новосибирского гос. ун-та, 1993. - 430 с.

19. Пат. 2001269 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Опубл. -1993, Бюл.-№37-38.

20. Пат. 2014450 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воз-духораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корча-ков // Опубл. - 1994, Бюл. -№11.

21. Пат. 2015321 РФ. Пневматическое устройство ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков // Опубл. 1994, Бюл. № 12.

22. Абраменков Д.Э. Направления исследований пневматических ручных машин ударного действия / Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А. // Изв. вузов. Строительство и архитектура. - 1995. - №8. - С. 93-99.

23. Разработка на основе импульсных систем новых и повышение эффективности существующих ручных машин и инструментов, применяемых в промышленном, гражданском и сельскохозяйственном строительствах в условиях Сибири / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков / НТО НГАС, гос. регистр. №01940009360. Новосибирск: НГАС, 1995. -35 с.

24. Абраменков Э.А. Основные требования, предъявляемые к ручным машинам и их структурным схемам / Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков // Изв. вузов Строительство. 1995, №9. - С. 80-85.

25. Пат. 2058880 РФ. Устройство для удержания рабочего инструмента в ручных машинах ударного действия // Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков // Опубл. 1996. Бюл. №12.

26. Пат. 2062692 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воз-духораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков // Опубл., - 1996, Бюл. - № 18.

27. Шабанов Р.Ш. Некоторые результаты исследования дроссельного пневмоударного механизма с форсажем рабочего процесса / Р.Ш. Шабанов, Э.А. Абраменков, Д.Э. Абраменков // Изв. вузов, Строительство, 1996, №12. - С.90-98.

28. Абраменков Д.Э. Дополнения к классификации признаков пневматических механизмов ударного действия и их анализ / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Т.Ю. Виговская, С.А. Малышев, Р.Ш. Шабанов // Изв. вузов, Строительство, 1997, №11. -С. 109-119.

29. Абраменков Д.Э. Критерии оценки пневматических механизмов машин ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Т.Ю. Виговская, Р.Ш. Шабанов // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1997, №9. - С. 97-101.

30. Малышев С.А. Изменение удельных характеристик пневмоударного механизма с форсажем в зависимости от давления воздуха на впуске / С.А. Малышев, Т.Ю. Виговская, Р.Ш. Шабанов, Д.Э. Абраменков // Изв. вузов. Строительство. - 1998. - № 11-12. -С. 101-103.

31. Абраменков Д.Э. Динамика рабочего процесса дроссельного пневмоударного механизма с форсажем / Д.Э. Абраменков, Д.Э. Абраменков, Д.Э. Виговская Р.Ш. Шабанов // Изв. вузов. Строительство. -

1998. -№2.-С. 100-106.

32. Абраменков Д.Э. Варианты конструктивных решений средств запуска пневмоударного механизма / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.В. Аныпин, В.Ф. Корчаков, С.А. Малышев, С.А. Серохвостов // Труды НГАСУ. - Т. 1, № 2 (2). - Новосибирск, 1998. - С. 97-107.

33. Абраменков Д.Э. Результаты численного исследования влияния средств формирования силового импульса и форсажа на энергетические характеристики дроссельного пневмоударного механизма / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Т.Ю. Виговская, Р.Ш. Шабанов // Изв. вузов. Строительство и архитектура. - 1998. - № 8. - С. 98-103.

34. Пат. 2121431 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воз-духораспределением // Д.Э. Абраменков, В.Ф. Корчаков, Р.Ш. Шабанов, Э.А. Абраменков, С.А. Малышев // Опубл. 1998, Бюл. № 31.

35. Абраменков Д.Э. Вопросы диагностики и обеспечения работоспособности ручных машин / ДЭ. Абраменков, Э.А. Абраменков, Б.Г. Ким // Труды НГАСУ, Т.1, №3(3). 1998. - С. 43-52.

36. Абраменков Д.Э. Динамические и конструктивные признаки средств выпуска в дроссельных пневмоударных механизмах / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, С.А. Малышев, A.A. Надеин, К.В. Пруш-ковский, С.А. Серохвостов // Изв. вузов. Строительство. - 1999, №7. -С.132-141.

37. Абраменков Д.Э. Введение в теорию дроссельного пневмоударного механизма машины ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Труды НГАСУ Т.2, №1(4). - Новосибирск. НГАСУ,

1999.-С. 76-83.

38. Абраменков Д.Э. Теоретические основы пневмопробойника для проходки лидерных скважин в грунтовых средах / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Т.Ю. Виговская, A.A. Надеин // Изв. вузов. Строительство. 1999,№5.-С. 111-121.

39. Абраменков Д.Э. Характерные бародин.. лические процессы пневматических машин ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Э.А. Виговская, Р.. Шабанов // Труды НГАСУ. - Т. 3, № 1 (8). - Новосибирск, 2000. - С. 57-68.

40. Виговская Т.Ю. Сравнительная оценка энергетических характеристик дроссельного пневмоударного механизма с непроточной форсажной камерой / Т.Ю. Виговская, Д.Э. Абраменков, Р.Ш. Шабанов // Изв. вузов. Строительство. 2001, №4. - С. 108-114.

41. Абраменков Д.Э. Результаты экспериментальных исследований эксплуатационных характеристик дроссельного молотка с форсажем в системе воздухораспределения / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.В. Аньшин, Ю.М. Башлыков, В.В. Дударев, Р.Ш. Шабанов // Изв. вузов. Строительство. 2001, №6. - С. 77-82.

42. Абраменков Э.А. Пневматический ударный механизм с дрос-сельно-струйным воздухораспределением / Э.А. Абраменков, Э.А. Абраменков, Ю.Г. Горбачев, В.В. Дударев // Изв. вузов. Строительство.

2001,№9-10.-С. 98-103.

43. Виговская Т.Ю. Сравнительная оценка энергетических характеристик дроссельного пневмоударного механизма с непроточной форсажной камерой / Т.Ю. Виговская, Д.Э. Абраменков, Р.Ш. Шабанов // Изв. вузов. Строительство. 2001, №4. - С. 108-114.

44. Абраменков Д.Э. Закономерности контактов рабочего тела в баро- и термодинамическом процессе пневматического механизма машины ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Труды НГАСУ, Т. 4, №4(15) - Новосибирск, 2001. - С. 185-196.

45. Абраменков Д.Э. Физико-математические модели и расчет пневматических механизмов и машин ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.В. Аньшин, Ю.М. Башлыков, В.Ф. Корча-ков / Справ, в 3-х томах. - НГАСУ. - Т.1 (1900-1965). - Новосибирск:

2002. -284 с.

46. Абраменков Д.Э. Физико-математические модели и расчет пневматических механизмов и машин ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.В. Аньшин, Ю.М. Башлыков, В.Ф. Корча-ков / Справ, в 3-х томах. - НГАСУ. - Т.2 (1966-1985). - Новосибирск: 2002.-412 с.

47. Абраменков Д.Э. Проблемы обеспечения строительного комплекса ручными машинами ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.В. Аньшин, Ю.М. Башлыков, С.А. Серохвостов // Изв. вузов. Строительство. 2002, №1-2. - С. 93-99.

48. Абраменков Д.Э. Пневматические ручные машины ударного действия с камерными глушителями шума / Д.Э. Абраменков, В.В. Аньшин, Ю.М. Башлыков, В.В. Дударев, Э.А. Абраменков, В.В. Чичка-нов // Изв. вузов. Строительство. 2002, №3. - С. 95-99.

49. Абраменков Д.Э. Давление, температура, расход воздуха и показатель процесса в камерах наддува пневматического механизма машины ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Т.Ю. Виговская, Г.В. Захарова, В.В. Аньшин, Ю.Э. Малышева, В.В. Чичканов // Изв. вузов. Строительство. - 2002, №4. - С. 96-103.

50. Абраменков Д.Э. К созданию погружного пневмоударника в малом калибре с дроссельным воздухораспределением / Д.Э. Абраменков, Э А. Абраменков, A.A. Липин // Изв. вузов. Строительство. 2002, №10.-С. 95-99.

51. Абраменков Д.Э. Показатель удельной энтропии воздуха в камерах наддува пневматического механизма машины ударного действия / Д.Э. Абраменков, Т.Ю. Виговская, Г.В. Захарова, В.В. Анынин, Ю.Э. Малышева, Э.А. Абраменков // Изв. вузов. Строительство. 2002, №11. -С. 84-90.

52. Пат. 2191105 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.В. Ань-шин, Ю.М. Башлыков, В.Ф. Корчаков, С.А. Серохвостов // Опубл. 2002., Бюл. № 29.

53. Абраменков Д.Э. Физико-математические модели и расчет пневматических механизмов и машин ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.В. Аньшин, Ю.М. Башлыков, В.Ф. Корчаков / Справ, в 3-х томах. - Т.З (1986-2000). - Новосибирск: НГАСУ. 2003. - 376 с.

54. Абраменков Д.Э. Основные результаты исследований дроссельного пневмоударного механизма типоразмерного ряда строительных молотков и ломов / Д.Э. Абраменков // Актуальные проблемы современности Международный сборник научных трудов. Вып. 1. - Караганда: Болашак - Баспа, 2003. - С. 263-270.

55. Абраменков Д.Э. Применение пневматических ручных молотков и ломов в строительном деле / Д.Э. Абраменков / Актуальные проблемы современности Международный сборник научных трудов. Вып. 1. - Караганда: Болашак - Баспа, 2004. - С. 145-152.

Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет (Сибстрин) 630008. Новосибирск, ул. Ленинградская, 113

Отпечатано мастерской оперативной полиграфии НГ АСУ (Сибстрин) 2,5 п.л. Тираж 100. Заказ

РНБ Русский фон

2006-4 1285

ОПТ 2004

Специальность 05.05.04 - Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины

Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук

Научный консультант доктор технических наук, старший научный сотрудник Б.Н. Смоляницкий

Новосибирск

СОДЕРЖАНИЕ

I тома

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, НАУЧНОЕ ОБОСНОВАНИЕ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ И СОЗДАНИЯ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ РУЧНЫХ МОЛОТКОВ И ЛОМОВ.

1.1. Применение пневматических ручных молотков и ломов в строительном деле.

1.2. Направления исследований в области пневматических машин.

1.3. Проблемность создания типоразмерного ряда пневматических ручных машин для строительства.

1.4. Выводы и задачи исследований.

2. МЕТОДОЛОГИЯ АНАЛИЗА И СИНТЕЗА ПНЕВМАТИЧЕСКИХ МЕХАНИЗМОВ И МАШИН УДАРНОГО ДЕЙСТВИЯ.

2.1. Классификация признаков и структурные формулы пневматических машин и механизмов ударного действия.

2.2. Систематизация основных, дополнительных и уточняющих признаков пневмоударных механизмов ударника.

2.3. Основные и дополнительные уточняющие признаки независимые и зависимые от положения ударника.

2.4. Анализ и синтез пневмоударных механизмов и машин.

2.4.1. Анализ пневмоударных механизмов с использованием классификационных признаков.

2.4.2. Синтез пневмоударных механизмов с использованием классификационных признаков.

2.4.3. Графическое моделирование и синтез ручной машины ударного действия с центральной подвижной воздухоподводящей трубкой.

3. МЕТОДОЛОГИЯ БАРО-И ТЕРМОДИНАМИКИ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА ПНЕВМАТИЧЕСКОЙ МАШИНЫ УДАРНОГО ДЕЙСТВИЯ.

3.1. Закономерности трансформации энергии сжатого воздуха в объеме рабочей камеры пневматической машины ударного действия.

3.2. Модели бародинамических и термодинамических процессов дроссельной пневматической машины ударного действия.

3.3. Допущения, ограничения и соотношениях параметров динамического подобия в дроссельных пневматических машинах ударного действия.

3.4. Обобщенное физико-математическое описание рабочего процесса дроссельного пневмоударного механизма и тенденции изменения геометрических параметров.

4. НАДЕЖНОСТЬ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО МЕХАНИЗМА МАШИНЫ УДАРНОГО ДЕЙСТВИЯ.

4.1. Резервирование воздухораспределителей пневмоударных механизмов с трубчатым воздухоподводом.

4.2. Устойчивость, надежность и достаточность значений параметров рабочего цикла.

4.3. Надежность запуска пневмоударных механизмов при отрицательных температурах.

4.4. Диагностика и обеспечение работоспособности пневматического механизма.

5. ЧИСЛЕННОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ БАРО- И ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РАБОЧИХ ПРОЦЕССОВ ПНЕВМОУДАРНЫХ МЕХАНИЗМОВ С ЦЕНТРАЛЬНОЙ ПОДВИЖНОЙ ВОЗДУХОПОДВОДЯЩЕЙ ТРУБКОЙ.

5.1. Критерии и параметры оценки рабочих процессов дроссельных пневмоударных инструментов.

5.2. Давление, температура, расход воздуха и показатель процесса в рабочих камерах дроссельного пневмоударного механизма.

5.2.1. Давление, температура, расход воздуха и показатель процесса в камерах наддува.

5.2.2. Давление, температура, расход, удельные теплоемкости воздуха и показатель процесса в непроточной камере форсажа, камерах пневматического буфера и рабочего хода.

5.2.3. Давление, расход, удельные теплоемкости воздуха и показатель процесса в проточной камере форсажа и камере частичного наддува рабочего хода.

5.3. Показатели удельной энтропии воздуха в рабочих камерах дроссельного пневмоударного механизма.

5.4. Сравнительная оценка баро- и термодинамических параметров дроссельных пневмоударных механизмов.

5.4.1. Оценка бародинамических показателей рабочих процессов в дроссельных пневмоударных механизмов.

5.4.2. Качественная оценка работы воздуха в рабочих камерах дроссельного пневмоударного механизма.

6. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТИПОРАЗМЕРНОГО РЯДА РУЧНЫХ МАШИН УДАРНОГО ДЕЙСТВИЯ.

6.1. Сравнительная оценка энергетических характеристик дроссельных пневмоударных механизмов с форсажными камерами.

6.1.1. Геометрические соотношения в дроссельном пневмоудрном механизме с форсажными камерами.

6.1.2. Сравнительная оценка эксплутационных характеристик дроссельных пневмоударных механизмов.

6.2. Результаты экспериментальных исследований дроссельных молотков и ломов строительных пневматических.

6.2.1. Устройство молотка строительного пневматического.

6.2.2. Энергетические характеристики сравниваемых молотков.

6.2.3. Вибрационные и шумовые характеристики сравниваемых молотков.

6.2.4. Качественная оценка эксплуатационных характеристик дроссельных пневмоударных механизмов.

6.3. Методики инженерного расчета пневматических ручных молотков и ломов с дроссельной системой воздухораспределения.

6.3.1. Методики инженерного расчета модуля пневматических ручных машин с дроссельной системой воздухораспределения.

6.3.2. Методика расчета требуемой энергии единичного удара ручной машины.

7. НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ ПРОБЛЕМЫ ЭКОНОМИКИ И ЭКОЛОГИИ ПРИМЕНЕНИЯ РУЧНЫХ МАШИН УДАРНОГО ДЕЙСТВИЯ В ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССАХ СТРОИТЕЛЬНОГО КОМПЛЕКСА.

7.1. Экономические и технические проблемы обеспечения строительного комплекса пневматическими ручными машинами ударного действия.

7.2. Тенденции изменения геометрических параметров дроссельного пневмоударного механизма.

7.3. Перспективы применения дроссельных пневмоударных механизмов и машин в народном хозяйстве.

7.4. Типоразмерный ряд пневматических ручных машин ударного действия для строительного комплекса и направления дальнейших исследований.

7.4.1. Конструктивные решения пневматических ручных машин ударного действия.

7.4.2. Техническая документация на пневматические ручные машины ударного действия.

7.4.3. Результаты исследований пневматических молотков и ломов типоразмерного ряда.

7.4.4. Прогнозируемые вибрационные и шумовые параметры разработанных ручных машин ударного действия.

7.5. Направление дальнейших исследований по совершенствованию пневмоударных механизмов и машин.

Развитие строительно-промышленного комплекса России связано не только с механизацией болыпеобъемных и трудоемких процессов, но и технологических процессов, определяемых объемами реставрационных, восстановительных и ремонтных работ. Важное значение при этом уделяется ручным машинам, среди которых пневматические машины ударного действия занимают доминирующее положение. Практика применения пневмоударных машин показала, что они являются наиболее пригодными для работы в неординарных условиях: при высоких температурах, в радиационных зонах, интенсивных вибрационных и ударных нагрузках, в пожаро - и взрывоопасных ситуациях. Потребность строительного комплекса в ручных машинах в настоящее время в условиях сложившихся рыночных отношений покрывается в основном ввозом их из Англии, Германии, США, Японии. Однако, учитывая прогноз последующего развития отечественной промышленности и строительного комплекса, следует продолжать развивать исследования, направленные на повышение эксплуатационных характеристик пневмоударных ручных машин отечественного производства, а также повышения их конкурентоспособности в сравнении с зарубежными аналогами.

Направленность данных исследований и практических предложений касается интенсификации рабочего процесса и улучшения экологических характеристик пневматических машин ударного действия (молотков и ломов) для строительства в условиях Сибири. Исследования этого направления являются актуальными в независимости от состояния, подчиненности и задач строительства, поскольку решают извечно важную задачу: улучшение условий труда рабочих в сфере материального обеспечения жизнедеятельности общества.

Из пневматических машин ударного действия особый интерес представляют машины с дроссельным пневмоударным механизмом, где единственным подвижным элементом в системе воздухораспределения является сам ударник. Отсутствие дополнительных подвижных элементов воздухораспределения включая их размещение на ударнике, делает их более надежными при эксплуатации в условиях отрицательных температур. Это обстоятельство приобретает особую важность в связи с развитием строительной отрасли в районах Сибири и подчеркивает актуальность разрабатываемой проблемы. Данная работа является логическим звеном в цикле исследований пневматических машин ударного действия, проводимых в Новосибирском государственном архитектурно-строительном университете, и выполнена в соответствии с темами: «Разработка на основе импульсных систем новых и повышение эффективности существующих ручных машин и инструментов, применяемых в промышленном, жилищном и сельскохозяйственном строительствах в условиях Сибири» - №019200087776, 1995-1998г.г.; «Производство ручных пневматических машин ударного действия» инновационная программа 1995-1996 г.г.; «Разработка научных основ пневмопробой-/ ника для проходки лидерных скважин в грунтовых средах» - грант МО РФ «Архитектура и строительство», 1996-1997г.г.; «Разработка научных основ и термодинамической модели дроссельной пневматической машины ударного действия для технологических процессов в строительном комплексе» грант МО РФ «Архитектура и строительство», 1998-1999г.г.; «Разработка модуля пневматической машины ударного действия многоцелевого применения в строительстве» УНЦСТМ «Интеграция», 1998-2000г.г.; «Разработка научных основ пневматической машины ударного действия с форсажем рабочего процесса» грант МО РФ «Архитектура и строительство», 2000г.; «Исследование механизма трансформации энергии воздуха в работу и баро- и термодинамическая теория поршневой машины ударного действия» грант МО РФ, 2004г.

Апробация исследований. Изложенные в диссертации результаты докладывались на конференциях: Международная научнотехническая конференция «Развитие строительных машин, механизации и автоматизации строительства и открытых горных работ» (Москва, 1996); МНТК «Проблемы социально-экономических процессов и законодательства республики Казахстан» (Караганда 2000 г.), МНТК «Итоги строительной науки» (Владимир, 2001 г.); НТК Новосибирского государственного архитектурно-строительного университета (Новосибирск, 1995-2004г.г.)

Цель и задачи исследования. Диссертация посвящена перспективному направлению в развитии ручных пневматических машин ударного действия, позволяющих создать значительный экономический эффект в строительной отрасли Российской Федерации. Сущность разработок заключается в создании пневматического ударного механизма ручной машины, а также разработке баро-и термодинамической теории дроссельных пневматических ударных механизмов с наддувом при формировании силового импульса давления воздуха со стороны камер рабочего и холостого ходов ■ и создание на этой основе новых конструкций ручных машин типо-размерного ряда с заданными улучшенными эксплуатационными характеристиками. При выполнении исследований пневмоударного механизма с дроссельным воздухораспределением с центральной подвижной воздухо-подводящей трубкой ставились следующие задачи: разработка принципиальной схемы ДПУМ(Т); установление баро- и термодинамических зависимостей рабочего процесса ДПУМ(Т); изучение потенциальных возможностей рабочих камер ДПУМ(Т); установление рациональных значений параметров ДПУМ(Т) ручных машин типоразмерного ряда для строительства и разработка методики его инженерного расчета; создание экспериментальных образцов ручных машин строительных пневматических типоразмерного ряда, их исследование и испытание в лабораторных и производственных условиях.

Методы исследования. Применен комплексный метод, включающий: аналитический обзор и обобщение существующего опыта; теоретические разработки с использованием методов механики, термодинамики; математическое и физическое моделирование рабочих процессов с целью установления адекватности рациональных соотношений между параметрами дроссельных пневмоударных механизмов; экспериментальную проверку эффективности новых ручных машин типораз-мерного ряда в лабораторных условиях.

Основные научные положения, защищаемые в работе:

- дополнения к классификации основных признаков запуска, впуска, перепуска, задержки, вытеснения, продувки, форсажа и выпуска в пневмоударных механизмах с ДПУМ(Т), позволяющие осуществлять качественный анализ и синтез новых машин и механизмов с использованием формализованной записи их структуры;

- физико-математические модели и принципиальные схемы пневмоударных механизмах с ДПУМ(Т) и конструктивными признаками средств наддува, перепуска, задержки и форсажа, позволяющие качественно и количественно изменять рабочий процесс пневмоударного механизма;

- баро- и термодинамическая теория и физико-математическая модель трансформации энергии сжатого воздуха в рабочем процессе ДПУМ(Т), построенная на основании методов теории подобия и размерностей, дающая возможность вскрыть наиболее общие, характерные, в первую очередь для данного класса машин, закономерности основных удельных показателей качества - расхода сжатого воздуха, мощности, теплоемкости, энтропии и показателя процесса;

- системы уравнений, описывающие рабочий процесс машин с ДПУМ(Т) при наличии в управлении впуском средств наддува, перепуска, вытеснения, задержки и форсажа, позволяющие вскрыть частные закономерности характерные для машин с конкретными средствами впуска;

- зависимость между энергетическими параметрами машины, позволяющую установить влияние структуры мощности на усилие нажатия, а также осуществить выбор рационального соотношения между энергией единичного удара и частотой ударов в зависимости от требуемой величины нажатия и ожидаемого коэффициента отскока;

- комплекс методических разработок по определению: необходимой и достаточной величины энергии единичного удара и частоты ударов, объема камеры рабочего хода в соответствии с усилием нажатия, удельным расходом воздуха и показателей процесса, реализованных при создании конструкций типоразмерного ряда высокопроизводительных, надежных и удобных в эксплуатации многоцелевых молотков ММП-02Т, ММП-05Т, ММП-08Т, ММП-12Т, ММП-16Т, ММП-20Т, ММП-25Т; строительных молотков МСП-ЗОТ, МСП-40Т, МСП-50Т; строительных ломов ЛСП-63Т, ЛСП-80Т, ЛСП-ЮОТ.

Достоверность научных положений обоснована анализом:

- направлений совершенствования пневмоударных механизмов с воз-духораспределением ударником (по патентным материалам за период с 1877 по 2003 г.г.);

- физико-математических моделей и методов расчета рабочих процессов пневмоударных механизмов машин с различными типами воздухораспределения (за период 1900-2003 г.);

- теоретических исследований рабочих процессов дроссельных пневмоударных механизмов с различными дополнительными средствами управления впуском (наддув, перепуск, задержка, регулирование, вытеснение, форсаж);

- результатов моделирования рабочих процессов наиболее перспективных машин с применением предложенных методик моделирования при относительной погрешности измерения наиболее сложного параметра -удельного расхода воздуха - не превышающей 12%;

- применения предложенной методики расчета при создании новых моделей ручных машин типоразмерного ряда с подвижным трубчатым воздухоподводом и сопоставлением расчетных параметров с фактически измеренными и результатами, полученными другими исследователями;

- созданием и всесторонним исследованием на ЭВМ и в лабораторных условиях новых высоконадежных образцов машин.

Научная новизна заключается:

- в разработке и создании классификации основных и дополнительных признаков пневмоударных механизмов, позволяющей осуществлять качественный анализ и синтез новых механизмов с использованием формализованной записи структуры механизма;

- в разработке принципиальных схем (на основе классификации) дроссельных пневмоударных механизмов с новыми признаками средств наддува, выпуска, перепуска, задержки, форсажа и запуска, позволяющими улучшить качественно и количественно рабочий процесс дроссельного механизма;

- в предложении и применении схем компоновки пневмоударного механизма, характеризующих размещение объемов рабочих камер машины;

- в разработке метода назначения структуры ударной мощности в зависимости от единичного значения усилия нажатия на корпус пневмоударного механизма;

- в разработке баро- и термодинамической теории контактов и трансформации энергии сжатого воздуха в работу в рабочем процессе дроссельного пневмоударного механизма;

- в разработке и исследовании частных физико-математических моделей рабочего процесса с запуском, наддувом, перепуском, задержкой и форсажем в рабочих камерах, направленных на совершенствование энергетических параметров дроссельных пневмоударных механизмов с центральным подвижным трубчатым воздухоподводом;

- в развитии методики инженерного расчета дроссельного пневмоударного механизма с центральным подвижным трубчатым воздухоподводом с использованием рациональных соотношений геометрических размеров оригинальных конструктивных решений наддува, перепуска, задержки и форсажа;

- в установлении закономерностей изменения основных геометрических размеров от энергетических параметров ДПУМ(Т): энергии и частоты ударов, давления воздуха в сети и коэффициента отскока ударника от инструмента.

Практическая ценность и реализация результатов работы:

- обоснованы и разработаны новые принципиальные схемы дроссельных пневмоударных механизмов с подвижным трубчатым воздухоподво-дом, позволяющие создавать машины ударного действия с улучшенными эксплуатационными характеристиками;

- разработана простая и удобная для практики методика инженерного расчета пневмоударных механизмов с дроссельным воздухораспределени-ем на любые практически приемлемые сочетания энергии и частоты ударов при ограничении по удельному расходу воздуха и усилию нажатия на корпус машины;

- созданы экспериментальные образцы ручных машин с дроссельным воздухораспределением: ММП-02Т, ММП-05Т, ММП-08Т, ММП-12Т, ММП-16Т, ММП-20Т, ММП-25Т; строительных молотков МСП-ЗОТ, МСП-40Т, МСП-50Т; строительных ломов ЛСП-63Т, ЛСП-80Т, ЛСП-100Т;

- действующие образцы молотков и ломов используются в учебном процессе, как наглядные пособия по разделу «Ручные машины» курсов «Строительные машины», «Механизация и автоматизация строительства», «Технология строительных процессов» в НГАСУ(Сибстрин);

- по металлоемкости на единицу ударной мощности многоцелевые молотки и ломы выгодно отличаются от зарубежных аналогов, а строительные молотки не уступают отечественным образцам. Себестоимость изготовления ММП, МСП, ЛСП с ДПУМ(Т) может быть снижена вдвое в сравнении с аналогами. Молотки и ломы с дроссельным пневмоударным механизмом имеют вдвое больший ресурс. Они менее всех известных молотков и ломов подвержены воздействию на запуск и работу отрицательных температур окружающего воздуха. Вибрационные и шумовые характеристики новых молотков и ломов без защитных устройств предпочтительнее аналогичных, серийно выпускаемых.

Молотки ММП-12Т, ММП-25Т успешно прошли испытания на строящихся промышленных и гражданских объектах г. Новосибирска в строительных организациях: СМУ-5 ОАО "Сибакадемстрой", ЗАО «Сиб-спецэнергомонтаж», ОАО «Сибирские дороги».

Молотки ММП-02Т, ММП-12Т, ММП-16Т экспонировались на промышленных международных выставках «Строймаркет» г. Москва, «Hannover Messe» г. Ганновер (Германия), «Сибирская ярмарка» г. Новосибирск в 93, 96, 98, 2004гг.

Личный вклад автора в следующем:

- в создании классификации основных признаков дроссельных пневмоударных механизмов и практическом ее применении при анализе, синтезе и прогнозировании новых механизмов;

- в создании принципиальных схем дроссельных пневмоударных механизмов с наддувом, перепуском, задержкой, форсажем, продувкой и вытеснением;

- в разработке метода назначения структуры ударной мощности в зависимости от единичного значения усилия нажатия на корпус пневмо-ударного механизма;

- в разработке теории баро- и термодинамического процесса ДПУМ(Т) на основе представлений о контактах и трансформации энергии сжатого воздуха в рабочих камерах в работу при формировании в них силового импульса ударника;

- в разработке и применении в исследовании обобщенной и частных физико-математических моделей рабочего процесса дроссельных пневмоударных механизмов с центральным подвижным трубчатым воздухоподводом с обычным впуском, запуском, наддувом, перепуском, задержкой и форсажем;

- в установлении закономерностей изменения основных геометрических размеров от энергетических параметров дроссельного пневмоударного механизма с центральным подвижным трубчатым воздухоподводом;

- в разработке конструкций типоразмерного ряда ручных машин ДПУМ(Т) на 2, 5, 8, 12, 16, 20, 25, 30, 40, 50, 63, 80 и 100 Дж; доводке и испытаниях многоцелевых молотков ММП-02Т, ММП-05Т, ММП-08Т, ММП-12Т, ММП-16Т, ММП-20Т, ММП-25Т; строительных молотков МСП-30Т, МСП-40Т, МСП-50Т; строительных ломов ЛСП-63Т, ЛСП-8ОТ, ЛСП-ЮОТ.

Публикации.

По теме диссертации опубликованы 2 монографии (в четырех книгах), одно учебное пособие, 70 статьей, получено 29 авторских свидетельств СССР и патентов РФ.

Структура и объем работы.

Диссертация состоит из двух томов: I том - основное содержание, состоящее из введения, 7 глав, заключения и списка литературы из 293 наименований, изложенное на 292 страницах машинописного текста, в том числе 76 рис., 18 табл., II том - 7 приложений,содержащий 320 страниц, в том числе 96 рис. и 48 таблиц.

1.4. Выводы и задачи исследований

Наиболее полно информация о дроссельных, струйных, беззолотниковых и бесклапанных пневмоударных механизмах представлена патентными источниками в монографии справочного характера [27], а физико-математические модели и методы расчета пневматических ручных машин ударного действия достаточно полно представлены в Зх томной монографии [30-32], подготовленной при участии автора. Положительные стороны системы с дросселем на впуске очевидны - предельная простота, высокая устойчивость и надежность [25, 29, 88, 89, 100-102]: размеры ударника могут быть установлены только из условий его прочности на ударную нагрузку. Классификация признаков механизмов и машин [27] и развитие физико-математических моделей подтверждают возрастающий научный уровень подхода к вопросам анализа, синтеза и прогнозирования и позволяют подойти к созданию машин с нужными качествами еще на стадии проектирования.

Аналитический обзор исследований в области совершенствования ПУМ показывает следующее:

1) пневматические ручные машины ударного действия (молотки, ломы) имеют в строительном комплексе многоцелевое назначение. Теоретиче

РОССИЙСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ БИБЛИОТЕКА ские и практические разработки, направленные на совершенствование экологических и энергетических характеристик ручных машин данного класса, являются актуальными;

2) в реальных конструкциях машин с золотниковым или клапанным пневмоударным механизмом из-за сложности учета баро- и термодинамических свойств сжатого воздуха, распределитель воздуха не рассматривается, а его функции выводятся из процесса, протекающего в рабочих камерах машины. Исключение составляют исследования [74], однако и они не лишены эмпирических допущений и ограничений;

3) в реальных машинах с бесклапанным или беззолотниковым возду-хораспределением колебания давлений воздуха компенсируют увеличением проходных сечений воздухопроводящих каналов и объемов предкамер (ресиверов), стабилизируя таким образом расходные характеристики каналов. Однако при этом необходимо избегать «излишнего» расхода воздуха, что может быть осуществлено подбором проходных сечений воздухоподводящих каналов, соответствующих обеспечению протекания заданного рабочего процесса в камерах ПУМ;

4) в реальных машинах с дроссельным воздухораспределением колебания давления воздуха в дросселях впуска обусловлены только изменением давления в каждой из камер, а следовательно, предопределены геометрической, баро- и термодинамической характеристиками дросселей впуска и объемами камер, которые надлежащим образом должны быть установлены. Для дроссельных ПУМ [27] процессы впуска, сжатия - расширения и выпуска протекают при постоянном впуске воздуха из сети в рабочие камеры, что принципиально отличает их от процессов, происходящих в золотниковых, клапанных и бесклапанных (беззолотниковых) механизмах, у которых впуск воздуха имеет прерывистый (временной) характер, специфика устройства ДПУМ позволяет использовать его в качестве:

- объекта и инструмента исследований (корректная постановка задач и «чистота» результатов решения);

- механизма ударного действия в машинах многоцелевого назначения (простота конструктивных решений и изготовления);

5) достаточно корректный анализ рабочих процессов пневматических машин ударного действия с целью выяснения причинных связей между баро-и термодинамическими процессами в объемах камер, в каналах и характеристиками движения распределителя и ударника затруднителен. Это можно объяснить «возмущениями» превносимыми распределителями и накладываемыми на основной процесс в камерах. «Возмущения» обусловлены специфическими особенностями конструкций воздухораспределителей (золотника, клапана и т.п.), их рабочей надежностью и соответствием (заданным или желаемым) откликам на динамику ударника. Указанные «возмущения» и их влияние на баро- и термодинамический процесс в рабочих камерах в исследованиях [38, 74, 75] не рассматривался и уточнялся эмпирическими показателями, полученными натурным экспериментом.

Оригинальные методы расчетов, а также представления баро- и термодинамических моделей процессов пневмоударных механизмов базируются на ограничениях и допущениях к моделям процесса, которые показали некоторую некорректность таких представлений, причиной которой является отсутствие учета влияния динамики воздухораспределителя на рабочий процесс пневмоударного механизма.

Представляется, что установление зависимостей между причинными параметрами рабочих процессов и следственными энергетическими характеристиками позволит применять их в качестве критериев оценки эксплуатационных возможностей технологических машин, например, молотков и ломов для строительства.

Резюмируя сделанные выводы по анализу состояния вопроса, отмечаем, что несмотря на относительно высокий уровень, достигнутый в этой области, ряд важных вопросов баро- и термодинамики ПУМ со специфическими особенностями в системе воздухораспределения, нуждается в уточнении и развитии.

Методологической основой данной научно - исследовательской работы является последовательность действий рассматриваемая автором в книге [293], создания нового объекта, состоящего из блоков: изобретательство, анализ технического решения, принятие решения, прогнозирование. Каждый из блоков предусматривает последующее его развитие по такой же цепочке, но на другом, углубляющем знания об объекте, уровне.

В соответствии с задачами исследований применены три методологических цепочки, каждая из которых включает углубленное рассмотрение всех блоков: создание нового технического решения объекта исследования - пневмоударного механизма (раздел 2, цепочка А, рис. 1); разработку теории функционирования объекта исследования рабочего процесса пневмоударного механизма (раздел 3, цепочка Б, рис. 1.6). Основной текст и приложения диссертации объединены общей цепочкой В (рис. 1.6).

Классификация признаков пневмоударного механизма (ПУМ), ба-ро- и термодинамическая теория дроссельного пневмоударного механизма (ДПУМ) предшествуют следующей цели: разработке модуля типоразмерного ряда ручных машин на базе ДПУМ(Т).

Целью предлагаемых исследований является разработка эффективного рабочего процесса ДПУМ(Т) с центральной подвижной воздухоподводящей трубкой, достаточно точного метода его расчета, что обеспечит создание на этой основе ПУМ для типоразмерного модульного ряда высокопроизводительных, надежных, с улучшенными вибрационными и шумовыми характеристиками пневматических ручных машин ударного действия многоцелевого применения.

Рис. 1.6

Для достижения указанной цели в данной работе предусматривается решение следующих задач:

1) разработка принципиальной схемы дроссельного пневмоударного механизма с центральным трубчатым воздухоподводом;

2) установление баро- и термодинамических зависимостей рабочего процесса дроссельного пневмоударного механизма;

3) изучение потенциальных возможностей рабочих камер дроссельного пневмоударного механизма;

4) установление рациональных значений параметров дроссельного пневмоударного механизма ручных машин типоразмерного ряда для строительства и разработка методики его инженерного расчета;

5) создание экспериментальных образцов ручных машин строительных пневматических, типоразмерного ряда, их исследование и испытание в лабораторных и производственных условиях.

2. МЕТОДОЛОГИЯ АНАЛИЗА И СИНТЕЗА ПНЕВМАТИЧЕСКИХ МЕХАНИЗМОВ И МАШИН УДАРНОГО ДЕЙСТВИЯ

Всякая классификация - это систематизация и распределение соответствующих признаков объекта (машины) по присущим только ему качествам. Классификация позволяет проводить разделение (анализ) машин по отдельным специфическим признакам и их совокупностям, а также объединение (синтез) отдельных признаков и их совокупностей с предпочтительными качествами. Она должна предусматривать место новым признакам без ломки сложившегося порядка и служить инструментом прогнозирования новых машин. Только такая классификация окажет помощь при проведении унификации и стандартизации признаков (деталей) механизмов и машин и позволит целенаправленно проводить исследования механизмов и машин, вскрывать существенные зависимости между отдельными их признаками.

Конструкторам при проектировании новых машин все сложнее ориентироваться в имеющемся многообразии принципиальных схем пневмоударных механизмов. Это подсказывает необходимость обобщения важных свойств механизмов через их дополнительные и уточняющие признаки, которые должны предопределять специфические особенности, целевое назначение, а также положительные и отрицательные стороны пневматических механизмов машин ударного действия. •

2.1. Классификация признаков и структурные формулы пневматических машин и механизмов ударного действия

Обзор классификаций пневматических машин ударного действия и воздухораспределительных устройств к ним в основном уже приводился в монографии [27]. Предложенная в данной работе классификация является обобщающей и включает работы, выполненные после публикации указанной монографии.

Известные по литературным источникам классификации применительно к машинам ударного действия можно подразделить па следующие группы: а) классификации машин, используемых во всех сферах производства; б) классификации машин, включающих только одну отрасль производства; в) классификации, включающие группы машин конкретного технологического назначения; г) классификации отдельных узлов машин; д) классификации элементов (признаков) механизмов.

Представляется, что только классификации по п.п. «г», «д» могут раскрыть структуру, кинематические и динамические свойства пневмоударного механизма и машины на его основе. Систематизация и классификация причинных (основных) признаков не только предназначались для упорядочения конкретных знаний, но и позволили расширить последующую символику, участвовать в создании системы терминов, обозначений и понятий.

Более совершенное представление о пневматическом ударном механизме, естественно, обусловливает и более точное описание рабочего процесса с привлечением особенностей, которые ранее воспринимались как второстепенные и зачастую упускались из рассмотрения. При этом полнота охвата основных признаков уточняет представления о процессе и исследуемом предмете в целом.

Целесообразно выделить механизмы в отдельные классы. В основу названия и определения принадлежности пневмоударного механизма к тому или иному классу положить принятые понятия о типе воздухораспределительного устройства, собственно распределителя [27].

В этой связи механизмы с управлением впуском ударником, где сам ударник выполняет функции золотника или клапана, представляется целесообразным разделить на два класса - класс бесклапанных (с ударником-золотником на впуске) и класс беззолотниковых (с ударником-клапаном на впуске) пневмоударных механизмов. На том же основании выделены класс дроссельных (с постоянно открытым дросселем на впуске) и класс струйных (со струйным элементом на впуске) пневмоударных механизмов.

Вполне обосновано, на наш взгляд, выделение соответствующих пневмоударных механизмов в отдельные классы: диафрагмовые, мембранные, сильфонные [27]. При этом золотниковые и клапанные пневмоудар-ные механизмы сохраняют прежние определения, наиболее полно отвечающие их сущности.

Как правило, поиск и разработка новой машины начинаются с установления ее целевой структуры, назначения, специфических требований, а затем - обобщенной структуры, обеспечивающей ее целевую функцию. Данные особенности и были использованы при составлении классификации признаков как некоторых обязательных структур пневматической машины ударного действия [27].

Классификация, приведенная в табл. 2.1 для всей совокупности пневматических машин ударного действия, построена на основании выбранных выше признаков и представляет собой, в известной мере, обобщение и развитие известных классификаций с выделением класса машин, использующих в технологическом процессе только ударный принцип. Такой подход к классификации позволяет выделить причинные признаки и осуществить их набор в нужном количестве и порядке для получения следственных признаков нужного качества.

Таким образом, к следственным признакам будем относить признаки качества и количества, полученные в результате взаимодействия в рассматриваемой структуре или совокупности структур причинных признаков. Следовательно, набор предпочтительных причинных признаков приводит к синтезу желаемой структуры, что, в свою очередь, обусловливает научно обоснованное прогнозирование новых машин и их свойств.

Например, согласно табл. 2.1, можно представить машину широкого технологического назначения. Машина с несколькими целевыми структурами - уплотнение грунтов (1с) и разрушение негабаритов (lb) - будет иметь близкие по значению энергетические параметры, но соответствующий тип рабочего инструмента. Добавление к целевому признаку (структуре) обобщенной структуры указывает, как оснащена машина средствами, обеспечивающими ее технологическое назначение. На уровне признака 2/ определяется, например, исполнение машины - ручная или неручная.

Однако конструктора, создающего новую машину, всегда будет интересовать детализация признаков обобщенных структур, представляемых свойствами 2а - 2\f. Отметим, что целевая и обобщенная структуры 1, 2 (табл. 2.1) в равной степени характерны для машин ударного действия с различными видами используемой (подводимой) энергии. Принятие такого условия объясняется тем, что на уровне пневмоударного механизма уже можно определиться не только в энергетических параметрах, но и в характере того или иного рабочего процесса, а также в качествах, вносимых механизмом в машину. При этом выходные параметры ударного механизма являются причинными (задаваемыми параметрами) для других обобщенных структур (например, системы виброзащиты) машины ударного действия.

Общим в классификации признаков пневмоударных механизмов будет подход не от терминов, обозначающих элементы механизмов, а от содержания информации о них, в первую очередь, причинных признаков, однозначно раскрывающих сущность механизмов и машин. В качестве последних, предопределяющих различия не только в характере того или иного рабочего процесса, но и в энергетических параметрах машины, назовем следующие: 1) ударник; 2) цилиндр; 3) рабочий инструмент; 4) воздухо-проводящие каналы; 5) рабочие камеры различного назначения; 6) воздухораспределитель в виде ударника, клапана, золотника, мембраны, силь-фона, диафрагмы, дросселя и их комбинаций.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе решена крупная научная проблема, имеющая важное народно-хозяйственное значение, а так же изложены научно - обоснованные технические и технологические решения, внедрение которых вносит значительный вклад в развитие экономики страны и повышение ее обороноспособности, заключающиеся в разработке баро- и термодинамической теории рабочего процесса и создании типоразмерного ряда высокоэффективных пневматических ручных машин ударного действия для строительного комплекса.

Выполненные исследования характеризуются следующими новыми результатами.

1. Обоснованы и разработаны новые дополнительные признаки классификации пневмоударных механизмов, позволяющие создавать машины с улучшенными эксплуатационными характеристиками.

2. На основании представлений о баро-, термо- и массоконтактах, а так же миграции и трансформации энергии сжатого воздуха в работу поршневой машины разработана теория дроссельного пневмоударного механизма и обобщены уравнения изменения давлений и температур воздуха в рабочих камерах, а также управления движением подвижных деталей (ударника, корпуса трубки) с применением обобщенных допущений и ограничений;

3. Форма и содержание силового импульса давления воздуха в ДПУМ(Т) определяется как проходным сечением дросселей впуска и выпуска, координатой положения ударника, так и баро- и термодинамическим процессом в объемах рабочих камер.

4. Впервые для ДПУМ(Т) без камеры форсажа, а также с проточными и непроточными камерами форсажа рассмотрены в пространстве и времени цикла процесса изменения удельных теплоемкостей, энтропии процесса и показателя процесса, получены графические представления этих изменений в виде диаграмм в соответствии с изменяющимся перемещением ударника, количеством воздуха, давлением и температурой воздуха в рабочих камерах установлено:

- температура воздуха в замкнутых объемах проточной и непроточной камер форсажа, пневматического буфера частичного наддува, рабочего и холостого ходов, а так же камерах задержки, вытеснения, продувки и перепуска по форме (очертанию) близки к формам изменения давления воздуха в них;

- баро- и термодинамические процессы в камерах задержки, вытеснения, продувки и перепуска близки по значениям параметрам, протекающим в камерах наддува рабочего и холостого ходов ДПУМ(Т) по удельным тепло-емкостям, энтропиям и показателям процесса.

5. Установлено, что наличие подвижной центральной трубки в ДПУМ(Т) обеспечивает: линейный закон изменения для площади сечения ударника, проходных сечений впуска и объемов камер наддува при варьировании энергией удара от 1 до 100 Дж; линейный закон изменения площади сечения ударника, проходных сечений впуска, а длины ударника и координат выпускных каналов по закону обратной пропорциональности при варьировании частотой ударов от 100 до 10 Гц; закон обратной пропорциональности для объемов камер наддува, площади сечения ударника и проходных сечений впуска при варьировании величиной сетевого воздуха от 0,3 до 0,7 МПа; линейный закон изменения для длины ударника, площадей сечения ударника, проходных сечений впуска и координат каналов выпуска при варьировании коэффициентом отскока от 0,05 до 0,50; постоянство значений параметров сохраняют длина ударника, координаты выпускных каналов при варьировании энергией удара, объемы камер наддува при варьировании частотой ударов, координата выпускного канала при варьировании давлением воздуха и объемы камер при варьировании коэффициентом отскока;

6. С использованием инвариантов подобия и рациональных безразмерных значений параметров, полученных при физико-математическом моделировании и физическом эксперименте, разработана методика инженерного расчета ДПУМ(Т) практически на все приемлемые сочетания энергии и частоты ударов при ограничении по удельному расходу воздуха от 3,0-10"5 кг/с-Вт до 3,5-10'5 кг/с-Вт.

7. Разработана техническая документация на типоразмерный ряд ручных машин ударного действия для строительства на молотки и ломы с энергией удара 2, 5, 8, 12, 16, 20, 25, 30, 40, 50, 63, 80 и 100 Дж (молотки многоцелевые пневматические ММП-02Т, ММП-05Т, ММП-08Т, ММП-12Т, ММП-16Т, ММП-20Т, ММП-25Т; молотки строительные пневматические МСП-ЗОТ, МСП-40Т, МСП-50Т; ломы строительные пневматические ЛСП-63Т, ЛСП-80Т, ЛСП-100Т).

8. Энергетические, силовые, вибрационные и шумовые характеристики ручных машин типоразмерного ряда нового поколения являются более прогрессивными в сравнении с зарубежными образцами аналогичных по назначению и структуре ударной мощности; экономическая эффективность новых молотков и ломов подтверждена расчетами, выполненными на основе действующих методик, применяемых для установления эффективности новой продукции.

9. Установлено, что ДПУМ(Т), как и Д11УМ позволяют: увеличить ресурс молотков до 2 раз; увеличить более чем в 2 раза коэффициент использования молотков и ломов в условиях отрицательных температур; снизить трудоемкость в 1,5 раза и стоимость изготовления до 2,8 раз; сократить количество потребляемого сортамента заготовок металла для изготовления молотков и ломов до 12%; снизить стоимость обслуживания молотков и ломов у потребителя до 20% без снижения их производительности; применение ДПУМ(Т) в других машинах ударного действия позволит существенно повысить техническую оснащенность машинных парков не только строительной отрасли, но горной и машиностроительной.

10. Разработанные молотки и ломы используется в учебном процессе как наглядные пособия по разделу «Ручные машины» курсов «Строительные машины», «Механизация и автоматизация строительства», «Технология строительных процессов» в НГАСУ(Сибстрин).

267

1. Шевченко Б.С. Социально-экономические и организационные аспекты механизации ручных работ. В сб.: Механизация ручных и тяжелых ручных работ на угольных шахтах. -М.: ИГД им. А.А. Скочинского, 1979. -С. 3-14.

2. Севрюгин В.И., Черкасова И. Д., Сочилов В.В. Ручные машины. Изд.2-е перераб. и доп. -М.: Стройиздат, 1982. 231 с.

3. Шевелев А.П. Малая механизация и производительность труда в строительстве // Механизация строительства, 1980, №3. -С. 21-23.

4. Пфуль Б.Е. Малая механизация в строительстве. М.: Строительство, 1970.-287 с.

5. Гоппен А.А., Николаев И.В. Пневматические молотки и перспектива развития их конструкций // IV серия. Механизированный инструмент и отделочные машины. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1972. — 61 с.

6. СНиП 5.02.02-86. Нормы потребности в строительном инструменте / Госстрой СССР. -М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. 55 с.

7. Портной Л.С., Лесин JI.M. Ручные машины для монтажных работ. Киев, Бущвельник, 1977. - 132 с.

8. ГОСТ 10211-76. Молотки и ломы ручные пневматические строительные. Основные параметры и размеры. Технические требования. М.: Изд. стандартов, 1976. - 3 с.

9. Беневоленская Н.П. Этюды по эргономике (на примере машин с импульсным воздействием на организм оператора). -Новосибирск, Наука, Сибирское отд-е, 1977. 144 с.

10. ГОСТ 15997-81. Молотки рубильные пневматические. -М.: Изд. стандартов, 1981. 7 с.

11. ГОСТ 14633-81. Молотки клепальные пневматические. -М.: Изд. стандартов, 1981. 8 с.

12. ГОСТ 22044-76. Молотки отбойные пневматические. Технические условия. -М. Изд. стандартов. 1976. 15 с.

13. ГОСТ 12.1.012-90. ССБТ. Вибрация. Общие требования. Издание официальное. -М.: Изд. стандартов, 1996. 22 с.

14. ГОСТ 12.2.030-78. ССБТ. Машины ручные. Шумовые характеристики. Нормы. Методы контроля. Издание официальное. -М.: Изд. Стандартов, 1978. -7 с.

15. Промышленное оборудование (от ведущих отечественных и зарубежных производителей) // Сборник. -М.: ЗАО «Эконика техно» 2001. № 3 (29). -156 с.

16. Лом ручной пневматический ИП-4607 / Паспорт ИП-4607-ПС.- Свердловск: Минстройдормаш. 1982. 16 с.

17. Пневматические рубильные вибробезопасные молотки М-4, М-5, М-6 // Инструкция по уходу и эксплуатации. -М.: Внешторгиздат. 1973. -8 с.

18. Молотки отбойные пневматические МО-5П, МО-6П, МО-7П. Руководство по эксплуатации. -Томск: ТЭМЗ им. В.В. Вахрушева, 1988. 22с.

19. Горбунов В.Ф., Бабуров В.И. и др. Ручные пневматические молотки. -М.: Машиностроение, 1967. 184 с.

20. Судакович Д.И., Вернадский Г.И. Справочник по механизированному ручному инструменту. Изд.2-е перераб. и доп. -М., -Л.: Машгиз, 1961. -335 с.

21. Кусницын Г.И., Зеленский С.Б., Домбровский С.И., Гринцер С.А., Кив-ман A.M., Кассациер И.С. Пневматические ручные машины. Справочник. -Л.: Машиностроение, 1968. -376 с.

22. Смирнов А.А., Додонов В.А. Ручные машины для строительных работ. В 2-х ч. Ч. 2. Монтажные и специальные работы: Учеб. пособие для сред, проф.-техн. училищ. -М.: Стройиздат. 1989. -239 с.

23. Виговская Т.Ю., Абраменков Д.Э., Шабанов Р.Ш. Сравнительная оценка энергетических характеристик дроссельного пневмоударного механизма с непроточной форсажной камерой // Изв. вузов. Строительство. -2001. №4. - С. 108-114.

24. Тимофеев Г.Ф. Создание зачистного пневматического молотка с дроссельной системой воздухораспределения и аккумуляционной камерой: Автореф. дис. . канд. техн. наук. М, 1986. - 15 с.

25. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А. Предложения по снижению непроизводительного расхода воздуха в дроссельных пневмоударных механизмах // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1990. - №6. - С. 99-103.

26. Абраменков Э.А., Абраменков Д.Э. Пневматические механизмы машин ударного действия: дроссельные, струйные, беззолотниковые, бесклапанные. Справ, пособ. Новосибирск, изд. Новосибирского ун-та, 1993. - 430 с.

27. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Горбачев Ю.Г., Дударев В.В. Пневматический ударный механизм с дроссельно-струйным воздухораспределе-нием // Изв. вузов. Строительство. 2001. - № 9-10. - С. 98-103.

28. Абраменков Э.А. Создание ручных машин ударного действия с дроссельным воздухораспределением: Автореф. дисс. . докт. техн. наук. Новосибирск; 1989. - 48 с.

29. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Аньшин В.В., Башлыков Ю.М., Корчаков В.Ф. Физико-математические модели и расчет пневматических механизмов и машин ударного действия / Справ, в 3-х томах. НГАСУ. - Т.1 (1900-1965). - Новосибирск: 2002. -284 с.

30. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Аньшин В.В., Башлыков Ю.М., Корчаков В.Ф. Физико-математические модели и расчет пневматических механизмов и машин ударного действия / Справ, в 3-х томах. НГАСУ. — Т.2 (1966-1985). - Новосибирск: 2002. -412 с.

31. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Аньшин В.В., Башлыков Ю.М., Корчаков В.Ф. Физико-математические модели и расчет пневматических механизмов и машин ударного действия / Справ, в 3-х томах. НГАСУ. - Т.З (1986-2000). - Новосибирск: 2003. - 376 с.

32. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А. Направления исследований пневматических ручных машин ударного действия // Изв. вузов. Строительство. -1995.-№8.-С. 93-99.

33. Конюхов С.К. Исследование пневматических молотков (по Меллеру) // Изв. Томского технологич. ин-та. Томск, 1912. Т. 27, №3. С. 1-41.

34. Конюхов С.К. Исследование пневматических молотков по Барилю // Изв. Томского политехи, ин-та. Томск, 1913. Т. 29, №1. - С. 1-14.

35. Крюков А. Влияние глубины шпура на производительность молоткового перфоратора // Горный журнал, 1931. - № 9. - С. 3-9.

36. Герман А.П. Применение сжатого воздуха в горном деле. -JL, -М.: НКТП-ОНТИ, 1933. 88 с.

37. Малахов Ю.М. Теория работы пневматического молотка // Горный журнал, 1934, - №2. - С. 48-56.

38. Киселев В.И. Пневматические бурильные молотки // Топливное машиностроение. 1939. № 9. -С. 29-33.

39. Суднишников Б.В. Некоторые вопросы теории машин ударного действия. Новосибирск: 3.- Сиб. филиал Горно-геологич. ин-та АН СССР. 1949. - 63 с.

40. Арнольд JI.B. Строительные пневматические инструменты и компрессоры. -Л.,-М.: НКТП-ОНТИ, 1936. 343 с.

41. Кельдюшев В.А. Пневматика. -Л. -М.: НКТП- ОНТИ, 1938. 212 с.

42. Peele R. Compressed air plant. The produktion, transmission and use of commpressed air. N-York: Yohn Willey & Sons, Inc., London: Chapman & Hall, Ltd., 1930.-534 p.

43. Пневматические молотки, сверлилки и другие приборы. Проспект №2. -С.-Петербург, Товарищество машиностроительного з-да «Феникс», 1913.-27 с.

44. Taschbuch fur Pressluft Betrib. - 5 Aaufgabe, Frankfurter Maschinenbau. - Akk. - Ges.vorm. Pokorny und Wittekind, Frankfurt a. M., 1924. - 408 p.

45. Суксов Г.И. Исследование погружных пневматических машин с буферным циклом // Вопросы механизации горных работ. Вып.6. Новосибирск: Изд. СО АН СССР, 1961. -С. 155-176.

46. Гурков К.С., Костылев А.Д., Ткаченко Г.А. Рабочий цикл пневмопро-бойников с буфером // Повышение эффективности пневмоударных буровых машин. Новосибирск: РИО ИГД СО АН СССР. 1987. - С. 91-97.

47. Клушин Н.А. Пневматические молотки с новым циклом, снижающим отдачу // Ударно-вращательное бурение. Машины ударного действия. Новосибирск: Полиграфиздат, 1956. - С. 81-87.

48. Клушин Н.А. Исследование пневматических молотков с новым циклом, снижающим отдачу // Изв. Восточных филиалов АН СССР. Новосибирск, 1957. №4-5. С. 138-153.

49. Клушин Н.А., Суворов Д.Г., Абраменков Э.А., Кухта Ю.С. К вопросу отдачи и вибрации рубильных пневматических молотков // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1968. - № 8. - С. 148-152.

50. Клушин Н.А., Абраменков Э.А. и др. Ручные пневматические молотки с пониженной вибрацией для строительно-монтажных работ // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1970. - № 9. - С. 134-138.

51. Суднишников Б.В., Есин Н.Н., Клушин Н.А. Идеальная вибробезопасная машина ударного действия // Физ.-техн. пробл. разраб. полез, ископаемых. -1966. -№3.- С. 76-78.

52. Суднишников Б.В., Есин Н.Н. О рабочем цикле идеальной вибробезопасной машины ударного действия // Физ.-техн. пробл. разраб. полез, ископаемых. 1966.-№ 4. - С. 93-94.

53. Суднишников Б.В., Петреев A.M., Тупицын К. К. Об улучшении виб-рационно-силовых характеристик машин ударного действия // Физ.-техн. пробл. разраб. полез, ископаемых. 1969. - № 4. - С. 63-66.

54. Тупицын К.К. Вопросы динамики пневматических машин с уравновешенным ударным механизмом. Новосибирск, Наука, Сибирское отд., 1974. -85 с.

55. Тупицын К.К. Исследования некоторых типов пневматических машин ударного действия и разработка перспективных направлений их совершенствования: Автореф. дисс. . докт. техн. наук. Новосибирск, 1981. - 48 с.

56. Клушин Н.А., Маслаков П.А., Абраменков Э.А. Ручные пневматические машины ударного действия с улучшенными вибрационными параметрами // Ручные пневматические машины ударного действия с пониженной вибрацией. -Новосибирск, ИГД СО АН СССР. 1974. - С. 117.

57. Есин Н.Н. Погружные пневматические машины ударного действия для бурения скважин. Новосибирск: Наука, Сибирское отделение. 1976. - 100 с.

58. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Надеин А.А. Пневмоударные механизмы с воздухораспределительной трубкой // Изв. вузов. Строительство. -1992.-№9-10.-С. 100-106.

59. Пневматические машины для проходки скважин и шпуров / Н.Н. Есин,

60. A.Д. Костылев К.С. Гурков, Б.Н. Смоляницкий. Новосибирск; Наука. 1986. -215 с.

61. Костылев А.Д., Гурков К.С. и др. Пневмопробойники и машины для забивания в грунт легких строительных элементов. Новосибирск, Наука, Сибирское отд., 1980, -49 с.

62. Григоращенко В.А. Создание пневмоударных машин и комплектов оборудования для бестраншейной прокладки и реконструкции инженерных сооружений. Автореф. дисс. докт. техн. наук. - Новосибирск, 1977. - 31 с.

63. Пневмопробойники в строительном производстве / А.Д. Костылев,

64. B.А. Григоращенко, В.А. Козлов, В.П. Гилета, Ю.Б. Рейфисов. Новосибирск: Наука, 1987.- 142 с.

65. Гилета В.П. Создание и совершенствование пневмоударных устройств для проходки горизонтальных скважин способом виброударного продавливания. Автореф. дисс. докт. техн. наук. - Новосибирск, 1997. - 40 с.

66. Александров Е.В., Соколинский В.В. и др. Пути улучшения эксплуатационных показателей машин ударного действия // Краткий научный отчет лаборатории основ удара и борьбы с вибрацией бурильных машин. М.: ИГД им. А.А. Скочинского, 1968. - 55 с.

67. Александров Е.В., Соколинский В.В. Прикладная теория и расчеты ударных систем. М., Наука, 1969. - 201 с.

68. Ашавский A.M., Власов М.В. К синтезу оптимальных ударно-вращательных машин. В кн.: Динамика машин. - М.: Машиностроение, -1969. -С. 25-31.

69. Ашавский A.M., Вольперт А.Я. и др. Силовые импульсные системы. -М.: Машиностроение, 1978. 200 с.

70. Гольдштейн Б.Г., Гоппен А.А. Проблемы создания виброшумо-безопасных ручных машин // Строительные и дорожные машины. 1974. - № 1, - С. 20-23.

71. Гоппен А.А. Количественная оценка эффективности методов уменьшения вибрационного возбуждения в ручных строительных пневмоударных машинах // Строительные и дорожные машины, 1974. - № 11. - С. 30-32.

72. Николаев И.В., Гольдштейн Б.Г. и др. Ручные вибробезопасные пневматические машины ударного действия // Обзорн. информ. вып.2, серия 10. Строительный механизированный ручной инструмент, отделочные машины и вибраторы. -М.: ЦНИИТЭстроймаш. 1981.-41 с.

73. Триханов А.В. Разработка и исследование методики математического моделирования вибрации ручных пневматических молотков на электронной аналоговой вычислительной машине: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Новосибирск, 1976.-21 с.

74. Терехов Г.А. Исследование и разработка метода расчета рабочих процессов пневматических молотков: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Д.: 1968. -20 с.

75. Никитин Ю.Ф., Кокорев М.Н. Общая физико-математическая модель поршневых пневматических устройств ударного действия. Московское высшее технич. училище им. Н.Э. Баумана. М.: Деп. в ЦНИИТЭстроймаш, № 65. -СД-83. -1983. -33 с.

76. Дубровская Л.И., Хоменко Ю.П. Математическая модель работы пневматического молотка и ее реализация на ЭВМ. ТТУ, Томск, Деп. в ЦНИИТЭстроймаш, М7-СД-87. 1987. 39 с.

77. Щербаков В.А., Абраменков Э.А. О параметрах воздуха в камерах пневматической машины ударного действия // Изв. вузов. Стр-во и архитектура.- 1982.-№ п. С. 133-136.

78. Абраменков Э.А., Абраменков Д.Э. Некоторые результаты и исследования дроссельного пневмоударного механизма с трехъярусным выпускным трактом // Изв. вузов. Строительство. 1992. - № 3. - С. 103-107.

79. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А. Пневмоударный механизм с щелевым регулируемым наддувом рабочих камер // Изв. вузов. Строительство. -1993. -№ 1.-С. 98-103.

80. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А. Пневмоударные механизмы с дросселями постоянного геометрического сечения // Изв. вузов. Строительство.- 1993.-№4. с. 64-69.

81. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А. Пневмоударные механизмы с регулируемым дроссельным впуском // Изв. вузов. Строительство. 1993. - № 4. — С. 91-97.

82. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Виговская Т.Ю., Шабанов Р.Ш. Характерные бародинамические процессы пневматических машин ударного действия // Труды НГАСУ. Т. 3, № 1 (8). - Новосибирск, 2000. - С. 57-68.

83. Липин А.А. Исследование максимально уравновешенной пневматической бурильной машины ударно-поворотного действия: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Томск, 1965. - 21 с.

84. Абраменков Э.А., Богаченков А.Г., Брызгалов В.П. Дроссельный пневматический механизм с щелевым выпуском отработавшего воздуха // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1988. - № 4. - С. 96-100.

85. Суднишников В.Б. Богаченков А.Г. Некоторые результаты исследования цикла ручной пневматической одноударной машины // Физ.-техн. пробл. разраб. полез, ископаемых. 1996. - № 6. - С. 89-96.

86. Гайслер Е.В. Методика анализа и расчет пневмоударных механизмов: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Новосибирск, 1986. - 24 с.

87. Абраменков Э.А., Тимофеев Г.Ф. Рабочий процесс дроссельного пневмоударного механизма с аккумуляционной камерой // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1985. - № 7. - С. 106-110.

88. Абраменков Э.А. Шумоизлучение дроссельных пневмоударных механизмов // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1986. - № 4. - С. 108-111.

89. Шабанов Р.Ш. Динамика дроссельных пневмоударных механизмов с форсажем рабочего процесса для строительных ручных машин: Автореф. дис. канд. техн. наук. Томск, 1997. - 25 с.

90. Виговская Т.Ю. Баро и термодинамика дроссельных пневмоударных механизмов с форсажем и камерой пневматического буфера для строительных ручных машин: Автореф. дис. . канд. техн. наук. - Омск, 2002. - 23 с.

91. Меркулов В.И. Синтез пневматических молотков с постоянной силой воздействия сжатого воздуха на корпус: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Рига, 1980.-20 с.

92. Макаров A.M. Исследование рабочего процесса машин с уравновешенным ударным механизмом: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Новосибирск, 1974. - 16 с.

93. Тупицын К.К. Вопросы динамики пневматических машин с уравновешенным ударным механизмом. Новосибирск: Наука, Сибирское отд., 1974. - 85 с.

94. Алабужев П.М. Применение теории подобия и размерностей к исследованию (моделированию) машин ударного действия // Изв. Томского политехи, ин-та. Томск, Изд. ТГУ, - 1952, - № 73, - 107-152 с.

95. Алабужев П.М. и др. К методике исследования электро пневматических молотков // Изв. Томского политехи, ин-та. - Томск, Изд. ТГУ, - 1954, - № 76, - 164-175 с.

96. Алабужев П.М. Применение графоаналитечского метода расчета к исследованию рабочего процесса электропневматических молотков // Изв. Томского политехи, ин-та. Томск, Изд. ТГУ, - 1954, - № 75, - 416-421 с.

97. Алабужев П.М., Власов В.В. Об анализе и синтезе поршневого пнев-моцилиндра при переменной приведенной внешней силе // Физ.-техн. пробл. разраб. полез, ископаемых. 1965. - № 5. - С. 91-99.

98. Алимов О.Д., Гохберг М.М. Пневмопривод и пневмоавтоматика с нестационарными схемами. Фрунзе, Изд. Илим, 1970. - 264 с.

99. Алимов О.Д., Басов И.Г. и др. Бурильные машины. М.: Госгортехиз-дат,- 1960.-259 с.

100. Щербаков В.А. Создание методики прогнозирования параметров шума выхлопа пневмоударных механизмов и разработка методов его снижения: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Новосибирск, 1985. - 24 с.

101. Абраменков Д.Э. Динамика и конструирование пневматических ручных машин ударного действия дроссельного типа для строительства в условиях Сибири: Автореф. дисс. канд. техн. наук. Томск: 1994. -19с.

102. Богаченков А.Г. Исследование и создание пневматического строительного молотка на основе дроссельной системы воздухораспределения с щелевым выхлопом: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. Новосибирск; 1994. - 18 с.

103. Корчаков В.Ф. Исследование и создание дроссельных пневмоударных молотков с перепуском для оборки заколов в горных выработках: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Днепропетровск; 1983. - 17 с.

104. Андреева-Галанина Е.Ц. Вибрация и ее значение в гигиене труда. -Л.: Медгиз, 1956.- 190 с.

105. Малинская Н.Н. Гигиена и физиология труда, подвергающихся воздействию «локальной» вибрации. В кн.: Труды ин-та гигиены труда и профзаболеваний АМН СССР. М.: - 1970. - С. 159-165.

106. Малышев С.А., Виговская Т.Ю., Шабанов Р.Ш., Абраменков Д.Э. Изменение удельных характеристик пневмоударного механизма с форсажем в зависимости от давления воздуха на впуске // Изв. вузов. Строительство. 1998. -№ 11-12.-С. 101-103.

107. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Виговская Т.Ю., Шабанов Р.Ш. Динамика рабочего процесса дроссельного пневмоударного механизма с форсажем // Изв. вузов. Строительство. 1998. - №2. - С. 100-106.

108. Абраменков Э.А. О зависимости между энергетическими параметрами и длиной ударника в пневматических машинах ударного действия // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1983. - № 2. - С. 116-121.

109. Абраменков Э.А., Абраменков Д.Э. Зависимости между энергетическими параметрами и геометрическими размерами в дроссельном пневмоудар-ном механизме // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1985. - № 1. - С. 122-124.

110. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Смирных И.В., Чичканов В.В. Ударники пневматических ручных машин ударного действия // Изв. вузов. Строительство 2003. №1. - С. 74-78.

111. Енбаев B.C. Исследование путей снижения шума и повышение надежности пневмоударных машин: Автореф. дис. . канд. техн. наук: Свердловск, - 1976. - 27 с.

112. Абраменков Э.А. Расход воздуха дроссельными пневмоударными механизмами. // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1985. - № 10. - С. 111-117.

113. Суднишников Б.В., Есин Н.Н. Пневматический молоток с пластинчатым распределением и камерами // Ударно-вращательное бурение. Машины ударного действия. Новосибирск: ЗСФ АН СССР ГГИ, 1956, - С. 73-79.

114. Юшин В.В., Куваев С.Н. Об эффективности метода снижения вибраций пневматических молотков изменением формы их силовой диаграммы // Изв. ДГИ, Горная механика и машиностроение. Т. 48. М.: Недра, - 1967, - С. 101-111.

115. Клушин Н.А., Абраменков Э.А., Суворов Д.Г. Новый пневматический клепальный молоток с пониженной отдачей // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1967.-№ 1.-С. 144-149.

116. Клушин Н.А., Абраменков Э.А., Суворов Д.Г. Пневматический механизм с пониженной отдачей // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1968. - № 1. -С. 137-140.

117. Абраменков Э.А., Лысенко Л.Л., Солдаткин В.В. Влияние формы силовой диаграммы на вибрационные и силовые характеристики пневматического ударного механизма // Физ.-техн. пробл. разраб. полез, ископаемых. 1977. - № 6. - С. 72-77.

118. Клушин Н.А., Абраменков Э.А., Маслаков П.А., Варнелло Э.П., Ган-жин Л.А. Ручные пневматические молотки с пониженной вибрацией для строительно-монтажных работ // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1970. - № 9. - С. 134-138.

119. Абраменков Э.А., Клушин Н.А., Суворов Д.Г. Перспективы применения дроссельных пневмоударных механизмов в пневматических молотках // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1974. - № 7. - С. 133-138.

120. Абраменков Э.А., Лысенко Л.Л., Солдаткин В.В. Преобразование силовой диаграммы пневматического ударного механизма с целью изменения расчетного коэффициента отскока ударника // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. -1978.-№ 12.-С. 132-137.

121. Горбунов В.Ф., Резников И.Г., Козлов В.В. Результаты испытаний тросовых амортизаторов в бурильных молотках // Изв. вузов. Горный журнал. -1974.-Ко 1.-С. 87-90.

122. Молотки отбойные пневматические МО-8П, МО-9П, МО-ЮП с устройством виброгасящим УВ-1 / Руководство по эксплуатации. Томск, ТЭМЗ им. В.В. Вахрушева. - 1972. - 11 с.

123. Бехтель Г.Е., Гоппен А.А., Богуславский Ю.Я. Некоторые вопросы определения аэродинамического шума пневматических машин // Механизированный инструмент и отделочные машины. М.: ЦНИИТЭстроймаш, -1969. -№3,- С. 31-37.

124. Животовский А.А. Источники шума выхлопа пневматических перфораторов / Сб. научн. тр. НИГРИ. Кривой Рог: 1971. № 17. - С. 171-176.

125. Торопов В.А. Исследование и разработка самоходных бурильных установок с пониженными уровнями шума.: Автореф. дис. . канд. техн. наук. -Новосибирск, 1979. 26 с.

126. Григорьян Ф.Е., Перцовский Е.А. Расчет и проектирование глушителей шума энергоустановок. И.: Энергия, 1980. - 199 с.

127. А. с. 182091. СССР. Пневматический молоток / Н.А. Клушин // Опубл. 1966., Бюл. № 11.

128. А. с. 1186793. СССР. Пневмоударное устройство / Э.А. Абраменков, В.П. Брызгалов и др. // Опубл. 1985., Бюл. № 39.

129. А. с. 1180259. СССР. Устройство для удержания рабочего инструмента в машинах ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, А.А. Надеин и др. // Опубл. 1985., Бюл. № 35.

130. Абраменков Э.А., Абраменков Д.Э. Анализ систем резервирования распределителей пневматических механизмов машин ударного действия // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1989. - № 7. - С. 112-115.

131. Абраменков Э.А., Богаченков А.Г. Пичужков В.В. Структурные схемы строительных пневмоударных машин и оценка их надежности // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1989. - № 6. - С. 101-105.

132. Абраменков Д.Э., Аньшин В.В., Башлыков Ю.М., Дударев В.В., Абраменков Э.А., Чичканов В.В. Пневматические ручные машины ударного действия с камерными глушителями шума // Изв. вузов. Стр-во. 2002. - № 3. - С. 95-99.

133. Пат. 2062692 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухо-распределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков // Опубл., -1996, Бюл. № 18.

134. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Липин А.А. К созданию погружного пневмоударника в малом калибре с дроссельным воздухораспределением // Изв. вузов. Стр-во. 2002. - № 10. - С. 95-99.

135. Pat. 344483. Deuts. Drucklufthammer / A. Bailly. Publ., 1921.

136. Pat. 373639. Deuts. Drucklufthammer / A. Bailly. Publ., 1923.

137. Pat. 4530407. USA. Fluid operated hammer / J.G. Rear. Publ., 1985.

138. A. c. 1061982. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, А.Г. Богаченков, В.П. Брызгалов // Опубл. 1983., Бюл. № 47.

139. А. с. 1221339. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, А.Г. Богаченков, В.П. Брызгалов // Опубл. 1986., Бюл. № 12.

140. А. с. 354086. СССР. Пневматическое устройство для образования скважин в грунте / А.Д. Костылев, К.С. Гурков и др. // Опубл. 1972., Бюл. № 30.

141. Pat. 1000310. Deuts. Mit Druckluft betriebene Bohreinrichtung ins beson-dere fur Teifbohrungen / W. Herbold, W.Seipel. Publ., 1957.

142. Pat. 3410354. USA. Jmpact device for driving horizontal holes in soft-grount/ B.V. Sudnisnikov, K.K. Tupitsin, K.S. Gurkov et al. Publ., 1968.

143. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Малышев С.А., Надеин А.А., Прушковский К.В., Серохвостов С.А. Динамические и конструктивные признаки средств выпуска в дроссельных пневмоударных механизмах // Изв. вузов. Строительство. 1999.-№7.-С. 132-141.

144. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Аньшин В.В., Башлыков Ю.М., Серохвостов С.А. Проблемы обеспечения строительного комплекса ручными машинами ударного действия // Изв. вузов. Строительство. 2002. - № 1-2. - С. 93-99.

145. Абраменков Э.А. Об установлении структуры мощности пневмоударного механизма // Пневматические буровые машины. Новосибирск. ИГД СО АН СССР. 1984, - С. 79-86.

146. Основные направления повышения технического уровня и качества ручных машин // Тез. докл. Всесоюзного науч.-техн. совещания. Даугавпилс, сент. 1979, -М.: ЦНИЙТЭстроймаш, 1979 -139 с.

147. Основные направления повышения технического уровня и качества ручных машин механизированного инструмента // Тез. докл. Всесоюзного науч.-техн. совещания. Даугавпилс, окт. 1989, М.: ЦНЖТЭстроймаш, 1989. - 106 с.

148. А. с. 247179. СССР. Пневматически молоток / Н.А. Клушин, Э.А. Абраменков, Д.Г. Суворов, Б.М. Бирюков // Опубл. 1969, Бюл. № 22.

149. А. с. 311002. СССР. Пневматический молоток / Н.А. Клушин, Э.А. Абраменков и др. // Опубл. 1971., Бюл. № 24.

150. А. с. 516811. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, А.А. Липин и др. // Опубл. 1976., Бюл. № 21.

151. А. с. 425522. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, Э.П. Варнелло, Л.А. Ганжин и др. // Опубл. 1977., Бюл. № 22.

152. А. с. 447947. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, Э.П. Варнелло, Л.А. Ганжин и др. // Опубл. 1977., Бюл. № 39.

153. А. с. 505797. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, Э.П. Варнелло, Н.А. Клушин и др. // Опубл. 1976., Бюл. № 9.

154. А. с. 394535. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, Э.П. Варнелло, Н.А. Клушин, Л.Л. Лысенко // Опубл. 1973., Бюл. № 34.

155. А. с. 470607. СССР. Воздухораспределительное устройство пневматической машины ударного действия / Э.А. Абраменков, Ю.М. Башлыков, Д.Г. Суворов и др. // Опубл. 1975., Бюл. № 18.

156. А. с. 446214. СССР. Пневматический молоток /П.А. Маслаков, Н.А. Клушин // Опубл. 1978., Бюл. № 1.

157. А. с. 404406. СССР. Пневматический молоток / П.А. Маслаков, НА. Клушин, Э.А. Абраменков и др. // Опубл. 1977., Бюл. № 45.

158. Pat. 356186. USA. Pneumatic percussive tool having a fluidic control valve / P. Bilodeau. Publ., 1974.

159. A. c. 422850. СССР. Пневматическая машина ударного действия / Э.А. Абраменков, П.А. Маслаков // Опубл. 1974., Бюл. № 13.

160. А. с. 281358. СССР. Пневматический молоток / П.А. Маслаков, Э.А. Абраменков, Н.А. Клушин // Опубл. 1971., Бюл. № 29.

161. А. с. 432285. СССР. Пневматический молоток / П.А. Маслаков, Н.А. Клушин, Э.А. Абраменков // Опубл. 1975., Бюл. № 22.

162. А. с. 359382. СССР. Пневматический ударный механизм / А.Я. Земляной, Ю.Н. Смирнов, М.И. Окоцкий // Опубл. 1972., Бюл. № 35.

163. Pat. 2979033. USA. Fluid impact tool / R. Bassinger. Publ., 1961.

164. A. c. 269100. СССР. Пневматический ударный механизм / Г.И. Сук-сов, Ж.Г. Мухин, О.И. Бобров и др. // Опубл. 1970., Бюл. № 15.

165. А. с. 279523. СССР. Погружной пневмоударник / А.А. Моржаретто, М.С. Зарубин, Е.И. Алдухов и др. // Опубл. 1970., Бюл. № 27.

166. Pat. 165215. Deuts. Kugelsteuerung fur Gesteinbohrvmaschinen / H. Flott-man. Publ., 1905.

167. A. c. 768961. СССР. Пневматическая машина ударного действия / Н.А. Клушин, Э.А. Абраменков, JI.A. Юрьев и др. // Опубл. 1980, Бюл. - № 37.

168. Pat. 244558. Deuts. Mem bransteuerung fur Gesteinbohrmaschinen, Bohrhammer u.dgl. / C. Stracke. // Publ., 1912.

169. Pat. 82357. Schwed. Ventil vor ett medelst fluidum under tryck arbeitande verktyg / E. H. Swetser.// Publ., 1934.

170. Пневматические устройства и системы в машиностроении: Справочник / Под общ. ред. Е. В. Герц. М.: Машиностроение, 1981. - 408 с.

171. Суднишников Б.В., Есин Н.Н. Воздухораспределительные устройства пневматических машин ударного действия. Новосибирск: РИО СО АН СССР, 1965.-47 с.

172. А. с, 196015. СССР. Пневматический ударный механизм / Н.А. Клушин // Опубл. 1966, Бюл. -№11.

173. А. с. 128408. СССР. Пневмоударник / С.П. Юшко // Опубл. 1960, Бюл. - № 10.

174. Pat. 3139007. USA. Vibrators and the like 7 H. J. R. Zollinger. Publ.,1964.

175. A. c. 744130. СССР. Пневматический молоток / Э. А. Абраменков // Опубл. 1980, Бюл. - № 24.

176. Baril M. A. Note sur les frappeurs pneumatiques // Revue de Mecanique. -1908. Vol. 23. - P. 221-241.

177. A. c. 754054. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков // Опубл. 1980, Бюл. - № 29.

178. А. с. 1022808. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков, J1.A. Сосенская // Опубл. 1983, Бюл. - № 22.

179. А. с. 514092. СССР. Пневматическое устройство ударного действия / Э.А. Абраменков, А.А. Иванютенко, Н.А. Клушин и др. // Опубл. 1976, Бюл. -№ 18.

180. А. с. 247180. СССР. Пневматический молоток / Н.А. Клушин, Э.А. Абраменков, Д.Г. Суворов // Опубл. 1969, Бюл. - № 22.

181. Абраменков Э.А., Корчаков В.Ф. Классификация признаков перепуска пневматических ударных механизмов / Ручные пневматические машины ударного действия // Новосибирск, ИГД СО АН СССР, 1982, - С. 50-57.

182. Абраменков Э.А., Тимофеев Г.Ф. Классификация признаков задержки выпуска в пневматических ударных механизмах // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1987. - № 7. - С. 96-99.

183. Абраменков Э.А. Основные признаки дроссельных пневматических ударных механизмов и их развитие // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1979. -№8.-С. 109-114.

184. Pat. 281965. Deuts. Durch Druckmittel betriebenes Schlagwerkzeug / Ing-ersoll Rand Co. Publ., 1915.

185. Осетинский Б.Jl. Бурильная машина с бесклапанным двухпоршневым ударником // Проектирование и строительство угольных предприятий. М.: Недра, 1965. - № 10 (82). - С. 45-46.

186. Оборудование для подрядчиков: Каталог № 56 фирмы СРТ КО (Англия).- 1964.- 16 с.

187. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Аньшин В.В., Корчаков В.Ф., Малышев С.А., Серохвостов С.А. Варианты конструктивных решений средств запуска пневмоударного механизма // Труды НГАСУ. Т. 1, № 2 (2). - Новосибирск, 1998.-С. 97-107.

188. Пат. 2001269 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухо-распределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Опубл. 1993, Бюл. - № 37-38.

189. Пат. 2014450 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухо-распределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков // Опубл. -1994, Бюл.-№ 11.

190. Клушин Н.А. Воздухораспределительная система с микрозолотниками // Ручные пневматические машины ударного действия. Новосибирск: РИО ИГД СО АН СССР 1979. - С. 9-21.

191. Абраменков Э.А., Богаченков А.Г., Брызгалов В.П., Тимофеев Г.Ф. Результаты экспериментальных исследований надежности запуска пневмоударных механизмов в условиях отрицательных температур // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1987. - № 9. - С. 107-110.

192. Пат. 2015321 РФ. Пневматическое устройство ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков // Опубл. 1994, Бюл. № 12.

193. А. с 840332. СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков. // Опубл. 1981., Бюл. №23.

194. А. с. 314893 СССР. Пневматический молоток / Н.А. Клушин, Э.А. Абраменков, Д.Г. Суворов, Б.М. Бирюков // Опубл. 1971., Бюл. № 28.

195. А. с. 1192966 СССР. Пневматический молоток с дросельным возду-хораспределением / Э.А. Абраменков, А.Г. Богаченков, В.П. Брызгалов // Опубл. 1985., Бюл. №43.

196. А. с. 1129343. СССР. Пневматический молоток с дроссельным возду-хораспределением / Э.А. Абраменков, Г.Ф. Тимофеев // Опубл. 1984., Бюл. № 46.

197. А. с. 1089249. СССР. Пневматический молоток с дроссельным возду-хораспределением / Э.А. Абраменков, Г.Ф. Тимофеев // Опубл. 1984., Бюл. № 16.

198. Иванов К.Н., Варич М.С., Дусев В.И., Андреев В.Д. Техника бурения при разработке месторождений полезных ископаемых. Изд. 2 перераб., М.: Недра, 1974.-408 с.

199. Алимов О.Д. Манжосов В.К., Еремъянц В.Э. Удар, распространение волн деформаций в ударных системах. М.: 1985. - 357 с.

200. Pat. 344483. Deuts. Drucklufthammer / A. Bailly. Publ., 1921.

201. Pat. 373639. Deuts. Drucklufthammer / A. Bailly. Publ., 1923.

202. A.c. 1534187. СССР. Погружное пневмоударное устройство / А.А. Липин, Э.А. Абраменков, В.И. Рукавишников, Д.Э. Абраменков и др. // Опубл. 1990., Бюл. № 1.

203. А. с. 1649090. СССР. Погружное пневмоударное устройство / Э.А. Абраменков, А.А. Липин, Д.Э. Абраменков и др. / Опубл. 1991., Бюл. № 18.

204. А. с. 1781424. СССР. Погружное пневмоударное устройство / Э.А. Абраменков, А.А. Липин Д.Э. Абраменков и др. / Опубл. 1992., Бюл. № 46.

205. Шабанов Р.Ш., Абраменков Э.А., Абраменков Д.Э. Некоторые результаты исследования дроссельного пневмоударного механизма с форсажем рабочего процесса // Изв. вузов, Строительство, 1996, №12. С.90-98.

206. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Виговская Т.Ю., Малышев С.А., Шабанов Р.Ш. Дополнения к классификации признаков пневматических механизмов ударного действия и их анализ // Изв. вузов, Строительство, 1997, №11. -С. 109-119.

207. Тезаурус научно-технических терминов. Под ред. докт. техн. наук Ю.И. Шемакина. М.: Воениздат, 1972. - 672 с.

208. Пат. 2191105 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухо-распределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.В. Аныдин и др. // Опубл. 2002., Бюл. № 29.

209. А. с. 840333 СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков // -Опубл. 1981., Бюл. №23.

210. А. с. 1235719. СССР. Пневмоударное устройство преимущественно для оборки заколов / Э.А. Абраменков. В.Ф. Корчаков, Ж.Г. Мухин // Опубл. 1996., Бюл. №21.

211. А. с. 1201124. СССР. Пневматический молоток с дроссельным возду-хораспределением / Э.А. Абраменков, А.Г. Богаченков // Опубл. 1985., № 48.

212. А. с. 1454961. СССР. Пневматический молоток с дроссельным возду-хораспределением / Э.А Абраменков, Д.Э Абраменков, А.Г. Богаченков и др. // -Опубл. 1989., №4.

213. Pat. 242561. Deuts. Steuerung fur Druckluftwerkzeuge mit zwei getrennt angeordneten Ventilen / Pokorny & Wittekind Maschinenbau Akt. Ges. - Publ. 1912.

214. A. c. 212918. СССР. Пневматический молоток / Г.И. Кусницын // Опубл. 1959., Бюл. №24.

215. Пат. 2121431 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухо-распределением // Д.Э. Абраменков, В.Ф. Корчаков, Р.Ш. Шабанов и др. // Опубл. 1998., Бюл. №31.

216. Суднишников Б.В. Есин Н.Н. Элементы динамики машин ударного действия. Новосибирск, РИО СО АН СССР, 1965. - 84 с.

217. Абраменков Э.А.Уравнения рабочего процесса дроссельного пневмоударного механизма // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1984. №4. С. 110-115.

218. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А. Введение в теорию дроссельного пневмоударного механизма машины ударного действия // Труды НГАСУ Т.2, №1(4). Новосибирск. НГАСУ, 1999. - С. 76-83.

219. Бабуров В.И., Фукс Л.А. Анализ диаграмм термодинамических процессов пневматического молотка / Сб. Гидромеханика закрученных потоков и динамика удара. Кемерово: Кемеровское книжное изд-во. 1979. - С. 43-53.

220. Яворский Б.М., Детлаф А.А. Справочник по физике. М.: Наука, 1964. - 848 с.

221. Кондратов В.И., Фукс Л.А., Томилов В.Е., Бабуров В.И. Горбунов В.Ф. Исследование термодинамических и теплообменных процессов в пневматических машинах ударного действия. Томск: Изд. Томского ун-та, 1971. - 102 с.

222. Абраменков Э.А., Богаченков А.Г., Пичужков В.В. Характер изменения показателя процесса в рабочих камерах дроссельного пневмоударного механизма // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1988. №2. С. 113-116.

223. Румер Ю.Б., Рывкин М.Ш. Термодинамика, статистическая физика и кинетика. М.: Наука. Гл. ред. Физ. - мат. Лит., 1977. - 552 с.

224. Герц Е.В. Динамика пневматических систем машин. М.: Машиностроение. 1985. - 256 с.

225. Абраменков Э.А. Исследование пневматических машин ударного действия с дроссельным воздухораспределением. Автореф. дис. . канд. техн. наук. - Новосибирск, 1973. - 15 с.

226. Мамонтов М.А. Некоторые случаи течения газа. М.: Оборонгиз, 1951.-490 с.

227. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А.Закономерности контактов рабочего тела в баро- и термодинамическом процессе пневматического механизма-машины ударного действия // Труды НГАСУ, 2001. С. 185-196.

228. Абраменков Э.А. Устойчивость дроссельного пневматического механизма машины ударного действия // Изв. вузов. Стр-во и архитектура. 1989. -№8.-С. 98-103.

229. Ляпунов A.M. Общая задача об устойчивости движения. М.: Гос-техиздат. 1950. - 230 с.

230. Четаев Н.Г. Устойчивость движения. 2-е изд. М.: Гостехиздат. 1955. - 207 с.

231. Иващенко Н.Н. Автоматическое регулирование. Теория и элементы схем. Учеб. изд. 4-е перераб. и доп. М.: Машиностроение. 1978. - 736 с.

232. Сырицын Т.А. Надежность гидро- и пневмопривода. М.: Машиностроение. 1981. - 216 с.

233. Рекомендации по организации технического обслуживания и ремонта строительных машин / Госстрой России; ЦНИИОМТП. М.: ГУП ЦЛП, 2000. -76 с.

234. Ким Б.Г. К разработке теории обеспечения работоспособности парков строительной техники // Механизация строительства. 1994. -№12. - С. 4-6.

235. Хазов Б.Ф. Надежность строительных и дорожных машин. М.: Машиностроение. 1979. - 192. с.

236. Ким. Б.Г., Демидов К.В. Методика определения рациональной периодичности и диагностирования строительных машин // Изв. вузов Строительство и архитектура. 1990. -№11. - С. 80-85.

237. Абраменков Э.А., Абраменков Д.Э. Основные требования, предъявляемые к ручным машинам и их структурным схемам // Изв. вузов Строительство. 1995. - №9. - С. 80-85.

238. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А. Ким Б.Г. Вопросы диагностики и обеспечения работоспособности ручных машин // Труды НГАСУ, Т.1, №3(3). 1998. С. 43-52.

239. Виговская Т.Ю., Абраменков Д.Э., Шабанов Р.Ш. Сравнительная оценка энергетических характеристик дроссельного пневмоударного механизма с непроточной форсажной камерой // Изв. вузов. Строительство. 2001. - №4. -С. 108-114.

240. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Виговская Т.Ю., Надеин А.А. Теоретические основы пневмопробойника для проходки лидерных скважин в грунтовых средах // Изв. вузов. Строительство. 1999. - №5. - С. 111-121.

241. Абраменков Д.Э., Гежа В.В., Дмитриева В.В., Серохвостов С.А. Пневматические механизмы машин ударного действия с воздухораспределением ударником и цилиндром // Изв. вузов. Строительство. 2000. - №12. - С. 87-92.

242. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Виговская Т.Ю., Шабанов Р.Ш. Критерии оценки пневматических механизмов машин ударного дествия // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1997, - №9. - С. 97-101.

243. Кириллин В.А., Сычев В.В., Шейдлин А.Е. Техническая термодинамика. Изд. 3-е. М.: Наука. 1979. - 512 с.

244. ГОСТ 1379-80. Пневмоударники погружные. Технические условия. Изд. стандартов. 1980. 8 с.

245. ГОСТ 5.1798-73. Пневмопробойники реверсивные. Требования к качеству отечественной продукции. М.: Изд. стандартов. 1974. - 5 с.

246. ГОСТ 17770-86. Машины ручные. Требования в вибрационным характеристикам. М.: Изд. стандартов. 1986. - 6 с.

247. ГОСТ 12.4.051-78. ССБТ. Средства индивидуальной зашиты органов слуха. Общие технические условия. М.: Изд. стандартов. 1978. - 6 с.

248. Гаршин С.В., Малышева Ю.Э., Абраменков Д.Э., Пичужков В.В., Кутумов А.А. Предварительная оценка тенденций изменения энергетических параметров машины ударного действия 7/ Труды НГАСУ, Т.5, 35(21). 2001. -С. 136-145.

249. А. с. 1135901 СССР. Пневматический молоток Э.А. Абраменков, Г.Ф. Тимофеев // Опубл. 1985. Бюлл. №3.

250. А. с. 406476 СССР. Пневматический молоток / Н.А. Клушин, Э.А. Абраменков и др. // Опубл. 1977. Бюл. №45.

251. А. с. 682647 СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, Ю.И. Лебедев и др. // Опубл. 1979. Бюл. №32.

252. Пат. 1831566 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухо-распределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков // Опубл. 1993. Бюл. №45.

253. Пат. 2003794 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухо-распределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков // Опубл. 1993. Бюл. №43-44.

254. А. с. 406476 СССР. Пневматический молоток / Н.А. Клушин, Э.А. Абраменков и др. // Опубл. 1977. Бюл. №45.

255. А. с. 1725594 СССР. Пневматическое устройство ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков // Опубл. 1992. Бюл. №45.

256. А. с. 1829512 СССР. Пневматический молоток с дроссельным возду-хораспределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, Г.Ф. Тимофеев. // Опубл. 1993. Бюл. №27.

257. А. с. 404323 СССР. Пневматический молоток / Н.А. Клушин, Э.А. Абраменков и др. // Опубл. 1977. Бюл. №45.

258. Пат. 1831567 РФ. Пневматический молоток с дроссельным воздухо-распределением / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, В.Ф. Корчаков // Опубл. 1993. Бюл. №28.

259. А. с. 987089 СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, Л.Ф. Меденцов и др. // Опубл. 1983. Бюл. №27.

260. А. с. 1245694 СССР. Пневматический молоток / В.А. Щербаков, Н.А. Клушин, Н.П. Беневоленская, Э.А. Абраменков и др. // Опубл. 1986. Бюл. №27.

261. А. с. 1273537 СССР. Пневматический молоток / Э.А. Абраменков, А.Г. Богаченков и др. // Опубл., 1986, Бюл. - № 44.

262. А. с. 440037 СССР. Приспособление для удержания инструмента в устройствах ударного действия / Н.А. Клушин, Л.Л. Лысенко, Э.А. Абраменков и др. // Опубл., 1982, Бюл. - № 30.

263. А. с. 1146192 СССР. Устройство для удержания рабочего инструмента с буртиком в машинах ударного действия / Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков, А.А. Надеин и др. // Опубл., 1985, Бюл. - № 11.

264. Pat. 1297558 Deutsch. Druckflussigkeitsbetribener Hammer od. dgl. / Maschinenfabrik Rudolf Hausherr & Sohne GmbH. Publ. 1969.

265. Баладинский В.Л. Определение частоты ударов при динамическом резании прочных грунтов / Сб. Горные, строительные и дорожные машины. -Киев: Техшка, 1970.

266. Николаев И.В., Владов М.В. Методика разработки типоразмерных рядов пневмоударных машин // Строительные и дорожные машины. 1990. №7. -с. 18-19.

267. Оберт Л. Хрупкое разрушениегорных пород // Разрушение. Т.7 4.1. -М.: Мир. 1976. С. 59-128.

268. Домбровский Н.Г., Панкратов С.А. Землеройные машины. 4.1. Одноковшовые экскаваторы. М.: Госстройиздат. 1961. - 651 с.

269. Гальперин М.И., Абезгауз В.Д. Машины для резания камня. М.: Машгиз. 1964.

270. Зеленин А.Н. Основы разрушения грунтов механическим способом. -М.: Машиностроение, 1968.

271. Ветров Ю.А., Баландинский В.Л., Баранников В.Ф., Кукса В.П. Разрушение прочных грунтов. Киев: Бущвельник. 1972. - 352 с.

272. Пат. 2058880 РФ. Устройство для удержания рабочего инструмента в ручных машинах ударного действия // Д.Э. Абраменков, Э.А. Абраменков и др. // Опубл. 1996. Бюл. №12.

273. А. с. 977I5I СССР. Пневматическая машина ударного действия / И.В. Николаев, Ю.М. Башлыков, А.И. Ледников, Э.А. Абраменков и др. // Опубл. 1982. Бюл. №44.

274. ГОСТ 12.1.003-83. ССБТ. Шум. Общие требования безопасности. -М.: Изд. стандартов, 1983. 9с.

275. Есин Н.Н. Методика исследования и доводки пневматических молотков. Новосибирск, РИО СО АН СССР, 1965. - 76 с.

276. Правила 28-64 измерения расхода жидкостей, газов и паров стандартными диаграммами и соплами. М.: Стандарт, 1968. - 148 с.

277. Абраменков Д.Э., Абраменков Э.А., Грузин В.В. Методология научного творчества / Уч. пос. Караганда: Болашак - Баспа, 2001 г. 328 с.1. ЧЛ \ ОБ- Б \

278. МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ1. Г*

279. НОВОСИБИРСКИМ АРХИТЕКТУРНО-СТР(

280. ДАРСТВЕННЫЙ И УНИВЕРСИТЕТ (СИБСТРИН)\

281. На правах рукописи ДМИТРИЙ ЭДУАРДОВИЧ

282. Т Е О Р/ХШрДРО С С Е JIL НЫХ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ МЕХАНИЗМОВ И РАЗРАБОТКА ТИПОРАЗМЕРНОГО РЯДА РУЧНЫХ МАШИН УДАРНОГО ДЕЙСТВИЯ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВАтом II, приложение)

283. Специальность 05.05.04 Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины

284. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук

285. Научный консультант доктор технических наук, старший научный сотрудник Б.Н. Смоляницкий1. Новосибирск 20041. СОДЕРЖАНИЕ1. тома (приложения)