автореферат диссертации по строительству, 05.23.08, диссертация на тему:Технология возведения монолитных ограждающих конструкций с использованием пневмокаркасной модульной опалубки в зимних условиях

На правах рукописи

И'К од

Юмашев Юрий Борисович "

2 1\ кип 2000

ТЕХНОЛОГИЯ ВОЗВЕДЕНИЯ МОНОЛИТНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПНЕВМОКАРКАСНОЙ МОДУЛЬНОЙ ОПАЛУБКИ В ЗНМНИХ УСЛОВИЯХ

Специальность 05.23.08 - Технология и организация промышленного

и гражданского строительства

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание .учёной степени • кандидата технических наук

Воронеж - 2000

Работа выполнена на кафедре технологии и организации строительного производства Воронежской государственной архитектурно-строительной академии.

Научный руководитель: кандидат технических паук, доцент

А.Н. Ткаченко.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

А.А. Афанасьев

Кандидат технических наук, старший научный сотрудник А. Л. Жолобов

Ведущая организация : " СевкавНИПИагропром "

Защита состоится « Щ » апреля 2000 г. в Ю часов на заседании

специализировансго диссертационного совета К.063.64.07 при Ростовском государственном строительном университете по адресу : 344022, Ростов-на-Дону, ул.Социалистическая,162

С диссертацией можно ознакомится в библиотеке Ростовского государст-веного строительного университета.

Автореферат разослан « \ 1 » У\0<у>>0( 2000г.

Учёный секретарь диссертационного л „

совета доцент , к.т.н. сс^/^ ЛогутинВ.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. В настоящее время в связи с недостатком энергетического сырья и высокими цепами на энергоносители в строительной отрасли остро обозначилась необходимость сокращения объёмов энергопотребления. Известно, что большинство применяемых сегодня технологий возведения монолитных конструкций не являются ресурсосберегающими. Особенно это проявляется 1гри производстве работ зимой, когда потребление энергии достигает максимума, а учитывая, что две трети территории России расположены в зоне резко континентачьного климата, объёмы дополнительных затрат приобретают значительные размеры. Так повышенный расход ресурсов в этих условиях, в том числе и энергетических, приводит к удорожанию продукции на 27 %, а трудоёмкость работ возрастает на 35%.

Поэтому в свете обозначенной проблемы актуальным является разработка новых перспективных ресурсосберегающих технологий возведения мо-'у волитных сооружений в условиях отрицательных температур. Она может состоять как в дальнейшем совершенствовании уже применяемых способов, те>к и разработке новых технологических решении с использованием пневматических формующих систем. Обладая рядом преимуществ, таких как легкость, малый удельный вес и др., эти системы не находят должного применения в практике строительства. Пневмотехаология, базирующаяся на использовании воздухоопорных форм, становится мато эффективной из-за наличия высоких тарифов на электроэнергию и высоких цен па материалы оболочек. Однако сегодня имеется серьёзная альтернатива известному типу опалубок - это пневмокаркасные модульные опалубочные системы ( ПКМОС ). Их внедре-1ше, несомненно, пгоШшт~зпачительно повысить эффективность возведения монолитных сооружений при помощи пневмоформ. Но в силу того, что использование ПКМОС является совершенно новым направлением в пневмо-технологии, некоторые области их применения остаются недостаточно осве-

щены. Так до настоящего времени оставалась недоказанной возможность возведения сооружений с их использованием в зимних условиях. Актуальными представляются исследования в этой области, так как они помогут не только расширить области применения новой перспективной опалубочной системы, предотвратить факторы, сдерживающие промышленное применение пиевмо-технологии в целом, но и на базе полученных результатов предложить новые ресурсосберегающие технологические решения возведения монолитных со-^ оружений в условиях отрицательных температур.

Цель диссертационной работы заключается в разработке технологии возведения монолитных ограждающих конструкт»! с использованием пнев-мокаркасной модульной греющей опалубки в зимних условиях на базе исследований взаимосвязи изменяемых параметров, регламентирующих технологический процесс.

Для достижения поставленной цели в диссертациошюй работе необходимо решить следующие задачи:

- разработать технологию возведения монолитных вертикальных ограждающих конструкций с использованием пневмокаркасных модульных опалубок в зимних условиях;

- разработать технологические режимы эксплуатации греющих пневмокаркасных модульных опалубок;

- исследовать процессы формообразования цилиндрических пневмоформ, напряженных нагретым воздухом, и определить критерии назначения технологических параметров избыточного давления теплоносителя и его температуры;

- исследовать процессы тепломассопереноса, протекающие на различных технологических стадиях функционирования греющей пневмокаркасной опалубочной системы в зимних условиях;

- провести внедрение разработанной певмотехнологии в практику строительства.

Научная поппзпа работы :

- теоретически обоснована возможность возведения вертикальных монолитных ограждающих конструкций с использованием греющих пневмокаркасных модульных опалубок в условиях отрицательных температур окружающей среды;

- разработаны технологические принципы возведения вертикальных монолитных конструкций в зимних условиях, основанные на прогреве под слоем поверхностного утеплителя торкрет-смеси, нанесенной на цилиндрические пневмобаллоны, напряжённые подогретым воздухом;

- разработаны технологические режимы эксплуатации греющих пневмокар-касных модульных опалубок при возведетш вертикальных монолитных ограждений в зимних условиях;

- разработана методика расчёта конструктивных и технологических параметров греющих пневмокаркасных модульных опалубок в зависимости от тепловых потоков теплоносителя, движущегося во внутрнмодульном объеме;

- разработана методика оценки деформативного состояния пневмокаркасно-го греющего модуля в зависимости от технологических параметров избыточного давления теплоносителя и его температуры;

получены зависимости между величиной растягивающих напряжений в конструкционном материале оболочки и величиной его относительных деформаций при разной интенсивности теплового технологического воздействия.

Автор защищает:

- теоретические принципы по технологии возведения вертикальных монолитных ограждающих конструкций с использованием пневмокаркасных моду льных опалубок в зимних условиях;

- технологические режимы эксплуатации греющих пневмокаркасных модульных опалубок при возведении вертикальных монолитных ограждающих конструкций в зимних условиях;

- методику расчёта конструктивных и технологических параметров греющих пневмокаркасных модульных опалубок в зависимости от тепловых потоков теплоносителя, движущегося во в ну тр им одулы гам объёме;

- методику оценки деформативного состояния пневмокаркасного греющего модуля в зависимости от технологических параметров избыточного давления теплоносителя и его температуры;

- экспериментальные зависимости между величиной растягивающих напряжений в конструкционном материале оболочки и величиной его относительных деформаций при разной интенсивности теплового технологического воздействия.

Практическое значение работы:

- разработаны технологические принципы возведения вертикальных монолитных огравдаюгцих конструкций с использованием греющих пневмокаркасных модульных опалубок в зимних условиях;

- разработаны технологические режимы эксплуатации греющих пневмокаркасных модульных опалубок при возведении вертикальных монолитых ограждающих конструкций в условиях отрицательных температур;

- предложена конструкция цилиндрических греющих пневмомодулей и воз-духонагревающего устройства;

- разработана технологическая карта на возведение фрагмента вертикального стенового ограждения при помощи пневмокаркасной модульной греющей опалубки термосно-циркуляционного типа в зданиях серии Э-81-5-1-АС.О-1.

Достоверность патучешшх результат ов обеспечена применением методов математического планирования исследований и обработки данных, современной вычислительной техники и программного обеспечения, необходимого количества проведенных экспериментов с использованием высокоточных фотограмметрических методов съёма информации и количества опытных образцов, обеспечивающих доверительную вероятность 0,99 при погрешности не более 10%.

Апробация работы. Основные положения диссертации изложены ш Международной конференции " Строительство -99 " в г. Ростове 1999 г.,на научно-технических конференциях преподавателей и сотрудников Воронехс-ской государственной архитектурно-строительной академии

Публикации. Основное содержание диссертационной работы изложено пЗ печатных работах.

Структура и объём работы. Диссертация состоит го введения, четырех глав, выводов, списка литературы. Диссертация содержит 145 страниц машинописного текста, включая 65 рисунков, 11 таблиц, и список литературы из 117 наименований. Приложения содержат 111 страниц машинописного текста, включая 17 рисунков и 27 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введепнн обосновывается актуальность темы, её научная и практическая целесообразность.

В первой главе обобщены данные, содержащие информацию об основных этапах развития двух типов пневматических конструкций: воздухоопор-ного и пневмокаркасного. Отмечено, что до середины 70-х годов оба типа активно применялись, как правило, в виде большепролётных сооружетп! Однако проведенный в то время анализ практического использовшпм этих со-оружешш выявил серьёзные проблемы, связанные с обеспечением нормального функционирования пиевмокаркаспых конструктивных элементов, малые трудозатраты при возведении которых вошли в противоречие с высокой эксплуатационной стоимостью и малой долговечностью. Обозначенные факты послужили причиной отказа от их дальнейшего применения. Практически во всех отраслях народного хозяйства, где были востребованы иневмосооруже-ния, доминирующее положение занимают воздухоопорные оболочки.

Проведён анализ существующего уровня пневмотехнологии в строите-

дьстве. Определено, чго она также базируется на использовании формующих систем воздухоопорного типа, при помощи которых возможно получать только оболочки и купольные сооружения криволинейного и циркульного очертания. Но в силу сложившихся в настоящее время экономические условий, в связи с ростом цен на энергоносители и конструкционные материалы, отмечается значительное снижение эффективности ее применения и практический отказ от использования строительными организациями.

Отмечено также, что существует альтернатива распространённому сегодня типу форм - это пневмокаркасные опалубочные системы, изучение и применение которых является фактически новым направлением в пневмотех-нологии. Эти системы представляют собой совокупность пневмокаркасных элементов. Внешне (рис. 1), элемент (модуль) такой опалубки есть баллон

Рис. 1. Цилиндрический модуль пневмокаркасной опалубки. 1- рабочая поверхность; 2- торцы; 3- сосок с нипдедем.

цилиндрической формы, изготовленный 1« прорезиненной ткани, в котором создаётся избыточное давление, необходимое для поддержания его в проектном состоянии при восприятии технологических нагрузок.

Возврат к этому типу пневмоконсгрукций обуславливается следующими факторами. Во-первых, если воздухоопорная форма выполняется целиком на все сооружение, позволяя получать криволинейные конструкции одного типоразмера, то ПКМОС, укомплектованная отдельными мелкоразмерными элементами, имеет свойство трансформироваться: получать как криволинейные, так и плоскостные ( пролётные и вертикальные конструкции различных

форм и типоразмеров, осуществлять перестановку отдельных фрагментов системы с захватки на захватку в процессе возведения, обуславливая при этом значительное снижение расходов на производство мягкой формы. Во-вторых, если для обеспечения проектной формы воздухоопорной системы требуется поддерживание постояшюго избыточного давления в течение всего периода возведения, то элементы ПКМОС, единожды напряжённые воздухом, не требуют постоянной подкачки, что при высоких ценах на энергоносители служит фактором дальнейшего снижения эксплуатационных расходов. В-третьих, в силу циклического характера при функционировании ПК-элементов, удается решить проблему долговечности.

В настоящее время в ВГАСА разрабатана конструкция ПКМОС и технологические режимы её применения. Так обоснована возможность возвс-дешм монолитных конструкций при положительных температурах наружного воздуха. Но оставался открытым вопрос об использовании данной опалубочной системы зимой. С целью расширения технологических возможностей новой формующей системы произведён анализ существующего уровня зимней пневмотехнологии, рассмотрены известные способы зимнего бетонирования. На базе полученного материала сформулирована рабочая гипотеза: возведение монолитных вертикальных сооружений с использованием ПКОС в зишшх условиях возможно по технологии, базирующейся на заполнении внутреннего объема форм нагретым воздухом и изотермического выдерживания формуемой торкрет-смеси под слоем поверхностного утеплителя за счёт передачи теплоты от наружной поверхности форм.

Вторая глава посвящена аналитическому обоснованию технологических режимов использования пневмомодулей греющей опалубки, основанных на регламентации параметров температуры теплоносителя и его избыточного давления.

Исходя из теплотехнических требований и требований технологии производства торкретных работ, проведено конструирование вертикального сте-

нового ограждения, возводимого с использованием ПКОС ( рис 2.).

|—4»——4«—^—ая——^—|

25 25 г!

Рис. 2. Конструкция монолитного ограждения, возводимого при помощи пневмокаркасной модульной опалубки.

Произведён анализ конструктивной схемы работы пневмомодуля. Установлено, что в новой шевмотехнолопш для возведения таких ограждений более приемлема схема двустороннего защемления оболочки, требующая внутреннего избыточного давления в пределах 0,05 МПа. Из условия устойчивости под действием технологических нагрузок рассчитаны минимальные размеры форм. Так для возведения конструкций высотой 2,5м, радиус составляет 0,12м.

Для аналитического обоснования технологических режимов использования пневмомодулей как греющих опалубок составлен и увязан между собой комплекс технологических процессов, обуславливающий возведение монолитных ограждающих конструкций в зимнее время, который выражается диаграммой полного рабочего цикла греющего пневмомодуля (рис.3 ).

и

¿в С

Е Г

«г С

А н\ в

время, чки

Рис. 3. Диаграмма полного рабочего цикла греющих цилиндрических форм.

Участок А-В. Соответствует процессу перевода модуля из транспортного состояния в рабочее. Отсчигывается от момента начата перевода из транспортного состояния в рабочее и до момента окончаття набора требуемого избыточного давления модуля .

Участок В-С. Отрезок времени, отсчитываемый с момента набора требуемого избыточного давления и температуры прогрева. Отражает процесс прогрева пневмоопалубочной системы.

Участок С-О. Соответствует шменснто температуры теплоносителя от значения прогрева до значения изотермического выдерживания Г„.

Участок О-Е. Это процесс нанесешш бетонной смеси. Ограничивается моментами начала и окончания ей нанесения при температуре изотермического выдерживания гв

Участок Е-Р. Соответствует процессу изотермического прогрева бетона. Определяется отрезком времени от окончания нанесения бетонной смеси до набора бетоном критической прочности.

Участок ¥-0. Отражает процесс снижения температуры в теле бетона. Отсчигывается с момента набора критической прочности и до момента достижения критической температуры (влекущей замораживание наружной грани слоя бетона) г5,.

Участок О-Н. Отрезок времени с момента достижения критической температуры и до момента начала перевода модуля на другую захватку или до момента начала перевода в транспортное состтепше.

В работе исследованга произведены на участке диаграммы В-С].

Для обеспечения прогрева уложенной торкрет-смеси составлена тепловая схема работы пневмокаркасной опалубки как греющей системы (рис.4).

Теплоноситель во внутримодульном объёме может функциошфовать в следующих режимах: термосном, циркуляционном, термосно-циркулящгон-иом.

Произведённые расчёты показати, если оболочку диаметром 0,36 м с

Рис. 4. Расчётная тепловая схема греющей ГЖОС.

Т.г,- теплогенератор; 4,- внутренний диаметр формы; сЗ„- наружный диаметр формы; с!, диаметр наружной грани слоя бетона;^- диаметр утеплителя; ^-температура тешоноси теля; гв- температура внутренней поверхности материала формы; т6- температура внутреи ней грани слоя бетона; г,- температура внутренней грани слоя утеплителя; температур наружной грани слоя утеплителя; <2- тепловой поток в стенку системы; в»,- расход тепла носителя во внутримодульиом объёме; Шм- скорость теплоносителя во внутримодульнот объёме; йуп- диаметр условного прохода регулирующего клапана; Ор- расход теплокоситс ля через регулирующий клапан; скорость теплоносителя через регулирующий клапан.

нанесенным слоем смеси толщиной 0,07м и укрытую поверхностным утепли телем толщиной 0,08м, с коэффициентом теплопроводности 0,064...0,041 Вт/(м °С), однократно наполнить нагретым воздухом, то количества тепла подведённого во внутримодульный объём, недостаточно, чтобы выдержат) бетонную смесь до набора критической прочности, потому что требуется : 10-15 раз большее количество теплоты, чем аккумулируется. Но отказывать ся от " термосных" модулей преждевременно. Наложение дополнительны; слоев поверхностного утеплителя, введение в бетон добавок-ускорителе! твердения в конечном итоге обеспечивает набор критической прочности, но I

экономической точки зрения использование данных мер требует дополнительных средств.

В целях обеспечешм достаточного количества тепла предложено организовать движение нагретого воздуха в объёме пневмоформы, создать циркуляционный режим течения теплоносителя.

В работе предложена методика расчета технологических параметров греющей ПКОС в зависимости от тепловых потоков движущегося теплоносителя. Из условия соблюдения теплового баланса определяется необходимый расход теплоносителя через поперечное сечение модуля как :

+ (я. + , ч

Си= - --2 (1)

с, (г„ - )

где См - расход теплоносителя, кг/сек;

qL- линейный тепловой поток, Вт/м;

Ь - высота возводимой конструкции, м;

Ср - изобарная теплоёмкость, Дж/ (кг К);

^ - температура теплоносителя на входе в оболочку, °С;

!еых - температура теплоносителя на выходе из оболочки, °С.

Величина расхода теплоносителя для оболочек различных диаметров и условий возведения составляет 0,01...0,04 кг/сек. Затем методами теории теп-ломассопереноса описываются режимы движения теплоносителя. Преобла-деиощим является переходный режим движения, близкий к турбулентному. Число Рейнольдца находится в пределах 7000 < Ке<11000. Знание режимов движения позволяет рассчитать безразмерный критерий Нуссельта, а затем и коэффициенты теплоотдачи от нагретого воздуха в стенку пневмоформы.

Отвод движущегося теплоносителя предполагается осуществлять путем оснащения конструкции оболочек регуляторами давления. Их функция заключается в поддержании стабильного избыточного давления и отводе движущегося тешкпюеителя. Подбор регулирующих клапанов должен прошво-

диться на основании следующих параметров: количества пиевмомодулей на захватке, производительности теплогенератора, температур внутренней и наружной граней слоя бетона. Исследования показали, что га условия соблюдения необходимых характеристик расхода теплоносителя наиболее оправдано применение регуляторов давления с диаметром условного прохода 16-18 мм.

Отмечено, что в случае применения цилиндрических форм, как греющих пневмоопалубок, образуется многослойная цилиндрическая термодинамическая система. На различных этапах производства работ, согласно положениям полного рабочего цикла, она изменяет свою конфигурацию и принимает ввд: "опалубка", "опалубка-воздушная прослойка-утеплитель","опалубка-бетон","опалубка-бетон-утеплитель". Методами теории тепломассопере-носа определяется характер распределения температур на границах цилиндрических слоев ( рис. 5 ),

" опалубка - бетон - утеплитель".

Но получаемые результаты ещё не отражают картины температурного поля в сечении ограждающей конструкции вследствие наличия сложной геометрической формы её поперечного сечения ( рис. 2). Поэтому для определения температуры в произвольной точке этого сечения используется метод элементарной суперпозиции.

Тепловой режим при функционировании многослойной цилиндрической системы устанавливается зависимостью температуры теплоносителя от температуры окружающей среды. Математическое определите этой зависимости основано на методе ограничений, а именно наложении граничных параметров на значеты температур в- контактных плоскостях с целью обеспе-чешм требуемых технологических условий эксплуатации мягких форм.

Система линейных неравенств, регламентирующая параметры выдержи ваши бетона на греющей пневмокаркаспой греющей опалубке, имеет вид:

и < ./

т < t

в — эксл7 . мат

, ^ ^ J ^ зкепл . лют

укп . min ~ И ~~ Л * (2)

V * экспл .бет

< 8 бет 1 < I < t

шш . ти — н — шах . зим

где ^-температуратеплоносителя, °С; ^ г - температура воздуха,производимая теплогенератором,°С; тв - температура внутрегпгей поверхности оболочки, °С; ^ жилиет - предельная макс1шальная температура эксгагуатацш материала оболочки опалубки, °С;

Цишш - мщшмальпая температура, позволяющая укладку бетонной смеси, °С; .

тн - температура наружной поверхности оболочки, °С; 1жпл.бет - допустимая температура прогрева бетона, °С; Дт6 - разщща температур внутренней и наружной граней смеси, °С. Реализация системы неравенств ( 2 ) позволяет регламентировать параметры температуры для всех конфигураций многослойной цилиндрической термодинамической системы.

Получить более мягкие режимы выдерживания трокрет-смеси позволя-

ет применение модулей с термосно-циркушщионным режимом движения теплоносителя. Он предусматривает периодическое отключение питающего оборудования и является наиболее экономичным из всех предложенных.

Следует отметить, что одним из основных требований, предъявляемых к опалубкам, является требование их геометрической неизменяемости, что в итоге обуславливает совпадение фактических геометрических размеров возводимой конструкции проектным.

При обычных условиях возведения неизменяемость мягкой опалубочной формы зависит в основном от режима внутреннего избыточного давления. Не случайно в теоретических разработках таких учёных как С.А. Алексеев, В.И. Усюкин, А.С. Арзуманов и др. основным параметром регулирующим качество возводимой конструкции является режим внутреннего избыточного давления. Применение пневмоопалубок в условиях зимнего времени предполагает, как говорилось ранее, прогрев воздуха внутри опалубочного пространства. Данный факт не может не сказаться на деформативных свойствах конструкционного материала опалубки и, как следствие, на деформациях опалубочной системы.

В связи с этим предпринята попытка аналитического описания дефор-мативного состояния пнсвмокаркасыого модуля, находящегося под воздействием избыточного давления эксплуатационной нагрузки и повышенных температур. В основу разработанной в работе методики положена гипотеза жёсткой нормали. Используя упруго-геометрические характеристики материала, из условий равновесия элемента оболочки, записывается разрешающее уравнение относительно прогиба оболочки, откуда путём введения допущений определен прогиб как приращение радиуса, тде учтены "температурные" усилия, возникающие в материале оболочки от действия технологических температур ( 3 ).

н> =

рг

гНх г

£ей Еэй

( 3 )

где р - внутреннее избыточное давление, Н/м2;

г - радиус срединной поверхности материала оболочки, м;

Ь - толщина материала оболочки, м;

Б®- модуль упругости ткани в широтном направлении, Н/м;

Их© - коэффициент Пуассона, характеризующий деформацию материала оболочки в меридиальном направлении при нагруженш её в широтном;

N91, N^1 -дополнительные температурные усилия в ткани в широтном и мервдиальном направлениях, Н/м.

Используя полученные зависимости, аналитически рассчитываются допустимые величины колебания давления теплоносителя при различных температурных режимах прогрева, исходя из условия :

» * ( 4 >

где ш - прогиб оболочки, вычисленный аналитически по ( 3 ), м;

луда, - допустимая величина прогиба, нормируемая СНиП, м.

Полученные параметры изменения температуры и давления положены в основу разработанных технологических режимов.

Третья глава посвящена экспериментальным исследованиям деформационных свойств конструкционных материалов греющих пневмомодулей.

Изучалось влияние температуры на растяжимость опытных, одноосно-растянутых образцов полиэтилентерефталатной ткани, по длительности воздействия приближенной к реальным временным параметрам производства работ. Условия работ моделировались в лабораторной установке, состоящей из теплового шкафа, куда помещались образцы, и трособлочной системы, имитировавшей реатьно действующие в формующей системе силовые нагрузки. Снятие данных о деформациях проводилось фотограмметрическим способом на различных ступенях растягивающих усилий и темперзтуры.

Зависимость между растягивающими напряжениями " а " в материале и

его относительными деформациями " е " аппроксимирована в виде степенных функций:

£ =а(0,у)от<вд) (5)

где щ о, у х пТо.у) - эмпирические коэффициенты, характеризующие дсформативные свойства ткани в направлениях основы и утка.

Значения эмпирических коэффифиентов приведены в таблице 1.

Таблица. 1

Коэффициенты Температура, °С

20 30 40 50

Оо 1,02 1,01 1,00 0,994

«V 0,99 0,99 0,99 0,98

Шо 0,45 0,52 0,59 0,61

ту ! 0,75 0,77 0,79 0,81

Отмечено, что изменение коэффициента " а " составляет не более 2 %, поэтому возможно считать его постоянной величиной. Такое постоянство скорее всего обуславливается параметрами ткани, не зависящими от температуры. Наиболее вероятно влияние внутренних сил трения. Как известно," а " характирезует линейную зависимость между напряжениями и деформациями. Установлено, что Оо>1, а Оу<1. Это г факт может быть зависим от вида плетения нитей тканевой основы. Очевидно, rami двух направлений имеют различную длину и, как следствие, различную площадь соприкосновения покрытием. Для основы с повышением температуры эта площадь меняется на малую величину, и при нагрузке возникают большие силы трения. Работа ткани в уточном направлении обуславливается спрямлением уточных нитей совместно с растяжением покрытия. Силы трения в этом случае малы.

Для коэффициента "ш" наблюдается тенденция роста значений. Предположительно данный параметр выражает измените физико-механических свойств ткани в соответствии с ростом температуры. Разница в значениях около 35 % вызывается процессами, происходящими в полиэтилентерефта-латном волокне с повышением тепловой нагрузки. Не исключено влияние тем

пературы на упорядочение ориентации макромолекул, что приводит к изменению свойств. Изображение зависимости " представлено на рис 6 и 7.

•Э зоо

| 230

I 200

150

а

» 100

1 63

1 О

......Г,....... 1, .... .......

-*-1 = +20оС = +30 оС

-*—1 = +50оС

ООО

2 2° ООО м го

ржтягкиюгда КЕпря-енет, №

Рис. 6. Зависимость " о-е построешгая по экспериментальным данным в основном направлении.

г,

- 1И0

а КО

0

Ц 800

1

| 2Ш

I О

' .....1 = +зоос —= +40ос -*-1 = +50ос

.....!

рттагавшспШЕ яаиржюииа, Н.<н

Рис. 7. Зависимость " о-е ", построенная по экспериментальным данным в уточном направлении.

Полученные данные положены в основу регламентации параметров ра -бочего давления теплоносителя. Выделены допустимые интервалы его изменения на различных ступенях рабочих температур ( рис.8 ). Обозначена область, в которой наблюдается стабильное функционирование греющей пнев-моопалубочной системы с позиции обеспечения неизменяемости формы. При соответствии рабочего давления и температуры теплоносителя любой точке области будет осуществляться нормальное функционирование греющей опалубочной системы. С помощью полученного графика производится регулпро-

область стабильного

0,02 ОДЗ 0,04 0,05 0,05 О,ОТ 0,03 0,09 0,1 Величина избыточного давления, МПа

WíffipMaт.- нормативное значение прогиба палубы,

- прогиб палубы при минимальном технологическом давлении, Р шп теыюл - минимальное технологическое давление теплоносителя, Русл.пр<ян - максимальное технологическое давление теплоносителя га условия прочности конструкционного материала оболочки.

Рис. 8. Допустимые пределы изменения избыточного давления и температуры теплоносителя в модуле диаметром 0,36м.

вание параметров подачи воздуха Замечено, что с увеличением диаметра обо лочки размеры области уменьшаются ( рис. 9 ) и наступает некоторый крити-

0,02 0.03 0,« 0,05 0,06 0,07 0,06 0,09 0,1 Величина избыточного давления. МПа

Рис. 9. Допустимые пределы изменения избыточного давления и температуры теплоносителя в модуле диаметром 0,5м.

ческий момент, когда нельзя обеспечить необходтмый температурный режим выдерживания смеси, т.к. тепловой поток вызывает сверхнормативные перемещения пневмоформы. В этой связи произведены расчёты и определено, что существует предельное значение диаметра оболочки, применяемой в качестве греющей, и оно равно 0,42м, а учитывая, что ранее получен минимальный диаметр формы го условия устойчивости 0,24м , интервал форм, применяемых в качестве греющих, будет составлять от 0,24м до 0,42м.

Четвёртая глава посвящена вопросам разработки конструкции греющих пневмоформ и технологических принципов возведения с их помощью монолитных вертик&чьных сооружений в зимних условиях.

Предлагаемая технология возведения монолитных вертикальных осаждающих конструкций изменяется в зависимости от температуры наружного воздуха и скорости ветра. При производстве работ, когда температура окружающей среды находится выше - 3,5°С, для возведения ограждающей конструкции необходимо выполнить следующие операции:

1. Подготавливается площадка для производства работ. Устраиваются фундаменты под сооружение с выпусками анкерной арматуры (рис.10).

А

Г

Вял А-А

' ^(ущамгнтяый нассив |

и

Рис.10.Фундамелт возводимого сооружения с выпусками анкерной арматуры. 2. Устанавливается арматурный каркас будущей вертикальной ограждающей конструкции. Выравнивается и жёстко закрепляется на готовом основании. При восприятии технологических нагрузок геометрическая неизменяемость

I ! и ___I

каркаса обеспечивается установкой инвентарных распорок. Проверяется его привязка к разбивочным осям и соответствие фактических геометрических размеров проектным (рис. 11 ).

иД ВтаА-А

и

Рис. 11. Арматурный каркас возводимого сооружения.

3. В ячейки арматурного каркаса устанавливаются пневмомодули (рис.12).

и

Рис. 12. Опалубочная система с маячными элементами.

Нижний торец форм заводится в периметр опорного контура вплоть до соприкосновения с фундаментной поверхностью. Верхний торец закрепляемся в бандажном поясе, который навешивается на выпуски стержней арматурных каркасов. Через 2 метра к стержням каркаса закрепляются тавровые или угловые элементы для обозначения лицевой поверхности будущей копструк-

ции. Фронтальная поверхность захватки разбивается на " картины " длиной 2 м, и высотой равной высоте конструкции. Опалубочная система готова к восприятию технологических нагрузок. Параллельно ведётся монтаж ВПУ (рис.13).

К

1 Коыпрвссар 4 Воздуяоттсдатцне

2 Рясуператаввый «плйвбкеивпг 5 ОБрьгяый воадтховод 3. б.ДвПйМохояувн

Рис. 13. Принципиальная схема воздухоподающей установки.

4. Наносится слой торкрет-бетона максимальной толщины ( около 35 мм ). Используя двустороннее нанесение, поочерёдно в каждой картине заполняется межмодульное пространство ( рис. 14 ). Запускается ВПУ ( в термосно -циркуляционном режиме).

Вяз А-А

jPKJJ jtr-

\

thf

Рис. 14. Заполнение торкрет-смесью межмодульного пространства.

Торкрет-смесь наносится мокрым способом при помощи установки" Пневмо-бетон" конструкции ЦНИИОМТП. Для нанесения применяется готовый пес-кобетон М-300 состава ( Ц:П) 1: 2,4. Модуль крупности песка 1,6 - 1,7. Крупность зёрен песка не более Змм. В зависимости от местных условий производства работ, подбор мелкозернистой песчаной смеси производится согласно методическим рекомендациям ЦНИИОМТП Госстроя СССР ( " Методические рекомендации по производству бетонных работ способом пневмобето-кирования. М, 1983 г.).

5. Затем наносится второй (толщина ограждающей конструкции 60...70 мм ), накрывочный, слой торкрета. Заполняются объёмы всех " картин". Поверхность выравнивается правилом (рис. 15 ).

Рис. 15. Нанесение накрывочного слоя торкрет-смеси.

6. Бетонная смесь выдерживается согласно разработанных технологических режимов.

7. После достижения бетоном требуемого процента критической прочности, подача горячего воздуха прекращается. ВПУ отключается, демонтируются маячные элементы, образовавшиеся дефекты поверхности заделываются раствором, опалубочная система демонтируется.

8. После снятия пневмомодулей образовавшиеся в теле возводимого ограж-

дешш полости заполняются или утепляющим материалом, или тяжёлым бетоном в зависимости от назначения возводимой конструкцшт ( рис. 16 ).

Г1

Яяд А - А

заполнено

утепляющим

маггериалом

Рис. 16. Возведенное монолитное ограждение с заполненными утепляющим материалом полостями.

Возведение монолитного ограждения на греющих пневмокаркасных модульных опалубках, когда температура наружного воздуха ниже -3,5°С, а скорость ветра менее 10 м/с,предполагает следующие технологические этапы:

1. Подготовка опалубочной системы к работе ( подготовка площадки, установка арматурного каркаса, крепление опалубочных форм ) производится выше описанным способом. ( см. рис. 10... 13 )

2. Перед началом нанесения торкрет-смеси опалубочная система укрывается поверхностным утеплителем с целью прогрева поверхности пневмоформ и прогрева стержней арматурных каркасов ( рис. 17 ). Образуется многослойная термодинамическая система "опалубка - воздуппая прослойка - утеплитель". Прогрев производится согласно разработанным режимам.

3. После прогрева опалубочной системы наносится слой торкрет-смеси. Процесс нанесения будет соответствовать схеме, представленной на рис.18. Одна сторона отдельного участка захватки освобождается от поверхностного утеплителя, затем на открытую тёплую поверхность пневмоформ торкретируется бетонная смесь. По мере заполнения предоставляемого объёма наружная по-

Рис. 17. Пневмокаркасная опалубочная система под слоем утеплителя.

и

X

<7

4

направление процесса | ^А

1 - поверхность модулей укрытая утеплителем; 2 - поверхность пневмоформ свободная от утеплителя; 3 - нанесённая бетонная смесь; 4 - поверхность бетонной смеси под утеплителем; 5 - поднятый угеплитель;11 - длнна зоны охлаждения поверхности пневмоформ; 12 -длина зоны не утеплённой поверхности бетонной смеси.

Рис. 18. Схема нанесения торкрет-смеси на прогретую опалубочную систему.

верхность бетона снова утепляется. В работе рассчитаны предельные длины зоны охлаждения поверхности пневмоформ 11 и зоны неукрытой бетонной поверхности 12, а также длины рабочих захваток.

4. По окончании нанесения всех слоёв смесь укрывается поверхностным уте-

илителем и изотермически выдерживается согласно разработанным технологическим режимам прогрева.

5. После набора критической прочности снимается утеплитель, демонтируется опалубочная система, извлекаются маячные элементы, исправляются дефекты наружной поверхности, в полости помещается материал заполнения.

В приложениях к диссертации приводятся результаты вычислений и экспериментальных исследований, а также разработанная технологическая карта на возведение монолитных ограждений в жилых блок-секциях серии Э-81-5-1-ЛС.О-1.

с использованием греющих пневмокаркасных модульных опалубок термосио-циркуляцнонного типа в зимних условиях.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Разработаны теоретические принципы технологии возведения монолитных вертикальных ограждающих конструкций с использованием греющей пневмокаркасной модульной опалубки в зимних условиях, основанные па прогреве под слоем поверхностного утеплителя токрет-смесн, нанесённой на цшпшдрические пневмобаллоны, напряжённые подогретым воздухом.

2. Предложено конструктивное решение греющих цилиндрических пневмоформ. Обоснованы их геометрические размеры. Установлено, что в качестве греющих могут применяться баллоны с наружным диаметром от 0,24м до 0,42м, работающие по схеме двустороннего защемления. В зависимости от режима функционирования теплоносителя во внутреннем объёме форм предложена следующая их классификация: термосные, циркуляционные, термосно-циркуляционцые.

3. В результате экспериментально-теоретических исследований обоснованы технологические режимы давления и температуры теплоносителя в греющих пневмокаркасных опалубочных системах и выделены пределы их

изменения. Установлено, что с увеличением рабочей температуры теплоносителя от О ...+50°С, уменьшается интервал его избыточного давления. При температуре +20°С величина давления составляет 0,04 ... 0,083 МПа, при +30оС - 0,04 ... 0,083 МПа, при +40оС - 0,04 ... 0,078 МПа, при +50оС - 0,04 ... 0,06 МПа.

4. Обоснована необходимость поверхностного утепления формугошей системы. В зависимости от геометрических параметров оболочки, типа греющего модуля, температуры наружного и внутреннего воздуха и производительности нанесения торкрет-смеси, получены предельные значения длин зон открытой поверхности формующей системы и неукрытой поверхности уложенного бетона, определены длины рабочих захваток.

5. Разработана методика расчета технологических парамегров греющих пневмокаркасных модульных опалубок в зависимости от тепловых потоков теплоносителя, движущегося во внутримодульном объёме. Предложены системы линейных уравнений, регламентирующих технологический процесс и обуславливающих совокупность температур внутреннего объёма оболочки и наружной среды на следующих стадиях функционирования опалубочной сис-темы:"оиалубка","опалубка-воздуишая прослойка-утешпггедь","опалубка-бетон","опалубка-бетон-утеплитель". Реализация предложенных систем уравнений позволяет получить картину температурного поля в теле твердеющего бетона с нормируемым значением градиентов температуры.

6. В результате исследования растяжимости резинотканевых материалов получены эмпирические зависимости, описывающие взаимосвязь между величинами относительной деформации композитных образцов и действующими в них растягивающими напряжениями при различном тепловом воздействии. Установлено, что дополнительные относительные деформации в основном направлении составляют 0,0025 ... 0,03%, а в уточном - 0,015 ... 0,1 %. Полученные данные предложено учитывать при раскройной ориентации ткани так, чтобы основное направление материала совпадало с широтным

направлением оболочки.

7. Разработана технологическая карта па устройство фрагмента вертикального монолетного стенового ограждения при помощи ппевмокаркасных модульных греющих опалубок термосно - циркуляционного типа.

8. Определены технико-экономические показатели применения пневмо-каркасной модульной греющей опалубки: вес конструкций 5,79 ... 6,7 кг/м2, расход электроэнергии для циркуляционных модулей - 22,5 кВт/м3, для тер-мосио-циркуляциоиных - 11,25 ... 6,5 кВт/м3 , удельная мощность - 200...240 Вт/м2, трудоёмкость опалубочных работ 0,3 чел.-час/м2.

Основные положения диссертационной работы представлены в следующих опубликовашгых работах;

1. Юмашев Ю.Б. Возведение вертикальных ограждающих конструкций на ппевмокаркасных модульных опалубках в зимних условиях. /Материалы юбилейной международной научно-практической конференции: Тезисы докладов. - Ростов -н/Д: Рост. Гос. Строит, ун - т., 1999,- с. 19.

2. Юмашев Ю.Б. К вопросу о возможности использования пневмо-каркасной модульной опалубки в качестве греющей // Строитель.— 1997. - N 7. - стр.25.

3. Юмашев Ю.Б. Обоснование температурных параметров эксплуата ции греющих ппевмокаркасных опалубок . Н Материалы научной конференции " Проблемы реформирования экономики российской федерации в переходный период.". - Воронеж. - ВГАСА,- 1999 . - с.48.

Введение.

1. Изучение состояния вопроса и задачи настоящих исследований

1.1 Уровень и перспективы развития пневмокаркасных конструкций

1.2 Использование пневматических конструкций в качестве опалубок

1.3 Технологические принципы использования пневмокаркасных опалубок в зимних условиях

2. Аналитическое обоснование технологических режимов использования пневмомодульной греющей опалубки

2.1 Анализ конструктивной схемы работы пневмомодуля.

2.2 Общая методика обоснования температурных режимов выдерживания бетона на пневмокаркасных модульных греющих опалубках

2.2.1 Методика теплового расчета пневмокаркасной опалубки.

2.2.2 Методика обоснования температурных режимов функционирования цилиндрической термодинамической системы опалубка ".

2.2.3 Методика обоснования температурных режимов функционирования цилиндрической термодинамической системы опалубка - воздущная прослойка - утеплитель ".

2.2.4 Методика обоснования температурных режимов функционирования цилиндрической термодинамической системы после нанесения бетонной смеси (" опалубка - бетон", " опалубка - бетон - утеплитель" ).

2.3 Типы греющих модулей.

2.4 Исследование влияния температуры на формообразование мягких пневмокаркасных цилиндрических модулей.

3. Экспериментальные исследования деформативных свойств конструкционных материалов пневмокаркасных модульных греющих опалубок

3.1 Методика проведения экспериментальных исследований

3.2 Анализ экспериментальных результатов

4. Внедрение результатов исследований в практику строительства

4.1 Конструктивные решения мягких цилиндрических форм.

4.2 Технология возведения монолитных ограждающих конструкций на греющей пневмокаркасной модульной опалубке в условиях отрицательных температур

4.3 Технико-экономические показатели практического применения греющих цилиндрических пневмоформ.

Выводы

Одним из основных конструкционных материалов строительной отрасли в настоящее время является сборный и монолитный бетон. Этому способствуют созданная и отлаженная индустрия добычи и переработки сырья для вяжущих и заполнителей; производственные мощности, ориентированные на выпуск как сборных изделий, так и монолитных конструкций; научная база по разработке и внедрению прогрессивных технологий. В условиях переходного периода расширяется номенклатура изделий из бетона, отрабатывается возможность придания им любой формы и отделки.

Все увереннее применяется монолитный бетон, расширяется география его использования. Подсчитано, что внедрение монолитного способа в строительстве позволяет снизить трудоёмкость работ в среднем на 10%, стоимостные затраты - до 15%, сократить расход стали и цемента до 30% и 10% соответственно, по сравнению с известными конструктивными решениями. Однако в его примененении имеются и дополнительные резервы. Они выражаются в снижении затрат на опалубочные работы, внедрении дополнительной механизации процесса строительства, уменьшении стоимости возводимых сооружений за счёт использования эффективных конструктивных решений и материалов, отказа от сезонности работ. Вскрытие обозначенных резервов может быть достигнуто введением комплекса организационно-технических мероприятий, составной частью которого должно являться применение новых перспективных конструкций и технологий.

Соединить традиционные преимущества монолитных сооружений с малыми трудозатратами на их изготовление позволила разработанная в Воронежской государственной архитектурно-строительной академии технология возведения сводчатых оболочек на воздухоопорных опалубках. Однако в практике отечественного строительства пневмоопалубки воздухоопорного типа из-за ряда объективных причин широкого распространения не получили. Во-первых, конструктивно мягкая форма выполняется целиком на всё сооружение, что при высокой стоимости на резинотканевые материалы приводит к значительному повышению расходов на производство опалубок. Во-вторых, для обеспечения проектной формы оболочки требуется поддержание постоянного избыточного давления в течение всего периода возведения, обуславливающее при повышении цен на энергоносители дальнейшее увеличение эксплуатационных затрат В-третьих, конкретная опалубочная форма обеспечивает возведение монолитных конструкций одного типоразмера.

Эти и ряд других причин привели к необходимости выполнения теоретических исследований и практических разработок по дальнейшему совершенствованию технологии монолитного строительства с применением мягких опалубочных форм.

Одним из результатов этой работы стало появление новой перспективной пневмокаркасной опалубочной системы. Данная опалубка позволяет значительно расширить ассортимент конструктивных элементов и сооружений в целом, возводимых в монолитном варианте по сравнению с воздухоопорными формами, обеспечивая при этом снижение эксплуатационных и трудовых затрат.

В силу того, что разработка пневмокаркасной опалубочной системы проводится и в настоящее время, некоторые организационно-технологические вопросы производства работ с её применением остаются неисследованными. Так не доказана возможность использования таких опалубок для ведения работ в зимних условиях, а учитывая, что две трети территории России расположены в зоне резко континентального климата, научные изыскания в этой области являются весьма актуальными. Положительные результаты исследований послужат совершенствованию технологии возведения монолитных сооружений на пневматической опалубке, предотвратят сдерживание её широкого внедрения.

Цель диссертационной работы: разработка технологии возведения монолитных ограждающих конструкций с использованием пневмокаркасной модульной опалубки в зимнее время на базе исследований закономерностей взаимосвязи изменяемых параметров, регламентирующих технологический процесс.

Для достижения поставленной цели в диссертационной работе необходимо решить следующие задачи: разработать технологию возведения монолитных вертикальных ограждающих конструкций с использованием пневмокаркасных модульных опалубок в зимних условиях;

- разработать технологические режимы эксплуатации греющих пневмокаркасных модульных опалубок;

- исследовать процессы формообразования цилиндрических пневмоформ, напряженных нагретым воздухом, и определить критерии назначения технологических параметров избыточного давления теплоносителя и его температуры;

- исследовать процессы тепломассопереноса, протекающие на различных технологических стадиях функционирования греющей пневмокаркасной опалубочной системы в зимних условиях;

- провести внедрение разработанной певмотехнологии в практику строительства.

Объект исследования: технологические режимы возведения монолитных ограждающих конструкций на греющих пневмокаркасных модульных опалубках.

Предмет исследования: технология возведения монолитных железобетонных конструкций с применением пневмокаркасных модульных опалубок в зимних условиях.

Научная новизна работы состоит:

- теоретически обоснована возможность возведения вертикальных монолитных ограждающих конструкций с использованием греющих пневмокаркасных модульных опалубок в условиях отрицательных температур окружающей среды;

- разработаны технологические принципы возведения вертикальных монолитных конструкций в зимних условиях, основанные на прогреве под слоем поверх ностного утеплителя торкрет-смеси, нанесённой на цилиндрические пневмо-баллоны, напряжённые подогретым воздухом; разработаны технологические режимы эксплуатации греющих пневмокаркасных модульных опалубок при возведении вертикальных монолитных ограждений в зимних условиях;

- разработана методика расчёта конструктивных и технологических параметров греющих пневмокаркасных модульных опалубок в зависимости от тепловых потоков теплоносителя, движущегося во виутримодульном объёме;

- разработана методика оценки деформативного состояния пневмокаркасного греющего модуля в зависимости от технологических параметров избыточного давления теплоносителя и его температуры;

- получены зависимости между величиной растягивающих напряжений в конструкционном материале оболочки и величиной его относительных деформаций при разной интенсивности теплового технологического воздействия.

Научные результаты:

- разработаны технологические принципы возведения вертикальных монолитных ограждающих конструкций с использованием греющих пневмокаркасных модульных опалубок в зимних условиях;

- разработаны технологические режимы эксплуатации греющих пневмокаркасных модульных опалубок при возведении вертикальных монолитных ограждающих конструкций в условиях отрицательных температур;

- предложена конструкция цилиндрических греющих пневмомодулей и возду-хонагревающего устройства;

- разработана технологическая карта на возведение фрагмента вертикального стенового ограждения при помощи пневмокаркасной модульной греющей опалубки термосно-циркуляционного типа в зданиях серии Э-81-5-1-АС.0-1.

Апробация. Основные положения диссертации изложены на Международной конференции " Строительство - 99 " в г. Ростове 1999 г., на научно-технических конференциях преподавателей и сотрудников Воронежской Государственной архитектурно-стрительной академии в 1999 г. По результатам исследований опубликовано 3 работы. На защиту выносятся :

- теоретические принципы по технологии возведения вертикальных монолитных ограждающих конструкций с использованием пневмокаркасных модульных опалубок в зимних условиях;

- технологические режимы эксплуатации греющих пневмокаркасных модульных опалубок при возведении вертикальных монолитных ограждающих конструкций в зимних условиях;

- методику расчёта конструктивных и технологических параметров греющих пневмокаркасных модульных опалубок в зависимости от тепловых потоков теплоносителя, движущегося во внутримодульном объёме;

- методику оценки деформативного состояния пневмокаркасного греющего модуля в зависимости от технологических параметров избыточного давления теплоносителя и его температуры;

- экспериментальные зависимости между величиной растягивающих напряжений в конструкционном материале оболочки и величиной его относительных деформаций при разной интенсивности теплового технологического воздействия.

Выводы

1. Разработаны теоретические принципы технологии возведения монолитных вертикальных ограждающих конструкций с использованием греющей пневмокаркасной модульной опалубки в зимних условиях, основанные на прогреве под слоем поверхностного утеплителя токрет-смеси, нанесённой на цилиндрические пневмобаллоны, напряжённые подогретым воздухом.

2. Предложено конструктивное решение греющих цилиндрических пнев-моформ. Обоснованы их геометрические размеры. Установлено, что в качестве греющих могут применяться баллоны с наружным диаметром от 0? 24м до 0,42м, работающие по схеме двустороннего защемления. В зависимости от режима функционирования теплоносителя во внутреннем объёме форм предложена следующая их классификация: термосные, циркуляционные, термосно-цирку лящюнны е.

3. В результате экспериментально-теоретических исследований обоснованы технологические режимы давления и температуры теплоносителя в греющих пневмокаркасных опалубочных системах и выделены пределы их изменения. Установлено, что с увеличением рабочей температуры теплоносителя от О .+50°СЭ уменьшается интервал его избыточного давления. При температуре +20°С величина давления составляет 0,04 . 0.083 МПа, при +30оС - 0,04 . 0,083 МПа, при +40оС - 0,04 . 0,078 МПа, при +50оС - 0,04 . 0,06 МПа.

4. Обоснована необходимость поверхностного утепления формующей системы. В зависимости от геометрических параметров оболочки, типа греющего модуля, температуры наружного и внутреннего воздуха и производительности нанесения торкрет-смеси, получены предельные значения длин зон открытой поверхности формующей системы и неукрытой поверхности уложенного бетона, определены длины рабочих захваток.

5. Разработана методика расчета технологических параметров греющих пневмокаркасных модульных опалубок в зависимости от тепловых потоков теплоносителя, движущегося во внутримодульном объёме. Предложены системы мы линейных уравнений, регламентирующих технологический процесс и обуславливающих совокупность температур внутреннего объёма оболочки и наружной среды на следующих стадиях функционирования опалубочной системы; "опалубка"/опалубка-воздушная прослойка-утеплитель","опалубка-бетонУ'опалубка-бетон-утеплитель". Реализация предложенных систем уравнений позволяет получить картину температурного поля в теле твердеющего бетона с нормируемым значением градиентов температуры.

6. В результате исследования растяжимости резинотканевых материалов получены эмпирические зависимости, описывающие взаимосвязь между величинами относительной деформации композитных образцов и действующими в них растягивающими напряжениями при различном тепловом воздействии. Установлено, что дополнительные относительные деформации в основном направлении составляют 0,0025 . 0,03%, а в уточном - 0,015 . 0,1 %. Полученные данные предложено учитывать при раскройной ориентации ткани так, чтобы основное направление материала совпадало с широтным направлением оболочки.

7. Разработана технологическая карта на устройство фрагмента вертикального монолитного стенового ограждения при помощи пневмокаркасных модульных греющих опалубок термосно - циркуляционного типа.

8. Определены технико-экономические показатели применения пневмо-каркасной модульной греющей опалубки: вес конструкций 5.79 . 6,7 кг/м~, расход электроэнергии для циркуляционных модулей - 22,5 кВт/м\ для термосно-циркуляционных - 11,25 . 6,5 кВт/м3 , удельная мощность - 200.240 л л

Вт/м^, трудоёмкость опалубочных работ 0,3 чел.-час/м*.

1. Абрамов B.C., Данилов Н.Н.,Красновский Б.Н. Электротермообработка бетона.- М.: МИСИ им. Куйбышева, 1975.- 167с.

2. Арбеньев A.C. Технология бетонирования е электроразогревом смеси,- М.: Строийздат., 1975

3. Арбеньев A.C. Проектирование технологии бетонных работ в зимних условиях. Новосибирск. 1979.-80 с.

4. Арбеньев A.C. Теория и технология бетонирования изделий и конструкций с электроразогревом смеси.: Автореф. дис.д-ра техн. наук / НИОТ-Новосибирск., 1975.- 33с.

5. Арзуманов A.C. Возведение конструкций с применением пневмоопа-лубки: теория и технология.- Воронеж.: Изд-во ВГУ, 1990.-152с

6. Арзуманов A.C. и др. Создание и исследование эффективных всепогодных ресурсосберегающих технологий возведения монолитных конструкций на базе использования пневмокаркасных модульных систем./ Изв.вузов. Строительство 1994. -N1.-с. 10 Ы 04.

7. Арсеньев Л.Б.ЛТоляков В.П. Пневматические сооружения. М: Знание .,1981г. 64с

8. Афанасьев Н.Ф. Электроразогрев бетонных смесей.- Киев.Д979.-103с.

9. Аханов В.С Электрообогревательные устройства в строительстве и коммунальном хозяйстве.- М.: Стройиздат.,1978.-169 е., ил

10. Белозёрова A.C. Уточнение расчётных характеристик тканей с плёночным покрытием для пневматических оболочек.- В кн.: Расчёт конструкций с применением пластмасс. М: Стройиздат., 1974.- с 148-156

11. Бергстрем С. Влияние замораживания на физические и механические свойства бетона. // Второй международный симпозиум по зимнему бетонированию.- М, 1978.-е. 31-68.

12. Бетонные смеси с добавкой НКМ твердеющие при низких температурах. М: Стройиздат.Л970.- 6с

13. Биргер H.A., Мавлютов P.P. Сопротивление материалов: Учебник.-М: Изд-во МАИ. 1994.- 512с.: ил

14. Бобко Ф.А. Исследование параметров процесса выдерживания монолитных конструкций с использованием термосных методов.: Автореф.дис. канд.техн.наук / БПИ.- Минск .,1981.- 23с

15. Болгарский A.B. и др. Термодинамика и теплопередача. Учебник для вузов. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.5 " Высшая школа"Л975.- 495 е., ил

16. Брейтман Э.Д. Исследование бетонов с двухкомионентной добавкой НКМ, твердеющих при температурах ниже 0°С7 Дис.канд.техн.наук., МЛ 970 .-170с

17. Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов .М.: " Наука \ 1980.- 976 с.? ил

18. Восстановление зависимостей по эмпирическим данным. Вапник В. Н., Глав. Ред. Физ.-мат. Литературы изд-ваНаука М., 1979.-c.448

19. Гаае Р., Датциус А. Растяжение материалов и деформации оболочек мягких воздушных кораблей. Пер. с нем . Н.Г. Захарова / под. ред. проф. А.Г. Воробьёва. Ленинград. Издательство института гражданскою воздушного флота -Л931.-сЛ30., 24 л. черт.

20. Гаврилов A.M., Константинов А.С.Текстильные материалы в самолётостроении . М.: Оборонгиз.- i940.-c.212. ил и черт

21. Галин. В.П. Расчёт нарастания прочности бетона при отрицательных и знакопеременных температурах. // Второй международный симпозиум по зимнему бетонированию.- М.5 1975.- ТЛ с 33-42.

22. Гендин В.Я. Механизация и автоматизация работ при зимнем бетонировании. /У Совершенствование технологии строительного производства.-Томск., 1981.-с 41-46.

23. Герман С.П. Технология зимнего бетонирования монолитных стен с применением энергии инфрокрасного излучения./ Дис.канд. техн.наук. М., 1987.-210с

24. Головнёв СГ, Оптимизация методов зимнего бетонирования.- Л.; Стройиздат. Ленингр. отд- ние. 1983.- 233с.? ил

25. Горчаков Г.И. Повышение качества и технико-экономической эффективности строительных материалов .- М.: МИСИЛ977.- 164с

26. Губенко А.Б. и др. Пневматические строительные конструкции. М: М: Стройиздат 1963 г. 123с.

27. Данилов И.П. Инфрокрасный нагрев в технологии бетонных работ и сборного железобетона.: Автореф. дис.д-ра техн.наук / МИСИ.- М., 1970.- 28с

28. Ермолов В.В. Пневматические здания и сооружения. М: Стройиздат., 1980 г. 304с.

29. Ермолов В.В. Задачи теории мягких оболочек в области пневматических строительных конструкций,- "Сообщения лаборатории мягких оболочек," ДВВИМУ Владивосток, 1970г., вып. И стрЛ4-26.

30. Ермолов В.В. Пневматические конструкции, (сб.статей) М: Стройиз-дат., 1983г. 437с.

31. Жидкевич H.A. Бетон и бетонные работы.- С-пб,БН., 1912.- 524с.

32. Заседателев И.Б. Процессы теплового воздействия на твердеющий бетон специальных промышленных сооружений.: Автореф. дис.д-ра гехн.наук./ НИИЖБ.-М., 1975.-45с

33. Зиновьева Г.П. Термообработка бетона с противоморозными добавками в монолитных конструкциях возводимых в зимнее время.: Автореф. дис.„ ,.канд.техн.наук.:05.23.08./ НИИ Бетона и железобетона "НИИЖБ". М.,1983.-22с

34. Иванов О.С. Исследование физико-механических свойств бетонов и фазового состояния воды в них при замораживании и раннем возрасте: Авреф. дие.канд.техн.наук / НИИЖБ .- М., 1967.- 21с

35. Инструкция по производству бетонных работ в зимнее время с применением противоморозных добавок: ВСН 2-145-82 / Миннефтегазстрой, М: ВНи ИСТ.,1983.- 65с; ил

36. Квашин А.Г. Управление электротепловыми процессами при разогреве смеси./Дис.канд.техн.наук.- Новосибирск. ,1993.- 181с

37. Кириенко И. А. Бетонные, каменные и штукатурные работы на морозе.-Киев: Госстройиздат УССР ., 1962.- 272с

38. Комаров С.С., Житкова И.Н. Исследования упругих характеристик мягких конусообразных амортизаторов. /7 Девятая Дальневосточная конференция по мягким оболочкам. 1991.: Тезисы докладов..- Владивосток.: ДВВИМУ .,1991.- с 21-25.

39. Комаров С.С., Житкова И.Н. Пневмоупругость мягких конусообразных пневмоамортизаторов /V Девятая Дальневосточная конференция по мягким оболочкам. 1991.: Тезисы докладов..-Владивосток.: ДВВИМУ., 1991.- с. 17-21.

40. Комаров С.С., Житкова И.Н., Мискактин И.И. Нелинейные задачи взаимодействия пневмокаркасных конструкций с окружающей средой // Десятая Дальневосточная конференция по мягким оболочкам: Материалы. Владивосток.: ДВГМА.,1995.- с 53-56.

41. Красновский Б.М. Развитие теории и совершенствование методов зимнего бетонирования./Дис.д-ра техн.наук.-М.,1988.- 555с

42. Красновский Б.М. Физические основы тепловой обработки бетона. -М.: МИСИ им. В.В. Куйбышева., 1980.- 127с

43. Красовский Г. И., Филоретов Г. С. Планирование эксперимента. -Минск. : Изд-во БГУ, 1982.-302 е., ил

44. Крылов Б.А. Форсированный разогрев бетона и проблемы его использования. /V Непрерывный электроразогрев бетонной смеси в строительстве: Тезисы докладов совещания симпозиума.- Ленинград., 1991.-е. 3-4

45. Крылов Б.А.? Копылов В.Д. Факторы, влияющие на режим электропрогрева бетона в монолитных конструкциях при отрицательных температурах среды. // Бетон и железобетон,- М., 1967.- N10.- с 21-24

46. Крылов Б.А., Пижов А.И. Прогрев бетона монолитных железобетонных конструкций в греющей опалубке с сетчатыми нагревателями. М.: ЦНИИСК.,1971.- N6.

47. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена. М: Наука. Л970. 659с.

48. Лайгода Н.В. Влияние раннего замораживания бетона с противомо-розными добавками на его свойства. /7 Рекомендации по производству бетонных работ в зимнее время Новосибирск. Д 979.- с 31-39

49. Лепетов ВЛ., Юрцев Л.Н. Расчёты и конструирование резиновых изделий : Учебное пособие для вузов,- 3-е изд., перераб. и доп.-Л : Химия, 1987 .-408 с.

50. Лопатто А.Э. Пневмоопалубка вспарушных плит./ Дис.канд. техн.на-ук., Одесса.Д952.- 172с

51. Лыков A.B. Теория теплопроводности .М: Высшая школа. Д 967. 600с.

52. Лысов В.П. Формирование ресурсосберегающих технологических процессов возведения конструкций из монолитного бетона.: Автореф. дис.д-ра техн. Наук / МИСИ .Д984.- 37с.

53. Май л ер З.Л. Объёмные конструкции для малых форм строительства.-М.: СтройиздатД 966

54. Мердок Дж. Бетонные работы ( перевод с англ.) М.: Трудрезервиз-дат.,1958.-400с

55. Методические рекомендации по расчёту электропрогрева бетона монолитных конструкций./ Госстрой СССР, ЦНИИОМТП; бюро внедрения.- М., 1981.-21с

56. Мешкуров В.А. Исследование напряжённо-деформированного состояния воздухоопорного гофрированного свода.- В кн.: Исследования строительных конструкций из тканенвых материалов. Сборник научных трудов.-М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1984.- с. 22 33

57. Миронов С. А. Теория и методы зимнего бетонирования М.:Стройиздат 1975.- 700с

58. Никкенен А. Исследование методов электропрогрева в зимнем бетонировании. /У Рил ем. М.,1966.- N3.- с371-380

59. Огай С. А., Друзь Б. К Теория и расчёт пневмопанельных конструкций.- Изд-во Дальневосточного университета, 1994.-е. 180

60. Огай С.А. Экспериментальные исследования несущей способности пневмопанельных конструкций /У Девятая Дальневосточная конференция по мягким оболочкам.1991.: Тезисы докладов. .- Владивосток.: ДВВИМУ.Д991.-с 58-70

61. Организационно-технологические проблемы возведения монолитных конструкций на пневматических опалубках : Отчёт о НИР / Воронежсский инж. -строит, ин-т ; Руководитель A.C. Арзуманов.-N ГР 01.9.30 002181 Инв N 02.09.30 004073.- Ворожен., 1992.-59 с

62. ОттФрей и Тростель, Рудольф.Пневматические строительные конструкции. Конструирование и расчёт сооружений из тросов, сеток и мембран . Пер. с нем. A.A. Гогешвили. М: Строиздат., 1967.-320с., ил

63. Петраков Б.И. Возведение конструкций с помощью пневмоопалубки в районах крайнего Севера.- Л.: Стройиздат, 1984.-220с ил

64. Петраков Б.И. Бетонирование конструкций с использованием пневмоопалубки.- Л.: Стройиздат. Ленингр. отд-ние., 1974.-89 е.,ил

65. Петраков Б.И., Селиванов В.П., Никитин A.C. Возведение тонкостенного монолитного железобетонного купола диаметром 21м при помощи пневмоопалубки. // ПГС.Д990.- N7.-с 16-17

66. Пехович А.И., Жидких В.М. Расчёты теплового режима твердых тел. -Л.: " Энергия " .,1976.- 352с., ил

67. Поляков B.C., Шпаков В. П. Пневматические конструкции в строительстве. М: Стройиздат 1975 г. 39с.

68. Поярви X. Опыт зимнего бетонирования в Финляндии. /У 1 енера-льный доклад на втором международном симпозиу ме по зимнему бетонированию М, 1975.-22с

69. Прокофьев В.М. и др. Пневматические конструкции. Тематический обзор. ЦНИИТЭнефтехим, М. 1971г., 94с

70. Прокофьев В.М.; Шпаков В,П. Новые пневматические строительные конструкции.- ''Сообщения лаборатории мягких оболочек." ДВВИМУ Влади-востокЛ970г., вып. 11 стр. 27-37.

71. Прочность и деформативность конструкций с применением пластмасс.под. Ред. А.Б. Губенко. М: Строииздат.-l966.-280 с.

72. Райхиль В. Бетон. В 2-х.ч.Ч.2. Изготовление. Производство работ. Твердение ./ Пер.с нем. Л.А. Федин; под.ред, В.Б, Рахинова.- ТУ1.:Стройиздатг, 1981.- 122с.: ил

73. Расчёт пространственных конструкций. Под.ред Алексеева С.A. ML: Строииз дат., 1965. -вып. 10

74. Рекомендащш по возведению монолитных сооружений на пневмо-опалубке. Под. Ред. А.С. Арзуманова. Воронеж., 1988.-94 е., ил

75. Рекомендации по изготовлению железобетонных изделий с применением электроразогрева бетонной смеси в заводских условиях. / ВНИИ Железобетон. СССР.- М., 1972.-78с

76. Рекомендации по периферийному электропрогреву и электрообогреву монолитного бетона термоактивными опалубочными щитами./' НИИ бетона и железобетона,- М.: НИИЖБ.,1985.-58,(1 )с.: ил

77. Рекомендации по электообогреву монолитного бетона и железобетона нагревательными проводами.- ЦНИИОМТП.,1989.- 66,(1)С.:ил

78. Руководство по бетонированию монолитных конструкций с применением термоактивной опалубки./ Центр.научн.исслед. и проект.- эксперим. ин-т организации, механизации и техн. помощи стр-ву.- М.: Стройиздат. 1977. 95.;ил

79. Руководство по зимнему бетонированию с применением метода термоса./Науч.-иссл. ин-т бетона и железобетона.- М.:СтройиздатД975.-192 с

80. Руководство по применению химических добавок в бетоне./ НИИЖБ Госстроя СССР.- М: Стройиздат.,1980.- 55с

81. Сердюков В.М. Фотограмметрия в промышленном и гражданском строительстве. М.э " Недра ",1977.-245 е., ил

82. Творогов А.Н. Электрообогрев бетона с применением токопроводя-щей резины.//Вопросы технологии изготовления бетонных и железобетонных конструкций.-М.: ПДИЖ)МШ.Д966

83. Теплотехнический справочник. Под общ. ред. В.Н. Юренева. и П.Д. Лебедева. В 2-х т. Изд. 2-е, перераб. М., " Энергия "3 1976

84. Технология строительного производства. Справочник. Под. ред. Луц-кого С.Я., Атаева С.С. М.: Высшая школа ., 1991.-382 е., ил

85. Ткаченко А.Н. Технология возведения тонкостенных монолитных конструкций на пневмоопалубках в зимних условиях./ Дис.канд.техн.наук., Воронеж., 1990.-320с

86. Топчий В.Д. К технико-экономическому обоснованию выбора технологии зимнего бетонирования. /7 ПГС1.- М, 1975.- N7.- с 12-14

87. Топчий В.Д. Бетонирование в термоактивной опалубке.-М.: Стройиз-дат.,1977.

88. ТюренР.Г., Середа П.Дж. Опыт зимнего бетонирования в Канаде. //

89. Второй международный симпозиум по зимнему бетонированию М.,1975

90. Финни Д. Дж. Введение в теорию экспериментов. Пер. с англ. И. Л. Романовской и А. П. Хусу. Под. Ред. Акад. Ю. В. Линика. -М.5" Наука "5 1970. 287 с.

91. Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. Изд. 4-е, перераб. и доп. М: Стройиздат., 1973.-287 е., ил

92. Шарафутдинов P.A. и др. Подъём груза мягким домкратом // Десятая Дальневосточная конференция по мягким оболочкам: Материалы.- Владивосток.: ДВГМА.,1995.- с 61-64.

93. Электропрогрев и электроразогрев бетона: Учебное пособие./ B.C. Абрамов., И.Н. Данилов., Б.M Красновский М, Б.и., 1982.- 70с

94. Юмашев Ю.Б. К вопросу о возможности использования пневмокар-касной модульной опалубки в качестве греющей /У Строитель.-- 1997. N 7. -стр.25.

95. Юмашев Ю.Б. Обоснование температурных параметров эксплуатации греющих пневмокаркасных опалубок. // Материалы научной конференции

96. Проблемы реформирования экономики российской федерации в переходный период.". Воронеж. - ВГАСА.- 1999 . - с.48.

97. Auf pnevmatiscli gestützten Schalungen hergesctellte Betonschalen AVer-rer Sobek.- Stuttgart : Sobek., 1987.- 128

98. Bini D. Procede pour eriger un bâtiment an mögen d'un elemtnt gouflabe.,1968

99. A.c. 896220. СССР. МКИ E 04 G 9/08.Пустотообразователь/ P.3. Кожевников ( СССР ).- N 2702913/29-33; Заявл. 30.10.78 ; Опубл. 07.01.82 Бюл1

100. A.c. 996683. СССР, МКИ Е 04 G 11/04.0палубка для бетонирования перекрытий из монолитного железобетона / Г.И. Гескин и др. ( СССР )

101. N 3334881/29-33; Заявл. 09.09.81; Опубл. 15.02.83; Бгол. N 6.

102. A.c. 1020534. СССР, МКИ Е 04 В 1/345. Устройство для защиты объекта от атмосферных воздействий /' В.В. Глотов., А.И. Чекулаев., Э.К. Илюхов ( СССР ) N 3356269/29-33; Заявл. 16.11.81; 0публ.30.05.83; Бюл N 20

103. A.c. 1240855. СССР, МКИ Е 04 Н 15/20. Пневматическое сооружение /' М.И. Синицын., И.Р. Бурлаков., И .Я. Толстолуцкий ( СССР )

104. N 3798453/29-33; Заявл. 10.08.84; Опубл. 30.06.86; Бюл. N 24.

105. A.c. 1245678. СССР, МКИ Е 04 НО 15/20. Пневматическое раскрывающееся сооружение / В.П. Поляков и др. (СССР) N 3768694/29-33; Заявл. 12.15. 84; Опубл. 23.07.86; Бюл-N 27.

106. A.c. 1344883. СССР, МКИ Е 04 Н 7/22. Хранилище для сыпучих материалов / Г.П. Иванов и др. ( СССР ) N 4058857/31-33; Заявл. 18.04.86; Оггубл. 15.10.87; Бюл. N 38

107. A.c. 1348472. СССР, МКИ Е 04 Н 15/20. Пневмокаркасное сооружение / Ю.В. Друганов., В.А. Зубков., В.П. Поляков ( СССР ) N 4017625/29-33. Заявл. 04.12.85; Опубл. 30.10.87; Бюл. N 40.

108. A.c. 1368419. СССР, МКИ Е 04 Н 6/44. Ангар-укрытие для воздушных судов / В.А. Шиманский., А.Р. Смышляев ( СССР ) N 4049103/29-33 Заявл. 03.04.86; Опубл. 23.01.88; Бюл. N 3

109. A.c. 1546590. СССР, МКИ Е 04 Gl 1/04. Пневматическая опалубка перекрытий / A.C. Арзуманов и др. ( СССР) N 4424083/31-33. Заявл. 12.05. 88; Опубл. 28.02.90; Бюл. N 8

110. A.c. 1585180. СССР, МКИ Е 04 Н 15/20. Пневматическое купольное сооружение / М.И. Петровнин., A.B. Маралов., Ю.Г. Анцигин ( СССР )

111. N 43811016/23-33. Заявл. 15.12.87; Опубл. 15.08.90; Бюл. N 30

112. A.c. 1783104. СССР, МКИ Е 04 Н 15/20. Надувная конструкция / В. А. Антонов ( СССР ) N 4865847/33. Заявл. 11.09.90; Опубл. 23.12.92.Бюл 47

113. A.c. 1789003. СССР, МКИ Е 04 Н 15/20. Надувная палатка /' B.C. Зусмантович., Г.А. Куликов., В.А. Таварцьян ( СССР ) N 4853093/33. Заявл. 20.07.90; Опубл. 15.01.93; Бюл. N 2.

114. ГОСТ 10681-75 ( СЭВ 2038-79) Материалы текстильные. Климатологические условия для кондиционирования и испытания проб и методы их определения. Группа М09. Срок введ. с 01.02.1976. М., 1976., сЛ2

115. ГОСТ 30303-95*. Ткани технические прорезиненные. Метод определения разрывной нагрузки и удлинения при разрыве. Группа А69. Введён с 1.01.1997., с.52.

116. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика.-М.: Стройиздат, 1983 .-136 с.

117. СНиП 11-3-79*.Строительная теплотехника / Минстрой России. М: ГП ЦПП„ 1995.-29 с.

118. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции / Госстрой СССР.- М.; ЦИТП Госстроя СССР 1992.- 192 с.

119. СНиП 3.01.01-85*. Организация строительного производства / Госстрой СССР .- М.: ЦИТП Госстроя СССР., 1990,- 56 с.1. Утверждаю "

120. Проектно-технологические решения по возведению вертикальных ограждающих конструкций при помощи пневмокаркасных модульных греющих опалубок термосно-циркуляционного типа изложены в технологической карте.

121. Вид внедрения возведение двух фрагментов ограждающих конструкций размером 11,57x2,2x0,5м на одном этаже здания серии Э-81-5-1-АС. 1-1 с применением пневмокаркасных модульных греющих опалубок термосно-циркуляционного типа.

122. Организационно-технологические преимущества снижение трудоёмкости процесса строительства, снижение себестоимости возведения .

123. Социальный эффект сокращение материалоёмкости, обеспечение безопасных условий труда на всех этапах строительства, устранение зависимости от внешних климатических факторов.

124. От Воронежской Государственной От организации СМП 676архитектурно-строительной академии : ДСТ-1 Московской, ж.д.:

125. Научный руководитель темы Начальник ПТО1. А.Н. Ткаченко1. Ответственный исполнитель1. Главный бухгалтер1. Ю.Б. Юмашев1. Утверждаю "

126. Проректор по научной работе Воронежской Государственной архитекттрно^^рГ§^рой академиирнышов1. Утверждаю "

127. Расчёт выполнен на основании утверждённой Госстроем СССР " Инструкции по определению экономической эффективности использования в стро ительстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений. СН 509-78."

128. А2 годовой объём внедрения новой техники, м .

129. Приведённые затраты представляют собой сумму себестоимости и нормативных отчислений от капитальных вложений в производственные фонды:3 = С + Ен* К ( 2 )где С себестоимость работ по ьму варианту техникн на единицу строительно-монтажных работ, руб.;

130. Ен нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений в строительстве, равный 0,15;

131. К удельные капитальные вложения в производственные фонды на единицу строительно-монтажных работ по - му варианту техники, руб.

132. В качестве базы для сравнения принят фрагмент вертикального стеново го ограждения в элементах блокировки жилых домов серии Э-81-5-1-АС. 1-1, решаемых в крупноблочном варианте, размером 11,5 7x2,2x0,5м.

133. В себестоимость работ по новой технике включена стоимость пескобето на, пневмоопалубки (в расчёте на один оборот при 50-ти кратной оборачивае мости), металлических каркасов, утеплителя.

134. Затраты на эксплуатацию машин и механизмов определены с учётом их работы при монтаже и эксплуатации пневмокаркасной опалубки, а так же во время армирования, нанесения и выдерживания пескобетонной смеси до набо ра критической прочности.

135. Основная заработная плата рабочих учитывалась по действующим сбор никам ЕНиР.

136. Расчёт N3. Приведённые затраты сравниваемых вариантов определеныпо формуле 2 в расчёте на 1мЗ ограждающей конструкции:31 = 1044-55 + 0,15*387-19 = 1102-63 руб.,32 = 756-57 + 0,15*127-05 = 775-62 руб.