автореферат диссертации по строительству, 05.23.08, диссертация на тему:Технология полигонного производства стеновых панелей из керамзитобетона с использованием эффекта вакуума и солнечного излучения



МОСКОВСКИЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ , ИНЖЕНЕРШ-СГРОИГЕЛЬНЬЙ институт им. В. Е Куйбышеаа

На правах рукописи

Мокамед Эль-Хахаф Алаедин Ибрагим

ТЕХНОЛОГИЯ 1ЮЛЙГОШЮГО ПРОИЗВОДСТВА СТЕНОВЫХ ПАНЕЛЕЙ КЗ КЕРАЮИТОШША С ЙСШЛЬЭОВАНИЕЫ

■ ЭМЖКГА ВАКУУМА И СОЛНЕЧНОГО ИЗЛУЧЕНИЯ

■ /

05.Z3.08 - Технология и организация промышленного и гражданского строительства

Автореферат диссертации на соискание учено» степени кандидата технических наук

Москва - 1961

Работа выполнена в Московском ордена Трудового Красного Знамени инженерно-строительном институте им. Е Е Куйбивева

Научный руководитель - доктор технических наук,

профессор ЕЕ ДАНИЛОВ

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор . А.К.ШРЕЙЕЕР

- кандидат технических наук, доцент Е И. ЮДГОРШВ

Ведущая оргааивация - ЦНЮШГП

Защита состоится « ОО 1891г. В

: на васедании специализированного совета Д 053.11.10 ори Ш им. Е Е Кувбыяева по адресу* 113114, Москва, Шивовая наб., 8,

С диссертацией можно ознакомиться в библиотека МИСН им. Е Е Куйбшвва.

Просим Воспринять участие в аадате и направить Вва отзыв по адресу: 129337, - Москва, Ярославское и., 28, МИСИ им. Е Е Куйбыиева, Ученый совет.

. Автореферат разослан

1991г.

^ Учэный секретарь ; дациалгаироваяного совета кандидат технических наук, '<*- ' доцевт

ЕйШИИШЯОВ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ.

Настоящая работа посвявдэна анализу и разработке новых технологических методов при полигонном производстве стеновых панелей из керамзитобетона с непользованиеи эффекта вакуума и солнечного излучения. - ' ■

Актуальность работы.

- В настоящее время производство'

сборных железобетонных изделий в Сирии находится а стад:га начального развития. Исследование вопросов технологии полигонного производства сборного железобетона, требукг^го меньших капитальных" вложений и времени ввода ' в щюизводственную эксплуатацию, обуславливает актуальность темы диссертационной работы.

Развитие и совершенствование методов реализации технологических переделов технологии полигонного производства сборного железобетона рассматривались в работах известных' советских ученых: Ахвердова И. Н,, Афанасьева А. А., Баженова; XX Ы., Десова А. II, Миронова С. А-, Засёдателева И. В., Иалин'ского Е. <1. и других. Йэобходимость оценки этих методов полигонного производства в условиях Сирии явилась основанием для выбора темы настоящего исследования.

Целью работы

-— является разработка двух ведущих

технологических этапов технологии полигонного производства сборного железобетона - укладки и уплотнения бетонной смеси и теплового ускорения твердения бетона отформованных изделий.

Для решения первой задачи в основу принята имплозивная укладка керамзитобетонной смеси, второй - применение энергии солнечного излучения. !

Для осуществления поставленной цели в диссертационной работе выполнены исследования, направленные на: '

- обобщение и качественный анализ существующих технологических линий при полигонном производстве злемеитов для сборного домостроения;

■ - выбор и обоснование метода укладки керамзитобетонной

смеси;

- установление закономерностей становления прочностных

показателей бетона, уложенного имплозивным метолом;

выбор и обоснование метода энергетического воздействия на бетон огфэрмованных панелей;

- разработку основ технологии производства стеновых панелей из керамзитобетона на полигонах.

Научная новизна работы заключается в следующем: .

- применена имплозивная укладка гсарамзитобетоннай смеси при горизонтальном формовании стеновых, панелей, получены технологические параметры укладки;

- предложвны режимы термообработки бетона отформованных стеновых панелей с использованием .' солнечного излучения;

- представлены технологические возможности использования аффекта вакуума и солнечного излучения в полигонном производстве стеновых панелей.

Практическое значение работы

----состоит в разработке

основных положений технологии полигонного изготовления керамзитобетонных стеновых панелей с использованием эффекта вакуума и солнечного излучения с учетом климатических условий Сирийской Арабской Республики.

. На защиту выносятся:

- результаты обоснования перспективности изготовления стеновых панелей по стендовой технологии с использованием для укладки бетонной смеси имплозивного метода, применения для интенсификации твердения бетона энергии солнечного излучения;

- методика и результаты экспериментальных исследований по становлению прочностных показателей керамзитобетона, уложенного с использованием аффекта вакуума. Параметры имплозивной укладки бетонной смеси;

- комплект технических средств для имплозивной укладки бзтонной смеси;

> результаты исследований параметров ускорения твердения керамзитобетона энергией солнечного излучения;'

- реаения по основам технологии производства керамзитобетонных панелей в условиях полигонов.

Структура й объем работы.

--и --—,— Диссертация состоит ив

введения, четырех глав, обсрм выводов и списка литература Общий объем работы - 126 страниц, в том числе 82 страниц» машинописного текста, 37 рисунков, 8 таблиц, 111 наименований используемой литературы.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении

' -' излагается обоснование применения технологии

полигонного производства керамзитобвтоншя стеновых панелей для сборного домостроения с испольвовашзм эффекга вакуума и анергии солнечного иэдучеиая в условиях Сирийской Арабской Республики, формируется цэль и задачи исследования и подученные яаучяыэ результаты, гсоторш выносятся на защиту.

3 первой глазе

—---- приводится • описание обобщающей

функциональной схемы кошвэксиого технологического производства сборного гэлеаобетона.

В кастоясее врека производство сборных железобетонных изделий реализуется тремя основнюш технологическими линийыи: конвейерной, поточно-агрегатной и стендовой.

Конвейерная технология характеризуется последовательным перемещением изготавливаемого изделия по замкнутому циклу и выполнением определенных технологических этапов па специализированных рабочих пестах с принудительным технологическим цикяоы. 1

1Ьточно-агрегатная технология ? - группированием одноименных технологически* средств, иедду которыми изготавливаешь изделия перемесузятся независимо друг от друга.

Стендовая технология предполагает неподвижность изготавливаема изделий и подвижность технических средств и обслуживающих и* рабочих.

Для развивающейся Сирии полигонное производство сборного лэлевобетоиа является приоритетным, как наиболее рентабельное, требушее меньших капитальных влоиений и времени ввода в аксплуатапдо.

В главе дана характеристика полигонов, их классификация и рассмотрен принцип работа стенда, входяиэгб ' »

технологическую линию формования изделий, являющуюся основным производственным узлом полигона.

Вторая глава

-лосвящзна анализу сущрствукщга методов

укладки бетонной смеси при , стендовом производстве стеновых панелей, исследованию нового имплозивного метода укладки смеси, его фиаичесгай сущности ц технологической основы. В главе приводится описание и принцип работы многоцелевой экспериментальной установки, предложена методика проведения экспериментальных исследований и получены результаты этих ■ исследований: прочностные показатели керамзитобетона, укладываемого имплозивным , методом, оценена однородность макроструктуры керамзитобетона.

Укладка кераюитобетонной смеси имплозивным методом основана на использовании "вакуумного эффекта". Этот метод был разработан и получил широкое распространение в Академии строительства бывшей ГДР и ЛонЗЕИИЭПе.

' Физическая сувдюсть имплозивного способа уплотнения заключаемся в быстром перемещении бетонной смеси из бункера в герметизированную форму, в которой предварительно соадано разряжение.

' Однако в литературе почти отсутствуют экспериментальные и производственные дашше и, главным образом, прочностные показатели ■ керамзитобетона, полученные на основе предлолаиного способа.

План эксперимента то определению прочностных показателей и олнородчпгпт макроструктуры торамзитобетона в зависимости от степени разряжения в вакуум-полости включал:

- выбор методики проведения экспериментальных исследований по определений прочностных параметров Кйрамаигобетонной сшси;

- изготовление образцов керамзитобетона вакуумспособом и вибрационный методом на лабораторной вкброплощадке;

• - получение численных оценок прочностных-характеристик и однородности макроструктуры керамзитобетона и сравнение .результатов экспериментальных исследований, полученных на основе имплозивного и вибрационного методов.

Взвешенные компоненты керамзитобетонной смеси

перемешивались, в лабораторной бетономешалке принудительного действия. Подвижность бетонной смеси изменялась от 3-5 си до

9-11 cu путем расхода воды от 230 до 250 л на 1 мЗ, при атом расход материальных элементов на 1 мЗ составил: цемент - от 297 до 303 кг, гравий - от 267 до 273 кг, песок - от 792 до 303 кг. ' ,

Ив полученного объема наготавливалось 14_ образцов размером 15x15x15 см, при атом 10 образцов изготавливалось с укладкой бетонной смеси имплозивным методом, 4 - вибрационным способом.

Ддя получения керамзитобетона имплозивный методом использовалась созданная на кафедре "Технология строительного производства" ШСИ им. В. & Куйбышева специальная многоцелевая установка, состоящая из вакуум-насоса, вакуумного ресивера, формовочной вакуум-камеры, соединительной арматуры, вакуум-шлангов, вакуум-краноз, измерительного оборудования и уплотнителей. В вакуум-камере создавалось разряжение 0,04; 0,06 и 0,08 МПа. Изготовленные образцы оставлялись для твердения на 24 часа при t - 18-20' С. Затем образцы выдерживались в камере нормального твердения в течение 3, 7 и 28'суток с момента формования и подвергались разрушению на прессе с фиксацией величины разрушающей силы.

Ревульте ы выполненных экспериментальных исследований по установлению прочностных показателей керамзитобетона (в XX от R28 керамзитобетона, уложенного вибрационным методом) в зависимости от указанных технологических факторов приведены на рис. 1.

Оценка однородности макроструктуры определялась распиливанием образца в сечениях с наиболее ожидаемой неоднородностью, при помощи прозрачного сетчатого шаблона подсчитывалась доля площади распила, занимаемого гравием.

Результаты экспериментальных исследований показали повышение прочностных характеристик полученного имплозивным методом керамзитобетона по сравнению с прочностными показателями керамзитобетона, уложенного вибрацией; при атом плотность бетона в первом случае превышает плотность бетона во втором случае приблизительно на ЗХ.

Увеличение вакуум-давления и уменьшение подвижности смеси- повышает абсолютные прочностные показатели керамзитобетона и дает увеличение абсолютной прочности до 40Х по сравнению с марочной прочностью.

Содержание гравия практически одинаково во всех сечениях

б

*)

Рис. 1. График зависимости относительной прочности керамзитобетона и изменяемой подвижности бетонной смеси в возрасте (1 - 3-х суток, 2 - то яе 7 'суток, 3 - то яе 28 суток) при постоянном:' а -

Р-0,04 МПа; б - Р-0,06 Ша; в - Р-0,08 МПа.

. |

(верхнее, среднее, нижнее) и близко к расчетному'среднему -402, что свидетельствует о высокой однородности распределения крупного заполнителя по объему при имплозивном методе укладки керамзитобетона. 1 , ,

В третьей главе ' (

--рассмотрены закономерности и ' параметры

Интенсивности солнечного излучения при исследованиях формирования температурных полей в керашитобетоне стеновых панелей, теплофизические основы и расчетные положения нагрева' керамзитобетона стеновых панелей солнечным излучением, анализ и рекомендации по режимам теплового воздействия на кераызитобетон. ' . *

Климатические условия в иирии, где продолжительность солнечного сияния и солнечная радиация высоки, позволяет широко использовать солнечную энергию та полигонном производстве сборного «элезобетона. '

Воздействие энергии солнечного излучения на отформованную стеновую панель воспринимается с укрытой' пленкой, пропускающей лучистую энергию и препятствующей свободной массоотдаче, стороны. Другая сторона ааопадублена и теплоизолировала.

Некоторая часть'падаюпэй лучистой энергии отражается, а »¡есть поглощается при происходящих внутри и на поверхности бетонного элемента физических процессах. Изглоданная лучистая ёнергия переходит в тепловую, частично расходуясь на нагрев бетона, частично - на теплопотери в окружающей среде за счет Низкотемпературного инфракрасного иэлучения, конвективной Теплоотдачи и испарения воды с поверхности нагрева. От Ьоглощаюгарй солнечное излучение поверхности > бетонного Элемента тепловая энергия перемещается в толщу, формируя Тепловые поля, описываемые уравнением:

аь дЧ чдТ

— - а — + - , (2)

дТ дх1 ар

¡где Ь'- температура в рассматриваемой точке! X - время с качала нагрева; а - коэффициент температуропроводности; ц - интенсивность тепловыделения внутреннего источника тепла; с - удёльная теплоемкость бетона; р - плотность бетона

Для оценки кинетики развития температурного поля а отформованной стеновой панели используются количественные показатели падахшей энергии, теплофизические характеристики твердеющего бетона, интенсивность во времени экзотермического выделения в теле плита

Кинетика формирования средней температуры при твердении керамэитобетона стеновой панели , определяется выражением:

- - Ерез.Ь

£ - Ю 4 б . -;--(3)

Здесь t - искомая средняя температура; Ю - начальная температура у доив иного бетона; в - параметр температуры:

- аГ

е- — ; ь

й - толщина стеновой панели; X - коэффициент теплопроводности; Ерез. » Ер Еот. - результирующее поглощение открытой поверхностью панели солнечного излучения; Ер. - расчетная энергетическая освещенность солнечного излучения; Еот. - расчетное количество отданной с поверхности энергии в окружающую среду.

Параметры интенсивности падающего солнечного излучения брались из "Справочника по климату СССР", поскольку подобными данными для условий Сирии автор не владеет. В качестве расчетных показателей рассматривались апрель и июль месяцы.

Для упрощения еадачи действительные криволинейные графики интенсивности падающего солнечного излучения для 38* северной' географической широты, соответствующей Сирия, приводятся к расчетным прямолинейным.

Количественными показателями . теплофизических

характеристик С коэффициенты температуропроводности и теплопроводности) твердеющего бетона послужили экспериментальные исследования, выполненные на кафедре "Технология строительного производства" МИСИ им.ЕВ.Куйбышева, и данные нормативной литература

При 8том с достаточной точностью зависимости теплофизических характеристик от продолжительности твердения

батона (max - 28 суток) приняты прямолинейными монотонно убывающими функциями.

Расчетная температура окружаицэй среды, определяемая криволинейным графиком, соответствует трем временным периодам - предшествующему, соответствующему и последующему солнечному, излучению, Для целей расчета нагрева стеновых, панелей характер изменения температуры принимался прямолинейным со скачкообразным переходом на границах временных периодов.

Исследование технологического этапа "выдерживание бетона" при использовании энергии солнечного излучения основывалось на- климатических характеристиках (полигон расположен на 38ь северной географической пироты, соответствующей Сирии);

- режима работы полигона в двух вариантах:

I - процессы, связанные со съемом изделия ие формы, подготовкой к укладке и укладкой керамзитобетонной смеси, солнечное воздействие на уложенный бетон выполняется.в первую смену. Во вторую - уход за бетоном и дополнительное энергетическое воздействие на него. '

II - процессы, связанные с формованием панелей, выполняются во вторую смену, в первую - тепловое воздействие па бетон солнечным излучением;

- номенклатура продукции полигона (стеновые панели толщиной 200 и 200 мм сплошные размером 1200x2800 мм и с оконным проемом - 2400x2800 мм;

- ориентации опалубочных форм (возможности вращаться в горизонтальной плоскости относительно вектора падающего солнечного излучения и поворачиваться в вертикальной плоскости);

- температурном режиме выдерживания бетона;

- данных по функциональным зависимостям "тепловой режим выдерживания - относительная прочность" керамзитобетона

На основе конкретных расчетов получена количественные данные кинетики формирования средней температуры в твердеющем керамзитобетоне стеновой панели под воздействием солнечного излучения.

Установлено, что при работе полигона no I варианту для панелей толщиной 0,2 при Epes. - 340 я 460 Вт/hg. ч (скорость ветра 1 м/с) требуемая прочность (не менее 60% R28) обеспечивается температурным режимом, предусматрипащии

начало нагрева а 6; 10 часов и в б; 10; 14 часов соответственно. При начале нагрева в 14 часов (Ереа.» 340 Вг/м2. ч) достигается 46% R28, что недостаточно и требуется дополнительное тепловое воздействие во втору» сиену.

В качестве примера на рис.2 приведены зависимости, характеризующие режимы теплового выдерживания и достигнутые относительные прочности бетона при работе полигона по I варианту в условиях Epes.» 340 Вг/м2.ч и h « 0,2 м.

Для панелей толщиной 0,3 м при Ерев. - 340 и 460 Вг/м2. ч требуемая относительная прочность бетона обеспечивается температурным режимом, предусматривающим начало нагрева в 6, 10 и 14 часов соответственно. Остальные режимы не обеспечивают получение требуемой прочности и необходимо прибегать к дополнительному тепловому воздействию.

Если ке производить сокращение расхода цемента на 1 мЭ, значительный прирост прочности керамзитобетона может быть учтен в режимах тепловой обработки бетона. В атом случае ' все приведенные режимы являются действенными и дополнительного теплового воздействия во вторую смену не требуется.

Скорость ветра сувдзственно влияет на кинетику формирования средней температуры в стеновой панели, фи скорости ветра 3 м/с ни один из исследуемых режимов не обеспечивает достижения керамэитобетоном в суточном возрасте прочности не менее 'БОЛ R28 и необходимо дополнительное тепловое воздействие или. переход к 2-х суточному обороту формы.

Щзи работе полигона по II варианту для панелей толщиной 0,2 м при Ереа. » 340 и 460 Вг/м2. ч в режиме "предварительное выдерживание (12 ч) нагрев солнечным излучением (12 ч)" достигается прочность 60% R26 и я» 60t R28 соответственно.

Для панелей толщиной 0,3 м при Ереа. - 340 и 460 Вг/м2. ч прочность достигает величины, равной 46Х R28 и БОХ R28 соответственно. В этом случае при первом тепловом режиме количество энергии солнечного излучения недостаточно и требуется дополнительное тепловое воздействие. ;

На рис.3 представлена зависимость, характеризующая режимы теплового выдерживания и достигнутую относительную прочность бетона при работе полигона по второму варианту В условиях Epes.« 340 Вг/м2. ч и h = 0,2 м. * .

Эффекты поворота фзрм, имплозивной укладки бетонной

а)

с_

1)

И .

I I I I II I

0 2 4 6 8 10Х

ДО 12 14 16 1в 20 22 Время

,оуток, Чао

46Х 18* -:-1—-1 747Л7Э

О 2 4 6 В ДО 12 14 16 18 20 22 Время

суток, чес

ВХ 35С 22% 17Х

|-1-1-1--I зохягя

О 2 4 6 В 10 12 14 16 18 20 22 Время

оуток, час

63 17Х 6Х 16Х

<-Д-«-:-1-—1 46У.П20

Рис. 2. йрактерные режимы теплового выдерживания и достигнутые относительные прочности бетона при работе полигона по I варианту в условиях Ерез.« » 340 Вг/и2. ч и Ь пан.» 0,2 м: а - войдействие солнечного излучения с б часов утра; б - го ие, а 10 часов; в - то же, с 14 часов.

суток, чао

ьх зах ¿х

I—_--—1_________1—-—-1 30X1428

Рис.3. Характерные режимы теплового выдерживания и достигнутые относительные прочности- Оетона при работе полигона по 11 варианту в условиях Ерев. -340 йг/м2. ч и Ь пан. « 0 ,2 и. ~

смеси и влияние скорости ветра на температурные режимы идентичны рассмотренным для условий работы полигона по I варианту.

Четвертая глава

-:---- содержит вопросы, касающиеся

конструктивных особенностей форм при стендовом производстве керамэитобетона стеновых панелей, технических средств укладки керамвитобетонной смеси, дополнительного ' энергетического воздействии в виде инфракрасного ивлучения на керамзитобетон, снятия готовых изделий из формы вакуумными захватами.

При стендовом производстве операционные потоки, перемещаясь от одной формы к другой, последовательно осуществляют; •

- подготовку формы (очистку и смаэку) к укладке бетонной смеси;

-'монтаж арматурных элементов, установку оконных и дверных блоков,1 если таковые имеют место;

- укладку керамаитобвтонной смеси;

- операции по ускорению твердения бетона в отформованных стендовых панелях;

- снятие готовой панели с формы.

Ишгаз использование анергии солнечного излучения может быть достигнуто применением опрокидных форм (по типу применяемых в бывшей ГДР), но дополнительно располагаемых каждой на индивидуальной поворотной платформе, что позволит использовать вектор солнечного излучения под углом 90° к поверхности отформованной стеновой панели.

Использование вакуумного аффекта требует полную герметичность формы, что макет бить достигнуто прокладкой а местах стыковки отдельных элемзнтов формы герметизированных прокладок 1Ш1 превргпрнием разъемных форм в цельные путем проварки пост стыковки.

Для обеспечения имплозивной укладаш бетонной смеси при формировали! стековых пачелэй необходимы специальные технические средства, .основными узлами которых являются вакуум-пдат и система создания вакуума в герметизированной полости. Еагуум-щит представляет собой сварную металлическую конструкцию, оснеженную сверху четырьмя бункерами.

В систему создания вакуума входит пульт управления, вакуум-насос, ресивер и соединительные вакуум-провода Шдобныэ вакуум-установки выпускаются промышленностью Швеции, поэтому необходимо индивидуальное их гаготовление или импорт.

В работе приведены рекомендации при индивидульном конструировании и изготовлении вакуум-скстем.

• При тепловом воздействии солнечной радиации на кэрамзитобетон необходимо достичь относительной прочности бетона не менее БОХ Й28. Если этот критерий не достигнут, в качестве дополнительного к солнечному воздействию на керамзитобетон рассматривается инфракрасное излучение, генерируемое отдельными излучателями.

Физические закономерности и математический аппарат анализа кинетики формирования температурного поля в кегпмзитобетонных стеновых панелях под воздействием солнечного излучения могут быть распространены и на инфракрасное излучение, как идентичное солнечному.

В Качестве установки инфракрасного излучения принят камерный тип. Несущвй основой установки инфракрасного излучения является сварной каркас из двралпминевых труб,

,-i 14 " v _ ,

энугречяяя поверхность каркаса облицована листовым алюминием или фольгой для концентрации энергии инфракрасного излучения и' ориентадаи ее ; а сторону облучаемой поверхности панели. Форма установки очерчена параболами, внутри каждой ив которых в' ее фокусе расположен .линейный источник . инфракрасного получения■конструкции ШОП им. В. Ё. Куйбышева, '-у Гецерьтором инфракрасного излечений' ' 8 излучателе является металлическая жаропрочная ' трубка, подклачаекая непосредственно к источнику электроэнергии. В отлачие от ^ущэстаувдшс ТЭНав в таком иелучатеде отсутствует реенаторнай элемент,' „что ¡значительна упрощает конструкцию генератора н его изготовление. Токопроводящая ыеталлкчэская оболочка из жаропрочной нержашвдэй ¡'стали ' позволяет вкспдуатировать излучатель, в агрессивных средах, придавать . ему произвольнуи форму. , Основное преимущество нового конструктивного решения : определяется воадахиостью, ограничиться .;областьи .применения безопасных нкековольтных напряжений путем изменения сопротивления оболочки (длины и поперечного сечешш). Это позволяет ,1,; посредством' : , трансформатора промышленного . изготовления регулировать ' режимы тероообработки . батона конструкции- . ' .

Шдобнш установки со8дшя энергетическую освоеюнность порядка 650 - 760 Вт/м2. ;; ,

В целях сохранения целостности стеновых панелей, 1 учитывая ее большую площадь, а, следовательно, и вначительнш ; силы адгевии, принимая во внимание, что в момент съема панели о формы керамэитобетон приобретает лишь около 50% R28, ' рекомендуется применять специальные вакуумные грузозахватные устройства -':■';;''. Г * •

Принцип действия вакуумных грузозахватных устройств основан на способе создания рааряиения в емкости, установленной на поверхности поднимаемой конструкции. В результате этого возникает достаточно .прочное соединение, позволяющее поднимать, транспортировать и опускать изделия различной массы, формы, габаритов.

Преимущества таких груеовахватнух устройств заключается

- удобстве и быстроте захвата и освобождений изделий;

- созданий жесткой связи между гр^еовахватным устройством и неремчя^шм элементом;

15 . , ,

- обеспечении сохранности декоративных поверхностей изделий и конструкций. < , >;. ;

Наиболее распространены устройства с вакуумный насосом. Реже применяются элюкторные и беэнасОсные ; вакуумные• грузозахватные устройства . ЛЛ

Анализ физических особенностей ,, • вакуума позволяет рекомендовать его с большой эффективностью д>л снятия стеновых панелей с форм., - :

.ч ОЕВДЕ ВЫВОДЫ

1. На основе экспериментальных исследований, расчетных полокзнйй и обобтэния современной технологии бетона определены и предложены для широкого применения в Полигонном производстве \ керамзитобетошшх/ стеновых панелей эффекту вакуума (имплозивная укладка: керамзитобетонноЯ скчся и снятие готовых панелей с форм) и солнечной &иергии:( для интенсификации твердения бетона в отформованных йвдедиях. ::

2. Имплоаивнкй метод укладки оказывает! позитивное влияние на становление . ' прочностных показателей кэрамзитобетона: ■;•',.

- становление прочностных показателей керамзитобетона подчиняется ' ' определённым закономерностям: •"' увеличение вакууметричеекого давления и уменьшение Подвижности смеси/ приводят к повышению абсолютных прочностных показателей керамзитобетона; /

- при определенных сочетаниях количественных показателей вакууметричеекого давдэния ' и подвижности смеси повшеиие прочности керамзитобетона по сравнению с марочной прочностью может достигать 40Х (в пределах проведенных зтеперяментальных исследований)5

- достигаемое повылепие прочности кесвмритобптонй позволяет сократить расход Цемента (на I мЗ) на ; 10-Ш,. чтц следует учитывать при выборе методов уклэдки и уплотнений гарзшитббетонйой смеси. V <1 "'

3. Имллозшчшя. укдг-дга ■к«рамаитобс? гонкой > смет! обеспечивает . полу чете гак^юетруктур с г ра&иомеринм распределением частил крупного заполнители ; по объему уложенного керамзитобетона; •

4. Имплозивная укладка бетонной смеси является новым методом, не оснащенным еще эффективными техническими средствами. Поэтому основные технические средства для имплоаивной укладки керамзитобетонной смеси приходится применять индивидуального проектирования и изготовления, что на сегодня приводит к определенным сложностям . в развитии метода, несмотря на его позитивные физические гоаможности.

5. При выборе режимов теплового воздействия солнечной - радиацией на бетон аа критерий принято получение

кераызитобетоном относительной прочности не менее БОХ R28 в зависимости от вариантов работы полигона.

Цэи работе полигона по I варианту (процессы, связанные со съемом изделия иа формы, подготовкой к укладке и укладкой керамзитобетонной смеси, солнечное воздействие на уложенный бетон выполняется в первую смену. Во вторую - уход ва бетоном и дополнительное энергетическое воздействие на него):

- для панелей толщиной 0,2 и 0,3 и (при Ерез.» 340; 460 Йг/м2. ч) все рассматриваемые температурные режимы (за исключением только трех) обеспечивают. достижение относительной прочности керамаитобетона. К трем анамальныа относятся следующие: для панелей толщиной 0,2 м при начале нагрева в 14 часов (Epes. - 340 Вг/м2. ч) достигается' только 46Z прочности. Для панелей толщиной 0,3 м (Ерез.» 340 Вг/м2. ч) ' начало нагрева в 10 и 14 часов не обеспечивают получение требуемой прочности и необходимо прибегать к дополнительному тепловому воздействию.

- аффект поворота форм в процессе теплового воздействия относительно вектора солнечного излучения обеспечивает приобретение требуемой относительной прочности керамзитобетона;

- имплозивный способ укладки бетонной смеси (бев сокращения расхода цемента на 1 мЗ) позволяет достичь требуемой прочности бев дополнительного теплового воздействия во 2-ю смену.

При работе полигона по II варианту (процессы, связанные с формованием панелей, выполняются во вторую смену, в первую - тепловое воздействие на бетон солнечным излучением):

- для панелей толщиной 0,2 м при F.pea. - 340 и 460 Di'/m2. ч в режиме "предварительное выдерживание (12 ч) и нагрев солнечным излучением (12 ч)" достигается требуемая

прочность. Для панелей толщиной 0,3 к при Epes. - 460 Вг/м2. ч тепловой режим обеспечивает требуюмую прочность, при Ерез. » 340 Вг/м2. ч ' - количество энергии солне«1ного излучения недостаточно для приобретения необходимая прочности, и требуется" дополнительное тепловое воздействие; .

- переориентация в процессе теплового воздействия форм обеспечивает ! приобретение требуёиой ' < прочности керамвитобетона; , ':)': \j .'.Л.:/'. ,

- эффект имплозивной укладки бетонной смеси идентичен I варианту.'.; . ; '

6. В качествё' дополнительного к солнечному воздействию на керамзитобетон предлагается инфракрасное ив лучение, кшс

- представляипеэ аналогию воздействия ' ^ солнечного ивлучения и описываемое теми же физическими rt математическим« моделями кинетики формирования температурного поля;

- осуществляете довольна просто • (особенно пр* использовании электрической внергии); • , К,.'

-поэволяювре. создавать на облучаемых (гсоверхйостях энергетические .'•' освеввяяости, треС/емне. для обеспе чения предусмотренных'Джимов твердения «ерамзитобетока в стеновы* панелях; V. ■ , ' ' 'р1

предетавляииее возможность сиздпвагь ' яа т баэё мобяльниа, легкие установки, аффективные к :йрименению на полигонах. , ■ ;■■■'' .• ■ , -

7. Для 'снятия стеновых паяелей[ с -форм эффективно использование вакуумных грузозахватных устройств. i '

Пописано в печать 26-04.1991 г. формат Ö4VIB ! Пвч.офс. v И-175 ОбШ. I уч.-изд.л. T;10Q Эша.^ ^ ^ Бесплатно

Ротапринт МЙСИ им. В^В, цуй^швва '