автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Структура высокотехнологичных бетонов и закономерности проявления их свойств при эксплуатационных влажностных воздействиях

На правах рукописи

003486В3 1

Славчева Галина Станиславовна

СТРУКТУРА ВЫСОКОТЕХНОЛОГИЧНЫХ БЕТОНОВ И ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПРОЯВЛЕНИЯ ИХ СВОЙСТВ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ВЛАЖНОСТНЫХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ

05.23.05 -Строительные материалы и изделия

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

-3 ДЕК 2009

Воронеж - 2009

003486831

Работа выполнена в ГОУ ВПО Воронежский государственный архитектурно-строительный университет

Научный консультант - доктор технических наук, профессор,

академик Р ААСН Чернышев Евгений Михайлович

Официальные оппоненты - доктор технических наук

Каприелов Семен Суренович

- доктор технических наук, профессор Рахимбаев Шарк Матрасулович

- доктор технических наук, профессор Кориеев Александр Дмитриевич

Ведущая организация - ГОУ ВПО Санкт-Петербургский

государственный архитектурно-строительный университет (г. Санкт-Петербург)

Защита состоится 25 декабря 2009 года в 10— на заседании диссертационного совета Д 212.033.01 Воронежского государственного архитектурно-строительного университета по адресу: 394680, г.Воронеж, ул. 20-летия Октября, д. 84, ауд.3220

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Воронежского государственного архитектурно-строительного университета.

Автореферат разослан •// ^^_

Ученый секретарь диссертационного совета

Власов В.В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Аю~уальность работы.

В настоящее время строительная практика характеризуется появлением и расширяющимся применением высокотехнологичных бетонов нового поколения: на основе вяжущих низкой водопотребности, наполненных и тонкомолотых цементов, быстротвердеющих и особобыстротвердеющих цементов, а также бетонов супер- и гиперпластифицированных, гиперпрессованных, поризо-ванных, дисперсно-армированных, высокодисперсных (порошковых), получаемых с применением микро- и наноразмерных структурных составляющих. Переход на новый уровень строительно-технических свойств и возможностей таких бетонов является следствием принципиального преобразования, модифицирования их структуры по сравнению с традиционными видами бетонов прежних поколений. Специфическими признаками структуры высокотехнологичных бетонов являются возрастающие на несколько порядков площади поверхности раздела фаз, число физических и физико-химических контактов в единице объема материала, повышенная плотность или пористость, отличающиеся размерно-геометрические и энергетические характеристики пор и др. К высокотехнологичным бетонам с подобными признаками строения, качественно новым уровнем свойств, безусловно, относятся плотные высокопрочные модифицированные бетоны, макропористые цементные и силикатные бетоны, которые именно в связи с этим являются объектами исследования.

Есть основания считать, что вследствие особенностей строения высокотехнологичные бетоны могут быть потенциально более неравновесными и более активными по отношению к воздействиям среды. Не исключается неоднозначность, противоречивость проявления свойств высокотехнологичных бетонов при эксплуатации, что может оказаться проблемой при их практическом применении. Комплексных и достоверных знаний о поведении высокотехнологичных бетонов, изменении их состояния и свойств при эксплуатации пока еще не получено. И в первую очередь это касается проблемы влияния влажностного состояния бетонов на проявление и изменение их строительно-технических свойств. Особое место и актуальность именно данной проблемы обусловлены тем, что в составе всех физико-климатических воздействий среды влажностные являются постоянно действующими, и от влажностного состояния бетона зависит проявление практически всех основных свойств - прочности, деформатив-ности, теплопроводности, морозостойкости.

В связи с этим развитие знаний, раскрытие механизма и закономерностей изменения свойств высокотехнологичных бетонов.в зависимости от их влажностного состояния, разработка технических и технологических решений по управлению качеством бетонов с учетом последствий эксплуатационных влажностных воздействий является актуальной проблемой и принимается в данной работе в качестве предмета исследований. Развитие этого направления имеет важное практическое значение для управления долговечностью и надежностью строительных конструкций и, соответственно, для совершенствования технологии бетонов.

Цель работы: разработка технологических решений по управлению формированием структуры бетонов и реализацией их свойств при влажностных эксплуатационных воздействиях на основе теоретических и экспериментальных исследований проблемы.

Ведущая научная концепция. Проявление строительно-технических свойств бетонов при эксплуатационных влажностных воздействиях определяется формирующимся балансом сил в их структуре при изменении влагосодер-жания. Величина этих сил обуславливается энергией связи видов воды со структурой материала, кинетикой содержания ее видов в материале при эксплуатации, что и зависит от параметров структуры материала. Формирование структуры является средством управления составляющими баланса сил ее связи с водой и, тем самым, средством влияния на реализацию строительно-технических свойств материалов, их долговечность при влажностных эксплуатационных воздействиях на конструкции.

В соответствии с целью работы и на основании выдвинутой концепции определены следующие задачи исследований:

1. Предложить подходы к постановке и решению материаловедческих вопросов по проблеме обеспечения эффективной реализации строительно-технических свойств бетонов при влажностных эксплуатационных воздействиях на основе анализа, систематизации и развития положений физико-химической механики, механики деформирования и разрушения, теории тепло- и массопереноса в структурированных системах.

2. Обосновать систему структурных параметров бетонов, которая обеспечит возможности управления их влагообменом со средой.

3. Предложить принципы управления влажностным состоянием и условиями проявления строительно-технических свойств бетонов при эксплуатации посредством регулирования их структуры.

4. Экспериментально исследовать закономерности кинетики влажностного состояния плотных и макропористых высокотехнологичных бетонов при взаимодействии их с водяным паром и водой эксплуатационной среды как функции параметров строения материала и параметров среды.

5. Экспериментально исследовать закономерности, раскрывающие взаимосвязь меры изменения основных строительно-технических свойств плотных и макропористых бетонов в различном влажностном состоянии с параметрами их структуры.

6. Рассмотреть прикладные инженерно-технологические задачи управления реализацией строительно-технических свойств высокопрочных модифицированных бетонов, макропористых цементных и силикатных бетонов с учетом последствий влажностных эксплуатационных воздействий посредством регулирования их состава и конструирования структуры.

7. Разработать предложения по технологии получения оптимизированных структур бетонов по критерию эффективной реализации их свойств при влажностных эксплуатационных воздействиях.

Основные методологические н методические положения постановки исследований:

> обеспечение системно-структурного подхода;

> использование при осуществлении экспериментальных исследований типичных структур плотных и макропористых бетонов с широким диапазоном варьирования параметров их строения;

> комплексное применение методов идентификации структуры для ее количественного описания;

> математическая интерпретация экспериментальных результатов для формирования базы данных в задачах конструирования оптимизированных структур бетонов, обеспечивающих эффективную реализацию их свойств при изменении эксплуатационного влагосодержания.

Связь работы с научными программами. Исследования и разработки выполнялись в рамках гранта «Разработка и развитие теоретических и прикладных вопросов гигромеханики строительных материалов» шифр ТОО - 12.2 -1663 (2002 - 2003 г.г.); Межотраслевой программы сотрудничества Минобразования и Спецстроя РФ «Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве» (2002 - 2004 г.г.); планового задания Федерального агентства по образованию «Развитие теории системно-структурного материаловедения и высоких технологий строительных композитов нового поколения» (2003 - 2007 г.г.), «Развитие теории и основ конструирования структур наноструктурных композитов нового поколения (2008 - 2012 г.г.); по программе фундаментальных исследований РААСН по приоритетному направлению «Развитие строительного материаловедения, технологии и нанотехнологии. Новые высокопрочные, сверхпрочные, легкие, сверхлегкие и долговечные строительные композиционные материалы» (2002 - 2009 г.г.) и др.

Научная новизна работы.

Обобщены и развиты теоретические представления о механизме и закономерной взаимосвязи строительно-технических свойств бетонов с их влаж-ностным состоянием.

С позиций системно-структурного материаловедения сформулированы принципы управления структурой и качеством бетонов с учетом последствий эксплуатационных влажностных воздействий.

Обоснована система структурных параметров управления интенсивностью взаимодействия бетонов с водяным паром и водой на основе анализа и систематизации фундаментальных представлений о процессах и закономерностях влагообмена дисперсных капиллярно-пористых тел со средой.

На основе обобщения комплексных экспериментальных данных раскрыты количественные взаимосвязи интенсивности процессов адсорбции, капиллярного насыщения, водопоглощения, обезвоживания с параметрами состава и структуры плотных и макропористых бетонов.

Получены количественные зависимости взаимосвязи меры изменения основных свойств бетонов в различном влажностном состоянии (прочности,

величины деформаций, теплопроводности, морозостойкости) с характеристиками их твердой фазы и порового пространства.

Количественно оценена мера эффективности управления показателями строительно-технических свойств плотных и макропористых бетонов при влажностных эксплуатационных воздействиях посредством направленного регулирования их строения.

Предложены подходы к конструированию структур бетонов по критериям и условиям эффективной реализации строительно-технических свойств при влажностных воздействиях эксплуатационной среды; систематизирована база данных, разработаны алгоритмы и решена задача конструирования структур цементных поризованных бетонов.

Практическая значимость работы определяется возможностями решения на основе научных ее результатов прикладных задач материаловедения и технологии высокотехнологичных бетонов, управления их качеством и долговечностью. Полученные количественные зависимости взаимосвязи меры изменения основных свойств, интенсивности процессов влагообмена цементных и силикатных бетонов с параметрами их структуры создают информационную базу: 1) для «конструирования» структур и обоснования требований к составам и параметрам технологии бетонов с комплексом задаваемых свойств и характеристик; 2) для обоснования рекомендаций к определению расчетных характеристик бетонов при проектировании конструкций; 3) для обоснования требований к рациональным условиям применения материалов в конструкциях.

Результаты исследований позволили:

> для высокопрочных модифицированных бетонов (с составами, применяемыми в современном строительстве) обосновать значения коэффициентов линейных влажностных деформаций и коэффициентов условий работы бетона с учетом его влажностного состояния;

> для цементных поризованных бетонов обосновать требования к составам, структуре и получить бетоны средней плотностью от 800 до 1600 кг/м3 с пониженной эксплуатационной деформируемостью, разработать их технологию, ориентированную на использование региональных природных и техногенных сырьевых материалов и характеризуемую возможностью применения одних и тех же материалов и оборудования для получения поризованных бетонов различного строительного назначения;

> для силикатных ячеистых бетонов нового поколения обосновать предложения по уточнению коэффициентов теплопроводности, а также определить требования к конструкции наружных стен зданий по условиям обеспечения нормируемого термического сопротивления стен в реальном диапазоне годичной динамики эксплуатационного влагосодержаиия материала.

Реализация работы. Результаты работы использованы:

> для обоснования предложений к подготовке нормативно-инструктивных документов - «Рекомендаций по учету влажностного состояния высокопрочных модифицированных бетонов при определении их расчетных характеристик», ГОСТ 31359-2007 «Бетоны ячеистые автоклавного твердения. Технические

условия», «Рекомендаций по обеспечению теплоэффективности ограждающих конструкций с применением изделий из силикатного ячеистого бетона с учетом их влажностного режима»; > при разработке комплекта технологической документации, включающего «Технические условия на бетон поризованный», «Технологический регламент на производство конструкций из мелкозернистого плотного и поризо-ванного бетона для монолитного строительства», «Карту технологического процесса изготовления стеновых блоков из поризованного бетона», варианты комплектации мобильного технологического комплекса для условий монолитного строительства и заводских производства.

В период 1998 - 2008 гг. на ряде предприятий г. Воронежа и области осуществлено опытно-промышленное возведение монолитных стен, устройство подготовок под полы из поризованного бетона; проведена опытно-техническая проверка его эксплутационных свойств.

В рамках реализации Межотраслевой программы сотрудничества Минобразования и Спецстроя РФ «Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве» (2002 - 2004 г.г.) комплект технологической документации по поризован-ным бетонам предоставлен предприятиям Спецстроя РФ (ФГУП УССТ №2, г. Москва; ФГУП УССТ №3 г. Санкт-Петербург; ФГУП «Центральное проектное объединение», г.Воронеж).

Рекомендации по обеспечению теплоэффективности ограждающих конструкций используются в ЗАО «Коттеджиндустрия» (г. Россошь Воронежской обл.) при проектировании и возведении зданий с применением изделий из силикатного ячеистого бетона.

Предложения по подготовке стандарта «Бетоны поризованные конструкционные и конструкционно-теплоизоляционные для малоэтажного жилищного строительства по монолитным технологиям» включены в план перспективных разработок РААСН в рамках реализации федеральных целевых программ «Жилище» и «Реформирование ЖКХ».

Результаты исследований автора внедрены в учебный процесс Воронежского государственного архитектурно-строительного университета: использованы при подготовке спецкурса «Механика прочности и разрушения материалов и конструкций» для студентов специальности «Производство строительных изделий и конструкций», в курсовом и дипломном проектировании, при подготовке магистерских диссертаций.

Апробация работы. Результаты работы доложены на V, VI, VIII, X академических чтениях РААСН (Воронеж, 1999 г.; Иваново, 2000 г.; Самара, 2004 г.; Казань, 2006 г.); на Международных академических чтениях РААСН «Новые научные направления строительного материаловедения» (Белгород, 2005 г.); Международных академических чтениях «Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения» (Курск, 2009 г.); трех Международных научно-практических конференциях «Бетон и железобетон в третьем тысячелетии» (Ростов-на-Дону, 2000, 2004, 2006 г.г.); трех научно-практических конференциях по результатам реализации Межотраслевой программы сотрудничества Ми-

нобразования и Спецстроя РФ «Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве» (Москва, 2002, 2003, 2004 г.г.); Международном конгрессе «Современные технологии в промышленности стройматериалов и стройиндустрии» (Белгород, 2003 г.); Международном конгрессе «Наука и инновации в строительстве» (Воронеж, 2008 г.); Международной конференции «Механика разрушения бетона, железобетона и других строительных материалов» (г. Санкт-Петербург, 2009 г.); ежегодных научно-практических конференциях ВГАСУ (1999....2008 г.г.).

Разработки по технологии поризованных бетонов представлялись на 18-й межрегиональной выставке «Строительство» (2004 г., г. Воронеж); межрегиональной выставке «Агробизнес - Черноземье» (2004 г., г. Воронеж); на 19-й межрегиональной выставке «Строительство» (2004 г., г. Воронеж) с получением диплома в конкурсе за лучшую разработку; на выставке «Воронежстрой-тех» (2004 г., г. Воронеж); на научно-практических конференциях-выставках Межотраслевой программы сотрудничества Минобразования и Спецстроя РФ (2002, 2003, 2004 г.г., г. Москва).

Публикации. Основные результаты и положения диссертационных исследований представлены в 45 статьях и 1 монографии, в том числе 9 статей опубликовано в изданиях, входящих в рекомендованный ВАК перечень.

Личный вклад автора. Представленные в диссертации результаты получены лично автором, а также в рамках руководства исследованиями, в котором автору принадлежит определяющая роль в формулировке проблем, целей и задач исследований, в планировании и проведении экспериментов, анализе и обобщении полученных результатов. Автору во всех работах, опубликованных в соавторстве, в равной степени принадлежат сформулированные теоретические положения и результаты экспериментальных исследований, их анализ и обобщение, раскрывающие научную новизну работы, а также прикладные разработки, подтверждающие ее практическую значимость.

Достоверность научных результатов обеспечивается методически обоснованным комплексом исследований на поверенном экспериментальном оборудовании; статистической обработкой с заданной вероятностью и необходимым количеством повторных испытаний; сопоставлением результатов, полученных разными методами, а также их сравнением с результатами, полученными другими авторами. Достоверность теоретических положений подтверждалась экспериментальными исследованиями.

Объем н структура работы. Диссертация общим объемом ^■'''страниц состоит из введения, 6 глав, основных выводов и приложений, включает 102 рисунка и 72 таблицы. Список литературы содержит 377 наименований.

Автор защищает.

1. Исходные теоретические представления и положения о закономерностях

влияния параметров структуры бетонов на проявление строительно-

технических свойств при влажностных эксплуатационных воздействиях.

2. Теоретические предпосылки, принципы и систему структурных факторов управления строительно-техническими свойствами и качеством бетонов с учетом последствий влажностных воздействий среды.

3. Результаты исследований закономерностей изменения влажностного состояния в процессе адсорбции, капиллярного насыщения, водопоглощения, обезвоживания плотных и макропористых высокотехнологичных бетонов как функции их структуры.

4. Результаты исследований и обобщений по закономерностям влияния структуры плотных и макропористых бетонов на прочностные и деформативные характеристики, теплопроводность условия обеспечения морозостойкости при изменении их влажностного состояния.

5. Рекомендации к определению расчетных характеристик высокопрочных модифицированных бетонов с учетом возможных изменений свойств при влажностных воздействиях.

6. Принципы и алгоритмы конструирования структуры макропористых бетонов по критериям эффективной реализации задаваемых конструкционных свойств в условиях влажностных эксплуатационных воздействиий.

7. Разработки по технологии цементных поризованных бетонов различного строительного назначения на основе типичных разновидностей природных и техногенных сырьевых материалов.

8. Предложения к постановке специальных разделов материаловедения в программах подготовки инженеров-строителей-технологов и магистров по направлению «Строительство».

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Постановка проблемы. При формулировке научно-инженерной проблемы обеспечения эффективной реализации строительно-технических свойств бетонов при влажностных эксплуатационных воздействиях исходили из следующего базового положения. Система «среда - материал -конструкция» характеризуется как открытая термодинамическая, в которой среда воздействует с различной интенсивностью на подсистему «материал-конструкция» комплексом механических нагрузок и физико-климатических факторов, оказывающихся движущими силами изменений в данной системе (рисунок 1).

Структура материала идентифицируется в работе как гетерофазная, полиминеральная, пол и дисперсная, многоуровневая, которая стремится к состоянию термодинамического равновесия со средой при ее воздействии на материал. Воздействие .среды на материал в конструкции вызывает соответствующую его реакцию (отклик) и приводит к развитию совокупности явлений. Эти явления отражают процессы изменения состояния материала, которое оказывает непосредственное влияние и на показатели свойств материала, и, одновременно, определяют формирование полей деформаций и напряжений в конструкции. Полагается, что общий эффект изменения работоспособности конструкции в процессе эксплуатации определяется совокупным действием процессов структуро-образования и твердения, механических нагрузок, температурных и влажност-

ОТКРЫТАЯ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКАЯ СИСТЕМА

Среда

параметры нагрузок и воздействий: вид и уровень нагрузок, температура, влажность, химический состав

Материал

С>структура: гетерофазная, полиминеральная, полидис---Мереная, многоуровневая

Процессы изменения состояния в материале и конструкции

> сжатие-растяжение

> теплообмен

> влагообмен

> химическая коррозия

> гидратация и твердение

Неравновесность состояния материала

> напряженно-деформированного

> температурного

> влажностного

> вещественного

X

Формирование полей температуры, влажности, напряжений и-деформаций 8 конструкции

I

Изменение конструкционных , : свойств му&йапа

Конструкция тип, конструктивные особенности, геометрические размеры, вид материалов, уровень свойств материалов

| Изменение несущей способности, тепло-, влагозащитных характеристик |

Й3№!

'Г

,Е.РАБОТОСПОСОЕНОСТИ КрНСТРУКЦИИ В ПРОЦЕССЕ

Рисунок 1 - Характеристика системы «среда - материал - конструкция»

ных изменений, химической коррозии. Влажностные воздействия являются постоянно действующими; определяемое ими напряженно-деформированное состояние конструкции трансформируется во времени в соответствии с изменением влажности материала. Колебания влажностного состояния материала как структурированной системы сопровождаются изменением баланса сил связи твердой фазы и порового пространства с водой на соответствующих масштабных уровнях структуры, неизбежно оказывая влияние на проявление свойств материала.

Изменение вещественного, напряженно-деформированного состояния и свойств материала в результате эксплуатационных влажностных воздействий рассматривается в контексте общей проблемы обеспечения работоспособности конструкций. При этом условия обеспечения надежности и долговечности конструкций соотносятся с потенциальной способностью состава и структуры материала сопротивляться таким изменениям его состояния при влажностных

эксплуатационных воздействиях.

Методология постановки исследований опирается на базовые положения системно-структурного материаловедения, в соответствии с которым управление качеством и долговечностью строительных материалов осуществляется через синтез и конструирование их структур. Рассмотрение материала как структурированной системы, которой свойственна иерарахия в построении структурных элементов твердой фазы и порового пространства, позволяет полагать, что эффективное управления конструкционными свойствами и их реализацией при влажностных воздействиях эксплуатационной среды должно основываться на регулировании параметров структуры, «ответственных» за баланс сил ее связи с водой.

Положение о том, что структура должна обеспечивать приемлемую сохранность и допустимую меру изменения конструкционных свойств материала на уровне расчетных, принимаемых при проектировании конструкций значений, является главным исходным мотивом постановки диссертационных исследований, позволившим сформулировать их теоретические посылки и обосновать содержание экспериментальных исследований.

Систематизация и развитие представлений о природе взаимосвязи свойств бетонов с влажностным состоянием опирается на фундаментальные работы в области физико-химической механики, коллоидной химии, физической химии поверхностей (Р.К. Айлера, A.B. Думанского. Б.В. Дерягина, Ю.В. Горюнова, П.А. Ребиндера, Б.Д. Сумма, В.Ю. Траскина, Д.А. Фридрихсберга, Н.В. Чураева, Е.Д. Щукина и др.). Применительно к строительным материалам теоретические и прикладные проблемы изменения строительно-технических свойств при температурно-влажностных воздействиях раскрыты в работах С.В.Александровского, A.C. Аведикова, A.C. Беркмана, Ю.М. Баженова, A.A. Гвоздева, Г.И. Горчакова, Г.Д. Диброва, К.Г. Красилышкова, Б.А. Крылова, П.Г. Комохова, В.М. Москвина, H.A. Мощанского, JI.B. Никитиной, В.А.Невского, М.С. Острикова, И.Е.Прокоповича, А.У. Франчука, З.Н. Цилоса-ни, Е.М. Чернышова, А.Е.Шейкина и др. Однако, несмотря на большой объем накопленных данных, научная и прикладная информация отличается определенной фрагментарностью. Поэтому очевидна необходимость систематизации существующих представлений и разработки общих теоретических подходов к вопросу управления свойствами бетонов при изменении их влажности с позиций современного структурного материаловедения.

В развиваемых в работе системных представлениях о механизме влияния воды в структуре бетонов принимается, что химическая, физико-химическая и физико-механическая формы связи воды реализуются по масштабным уровням строения в характерных для них и различающихся по величине энергии взаимодействия видах связи воды со структурой: капиллярной, адсорбционной, межслоевой молекулярной воды и воды кристаллической решетки. Сила связи существенно и закономерно возрастает от макро- к микро- и наноуровням. Последние для бетонов плотной и макропористой структуры представлены совокупностью структурных элементов микробетона, новообразований цементирующего вещества с присущими им порами. Определяющий вклад в изменение

свойств материала в различном влажностном состоянии вносят структурные составляющие именно этих последних уровней, что особенно важно для высокотехнологичных бетонов, в структуре которых они занимают приоритетное место.

Напряженно-деформированное состояние структуры материала зависит от количественного содержания и соотношения различных видов воды в ней. Изменение такого содержания и соотношения при нарушении термодинамического равновесия со средой приводит к изменению баланса сил в структуре и, как следствие, к изменению конструкционных характеристик и свойств. Мера этого при изменении влажностного состояния, в свою очередь, определяется характеристиками структуры материала.

Влияние влажностного состояния на прочность бетонов рассмотрено в рамках действия эффекта Ребиндера. Анализ механизма проявления эффекта адсорбционного понижения прочности с позиций структурного материаловедения позволил выделить систему параметров строения бетонов, регулирующих меру проявления этого эффекта. К ним отнесены:

1)химико-минерапогический состав цементирующего вещества, который определяет вид связей между структурными элементами, и, следовательно, вероятность их гидролитического расщепления;

2) размерные характеристики структурных элементов твердой фазы и порового пространства, их количество и однородность их размещения в объеме материала, что определяет меру понижения запаса свободной поверхностной энергии в процессе адсорбции и итоговую величину энергетических затрат на образование новой поверхности твердых тел при их разрушении во влажном состоянии;

3)площадь поверхности раздела фаз, смачиваемость поверхности твердой фазы, которые влияют на меру «восприимчивости» структуры материала к действию воды и определяют условия распространения жидкой среды в структуре материала, способствуя также усилению или ослаблению эффектов понижения прочности.

Механизм влияния влажностного состояния материала на развитие деформаций имеет различную природу проявления в случае действия механической нагрузки (ползучесть) и при увлажнении-высушивании (набухание-усадка).

Принимается, что увеличение ползучести, как и снижение прочности при увлажнении определяется действием эффекта Ребиндера, и это связывается с единой совокупностью факторов управления данными характеристиками.

Влажностные напряжения и деформации при изменении влагосодержания материала обусловлены последовательным включением в действие сил капиллярного стяжения, расклинивающего давления, поверхностного натяжения, межчастичного взаимодействия, сил внутренних связей в кристаллогидратах и упругого противодействия твердой фазы ее деформированию. Величина деформаций зависит от условий и возможности изменения баланса этих сил в материале и определяется следующими параметрами состава и структуры: 1) объемным соотношением элементов твердой фазы и пор в структуре, так как от

этого зависит количество воды в структуре и мера сопротивляемости твердофа-зового каркаса развитию деформаций; 2) качественными характеристиками структурных элементов (распределение по размерам пор и частиц твердой фазы, их удельная поверхность и поверхностная энергия), которые определяют меру действия и вклад каждой из обозначенных составляющих баланса сил и, следовательно, величину усадочных напряжений.

При рассмотрении зависимости теплопроводности от влажности материала исходили из сложившихся представлений о том, что данная зависимость определяется закономерностями переноса тепла и влаги в структуре и является нелинейной. Решающее влияние на величину коэффициента теплопроводности во влажном состоянии оказывает форма связи воды со структурой. При этом главная роль принадлежит количественному соотношению различных видов воды, что зависит от удельной поверхности и поверхностной энергии частиц твердой фазы, ее химико-минералогического состава, объема пор и их распределения по размерам.

Анализ и систематизация механизмов накопления повреждений в материале, приводящих к морозному разрушению, дает основание к выделению двух главных факторов повышения морозостойкости материалов, являющихся критериальными для развития деформаций и напряжений как следствие процессов льдообразования:

1) фактора температуры замерзания воды в структуре материала;

2) фактора массопроводности материала в термоградиентных условиях его эксплуатации в конструкции, определяющего возможность и интенсивность миграции влаги из теплых в охлаждаемые зоны.

Проявление действия этих факторов зависит от силы связи воды со структурой материала, и потому обеспечение морозостойкости связывается со следующей системой структурных характеристик: удельной поверхностной энергией и смачиваемостью поверхности твердой фазы, объемом пор и их размерами. Для макропористых материалов дополнительное направление повышения морозостойкости соотносится с резервным объемом макропористого пространства в материале, в который может отжиматься жидкая фаза при льдообразовании в заполненных водой капиллярных порах.

В итоге теоретических обобщений показано, что управление конструкционными свойствами бетонов посредством регулирования баланса сил в его структуре может достигаться через следующие параметры строения: Утв.ф,.

с/„„,,/„ - объем, площадь поверхности и удельная поверхностная энергия твердой фазы, г„ - размер структурных элементов, Упор - объемная доля пор и ^>"„„/(! Упор - распределение их по размерам, в - краевой угол смачивания жидкостью поверхности твердой фазы.

Мера изменения свойств бетонов при эксплуатации закономерно определяется интенсивностью их влагообмена со средой, именно это предопределяет необходимость анализа представлений о его законах и механизмах с материа-ловедческих позиций.

Анализ и систематизация с позиций структурного материаловедения представлений о процессах влагообмена бетонов со средой, влагопереноса в их структуре основываются на теориях адсорбции и поверхностных явлений, капиллярности, фильтрации. Центральное место в них занимают уравнения Лэн-гмюра, Брунауэра, Эмметта и Теллера, Гиббса, Лапласа, Кельвина, Жюрена, Дар-си. В результате прикладной реализации фундаментальных представлений в предшествующий период разработаны физико-математические модели влагопереноса и основанные на них методы расчета влажностного режима конструкций, для ряда строительных материалов получены экспериментальные изотермы сорбции, кинетические кривые капиллярного насыщения с соответствующим математическим описанием (работы А.Адамсона, В.Н.Богословского, Р.Е Бриллин-га, В.Г. Гагарина, М.М. Дубинина, К.Г. Красильникова, И.Я. Киселева, А.В.Лыкова, А.Г.Перехоженцева, К. Пирса, А.И. Русанова, С.П. Рудобашты, Н.Н.Скоблинской, Д.П. Тимофеева, А.У. Франчука, К.Ф.Фокина, C.B. Федосова, Р.Фельдмана, М.Р.Харриса, А.С.Эпштейна и др). Однако вопросы регулирования структуры материалов с целью управления интенсивностью процессов влагообмена недостаточно полно раскрыты.

Вместе с этим накопленные фундаментальные и прикладные знания позволили обосновать и раскрыть представления о влияние состава и структурных характеристик бетонов на развитие основных процессов их взаимодействия с водяным паром и водой. Показано, что параметры строения определяют меру изменения запаса внутренней энергии материала и, тем самым, его реакцию на влаж-ностные воздействия. При этом во взаимодействии со средой объем твердой фазы проявляет свою роль в комплексе с величиной площади поверхности и энергетическим ее состоянием; поровое пространство действует своими параметрами объема, распределения объема по размерам пор и энергетическим полем объема пор (в соответствии с теорией Поляни).

Выявленная совокупность параметров строения полностью соотносится с параметрами регулирования показателей строительно-технических свойств бетонов при изменении их влажностного состояния. Исходя из этого, следует единая совокупность структурных факторов управления интенсивностью влагообмена со средой и проявлением свойств бетонов при эксплуатации, и соответствующие способы регулирования количественных и качественных характеристик твердой фазы и порового пространства материала (рисунок 2).

Обоснованная совокупность структурных факторов реализована при постановке экспериментальных исследований и разработке прикладных решений в технологии бетонов.

Экспериментальные исследования закономерностей процессов

изменения влажностного состояния бетонов как функции их структуры

В экспериментальных исследованиях принята совокупность показателей, позволяющих комплексно оценивать меру эффективности варьирования структурных характеристик при управлении влажностным состоянием материала.

В их числе учитываются: 1) адсорбционно-конденсационная емкость материала, характеризующая то количество водяного пара, которое материал способен поглотить в среде с различной влажностью и температурой в расчете на

Регулирование Модифицирование Изменение размерно- кольмата-

состава поверхности геометрических характеристик ция

+ 1 + 4 1 1

Химико минералогического

Дис-перс ного

Морфологического

Создание поверхностно-привитых слоев

Создание гидрофобного пленочного покрытия

:е

Регулирование распределения пор по размерам

X

Создание пор переменного сечения

Введение флокул полимеров в поры

Способы регулирования интенсивности влагообмена бетонов со средой _ и строительно-технических свойств при эксплуатации _

Рисунок 2 - Структурные факторы и способы управления интенсивностью влагообмена со средой и проявлением свойств бетонов при эксплуатации

единицу его массы, объема и единицу объема пор; 2) водопоглощение в расчете на единицу массы, объема и единицу объема пор; 3) капиллярная насыщаемость, характеризующая количество поглощенной влаги в расчете на единицу площади поверхности материала.

При реализации исследований на первом этапе осуществлены эксперименты с цементным микробетоном, так как полагалось, что их результаты имеют обобщенное значение для материалов, в которых соответствующий состав микробетона выполняет роль матрицы. В экспериментах использовались следующие «структурные модели» цементного микробетона, получаемые

- варьированием В/Ц -отношения (базовые);

- варьированием содержания комплексного модификатора МБ-01 на основе микрокремнезема и суперпластификатора (рассматриваемые в качестве матрицы высокопрочных бетонов);

- варьированием вида и дисперсности наполнителей при постоянстве их массовой доли (рассматриваемые в качестве матрицы поризованных бетонов).

Диапазон значений параметров состава и структуры в рамках использованных групп моделей цементного микробетона представлен в таблице 1.

Анализ экспериментальных данных свидетельствует о том, что возрастание величины адсорбции в 2,5-3,5 раза (рисунок 3) главным образом определяется повышением удельной площади поверхности твердой фазы, увеличением объема и изменением структуры пористости. Указанные изменения параметров структуры обусловлены

> увеличением В/Ц-отношения с соответствующими изменениями характеристик цементирующего вещества;

> введением в структуру цементного камня наполнителей, характеризующихся высокой дисперсностью и активностью по отношению к воде;

комплексным модифицированием структуры микробетона путем

Таблица 1 - Показатели влажностного состояния и параметры структуры цементного микробетона

Модели структуры микробетона базовые матрицы высо- матрицы

копрочных бе- поризованных бетонов

тонов

Характери- В/Ц 0,27 0,4 0,37 0,3 0,4 1,0

стика со- Вид наполнителя без на- микро кремне- кварце- карбонатная

става полните- зем вый песок пыль-унос

Эуд, м2/кг ля 2000 60 120

теплота смачивания 1,21 0,71 2,77

водой, кДж/кг

Содержание напол- 8 22 175

нителя, % от массы

цемента

Параметры Степень гидратации 70 82 70 78 74 65

структуры цемента, %

И». 0,55 0,43 0,43 0,57 0,18 0,17

Ущ 0,24 0,19 0,19 0,07 0,06 0,10

Умн - 0,05 0,13 0,54 0,39

к 0,18 0,33 0,33 0,23 0,22 0,34

£„„.</, , м'/г 47,3 82,2 127,5 34,2 7,0 48,3

КДЖ/КГ 12,8 15,1 15 27 <2 5,7

Содержание пор ра- 29 24 26 40 10 22

диусом г, < 20 нм, % от общего объема

пор

Адсорбционно- 9,1 13,1 11,8 5,9 3,1 10,3

конденсационная

Показатели емкость материала,

влажност- % по массе

ного со- Капиллярная на- 0,89 1,44 1,16 0,65 0,52 1,45

стояния сыщаемость, г/см2

Водопоглощение, % 11,6 20,4 11,4 12,1 6,7 24,7

по массе

Обозначено; Уц.в - объем цементирующего вещества, Ущ- объем остаточных зерен цемента. Умн -объем микронаполнителя, У„ - объем пор, §тв.ф - удельная площадь поверхности и - удельная поверхностная энергия твердой фазы, г, - эквивалентный радиус пор.

применения добавок нового поколения типа МБ-01 на основе ультрадисперсных составляющих.

Величина капиллярного насыщения (рисунок 36), зависящая от энергетических показателей порового пространства и твердой фазы, закономерно снижается, во-первых, при увеличении радиуса пор, что связано с уменьшением при этом величины капиллярного давления, во-вторых, при снижении удельной площади поверхности и удельной поверхностной энергии твердой фазы. Наибольшая величина капиллярного насыщения характерна для цементного микробетона без наполнителя (В/Ц=0,4) и микробетона на карбонатной пыли-уносе, отличающихся наибольшей величиной общего объема пор (-0,35 м3/м3) и одновременно повышенной удельной

поверхностной энергией твердой фазы (до 15 кДж/кг). Наиболее низкая скорость и величина насыщения получены для модифицированного цементного микробетона (с дозировкой МБ-01 22% от массы цемента), характеризуемого минимальной величиной общего объема пор и значительным содержанием пор гэ < 20 нм, и для микробетона на кварцевом песке, отличающегося одновременно и минимальной энергетической активностью поверхности (< 2 кДж/кг).

В соответствии с тем, что практически весь объем порового пространства

б)

12

о ю

-Ж-

Aj.

х-

/

/

О 0,2 0,4 0.6 0,8 Парциальное давление водяного пара р/р0

14 12 10 8 6 4 2

— __ил /д

1 |

-

А - Л

/

t/ . * j . л ¡"*

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Парциальное давление водяного пара р/р0

с

1,6 1,4 = 1.2

1

1Л

i 0,8 ф

50,6

Л

го 0,4 i

0,2

-О-.- __ — — Л

*" — -♦— - 4

Г

Л——

0 20 40 60 80 100 120 Продолжительность насыщения, час

—без наполнителей (В/Ц=0,27) —О— без наполнителей (В/Ц=0,4)

0 20 40 60 80 100 120 Продолжительность насыщения, час

- -А- - наполнитель кварцевый лесок (175 % от массы

цемента)

- -д- - наполнитель пыль-уноса (175 % от массы

цемента)

—D—наполнитель микрокремнезем (8 % от массы цемента)

—в— наполнитель микрокремнезем (22 % от массы цемента)

Рисунок 3 - Изотермы адсорбции (а) и кинетика

капиллярного насыщения (б) цементного микробетона

в цементном микробетоне заполняется водой, абсолютные показатели его водопоглосыщения возрастают (см. табл. 1) с увеличением удельной поверхностной энергии твердой фазы, с ростом объема пор. Однако цементный камень, модифицированный добавкой МБ-01 (при ее содержании 12-15% от массы цемента), в поровом пространстве которого преобладают поры с г, ~ 5-20 нм, характеризуется значениями величины водонасыщения не более 5-6% (рисунок 4). При столь малой величине размеров пор материал оказывается практически водонепроницаемым вследствие действия сил противокапиллярного давления. Примечательно, что для данных структур микробетона равновесная влажность, достигаемая при адсорбции водяных паров, оказывается почти в два раза выше, чем в результате водонасыщения предварительно высушенных образцов материала.

Полученные данные отвечают исходной концепции работы, они находят подтверждение в результатах исследований по силикатному бетону (данные Е.М.Чернышова). При варьировании характеристик твердой фазы силикатного микробетона (в диапазоне $тв.ф~ 125-300 м2/г и <7„,в.ф = 19-33 кДж/кг), порового пространства (в диапазоне ^„„=0,33-0,65

16 14 12 10 8 6 4 2 0

1 ! 1

>

с .

8 20' о <0 0 16 с а^ - 12 1 3 8 о о 4 о а о п

\ 1 I I

\ — — -

ч 1 к ✓ /

-

10

15

20

25

30

м3/м3,

Содержание модификатора МБ-01, % от массы цемента

—♦— - микробетон

—О--мелкозернистый бетон

—Ж—бетон на крупном заполнителе

Рисунок 4 - Показатели влажностного состояния высокопрочного модифицированного бетона

=12-65 нм)

показатели величины адсорбции, капиллярного насыщения и водопо-глощения отличались в 2-3,5 раза, а минимальные их значения были характерны для структур с наименьшими в рассматриваемом диапазоне значениями показателей удельной площади и энергетической активности поверхности, объема пор.

Таким образом, определяющая роль в активности матричного материала бетонов при взаимодействии с водяным паром и водой принадлежит энергетиче-

скому потенциалу поверхности частиц твердой фазы и порового пространства. В практическом отношении с целью снижения интенсивности взаимодействия с водяным паром и водой для бетонов заданной средней плотности и с оптимальным по прочности содержанием связующего (микробетона) необходимо стремиться к формированию хорошо закристаллизованных гидросиликатов кальция пониженной основности, к формированию порового пространства с преобладающим содержанием пор радиусом менее 20 нм. Эффективным приемом воздействия на интенсивность процессов влагообмена структуры бетонов со средой может считаться и введение более инертных по отношению к воде наполнителей.

На втором этапе исследования проводились с плотными высокопрочными модифицированными бетонами и цементными поризованными бетонами средней плотности р-800-1600 кг/м3.

В экспериментах составы высокопрочных модифицированных бетонов соответствовали рекомендованным специалистами НИИЖБ (В.Г. Батраков, С.С. Каприелов, А.В.Шейнфельд и др.) составам для промышленного внедрения. Структура цементирующего вещества регулировалась варьированием дозировки модификатора, а ее параметры отвечали их значениям для соответствующих серий микробетона. В экспериментах с цементным поризованным бетоном мелко- и микрозернистой структуры материал средней плотности р=800 кг/м3 изготавливался на различных видах наполнителей (таблица 2). Параллельно для мелкозернистого бетона на кварцевом песке с одинаковым по составу и структуре материалом межпоровых перегородок осуществлялось изучение влияния средней плотности в диапазоне р=800-1600 кг/м3 на величину показателей влажностного состояния.

Таблица 2 - Показатели влажностного состояния поризованных бетонов средней плотности 800-1600 кг/м3 на основе различных видов наполнителей

Показатели влажностного состояния Вид бетона

мелкозернистый микрозернистый /7=800 кг/м3

на молотом песке на пыли-уносе на золе-уносе

р=1600 кг/м3 /з=800 кг/м3

Адсорбционно-конденсационная емкость, % по массе (над чертой); степень заполнения объема пор водой, Уж,[/Уп0р, м3/м3 (пол чертой) при р/ро=0,98 М 0,17 М 0,06 12. 0,07 и 0,1 м 0,1

Капиллярное насыщение, г/см2 0,62 0,42 0,68 0,9 0,85

Водонасыщение по массе, % 10,3 14,6 21,2 28,5 23,9

Водонасыщение по объему, % 16,5 11,7 16,9 22,8 19,1

Степень заполнения объема пор водой в во-донасыщенном состоянии, м3/м3 0,45 0,17 0,24 0,34 0,28

Соотношение объемов жидкой и твердой фазы в водонасыщенном состоянии, Vж,!/Vт, „,., м3/м3 0,25 0,38 0,53 0,71 0,59

Выявленные в экспериментальных исследованиях взаимосвязи между интенсивностью и мерой взаимодействия с водяным паром и водой и параметрами строения принятых для исследований групп бетонов позволяют утверждать, что вклад микро- и макроструктурных составляющих принципиально отличается для традиционных и высокотехнологичных бетонов.

Важно подчеркнуть, что для классических бетонов наличие мелкого и крупного заполнителя в структуре обеспечивает снижение величины адсорбци-онно-конденсационной емкости, капиллярного насыщения и водопоглощения более чем в 5 раз по сравнению с микробетоном. Для указанных характеристик модифицированных микробетона и плотного высокопрочного бетонов данное отличие существенно ниже и составляет всего 1,5-2 раза (см. рис. 4). Это доказывает усиление вклада модифицированного, энергетически активного связующего в реакцию материала на влажностные воздействия. При этом достигаемая величина показателей влажностного состояния главным образом зависит от содержания комплексного модификатора МБ-01 в составе бетона. Минимальные значения величин адсорбционно-конденсационной емкости, капиллярного насыщения и водопоглощения характерны для бетонов на крупном и мелком заполнителе, как и для микробетона, при дозировке модификатора 1522% от массы цемента. Данный диапазон дозировок обеспечивает получение такой структуры связующего, которая характеризуется минимальным объемом (до 0,23 м3/м3) пор со значительной долей наноразмерных пор (5-20 нм). Объяснение этому состоит в следующем. Размер нанопоры соизмерим с характеристической длиной свободного пробега молекул водяного пара А и 60 нм, которая при этом оказывается больше поперечного размера поры. Если в материалах преобладают нанопоры <20 нм, то практически отсутствуют условия для свободной диффузии молекул воды в его структуре, и основная роль в процессах переноса принадлежит диффузии адсорбированных молекул по поверхности твердой фазы, что делает материал малопроницаемым для жидкостей и газов. Более высокая активность бетона по отношению к влажностным воздействиям наблюдается при дозировке ультрадисперсного модификатора МБ-01 менее 12% и свыше 22%, что является результатом повышения значений удельной поверхности и удельной поверхностной энергии твердой фазы по сравнению с немодифицироваными бетонами традиционной структуры при одновременном относительном увеличении объема и радиуса пор.

По результатам исследований процессов взаимодействия с водяным паром и водой поризованного бетона установлено, что, как и для микробетона соответствующих составов, наименьшей интенсивностью развития процессов вла-гообмена отличается материал, который при равной средней плотности и сопоставимом удельном содержании цементирующего вещества (см. табл. 2) был получен с применением наполнителей с пониженными значениями удельной площади поверхности и теплоты смачивания водой.

Анализ известных данных для силикатного ячеистого бетона (р = 500 -1100 кг/м3) показывает, что величины адсорбции, капиллярного и водонасы-щения, как и в наших исследованиях с цементным поризованным бетоном, определяются структурой их межпоровых перегородок. Важно отметить, что

снижение средней плотности цементных и силикатных макропористых бетонов характеризуется сходной мерой увеличения значений оцениваемых показателей влажностного состояния: на 20-30% для цементных поризованных бетонов и на 30-50% для силикатных ячеистых бетонов. И это закономерно связано с повышением диффузной проницаемости материала при соответствующем изменении объемной доли и среднего радиуса макропор.

Полученные данные позволяют говорить об общности значения для различных видов цементных и силикатных бетонов разработанных принципов управления взаимодействием с водяным паром и водой через регулирование структурных параметров их твердой фазы и порового пространства, эффективность чего характеризуется возможностью изменения величин адсорбции, капиллярного насыщения, водопоглощения в 2-3 раза.

Экспериментальные исследования закономерностей реализации

свойств бетонов при изменении их влажностного состояния

В результате исследований охарактеризованы закономерности изменения свойств бетонов при изменении их влажностного состояния, показаны возможности регулирования баланса сил связи воды со структурой посредством изменения параметров строения.

Реализация потенциала сопротивления бетона разрушению при увлажнении оказывается результатом действия:

1) кристаллических сил связей в твердой фазе Ркс, мера изменения которых АРкс в присутствии молекул адсорбционно-активной среды (воды) зависит от ее количества (Wa) и энергии взаимодействия с поверхностью твердой фазы (удельной поверхностной энергии (]т,.ф),

2)сил капиллярного стяжения Ркд, проявление которых определяется наличием в объеме порового пространства водных менисков, а величина зависит от радиуса пор и степени заполнения пор водой (отношения объема жидкой фазы к объему пор УЖф/Умр)

Р = Ркс - №кс+ Ркд (1)

Проявление действия этих сил зависит от влагосодержания материала и, соответственно, формы связи воды со структурой, что при увлажнении бетона от исходного сухого до водонасыщенного состояния неоднозначно влияет на его прочность.

В исследованиях С.В.Вербицкого, Н.Н.Недели, З.Н. Цилосани выявлен нелинейный характер зависимости изменения прочности бетона от его влажности. В наших исследованиях установлено, что снижение прочности материала при увлажнении обусловлено, главным образом, наличием в структуре воды адсорбционных слоев, что соотносится с представлениями о физико-химической природе проявления эффекта Ребиндера. Отсюда наиболее значимым с точки зрения влияния на понижение прочности в эксплуатационных условиях следует считать увлажнение материала в области гигроскопического состояния (при влажности эксплуатационной среды до 50-^70%).

Мера снижения прочности (таблица 3) объясняется изменением вклада составляющих баланса сил в потенциал сопротивления материала разрушению на

различных стадиях увлажнения в зависимости от параметров его строения. Таблица 3 - Взаимосвязь меры изменения прочности бетонов в различном

влажностном состоянии с параметрами структуры

Тип зависимости прочности от влажно- . сти Параметры структуры цементирующего вещества бетонов Соотношение прочности во влажном и сухом состоянии, KD= Rn/Rc

удельная площадь поверхности твердой фазы, м2/г удельная поверхностная энергия твердой фазы, кДж/кг объем пор, м3/м3 средний эквивалентный радиус пор, нм в области содержания адсорбционной воды в области гигроскопического влажностного состояния в во-дона-сыщен щепном состоя стоянии

I 50+95 22+27 0,220,27 5+20 0,69-0,72 0,70-0,74 0,670,72

II 30+35 0,270,30 20+40 0,73-0,8 0,87-0,93 0,850,91

III 40-90 <15 0,30,34 40+100 0,88-0,9 0,85-0,87 0,840,86

В работе по результатам экспериментальных исследований (рисунок 5), проведенных для плотных и макропористых бетонов при широком варьировании параметров их строения, наблюдались и выявлены три типа зависимостей (рисунок 6) изменения прочности бетона при увлажнении.

Тип I характерен для бетонов с микрозернистой структурой, которая отличается развитой поверхностью раздела межзеренных и межфазных границ (по показателю удельной поверхности твердой фазы = 50-95 м2/кг), удельной поверхностной энергии твердой фазы (теплота смачивания ¿7=22-27 кДж/кг), преобладанием в структуре пор в наноинтервале их размеров (гж, = 5-20 нм). Такая высокодисперсная плотная структура характерна для высокопрочных бетонов с модифицированной структурой. Именно повышение запаса избыточной свободной энергии, проявляющейся в виде энергии контактной зоны, энергонасыщенности порового пространства, определяет интенсификацию адсорбционного понижения прочности, которое оказывается максимальным и при влажности материала, соответствующей содержанию в нем адсорбционной воды (см. табл. 3), и во всем диапазоне влагосодержания.

Тип 11 характерен для бетонов с параметрами структуры, предопределяющими сопоставимое влияние сил капиллярного стяжения и адсорбционных сил на прочность материала. Падение прочности на начальной стадии увлажнения (И/=2-3%), вызываемое адсорбционным понижением поверхностной энергии твердой фазы, в значительной степени компенсируется увеличением прочности в диапазоне гигроскопического влажностного состояния, когда в результате преобладания в структуре капиллярно-связанной воды силы капиллярного стяжения, частично компенсируют действие сил адсорбционного снижения прочности. Соответственно этому прочность бетона в области гигроскопического и водонасыщенного влажностных состояний наиболее близка

10 12 14 Влажность, %

I - модифицированный цементный микробетон

(Vmp= 0,23 м3/м3, S„a4, = 96 м2/г; Яте.ф= 27 КДЖ/КГ, fnop— 7-20 нм)

II - модифицированный цементный микробетон

0,29 м3/м3, Smi.0= 34 м2/г, Ята.ф ~ 23 кДж/кг, Ггюр= 20-40 нм)

III - немодифицированный цементный микробетон

0,34 м /м3, Srae.0= 470 м2/г; 15 кДж/кг, г,юР =40-100 нм)

R(Wy

Рисунок 5 - Примеры типичных зависимостей прочности микробетона от влажности R

!

R(W„) R(WJ

R(Wmax)

о . WA,. Wm.. WK

\ 1 ЛЯ,

Тип //

wm max

R(WQ) '

R(Wa)

R(Wm*J

Тип Ш

0 . wm

AR„,

AR„<№„,< AR,

Обозначено

Н(УУц) — прочность материала в сухом состоянии;

Щ^л) - прочность материала при содержании адсорбционно-связанной воды; Щ^кк) - прочность материала при содержании капиллярно-конденсированной воды; Я(УУпиа) - прочность материала в водонасыщенном состоянии

(при содержании капиллярно-насыщенной и свободной воды).

Рисунок 6 - Типизация зависимостей прочности бетонов от влажности

к значениям прочности в сухом состоянии. Такое поведение типично для высокопрочных модифицированных бетонов при относительно невысоком (до 10% от массы цемента) содержании ультадисперсных модификаторов, цементных поризованных бетонов с микрозернистой структурой межпоровых перегородок, силикатных ячеистых бетонов.

Тип III специфичен тем, что размерно-геометрические и энергетические характеристики компонентов твердой фазы и порового пространства бетонов предопределяют слабую выраженность эффектов изменения прочности под действием адсорбционных и капиллярных сил. В результате эффект понижения прочности наиболее значительным оказывается при наличии в структуре достаточно большого количества капиллярно-насыщенной и свободной воды бетона, так как это способствует ускорению поступления жидкой фазы в вершину трещин разрушения. Зависимости данного типа характерны для плотных бетонов с немодифицированной «традиционной» структурой микробетона, для мелкозернистого цементного поризованного бетона.

Влияние температуры на изменение прочности бетонов. В сухом состоянии закономерности процессов разрушения материалов зависят от возможности активации термофлуктуационных актов разрыва межатомных связей при повышении температуры. Считается, что в эксплуатационном температурном диапазоне от -60°С до +60°С изменение энергии активации данного процесса для связей Ме-О и 81-0, характерных для цементных и силикатных бетонов, незначительно. В наших исследованиях установлено, что изменение прочности в сухом состоянии для плотных и макропористых бетонов не превышает 10% во всем температурном диапазоне от -60°Сдо+60°С (рисунок 7).

а) плотный бетон

т

б) поризованный бетон

® 12 5 „

—- I I 0800

!--,,

I ------р- |

-60 -40 -20 0 20 температура, °С

X - в сухом состоянии; -ю— - в водонасыщенном состоянии

-80 -60 -40 -20 0 20 40 Температура, °С

Рисунок 7 - Влияние температурно-влажностного состояния на прочность плотных и макропористых цементных бетонов

Для влажного материала повышение температуры способствует усилению эффекта понижения прочности, так как из-за снижения вязкости жидкости, облегчения условий смачивания вода быстро проникает к поверхности разрушения именно в момент ее образования. Увеличение вязкости и затвердевание жидкости при понижении температуры, напротив, должно не только полностью предотвращать проявление эффекта падения прочности, но и способствовать ее повышению при отрицательных температурах. При замерзании воды в работу сопротивления помимо собственного материала включается и образовавшийся лед. В структуре начинает действовать фактор упрочнения материала за счет торможения развития трещин вязко-пластичными включениями, требующими дополнительных затрат энергии на преодоление границ раздела, на отрыв криофазы от твердой фазы, на деформирование криофазы и др.

Установлено, что для высокопрочных модифицированных бетонов во влажном состоянии мера снижения прочности при повышении температуры возрастает с ростом удельной поверхностной энергии твердой фазы и уменьшением радиуса пор, происходящего при увеличении содержания ультрадисперсного модификатора (таблица 4). В бетонах с подобными параметрами строения влияние адсорбционной воды на прочность настолько значительно, что величина коэффициента размягчения оказываются существенно ниже, чем для традиционных бетонов, и их величина меньше единицы не только при положительных температурах, но и при отрицательных.

Таблица 4 - Соотношение прочности при сжатии бетонов во влажном и сухом состоянии Кр=

Вид бетона Кр-~ Rw/Rc при температуре

-(60+40) °С 0°С +20 иС +60 "С

Плотный с ^модифицированной структурой микробетона 1,23 1,00 0,94 0,97

Плотный с модифицированной структурой микробетона (12% МБ-01) 0,98 0,84 0,75 0,75

Плотный с модифицированной структурой микробетона (22% МБ-01) 0,94 0,78 0,72 0,72

Цементный поризованный мелкозернистый р = 1400 кг/м3 1,61 1,12 0,92 0,90

Цементный поризованный микрозернистый р = 800 кг/м3 2,29 1,12 0,82 0,81

Силикатный ячеистый р = 600 кг/м3 1,53 0,58 0,55 0,55

Для макропористых бетонов влияние температуры на меру изменения прочности в водонасыщенном состоянии также зависит от силы связи их структуры с водой. Эффект снижения прочности в диапазоне положительных температур более значителен для силикатных ячеистых бетонов и цементных пори-зованных бетонов с микрозернистой структурой межпоровых перегородок (см. рис. 7, табл. 4), отличающихся повышенными значениями удельной поверхности и поверхностной энергии твердой фазы. Вместе с тем в процессе замораживания упрочнение макропористых бетонов возрастает при снижении их

средней плотности и соответствующем повышении доли свободной воды в структуре. В замороженном состоянии прочность при сжатии водонасыщен-ных образцов по сравнению с ее значениями в нормальных температурно-влажностных условиях возрастает для цементных поризованных бетонов плотностью 1400-1600 кг/м3 в 1,5-2 раза, плотностью 800-1000 кг/м3- в 3-4 раза; для силикатного ячеистого бетона плотностью 600 кг/м3 - в шесть раз.

Закономерности развития влажностных деформаций в зависимости от силы связи твердой фазы и порового пространства с водой согласно классификации, введенной Е.М. Чернышевым, характеризуются тремя типами кривых усадки. Основой классификации является величина силы связи структуры с водой, количественно характеризуемая удельной усадкой материала в расчете на масс.% удаленной влаги. Для кривых усадки I типа характерны значения удельной усадки при обезвоживании в эксплуатационном диапазоне 0,04-0,06 (мм/м)/(%уд.вод.), для кривой II типа - 0,02-0,006 (мм/м)/(%уд.вод.), для кривой Ш типа - 0,005-0,008 (мм/м)/(%уд.вод.). Возможность уменьшения уровня усадочных напряжений при обезвоживании почти на порядок для силикатного бетона реализована, главным образом, за счет повышения закристаллизованное™ цементирующего вещества, изменения функции распределения объема пор по их радиусам в сторону увеличения их среднего эффективного радиуса до 60 нм и минимального содержания пор радиусом менее 10 нм. В результате такой оптимизации структуры силикатного микробетона межпоровых перегородок обеспечена возможность получения автоклавных силикатных ячеистых бетонов с величиной эксплуатационной влажностной усадки не более 0,3-0,5 мм/м.

В силу того, что цементирующее вещество нормально твердеющих цементных бетонов по сравнению с автоклавными "силикатными характеризуется повышенной степенью основности новообразований и меньшей их закристал-лизованностью, а поровое пространство из-за более низких значений В/Т характеризуется значительным содержанием пор с радиусом < 20 нм, их структура отличается повышенной силой связи с водой. Поэтому для цементных бетонов уровень усадочных напряжений на всех этапах обезвоживания на порядок выше, чем для силикатных. Удельная усадка цементных бетонов составляет не менее 0,2 (мм/м)/(%уд.вод.), а все кривые усадки относятся к I типу рассмотренной классификации (рисунок 8).

Регулирование влажностных деформаций цементных бетонов традиционно осуществляется за счет уменьшения объема и радиуса пор, достигаемое снижением В/Ц, а также посредством создания противоусадочного каркаса на всех структурных уровнях бетона, осуществляемое оптимизацией содержания и плотности упаковки крупного и мелкого заполнителя, микронаполнителя.

В работе экспериментально установлено, что при уменьшении величины В/Ц снижение значений абсолютных деформаций усадки в 1,5-2 раза (см. рис.8, кривые 1 и 2) сопровождается ростом уровня усадочных напряжений в микробетоне. Происходящее при снижении В/Ц уменьшение объема пор и среднего радиуса пор от 40-60 нм до 5-20 нм оказывается фактором повышения силы взаимодействия материала с водой и, соответственно, возможного увеличения значения удельной усадки микробетона от 0,21-0,25 до 0,43-0,5 мм/м в

Влажность, % по массе Влажность, % по массе

О 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22

1 - без наполнителей (В/Ц=0,27); 2 - без наполнителей (В/Ц=0,4); 3 - наполнитель кварцевый песок (175% от массы цемента); 4- наполнитель карбонатная пыль-уноса (175% от массы цемента); 5 - наполнитель микрокремнезем (8% от массы цемента); 6- наполнитель микрокремнезем (22% от массы цемента).

Рисунок 8 - Развитие деформаций усадки при обезвоживании цементного микробетона

расчете на масс.% удаленной влаги.

Эффективность регулирования величины влажностной усадки за счет создания противоусадочного каркаса на уровне микробетона определяется не только объемным содержанием и дисперсностью микронаполнителя, но в еще более значительной степени его активностью по отношению к воде, оцениваемой в работе по теплоте смачивания. Наиболее результативным оказывается применение микронаполнителя в количестве до (0,35...0,4) м3/м3 при его дисперсности 50+100 м2/кг и теплоте смачивания поверхности q < 1 кДж/кг. Это позволяет снизить величину деформаций в 3,5-4 раза (см. рис. 8, кривая 3), получить величину удельной усадки микробетона менее 0,2-0,25 (мм/м)/(%уд.вод.). Применение более дисперсных и активных по отношению к воде наполнителей даже при их большем объемном содержании (до 0,45...0,5 м3/м3) не позволяет существенно понизить величину усадки (см. рис. 8, кривая

4).

Обобщенно эффективность действия рассмотренных приемов регулирования усадки цементного микробетона отражается экспериментально-статистической зависимостью вида

где У,К1 -объем микронаполнителя, Ум„ - объем микропор, к - коэффициент, изменяющийся в диапазоне от 1,2 до 2,1 и отражающий вклад включений в снижение величины усадки в зависимости от их дисперсности и теплоты смачивания поверхности.

Комплексное регулирование структуры цементного микробетона посредством использования модификаторов на основе ультрадисперных компонентов и суперпластификатов неоднозначно влияет на деформативность материала. Величина усадки прямо соотносится с количественным содержанием модификатора МБ-01 и характеризуется минимальными значениями при его дозировке в диапазоне 15-22% от массы цемента (см. рис. 8, кривая 6). При более низких дозировках модификатора абсолютная величина деформаций возрастает (см. рис. 8, кривая 5). Одновременно отметим, что происходящее при модифицировании структуры микробетона уменьшение объема пор и среднего радиуса пор, повышение дисперсности и площади поверхности частиц твердой фазы оказывается фактором роста силы взаимодействия материала с водой и уровня усадочных напряжений при изменении влагосодержания материала: величина удельной усадки на 1% изменения влажности возрастает в 1,5-2,5 раза.

В связи с тем, что при деформировании материала элементом его структуры, являющимся «носителем» деформаций, выступает матричный материал (микробетон), закономерным является то, что характер развития усадки плотных и макропористых бетонов определяется, главным образом, структурой микробетона.

Для поризованных бетонов величина усадки прямо соотносится с деформа-тивностыо микробетона межпоровых перегородок (рисунок 9). При увеличении объемной доли макропор (снижении средней плотности от 1600 до 800 кг/м3) величина усадочных деформаций возрастает на 20-30% на всех этапах удаления влаги из материала, что может быть объяснено снижением сопротивляемости деформированию поризованного бетона при увеличении его пористости.

Оптимизация структуры межпоровых перегородок позволила получить в условиях естественного твердения цементный поризованный бетон с величиной деформаций не более 1 мм/м при его обезвоживании от начального до равновесного эксплуатационного влагосодержания («3-4% по массе).

Для плотных цементных бетонов минимизация содержания цементного камня и создание в структуре противоусадочного каркаса из зерен мелкого и крупного заполнителя считается наиболее эффективным средством борьбы с влажностными деформациями. Действительно, для бетонов с немодифициро-ванной структурой это позволяет в 4-5 раз снизить усадку цементного камня (рисунок 10). Для бетонов с модифицированной структурой наблюдается иная закономерность: получаемая в результате модифицирования плотная микрогетерогенная структура цементного микробетона, характеризуемая повышенным

Влажность, % по массе 0 4 8 12 16 20

Рисунок 9 - Развитие деформаций усадки при обезвоживании цементного поризованного бетона средней плотности 800 кг/м3

запасом свободной поверхностной энергии твердой фазы, преобладанием в структуре пор предельно малого размера, обеспечивает такое повышение силы связи его структуры с водой, что разница в величине деформаций усадки микробетона и бетонов может составить не более 50%. Вследствие этого значения удельной усадки повышаются в 1,5-2 раза по отношению к бетонам «традиционной» структуры. И это подтверждает тезис о приоритетном вкладе структурных составляющих микро-и наноуровней не только в формирование, но и в реализацию свойств высокопрочных модифицированных бетонов нового поколения.

£>х10

£-„х105

0 5 10 15 Содержание модификатора МБ-01 % от массы цемента

--цементный микробетон (1) —

- - - • бетон на крупном заполнителе (3)

Содержание модификатора МБ-01, % от массы цемента -бетон на мелком заполнителе (2)

Рисунок 10- Зависимость деформаций усадки высокопрочного модифицированного бетона от содержания модификатора

Следует обратить внимание на тот факт, что если для обычных плотных бетонов при увлажнении в эксплуатационной среде деформации набухания незначительны, то для модифицированных бетонов их величина может даже превышать деформации усадки и составлять для бетона на мелком заполнителе -е„ = 0,6-0,8 мм/м, а для бетона на крупном заполнителе - 0,3-0,4 мм/м. Отсюда ясно, что изменение влагосодержания таких бетонов в результате увлажнения-высыхания при колебаниях влажности эксплуатационной среды может сопровождаться развитием существенных напряжений в конструкциях.

Повышение морозостойкости бетонов может соотноситься с формированием микропористой структуры так, чтобы снизилась вероятность льдообразования. В относящихся к наноуровню межкристаллических порах и порах кристаллического сростка весь объем жидкой фазы находится в поле действия поверхностных сил и является адсорбционно-связанным. При этом энергия связи с твердой поверхностью основного количества воды сопоставима с энергией связи конституционной воды в новообразованиях цементирующего вещества.

Температура замерзания воды в материале, критериальная для развития морозного разрушения, в зависимости от силы связи воды со структурой может находиться в интервале О °С + - 70 °С. Мера деформирования материала при замораживании является при этом следствием и «тестом» возможного проявления кристаллизационного давления при льдообразовании.

По данным наших дилатометрических исследований установлено, что при замораживании высокопрочных модифицированных бетонов деформации расширения от льдообразования могут вообще не фиксироваться, в отличие от традиционных бетонов (рисунок 11). Вероятность льдообразования и развития морозной деструкции является минимальной для высокопрочных бетонов при содержании в их составе модификатора МБ-01 в количестве 12-22 % от массы цемента, так как структура бетона в этом случае характеризуется преимущественным содержанием пор гэ= 5-20 нм, высокой удельной поверхностной энергией твердой фазы (до 27 кДж/кг). Поэтому для перехода воды в лед сил кристаллизации оказывается недостаточно для соответствующей переориентации воды в структуру льда в порах и на границе с твердой фазой. Увеличение объема и среднего радиуса пор при введении модификатора в количестве до 30%, приводит к росту величины деформаций расширения (рисунок 11в), что свидетельствует об образовании льда и повышает вероятность морозного разрушения.

а) без модификатора МБ-01

температура, °С -60 -40 -20 0

б) с содержанием модификатора МБ-01 22% от массы цемента

температура, °С 20 -60 -40 -20 0

в) с содержанием модификатора МБ-01 30% от массы цемента

температура, °С ■60 -40 -20 0 20

—а—водонасыщенные образцы X сухие образцы

Рисунок 11 - Дилатометрические эффекты при замораживании плотных высокопрочных бетонов

Для цементных поризованных бетонов снижение вероятности замерзания воды в структуре также фиксируется при увеличении силы ее взаимодействия с водой за счет повышения удельной поверхностной энергии твердой фазы и уменьшения радиуса микропор межпорового материала. Меньшие деформации

расширения при замораживании характерны для микрозернистого поризован-ного бетона (например, на золе-уносе, молотом кварцевом песке), наибольшие - для мелкозернистого поризованного бетона (рисунок 12). В соответствии с этим морозостойкость бетонов средней плотности 800 кг/м3 оценивается марками Р50 на золе-уносе, Р35 на молотом кварцевом песке, Р25 на песке естественной гранулометрии.

а) цементный поризованный бетон на золе-уносе

температура, °С -60 -40 -20 0

б) цементный поризованный бетон на молотом кварцевом песке температура, °С

-60 -40 -20 0 20 ■в-

в) цементный поризованный бетон на немолотом кварцевом песке температура, °С -60 -40 -20 0 20

х - сухие образцы —а—водонасыщенные образць

Рисунок 12 - Дилатометрические эффекты при замораживании цементных поризованных бетонов (р = 800 кг/м3)

По результатам всего комплекса исследований правомерен вывод о том, что величина силы связи структуры с водой неоднозначно влияет на проявление свойств бетонов при изменении их влажностного состояния. Снижение прочности материала при увлажнении, величина влажностных деформаций оказывается наименьшей, а вероятность морозного разрушения, напротив, наибольшей для материалов с минимальной энергией взаимодействия их структуры с водой. На основании этого следует полагать, что эффективная реализация строительно-технических свойств бетонов при влажностных эксплуатационных воздействиях достигается через минимизацию энергии связи структуры с водой. Для цементных и силикатных бетонов это обеспечивается при значениях удельной площади поверхности твердой фазы, доступной для адсорбции водяного пара, 10-30 м2/г, удельной ее поверхностной активности (по теплоте смачивания) не более 15-20 кДж/кг; средний эффективный радиус пор должен составлять не менее 20-40 нм.

Полученные результаты отвечают сформулированной научной концепции и раскрывают количественную взаимосвязь характеристик твердой фазы и по-рового пространства плотных и макропористых бетонов с мерой изменения их влажностного состояния и соответствующей реализацией основных конструкционных свойств. Они являются правомерными и адекватно отражают данную

взаимосвязь как для цементных (результаты получены лично и под руководством автора), так и для силикатных бетонов (автором обработаны и систематизированы данные экспериментов, проводимых под руководством Е.М.Чернышова во ВГАСУ в течение 20 лет), и являются научной основой для решения прикладных вопросов, связанных с оптимизацией условий производства и применения этих высокотехнологичных бетонов.

Прикладные вопросы обеспечения условий эффективной реализации свойств цементных и силикатных бетонов при влажностных воздействиях эксплуатационной среды

Содержание прикладных разработок применительно к проблеме высокопрочных модифицированных бетонов связывается с предложениями к определению их расчетных характеристик с учетом температурно-влажностных воздействий.

На основании полученных данных о повышенных значениях коэффициентов размягчения высокопрочных модифицированных бетонов в диапазоне температур (0+ +60)°С (таблица 5), предлагается при определении их нормативных сопротивлений учитывать фактор влажности и использовать коэффициент условий работы уьи~0,85 для влажности бетона %/;=0,8 для влажности бетона 5%.

Таблица 5 - Коэффициенты размягчения высокопрочных бетонов

Вид бетона Содержание модификатора МБ-01 Коэффициент размягчения К=КС)Х/К^ при температуре, °С

0 +20 +40 +60

Мелкозернистый 0 0,95 0,89 0,93 0,93

12 0,74 0,76 0,71 0,70

22 0,77 0,74 0,70 0,73

На крупном заполнителе 0 0,96 0,97 0,93 0,94

12 0,84 0,74 0,76 П 0,74

22 0,78 0,72 0,73 0,71

При расчете напряжений усадки ау и набухания <т„ в железобетонных конструкциях при изменении их влажности ЛIV в соотношениях ау = ¡ЗЕАIV и <т„ = т}ЕАУУ для всех видов бетона в настоящее время рекомендовано использовать следующие коэффициенты линейного деформирования: у#=3-10"2 (мм/мм)/(г/г); 77=5-10~3 (мм/мм)/(г/г). В работе установлено, что при изменении влажности высокопрочных бетонов с модифицированной структурой цементного камня величина коэффициентов его деформирования на 1% (или г/г) изменения влажности могут оказаться в 1,5+2 раза выше этих используемых значений (рисунок 13). Поэтому для расчета напряженно-деформированного состояния конструкций из высокопрочных бетонов с учетом изменения их влажности предлагается на основании полученных в работе экспериментальных данных рекомендовать следующие значения коэффициентов линейной усадки и набухания: /?= 4,5-10"2 (мм/мм)/(г/г); г)= 2,5-10'2 (мм/мм)/(г/г).

О - значения для немодифлцированных бетонов {по данным С.В.Александровского);

Ж - значения для модифицированных бетонов (по данным автора)

Содержание модификатора МБ-01, % от массы цемента

О 5 10 15 20 25 30 35 Содержание модифчкатора МБ-01, % от массы цемента

Рисунок 13 - Сопоставление коэффициентов линейного деформирования бетонов

Прикладные разработки применительно к проблеме цементных поризо-ванных бетонов посвящены решению задачи конструирования их структур и разработке на этой основе технологических решении их производства.

Решение задачи конструирования поризованных бетонов осуществлялось в соответствии с современными подходами компьютерного материаловедения, обоснованных и развитых в работах Ю.М Баженова, Воробьева В.А., A.B. Вознесенского, O.JI. Дворкина, В.И. Кондращенко, Т.В. Ляшенко, Е.М.Чернышева, Е.С.Шинкевич и др.

Разработаны алгоритмы и решены задачи конструирования структур поризованных бетонов в следующей постановке:

1) обеспечить минимум деформаций ползучести конструкционного поризо-ванного бетона с нормируемыми характеристиками по плотности, прочности в сухом и влажном состоянии при задаваемых значениях характеристик исходных компонентов;

2) обеспечить минимум влажностной усадки конструкционно-теплоизоляционного поризованного бетона с нормируемыми характеристиками по плотности, прочности при задаваемых значениях характеристик исходных компонентов;

3) обеспечить минимум значений эксплуатационного влагосодержания для достижения минимальных изменений теплопроводности при эксплуатации конструкционно-теплоизоляционного поризованного бетона с нормируемыми характеристиками по плотности, прочности при задаваемых значениях характеристик исходных компонентов.

Для определения рациональных параметров структуры в алгоритмах использовались экспериментачьно-статистические зависимости о количественных взаимосвязях в системе «состав, структура, влажностное состояние - свойства»,

которые получены путем регрессионного анализа экспериментальной информации соответствующих разделов работы.

Специально в рамках решения задачи конструирования был поставлен цикл экспериментов по исследованию процессов ползучести микро-и мелкозернистых бетонов средней плотности 1200-1600 кг/м3 (таблица 6). В результате исследований получены зависимости характеристик ползучести от средней плотности и состава поризованного бетона.

Таблица 6 - Характеристики ползучести поризованного бетона

Характеристика Вид структуры поризованного бетона и марка по средней плотности

Мелкозернистая (на кварцевом песке) Микрозернистая (назо-ле-уноса ТЭЦ)

01200 Э1400 01600 Б1200 01400 01600

Удельные деформации ползучести 0(228 „хЮ'.МПа1 44,3 25,4 13,9 47,3 27,5 16,2

Характеристика ползучести %228. т) 2,45 2,50 1,73 1,97 1,88 1,56

Предельные удельные деформации ползучести С<, т)х105, МПа'1 58,0 29,7 17,0 53,5 30,4 19,0

Предельная мера ползучести С\„ г)х105, МПа' 61,9 31,5 18,0 61,6 34,2 21,6

Предельная характеристика ползучести <р(„. т) с учетом старения бетона 3,6 3,2 2,5 2,5 2,2 1,9

Коэффициент длительной прочности ц 0,678 0,677 0,726 0,722 0,676 0,685

Использование разработанных и предложенных алгоритмов позволило обосновать решения по параметрам состава и структуры разновидностей конструкционных (1200-1600 кг/м3) и конструкционно-теплоизоляционных (8001200 кг/м3) бетонов на основе типичных природных и техногенных сырьевых компонентов, отличающихся по химико-минералогическому и дисперсному составу. По результатам комплексной оценки свойств полученных на основе рекомендуемых составов разновидностей поризованных бетонов установлено, что уровень их качества не только полностью удовлетворяет нормативным требованиям, но и по ряду показателей выше нормируемых значений.

На основании результатов исследований разработан комплект технологической документации, включающий технические условия на поризованный бетон, два варианта технологических регламентов его изготовления: 1) для построечных условий бетонирования монолитных конструкций из цементного плотного и поризованного бетона; 2) для заводских условий производства мелкоштучных изделий. В ходе опытных испытаний с применением промышленного образца смесителя-порогенератора оригинальной конструкции уложено в монолитные стены опытного объекта более 300 м3 поризованного бетона. В результате длительных натурных исследований за состоянием опытного объекта, в процессе которых контролировались структура и прочность бетона, осуществлялось наблюдение за влажностным режимом наружных стен и развитием процессов трещинообразования, не выявлено ухудшения качества, образования критических дефектов в конструкциях из поризованного бетона.

Технико-экономическая эффективность применения технологии цементных поризованных бетонов для монолитного возведения малоэтажных зданий определяется ее мобильностью и возможностью возведения различных конструкций зданий с использованием одних и тех же материалов и оборудования, широким варьированием видов применяемого сырья и материалов без изменения принципов технологии.

Применительно к проблеме силикатного ячеистого бетона в связи с постоянно расширяющимся его использованием в ограждающих конструкциях важными являются вопросы обеспечения их теплозащитного потенциала, определяемого теплофнзическими свойствами материала и влажностным режимом ограждающих конструкций.

Комплексная оценка свойств газосиликата на момент изготовления и натурные исследования влажностного состояния материалов наружных сген жилых зданий различной конструкции проведены на базе ЗАО «Коттедж-индустрия» (г.Россошь Воронежской обл.). В результате работы обоснованы и внесены предложения к ГОСТ 31359-2007 «Бетоны ячеистые автоклавного твердения. Технические условия» по уточнению коэффициентов теплопроводности силикатных ячеистых бетонов нового поколения. На основании натурного изучения параметров влажностного режима оценено термическое сопротивление наружных стен различной конструкции (рисунок 14) и разработаны рекомендации по обеспечению теплоэффективности ограждающих конструкций с применением изделий из силикатного ячеистого бетона с учетом их влажностного режима.

Отопительные периоды

• дня двухслойной стены (газосиликат -кирпич); -О— - дня однослойной стены из газосиликатз 400 мм (прогнозируемое);

—для однослойной стены из газосиликата 250 мм (в существующих зданиях)

Рисунок 14-Динамика термического сопротивления одно- и двухслойной стены в двухгодичном цикле наблюдений в период регулярной эксплуатации

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Современные высокотехнологичные бетоны нового поколения отличаются повышенным количественным содержанием микро- и наноразмерных структурных элементов. Это принципиально изменяя уровень их качества, одновременно повышает энергетическую активность по отношению к воздействиям среды. В связи с этим актуальным оказывается исследование закономерностей проявления их свойств при влажностных воздействиях, изучение условий управления реализацией их свойств при влажностных воздействиях через регулирование структуры, учет этих закономерностей и условий при практическом применении бетонов.

2. С позиций структурного материаловедения дан анализ системы «среда-материал-конструкция» и сформулирована научная концепция управления реализацией свойств бетонов в конструкциях при влажностных воздействиях через направленное формирование структуры как средства управления балансом сил ее связи с водой. Необходимым условием обеспечения работоспособности высокотехнологичных бетонов в строительных конструкциях следует считать формирование их структуры с пониженной активностью по отношению к влажностным воздействиями, что обеспечивает минимальную меру изменения свойств при изменении эксплуатационного влагосодержания материала.

3. Влагообмен бетонов с эксплуатационной средой приводит к изменению количественного содержания и соотношения видов воды с различной энергией связи со структурой и, соответственно, к изменению баланса сил, а именно: межмолекулярного взаимодействия поверхности твердой фазы с водой, расклинивающего давления адсорбционных пленок, сил поверхностного натяжения, капиллярных сил. Мера изменения строительно-технических свойств бетонов зависит от вклада составляющих в баланс сил и определяется размерно-геометрическими и энергетическими характеристиками твердой фазы и порово-го пространства материала.

4. С учетом последствий влажностных воздействий среды сформулированы условия управления строительно-техническими свойствами и качеством бетонов через систему структурных параметров, которая включает объем, размер структурных элементов, площадь поверхности и поверхностную энергию твердой фазы, объем пор и распределение их по размерам, смачиваемость жидкостью поверхности твердой фазы. Обоснованы технологические способы управления параметрами структуры посредством регулирования водотвердого отношения, введения ультрамикро-, микро- и макровключений, отличающихся химико-минералогическим составом и активностью по отношению к воде, применения пластифицирующих, воздухововлекающих и модифицирующих добавок.

5. Показано, что в отличие от традиционных бетонов, у которых составляющие макроуровня структуры (зерна крупного и мелкого заполнителя, макропоры) позволяют снизить интенсивность влагообмена со средой в 5-6 раз, для плотных и макропористых высокотехнологичных бетонов их вклад оценивается возможностью изменить значения показателей влажностного состояния всего в 1,5-2 раза. Для высокотехнологичных бетонов интенсивность влагообмена преимущественно определяется составляющими микроуровня их структуры, а именно: минералогическим и морфологическим составом цементирующего ве-

щества, дисперсностью и химико-минералогическим составом наполнителя, объемом и размерно-геометрическими характеристиками микропор. Выделенные структурные характеристики принципиально изменяют энергетический потенциал поверхности частиц твердой фазы и порового пространства, в результате для плотных и макропористых высокотехнологичных бетонов оказывается возможным снизить величины адсорбции, капиллярного насыщения, водопогло-щения в 2-3 раза. Эффективными средствами при этом является оптимизация дозировок комплексных модификаторов на основе ультрадисперсных составляющих и пластифицирующих добавок, повышение степени закристаллизованное™ новообразований цементирующего вещества, введение более инертных по отношению к воде наполнителей, формирование порового пространства с преобладающим содержанием пор радиусом менее 20 нм.

6. Установлено, что снижение прочности бетонов при увеличении влажности подчиняется трем типичным зависимостям, характер которых определяется изменением вклада адсорбционных и капиллярных сил в потенциал сопротивления бетона разрушению. Наибольшее снижение прочности характерно для кривых I типа, что обусловлено сильным проявлением действия адсорбционной воды (коэффициент размягчения Кр = 0,7-0,75). Наименьшее снижение наблюдается для кривых II типа, так как в этом случае расщепляющее гидролитическое действие, расклинивающее давление воды адсорбционных слоев в значительной мере компенсируется силами капиллярного стяжения (Кр = 0,85-0,95). Данные типы зависимостей присущи высокопрочным модифицированным бетонам, структура которых отличается развитой поверхностью раздела межзеренных и межфазных границ и преобладанием в структуре пор в наноинтервале их размеров. Тип III кривых отличается пониженной выраженностью эффектов действия адсорбционных и капиллярных сил (Кр ~ 0,9). Зависимости данного типа характерны для плотных и макропористых бетонов с немодифицированной (традиционной) структурой микробетона.

Для высокопрочных модифицированных бетонов влияние влажности на прочность настолько значительно, что их размягчение оказываются существенно выше, чем для традиционных бетонов не только при положительных температурах (Кр = 0,72-0,85 при t = (+60+0) °С), но и при отрицательных (Кр = 0,94-0,98 при t = (0 + - 60) °С).

7. Установлена неоднозначность влияния процессов обезвоживания-увлажнения на величину влажностных деформаций высокопрочных модифицированных бетонов. Параметры их структуры предопределяют небольшой диапазон изменения их эксплуатационного влагосодержания (4-5%). Однако увеличение силы связи их структуры с водой за счет уменьшенного объема и радиуса пор, повышенной площади поверхности и поверхностной энергии твердой фазы определяет рост величины удельных влажностных деформаций усадки-набухания на 1% изменения влажности в 1,5-2,5 раза по сравнению с традиционными плотными бетонами. В результате, уровень напряжений в конструкциях может существенно возрасти даже при незначительном изменении эксплуатационного влагосодержания высокопрочных бетонов.

8. С целью управления деформативными свойствами цементных поризо-ванных бетонов в работе обоснованы рациональные границы для комплекса

приемов регулирования структуры (варьирование величины В/Ц, создание про-тивоусадочного каркаса за счет введения микронаполнителя и заполнителя, изменения их химико-минералогического состава и дисперсности). Оптимизация структуры позволила получить в условиях естественного твердения цементный поризованный бетон с величиной деформаций не более 1 мм/м при его обезвоживании от начального до равновесного эксплуатационного влагосодержания («3-4% по массе).

9. По данным дилатометрических исследований установлено, что модифицирование структуры высокопрочных бетонов препятствуют развитию процессов льдообразования при замораживании водонасыщенного материала в диапазоне температур (0 - 60) °С, что оказывается предпосылкой и условием повышения их морозостойкости. Для цементных поризованных бетонов по сопоставлению данных дилатометрии и стандартных испытаний на морозостойкость установлено, что за счет регулирования структуры межпоровых перегородок можно снизить вероятность процессов льдообразования и, соответственно, предотвратить развитие деформаций расширения при замораживании, что обеспечивает повышение морозостойкости бетона на две - три марки.

10. Разработаны предложения к определению расчетных характеристик высокопрочных модифицированных бетонов с учетом их влажностного состояния. При определении расчетных сопротивлений фактор влияния влажности рекомендовано учитывать использованием коэффициента условий работы: %и=0,85 для влажности бетона №'=3-5% и %л=0,8 для влажности бетона \У> 5%. Для расчета напряжений от изменения влажности бетона в конструкциях предлагается использовать значения коэффициентов линейной усадки Р -4,5'10'2 (мм/мм)/(г/г), набухания г/ = 2,5-ТО"2 (мм/мм)/(г/г).

11. Разработаны и предложены алгоритмы конструирования структуры неавтоклавных цементных поризованных бетонов по критериям эффективной реализации задаваемых конструкционных свойств при влажностных эксплуатационных воздействиях. Использование разработанных алгоритмов позволило обосновать рациональные решения по параметрам состава и структуры и получить на основе типичных природных и техногенных сырьевых компонентов конструкционные (1200-1600 кг/м3) и конструкционно-теплоизоляционные (800-1200 кг/м3) бетонов, уровень качества которых полностью удовлетворяет, а по ряду показателей превышает нормативные требования. Разработана и предложена технология поризованных бетонов различного строительного назначения, в том числе для монолитного строительства малоэтажных зданий.

12. На основе комплексной системной оценки теплотехнических свойств газосиликата нового поколения и натурных исследований влажностного режима стен разработаны предложения к нормативно-инструктивным документам и рекомендации по обеспечению теплоэффективности ограждающих конструкций с его применением.

Основные положения диссертации опубликованы в работах:

1. Монография. Славчева, Г.С. Поризованный бетон: структура и строительно-технологические свойства: монография / Г.С. Славчева. - Воронеж : Воронеж, гос. арх.-строит, ун-т, 2009. - 136 с.

Статьи в изданиях из рекомендованного ВАК перечня

2. Чернышов, Е.М. Поризованные бетоны для теплоэффективных жилых домов / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева // Известия вузов. Строительство. - №5. - 2002. - С. 31-36

3. Чернышов, Е.М. Поризованные бетоны для теплоэффективных жилых домов (часть 2) / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева // Известия вузов. Строительство. - №9. - 2003. - С. 27-34.

4. Чернышов, Е.М. Сравнительные эксплуатационные теплозащитные характеристики одно- и двухслойных стеновых конструкций / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Д.И. Коротких, Ю.А. Кухтин // Строительные материалы. - №4. -2007.-С. 13-16.

5. Чернышов, Е.М. Влажностное состояние и закономерности проявления конструкционных свойств строительных материалов при эксплуатации / Е.М. Чернышов, Г.С Славчева // Academia. Архитектура и строительство. - №4. -

2007. - С. 70-77.

6. Чернышов, Е.М. Приложения нанохимии в технологии твердофазных строительных материалов: научно-инженерная проблема, направления и примеры реализации / Е.М. Чернышов, Н.Д. Потамошнева, О.В. Артамонова, Г.С. Славчева, Д.Н. Коротких, А.И. Макеев // Строительные материалы. - №2. -

2008. - С.32-36.

7. Славчева, Г.С. Влажностные деформации модифицированного цементного камня / Г.С. Славчева, С.Н. Чемоданова // Строительные материалы. - №5. -2008. - С.70-72.

8. Чернышов, Е.М. Физико-химическая природа взаимосвязи свойств строительных материалов с их влажностным состоянием / Е.М. Чернышов, Славчева Г.С. // Academia. Архитектура и строительство. - №1. - 2008. -С.87-92.

9. Славчева, Г.С. Управление интенсивностью взаимодействия структур строительных материалов с водяным паром и водой / Г.С. Славчева, Е.М. Чернышов // Academia. Архитектура и строительство. - №2. - 2008. - С.77-83.

10. Славчева, Г.С. Влажностное состояние цементных и силикатных бетонов в связи с их структурой / Г.С. Славчева // Научный вестник ВГАСУ. Строительство и архитектура. - № 4. - 2008. - С. 119-129.

Статьи в сборниках трудов, конференций, периодических изданиях

11. Чернышов, Е.М. Системная оценка влияния параметров состава и структуры поризованных бетонов на их эксплуатационную деформируемость / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева // Современные проблемы строительного материаловедения: матер. V академ. чтений РААСН. - Воронеж, 1999. - С. 539546.

12.Чернышов, Е.М. Ресурсосберегающая мобильная технология монолитного строительства с применением поризованного цементного мелкозернистого бетона («Строительна система «Монопор) / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, В.А. Коноплин, A.A. Мурашкина // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии : матер, научно-практ. конф. - Ростов-на-Дону, 2000. - С. 353-363.

13.Чернышов, Е.М. Строительная система «Монопор» / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. -

2000.- №9. - С.20-21.

14.Славчева, Г.С. Структурные факторы управления деформативными свойствами норизованного бетона / Г.С. Славчева // Материалы, научн.-техн.конф. -Воронеж , 2000. - С. 215-230.

15.Чернышов, Е.М. Нормирование размера зернистых включений в поризован-ных бетонах на основе моделирования и экспериментального исследования их структуры / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Е.И. Дьяченко // Современные проблемы строительного материаловедения : матер. VI академ. чтений РААСН. - Иваново, 2000. - С. 585-595.

16.Чернышов, Е.М. Утилизация цементной пыли-уноса цементного производства/ Е.М. Чернышов, Н.Д. Потамошнева, О.Б. Кукина, Г.С. Славчева / Высокие технологии в экологии : пруды 5-ой Межд. научно-практ. конф. - Воронеж, 2002.-С. 131-138.

17.Чернышов, Е.М. Автономный мобильный технологический комплекс для монолитного строительства из эффективных плотных и поризованных мелкозернистых бетонов / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева, А.И. Макеев, Д.И. Коротких // Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве : матер, научно-практ. конф. - Москва, 2002. - С. 54-56.

18.Чернышов, Е.М. Макропористые бетоны нового поколения для теплоэф-фективных зданий / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева, А.И. Макеев, Д.И. Коротких // Ресурсо- и энергосбережение как мотивация творчества в архитектурно-строительном процессе : труды годичного собрания РААСН. - Казань, 2003. - С. 410 - 419.

19.Чернышов, Е.М. Оценка гигрометрических, прочностных, деформативных и теплофизических характеристик поризованных бетонов / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева // Современные технологии в промышленности стройматериалов и стройиндустрии : матер. Межд. конгр., ч.1. - Белгород, 2003. - С. 175-185.

20.Чернышов, Е.М. Структурообразующая роль карбонаткальциевых техногенных продуктов в формировании систем твердения контактно-конденсационного и гидратационного типа / Е.М. Чернышов, Н.Д. Потамошнева, О.Б. Кукина, Г.С. Славчева // Современные технологии в промышленности стройматериалов и стройиндустрии : матер. Межд. конгр., ч.1. - Белгород, 2003.-С. 172-175.

21.Чернышов, Е.М. Автономный мобильный технологический комплекс для монолитного строительства из эффективных мелкозернистых плотных и поризованных бетонов (вопросы адаптации комплекса к типичным вариантам региональной сырьевой базы РФ) / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева, А.И. Макеев, Д.И. Коротких // Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве : матер, научно-практ. конф. - Москва, 2003. - С. 4-6.

22.Чернышов, Е.М. Гигромеханические характеристики силикатных автоклавных бетонов как функция их структуры / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии : матер, научно-практ. конф. -Ростов-на-Дону, 2004. - С. 651-663.

23.Чернышов, Е.М. Гигромеханические характеристики силикатного автоклавного и цементного неавтоклавного микробетона: исследование и сопоставительная

оценка / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева // Достижения строительного материаловедения : матер, науч. конф. - Санкт-Петербург, 2004.-С. 158-168.

24.Чернышов, Е.М. Гигромеханика строительных материалов: дидактические основы / Е.М. Чернышев, Г.С. Славчева // Современное состояние и перспективы развития строительного материаловедения : матер. VIII ака-дем.чтений РААСН. - Самара, 2004. - С. 571-577.

25.Чернышов, Е.М. Влажностное состояние и термическое сопротивление двухслойных (газосиликат-кирпич) наружных стен / Е.М. Чернышов, Д.И.Коротких, Г.С. Славчева, Ю.А Кухтин. // Современное состояние и перспективы развития строительного материаловедения : матер. VIII ака-дем.чтений РААСН. - Самара, 2004. - С. 556-560.

26.Чернышов, Е.М. Технология поризованных бетонов для предприятий Спецстроя РФ на основе типичных для регионов России сырьевых компонентов / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева, А.И. Макеев // Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве : матер, научно-практ. конф. -Москва, 2004. - С. 12-16.

27.Чернышов, Е.М. Гигромеханика строительных материалов: механизмы и закономерности проявления конструкционных свойств как функции влажно-стного состояния / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева // Новые научные направления строительного материаловедения : матер, академ.чтений РААСН. -Белгород, 2005. - С. 177-193.

28.Чернышов, Е.М. Морозное разрушение и морозостойкость строительных материалов: современная трактовка механизма и факторов управления / Е.М.Чернышов, Г.С. Славчева // Вестник отделения строительных наук РААСН. Вып. 9. - Белгород, 2005. - С.447-459.

29.Чернышов, Е.М. Эксплуатационная деформируемость цементного поризован-ного бетона: проблемы и факторы управления / Е.М.Чернышов, Г.С. Славчева // Непрер. арх.-строит. обр. как фактор обеспечения качества среды жизнедеятельности : тр. Общего собрания РААСН. - Воронеж, 2005. - С. 220-230.

30.Чернышов, Е.М. Гигромеханика строительных материалов: закономерности и эффективность управления интенсивностью взаимодействия структур строительных материалов со средой / Е.М.Чернышов, Г.С. Славчева //Достижения, проблемы и перспективные направления развития теории и практики строительного материаловедения : матер. X академ. чтений РААСН. -Казань, 2006. - С. 36-47.

31.Чернышов, Е.М. Поризованные бетоны для конструкций малоэтажных зданий / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. - 2006. - №5. - С. 16-19.

32.Slavchcva, G.S Building material hygromechanics: main regularities and their applications for controlling structural characteristics / Y.M Chernyshov, G.S Slavcheva // Scientific Israel - Technological Advantages. - vol.8. - 2006. -No.1,2. - P.133-144.

33.Чернышов, Е.М. Гигромеханические характеристики цементных поризованных бетонов как функция их структуры / Чернышов Е.М., Славчева Г.С. // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии : матер. 4 Международ, научно-практ. конф. - Ростов-на-Дону, 2006. - С.422-433.

34.Славчева, Г.С. Исследование гигромеханических характеристик модифицированного цементного микробетона / Г.С. Славчева, С.Н. Чемоданова // Вестник ЦРО PA ACH: Вып. 6. - Воронеж-Тверь, 2007. - С.165-174.

35.Чернышов, Е.М. Функциональные характеристики газосиликатных ограждающих конструкций с учетом их эксплуатационного влажностного режима / Е.М.Чернышов, Д.И. Коротких, Г.С. Славчева // Известия Курского ГТУ. -2007.-№4(21).-С. 59-63

36.Славчева, Г.С. Оценка деформативных свойств поризованных бетонов при длительном действии нагрузки / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М. Чернышев // Известия Орел ГТУ. Серия «Строительство. Транспорт». - 2007. -№3/15 (537).-С. 136-146.

37.Славчева, Г.С. Эксплуатационная деформируемость и гигрометрические характеристики цементных поризованных бетонов как функция их структуры / Г.С. Славчева // Научный вестник ВГАСУ. Строительство и архитектура. -2008.-Х» 1.-С. 79-85.

38.Славчева, Г.С. Изменение свойств поризованных бетонов во времени / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М Чернышов // Вестник Волг ГАСУ. Строительство и архитектура. - 2008. - Вып. 10 (29). - С.224-229.

39.Славчева, Г.С. Гигрометрические и деформативные характеристики модифицированного цементного камня / Г.С. Славчева, С.Н Чемоданова // Вестник ЦРО РААСН: Вып. 7. - Воронеж - Липецк, 2008. - С.163-170.

40.Славчева, Г.С. Исследование деформаций ползучести и последействия цементного поризованного бетона / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М. Чернышов // Вестник ЦРО РААСН: Вып. 7. - Воронеж - Липецк, 2008. - С. 144-152.

41.Чернышов, Е.М. О структуре порового пространства строительных материалов с позиций и в категориях наноконцепции / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева // Современные проблемы строительного материаловедения и технологии : мат. межд. конгресса. Т.1, кн. 2. - Воронеж, 2008. - С. 630-636.

42.Новиков, М.В. К нормированию конструкционных свойств поризованного бетона для монолитного строительства / М.В. Новиков, Г.С. Славчева, Е.М. Чернышов // Современные проблемы строительного материаловедения и технологии : мат. межд. конгресса. Т.2 - Воронеж, 2008. - С. 229-239.

43.Slavcheva, G.S Humidity State of Cement and Silikate Concrete in Connection with their Structure / Y.M Chemyshov, G.S Slavcheva // Scientific Israel - Technological Advantages. - vol. 11. - 2009. - No.l. - P.30-40.

44.Славчева, Г.С. Конструирование структур цементных поризованных бетонов по комплексу задаваемых свойств с учетом их реализации при эксплуатационных влажностных воздействиях / Г.С. Славчева // Вестник научных трудов ЦРО РААСН. Вып. 8. - Воронеж-Тамбов, 2009. - С.128-135.

45.Славчева, Г.С. Закономерности реализации прочности цементного камня в условиях изменения влажностного состояния бетонов в конструкциях / Г.С. Славчева, Е.М. Чернышов // Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения : матер. Межд. акад чтений. - Курск, 2009. - С. 185-195.

46.Чернышов, Е.М. Структура порового пространства твердофазных строительных материалов: материаловедческое обобщение / Е.М. Чернышов, Д.Н. Коротких, Г.С. Славчева // Вестник ОСН РААСН. Вып. 13, т.2, 2009. - С. 119-126.

Подписано в печать 21.10.2009 г. Формат 60x84 1/16 У.-изд.л.2,2. Бумага писчая. Тираж 100 экз. Заказ №557

Отпечатано: отдел оперативной полиграфии Воронежского государственного архитектурно-строительного университета 394006, Воронеж. Ул. 20-летия Октября, 84

Введение.

1 Научно-инженерная проблема обеспечения эффективной реализации строительно-технических свойств высокотехнологичных бетонов при эксплуатационных влажностных воздействиях.

1.1 Характеристика движущих сил изменений в системе «среда -материал — конструкция».

1.2 Процессы изменения состояния материала при воздействии эксплуатационной среды и напряженно-деформированное состояние конструкций как функция этих процессов.

1.3 Проявление свойств высокотехнологичных бетонов при эксплуатационных влажностных воздействиях: исходные концепции, обоснование структуры работы и содержания исследований.

2 Управление строительно-техническими свойствами и качеством бетонов с учетом последствий влажностных воздействий среды: теоретические положения и разработки.

2.1 Систематизация и развитие представлений о природе взаимосвязи свойств бетонов с влажностным состоянием.

2.1.1 Закономерности влияния параметров структуры бетона на баланс сил ее связи с водой.

2.1.2 Механизм проявления строительно-технических свойств бетонов при изменении их влажностного состояния.

2.2 Анализ и систематизация представлений о процессах влагооб-мепа бетонов с эксплуатационной средой с позиций структурного материаловедения.

2.3 Структурные факторы и способы управления свойствами и качеством высокотехнологичных бетонов с учетом последствий влажностных воздействий среды.

Выводы к главе 2.

3 Основные методологические и методические вопросы экспериментальных исследований.

3.1 Методологические положения постановки исследований. jqO

3.2 Характеристика факторного пространства экспериментальных исследований.

3.3 Методические условия реализации экспериментов. Ю

3.3.1 Методика оценки параметров структуры.

3.3.2 Методика исследования процессов изменения влажностного состояния.

3.3.3. Методика исследования влияния влажностного состояния на строительно-технические свойства.

4 Экспериментальные исследования закономерностей процессов изменения влажностного состояния высокотехнологичных бетонов как функции их структуры.

4.1 Идентификация структуры высокотехнологичных бетонов.

4.2 Взаимодействие структур цементного и силикатного микробе- ^ тона с водяным паром и водой.

4.3 Взаимодействие высокопрочных модифицированных бетонов ^ с водяным паром и водой.

4.4 Взаимодействие макропористых цементных и силикатных ^ бетонов с водяным паром и водой.

Выводы к главе 4.

5 Экспериментальные исследования закономерностей проявления свойств высокотехнологичных бетонов при изменении их влажностного состояния.

5.1 Влияние влажностного состояния на прочность бетонов с учетом их структуры.

5.1.1 Влияние влажностного состояния на прочность бетонов в изотермических условиях.

5.1.2. Влияние влажностного состояния на прочность бетонов при температурных воздействиях.

5.2 Влияние параметров структуры на влажностные деформации бетонов.

5.2.1 Закономерности развития влажностных деформаций микробетона.

5.2.2 Закономерности развития влажностных деформаций высокопрочных модифицированных бетонов

5.2.3 Закономерности развития влажностных деформаций макропористых бетонов.

5.3 Влияние влажностного состояния на теплопроводность цементных поризованных бетонов.

5.4 Об условиях обеспечения морозостойкости высокотехнологичных бетонов.

Выводы к главе 5.

6 Прикладные вопросы обеспечения условий эффективной реализации свойств высокотехнологичных цементных и силикатных бетонов при влажностных эксплуатационных воздействиях

6.1 Прикладные разработки применительно к проблеме высокопрочных модифицированных бетонов.

6.2 Прикладные разработки применительно к проблеме цементных поризованных бетонов.

6.2.1 Постановка задачи конструирования структур цементных поризованных бетонов с задаваемыми свойствами

6.2.2 Алгоритмы конструирования структур цементных поризованных бетонов.

6.2.3 Основные положения технологии цементных поризованных бетонов и аппаратурное оформление.

6.3 Прикладные разработки применительно к проблеме силикатных ячеистых бетонов.

Выводы к главе 6.

Акту альность работы.

В настоящее время строительная практика характеризуется появлением и расширяющимся применением высокотехнологичных бетонов нового поколения: на основе вяжущих низкой водопотребности, наполненных и тонкомолотых цементов, быстротвердеющих и особобыстротвердеющих цементов, а также бетонов супер- и гиперпластифицированпых, гиперпрессованных, пори-зованных, дисперсно-армированных, органоминеральных, высокодисперсных (порошковых), получаемых с применением микро- и напоразмерных структурных составляющих [1-18]. Переход на новый уровень строительно-технических свойств и возможностей таких бетонов является следствием принципиального преобразования, модифицирования их составов и структуры по сравнению с традиционными видами бетонов прежних поколений. Специфическими признаками строения высокотехнологичных бетонов являются возрастающие на несколько порядков площади поверхности раздела фаз, число физических и физико-химических контактов в единице объема материала, повышенная плотность или пористость, отличающиеся размерно-геометрические и энергетические характеристики пор и др. К высокотехнологичным бетонам с подобными признаками строения и качественно новым уровнем свойств с полным основанием относятся плотные высокопрочные модифицированные бетоны, макропористые цементные и силикатные бетоны.

Принципиальные достижения отечественной и зарубежной практики в уровне качества нового поколения плотных бетонов высоких (НРС) и ультравысоких (UHPC) технологий, обеспечение их повышенной прочности, водонепроницаемости, морозостойкости [19-29] базируется на следующих факторах: низком В/Ц (0,2-0,3), комплексном применении микро- и нанодисперсных составляющих и пластифицирующих добавок, что обеспечивает получение композитов с плотной (объем пор не выше 4-6%), микропористой (содержание пор с г < 20 нм до 30 % от общего объема пор), высоко дисперсной структурой [30,31]. Вместе с этим имеющая место трансформация структурных характеристик модифицированных бетонов предопределяет повышение энергетического потенциала поверхности твердой фазы и порового пространства. Это может привести к интенсификации физико-химических процессов взаимодействия материала с эксплуатационной средой и соответствующему развитию дестуктивных процессов. Одновременно в связи с особенностями процессов гидратации, предельно малым свободным объемом порового пространства для развития процессов структурообразования может наблюдаться снижение эффективности работы «клинкерного фонда», из-за чего вклад конструктивных процессов в залечивание накопленных повреждений может быть ограниченным.

Для обеспечения повышенного уровня требований по параметрам материалоемкости конструкций, теплозащиты зданий, энергопотребления, микроклимата помещений сегодня получены и широко применяются разновидности макропористых силикатных и цементных бетонов с новым существенно более высоким уровнем качества. Достижение нового уровня качества, определяющее отнесение макропористых бетонов к новому поколению, обеспечивается применением современных технологических решений производства (по способу подготовки сырья, составу, приемам поризации с применением добавок супервоздуховолекающего действия, формования, организации процессов твердения и т.д. [32-43]). Эти технологические условия, обуславливая минералогический состав, морфологию и дисперсность частиц твердой фазы, параметры пористости, неизбежно влияют на энергетический потенциал и меру термодинамической стабильности макропористых бетонов при взаимодействия с эксплуатационной средой.

Есть все основания считать, что вследствие особенностей строения высокотехнологичные бетоны могут быть потенциально более неравновесными и более активными по отношению к воздействиям среды. Не исключается неоднозначность, противоречивость проявления свойств высокотехнологичных бетонов при эксплуатации, что может оказаться проблемой при их практическом применении.

Комплексных и достоверных знаний о поведении высокотехнологичных бетонов, изменении их состояния и свойств при эксплуатации в достаточной мере пока еще не получено. Поэтому высокопрочные модифицированные бетоны, макропористые цементные и силикатные бетоны в работе позиционируются в качестве объектов исследований. И в первую очередь это касается проблемы влияния влажностного состояния бетонов на проявление и изменение их строительно-технических свойств. Особое место и актуальность именно данной проблемы обусловлены тем, что в составе всех физико-климатических воздействий среды влажностные являются постоянно действующими, и от влажностного состояния бетона зависит проявление практически всех основных свойств - прочности, деформативности, теплопроводности, морозостойкости. Подчеркнем, что зависящие от эксплуатационного влагосодержания деформативность и морозостойкость являются критериальными свойствами для долговечности бетонов. При этом интенсивность развития влагообмена бетонов со средой, определяя условия реализации их свойств при эксплуатации, обуславливает и закономерности формирования полей влажности в конструкции, что, естественно, непосредственно влияет на напряженно-деформированное состояние и функциональные характеристики конструкций из рассматриваемых высокотехнологичных бетонов.

Представления о природе взаимосвязи свойств бетонов с влажностным состоянием опираются на фундаментальные работы в области физико-химической механики, коллоидной химии, физической химии поверхностей (Р.К. Айлера, А.В. Думанского. Б.В. Дерягина, Ю.В. Горюнова, П.А. Ребинде-ра, Б.Д. Сумма, В.Ю. Траскина, Д.А. Фридрихсберга, Н.В. Чураева, Е.Д. Щукина и др.). Применительно к строительным материалам теоретические и прикладные проблемы изменения строительно-технических свойств при темпера-турно-влажностных воздействиях раскрыты в работах С.В.Александровского, А.С. Аведикова, А.С. Беркмана, Ю.М. Баженова, А.А. Гвоздева, Г.И. Горчакова, Г.Д. Диброва, К.Г. Красильникова, Б.А. Крылова, П.Г. Комохова, В.М. Москвина, Н.А. Мощанского, JI.B. Никитиной, В.А.Невского, М.С. Острикова, И.Е.Прокоповича, А.У. Франчука, З.Н. Цилосани, Е.М. Чернышева, А.Е.Шейкина и др. Представления о механизмах процессов влагообмена бетонов со средой основываются на теориях адсорбции и поверхностных явлений, капиллярности, фильтрации. В результате прикладной реализации фундаментальных представлений в настоящее время разработаны физико-математические модели влагопереноса и основанные на них методы расчета влажностного режима конструкций, (работы А.Адамсона, В.Н.Богословского, Р.Е Бриллинга, В.Г. Гагарина, М.М. Дубинина, К.Г. Красильникова, И.Я. Киселева, А.В.Лыкова,

А.Г.Перехоженцева, К. Пирса, А.И. Русанова, С.П. Рудобашты, Н.Н.Скоблинской, Д.П. Тимофеева, А.У. Франчука, К.Ф.Фокина, С.В. Федосова, Р.Фельдмана, М.Р.Харриса, А.С.Эпштейна и др). Однако, несмотря на большой объем накопленных данных, научная и прикладная информация отличается определенной фрагментарностью, незавершенностью; недостаточно полно раскрыты вопросы регулирования структуры материалов с целью управления интенсивностью процессов влагообмена бетонов со средой и проявления их свойств при эксплуатации. Поэтому очевидна необходимость систематизации существующих представлений и разработки общих теоретических подходов к вопросу управления свойствами бетонов при изменении их влажности с позиций современного структурного материаловедения, соответствующего развития экспериментальных исследований.

В связи с этим развитие знаний, раскрытие механизма и закономерностей изменения свойств высокотехнологичных бетонов в зависимости от их влажностного состояния, разработка технических и технологических решений по управлению качеством бетонов с учетом последствий эксплуатационных влажностных воздействий является актуальной проблемой и принимается в данной работе в качестве предмета исследований. Развитие этого направления имеет важное практическое значение для обеспечения долговечности и надежности строительных конструкций и, соответственно, для совершенствования технологии бетонов.

Цель работы: разработка технологических решений по управлению формированием структуры бетонов и реализацией их свойств при влажностных эксплуатационных воздействиях на основе теоретических и экспериментальных исследований проблемы.

Ведущая научная концепция. Проявление строительно-технических свойств бетонов при эксплуатационных влажностных воздействиях определяется формирующимся балансом сил в их структуре при изменении, влагосо-держания. Величина этих сил обуславливается энергией связи видов воды со структурой материала, кинетикой содержания ее видов в материале при эксплуатации, что и зависит от параметров структуры материала. Формирование структуры является средством управления составляющими баланса сил ее связи с водой и, тем самым, средством влияния на реализацию строительнотехнических свойств материалов, их долговечность при влажностных эксплуатационных воздействиях на конструкции.

В соответствии с целью работы и на основании выдвинутой концепции определены следующие задачиисследований:

1. Предложить подходы к постановке и решению материаловедческих и технологических вопросов по проблеме обеспечения? эффективной реализации строительно-технических свойств бетонов при влажностных эксплуатационных воздействиях на основе анализа, систематизации и развития положений физико-химической механики, механики деформирования и разрушения, теории тепло- и массопереноса в структурированных системах.

2. Обосновать систему структурных параметров бетонов, которая обеспечит возможности управления их влагообменом со средой;

3. Предложить принципы управления влажностным состоянием и условиями проявления строительно-технических свойств бетонов при эксплуатации посредством регулированияшх структуры. 4. Экспериментально исследовать закономерности кинетики влажностного состояния; плотных и макропористых высокотехнологичных бетонов при взаимодействии их с водяным- паром и водой эксплуатационной среды как функции параметров строения материала и параметров.среды.

5. Экспериментально исследовать закономерности^ раскрывающие взаимосвязь меры изменения основных строительно-технических свойств плотных и макропористых бетонов в различном влажностном состоянии с параметрами их структуры. , ,

6. Рассмотреть прикладные инженерно-технологические: задачи управления реализацией строительно-технических, свойств высокопрочных модифицированных бетонов, макропористых цементных и силикатных бетонов с учетом последствий; влажностных эксплуатационных воздействий посредством регулирования их состава и конструирования-структуры. .

7. Разработать предложения, по- технологии получения оптимизированных структур бетонов по» критерию эффективной реализации их свойств при влажностных эксплуатационных, воздействиях.

Основные методологические и методические положения постановки исследований: обеспечение системно-структурного подхода; использование при осуществлении экспериментальных исследований типичных структур плотных и макропористых бетонов с широким диапазоном варьирования параметров их строения; комплексное применение методов идентификации структуры для ее количественного описания; математическая интерпретация экспериментальных результатов для формирования базы данных в задачах конструирования оптимизированных структур бетонов, обеспечивающих эффективную реализацию их свойств при изменении эксплуатационного влагосодержания. Связь работы с научными программами. Исследования и разработки выполнялись в рамках гранта «Разработка и развитие теоретических и прикладных вопросов гигромеханики строительных материалов» шифр ТОО — 12.2 - 1663 (2002 - 2003 г.г.); Межотраслевой программы сотрудничества Минобразования и Спецстроя РФ «Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве» (2002 - 2004 г.г.); планового задания Федерального агентства по образованию «Развитие теории системно-структурного материаловедения и высоких технологий строительных композитов нового поколения» (2003 - 2007 г.г.), «Развитие теории и основ конструирования структур наноструктурных композитов нового поколения (2008 - 2012 г.г.); по программе фундаментальных исследований РААСН по приоритетному направлению «Развитие строительного материаловедения, технологии и нанотехнологии. Новые высокопрочные, сверхпрочные, легкие, сверхлегкие и долговечные строительные композиционные материалы» (2002 - 2009 г.г.) и др. Научная новизна работы. Обобщены и развиты теоретические представления о механизме и закономерной взаимосвязи строительно-технических свойств бетонов с их влаж-ностным состоянием.

С позиций системно-структурного материаловедения сформулированы принципы управления структурой и качеством бетонов с учетом последствий эксплуатационных влажностных воздействий.

Обоснована система структурных параметров управления интенсивностью взаимодействия бетонов с водяным паром и водой на основе анализа и систематизации фундаментальных представлений о процессах и закономерностях влагообмена дисперсных капиллярно-пористых гел со средой.

На основе обобщения комплексных экспериментальных данных раскрыты количественные взаимосвязи интенсивности процессов адсорбции, капиллярного насыщения, водопоглощения, обезвоживания с параметрами состава и структуры плотных и макропористых бетонов.

Получены количественные зависимости взаимосвязи меры изменения основных свойств бетонов в различном влажностном состоянии (прочности, величины деформаций, теплопроводности, морозостойкости) с характерис гиками их твердой фазы и порового пространства.

Количественно оценена мера эффективности управления показателями строительно-технических свойств плотных и макропористых бетонов при влажностных эксплуатационных воздействиях посредством направленного регулирования их строения.

Предложены подходы к конструированию структур бетонов по критериям и условиям эффективной реализации строительно-технических свойств при влажностных воздействиях эксплуатационной среды; систематизирована база данных, разработаны алгоритмы и решена задача конструирования структур цементных поризованных бетонов.

Практическая значимость работы определяется возможностями решения на основе научных ее результатов прикладных задач материаловедения и технологии высокотехнологичных бетонов, управления их качеством и долговечностью. Полученные количественные зависимости взаимосвязи меры изменения основных свойств, интенсивности процессов влагообмена цементных и силикатных бетонов с параметрами их структуры создают информационную базу: 1) для конструирования структур и обоснования требований к составам и параметрам технологии бетонов с комплексом задаваемых свойств; 2) для обоснования рекомендаций к определению расчетных характеристик бетонов при проектировании конструкций; 3) для обоснования требований к рациональным условиям применения материалов в конструкциях.

Результаты исследований позволили: для высокопрочных модифицированных бетонов (с составами, применяемыми в современном строительстве) обосновать значения коэффициентов линейных влажностных деформаций и коэффициентов условий работы бетона с учетом его влажностного состояния; для цементных поризованных бетонов обосновать требования к составам, структуре и получить бетоны средней плотностью от 800 до 1600 кг/м3 с пониженной эксплуатационной деформируемостью, разработать их технологию, ориентированную на использование региональных природных и техногенных сырьевых материалов и характеризуемую возможностью применения одних и тех же материалов и оборудования для получения поризованных бетонов различного строительного назначения; для силикатных ячеистых бетонов нового поколения обосновать предложения по уточнению коэффициентов теплопроводности, а также определить требования к конструкции наружных стен зданий по условиям обеспечения нормируемого термического сопротивления стен в реальном диапазоне годичной динамики эксплуатационного влагосодержания материала.

Реализация работы. Результаты работы использованы: для обоснования предложений к подготовке нормативно-инструктивных документов - «Рекомендаций по учету влажностного состояния высокопрочных модифицированных бетонов при определении их расчетных характеристик», ГОСТ 31359-2007 «Бетоны ячеистые автоклавного твердения. Технические условия», «Рекомендаций по обеспечению теплоэффективности ограждающих конструкций с применением изделий из силикатного ячеистого бетона с учетом их влажностного режима»; при разработке комплекта технологической документации, включающего «Технические условия на бетон поризованный», «Технологический регламент на производство конструкций из мелкозернистого плотного и поризо-ванного бетона для монолитного строительства», «Карту технологического процесса изготовления стеновых блоков из поризованного бетона», варианты комплектации мобильного технологического комплекса для условий монолитного строительства и заводских производства.

В период 1998 - 2008 гг. на ряде предприятий г. Воронежа и области осуществлено опытно-промышленное возведение монолитных стен, устройство подготовок под полы из поризованного бетона; проведена опытно-техническая проверка его эксплутационных свойств.

В рамках реализации Межотраслевой программы сотрудничества Минобразования и Спецстроя РФ «Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве» (2002 - 2004 г.г.) комплект технологической документации по пори-зованным бетонам предоставлен предприятиям Спецстроя РФ (ФГУП УССТ №2, г. Москва; ФГУП УССТ №3 г. Санкт-Петербург; ФГУП «Центральное проектное объединение», г.Воронеж).

Рекомендации по обеспечению теплоэффективности ограждающих конструкций используются в ЗАО «Коттеджиндустрия» (г. Россошь Воронежской обл.) при проектировании и возведении зданий с применением изделий из силикатного ячеистого бетона.

Предложения по подготовке стандарта «Бетоны поризованные конструкционные и конструкционно-теплоизоляционные для малоэтажного жилищного строительства по монолитным технологиям» включены в план перспективных разработок РААСН в рамках реализации федеральных целевых программ «Жилище» и «Реформирование ЖКХ».

Результаты исследований автора внедрены в учебный процесс Воронежского государственного архитектурно-строительного университета: использованы при подготовке спецкурса «Механика прочности и разрушения материалов и конструкций» для студентов специальности «Производство строительных изделий и конструкций», в курсовом и дипломном проектировании, при подготовке магистерских диссертаций.

Апробация работы. Результаты работы доложены на V, VI, VIII, X академических чтениях РААСН (Воронеж, 1999 г.; Иваново, 2000 г.; Самара, 2004 г.; Казань, 2006 г.); на Международных академических чтениях РААСН «Новые научные направления строительного материаловедения» (Белгород, 2005 г.); Международных академических чтениях «Безопасность строительного фонда России. Проблемы и решения» (Курск, 2009 г.); трех Международных научно-практических конференциях «Бетон и железобетон в третьем тысячелетии» (Ростов-на-Дону, 2000, 2004, 2006 г.г.); трех научно-практических конференциях по результатам реализации Межотраслевой программы сотрудниф к чества Минобразования и Спецстроя РФ «Наука, инновации, подготовка кадров в строительстве» (Москва, 2002, 2003, 2004 г.г.); Международном конгрессе «Современные технологии в промышленности стройматериалов и стройиндустрии» (Белгород, 2003 г.); Международном конгрессе «Наука и инновации в строительстве» (Воронеж, 2008 г.); Международной конференции «Механика разрушения бетона, железобетона и других строительных материалов» (г. Санкт-Петербург, 2009 г.); ежегодных научно-практических конференциях ВГАСУ (1999.2008 г.г.).

Разработки по технологии поризованных бетонов представлялись на 18-й межрегиональной выставке «Строительство» (2004 г., г. Воронеж); межрегиональной выставке «Агробизнес - Черноземье» (2004 г., г. Воронеж); на 19-й межрегиональной выставке «Строительство» (2004 г., г. Воронеж) с получением диплома в конкурсе за лучшую разработку; па выставке «Воронежстрой-тех» (2004 г., г. Воронеж); на научно-практических конференциях-выставках Межотраслевой программы сотрудничества Минобразования и Спецстроя РФ (2002, 2003, 2004 г.г., г. Москва).

Публикации. Основные результаты и положения диссертационных исследований представлены в 45 статьях и 1 монографии, в том числе 9 статей опубликовано в изданиях, входящих в рекомендованный ВАК перечень.

Личный вклад автора. Представленные в диссертации результаты получены лично автором, а также в рамках руководства исследованиями, в котором автору принадлежит определяющая роль в формулировке проблем, целей и задач исследований, в планировании и проведении экспериментов, анализе и обобщении полученных результатов. Автору во всех работах, опубликованных в соавторстве, в равной степени принадлежат сформулированные теоретические положения и результаты экспериментальных исследований, их анализ и обобщение, раскрывающие научную новизну работы, а также прикладные разработки, подтверждающие ее практическую значимость.

Достоверность научных результатов обеспечивается методически обоснованным комплексом исследований на поверенном экспериментальном оборудовании; статистической обработкой с заданной вероятностью и необходимым количеством повторных испытаний; сопоставлением результатов, полученных разными методами, а также их сравнением с результатами, полученными другими авторами. Достоверность теоретических положений подтверждалась экспериментальными исследованиями.

Объем и структура работы. Диссертация содержит введение, шесть глав, основные выводы, список использованной литературы из 377 наименований. Вся работа общим объемом 467 страниц включает 263 страницы машинописного текста, 102 рисунка, 72 таблицы, 11 приложений на 93 страницах.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Современные высокотехнологичные бетоны нового поколения отличаются повышенным количественным содержанием микро- и наноразмерных структурных элементов. Это принципиально изменяя уровень их качества, одновременно повышает энергетическую активность по отношению к воздействиям среды. В связи с этим актуальным оказывается исследование закономерностей проявления их свойств при влажностных воздействиях, изучение условий управления реализацией их свойств при влажностных воздействиях через регулирование структуры, учет этих закономерностей и условий при практическом применении бетонов.

2. С позиций структурного материаловедения дан анализ системы «среда-материал-конструкция» и сформулирована научная концепция управления реализацией свойств бетонов в конструкциях при влажностных воздействиях через направленное формирование структуры как средства управления балансом сил ее связи с водой. Необходимым условием обеспечения работоспособности высокотехнологичных бетонов в строительных конструкциях следует считать формирование их структуры с пониженной активностью по отношению к влажностным воздействиями, что обеспечивает минимальную меру изменения свойств при изменении эксплуатационного влагосодержания материала.

3. Влагообмен бетонов с эксплуатационной средой приводит к изменению количественного содержания и соотношения видов воды с различной энергией связи со структурой и, соответственно, к изменению баланса сил, а именно: межмолекулярного взаимодействия поверхности твердой фазы с водой, расклинивающего давления адсорбционных пленок, сил поверхностного натяжения, капиллярных сил. Мера изменения строительно-технических свойств бетонов зависит от вклада составляющих в баланс сил и определяется размерно-геометрическими и энергетическими характеристиками твердой фазы и порового пространства материала.

4. С учетом последствий влажностных воздействий среды сформулированы условия управления строительно-техническими свойствами и качеством бетонов через систему структурных параметров, которая включает объем, размер структурных элементов, площадь поверхности и поверхностную энергию твердой фазы, объем пор и распределение их по размерам, смачиваемость жидкостью поверхности твердой фазы. Обоснованы технологические способы управления параметрами структуры посредством регулирования водотвердого отношения, введения ультрамикро-, микро- и макровключений, отличающихся химико-минералогическим составом и активностью по отношению к воде, применения пластифицирующих, воздухововлекающих и модифицирующих добавок.

5. Показано, что в отличие от традиционных бетонов, у которых составляющие макроуровня структуры (зерна крупного и мелкого заполнителя, макропоры) позволяют снизить интенсивность влагообмена со средой в 5-6 раз, для плотных и макропористых высокотехнологичных бетонов их вклад оценивается возможностью изменить значения показателей влажностного состояния всего в 1,5-2 раза. Для высокотехнологичных бетонов интенсивность влагообмена преимущественно определяется составляющими микроуровня их структуры, а именно: минералогическим и морфологическим составом цементирующего вещества, дисперсностью и химико-минералогическим составом наполнителя, объемом и размерно-геометрическими характеристиками микро-пор. Выделенные структурные характеристики принципиально изменяют энергетический потенциал поверхности частиц твердой фазы и порового пространства, в результате для плотпых и макропористых высокотехнологичных бетонов оказывается возможным снизить величины адсорбции, капиллярного насыщения, водопоглощения в 2-3 раза. Эффективными средствами при этом является оптимизация дозировок комплексных модификаторов на основе ультрадисперсных составляющих и пластифицирующих добавок, повышение степени закристаллизованности новообразований цементирующего вещества, введение более инертных по отношению к воде наполнителей, формирование порового пространства с преобладающим содержанием пор радиусом менее 20 нм.

6. Установлено, что снижение прочности бетонов при увеличении влажности подчиняется трем типичным зависимостям, характер которых определяется изменением вклада адсорбционных и капиллярных сил в потенциал сопротивления бетона разрушению. Наибольшее снижение прочности характерно для кривых I типа, что обусловлено сильным проявлением действия адсорбционной воды (коэффициент размягчения Кр = 0,7-0,75). Наименьшее снижение наблюдается для кривых II типа, так как в этом случае расщепляющее гидролитическое действие, расклинивающее давление воды адсорбционных слоев в значительной мере компенсируется силами капиллярного стяжения (.Кр = 0,850,95). Данные типы зависимостей присущи высокопрочным модифицированным бетонам, структура которых отличается развитой поверхностью раздела межзеренпых и межфазных границ и преобладанием в структуре пор в нано-интервале их размеров. Тип III кривых отличается пониженной выраженностью эффектов действия адсорбционных и капиллярных сил (Кр « 0,9). Зависимости данного типа характерны для плотных и макропористых бетонов с немодифицированной (традиционной) структурой микробетона.

Для высокопрочных модифицированных бетонов влияние влажности на прочность настолько значительно, что их размягчение оказываются существенно выше, чем для традиционных бетонов не только при положительных температурах (Кр = 0,72-0,85 при t = (+60^-0) °С), по и при отрицательных (Кр = 0,94-0,98 при t= (0 -f- - 60) °С).

7. Установлена неоднозначность влияния процессов обезвоживания-увлажнения на величину влажностных деформаций высокопрочных модифицированных бетонов. Параметры их структуры предопределяют небольшой диапазон изменения их эксплуатационного влагосодержания (4-5%). Однако увеличение силы связи их структуры с водой за счет уменьшенного объема и радиуса пор, повышенной площади поверхности и поверхностной энергии твердой фазы определяет рост величины удельных влажностных деформаций усадки-набухания на 1% изменения влажности в 1,5-2,5 раза по сравнению с традиционными плотными бетонами. В результате, уровень напряжений в конструкциях может существенно возрасти даже при незначительном изменении эксплуатационного влагосодержания высокопрочных бетонов.

8. С целью управления деформативными свойствами цементных поризованных бетонов в работе обоснованы рациональные границы для комплекса приемов регулирования структуры (варьирование величины В/Ц, создание противоусадочного каркаса за счет введения микронаполнителя и заполнителя, изменения их химико-минералогического состава и дисперсности). Оптимизация структуры позволила получить в условиях естественного твердения цементный поризованный бетон с величиной деформаций не более 1 мм/м при его обезвоживании от начального до равновесного эксплуатационного влагосодержания («3-4% по массе).

9. По данным дилатометрических исследований установлено, что модифицирование структуры высокопрочных бетонов препятствуют развитию процессов льдообразования при замораживании водонасыщенного материала в диапазоне температур (0 -ь - 60) °С, что оказывается предпосылкой и условием повышения их морозостойкости. Для цементных поризованных бетонов по сопоставлению данных дилатометрии и стандартных испытаний на морозостойкость установлено, что за счет регулирования структуры межпоровых перегородок можно снизить вероятность процессов льдообразования и, соответственно, предотвратить развитие деформаций расширения при замораживании, что обеспечивает повышение морозостойкости бетона па две — три марки.

10. Разработаны предложения к определению расчетных характеристик высокопрочных модифицированных бетонов с учетом их влажностного состояния. При определении расчетных сопротивлений фактор влияния влажности рекомендовано учитывать использованием коэффициента условий работы: 7ьп~0,85 для влажности бетона W= 3-5% и %//=0,8 для влажности бетона W> 5%. Для расчета напряжений от изменения влажности бетона в конструкциях предлагается использовать значения коэффициентов линейной усадки Р =

О О

4,5-10"" (мм/мм)/(г/г), набухания 77 = 2,5-10"" (мм/мм)/(г/г).

11. Разработаны и предложены алгоритмы конструирования структуры неавтоклавных цементных поризованных бетонов по критериям эффективной реализации задаваемых конструкционных свойств при влажностных эксплуатационных воздействиях. Использование разработанных алгоритмов позволило обосновать рациональные решения по параметрам состава и структуры и получить на основе типичных природных и техногенных сырьевых компонентов конструкционные (1200-1600 кг/м ) и конструкционно-теплоизоляционные (800-1200 кг/м ) бетонов, уровень качества которых полностью удовлетворяет, а по ряду показателей превышает нормативные требования. Разработана и предложена технология поризованных бетонов различного строительного назначения, в том числе для монолитного строительства малоэтажных зданий.

12. На основе комплексной системной оценки теплотехнических свойств газосиликата нового поколения и натурных исследований влажностного режима стен разработаны предложения к нормативно-инструктивным документам и рекомендации по обеспечению теплоэффективности ограждающих конструкции с его применением.

1. Баженов, Ю.М. Модифицированные высококачественные бетоны / Ю.М. Баженов, B.C. Демьянова, В.И.Калашников. -М.: Изд-во АСВ, 2006. 368 с.

2. Баженов, Ю.М. Высококачественный тонкозернистый бетон / Ю.М. Баженов // Строительные материалы. 2000. - № 2. - С. 24-25.

3. Батраков, В.Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика / В.Г. Батраков. М. : Технопроект, 1998. - 768 с.

4. Батраков, В.Г. Модифицированные бетоны в практике современного строительства / В.Г. Батраков, С.С. Каприелов, А.В. Шейнфельд, А.В.Силина // Промышленное и гражданское строительство. 2002. - № 9. -С. 23-25.

5. Розенталь, Н.К. Коррозионпостойкие бетоны особо малой проницаемости /

6. H.К. Розенталь,.Г.В. Чехний // Бетон и железобетон. 1998.- № 1. - С.27-29.

7. Комохов, П.Г. Механизм упрочнения цементных связок при использовании тонкодисперсных наполнителей / П.Г. Комохов, В.В. Бабков, С.М. Капитонов, Р.Н. Мирсанов // Цемент и его применение. 1991. - № 9-10. - С. 34.

8. Комохов, П.Г. Модифицированный цементный бетон, его структура и свойства / П.Г. Комохов, Н.Н. Шангина // Цемент и его применение. 2002. - №1.- С. 43.

9. Комохов, П.Г. Нанотехнология радиационностойкого бетона / П.Г. Комохов // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. -2006. № 5. - С. 22.

10. Демьянова, B.C. Быстротвердеющие высокопрочные бетоны с органомине-ральными модификаторами / B.C. Демьянова, В.И. Калашников. Пенза : ПГУАС, 2003.- 195 с.

11. Хозин, В.Г. Усиление эпоксидных полимеров / В.Г. Хозин. Казань : ПИК «Дом печати», 2004. - 446 с.

12. Фаликман, В.Р. Новое поколение суперпластификаторов / В.Р. Фаликман // Бетон и железобетон. 2000. - №1. - С. 5-7.

13. Пухаренко, Ю.В. Наноструктурирование воды затворения как способ повышения эффективности пластификаторов бетонных смесей / Ю.В. Пухаренко, В.А. Никитин, Д.Г. Летенко // Строительные материалы. 2006.8. -С. 112

14. Пухаренко, Ю.В. Принципы формирования структуры и прогнозирование прочности фибробетонов / Ю.В. Пухаренко, // Строительные материалы. 2004. - № 10. - С. 47-50.

15. Корнеев А.Д. Расчет параметров дискретного армирования сталефибро-бетона / А.С. Бочарников, А.Д. Корнеев, М.А. Гончарова, В.В. Галкин,

16. B.Г. Соловьев // Строительные материалы. 2007. - № 6. - С. 72-73.

17. Duval, R. Influence of Silica Fume on the Workability and the Compressive Strength of High-Performance Concretes / R.Duval, E.H.Kadri // Cement and Concrete Research. -1998. 4. -P. 533-547.

18. Igarashi S.I. Autogenous shrinkage and induced restraining stresses in high-strength concretes / S.I. Igarashi, A. Bentur, K. Kovler // Cement and Concrete Research. 2000. - №11. - P. 1701-1707.

19. Mak, S.L. Strength development of high strength concretes with and without silica fume under the influence of high hydration temperatures / S.L. Mak, K. Torii // Cement and Concrete Research. 1995. - № 8. - P. 1791-1802.

20. Каприелов, C.C. Бетоны нового поколения с высокими эксплуатационными свойствами / С.С. Каприелов, А.В. Шейнфельд // Долговечность и защита конструкций от коррозии : матер. Межд. конф. Москва, 1999.1. C.191-196.

21. Силина, Е.С. Свойства бетонных смесей с модификатором бетона МБ-01 / Е.С.Силина, А.В. Шейнфельд, Н.Ф. Жигулев, С.Т. Борыгин // Бетон и железобетон. 2000. - № 1. - С.3-6.

22. Кардумян, Г.С. Эффективность модифицирования напрягающих бетонов комплексной добавкой на основе микрокремнезема и суперпластификатора / Г.С. Кардумян // Вестник БГТУ. Строительство и архитектура. — 2001.-№ 1(7). С.83-86.

23. Каприелов, С.С. Общие закономерности формирования, структуры цементного камня и бетона с добавкой ультрадисперсных материалов / С.С. Каприелов // Бетон и железобетон. 1995. - № 4. - С. 16-20.

24. Каприелов, С.С. Модифицированные бетоны нового поколения: реальность и перспектива / С.С. Каприелов, В.Г.Батраков, А.В. Шейнфельд // Бетон и железобетон. 1999.- № 6. - С. 6-10.

25. Tiong Huan, W. Production and properties of high strength concretes containing various mineral admixtures / W. Tiong Huan, Y. Matsunaga, Y. Watanabe, E. Sakai // Cement and Concrete Research. 1995. - № 4. - P. 709-714.

26. Poon, C.S. Comparison of the strength and durability performance of normal-and high-strength pozzolanic concretes at elevated temperatures / C.S. Poon, S. Azhar, M. Anson, Y.L. Wong // Cement and Concrete Research . 2001. - № 9. -P. 1291-1300.

27. Roberts, B.N.Early freezing effects on high-strength concretes incorporating mineral admixtures / B.N. Roberts // Masters Abstracts International. 2003. -№ 5. - P.1481.

28. Yamei Z. Mechenical properties of high perfomance concrete made with high calcium high sulfate fly ash / Z. Yamei, S. Wei, S. Lianfei // Cement and Concrete Research. 1997. - № 7. - P. 1093-1098.

29. Zain, M.F.M. Development of high performance concrete using silica fume at relatively high water-binder ratios / M.F.M. Zain, M. Safiuddin, H. Mahmud // Cement and Concrete Research. 2000. -№ 9 . - P. 1501-1505.

30. Каприелов, C.C. Влияние структуры цементного камня с добавкой микрокремнезема и суперпластификатора на свойства бетона / С.С. Каприелов, А.В. Шейнфельд, Ю.Р. Кривобородов // Бетон и железобетон. 1992. - №7. - С.4-7.

31. Ярмаковский, В.Н. Модифицированные легкие бетоны тенденции развития и нормативная база / В.Н. Ярмаковский // Промышленное и гражданское строительство. - 2006. - №8. - С.35-38

32. Ухова, Т.А. Ресурсосберегающие технологии производства изделий из неавтоклавных ячеистых бетонов / Т.А. Ухова // Бетон и железобетон. -1993.-№ 12.-С. 18.

33. Удачкин, В.И. Классическая механоактивация в технологии пенобетона / В.И. Удачкин, В.М. Смирнов, В.Е. Колесников, П.В. Рыбаков // Строительные материалы. 2005. - №12. — С. 31-34

34. Рахимбаев, Ш.М. Закономерности влияния твердой фазы на свойства пе-нобетонов / Ш.М. Рахимбаев, В.Н. Тарасенко, Т.В. Аниканова // Известия высших учебных заведений. Строительство. -2004. № 8. - С. 53.

35. Рахимбаев, Ш.М. Сравнительные исследования реологических свойств пенобетонных смесей с пенообразователями «Пеностром» и «Неопор» / Ш.М. Рахимбаев, Д.В. Твердохлебов, В.Н. Тарасенко // Строительные материалы. 2005. - № 6. - С. 64-67.

36. Пухаренко, Ю.В. Прочность и долговечность ячеистого фибробетона / Ю.В. Пухаренко // Строительные материалы. 2004. - № 12. - С. 40-41.

37. Моргун, JI.B. Теоретическое обоснование и экспериментальная разработка технологии высокопрочных фибропенобетонов / JI.B. Моргун // Строительные материалы. 2005. - № 6. - С. 59-64.

38. Шахова, Л.Д. Особенности получения теплоизоляционного пенобетона на синтетических пенообразователях / Л.Д. Шахова, B.C. Лесовик // Известия высших учебных заведений. Строительство. 2008. - № 3. - С. 51-56.

39. Шинкевич, Е.С. Анализ влияния технологических факторов на свойства силикатных материалов неавтоклавного твердения / Е.С.Шинкевич // Строительные материалы. 2006. - №7. - С. 16-18.

40. Чернышов, Е.М. Поризованные бетоны для теплоэффективных жилых домов / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева // Известия вузов. Строительство. №5. - 2002. - С. 31-36

41. Чернышов, Е.М. Поризованные бетоны для теплоэффективных жилых домов (часть 2) / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева // Известия вузов. Строительство. №9. - 2003. - С. 27-34.

42. Силаенков Е.С. Долговечность крупноразмерных изделий из автоклавных ячеистых бетонов. — М.: Стройиздат, 1963. — 256 с.

43. Федеральный закон РФ №184-ФЗ «О техническом регулировании» от 27.12.2002.

44. Стрелецкий, Н.С. Основы статистического учета коэффициента запаса прочности сооружений / Н.С. Стрелецкий. -М.: Стройиздат, 1947. — 92 с.

45. Болотин, В.В. Прогнозирование ресурса машин и конструкций / В.В. Болотин. М.: Машиностроение, 1984. - 312 с.

46. Болотин, В.В. Применение методов теории вероятностей и теории надежности в расчетах сооружений / В.В. Болотин. М.: Стройиздат, 1971. - 255 с.

47. Ильинский, В.М. Проектирование ограждающих конструкций зданий (с учетом физико-климатических воздействий) / В.М. Ильинский. М.: Стройиздат, 1964. - 295 с.

48. Авиром, JI.C. Надежность конструкций сборных зданий и сооружений / JI.C. Авиром. Л.: Стройиздат, 1971. -216 с.

49. Долговечность ограждающих и строительных конструкций (физические основы). М.: Стройиздат, 1963. - 114 с.

50. Болотин, В.В. Статистическая теория накопления повреждений в композиционных материалах и масштабный эффект надежности / В.В. Болотин // Механика полимеров. 1976. - №2. - С. 245-255.

51. Меламедов, И.М. Физические основы надежности (введение в физику отказов) / И.М. Меламедов. JL: Энергия, 1970. — 152 с.

52. Мощанский, Н.А. Повышение стойкости строительных материалов и конструкций, работающих в условиях агрессивных сред / Н.А. Мощанский. М.: Стройиздат, 1962. — 235 с.

53. Чернышев, Е.М. Структурные факторы "старения" силикатных автоклавных материалов / Е.М. Чернышов, JI.H. Адоньева, Н.И. Старновская //Долговечность конструкций из автоклавных бетонов: тез. докл. V респ.конф., ч.И. Таллин, 1984. - С. 176-179.

54. Колотилкин, Б.Д. Долговечность жилых зданий / Б.Д. Колотилкин. М.: Стройиздат, 1965. - 44 с.

55. Каприелов, С .С. Модифицированные бетоны нового поколения: реальность и перспектива / С.С. Каприелов, В.Г.Батраков, А.В. Шейнфельд // Бетон и железобетон. 1999,- № 6. - С. 6-10.

56. Каприелов, С.С. Общие закономерности формирования структуры цементного камня и бетона с добавкой ультрадисперсных материалов / С.С. Каприелов // Бетон и железобетон. 1995. - № 4. - С. 16-20.

57. Каприелов, С.С. Влияние структуры цементного камня с добавкой микрокремнезема и суперпластификатора на свойства бетона / С.С. Каприелов, А.В. Шейнфельд, Ю.Р. Кривобородов // Бетон и железобетон. 1992. - №7. - С.4-7.

58. Каприелов, С.С. Структура и свойства высокопрочных бетонов, содержащих комплексный органоминеральный модификатор "Эмбэлит" / С.С.

59. Каприелов, А.В. Шейнфельд, Г.С. Кардумян, В.Г. Допдуков // Бетон и железобетон пути развития : матер. II Всероссийская Межд. конф. по бетону и железобетону. - Москва, 2005. - т. 3. - С. 657-671.

60. Технические условия ТУ 5743-073-46854090-98. Модификатор бетона МБ-01. Технические условия. Введ. 1998-01-09. -М. : Госстандарт России, 1998, 16 с.

61. Каприелов, С.С. Комплесный модификатор бетона марки МБ-01 / С.С. Каприелов, А.В. Шейнфельд, В.Г. Батраков // Бетон и железобетон. № 5.- 1997.-С.38-41.

62. Модификаторы серии МБ и бетоны с высокими эксплуатационными свойствами : технический бюллетень / составители С. С. Капиелов, А.А. Шейнфельд, 2001. — 32 с.

63. Эбелинг, В. Образование структур при необратимых процессах. / В. Эбе-линг. М.: Мир, 1979. - 279 с.

64. Мелвин-Хыоз, Э. А. Физическая химия / Э.А. Мелвин-Хыоз : пер. с англ.- М.: Наука, 1962.- 807 с.

65. Волженский, А.В. Характер и роль изменений в объемах фаз при твердении вяжущих и бетонов / А.В. Волженский // Бетон и железобетон. 1969.- №3. С. 16.

66. Комохов, П.Г. Объемные изменения в реакциях гидратации и перекристаллизации минеральных вяжущих веществ / П.Г. Комохов, Р.Н. Мирса-ев, А.Е. Чуйкин // Цемент и его применение. 1998. - № 4. - С. 16.

67. Ларионова, З.М. Формирование структуры цементного камня и бетона / З.М. Ларионова. М.:Стройиздат,1971. - 161 с.

68. Горчаков, Г.И. Коэффициенты температрного линейного расширения и температурные деформации строительных материалов / Г.И. Горчаков, И.И. Лифанов, Л.Н. Терехин. М. : Стройиздат, 1968. - 241 с.

69. Волженский, А.В. Минеральные вяжущие вещества / А.В. Волженский. -М.: Стройиздат, 1986. 422 с.

70. Федосов, С.В. Математическое моделирование массопереноса в процессах коррозии бетона второго вида / С.В. Федосов, В.Е. Румянцева, Н.С. Касьяненко // Строительные материалы. 2008. - № 7. - С. 35-39.

71. Александровский, С.В. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на изменения температуры и влажности с учетом ползучести бетона / С.В. Александровский. М.:, 2004. - 712 с.

72. Прокопович, И.Е. Влияние длительных процессов на напряженное и деформированное состояние сооружений / И.Е. Прокопович. М.: Госстройиздат, 1963. с.

73. Федин, А.А. Условия накопления повреждений в ограждающих конструкциях из силикатного ячеистого бетона / А.А. Федин, Е.М. Чернышев // в кн. Проектирование конструкций из ячеистых бетонов. 4.2. JI., 1966. -С. 3-8.

74. Шпынова, Л.Г. Физико-химические основы формирования структуры цементного камня / Л.Г. Шпынова, В.И. Чих, М.А. Саницкий и др.. -Львов: Вища школа, 1981. 156 с.

75. Ребиндер, П.А. Современные проблемы коллоидной химии / П.А. Ребин-дер // Коллоидный журнал. 1958. - Т.20.- № 5. - С.527-537.

76. Ребиндер, П.А. Поверхностные явления / П.А. Ребиндер // Поверхностные явления в дисперсных системах. Коллоидная химия: избранные труды. -М.: Наука, 1978. С.54-57.

77. Ребиндер, П.А. Адсорбционные слои и их влияние на свойства дисперсных систем / П.А. Ребиндер // Поверхностные явления в дисперсных системах. Коллоидная химия : избранные труды. М. : Наука, 1978. - С. 196235.

78. Дубннин, М.М. Основные проблемы теории физической адсорбции / М.М. Дубинин. М.: Наука, 1970. - 269 с.

79. Думанский, А.В. Лиофнльность дисперсных систем / А.В. Думанский. -Киев.: Изд-во АН СССР, 1960. 212 с.

80. Чураев, Н.В. Физико-химия процессов массопереноса в пористых телах / Н.В. Чураев. М. : Химия, 1990. - 272 с.

81. Дерягин, Б.В. Новые свойства жидкости / Б.В. Дерягин, Н.В. Чураев. -М. : Наука, 1971.- 168 с.

82. Дерягин, Б.В. Вода в дисперсных системах / Б.В. Дерягин, Н.В. Чураев, Ф.Д. Овчаренко. М. : Химия, 1989. - 288 с.

83. Злочевская, Р.И. Электроповерхпостные явления в глинистых породах / Р.И Злочевская., В.А. Королев. М. : Изд-во МГУ, 1988. - 177 с.

84. Королев, В.А. Связанная вода в горных породах: новые факты и проблемы / В.А. Королев // Соросовский Образовательный Журнал. 1996. -№9. - С.79-85

85. Дерягин, Б.В. Поверхностные силы / Б.В.Дерягин, Н.В.Чураев, В.М.Муллер. М. Наука, 1985. - 398 с.

86. Поверхностные пленки воды в дисперсных структурах : сб. науч. тр. / под ред. Е.Д. Щукина. М.: Изд-во МГУ, 1988. - 279 с.

87. Траскин, В.Ю. Физико-химическая механика природных дисперсныхсистем / В.Ю. Траскин. М.: Изд-во МГУ, 1985. -196 с.

88. Ребиндер, П.А. Физико-химическая механика / П.А. Ребиндер, Е.Д. Щукин // Успехи физических наук. 1972. - Т. 108. - С.3-42.

89. Горюнов, Ю.В. Эффект Ребиндера / Ю. В. Горюнов, Н. В. Перцов, Б. Д. Сумм. М.: Наука, 1966. -62 с.

90. Круглицкий, Н.Н. Основы физико-химической механики / Н.Н. Круг-лицкий. Киев: Вища школа, 1975. - 275 с.

91. Ребиндер, П.А. Поверностные явления в твердых телах в процессе их деформации и разрушения / П.А. Ребиндер, Е.Д. Щукин // Поверхностные явления в дисперсных системах: избранные труды П.А. Ребиндера. М.: Наука, 1979. - С.59-67.

92. Ребиндер, П.А. Физико-химическая механика / П.А. Ребиндер. М.: Наука, 1979.-58 с.

93. Щукин, Е.Д. Коллоидная химия / Е.Д. Щукин, А.В. Перцов, Е.А. Амелина. М. : Высшая школа, 2006. - 444 с.

94. Перцов, Н.В. Физико-химическая механика дисперсных систем / Н.В. Перцов, Б.С. Коган // Физико-химическая механика и лиофильность дисперсных систем : сб. науч. тр. 1981. - №13. - С.53-66.

95. Воронков, М.Г. Силоксановая связь / М.Г. Воронков, В.П. Милешкевич, Ю.А. Южелевский. М. : Наука, 1976. - 413 с.

96. Мицюк, Б.М. Физико-химические превращения кремнезема в условиях метаморфизма / Б.М. Мицюк, Л.И. Горогоцкая. Киев: Наукова думка, 1980. - 236 с.

97. Сумм, Б.Д. Физико-химические основы смачивания и растекания / Б.Д.Сумм, Ю.В. Горюнов.- М.: Химия, 1976.-205 с.

98. Сумм, Б.Д. Физика металлов и металловедение / Б.Д.Сумм, Ю.В.Горюнов, Н.В.Перцов, В.Ю. Траскин, Е.Д.Щукин. М. : Наука, 1962.- 757 с.

99. Айлер, Р.К. Коллоидная химия кремнезема и силикатов/ Р.К. Айлер : пер с англ. М.: Госстройиздат, 1959. - 288 с.

100. Арутюнян, Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести /Н.Х. Арутюнян. -М. : Гостехиздат, 1951. 324 с.

101. Гвоздев, А.А. Некоторые особенности деформирования бетона и теория ползучести / А.А. Гвоздев // Ползучесть строительных материалов и конструкций : сб. науч. тр. М. : Стройиздат, 1964. - С. 136-149.

102. Гвоздев, А.А. О некоторых новых исследованиях ползучести бетона / А.А. Гвоздев // Влияние скорости нагружения, гибкости и крутящих моментов на прочность железобетонных конструкций : сб. науч. тр. М. : Стройиздат, 1970. - С. 205-223.

103. Галустов, К.З. Развитие нелинейной теории ползучести бетона и расчет железобетонных конструкций / К.З Галустов. М. : Изд-во Физматлит, 2006.-248 с.

104. Улицкий, И.И. Определение величины деформаций ползучести и усадки бетона / И.И. Улицкий. Киев : Стройиздат УССР, 1963. - 197 с.

105. Десов, А.Е., Некоторые вопросы теории усадки бетона / А.Е. Десов, К.Г. Красильников, З.Н. Цилосани // Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций : сб. науч. тр. под ред. С.В. Александровского. М.: Стройиздат, 1976. - С.211-255.

106. Цилосани, З.Н. Усадка и ползучесть бетона / З.Н. Цилосани. Тбилиси : Изд-во «Мицниереба», 1979. — 230 с.

107. Шейкин, А.Е. Структура и свойства цементных бетонов / А.Е. Шейкин, Ю.В. Чеховкий, М.И. Бруссер. М.: Стройиздат, 1979.- 344 с.

108. Берг, О.Я. К учету нелинейной ползучести бетона / О.Я. Берг, А.И. Рожков //Бетон и железобетон. №9. - 1967. - С. 12-13.

109. Берг, О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона/ О.Я. Берг. М.: Госстройиздат, 1961. -302 с.

110. Ахвердов, И.Н. Основы физики бетона / И.Н. Ахвердов. М. : Стройиздат, 1987.-465 с.

111. Ахвердов, И.Н. Теоретические основы бетоноведения / И.Н. Ахвердов. Минск : Вышэйшая школа, 1991. — 188 с.

112. Аведиков, А.С. Об усадочном напряжении в дисперсных структурах / А.С. Аведиков, М.С. Остриков, Г.Д. Дибров // Докл. АН СССР, серия Химия. 1965. - Т.163. - № 4, 5, 6. - С.1185-1188.

113. Попов, Н.А. К вопросу об усталости бетона при многократных циклах чередующихся воздействий окружающей среды / Н.А. Попов, В.А. Невский //Труды каф. стр. мат. МИСИ. 1957. - №15. - С.37-56.

114. Красильников, К.Г. Физико-химия собственных деформаций цементного камня / К.Г. Красильников, JI.B. Никитина, Н.Н. Скоблинская. М. : Стройиздат, 1980. - 256 с.

115. Фрейсине, Е. Переворот в технике бетона / Е. Фрейсине. М. : ОНТИ, 1938.-99 с.

116. Шейкин, А.Е. Структура, прочность и трещипостойкость цементного камня / А.Е. Шейкин. -М. : Стройиздат, 1974. 191 с.

117. Лыков, А.В. Теоретические основы строительной теплофизики / А.В. Лыков. Минск : Изд-во АН БССР, 1961. - 520 с.

118. Лыков, А.В. Теория сушки/ А.В. Лыков. М.: Энергия, 1968. - 470 с.

119. Богословский, В.Н. Строительная теплофизика В.Н. Богословский / М.: Высшая школа, 1982. 415 с.

120. Берман, Р. Теплопроводность твердых тел / Р. Берман. М.: Мир, 1978.- 288 с.

121. Телесин, Р.В. Молекулярная физика / Р.В. Телесип. М.: Высшая школа, 1973. 360 с.

122. Франчук, А.У. Таблицы теплотехнических показателей строительных материалов / А.У. Франчук. М. : Госстойиздат, 1949. - 120 с.

123. Powers, Т.С. A working hypothesis for further studies of frost resistance oe concrete / T.C. Powers. ACI Journal. - Vol.41. - 1945. - Р.245-272/

124. Иванов, Ф.М. Структура и морозостойкость центрифугированного бетона с добавками / Ф.М. Иванов, Л.Н. Зикеев, С.Н. Леонович // Исследование и применение химических добавок в бетонах : сб. науч. тр. НИИЖБ Москва, 1989. -С.59-66.

125. Иванов, Ф.М. Защита железобетонных транспортных сооружений от коррозии / Ф.М. Иванов. М. : Транспорт, 1969. - 176 с.

126. Москвин, В.М. Коррозия бетона / В.М. Москвин. М.: Строительство и архитектура, 1952. - 344 с.

127. Москвин, В.М. Бетон для строительства в суровых климатических условиях / В.М. Москвин, М.М. Капкин, А.Н.Савицкий, В.Н. Ярмаковский. -Л.: Стройиздат, 1973. 168 с.

128. Мощанский, Н.А. Плотность и стойкость бетонов / IT.А. Мощапский. -М.: Госстройиздат, 1951. 175 с.

129. Мощанский, Н.А. Повышение стойкости строительных материалов и конструкций, работающих в условиях агрессивных сред/ Н.А. Мощапский. М.: Стройиздат, 1962. - 235 с.

130. Еремеев, Г.Г. О морозостойкости бетона / Г.Г. Еремеев // Бетон и железобетон. 1964.- №2. - С.64-65.

131. Важенин, Б.В. Замерзание влаги в строительных материалах / Б.В. Важенин // Строительные материалы. 1965. - №10. - С.24-25.

132. Попкович, Г.Е. Исследование внутренних напряжений в бетоне при замораживании / Г.Е. Попкович, И.В. Юнусов // Бетон и железобетон. -1970.-№1.-С.13-14.

133. Горчаков, Г.И. Состав, структура и свойства цементных бетонов / Г.И. Горчаков, Л.П. Ориентлихер, В.И.Савин. М.: Стройиздат, 1976. - 144 с.

134. Приходысо, О.М. Зависимость морозостойкости конструктивного керам-зитобетона от структуры пористости / О.М. Приходько // Бетон и железобетон. 1967. - №10.- С.33-35.

135. Горчаков, Г.И. Влияние льдообразования в порах бетона на морозостойкость / Г.И. Горчаков, В.И. Иванов, И. И. Лифанов // Бетон и железобетон.- 1977 №9 - С.35-37.

136. Добшиц, Л.М. Влияние свойств цемента на морозостойкость бетонов / Л.М. Добшиц, В.И. Соломатов // Бетон и железобетон.- 1999. №3. - С.6-9.

137. Добшиц, Л.М. Физико-химическая модель разрушения бе гонов при попеременном замораживании-оттаивании / Л.М. Добшиц // Вестник гражданских инженеров.- 2009. №3(20). - С. 104-110.

138. Добролюбов, Г. Прогнозирование долговечности бетона с добавками / Г.Добролюбов, В.Б.Ратинов, Т.И.Розенберг.- М.: Стройиздат, 1983. -213 с.

139. Беркман, А.С. Влияние структуры пористости на морозостойкость кирпича / А.С. Беркман, И.Г. Мельникова // Строительные материалы. 1960.- №4. С. 34-37.

140. Беркман, А.С. Структура и морозостойкость строительных материалов / А.С. Беркман, И.Г. Мельникова. М.: Госстойиздаг, 1962. - 164 с.

141. Леонович, С.Н. Прочность конструкционных бетонов при циклическом замораживании с позиции механики разрушения / С.Н. Леонович. Брест : Изд-во БрГТУ, 2006. - 380 с.

142. Пирадов, К.А. Фундаментальные принципы определения морозостойкости бетона по параметрам механики разрушения / К.А. Пирадов, Е.А. Гу-зеев, Т.Л. Мамаев // Бетон и железобетон. 1999. - №4. - С. 14-17.

143. Гузеев, Е.А. Оценка морозостойкости бетона по параметрам механики разрушения / Е.А. Гузеев, К.А. Пирадов, Т.Л. Мамаев. // Бетон и железобетон. 2000. - №3. - С.26-27.

144. Ананян, А.А. Вода в горных породах, миграция ее при промерзании / А.А. Ананян II Связанная вода в дисперсных системах : сб. науч. тр. / МГУ, Вып.1. 1970. - С.146-154.

145. Ананян, А.А. Особенности воды в промерзающих тонкодисперсных горных породах. / Поверхностные силы в топких пленках п дисперсных системах : сб. науч. тр. М.: Наука, 1972. - С.1 16-127.

146. Александровский, С.В. Базовая модель теории промерзания влажных пористых тел / С.В. Александровский, B.C. Александровский // Бетон и железобетон. 2005. - №6. - С.20-21.

147. Александровский, С.В. Долговечность наружных ограждающих конструкций / С.В. Александровский. М. 2004. - 332 с.

148. Горчаков, Г.И. Повышение морозостойкости и прочности бетона / Г.И. Горчаков. М.: Промстройиздат, 1956. - 146 с.

149. Федин, А.А. Исследование влияния условий замораживания на стойкость газосиликата / А.А. Федин, Е.М. Чернышов, В.Т. Леденев // Исследования по цементным и силикатным бетонам : сб. науч. тр. Вып. 2. - Изд-во ВГУ, 1966. - С. 192-214.

150. Чернышов, Е.М. Морозное разрушение и морозостойкость строительных материалов: современная трактовка механизма и факторов управления / Е.М.Чернышов, Г.С. Славчева//Вестник ОСИ РААСН. Вып. 9. - 2005. - С.447-459.

151. Джейкок, М. Химия поверхностей раздела фаз / М.Джейкок, Д. Парфит; пер. с англ. М.: Мир, 1984. - 269 с.

152. Фролов, Ю.Г. Курс коллоидной химии. Поверхностные явления и дисперсные системы / Ю.Г. Фролов. М.: Химия, 1989. - 464 с.

153. Зимон, А.Д. Коллоидная химия : уч-к для вузов / А.Д. Зимон, Н.Ф. Ле-щенко.-М.: АГАР, 2001.-320 с.

154. Harris, M.R. Determination of pore size distribution from capillary condensation data / M.R. Harris, G. Whitaker // J. Appl. Chem. 1963. - Vol. 69. - №3. -P. 348-354.

155. Pierce, C.G. Computation of sizes from physical absorption data / C.G. Pierce //J. Phys. Chem. 1953. - Vol. 57. - №2. - P. 149-152.

156. Дубинин, М.М. К проблеме поверхности и пористости адсорбентов / М.М. Дубинин // Изв. АН СССР. Серия химия. 1974. - №5. - С.996-1012.

157. Дубинин, М.М. Капиллярные явления и информация о пористой структуре адсорбентов / М.М. Дубинин // Современная теория капиллярности : сб. науч. тр. Л., 1980. - С.100-125.

158. Адамсон, А. Физическая химия поверхностей / А. Адамсон; пер с апгл. -М.: Мир, 1979.-553 с.

159. Грег, С. Адсорбция, удельная поверхность, пористость / С. Грег, К. Синг; пер с англ. М.: Мир, 1970. - 220 с.

160. Брунауэр, С. Адсорбция газов и паров / С. Брунауэр; пер с англ. М.: Изд-во иностр. литер., 1948. - 623 с.

161. Межфазовая граница газ твердое тело: сб. науч. тр. / под ред. Э.Флада. -М.: Мир, 1970.- 433 с.

162. Русанов, А.И. Термодинамика поверхностных явлений / А.И. Русанов. -Л.: Изд-во ЛГУ, 1960. 180 с.

163. Русанов, А.И. Фазовые равновесия и поверхностные явления / А.И. Русанов. Л.: Изд-во ЛГУ, 1967. - 216 с.

164. Де Бур, Я. Динамический характер адсорбции / Я. Де Бур; пер с англ. М: Изд-во иностранной литературы, 1962. - 290 с.

165. Гиббс, Дж.В. Термодинамические работы / Дж. В. Гиббс; пер с англ. М.-Л.:, 1958.- 612 с.

166. Гиббс Дж.В. Термодинамика. Статистическая механика / Дж. В. Гиббс; пер с англ. М.: Наука. - 1982. - 584 с.

167. Лыков, А.В. Явления переноса в капиллярно-пористых телах / А.В. Лыков. М. : Гостехиздат, 1954. - 320 с.

168. Богословский, В.Н. Потенциал влажности. Теоретические основы / В.Н. Богословский, В.Г.Гагарин // Вестник ОСН РААСН. Вып. 1, 1996. С. 12-14.

169. Гагарин, В.Г. Математическая модель и инженерный метод расчета влажностного состояния ограждающих конструкций / В.Г.Гагарин, В.В. Козлов // Academia. Архитектура и строительство. №2. - 2006. - С.60-63.

170. Русанов, А. И. Фазовые равновесия и поверхностные явления / А.И. Русанов. Л.: Изд-во ЛГУ, 1967. - 248 с.

171. Тимофеев, Д.П. Кинетика адсорбции / Д.П. Тимофеев. М.: Изд-во АН СССР, 1962.-252 с.

172. Рудобашта, С.П. Массоперенос в системах с твердой фазой / С.П. Рудо-башта. М.: Химия, 1980, - 248 с.

173. Адсорбция и пористость: сб. науч. тр. / под ред. М.М.Дубипипа : труды IV Всесоюзн. конф. по теор. вопр. адсорбции. — М.: Наука, 1976. 358 с.

174. Бабушкин, В.И. Термодинамика силикатов / В.И.Бабушкин, Г.М.Матвеев, О.П. Мчедлов-Петросян. М.: Стройиздат, 1986. - 408 с.

175. Абрамзои, А.А. Поверхностно-активные вещества. Свойства и применение / А.А. Абрамзон. Л.: Химия, 1975. - 421 с.

176. Химия привитых поверхностных соединений / под ред. Г.В. Лисичкина. — М.: ФИЗМАТЛИТ, 2003. 592 с.

177. Пащенко, A.M. Гидрофобизация / А.М.Пащенко, М.Г.Воронков и др.. Киев: Hayкова думка, 1973. -236 с.

178. Никитина, JI.M. Таблицы коэффициентов массопереноса влажных материалов / JI.M. Никитина. Минск: Изд-во «Наука и техника», 1964.- 138 с.

179. Никитина, JI.M. Таблицы равновесного удельного влагосодержания и энергии связи влаги с материалами / JI.M. Никитина.- М: Госэнергоиздат, 1963 .- 175 с.

180. Франчук, А.У. Вопросы теории и расчета влажности ограждающих частей здания / А.У. Франчук. Госстройиздат, 1957. - 215 с

181. Гагарин, В.Г. Теория состоянии и переноса влаги в строительных материалах и теплозащитные свойства ограждающих конструкций здания : ав-тореф. . дисс. докт. техн. наук/ Гагарин В.Г. М., 2000. - 47 с.

182. А. с. 1193529 (СССР), G 01N 25/00 . Способ определения коэффициента влагопроводности капиллярно-пористых материалов / В.Г. Гагарин,

183. B.Р.Хлевчук. Опубл. 23.11.1985, Бюл. №43. - 6 с.

184. Гагарин, В.Г. Капиллярное всасывание воды строительными материалами / В.Г. Гагарин, З.С.Канышкина, В.Р. Хлевчук // Строительные материалы. 1983. - №7. - С.26.

185. Гагарин, В.Г. Теория перемещения влаги при капиллярном всасывании воды / В.Г. Гагарин // Долговечность и защита конструкций от коррозии. Строительство и реконструкция : матер, межд. конф. Москва, 1999.1. C.166-175

186. Грызлов, B.C. Формирование температурно-влажностных параметров шлакопемзобетона в монолитных стенах / B.C. Грызлов // Строительные материалы. 1998. - №1. - С.30-31.

187. Киселев, И.Я. Метод определения интегральной пористости и удельной поверхности строительных материалов / И.Я. Киселев // Вестник ОСН РААСН. -Вып. 13, т.2. 2009. - С.53-60.

188. Киселев, И.Я. Равновесная сорбционная влажность строительных материалов при положительных и отрицательных температурах / И.Я Киселев // Строительные материалы. — 2003. -№9. — С. 38-39.

189. Корниенко, С.В. Новая шкала потенциала влажности для материалов наружных ограждающих конструкуций / С.В. Корниенко // Строительные материалы. Наука. 2007. - №6. - С. 5.

190. Корниенко, С.В. Потенциал влажности для определения влажностного состояния материала наружных стен зданий / С.В. Корниенко // Строительные материалы. 2006. - №4. - С. 88-89.

191. Корниенко, С.В. Экспериментальное исследование переноса влаги в материалах ограждающих конструкций зданий / С.В. Корниенко // Строительные материалы. 2007. - №1. - С. 42-44.

192. Лагойда, А.В. О массоперносе при замораживании бетона в раннем возрасте / А.В.Лагойда // Бетон и железобетон. — 1994. №6. - С.7-10.

193. Лагойда, А.В. Прогнозирование Внутреннего неизотермического массо-переноса на начальном этапе выдерживания бетона / А.В. Лагойда и др. // Бетон и железобетон. 1996. - №3. - С.7-10.

194. Малинина, Л.А. Определение капиллярного давления в твердеющем бетоне / Л.А. Малинина, Н.Н. Куприянов // Бетон и железобетон. 1981. -№4. - С.34-35.

195. Перехоженцев, А.Г. Вопросы теории и расчета влажностного состояния неоднородных участков ограждающих конструкций зданий / А.Г. Перехоженцев. -Волгоград, 1997. — 273 с.

196. Федосов, С.В. Нестационарный процесс теплопереноса в монолитном железобетонном перекрытии при использовании термоактивной опалубки. Часть I /С.В. Федосов, A.M. Ибрагимов, А.В. Гущин //Строительные материалы. 2006. - № 2. - С. 56-57.

197. Федосов, С.В. Нестационарный процесс теплопереноса в монолитном железобетонном перекрытии при использовании термоактивной опалубки. Часть II / С.В. Федосов, A.M. Ибрагимов и др. // Строительные материалы. 2006. № 3. - С. 70.

198. Федосов, С.В. Нестационарный тепло- и массоперенос в многослойных ограждающих конструкциях / С.В. Федосов, A.M. Ибрагимов // Строительные материалы. 2006. - № 4.- С. 86-87.

199. Заседателев, И.Б. Массообмен с внешней средой при твердении бетона в воздушно-сухих условиях / И.Б. Заседателев, Е.И. Богачев // Бетон и железобетон 1971. - №8. - С.20-22.

200. Горчаков, Г.И. Оценка капиллярного всасывания материалов / Г.И.Горчаков, Л.П. Ориентлихер и др. // Строительные материалы. -1971. -№Ю. -С. 7-8.

201. Лукьянов, В.И. Влияние засоления строительных материалов на их сорбционные свойства / В.И. Лукьянов, О.В. Дегтярев.// Строительные материалы. 1971. - №1. - С. 33-34.

202. Медведев, В.М.Оценка водонепроницаемости бетона по его пористости / В.М.Медведев, В.Ф.Пясецкий и др. // Бетон и железобетон. 1977. -№9. - С.35-37.

203. Объедков, В.Л. Гигрофизические свойства керамзитобетона с добавками

204. NaNCb / JI. Объедков, М. Махмудов // Бетон и железобетон. 1987. - №2. -С.17-18.

205. Туркестанов, Г.А.Пористость цементного камня и качество бетона / Г.А.Туркестанов //Бетон и железобетон. 1964. -№11.- С.514-516.

206. Цимеринов, А.И. Определение влагофизических характеристик бетона / А.И. Цимеринов, Б.А. Дробышевский // Бетон и железобетон. 1976. -№7. - С.29-30.

207. Цнмерманис, Л.Б. Термо-динамические и переносные свойства капиллярно-пористых тел / Л.Б. Цимерманис. Челябинск: Южно-Уральское кн. изд., 1970. - 202 с.

208. Курбанов, Ф.М. Исследование диффузионной проницаемости бетона железобетонных напорных труб со стальным сердечником, уплотненного виброрейкой / Ф.М. Курбанов, С.Н. Алексеев, А.В. Шейнфельд // Подземное и шахтное строительство. № 3. - 1991. - С. 29-32.

209. Исследование влияния В/Т отношения и гидрофобных добавок на свойства силикатного ячеистого бетона : отчет о НИР / Воронежский инженерно-строительный институт ; рук. Е.М. Чернышов. Воронеж, 1972. - 91 с.- № ГР 72025204

210. Исследование влияния В/Т отношения и гидрофобных добавок на свойства силикатного ячеистого бетона : отчет о НИР / Воронежский инженерно-строительный институт ; рук. Е.М. Чернышов. Воронеж, 1973. - 97 с.- № ГР 73038580.

211. Баженов, Ю.М. Влияние влажности на прочность бетона при различной скорости нагружения / Ю.М. Баженов // Бетон и железобетон. 1966. -№12 - С.19.

212. Баженов, Ю.М. Бетон при динамическом нагружении / Ю.М. Баженов. -М.: Стройиздат, 1970. 198 с.

213. Булгакова, М.Г. Исследование керамзитобетона в условиях воздействия адсорбционно-активных сред / М.Г. Булгакова // Бетон и железобетон. -1976. -№11. С. 17-19.

214. Каранфилов, Т.С. Влияние влажности на модуль упругости бетона / Т.С. Каранфилов // Бетон и железобетон. 1978. - №2 .- С. 13-14.

215. Морщихин, В.Н. Оценка качества бетона с учетом его влажности / В.Н. Морщихин, H.JI. Рынин // Бетон и железобетон. — 1970. №12. - С. 14-15.

216. Прокопович, И.Е. Влияние водонасыгцения на кратковременное длительное сопротивление бетона / И.Е. Прокопович // Бетон и железобетон. 1988. -№3. -С.11-12.

217. Серых, P.JL Влияние водонасыщения на прочность бетона при сжатии / P.JI. Серых // Бетон и железобетон. 1982. - №8. - С. 16-17.

218. Серых, P.JI. Качественные показатели бетона при увлажнении / Р.Л. Серых // Бетон и железобетон. 2000. - №6. - С.4-5.

219. Попов, В.П. Применение параметров механики разрушения для оценки действия «эффекта Ребинденра» / В.П. Попов, А.Ю. Давиденко // Вестник ОСН РААСН. Вып. 9.-2005. - С. 113-114.

220. Попов, В.П. Анализ действия «эффекта Ребиндера» при разрушении бетона и оценка эффективности применения химических добавок / В.П. Попов, А.Ю. Давиденко // Известия вузов. Строительство. 2006. - №11-12. -С.11-17.

221. Пирадов, К.А. Исчерпание ресурса бетона при температурно-влажностных и силовых воздействиях / К.А. Пирадов // Бетон и железобетон. 1997. - №6. - С.26-28.

222. Вербицкий, Л.Н. Прочность и долговечность бетона в водной среде /

223. J1.H. Вербицкий // Прочность и долговечность бетона : сб. науч. тр. М.: Стройиздат, 1976.-С.145-147.

224. Недедя, Н.Н. Влияние влажности бетона па его прочность / Н.Н. Недедя // Бетон и железобетон. 1982. - №8. - С.38-39.

225. Скоблинская, Н.Н. Сорбционная нагрузка в цементном камне. О механизме действия воды на прочность цементного камня / Скоблинская Н.Н. // в кн.: Структурообразование бетона и физико-химические методы его исследования. М.,1980. - С. 123-127.

226. Чернышов, Е.М. Изменение вязкости разрушения водонысыщенного силикатного ячеистого бетона / Е.М. Чернышов. Е.И. Дьяченко // Долговечность конструкций из автоклавных бетнов : тез. докл. Таллинн, 1987. — 4.1. - С.208-210

227. Миронов, С.А. Твердение бетона при отрицательных температурах / С.А. Миронов, Б.А.Крылов, О.С.Иванова // Бетон и железобетон. 1966. -№12.-С. 1-4.

228. Иванова, О.С. Влияние некоторых технологических факторов на прочность бетона в замороженном состоянии / О.С. Иванова, Б.А. Крылов // Бетон и железобетон. 1972. -№11.- С.26-28.

229. Миронов, С.А. Бетоны, твердеющие на морозе / С.А.Миронов, А.В.Лагойда. М.: Стройиздат, 1974. - 156 с.

230. Лагойда, А.В. О механизме формирований структуры бетона при замораживании / А.В. Лагойда // Бетон и железобетон. 1981.- №7. - С. 16-17.

231. Шаевич, А.З. О прочности бетона в заморолсенном состоянии / А.З. Шае-вич, Г.И. Горин // Бетон и железобетон. — 1958. №10. - С.396.

232. Андерсон, О.Л. / О.Л. Андерсон // Атомный механизм разрушения : сб. науч. тр. М. : Металлургиздат, 1963. - С.ЗЗ 1.

233. Фридель, Ж. / Ж. Фридель // Атомный механизм разрушения : сб. науч. тр. М. : Металлургиздат, 1963. - С.504.

234. Александровский, С.В. Некоторые особенности усадки бетона / С.В. Александровский // Бетон и железобетон. 1959. - №4. - С. 169-174.

235. Александровский, С.В. Набухание бетона при увлажнении / С.В. Александровский // Бетон и железобетон. — 1959. №10. - С.458.

236. Улицкий, И.И. Потери предварительного напряжения от усадки и ползучести мелкозернистого бетона / И.И. Улицкий, А.Б. Голышев // Бетон и железобетон. 1960. - №9. - С.413-418.

237. Улицкий, И.И Практический метод расчетного опредедения деформаций ползучести и усадки бетона / И.И. Улицкий // Бетон и железобетон. —1962. №4.-С. 174-176.

238. Улицкий, И.И. Определение величины деформаций ползучести и усадки бетона / И.И. Улицкий. Киев : Стройиздат УССР, 1963.-302 с.

239. Иванов, Ф.М. О исследовании эффекта набухания бетона / Ф.М. Иванов // Бетон и железобетон. 1957. - №4 - С. 147-148.

240. Емельянов, А.А. Об оценке усадочных свойств бетона / А.А. Емельянов // Бетон и железобетон. 1967. - №3. - С.31-33.

241. Емельянов, А.А. Расчет глубины усадочных трещин в стеновых панелях и плитах из легкого бетона / А.А. Емельянов // Бетон и железобетон. -1969. №6. - С.22-27.

242. Бугрим, С.Ф. Безавтоклавный газозолобетон в крупнопанельном домостроении / С.Ф. Бугрим, Ф.И. Кац. М.:Недра, 1965. - 84 с.

243. Кудряшов, И.Т. Ячеистые бетоны / И.Т.Кудряшов, В.П. Куприянов. М.: Госсройиздат. - 182 с.

244. Розенфельд, JI.M. Бесцементный газошлакобетон автоклавного твердения / J1.M. Розспфельд, А.Г.Нейман. М. : Стройиздат, 1969. - 147 с.

245. Розенфедьд, JI.M. Безавтоклавные золопенобетоны, их изготовление и свойства / JT.M. Розенфедьд // Бетон и железобетон. №9. - 1957. - С.359.

246. Розенфедьд, JI.M. Безавтоклавные ячеистые материалы на базе зол / JT.M. Розенфедьд // Строительные материалы. №4. - 1959. - С.8

247. Федосеев, Г.П. Безавтоклавные конструктивные пенозолобетоны / Г.П.Федосеев // Бетон и железобетон. -1962. №7. - С.320.

248. Чебуков, М.Ф. Пенобетон на основе гранулированных доменных шлаков / М.Ф. Чебуков // Строительные материалы. 1955. - №12. - С.28.

249. Чебуков, М.Ф. Снижение деформативности безавтоклавных ячеистых бетонов / М.Ф. Чебуков, A.M. Егорова // Строительные материалы. -1962. №5. - С. 12.

250. Науменко, А.С. К вопросу об усадочных явлениях в ячеистых бетонах / А.С. Науменко и др. . // Строительные материалы. 1962. - №9. - С.ЗО.

251. Баранов, А.Т. Пенобетон и пеносиликат / А.Т. Баранов. М.: Промст-ройиздат, 1956. — 80 с.

252. Баранов, А.Т. Золобетон А.Т. / Баранов, Г.А.Бужевич. М.: Госстойиздат, 1960.-224 с.

253. Волженский, А.В. Бетоны и изделия на шлаковых и зольных цементах / А.В. Волженский и др. . М.: Госстойиздат, 1963. - 326 с.

254. Гладких, К.В. Изделия из ячеистых бетонов на основе шлаков и зол / К.В.Гладких. М.: Госстойиздат, 1976. — 256 с.

255. Меркин, А.П. Деформации вибрированного газобетона / А.П. Меркин, С.Н. Левин, А.Е. Дикун // Бетон и железобетон. 1973. - №3. -С. 47-48.

256. Меркин, А.П. Формирование микроструктуры ячеистых бетонов / А.П. Меркин, А.П. Фимин, Д.Г.Зайцев // Строительные материалы. 1963. -№12. - С. 10.

257. Меркин, А.П. Ячеистые бетоны: научные и практические перспективы для дальнейшего развития / А.П. Меркин // Строительные материалы. -1995.-№2.-С. 11-13.

258. Забегаев, А.В. К построению общей модели деформирования бетона / А.В. Забегаев // Бетон и железобетон. 1984. - №6. - С.41-48.

259. Забегаев, А.В. О влиянии внутренней влаги на деформативность бетона / А.В. Забегаев // Бетон и железобетон. 1997. - №10. - С.32-48.

260. Данилов, Б.П. Уадочные явления в безавтоклавном газобетоне / Б.П. Данилов и др. . // Строительные материалы. 1962. - №1. - С. 17-19.

261. Кривицкип, М.Я Заводское изготовление изделий из пенобетона и пеносиликата / М.Я Кривицкий, Н.С. Волосов. М.: Госстройиздат, 1958. - 156 с.

262. Несветаев, Г.В. Закономерности деформирования и прогнозирования стойкости бетонов при силовых и температурных воздействиях : дис. . докт. техн. наук / Несветаев Григорий Васильевич. Ростов-на-Дону, 1998.-400 с.

263. Несветаев, Г.В. Усадочные деформации и раннее трещинообразование бетона / Г.В. Несветаев // Современные проблемы строительного материаловедения : матер. V академ. чтений РААСН. Воронеж, 1999. -С.312-315

264. Комохов, П.Г. Влияние внутренних и внешних факторов на влажностную усадку цементных систем / П.Г. Комохов, A.M. Харитонов // Academia. Архитектура и строительство. №2. - 200995-97. - С.60-63.

265. Харитонов, A.M. Структурно-имитационное моделирование в исследованиях свойств цементных композитов : автореф. . дисс. докт. техн. наук /Харитонов A.M. Санкт-Петербург, 2009. - 36 с.

266. Славчева, Г.С. Структурные факторы управления эксплуатационной деформируемостью поризованного бетона в монолитных строительных конструкциях : дис. . канд.техн. наук / Г.С. Славчева. Воронеж, 1998. — 188 с.

267. Славчева, Г.С. Эксплуатационная деформируемость цементного поризованного бетона:, проблемы и факторы управления / Г.С. Славчева, Е.М.

268. Чернышев // Непрерывное арх.-строит. образование как фактор обеспечения качества среды жизнедеятельности: тр. Общего собрания РААСН. — Воронеж, 2005. С.220-230

269. Черны шов, Е.М. Структурные факторы управления влажности ой усадкой силикатного автоклавного материала / Е.М. Чернышов // Тез. докл. науч.-тсхн. конф.к 60-летию ВИСИ. Воронеж, 1991. - С.83-84.

270. Чеховский, Ю.В. Понижение проницаемости бетонов / Ю.В. Чеховский. -М.: Энергия, 1968.- 161 с.

271. Каприелов, С.С. Влияние органоминерального модификатора МБ-50С на структуру и деформативность цементного камня и высокопрочного бетона / С.С. .Каприелов, А.В. Шейнфельд, П.И. Карпенко, НИ. Кузнецов // Бетон и железобетон. — 2003. № 3. — С. 2-7.

272. Иссерс, Ф.А. Прочностные и деформативные свойства высокопрочных бетонов с модификатором МБ 10-01 / Ф.А.Иссерс, М.Г.Булгакова, Н.И. Вершинина // Бетон и железобетон. 1999. - № 3. - С .6-9.

273. Каприелов, С.С. Деформативные свойства бетонов с использованием ультрадисперсных отходов Ермаковского завода феррославов / С.С. Каприелов, М.Г. Булгакова, Я. Л. Вихман // Бетон и железобетон. 1991. - № З.-С. 24-25.

274. Каприелов, С.С. О регулировании модуля упругости и ползучее!и высокопрочных бетонов с модификатором МБ-50С / С.С. Каприелов, А.В. Шейнфельд, Е.Н. Кузнецов // Бетон и железобетон. №6. - 2003. - С.8-12.

275. Тарасов, А.С. Гидратация клинкерных минералов и цемента с добавками пенообразователей / А.С. Тарасов, В.С.Лесовик, А.С. Коломацкий // Строительные материалы. 2007. - № 4. - С. 22-25.

276. Лесовик, B.C. Актуальные вопросы развития производства пенобетона в России / B.C. Лесовик, А.С. Коломацкий // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2005. - № 4. - С. 60.

277. Шахова, Л.Д. Методология исследований высокоризованных композиционных систем / Л.Д.Шахова, В.С.Лесовик // Academia. Архитектура и строительство. 2007. - № 3. - С. 83-86.

278. Моргун, Л.В. К вопросу о закономерностях формирования структуры бетонов при дисперсном армировании их волокнами / Л.В. Моргун // Известия вузов. Строительство. 2003. - № 8. - С. 58.

279. Моргун, Л.В. Эффективность применения фибропенобетона в современном строительстве / Л.В. Моргун // Строительные материалы. 2002. - № 3. - С. 16-17.

280. Хежев, Т.А. Ячеистые фибробетоны на основе вулканических горных пород / Т.А. Хежев, Ю.В. Пухаренко, М.Н. Хашукаев // Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Серия: Технические пауки. 2003.-№ 3. - С. 37-40.

281. Рахимбаев, Ш.М. Роль цемента в технологии пенобетонов / Ш.М. Ра-химбаев, Л.Д.Шахова и др. Строительные материалы. 2005. -№ 1. - С. 42-44.

282. Рахимбаев, Ш.М. Теоретические аспекты улучшения теплотехнических характеристик пористых систем / Ш.М. Рахимбаев, Т.В.Аниканова // Строительные материалы. 2007. - № 4. - С. 26-29.

283. Сахаров, Г.П. Высококачественные стеновые блоки из неавтоклавного газобетона для индивидуального строительства / Г.Г1. Сахаров, В.П. Стрельбицкий // Бетон и железобетон. 1993. - №3. - С.64.

284. Силаеиков, Е.С. Монолитные стены коттеджей из газозолобетона естественного твердения / Е.С. Силаенков и др. // Бетон и железобетон. -1996.-№5. С. 13.

285. Ахундов, А.А. Перспективы совершенствования технологии пенобетона /

286. A.А. Ахундов, В.И. Удачкин // Строительные материалы. 2002. - №3. - С. 10-11

287. Удачкин, И.Б. Ключевые проблемы развития производства пенобетона / И.Б. Удачкин // Строительные материалы. 2002. - №3. - С.8-9

288. Ухова, Т.А. Способы повышения эффективности производства ячеистых бетонов / Т.А. Ухова // Строительные материалы. 1993. - № 8. - С. 31.

289. Матросов, Ю.А. Энергетическая эффективность зданий при комплексном использовании модифицированных легких бетонов / Ю.А. Матросов,

290. B.Н. Ярмаковский // Строительные материалы. 2006. - № 1. — С. 19-21.

291. Рахимбаев, Ш.М. К вопросу снижения усадочных деформаций изделий из пенобетона / Ш.М. Рахимбаев и др. / Известия вузов. Строительство. -2007. -№ 12.-С. 41-44.

292. Буров, Ю.Г. Влияние температуры и влажности на теплопровдность строительных материалов / Ю.Г.Буров, Т.Ф.Таганцсва // Строительные материалы. 1960. - №5. - С.34-35.

293. Буров, Ю.Г. Т.Ф.Таганцева, Ю.Г.Буров. О теплопроводности капиллярно-пористых тел при отрицательных температурах / Ю.Г.Буров, Т.Ф.Таганцева// Строительные материалы. 1961. - №1. - С.31-32.

294. Комохов, П.Г. Структурная механика и теплофизика легкого бетона / П.Г. Комохов, B.C. Грызлов. Вологда: Изд-во Вологодского научного центра, 1992.-321 с.

295. Исследования по строительной теплофизике : сб. науч. тр. М.: Гострой-издат, 1956.-243 с.

296. Кауфман, Б.Н. Теплопроводность строительных материалов/ Б.Ф. Кауфман. М.: Гостройиздат, 1956. - 116 с.

297. Поваляев, М.И. Зависимость теплофизических свойств ячеистых бетонов от способов образования их структуры / М.И. Поваляев // Строительные материалы. 1961. - №1. - С.28-31.

298. Сабаляускас, И.И. Особенности определения и оценки теплофизических характеристик ячеистых бетонов / И.И. Сабаляускас, В.И. Сенкявичюс // Строительные материалы. 1964. - №9. - С. 11-12.

299. Петров-Денисов, В.Г. Теплопроводность тяжелых бетонов в зависимости от влажности, плотности, температуры / В.Г. Петров-Денисов и др. // Бетон и железобетон. 1972. - №12. -С. 18-20.

300. Величко, Е.Г. Теплопроводность пенобетона с оптимизированным дисперсным составом / Е.Г. Величко // Строительные материалы. 2006. - № 11.- №8. - С.2-4.

301. Величко, Е.Г. О физико-химической механике модификации бетона / Величко Е.Г. и др. // Строительные материалы. 2009. - № 1. - С.9-13.

302. Баранов, А.Т. Влияние качества макропористой структуры ячеистого бетона на его прочность и морозостойкость / А.Т. Баранов и др. //Вопросы технологии ячеистых бетонов и конструкций из них : сб. науч. тр. М.: Стройиздат, 1972. - С.37-41.

303. Меркин, А.П. Структурные изменения ячеистых бетонов при испытаниях па морозостойкость / А.П. Меркин, А.Д. Дикун и др. // Бетон и железобетон. 1974. - №8. - С.36-38.

304. Меркин, А.П. Разрушение строительных материалов в процессе испытания на морозостойкость / А.П. Меркин, Г.А. Фокин и др. // Строительные материалы, -1966. №7. — С. 29.

305. Горчаков, Г.И. Ускоренное прогнозирование морозостойкости ячеистых бетонов / Г.И. Горчаков, С.Н. Левин, А.Д. Дикун // Бетон и железобетон. -1975.-№9.-С.22-25.

306. Горчаков, Г.И. Морозостойкость бетона в зависимости от его капиллярной пористости / Г.И. Горчаков / Бетон и железобетон // 1964. №7. -С.302-306.

307. Горчаков, Г.И. Зависимость морозостойкости бетона от их структуры и температурных деформаций / Г.И.Горчаков, Л.А. Алимов, В.В. Воронин // Бетон и железобетон. 1971.- №10.-С.7-10.

308. Ливша, Ю.И. Прогнозирование коэффициента температурно-влажностных деформаций бетона / Ю.И. Ливша, Р.Я Орловский // Бетон и железобетон. 1984. - №10. - С. 11-13.

309. Москвин, В.М. Влияние отрицательных температур на прочность и упру-госплатические свойства бетонов / В.М. Москвин, М.М. Капкин, Л.Н. Антонов// Бетон и железобетон. 1967.- №10. - С. 18-21.

310. Шейкин, А.Е. Критерий морозостойкости ячеистого бетона автоклавного твердения / А.Е. Шейкин, Л.М. Добшиц, А.Т. Баранов // Бетон и железобетон. 1986. - №5. - С.31-32.

311. Сизов, В.П. Прогнозирование морозостойкости бетона / В.П. Сизов // Бетон и железобетон, 1992, №6, С.25-27.

312. Еремеев, Г.Г. Термоупругие напряжения при испытаниях на морозостойкость / Г.Г. Еремеев // Бетон и железобетон, 1960, №9, С.394-400.

313. Скрамтаев, Б.Г. Влияние температурных напряжений на морозостойкость бетона / Б.Г. Скрамтаев, М.М. Капкин, Г.Г. Еремеев // Бетон и железобетон. 1961. - №10. - С.468-470.

314. Москвин, В.М. Влияние отрицательных температур на прочность и упру-госплатические свойства бетонов / В.М. Москвин, М.М. Капкин, Л.Н. Антонов // Бетон и железобетон. 1967. - № 10. - С. 18-21.

315. Москвин, В.М. О влиянии отрицательных температур на прочность бетона / В.М. Москвин, В.Н. Ярмаковский // Бетон и железобетон. 1969. -№5. - С.15-16.

316. Москвин, В.М. Изменение границ трещинообразования бетона при отрицательных температурах / В.М. Москвин, М.М. Капкин, В.Н.Ярмаковский // Бетон и железобетон. 1970. - №1. - С.10-12.

317. Москвин, В.М. Расчетно-экспериментальные методы оценки морозостойкости бетона / В.М. Москвин, Н.Д. Голубых // Бетон и железобетон. -1975.- №9.-С. 19-22.

318. Малинина, Л.А. Морозостойкость и самопроизвольные деформации бетонов автоклавного твердения на плотных и пористых заполнителях / Л.А. Малинина // Бетон и железобетон. 1961. - №1. - С.33-35.

319. Капкин, М.М. Морозостойкость бетона при низких отрицательных температурах / М.М. Капкин, Б.М. Мазур // Бетон и железобетон. 1964. -№11.-С.518-520.

320. Леонович, С.Н. Неразрушающие методы контроля морозостойкости центрифугированного бетона / С.Н. Леонович, Л.Н. Зикеев // Коррозия бетона и арматуры в агрессивных средах : сб. науч. тр. М.: НИИЖБ, 1990. -С.69-77.

321. Леонович, С.Н. Ультразвуковой метод оценки морозостойкости центрифугированного бетона / С.Н. Леонович, А.С. Зальцман // Новые технические разработки в производстве сборного железобетона : сб. науч. тр. М.: НИИЖБ, 1988. -. Вып. 1. - С. 120-124

322. Коршунов, Ю.М. Математические основы кибернетики / Ю.М. Коршунов. М.: Энергия, 1980. - 424 с.

323. Моисеев, Н.Н. Методы оптимизации / Н.Н. Моисеев, Ю.П. Ивапилов, Е.М. Столярова. -. М.: Наука. 1978. -351 с.

324. Ногин, В.Д. Основы теории оптимизации / В.Д.Ногин, И.О. Протодьяконов, И.И. Евлампиев. М.: Высш.шк., 1986. — 384 с.

325. Турчак, Л.Н. Основы численных методов / Л.И. Турчак. — М.: Наука, 1987.-318 с.

326. Кафаров, В.В. Методы кибернетики в химии и химической технологии / В.В. Кафаров. -М.: Химия, 1985. 448 с.

327. Кафаров, В.В. Принципы математического моделирования химико-технологических систем / В.В. Кафаров, В.Л.Перов, В.П. Мешалкин. — М.: Химия, 1974.-344 с.

328. Кафаров, В.В. Программирование и вычислительные методы в химии и химической технологии / В.В. Кафаров, В.Н. Ветохин, А.И.Боятинов. -М.: «Наука», 1972.-486 с.

329. Кафаров, В.В. Методы кибернентики в химии и химической технологии / В.В. Кафаров. М.: Химия, 1968. - 379 с

330. Кафаров, В.В. Математическое моделирование основных процессов химических производств / В.В. Кафаров, М.Б. Глебов. М.: Высшая школа, 1991.-400 с.

331. Вознесенский, В.А. Численные методы решения строительно-технологических задач на ЭВМ / В.А.Вознесенский, Т.В.Лященко, Б.Л.Огарков. Киев: Выща школа, 1989. - 328 с.

332. Вознесенский, В.А.Современные методы оптимизации композиционных материалов / В.А.Вознесенский, В.Н. Выровой и др. . К.: Буд1вельник,1983.-144 с.

333. Вознесенский, В.А. ЭВМ и оптимизация композиционных материалов/ В.А.Вознесенский, Т.В.Ляшенко и др.. К.: Буд1велышк, 1989.-240 с

334. Вознесенский, В.А. Статистические методы планирования эксперимента в технико-экономических исследованиях / В.А.Вознесенский. М.: Финансы и статистика, 1981. - 263 с.

335. Баженов, Ю.М. Перспективы применения математических методов в технологии сборного железобетона / Ю.М. Баженов, В.А.Вознесенский. -М.: Стройиздат, 1974. 192 с.

336. Дворкин, Л.И. Оптимальное проектирование составов бетона / Л.И. Дворкин. Львов: Вища школа, 1981. — 192 с.

337. Воробьев, В.А. Применение физико-математических методов в исследовании свойств бетона / В.А. Воробьев, В.К. Киврап, В.Н. Корякин. М.: Высшая школа, 1977. - 272 с.

338. Баженов, Ю.М. Компьютерное материаловедение строительных композитных материалов / Ю.М. Баженов, В.А.Воробьев и др.. М.: Изд-во Российской инженерной академии, 2006 - 256 с.

339. Баженов, Ю.М. Основные подходы к компьтерному материаловедению строительных композитных материалов / Ю.М. Баженов, В.А.Воробьев и др. // Строительные материалы. №7. - 2006. - С.2-5.

340. Баженов, Ю.М. Новый век: новые эффективные бетоны и технологии / Ю.М. Баженов, В.Р. Фаликман // Бетон на рубеже третьего тысячелетия : : мат. 1 Всеросс. конф. по проблемам бетона и железобетона. М., 2001. -Кн. 1.-С. 91-101.

341. Соломатов, В.И. Полимерные композиционные материалы в строительстве / В.И. Соломатов, А.Н. Бобрышев, К.Г. Химмлер.-М.: Стройиздат, 1988.-312с.

342. Дворкин, О.Л. Основи теории та методологи багатопараметричного про-ектування складу бетону: автореф. . дисс. докт. техн. наук / Дворкин О.Л. Днепропетровск. - 2005. - 36 с.

343. Коваль, С.В. Развитие научных основ модифицирования бетонов полифункциональными добавками) : автореф. . дисс. докт. техн. наук / Коваль С.В. Одесса, 2005. - 34 с.

344. Коваль, С.В. Моделирование влияния модифицирующих добавок на показатели качества и надежности бетона при воздействии жидких агрессивных сред / С.В.Коваль, С.В.Савченко // Строительные материалы. -№7.-2006. С.12-13.

345. Кондращенко, В.И. Применение методов копыотерного материаловедения в биотехнологических исследованиях / В.И. Кондращенко // Строительные материалы. №7. - 2006. - С. 19-23.

346. Аскадский, А.А. Компьютерное материаловедение полимеров / А.А. Ас-кадский, В.И. Кондращенко. М.: Научный мир, 1999. - 544 с.

347. Вознесенский, В.А. Рецептурно-технологические поля свойств материала в компьютерном строительном материаловедении / В.А.Вознесенский, Т.В. Ляшенко // Строительные материалы. №7. — 2006. - С.8-11.

348. Ляшенко, Т.В. Поля свойств строительных материалов (концепция, анализ, оптимизация) / Т.В. Ляшенко // Прогнозирование в материаловедении : матер. 41 меледунар. сем. Одесса, 2002. - С. 9-14.

349. Lyashenko, Т. Experimental-statistical modeling and analysis of the chain "composition NMR-signal -properties" of cement composite / T. Lyashenko, V. Voznesensky // Proc. 10th Int. Congress on Chemistry of Cement, Gothenburg, 1997.-P. 1004.

350. Нетеса, M.I. HayKOBi основи повищеиня ефективности викоростання цементу в бетонах : автореф. . дисс. докт. техн. наук / M.I. Нетеса. Днепропетровск. - 2004. - 35 с.

351. Чернышев, Е.М. Методология и алгоритм «конструирования» силикатных автоклавных материалов с комплексом задаваемых свойств / Е.М.Чернышов, Е.И. Дьяченко // Вестник ОСН РААСН. Вып. 1.- 1997. - С. 106-111.

352. Шинкевич, Е.С. Анализ влияния технологических факторов на свойства силикатных материалов неавтоклавного твердения / Е.С. Шинкевич // Строительные материалы. №7. —2006. - С.16-18.

353. Efron, В. Bootstrap methods: another look at jackknife / B. Efron // The Annals of Statistics. 1979. -№1. -P.7.

354. Felby, C. Laccase catalyzed oxidation of fibers from beech (Fagus sylvatica) / C. Felby // Copenhagen, Denmark, Veterinary and Agricultural University.1997. 136 р.

355. Чернышов, Е.М. Поризованные бетоны для теплоэффективных жилых домов / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева // Известия вузов. Строительство. №5. - 2002. - С. 31-36

356. Чернышов, Е.М. Поризованные бетоны для теплоэффективных жилых домов (часть 2) / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева // Известия вузов. Строительство. №9. - 2003. - С. 27-34.

357. Славчева, Г.С. Оценка деформативных свойств поризованных бетонов при длительном действии нагрузки / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М. Чернышов // Известия Орел ГТУ. Серия «Строительство. Транспорт». -2007.-№3/15 (537).-С. 136-146.

358. Славчева, Г.С. Изменение свойств поризованных бетонов во времени / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М Чернышов // Вестник Волг ГАСУ. Строительство и архитектура. 2008. - Вып. 10 (29). - С.224-229.

359. Славчева, Г.С. Исследование деформаций ползучести и последействия цементного поризованного бетона / Г.С. Славчева, М.В. Новиков, Е.М. Чернышов // Вестник ЦРО РААСН: Вып. 7. Воронеж - Липецк, 2008. -С. 144-152.

360. Чернышов, Е.М. Методика оценки вязкости разрушения силикатных автоклавных материалов / Е.М. Чернышов, Е.И. Дьяченко. Воронеж, 1990. -32 с.

361. Славчева, Г.С. Строительная система «Монопор» / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2000. - №9. - С.20-21.

362. Славчева, Г.С. Поризованпые бетоны для конструкций малоэтажных зданий / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Н.Д. Потамошнева // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2006. - №5. - С. 1619.

363. Гагарин, В.Г. Теплозащита наружных стен зданий с облицовкой из кирпичной кладки / В. Г. Гагарин, В. В. Козлов, С. И. Крышов, О. И. Пономарев // ABOIC. №5. - 2009. - С.36-40

364. Чернышов, Е.М. Сравнительные эксплуатационные теплозащитные характеристики одно- и двухслойных стеновых конструкций / Е.М. Чернышов, Г.С. Славчева, Д.И. Коротких, Ю.А. Кухтин // Строительные материалы. №4. - 2007. - С. 13-16.

365. Гагарин, В.Г. Теплозащита наружных стен зданий с облицовкой из кирпичной кладки / В. Г. Гагарин // АВОК. №6. - 2009. - С.48-52.

366. Гагарин, В. Г. Комментарий к статье J. F. Straube «Влага в зданиях»/ В.Г. Гагарин // АВОК. №6. - 2002. - С. 30.