автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.11, диссертация на тему:Структура, свойства и высокотемпературная эксплуатация высокоглиноземистых керамобетонов для тепловых агрегатов черной металлургии

1. Введение.

2. Проблемы развития и основные свойства высокоглиноземистых огнеупоров.

2.1. Основные тенденции развития и производства огнеупоров.

2.2. Некоторые вопросы службы высокоглиноземистых огнеупорных материалов.

2.3. Структура и свойства высокоглиноземистых огнеупоров.

2.4. Структура и химическая устойчивость высокоглиноземистых огнеупоров.

2.5. Выводы.

3. Методы исследования, экспериментальные установки и материалы, использованные в работе.

3.1. Исходные характеристики материалов.

3.2. Методики по определению физико-химических и физико-механических свойств материалов.

3.3 Специальные и разработанные методики.

4. Свойства высокоглиноземистых матриц и керамобетонов. Особенности их макроструктуры и микроструктуры.

4.1. Технология получения и свойства экспериментальных матриц и керамобетонов на основе ВКВС бокситового шамота.

4.2. Поровая структура матриц и керамобетонов.

4.3. Изучение поровой структуры матриц керамобетонов в зависимости от времени стабилизации исходной ВКВС и температурного фактора.

4.4. Изучение микроструктуры матриц керамобетонов.

4.5. Изучение влияния термического старения на структуру матрицы керамобетонов.

4.6. Изучение влияния термического старения на свойства матриц и керамобетонов.

4.7. Выводы.

5. Теплофизические свойства и теплотехнические свойства огнеупоров. Высокотемпературный износ в службе.

5.1. Теплофизические свойства керамобетонов.

5.2. Упругие свойства керамобетонов.

5.3. Теплотехнические характеристики желоба с керамобетонной футеровкой.

5.4. Изучение микроструктуры и износа керамобетонов после службы.

6. Экономический расчет.

Основными задачами современных огнеупорных материалов являются: продление срока службы футеровок тепловых агрегатов и понижение удельного расхода огнеупоров на тонну производимого продукта.

На сегодняшний день перспективными огнеупорными материалами являются керамобетоны на основе высококонцентрированных керамических вяжущих суспензий (ВКВС).

Так керамобетоны на основе ВКВС обожженного китайского боксита получили широкое практическое применение при изготовлении монолитных футеровок желобов доменных печей, гнездовых блоков для сталеразливочных и промежуточных ковшей, изделий для миксерных чугуновозов. Необходимо отметить, что во всех случаях служба керамобетонов связана с длительным пребыванием материалов в области высоких температур - 1400. .1600 °С.

Промышленное производство данных огнеупоров начато 5 лет назад. На сегодняшний день изучены технология изготовления этих огнеупоров, их физико-механические и некоторые термомеханические свойства.

Не были изучены свойства керамобетонов в условиях эксплуатации, теплофизические характеристики, упругие свойства; не исследовались особенности формирования структуры высокоглиноземистых керамобетонов в процессе термообработки и эксплуатации, их поровая структура и микроструктура. Поэтому подробное изучение структуры и высокотемпературных свойств высокоглиноземистых керамобетонов позволят выяснить способы улучшения их эксплуатационных характеристик.

Цель работы. Цель настоящей работы заключается в установлении закономерностей и механизма формирования структуры керамобетонов путем изменения и регулирования технологии подготовки ВКВС на основе боксита и оптимизации состава, свойств и режимов эксплуатации применительно к тепловым агрегатам черной металлургии. В соответствии с этой целью и для ее реализации были определены следующие задачи:

- установить особенности формирования микро- и макроструктуры керамобетонов и матрицы в процессе первичной термообработки и дальнейшей эксплуатации; 5 исследовать теплофизические и термомеханические свойства высокоглиноземистых керамобетонов на основе ВКВС боксита;

- изучить изменения микро- и макроструктуры в матрице и керамобетонах в процессе высокотемпературной эксплуатации.

- разработать метод оценки качества технологии изготовления высококонцентрированной керамической вяжущей суспензии (ВКВС) на основе боксита.

Научная новизна работы. Установлена зависимость между зерновым составом ВКВС и размером пор матрицы. Известная взаимосвязь между диаметром частиц монофракций d3 и диаметром образуемых пор dn = (0,2.0,4)* d3 в случае плотно упакованных систем на основе ВКВС боксита имеет вид dn = (0,02.ОД)* d50, где d5o - медианный (средний) диаметр частиц.

При этом основной вклад в формирование^труктуры вносят частицы ВКВС боксита, размер которых менее медианного диаметра.

Установлен механизм структурообразования матричной системы; определены физико-химические процессы, происходящие в керамобетонах и оказывающие влияние на формирование структуры керамобетона как при изготовлении футеровок тепловых агрегатов, их первоначальном разогреве, так и в процессе длительной высокотемпературной эксплуатации.

Установлена взаимосвязь между дисперсным составом твердой фазы ВКВС боксита и особенностями упрочнения и спекания матричной системы. В керамобетонах твердая фаза ВКВС характеризуется наличием 3.5 % наночастиц (частиц размером менее 0,1 мкм), обогащенных по отношению к исходному составу содержанием Si02 (до 40.50 %), ТЮ2, Fe203, CaO, MgO, Na20.

Начальная стадия спекания и упрочнения отмечается при температуре выше 900 °С и обусловлена жидкостным механизмом. Последний обеспечивает достижение предела прочности при сжатии образцов (асж = 100. 150 МПа) после термообработки выше 1000 °С. 6

Практическая ценность. Разработаны рекомендации изготовления монолитных футеровок желобов доменных печей из виброналивных керамобетонных масс. Определены оптимальные схемы изготовления футеровки, условия и температурные режимы разогрева и ее длительной высокотемпературной эксплуатации. В результате оптимизации схемы футеровки и температурных режимов показатели стойкости главных горновых желобов доменных печей Нижнетагильского металлургического комбината (НТМК) возросли с 120. 150 до 200.250 тыс. т чугуна.

Апробация работы. Материалы диссертации доложены на Международной конференции "Промышленность стройматериалов и стройиндустрия, энерго- и ресурсосбережение в условиях рыночных отношений", г. Белгород, 1997 г.; на Международном семинаре "Огнеупоры и огнеупорные материалы АО "Динур" для металлургического производства", Первоуральск, июль, 1997; на научно-практической конференции «Керамические материалы: производство и применение, 2000 г., Москва; на 44-ом Международном коллоквиуме по огнеупорам, г. Аахен, 2001 г.; на конференции «Материалы и покрытия в экстремальных условиях: исследования, применение, экологически чистые технологии производства и утилизации изделий», Крым, Украина, 2002 г.; на VIII Всероссийском совещании по высокотемпературной химии силикатов и окислов, г. С.Петербург, 2002 г.; на семинаре «Новые неорганические материалы и химическая термодинамика» СО УрО РАН, г. Екатеринбург, 2002 г.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 13 научных работ, получено 3 патента.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, обзора литературы, методической части, 2-х экспериментальных глав, экономической части основных выводов, списка литературы, изложена на 13 страницах, содержит 56 рисунков и 13 таблиц. Список литературы включает 112 источников.

7. ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО ДИССЕРТАЦИИ

1. Изучена макро- и микроструктура керамобетонов, матрицы и обожженных бокситовых зерен. Структура исходных бокситовых зерен характеризуется микропористым строением: радиус пор гп находится в интервале от 0,3 мкм до 40 мкм. Установлено, что матрица керамобетонов имеет поровую структуру с размерами пор до 6 мкм. Доказано преимущество процесса формования керамобетонов методом вибролитья перед прессованием, т.к. преобладающий радиус пор прессованных керамобетонов выше вибролитого в 3 раза (1,5 перед 0,55 мкм).

2. Исследовано влияние различных технологических параметров ВКВС обожженного боксита на поровую структуру матриц: температура обработки матриц, время стабилизации исходной ВКВС, температуры самой ВКВС при получении матриц. Для керамобетонов исследована поровая структура в зависимости от вида заполнителя.

Установлено снижение объема пор матрицы со 121 до 98 мм /г с ростом температуры обработки от 110 до 1400 °С. Исследование матриц на основе ВКВС, подвергнутых различной по времени стабилизации, показало, что она оказывает положительное влияние на преобладающий радиус пор матриц (снижение), их удельную поверхность (снижение) и физико-механические свойства. Колебания температуры в пределах 16.23 °С не оказывает влияние на изменение структуры матриц керамобетонов.

Установлено, что вид поровой структуры керамобетонов зависит от характера введенного заполнителя. Так, для керамобетона с плавленым корундом объем пор меньше в 2 раза, а преобладающий радиус пор находится в пределах 0,50. .0,65 мкм, по сравнению с керамобетоном на бокситовом заполнителе.

3. Установлены закономерности изменения минерального состава и микроструктуры огнеупоров с увеличением продолжительности термообработки. Установлен эффект низкотемпературного упрочнения матричной системы, который обусловлен спеканием по механизму коалесценции пор вследствие большой избыточной поверхностной энергии высокодисперсных частиц ВКВС; при температурах более 1200 °С - по механизму спекания с участием жидкой фазы.

122

4. Изучено влияние термического старения на свойства и структуру матриц и керамобетонов. Установлен механизм снижения термомеханических свойств под воздействием длительного нагрева материалов. Температура деформации под нагрузкой снижается с 1690 до 1500 °С из-за перехода кристаллов муллита в короткопризматическую форму, коалесценции пор, появления стеклофазы на границе раздела фаз матрица - заполнитель и расшатывании структуры керамобетона.

5. Исследованы теплофизические и упругие свойства керамобетонов. Получены экспериментально значения теплопроводности керамобетонов, рассчитаны параметры температуропроводности (at) и аккумуллирующей способности керамобетонов (Ь). Величина (at) в диапазоне температур 800. 1200 0 составляет 0,8. 1,2 м2/с. Даны сравнительные характеристики значениям at, полученным в работе, и рассчитанным по уравнению Акиоши и др. Выявлены и объяснены различия между ними. При нагреве керамобетоны имеют (Ь) не более 120 Вт*с°'5/(м2*К).

Изучен характер изменения динамического модуля упругости матриц и керамобетонов. Для описания взаимосвязи модулей матрицы и керамобетона введен коэффициент К, равный отношению модулей обоих систем. Сделано сравнение поровой структуры матриц с их упругими свойствами.

6. На основании экспериментальных значений теплопроводности построена схема распределения температур в стенке желоба доменной печи, футерованной керамобетонной массой, при различных условиях: при начале эксплуатации, после износа футеровки на 150 мм, после износа на 350 мм.

7. Разработаны рекомендации для изготовления монолитных футеровок желобов доменных печей из виброналивных керамобетонных масс. Определены оптимальные схемы изготовления футеровки, условия и температурные режимы разогрева и ее длительной высокотемпературной эксплуатации.

8. Разработана инструкция по приготовлению желобных виброналивных бетонов, изготовлению футеровки желобов и их эксплуатации.

9. Приведен технико-экономический анализ эффективности применения керамобетонных масс в желобах доменных печей. Сравнительный анализ высокоглиноземистых импортных желобных масс с керамобетонами показывает, что их стойкости сопоставимы, а сумма затрат для керамобетонов ниже на 20.25%.

123

1. Катунин В., Антипин В. Мировая черная металлургия на рубеже XXI века,состояние и перспективы // Приложение к журналу «Черная металлургия за рубежом», 1999. № 2. С. 3 14.

2. Hcede Н., Frauenhuber К., Moerwad К. Advanced Equipment for Performance

3. Casters // Steelmaking Conference Proceedings. 1999. P 141 151.

4. Сенников С.Г., Фокин C.H. Состояние российской металлургии и огнеупорной промышленности на рубеже третьего тысячелетия // Огнеупоры и техническая керамика. 2000.- № 1.- С. 49 56.

5. Шаманов Г.А., Югов П.И. Развитие сталеплавильного производства в России // Металлург. 1998.- № 6.- С. 7.

6. Шевелев J1. Мировая черная металлургия 1950 2000 гг. - М.: Машиностроение, 1999 г.

7. Очагова И.Г. Мировая практика производства и применения огнеупоров всталеплавильном производстве // Приложение № 6 к журналу «Новости черной металлургии за рубежом», 2000. С. 1 11.

8. Banerjee S., Abraham Т. Changing the Face of the Global Refractory Industry //

9. Amer. Ceram. Soc. Bull. 1999, 78 5. P. 55 58.

10. Refractory hot-line / Marvin Ch. G.// Amer. Ceram. Soc. Bull.- 1998. V. 77, № 5.1. C. 22.

11. Кононов B.A., Стурман B.K. Современные виды импортных высокоглиноземистых исходных материалов для производства огнеупоров // Огнеупоры и техн. керамика. 1997.- № 1.- С. 25 28.

12. Аксельрод JI.M. Огнеупорные бетоны нового поколения в производстве чугуна и стали // Огнеупоры и техническая керамика, 1999.- № 9. С. 35 -42.

13. Jarvis D. Refractory trends in the UK // Industrial Minerals. 1997, № 3. P. 51 -57.

14. Очагова И.Г. Производство и потребление огнеупоров в Японии / Новости черной металлургии за рубежом. 1995,- №8.-С. 153- 154.

15. Lee W.E., Moore R.E. Evolution of in Situ Refractories in the 20th Century // Amer. Ceram. Soc. Bull. 1997. V. 81, № 6. P. 1385 10.124

16. Хорошавин Л.Б., Кононов В.А. Развитие огнеупоров. Научное издание. -Екатеринбург: УрО РАН, 1996.- 20 с.

17. Japanese refractory output 1997 2000 // Industr. Minerals, 2001, № 4. P. 27.

18. Нагаи Б., Матумото О., Исобо Т. Высокоглиноземистые огнеупорные бетоны для сталеразливочных ковшей. // Тайкабуцу Рефракториез. 1988. Т. 40.-№5.-С. 16.-.21.

19. Хаканиси X., Кувано С., Ямамото С. Применение неформованных огнеупоров в футеровке промежуточных ковшей УНРС // Дзайре то пупорэсу. 1993. Т. 6. №4. С. 1098.

20. Очагова И.Г. Неформованные огнеупоры в черной металлургии / Новости черной металлурии за рубежом. 1996.- № 3. С. 139 - 147.

21. Ide К., Kataoka М., Furuta К., Kawase Y., Isomura F., Nakao К., Mino S., Senno Y. Development of a Self-flow Castable for Steel Ladles // Taikabutsu = Overseas.- 1997.- 17, № 1.- C. 53 57.

22. Пивинский Ю.Е. Огнеупоры XXI века. Учебное пособие, Белгород, изд-во БелГТАСМ, 1999 г.- 150 с.

23. Hongo Y. Связующие материалы для изготовления неформованных огнеупоров // «Тайкабуцу, Рефракториез». 1977.- Т. 29.- № 231. С. 206 - 213.

24. Хорошавин Л.Б. Огнеупорные футеровки нового поколения. Научное издание.- Екатеринбург: УрО РАН, 1996.- 19 с.

25. Shinichi Y. е.с. Улучшение огнеупоров для промежуточного разливочного ковша для непрерывно повторяющихся операций в условиях высоких температур // Taikabutsu = Refractories. 1995. V. 47, № 11. P. 557 558.

26. Катаока С. Развитие огнеупоров для сталеплавильного производства в Японии (Ч. II) // Тайкабуцу = Refractories. 1996.- Т. 48, № 5.- С. 212 227.

27. Show-Wei X. Refractories for the Iron & Steel Industry // Interceram. 1995. V. 44. P. 150- 160.125

28. Myhre В. Microsilica in Alumina-based Ultra Low Cement Castables. The Effect of Microsilica Additions on Flow / Procceedings of XXIII Congreso Alafar Mexico, 1994, p. 160-171.

29. Hongo Y.P. P-Alumina-Bonded Castables Refractories // Taikabutsu Overseas. 1989. V. 9. № l.P. 35 -38.

30. Brown J. Cast permanent lining extends tundish service life // Amer. Ceram. Soc. Bull. 1992. V. 71. № 10. P. 1503 1506.

31. Материалы фирмы Plibroco (Европа), доложенные на семинаре "Огнеупоры и огнеупорные материалы АО "Динур" для металлургического производства". Первоуральск, июль, 1997.

32. Masud Н., Watanda К. Безобжиговые огнеупоры для сталеразливочного ковша // Taikabutsu, Refractories. 1977. V. 29. № 237. P. 534 538.

33. Hiroki N., Joguchi H. Application of Castable Linings to Tundish // Taikabutsu overseas. 1994. V.14. № 2. P. 44-53.

34. Monolithic refractory technology // Iron & Steel Industry / Проспект фирмы «Plibrico» // July 1997. 30 P.

35. Пивинский Ю.Е. Новые огнеупорные бетоны (учебное пособие).- Белгород: БелГТАСМ, 1996.- 148 с.

36. Левин Я.М. Сталеразливочные ковши. М.: Металлургия, 1968. - 148 с.

37. Хорошавин Л.Б. Огнеупорные футеровки нового поколения. Научное издание.- Екатеринбург: УрО РАН, 1996.- 19 с.

38. Mori Е., Fujita Т. Application of Monolithic lining to No 4CC Tundish in Ka-kogawa Works // Taikabutsu = Refractories/ 1999. V. 51. № 9. P. 513, 514.

39. Chaudhuri S. Monolithic Ladle Linings //Interceram. 1994. V. 43. № 6. P. 478 -480.

40. Сербезов C.H. Неформованные огнеупоры в черной металлургии: Обзор, информ. (Черная металлургия) / М.: Ин-т «Черметинформация». 1987. -Вып. 18 (294).-30 с.126

41. Монолитный огнеупор: 3аявка1313368 Япония, МКИ С 04 В 35/66. Опубл. 18.12.89. 1990.

42. Хирага Н., Наканиси X., Kuguda Y. Application of refractory castables with high resistance properties // Тайкабуцу Рефракториез. 1997.- 49.- № 5.- С. 52 -59.

43. Сенников С.Г., Фокин С.Н., Мальков М.А., Шестаков А.В. Материалы и оборудование для футеровки промежуточных ковшей MHJ13 // Огнеупоры и техническая керамика. 2000.- № 7.- С. 43 48.

44. Добродон Д.А. Высокоглиноземистые огнеупорные материалы на бокситовом кермическом вяжущем. Автореферат дисс. на соиск. уч. степ, канд. техн. наук, Екатеринбург, 2000. - 20 с.

45. Пивинский Ю.Е., Добродон Д.А., Рожков Е.В. и др. Материалы на основе высококонцентрированных керамических вяжущих суспензий (ВКВС). Оценка способов формования бокситовых керамобетонов // Огнеупоры и техническая керамика. 1997. №5. С. 11-14.

46. Пивинский Ю.Е., Добродон Д.А., Галенко И.В. Материалы на основе высококонцентрированных керамических вяжущих суспензий (ВКВС). Прессование огнеупоров с применением ВКВС на основе боксита // Огнеупоры и техн. керамика. 1997.- № 3.- С. 19-23.

47. Кайнарский И.С., Дегтярева Э.В., Орлова И.Г. Корундовые огнеупоры и керамика.- М.: Металлургия, 1981.-167 с.

48. Химическая технология керамики и огнеупоров. / Под общ. Ред. П.П. Буд-никова и Д.Н. Полубояринова. М.: Изд-во лит. по строит., 1972.- 552 с.127

49. Примаченко В.В., Бунина В.П., Шуляк Р.С. Высокоглиноземистые огнеупоры для футеровки сталеразливочных ковшей. Огнеупоры. 1989.- № 7.-С.4-8.

50. Полубояринов Д.Н., Балкевич B.JL, Попильский Р.Я. Высокоглиноземистые керамические и огнеупорные материалы. М.: Госстройиздат, 1960. -232 с.

51. Керамика из высокоогнеупорных оксислов /B.C. Бакунов, B.J1. Балкевич, А.С. Власов и др. Под ред. Д.Н. Полубояринова и Р.Я. Попильского. М.: Металлургия, 1977. - 304 с.

52. Krebs R. Modern Solution of Refractory Problems with Unshaped Refractories. In: Proceedings of the Unified International Conference of Refractories, Unitecr 99, Berlin. 1999, p. 1 - 5.

53. Пат. РФ. 2141459. Высокоглиноземистая вяжущая суспензия/ Ю.Е. Пивин-ский, Д.А. Добродон, Е.А. Дороганов, Е.В. Рожков// Изобретения, 1999, №32.

54. Пат. РФ. 2153480. Способ изготовления огнеупорных масс для монолитных футеровок. / Ю.Е. Пивинский, Е.М. Гришпун, Е.В. Рожков// Изобретения, 2000, №21.

55. Пат. РФ. 2153482. Способ изготовления алюмосиликатных и корундовых огнеупорных изделий. / Ю.Е. Пивинский, Е.М. Гришпун, Е.В. Рожков// Изобретения, 2000, №21.

56. Пивинский Ю.Е., Добродон Д.А., Рожков Е.В. и др. Материалы на основе высококонцентрированных керамических вяжущих суспензий (ВКВС). Прессование огнеупоров с применением ВКВС на основе боксита // Огнеупоры и техническая керамика, 1997, № 3. с. 19-23.

57. Белоусова В.Ю. Влияние пластификатора на свойства ВКВС боксита // Междун. конференция школа-семинар молодых ученых и аспирантов «Передовые технологии в промышленности и строительстве на пороге XXI века», Белгород, 1998. - Ч. 2. - С. 209 - 211.128

58. Добродон Д.А., Пивинский Ю.Е., Рожков Е.В. Получение высококонцентрированной вяжущей суспензии боксита // Научные школы УГТУ-УПИ, Вестник УГТУ, № 1. Физико-химия и технология оксидно-силикатных материалов. Екатеринбург, Изд-во УГТУ. 2000. С. 92-95.

59. Стрелов К.К., Кащеев И.Д. Теоретические основы технологии огнеупорных материалов. М.: Металлургия, 1996. - 608 с.

60. Schmuker М., Albers W., Schneider Н. Mullite Formation by Reaction Sintering of Quartz and а-А1203 А ТЕМ Study // J. Eur. Ceram. Soc. 1994. № 14. P. 511-515.

61. Zhong X., Sun G. Высокотемпературный крип китайских спеченных бокситовых огнеупоров / J. Chin. Silic. Soc. 1985. V. 13. № 3. Р 343 349.

62. Нагинский М.З., Карпец JI.A., Добродон Д.А. и др. Организация производства и эксплуатация желобных и леточных масс для доменных печей // Новые огнеупоры. 2002.- № 1.- С 60 66.

63. Стрелов К.К., Теоретические основы технологии огнеупорных материалов. М., Металлургия, 1985, 480с.

64. Dinger D.R., Funk J.E., Kolgin V.E. Effect of Afawo-Particles Content in Packing of Polidisperse Systems // Interceram. 1997. V. 45, № 1. P. 332 34.

65. Стрелов K.K. Структура и свойства огнеупоров. М.: Металлургия, 1982. -208 с.

66. Кащеев И.Д. Коррозионноустойчивые огнеупорные материалы для металлургических производств. Автореферат дисс. на соиск. уч. ст. докт. техн. наук, Екатеринбург, 2000, 52 с.

67. Garboczi E.J., Bentz D.P., Martys N.S. Digital imaging and pore morphology // Experimental methods in porous materials / Academic Press, New York. 1998. P.152- 156.

68. Ban Т., Hayashi S., Yasumori A., Okada K. Characterization of Low Tempere-ture Mullitization // J. Eur. Ceram. Soc., Int. J. High Technol. Ceram. 1996. V. 16, №2. P. 127-32.

69. Maskenzie K.J.D., Meinhold R.H., Brown I.W.M., White G.V. The Formation of Mullite from Kaolinite under various reaction atmospheres .- J. Eur. Ceram. Soc., Int. J. High Technol. Ceram. 16 2. P. 115 19 (1996).129

70. Nageswar К., Nath L.-S. Indigenious alumina grades effects mullite brick development 11 Amer. Ceram. Soc. Bull. 1997. V. 76, № 10. P. 51 53.

71. Scoog A.J., Moore R.E. Refractory of the Past for the Future: Mullite and its Use as a Bonding Phase // Amer. Ceram. Soc. Bull. 1988. V. 67, № 7. P. 1180 -85.

72. Nakagawa H., Nakamura Y., Tamura S. Development of monolithic refractories for steel ladle slag line // Taikabutsu=Refractories/ 1999. V. 51. № 6. P. 326 -332.

73. Yamanaka H. Ikeda M., Tamura S. Some Considerations on Wear Mechanism of Monolitic Refractories for Steel Ladles // Taikabutsu, Refractories. 1982. V. 34. №7. P. 376- 381.

74. Костин Н.Б. Теплопроводность строительных материалов для тепловых агрегатов // Сб. статей конф. «Строительные материалы: перспективы развития», Воронеж, 1994. С. 62 65.

75. Литовский Е.Я. Ланда Я.А., Милыпенко Р.С. Коэффициент температуропроводности алюмосиликатных огнеупоров в интервале 200 1600 °С // Огнеупоры. 1970.- № 5.- С. 17 - 19.

76. Akiyoshi М.М., Silva А.Р., M.G. Silva, Pandolfelli V.C. Impact of Thermal Conductivity on Refractories // Am. Ceram. Soc. Bull. V.81. № 3.

77. Литовский Е.Я., Гаенко H.C., Федина И.Г. и др. Теплоемкость огнеупоров в интервале 293 2000 К // Огнеупоры. 1982 - № 11.- С. 12 - 15.

78. Хорошавин Л.Б., Перепелицын В.А. Пути достижения наибольшей износоустойчивости огнеупоров // Огнеупоры и техническая керамика. 2000. -№ 4. С. 43-47.

79. Kendall Т. Steel Industry Monolithic // Industrial Minerals. 1995. № 11. P. 3345.

80. Проценко П.В. Вибронагнетательный способ раздельного бетонированияконструкций. М., Стройиздат, 1978, 72с.

81. S. Zhang 1 and W. Е. Lee. Use of phase diagrams in studies of refractories corrosion // International Materials Review, 2000. V. 45. № 2. P. 41 58.

82. Nakagawa H., Nakamura Y., Tamura S. Development of Monolithic Refractories for Steel Ladle Slag Line // Taikabutsu Refractories. 1999. № 6/ Р/ 326 332.130

83. К.К., Кащеев И.Д Стрелов. Технический контроль производства огнеупоров. Учебн. для техн. М. : Металлургия, 1986. - 240 с.

84. Бронштейн И.Н. Справочник по математике. М.: Наука, 1973. - 519 с.

85. Практикум по коллоидной химии и электронной микроскопии / Под ред. С.С. Волоцкого М.: Химия, 1974. - 224 с.

86. Картотека межплоскостных расстояний // American Society for Testing Materials. 1973.

87. Огнеупорные бетоны: Справочник / Замятин Р.С., Пургин А.К., Хороша-вин Л.Б. и др. М.: Металлургия, 1982,192 с.

88. Гроховский В.И. Возможности цифровой микроскопии в металлографии / Материалы школы-скминара «Цифровая микроскопия», Екатеринбург, Изд-во: УГТУ-УПИ, 2001, с. 18 20.

89. Кадушников P.M., Каменин И.Г., др., Петров М.С. Метод морфологического восстановления границ зерен / Материалы школы-скминара «Цифровая микроскопия», Екатеринбург, Изд-во: УГТУ-УПИ, 2001, с. 32 42.

90. Пивинский Ю.Е., Рожков Е.В. Керамобетоны заключительный этап эволюции низкоцементных огнеупорных бетонов (часть 3) // Новые огнеупоры, 2002, №4, с. 24-31.

91. Пат. РФ. 2141459. Высокоглиноземистая вяжущая суспензия/ Ю.Е. Пивинский, Д.А. Добродон, Е.А. Дороганов, Е.В. Рожков// Изобретения, 1999, №32.

92. Пивинский Ю.Е., Литовская Т.И., Каплан Ф.С. и др. Изучение центробежного литья керамики. Свойства отливок // Огнеупоры, 1992, № 3. с.6-9.

93. Innocentini M.D., Studart A.R., Pileggi R.G. Pandolfelli W.C. How PSDAffects

94. Permeability of Castables// Amer. Ceram. Soc. Bulletin. 2001, V.80, №5, p.31.36.

95. Пивинский Ю.Е. Литые оксидные огнеупоры зернистого строения. Спекание, структура и свойства // Огнеупоры, 1985, № 7. с. 10 16.

96. Пивинский Ю.Е. Керамические вяжущие и керамобетоны. М.: Металлургия, 1990.-270 с.

97. Sakasomi Y., Katuori М. Seasonal Investigation of Alumina-Based Refractory Castables // J. Japan. Ceram. Soc. V. 51. № 7. P. 527 -531.

98. Pick A.N. Super Refractories from high quality raw materials //Proc. Int. Symp. Refract.: Nov. 15- 18, 1988. Beijing Oxford etc., 1989. P. 299 - 304.

99. Бережной A.C. Многокомпонентные системы окислов. Киев: Наукова Думка, 1970.-556 с.

100. Атлас шлаков / Перевод с нем. Г.И. Жмайдина. М.: Металлургия, 1985, с. 58.

101. Дабижа А.А., Дабижа Н.А., Якушкина B.C. и др. Исследования термомеханических свойств керамики в системах А120з ТЮ2, А120з - ТЮ2 -муллит // Огнеупоры. - 1988. - № 2. - С. 22 - 26.

102. Бобкова Н.М., Дятлова Е.М., Каврус И.В. Термостойкая и высокопрочно-ая керамика на основе системы А1203 ТЮ2 - Si02 // Стекло и керамика. -1996.-№ 1-2.-С. 24-26.

103. Лукин Е.С., Андрианов Н.Т. Термическое старение керамики. М.:

104. Пивинский Ю.Е., Ромашин А.Г. Кварцевая керамика. М.: Металлургия, 1974. - 264 с.

105. Гришпун Е. М., Пивинский Ю. Е., Рожков Е. В. и др. Производство и служба высокоглиноземистых керамобетонов. 1. Набивные массы на основе модифицированных ВКВС боксита // Огнеупоры и техническая керамика, 2000, №3 с. 37-41.

106. Теплотехнические расчеты металлургических печей / Под ред. А.С. Телегина. М.: «Металлургия», 1993, с. 368.

107. Чиркин B.C. Теплофизические свойства материалов. М.: Изд-во физи-ко-матем. лит-ры, 1960. - 356 с.

108. Брюссельский Салон инноваций является одной из самых представительных выставок объектов промышленной собственности в мире. В нем ежегодно принимают участие более 40 стран со всех континентов, которые выставляют не менее 1000 разработок.

109. Спонсором Салона является Министерство экономики Брюссельского правительства.

110. За патент № 2153480 (Способ изготовления огнеупорных масс для монолитных футеровок) авторы Пивинский Ю., Гришпун Е. И Рожков Е. награждены золотой медалью и дипломом Брюссельского Салона.

111. Президент национального Жюри1. Брюссель, 16.11.20011. УТВЕРЖДАЮ: Главш «НТМК»1 st^V&^V^^s.f$*/yy Яадташппов В.В.1. V Лг / 1 / о \\ппов В.В.

112. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ИНСТРУКЦИЯ по приготовлению желобных виброналивных бетонов, изготовлению футеровки желобов и их эксплуатации1. РАЗРАБОТАНО: СОГЛАСОВАНО:1. Начальник доменного цеха

113. Ведущий специалист лаборатории Главный огнеупорщик1. OA НТМК» Рудин B.C.огнеупоров Дянкова Л.В.

114. ОАО «1ЛМК» Вислогузова Э.А. -

115. Ст. мастер участка ремонта желобов Чепига М.И.1. Общая часть

116. Настоящая инструкция устанавливает единые и обязательные правила для всего технологического персонала, занятого при футеровке желобов доменных печей виброналивными массами марок ВГМВ-21,23,23А, 21Б, 23Б.

117. Ответственность за выполнение настоящей инструкции несут старший мастер участка ремонта желобов доменного цеха и горновые, выполняющие работы по изготовлению монолитных футеровок и их эксплуатации.

118. Контроль качества выполнения футеровок желобов доменных печей возлагается на старшего мастера участка ремонта желобов доменных печей и лабораторию огнеупоров.

119. Контроль качества поступающей массы и материалов, целостностью упаковки осуществляет контролер ОТК.2. Исходные материалы

120. Для изготовления рабочего слоя желобов доменных печей применяются виброналивные массы марки ВГМВ-21, ВГМВ-23, ВГМВ-23А, быстротвердеющие виброналивные массы марки ВГМВ-21 Б, ВГМВ-23Б.

121. Рекомендуется применять массы марки ВГМВ-21 и ВГМВ-21 Б для футеровки желоба в зоне металла, а массы марки ВГМВ-23, ВГМВ-23 А, ВГМВ-23 Б в зоне шлака.

122. Виброналивные керамобетонные массы производства ОАО «Динур» должны соответствовать требованиям ТУ 1523-002-00187085-2000.