автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Стойкость бетона при воздействии хлористых солевых сред и знакопеременных температур

Настоящие Рекомендации разработаны Научно-исследовательским институтом промышленного строительства на основании экспериментально-теоретических исследовании воздействия хлористых солевых сред и знакопеременных температур на стойкость бетона, проведенных в НИИпромстрое . с 1973-1983 гг. В Рекомендациях предложен метод повышения морозосолестойкости тяжелого бетона на обычном портландцементе путем введения в состав бетонной смеси комплексных химических и минеральных добавок. Приведены требования к материалам, рекомендации по подбору составов тяжелого бетона с этими добавками, по приготовлению водных растворов добавок, по контролю за производством работ и качеством бетона, по технике безопасности и охране труда. Даны примеры расчета составов тяжелого бетона с этими добавками.

В Рекомендациях наряду с нормированными методами оценки качества бетона дается разработанная в НИИпромстрое Методика ускоренного определения морозосолестойкости бетона по уровню внутренних напряжений в тяжелых бетонах разных составов, определяемых при усадке и первом цикле попеременного замораживания-оттаивания. Предложенная методика позволяет при минимальных материальных, трудовых и энергетических затратах осуществлять сравнительную оценку морозосолестойкости разных составов и выбрать из них наиболее долговечный.

Настоящие Рекомендации предназначены для заводских лабораторий, научных сотрудников и специалистов, работающих в области повышения долговечности бетона.

Рекомендации разработаны инж. Ю.Г.Нуриевым, согласованы с трестами Башстройконструкция, Дорремстрой, Башмежколхозстрой-объединением и утверждены Ученым советом НИИпромстроя (протокол 21 от 13 декабря 1983 г.).

Замечания и предложения по содержанию Рекомендации просьба направлять в НШпромстрой по адресу: 450064, Уфа, Конституции, 3.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие Рекомендации распространяются на подбор составов тяжелых бетонов повышенной морозосолёстойкости с комплексными химическими и минеральными добавками для изготовления бетонных и железобетонных конструкций калийных предприятий, складов минеральных удобрений и.других сооружений, подверженных совместному воздействию хлористых солей и знакопеременных температур. Тяжелые бетоны с этими добавками могут быть использованы душ изготовления дорожных и тротуарных плит, бортовых камней, лотков и других изделий, к которым предъявляются повышенные требования по морозостойкости.

1.2. Сравнительную оценку морозосолёстойкости бетонов различных составов и выбор бетона повышенной долговечности рекомендуется производить по предлагаемой в настоящих Рекомендациях методике путем прямых измерений и сопоставления уровней внутренних напряжении, возникающих в бетонах при усадке и первом цикле попеременного замораживания-оттаивания. Бетону повышенной морозосолёстойкости соответствует минимальный уровень этих напряжений.

1.3. Повышение морозосолёстойкости тяжелых бетонов обеспечивается введением в их состав химических и минеральных добавок: сульфитно-дрожжевой бражки СДБ, смолы, нейтрализованной воздухо-вовлекающей СНВ, тринатрийфосфата ТНФ и керамзитового песка КП.

1.4. В качестве комплексных химических добавок к бетону рекомендуется применять следующие составы добавок: I) СДБ+СНВ, 2) СДБ+ТНФ, 3) СДБ+СНВ+ТНФ. Оптимальное количество добавок, определенные предварительными экспериментами по показателям прочности, подвижности и уровню внутренних напряжений, составляет: 0,15 % - СДБ; 0,01 % - СНВ; 1,0 % - ТНФ от массы цемента в расчете на сухое вещество и (8-15) % - КП от массы кварцевого песка.

2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ

2.1. Тяжелые бетоны повышенной морозосолестойкости должны соответствовать требованиям настоящих Рекомендаций.

2.2. Прочность тяжелого бетона на сжатие и растяжение, а также морозосолестойкость и водонепроницаемость должны отвечать требованиям рабочих чертежей или технических условий на конструкции из этих бетонов.

2.3. Для приготовления тяжелого бетона повышенной морозосолестойкости применяются:

- портландцемент - ГОСТ 10178-76 с содержанием трехкальцие-вого алюмината не более 8 %\

- кварцевый песок - ГОСТ 8736-77;

- заполнители - ГОСТ 10268-80;

- керамзитовый песок фракции 0-5 мм, с объемной насыпной массой 700-900 кг/м3 - ГОСТ 4759-75 й;

- химические добавки СДБ - ОСТ 81-79-74, СН - ТУ 81-05-7-74, ТНФ - ГОСТ 201-76.

2.4. Содержание пылевидных, глинистых и илистых частиц в кварцевом песке, определяемых отмучиванием, не должно превышать I %, а содержание глинистых частиц, определяемых набуханием, не более 0,25 % по массе.

Допускается применение керамзитового песка с прочностью при сдавливании в цилиндре не менее 2,5 МПа, полученного путем дробления керамзитового гравия

2.5. Прочность бетона с добавками (технологическая, передаточная, отпускная или проектная) не должна отличаться от соответствующей прочности, установленной действующими стандартами или техническими условиями для бетонов без добавок.

3. ПОДБОР СОСТАВОВ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА ПОВЫШЕННОЙ М0Р030С0ЛЕСТ0ЙК0СТИ С КОМПЛЕКСНЫМИ 2ШЧЕСКИМИ И МИНЕРАЛЬНЫМИ ДОБАВКАМИ

3.1. Подбор состава тяжелого бетона повышенной морозосоле-стоикости с комплексными химическими и минеральными добавками производится заводской лабораторией путем корректировки запроектированного и подобранного состава бетона без этих добавок.

3.2. Подборставов тяжелого бетона без добавок рекомендуется производить одним из известных методовгласно "руководству по подборуставов тяжелого бетона" /НИИЖБ Госстроя СССР -М.: Стройиздат, 1979

3.3. Ориентировочные составы тяжелых бетонов на портландцементе марки 500, принятые за исходные для введения в их состав керамзитового песка и комплексных химических добавок, приводится в табл. I.

Таблица I

Марка бетона по прочности, МПа Ткгс/см2) Расход материалов, кг/м3 Марка бетона по морозосолестой-кости не менее цемент песок щебень вода на сжатие изгиб I j

30(300) 4(40)

40(400) 5(50)

Примечания к табл. I: I) Подвижность бетонной смеси приведенных составов 3-4 см по ГОСТ I0I8I.I-8I. 2) I - оттаивание в воде, Мрз; 2 - оттаивание в 5-и % растворе хлористого натрия, Мрз; 3 - оттаивание в насыщенном растворе хлористого калия, Мрз.

3.4. Корректировка составов тяжелого бетона с добавкой керамзитового песка производится в соответствии с приложением I настоящих Рекомендаций.

3.4.1. Рекомендуемые ориентировочные составы тяжелых бетонов с добавкой керамзитового песка приводятся в табл. 2.

Таблица

Марка бетона по прочности Ша (кгс/см2) Расход материалов, кг/м3 Марка бетона по морозосолестойкости, не менее цемент песок керам. песок щебень вода сжатие | изгиб

30(300) 4,5(45) 370 430 75 1275 189 250 190 45 40(400) 5,3(53)

Примечание к табл. 2. Подвижность бетонной смеси приведенных составов 3-4 см по ГОСТ I0I8I.I-8I.

3.5. Подборставов тяжелых бетоновкомплексными химическими добавками рекомендуется производить вответствиитребованиями "Руководства по применению химических добавок в бетоне" /НИИЖБ Госстроя СССР.- М.: Стройиздат, 1980, 55 и заключается в корректировке подобранногостава бетонадобавкой керамзитового песка или без него.

3.5.1. Корректировку составов тяжелого бетона с комплексными химическими добавками рекомендуется производить в соответствии с приложением 2 настоящих Рекомендаций.

3.5.2. Рекомендуемые ориентировочные составы тяжелых бетонов с добавкой керамзитового песка и комплексных химических добавок и их основные технические характеристики приводятся в табл.3.

Таблица

Ориентировочные составы тяжелых бетонов с комплексными химическими и минеральными добавками и их основные технико-эксплуатационные характеристики

Номера составов Марка бетона по прочности, МПа (кгс/сА 1. — ■ — . м | Расход материалов, кг/м3 Добавки к бетону, % Марка бетона по морозо- и соле-стойкости, не Ц/ГРНРА це-- мент песок щебень вода керамзитовый песок

СДБ СНВ ТНФ сжатие изгиб I

I 40 (400) 5 (50) 410 550 1220 185 — — — —

2 40 (400) 5,5(55) 410 435 1220 190 78 — - —

3 40 (400) 5,5(55) 398 343 1253 171 78 0,15 0,01

4 . 40 (400) 5,5(55) 369 473 1267 171 78 0,15 — 1,

5 40 (400) 5,5(55) 363 362 1271 168 78 0,15 0,01 1,

6 40 (400) 5,5(55) 360 487 1276 163 - 0,15 0,01 1,

7 40 (400) 5,5(55) 386 468 1269 166 - 0,15 0,01 — 550 415 НО

8 40 (400) 5,5(55) 368 600 1263 166 — 0,15 — 1,

Примечания к табл. 3.3: I) Подвижность бетонной смеси приведенных составов - 3-4 см по ГОСТ I0I8I.I-8I. 2) I - оттаивание в воде, Мрз; 2 - оттаивание в 5 %-ном растворе,хлористого натрия, Мрз; 3 - оттаивание в насыщенном растворе хлористого калия, Мрз.

4. ПРИГОТОВЛЕНИЕ, УПЛОТНЕНИЕ И ТЕПЛОВАЯ ОБРАБОТКА

БЕТОННОЙ СМЕСИ <

4.1. Приготовление бетонной смеси с добавками сводится к дозированию, подаче в бетоносмеситель и тщательному перемешиванию составляющих материалов.

4.1.1. Сначала перемешиваются в сухом виде кварцевый и керамзитовый пески с цементом, а затем со щебнем.

4.1.2. Далее в бетоносмеситель подается вместе с водой за-творения необходимое количество водных растворов рабочей концентрации химических добавок, подобранных и приготовленных в соответствии с приложением 2 и 3 настоящих Рекомендаций.

4.2. Материалы для приготовления тяжелого бетона повышенной морозосолестойкости рекомендуется перемешивать в бетоносмесителях принудительного действия. При этом продолжительность перемешивания бетонной смеси должна соответствовать требованиям главы СНйП Ш-15-76.

4.3. Приготовленная бетонная смесь должна быть однородной и не должна содержать не промешанных комьев.

4.4. Технология укладки и уплотнения бетона с добавками соответствует технологии укладки и уплотнения бетонной смеси без добавок.

4.5. При пропаривании тяжелого бетона с комплексными химическими и минеральными добавками рекомендуется применять следующий режим: предварительная выдержка при 15-20 °с - 3 ч; подъем температуры до 50 °С - 3 ч; изотермический прогрев при температуре 50 °С -10 ч; снижение температуры -2ч;

4.6. Режимы тепловой обработки бетона с комплексными химическими и минеральными добавками должны уточняться лабораторией экспериментально для каждой партии вновь поступивших цемента и добавки.

4.7. Примеры расчета составов тяжелого бетона даны в приложении 4.

5. МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ

5.1. Контроль качества тяжелого бетона повышенной морозосолёстойкости, а также бетонной смеси и материалов должен осуществляться заводской лабораторией в соответствии с требованиями настоящих Рекомендаций и действующих стандартов.

5.2. Определение качества используемых материалов, бетонной смеси и бетона производится по следующим стандартам: цемента по ГОСТ 5382-73, песка - по ГОСТ 8735-75, щебня - по ГОСТ 8269-76, керамзитового песка - по ГОСТ 9758-77, подвижность и жесткость бетонной смеси - по ГОСТ I0I8I.I-8I, прочность на сжатие, изгиб и растяжение - по ГОСТ 10180-78, морозостойкость бетона - по ГОСТ 10060-76 и морозосолестойкость - по п.5.3-5.6.2 настоящих Рекомендаций.

5.3. Образцы тяжелого бетона должны испытываться на морозосолестойкость в 28 суточном возрасте после выдерживания в камере нормального твердения или в 7-суточном возрасте после тепловой обработки (включая время прогрева) путем насыщения их при температуре плюс 15-20 °с насыщенным раствором хлористого калия и оттаивания в таком же растворе после каждого цикла замораживания (ГОСТ 10060-76).

5.4. За марку морозосолёстойкости принимается число циклов попеременного замораживания и оттаивания, которое выдерживают образцы установленных в соответствии с ГОСТ 10060-76 размеров без снижения прочности на сжатие не более 15 %. Марка морозосо-лестойкости обозначается Мрз.

5.5. Перед испытанием на морозо- и солестойкость производится предварительный выбор наиболее долговечного состава бетона путем прямых измерений и сопоставления уровней внутренних напряжений, возникающих в бетоне при усадке и первом цикле замораживания-оттаивания

5.6. Выбор наиболее долговечного состава бетона рекомендуется производить в соответствии с методикой (приложение 5).

5.6.1. Внутренние напряжения, возникающие в бетоне от усадки и первом цикле замораживания-оттаивания, для приведенных в табл.3 составов сведены в табл.4.

Таблица

Уровень внутренних напряжений в бетонах разных составов

Номера составов ! I ! 2 ! 3 ! 4 ! 5 ! 6 ! 7 !

Внутренние напряжения в бетоне,

МПа: при усадке 5,2 3,6 1,81 2,01 1,38 1,48 1,8 2,3 при первом цикле замораживания 4,3 3,12 1,61 1,93 1,32 1,53 1,72 2,

5.6.2. Состав (составы) бетона с минимальным уровнем внутренних напряжений, возникающих при усадке и первом цикле замораживания-оттаивания бетона, принимают как наиболее стойкий для испытаний на морозосолестойкость в соответствии с пп. 5.3-5.4 настоящих Рекомендаций.

КОРРЕКТИРОВКА СОСТАВА БЕТОНА С ДОБАВКОЙ КЕРАМЗИТОВОГО ПЕСКА

1. Подбор состава тяжелого бетона с добавкой керамзитового песка рекомендуется производить путем корректировки запроектированного и подобранного состава бетона без добавок одним из методов "Руководства по подбору составов тяжелого бетона"

НИИ бетона и железобетона Госстроя СССР. - М.: Стройиздат, 1979.

2. Введение в подобранный состав бетона минеральной добавки производится путем замены части кварцевого песка керамзитовым песком фракции 0-5 мм. Оптимальное количество керамзитового песка по массе составляет 8-15 % от массы кварцевого песка, а его расход в кг на I м3 бетона определяется по формуле

КП = (0,08 -5- 0,15) П (I) где КП - расход керамзитового песка в кг на I м3 бетона;

П - расход кварцевого песка в кг на I м3 бетона без добавки керамзитового песка.

3. Расход кварцевого песка Пд в тяжелом бетоне с добавкой керамзитового песка определяется по формуле

Пд = П - КП рп/Ркп, (2) где рп и ркп - соответственно объемные массы кварцевого и керамзитового песков.

4. Расход воды Вд на I м3 бетона с учетом повышенного водо-поглощения керамзитового песка вычисляется по формуле вд = в + -ТШ- Цеп-ВпЬ (3> где В - расход воды в на I м3 бетона без керамзитового песка; Вп- водопотребность кварцевого песка, %\ Вкд- водопотребность керамзитового песка, %, определяемая по таблице в зависимости от его объемной насыпной массы Р, н.кп.

Рн.кп, кг/л 0,4 0,6 0,8 1,0 , 1, вкп' *

5. Приготавливаются пробные замесы и определяется подвижность или жесткость бетонной смеси в соответствии с ГОСТ I0I8I.I-8I, При необходимости вносятся поправки в расчет состава бетона.

6. В соответствии с ГОСТ 10180-78 "Бетоны. Методы определения прочности на сжатие и растяжение" определяется прочность подобранного состава бетона с добавкой керамзитового песка. При этом размеры образцов, регламентированные сроки испытания, условия твердения принимаются такими же, как и для бетона без добавки.

КОРРЕКТИРОВКА СОСТАВА ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА С КОМПЛЕКСНОЙ ХИМИЧЕСКОЙ ДОБАВКОЙ

1. Назначениестава бетонакомплексной химической добавкой рекомендуется производитьсоблюдением требований "Руководства по применению химических добавок в; бетоне" /НШ'ШБ Госстроя СССР.-М.: Стройиздат, 1980,- 55 и заключается в корректировке подобранногостава бетонадобавкой керамзитового песка или без него.

2. Корректировку состава бетона с комплексной химической добавкой рекомендуется производить в следующем порядке.

2.1. Вычисляется в л расход водного раствора Д рабочей концентрации каждого компонента комплексной химической добавки по формуле где Ц - расход цемента на I м бетона без комплексной добав

С - оптимальное количество химической добавки в расчете на сухое вещество в % от массы цемента, назначаемое по табл.2.1; р и К - соответственно плотность и концентрация приготовленного раствора каждой добавки, принимаете по табл.2.2ки, кг;

Оптимальное к личество химических добавок С в % в расчете на сухое вещество от массы цемента

Химические добавки

Продолжение приложения 2 Таблица 2.2 Содержащее СДБ в растворах и их плотность

Концентрация раствора, %

Плотность раствора при 20 0 С, г/см

Содержание СДБ. кг в I кг раствора

I 1,004 0,010 0,

3 1,013 0,039 0,

5 1,021 0,051 0,

6 1,025 0,061 0,

8 1,1)33 0,083 0,

9 1,038 0,093 0,

10 1,043 0,104 0,

Таблица 2.

Содержание СНВ в растворах и их плотность

Концентрация раствора, %

Плотность раствора при 20 °С, г/см

Содержание СНВ, кг в I л раствора !в I кг раствора

I 1,003 0,010 0,

2 1,005 0,020 0,

3 1,009 0,031 0,

4 1,012 0,041 0,

5 1,015 0,051 0,

6 1,018 0,061 0,

8 1,024 0,082 0,

10 1,030 0,103 0,

Продолжение приложения 2 Таблица 2.4 Содержание ТИФ в растворах и их плотность

Концентра- Шлотность !Содержа- !Концент- Шлот- !Содер-ция раст- {раствора при|ние ТНФ в (рация раст-}ность }жание вора, %

15 °С, г/см3!1 л Раст~ вора, кг вора,$ • раство-;в т д

Ра» г/см раство-i ра,кг

I 1,0087 0,0108 6 1,0624 0,

2 1,0194 0,0204 7 1,0737 0,

3 1,0299 0,0309 8 1,0850 0,

4 1,0405 0,0416 9 1,0962 0,

5 1,0515 0,0526 10 1,1083 0,

2.2. Вычисляется общий расход водного раствора рабочей концентрации Д^. по формуле где Д^ - количество водного раствора рабочей концентрации каждой компоненты комплексной химической добавки,л.

2.3. Вычисляется содержание воды А в растворе рабочей концентрации каждого компонента комплексной химической добавки по формуле

А = (I--) р Д, (6)

2.4. Путем снижения на 10-15 % установленного расхода воды в подобранном составе бетона без комплексной добавки назначается ориентировочный расход воды на I м3 бетонной смеси с комплексной добавкой.

Продолжение приложения

2.5. Вычисляется недостающее на затворение одного м бетона количество воды Н, л, по формуле

Н = 8 - 14,, (7) где В - расход воды, л, назначенный в соответствии с п.2,4; Ас - содержание воды в растворе каждого компонента комплексной химической добавки.

2.6. Расход водных растворов химических добавок рабочей концентрации на I м бетона приводится в табл.2.5.

Таблица 2.

Расход химических добавок и их водных растворов на I м бетона

Химические добавки j СДБ j СНВ j ТНФ

Оптимальное количество добавок в расчете на сухое вещество в % от массы цемента 0,15 0,01 1,

Рекомендуемая рабочая концентрация водных растворов добавок, %

Необходимое количество водного раствора добавки рабочей Ken's центрации в л на I м бетона при расходе цемента 410 кг/м3 12,06 0,

Содержание воды в растворе химической добавки рабочей концентрации при расходе цемента 410 кг/м

2.7. Принятый для корректировки подобранный состав бетона затворяется в бетоносмесителе водой и раствором,количество которых определено по п.п.2.2 и 2.5 (т.е.приготавливается первый пробный замес с комплексной добавкой).

2.8. Определяется консистенция бетонной смеси в соответствии с ГОСТ I0I8I.I-8I "Бетон тяжелый. Методы определения подвижности и жесткости бетонной смеси". При необходимости расход воды корректируется путем подбора соответствующего количества, обеспечивающего заданную подвижность.

2.9. Уточняется водоцементное отношение бетонной смеси с комплексными хжжческими добавками: при применении составов СДБ + ТНФ, СДБ + СНВ + ТНФ водоцементное отношение принимается таким же, что и для бетона без них; при использовании СДБ + СНВ водоцементное отношение уменьшается на 0,01-0,04.

2.10.' Определяется расход цемента Ц0 на I м бетона с комплексной химической добавкой по формуле

Ц0 = В : В/Ц, (8) где В - расход воды, определяемый по п.п.2.4 и 2.8;

В/Ц - водоцементное отношение, уточненное в соответствии с п.2.9.

2.11. Устанавливается коэффициент раздвижки <f- бетонной смеси по табл.2.6.

Продолжение приложения 2 Таблица 2.

Значение коэффициента <Jпри в № о кг/м ! 0,3 ! 0,4 ; ! 0,5 ; ! 0,6 ? ! 0,7 I ! 0,

250 — — — 1,26 1,32 1,

300 - — 1,3 1,36 1,42

350 — 1,32 1,38 1,44 -

400 1,31 1,4 1,46 - -

500 1,44 1,52 1,56 — -

600 1,52 1,56 — — —

2.12. Определяется расход щебня (или гравия) по формуле сС • Уп.щ.

100. Рт нщ "щ

- коэффициент раздвижки бетонной смеси;

- объемная насыпная масса щебня, кг/л;

- плотность щебня, кг/л;

- пустотность щебня, %.

2.13. Определяется расход песка П по формуле

- В - ВВ) Р. где Рц и Рп - соответственно плотности цемента и песка, г/см^; ВВ - объем вовлеченного воздуха, л, определяемый по ГОСТ 10060-76 "Бетон тяжелый. Методы определения морозостойкости".

2.14. Приготавливаются пробные замесы и проверяется подвижность (удобоукладываемость) бетонной смеси, при необходимости вносятся поправки в расчет состава бетона. При этом жесткость бетонной смеси с комплексными химическими добавками должна соответствовать жесткости бетонной смеси без добавок, а подвижность смеси с такими добавками следует назначать по табл.2.7.

Таблица 2.

Ориентировочная подвижность бетонной смеси (на момент формования)

Осадка конуса бетонной смеси без добавки, см

Осадка конуса бетонной смеси с добавками. см. при воздухосодержании, % ДО 2 ! 2 - 4 ! 4

2 - 4 2-4 I - 3 1

2 - 6 4-6 3 - 4 2

6 - 8 6-8 4 - 6 3

8 - 10 8-10 6 - 8 4

10 - 12 10 - 12 8 - 10 5

12 - 14 12 - 14 10 - 12 6

2.15. Испытания на прочность подобранного состава бетона с добавками рекомендуется производить на образцах, подвергавшихся тепловой обработке, в следующем порядке: а) из бетонной смеси, отвечающей заданной подвижности, формуются контрольные образцы (размеры образцов, регламентированные сроки испытаний принимаются такими же, как и для бетона без добавки); б) прочность определяется по методу ГОСТ 10180-78 "Бетоны. Методы определения прочности на сжатие и растяжение".

Предложен способ оценки эффективности известных и новых технологических приемов в повышении долговечности бетона, что использовано при подборе составов бетонов повышенной морозосолестойкости. Показано, что введение в бетонную смесь комплексных химических и минеральных добавок позволяет в 2-4 раза снизить уровень напряжений, возникающих при усадке и попеременном замораживании-оттаивании бетона в разных средах, повышая примерно в такой же пропорции стойкость бетона.

По результатам исследований подготовлены и выпущены инструктивные документы. Экономический эффект от внедрения превышает 200 тыс.руб.

ОГЛАВЛЕНИЕ стр.

Введение . 7

в воде в 5 % растворе ЫаСЕ при оттаивании в насыщенном растворе

К СЕ , Мрз

Уровни внутренних напряжений в бето-нах

Ру.

МПа

Рцик. МПа ' 1 2 3 4 5 6 7 8

200 275 500 530 800 700 550 500

150 200 450 400 600 525 415 375

40 55 120 106 180 160 НО 100

5,20 3,6 1,81 2,01 1,38 1,48 1,80 2,30

4,30 3,12 1,61 1,93 1,32 1,53 1,72 2,02

1. Москвин В.М. Коррозия бетона. -М.: Госстройиздат, 1952. -344с.

2. Кинд В.В. Некоторые вопросы и задачи в области коррозии гидротехнического бетона. В кн.: Коррозия бетона и меры борьбы с ней. Труды конф. /Под общ.ред. П.П.Будникова. -М.: АН СССР, 1954, с.35-44.

3. Кинд В.А. Труды конференции по коррозии бетона, ОТИ М.: АН СССР, 1934, с.80-86.

4. Фельдмахер Л.Д. Защитные меры для сохранения бетона от разъедающего действия калийных солей. Калий, 1934, 10, с.10-15.

5. Андреев А.А. Защитные меры для сохранения бетона от разъедающего действия калийных солей. Калий, 1935, № 10,с.18-23.

6. Москвин В.М. Коррозия бетона в растворах хлористых солей.-Калий, 1938, J6 2, с.5-9.

7. Ильчуков П.П. Влияние калийных солей на бетон. Строительная промышленность, 1938, J6 8-9, с.21-26.

8. Скрамтаев Б.Г. и др. Коррозия цементов в постоянных и переменных условиях агрессии. В кн.: Коррозия бетона и меры борьбы с ней. Труды конф. / Под общ.ред.П.П.Будникова.-М.: АН СССР, 1954, с.128-150.

9. Бутт Ю.М. и др.Коррозия шлаковых цементов. В кн.: Коррозия бетона и меры борьбы с ней: труды конф. /Под общ.ред. П.П.Будникова. - М.: АН-СССР, 1954, с.178-187.

10. Будников П.П. Сульфатно-шлаковый и ангидритно-глиноземистыйцементы и отношение их к влиянию агрессивных растворов солей.- В кн.: Коррозия бетона и меры борьбы с ней.-Труды конф. /Под общ.ред.П.П.Будникова. М.: АН СССР, 1954, с.150-165.

11. Ратинов В.Б., Иванов Ф.М. Химия в строительстве.- М.: Стройиздат, 1969. 200 с.

12. Субботкин М.И., Токарева Л.Г. Коррозия строительных конструкций на калийных комбинатах. В сб.: Защита строительных конструкций от коррозии. - ГЛ.: Госстройиздат, 1962, с.36-79.

13. Субботкин М.И., Токарева Л.Г. Повышение долговечности строительных конструкций на калийных комбинатах. Бетон и железобетон. 1964, $ II, с.492-495.

14. Стольников В.В. Влияние физических факторов на долговечность гидротехнического бетона. В кн.: Коррозия бетона и меры борьбы с ней. Труда конф. /Под общ.ред.П.П.Будникова. -М.: АН СССР, 1954, с.52-62.

15. Путан А.А., Барташевич А.А. Оценка кристаллизационных давлений в пористых телах методом фотоупругости. В сб.: Методы исследования стойкости строительных материалов и конструкций. - Минск: Высшая школа, 1966, с.51-56.

16. Барташевич А.А. и др. К механизму солевой физической коррозии бетона /А.А.Барташевич, Б.В.1^ДЬ,Л.А.Путан В сб.: Защита строительных конструкций в агрессивных средах химических и нефтехимических производств.- М.: ЦБТИ МПС СССР, 1966, с.51-54.

17. Барташевич А.А. Исследование стойкости цементного камня и бетона при солевой физической агрессии.- Бетон и железобетон, I964,J& II, с.495-499.

18. Барташевич А.А., Шайтаров Л.Д. О механизме разрушения цементных материалов в калийных солях.- Бетон и железобетон, 1969, № 4, с.24-26.

19. Минас А.И. Результаты изучения солевой формы физической коррозии строительных материалов.- Труды Казахского филиала АС и А СССР, I960, т. 2(4), с.84-105.

20. Минас А.И. Коррозия бетона и некоторых строительных материалов в условиях службы на засоленных грунтах в сухом климате.- В кн.: Коррозия бетона и меры борьбы с ней. Труды конф./Под общ.ред.П.П.Будникова. -М.: АН СССР, 1954, с.231-245.

21. Минас А.И. Изучение солевой формы физической коррозии строительных материалов. Вестник Казахского филиала АС и А СССР, 1958, & 1-2, с.38-42.

22. Барташевич А.А. К механизму солевой физической корррзии. /А.А.Барташевич, Б.В.Рудь, П.А.Путан В сб.: Защита строительных конструкций в агрессивных средах химических и нефтехимических производств.- М.: ЦБТИ МПС СССР, 1970,с.92-100.

23. Ахвердов И.Н., Станишевская И.В. Механизм разрушения пористых материалов при насыщении их солями.- Докл.АН БССР, 1967, т.II, 4, с.320-323.

24. Ахвердов И.Н., Станишевская И.В. Коррозионная стойкость легких бетонов при кристаллизации в них солей сильвинита.-Бетон и железобетон. 1970, $9, с.27-30.

25. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты./В.М.Москвин, Ф.Н.Иванов, С.Н.Алексеев, Е.А.Гузеев М.: Стройиз-дат, 1980. - 535 с.

26. Бабушкин В.И. Физико-химические процессы коррозии бетона и железобетона. -М.: Стройиздат, 1968.- 187 с.

27. Исследование физико-химических процессов при гидратациии твердении расширяющихся цементов /В.И.Бабушкин, Л.П.Мок-рицкая, С.П.Новикова, В.Г.Зинов.- В кн.: Шестой международный конгресс по химии цемента. М.: Стройиздат, 1976, т.З, с.187-189.

28. Зинов В.Г. Исследование солевой физической коррозии бетона в сильно минерализованных сточных водах: Автореф.Дис. . канд.техн.наук. Харьков, 1979. - 23 с.

29. Collins А Я. The Destruction of Concrete 6у Frost. Journal of the Inst. of Civit Engineers,

30. Ш4, vol.23, No J, pp 54*2-5416.

31. Powers T.C. A Worcing Hypothesis for Further Studies of Frost Resistance of Concrete.

32. Um. С oner. Inst. f 1945, vol. 16, tfo.4,pp. HO-115.

33. Powers T,C. Wiederatancl von. frischem Seton gegen Frost. Zement -Kaik-Gips , №6, Nr. 11, s. 211-216.

34. Горчаков Г.И. О давлении воды, замерзающей в капиллярах цементного камня. Труды / НЙИЖБ.-М. 1959, вып.12, с.19-26.

35. Горчаков Г.И. и др. Повышение морозостойкости бетона в конструкциях промышленных и гидротехнических сооружений. /Г.И.Горчаков, М.М.Капкин, Б.Г.Скрамтаев.чЧ.: Стройиздат, 1965. 195 с.

36. Конопленко А.И. К вопросу теории морозостойкости бетона.-В сб.: Вопросы строительства и производства строительных изделий. Труды / РИСИ, 1958, вып.ХШ, с.56-60.

37. Москвин В.И., и др. Стойкость бетона и железобетона при отрицательной температуре. -М.: Стройиздат, 1967. 132 с.

38. Власов О.Е., Еремеев Г.Г. Некоторые вопросы долговечности ограждающих конструкций. Известия АСиА, 1959, J& 3, с.80-85.

39. Еремеев Г.Г. О морозостойкости бетона. Бетон и железобетон, 1964, № 2, с.64-65.

40. Скрамтаев Б.Г. и др. К вопросу о методике испытаний бетонов на морозостойкость /Б.Г.Скрамтаев , М.М.Капкин, Г.Г.Еремеев.- Труды /НИИЖБ.-М.: 1962, вып.28, с.77-94.

41. Дибров Г.Д. Молекулярно-поверхностные явления в дисперсных структурах, деформируемых в активных средах.- Дис.докт. химических наук Ростов-на-Дону, 1970. - 250 с.

42. Стольников В.В. О теоретических основах сопротивляемости цементного камня и бетона чередующимися циклами замораживания и оттаивания. I.: Энергия, 1970.

43. Горчаков Г.И. и др. Исследование структуры и долговечности бетонов с помощью комплексного прибора дилатометра-калориметра /Г.И.Горчаков, И.И.Лифанов, В.И.Иванов. В сб.: Строительство на вечно мерзлых грунтах.- Красноярск,1970,т.4,вып.3.

44. Иванов В.И. Воздействие льдообразования в порах бетона на его температурные деформации и морозостойкость. Труды / ВНИИФТРИ.- М.: 197I, с.45-249.

45. Шойкин А.Е., Олейникова Н.И. К вопросу о причине сульфатной коррозии портландцемента. Труды /ЕМИцемент.- М.: Эко-номиздат, 1962, вып.16, с.15-21.

46. Лыков А.В. Теория сушки.- М.: Энергия, 1963. 431 с.

47. Малинина Л.А., Куприянов Н.Н. Определение капиллярного давления в твердеющем бетоне. Бетон и железобетон, 1981, В 4, с.34-35.

48. Ребиндер П.А. 1931,72, с.191

49. Асланова М.С. Докл.АН СССР, 1954, 95, с.1215 -1216.

50. Лихтман В.И. и др. физико-химическая механика металлов /В.И.Лихтман, Е.Д.Щукин, П.А.Ребиндер. Изд-во АН СССР, 1962.

51. Щукин Е.Д., Ребиндер П.А.- Коллоид.ж.- М.: Наука,1958, 20, с.645.

52. Дерягин Б.В., Обухов Е.В.Аномальные свойства тонких слоевжидкости. Коллоид.ж. ,1935, т.1, вып.5, с.385-398.

53. LovoLLe J. Compt. Rend., voL.36, 1853, pp. 493-493.

54. Kopp H. Ann. Che/rt. Pharm., 44, 1855, pp. 424 -132.57Inos tran zeff 4. Jahrg. к к. ejeoL. Reich sanst .,3d. XXII, Tap. Ill, Fig. 10, -1872, pp. 48 -54.58. loretz H. ZeLischr.deutch geoL.Ges.3-/, 1879, pp.757-762.

55. Lehmonn 0. Fiussige krLstaLLe sawie PlastLzitat von Kris tali en cm allgem&inen ,n?aiekulare dmlagerungen, Leipzig, W Engelmann, №04, pp. 137-142.

56. Daly. The йота I of Geology, V///, 1900, pp. 135450.

57. Franz Ed. Suess. Mltteilungen der GeoLogischen Gesei-Lschoft in men, it, /909, pp. 392-444.

58. Riecke, Л/ас/?, Ges. WissG6£tin$err,Mat6 Phys. KLasse, Ш4 , pp.9O-05.

59. Becker Q.F., Day A. I ■ Proc. of the Washington Academy af Science , vol. V//, 1905, pp. 285 -288.

60. Andnee K. SizSer. Qes. Beford gesamt . Natunw., MarSurg, /, /<?//, S. /-<?.

61. Корренс К. Рост и растворение кристаллов под действием одностороннего давления.- В сб.: Новые исследования по кристаллографии и кристаллохимии.- М.: Иностр.лит., 1950, № 2, с.45-48.

62. Бакли Г. Рост 1фисталлов. Изд-во иностр.лит.1954.- 375 с.

63. Bruhns W., Meek ten Surg W. UBer die Sogenannten KristaiLL-saiio/rsArcrft. 6 YafirsSer c7. Wafer sacks Qeol. Verein, m, S-92-W.

64. Corners С. W- VSer die £rklarv/?g c/er Sogenanten KristalU-sartlo/jfrraft. SitzSer .preuss .Akac/. Wiss. math ./>hys .KiQsseJ1. Ю26, №. //, S. 8J-88 .

65. SchaSnikow A. Vorlot/fige Mitteitung (Убег die Messung c/er Sogenanten KristaUisatconsk/'afd.

66. Zs. f. KnistaUographie , A 88, 1934 , S. 466-469.

67. ScheU E. Zs. MetaUklunge ,27, 4-, 1935, 76-77.

68. Co wens Q.W., Sieih вог* W. Zs. Krist., A -tOl, /939,1. H7- Ш .

69. Фридляндер И.Н., Высоцкая H.A. Исследование сдвига взвешенных примесей в процессе кристаллизации расплава.- Докл. АН СССР, 1948 , 62, JS I, с.71^73.

70. Бокий Г.В. Кристаллизационная сила грани октаэдра квасцов. Труды / и-та кристаллографии.- М.: АН СССР, 1949, вып.5. с.143-148.

71. Вадило П.С. Образование прослоев льда и солей в почвах.-Ученые записки Кишиневского ун-та. Госиздат Молдавии, 1951, т.З, вып.1, с.I8I-I94.

72. Ли Ф., Нэрс Р. Рост кристаллов в строительных материалах. -В сб.: Новые исследования по кристаллографии и кристаллохимии.- М.: Иностр.лит. 1950, J£ 2, с.97-101.

73. Хаимов-Малысов В.Я. К вопросу экспериментального определения величины кристаллизационного давления.- В сб.: Рост кристаллов. -М.: АН СССР, 1959, т.2, с. 17-25.

74. Хапмов-Мальков В.Я. К термодинамике кристаллизационного давления. В сб.: Рост кристаллов.-М.: АН СССР, 1959,т.2, с.5-16.

75. Полак А.Ф. Твердение мономинеральных вяжущих веществ.-М.: Стройиздат, 1967.-208 с.

76. Теоретические основы оптимальной технологии бетона /А.Ф.Полак, В.В.Бабков, В.М.Кравцов, И.Ш.Фазуллин.-Труды /НИИпромстроя.- Уфа.: Башкнигоиздат, 1973, вып.13, с.203-214.

77. Ступаченко П.П. Структурная пористость и ее связь со свойствами цементных, силикатных и гипсовых материалов.-Сб.трудов Дальневосточного политехнического института. 1964, т.63, B.I, с.13-18. .

78. Пауэре Т.С. Физические свойства цементного теста и камня. Четвертый международный конгресс по химии цемента.М.: Стройиздат, 1964, 125 с.

79. Мощанский Н.А. Плотность и стойкость бетонов.- М.: Гос-стройиздат, 1951.

80. Шейкин А.Е. Прогнозирование морозостойкости бетона при выборе его состава. Бетон и железобетон.- М.: Стройиздат, 1979, вып.II, с.25-26.

81. Шейкин А.Е., Добшиц Л.М. О связи критерия морозостойкости с реальной морозостойкостью бетонов.- Бетон и железобетон.- М.: Стройиздат, 1981, I, с.19-20.

82. Горчаков Г.И. Морозостойкость бетона в зависимости от его капиллярной пористости.- Бетон и железобетон, 1964, JS7, с.302-306.

83. Горчаков Г.И. и др. Состав, структура и свойства цементных бетонов /Г.И.Горчаков, П.П.Орентлихер, В.И.Савин, В.В.Ворокин, А. А. Алимов, И.П.Новикова /Под ре д. Г. И. Горчакова

84. М.:Стройиздат, 1976.- 144 с.

85. Горчаков Г.И. и др. Зависимость морозостойкости бетонаот структуры и температурных деформаций.- Бетон и железобетон, 1972, № 10, с.7-10.

86. Соминский Д.С., Здельман Л.И. Применение ртутной поромет-рии к исследованию дифференциальной пористости цементных и известково-песчаных образцов. Труды /ВНИИНСМ, Госстрой-издат, вып.З, I960, с.120-131.

87. Угинчус Д.А. Физико-хтлические исследования: пористой структуры цементного камня расширяющихся композиций на основе, портландцемента. Автореф.Дис. . канд.техн.наук.-Харьков, 1965.- 22 с.

88. Иванов Ф.М. Защита железобетонных транспортных сооружений от коррозии. -М.: Транспорт, 1968.- 175 с.

89. Иванов Ф.И. Структура и свойства цементных растворов.-В сб.: Физико-химическая механика дисперсных структур.-М.: Наука, 1966, с.339-346.

90. Иванов Ф.М., Солнцева В.Л.Структура и свойства цементного раствора. Бетон и железобетон, 1962, № 5, с.233-237.

91. Ларионова З.М. Формирование структуры цементного камня и бетона.- М.: Стройиздат, 1971, 161 с.

92. Стольников В.В. Исследование по гидротехническому бетону.-М.-Л.: Госэнергоиздат, 1962, 330 с.

93. Шейкин А.Е. Структура, прочность и трещиностойкость цементного камня.- М.: Стройиздат, 1974.- 192 с.

94. Шейкин А.Е. Олейникова Н.И. Влияние структуры цементного камня на его физико-механические свойства. Труды/НИИбетона и железобетона. Структура, прочность и деформация бетонов.

95. И.: Стройиздат,1974, с.59-76.

96. Цилосани З.Н. Усадка и ползучесть бетона,- Тбилиси: Ж Груз.ССР, 1963.

97. Шестоперов С.В. Долговечность бетона транспортных сооружений.- М.: Транспорт, 1966.- 500 с.

98. Данюшевский B.C. Проектирование оптимальных составов тампонажных цементов.- М.: Недра, 1978.- 293 с.

99. Бутт Ю.М. и др. Исследование влияния структуры цементного камня на морозостойкость.- Бетон и железобетон, 1972, № I, с.21-23.

100. Бутт Ю.М. и др.Влияние В/Ц на структуру, прочность и морозостойкость цементного камня. Бетон и железобетон, 1974, $ II, с.9-11.

101. Чеховский Ю.В. и др. Изменение пористой структуры и форм связи влаги в цементном камне в процессе его твердения.-Коллоидный ;яурнал, т.27, 1965, I,с.125-129.

102. Сычев М.М. Твердение вяжущих веществ.- Л.: Стройиздат, 1974.- 80 с.

103. Ларионова З.М., Виноградов Б.Н. Петрография цементов и бетонов.- М.: Стройиздат, 1974.- 348 с.

104. Киттель Ч. Введение в физику твердого тела.- М.: Физмат-гиз, 1962.- 696 с.

105. Повышение трещиностойкости и водостойкости легких бетонов для ограждающих конструкций /Г.И.Горчаков, Л.П.Орентлихер, И.И.Лифанов, Э.Г.Мурадов.-М.: Стройиздат, 1971.- 158 с.

106. Воробьев А. А. Механические и тепловые свойства щелочно-галоидных монокристаллов.- М.: Высшая школа, 1968,- 272 с.

107. ПО. Шумский П.А. Основы структурного ледоведения.- М.: АН СССР.-с.450.

108. Безухов Н.И. Основы теории упругости, пластичности и ползучести. М.: "Высшая школа", 1968.- 512 с.

109. Киреев В.А. Курс физической химии.- М.: Химия, 1975.775 с.

110. Witman F. Deutsche/* Aussch far StaohiSeton Heft 232- Berlin 1972 , s. 23-27 .

111. Арвердов И.Н. Основы физики бетона.- М.: Стройиздат, 1981.- 464 с.

112. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: Высшая школа, 1978.- 455 с.

113. Трухачев Б.С., Удалов Н.П. Полупроводниковые тензопреобра-зователи. ГЛ.: Энергия, 1968.- 79 с.

114. Десов А.Е. Развитие и релаксация структурных напряжений от усадки бетона во времени.- В сб.: Структура, прочность и деформация бетона.- М.: Стройиздат, 1972, с.114-128.

115. Цилосани З.И. и др. Структурные изменения в высыхающем цементном камне.- Труды У1 Международного конгресса по химии цемента.- М.: Стройиздат, 1976, том.2, кн.1,с.297-300.

116. Орентлихер Л.П. и др. Определение собственных напряжений в цементных материалах кольцевыми магнитоупругими датчиками.- В сб.: Повышение качества и технико-экономической эффективности строительных материалов.- М.: 1977,с.61-69.

117. Руководство по определению экономической эффективности повышения качества и долговечности строительных конструкций

118. U /НИЖЕ Госстроя СССР. М.: Стройиздат, 1981.- 56 с.3