автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Совместная работа стержневой арматуры нового серповидного периодического профиля с легким бетоном

МИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ УЗБЕКИСТАН

ТАШКЕНТСКИЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ

ИНСТИТУТ

На правах рукописи САТТАРОВ УЛУГБЕК МУХАММЕДОВЙЧ ' УДК 691.87.420.666.982.4

СОВМЕСТНАЯ РАБОТА СТЕРЖНЕВОЙ АРМАТУРЫ НОВОГО СЕРПОВИДНОГО ПЕРИОДИЧЕСКОГО ПРОФИЛЯ С ЛЕГКИМ БЕТОНОМ

05.23.01 — Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

ТАШКЕНТ - 1993

г

Работа выполнена в Ташкентском архитектурно-строитель* институте.

Научный руководитель — доктор технических на]

профессор АСКАРОВ Б.А.

Официальные оппоненты— доктор технических на)

профессор РУЗИБВ К.И. — кандидат технических на) доцент ХАСАНОВ СС.

Ведущая организация — ТашЗНИИЭП.

Защита состоится " 1993 г. в часов

заседании .специализированного совета -'К. 067.03.21 по защи диссертаций на соискание ученой степени кандидата техническ наук при Ташкентском архитектурно-строительном институте специальности 05.23.01 "Строительные конструкции, здания сооружения" по адресу: 700000 г. Ташкент, ул. Якуба Коласа, 16.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ТАСИ.

Автореферат разослан " &&ГМ7а/ 19^

Ученый секретарь Специализированного совета

к.т.н., доцент Ь, и^/О^у^-^у П.Х.ХАМРА1

0Ы1АЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темч. Известно, что арматурный стали повчлен-:ой и высокой прочности при действии многократно повторных наг-|узоя имеют меньпий предел выносливости, ч<»ч ар/атура с высоки пластическими свойствами. Предал выносливости такой арма-■урч можно повысить за счет совершенствования ее периодического грофиля.

Наиболее опасными очагами усталостного разрушения стержне-юТ!' арматуры является углы примыкания поперечных выступов к . ., фодольным ребрам.

Поэтому с 1567 г. по специальным техническим условиям ТУ М-2-635-65 и ТУ 14-2-792-85 выпускается арматурная сталь с 'серповидным" периодическим профилем. В этом профиле поперечные шступы не доводятся до продольных ребер, тем самчм устраняется тлы примыкания поперечных выступов к продольным ребрам, являвшиеся наиболее опасными очагами усталостного разруяечия. Серпо-ждная арматура иуеет предел выносливости в 1,5-2 раза вчяе, ю-сравнению с профилем по ГОСТ 5761-62, при воздействии много-гратно повторных нагрузок.

. ".•: Выполненные ранее исследования арматуры с серповиднчм пе-)иодическим профилем были проведены бея учета оценки влияния 'еометрических размеров серповидного профиля на прочность и де-рормативнссть сцепления, длины зоны анкеровки и длину зочч пе-5*дачи напряжения и распорность, а также на прочность, трещино-:тойкость и деформативность железобетонных элементов из легкого Жетона, другой аспектотсутствие высококачественных и деиевых юристчх яаполнит^я»Я для легких Сетонов в нашем регионе. Поэто-гу, специалистами нашего института бчли разработаны технология юлучения искусственных пористых заполнителей из местного сырья ! легких бетонов на их основе. Исследованы физико-механические

V, деформативные свойства этих бетонов. Изучено влияние различччх климатических факторов на их свойства. Проведены обпирные экспериментальные исследования: работа изгибам«« элементов, сжатых, влияние предварительного напряжения -и длительного нагружения. Но исследования особенностей сцепления арматуры нового еерповидчего профиля с легкими бетонами на заполнителе из лессовидных суглинков проведг-нс нр Рыло.

Целый диссертационной работы является изучение влияния геометрических размеров серповидного периодического профиля стержневой арматуры на сцепление с легким бетоном, длину зоны передачи напряжения и распорность, а также особенности ее работы в обычных и преднапряженных изгибаемых элементах из легкого бетона.

Автор защищает

Методику проведения и результаты экспериментальных исследований влияния геометрических размеров серповидного периодического профиля:

- на прочность и деформативность сцепления с легким бетоном различного вида и прочности;

- на длину зоны передач* напряжения в легком бетоне.

Результаты экспериментально-теоретических исследований прочности наклонных сечений обычных и преднаяряженнчх изгибаемых элементов из легкого бетона со стержневой арматурой серповидного периодического профиля.

Результаты экспериментально-теоретических исследования >.■?-мента образования трешин, ширины их раскрытия и деформации обычных и предналряженных изгибаемых элементов из различных видов легкого бетона.

Функциональную зависимость длины зоны передачи напряжения

в легком бетоне от геометрических размеровсерповидного периодического профиля.

Предложение по определения длину зоны передачи напряжения в преднапряженных конструкциях из легкого бетона с арматурой серповидного периодического профиля.

Теоретические предложения по учету серповидного периодического профиля стержневой арматуры на ее совместную работу с бетоном.

Научнуд новизну работч сеставл.тт: Результату экспериментальных исследований влияния геометрических размеров серповидного периодического профиля стержневой арматуры. Выявлена, аналитическая зависимость длины зоны передачи напряжений от геометрических размеров серповидного периодического профиля, Дано обоснование л экспериментальное подтверждение применимости существующей методики расчета прочности по наклонному сечения, а также трещиностоЯкостк и деформатиэнссти в обычных и предварительно напряженных изгибаем;« элементах из легкого бетона со стержневой арматурой нового серповидного периодического профиля.

. Предложена расчетная модель для учета серповидного периодического профиля стержневой арматуры на е« совместную работу с бетоном.

Практическое значение работы заключается в том, что прове-веденньте исследования позволяют рекомендовать стержневую арматуру нового серповидного периодического профиля для использования в железобетонных конструкциях из легкого бетона, в том числе из бетона на крупном заполнител» из лессовидных суглинков. Полученные данные будут использованы также в соответствующих разделах норм.

Замена кольцевой арматуры по ГОСТ 5781-82 арматурой серповидного периодического профиля дает экономию металла при «чпуск«

арматуры на металлургических заводах до 15?. А применение лессовидных суглинков в качестве заполнителя для легкого бетона может снизить стоимость конструкции на 10-16* (при условии замен« керамэитобетона или тяжелого бетона легким бетоном на заполнителе из лессовидных суглинков.

Апробация работы. Основные результаты диссертации доложены на научных семинарах (Научно-исследовательский институт бетона > железобетона, декабрь 1992 г., Москва; Ташкентский Архитектурно-строительный институт, октябрь 1993 г., Таякент). Основные результаты диссертации опубликованы в двух научных статьях, также эти результаты использованы при разработке технических условий I4-2-949-9I и будут учтены при разработке новой редакции СНиП нг бетонные и железобетонные конструкции.

Структура и объем. Диссертация состоит из введения, пяти глав, гчводов и предложений, списка использованной литературы и приложений. Работа включает 105 печатных страниц, 14 таблиц, 31 рисунок и фотографий, и библиографию из 62 источников.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении изложена актуальность данной работы, ее цель, научная новизна и практическое значение работы.

Первая глава диссертации посвякена состоянию вопроса и задачам исследования.

В работе Г.Н.Судакова были проанализированы результат» экспериментальных исследований с целью сравнения эффективности сцепления с Сетоном натурных стержней арматуры с обычным профилем по ГОСТ и улучшенными, а также некоторыми другими типами серповидного периодического профиля отечественного и зарубежного образцов. Было установлено, что образцы с высотой серповид-

тех выступов или гребней, намного превышающей Н поперечных ребер для профиля по ГОСТ 5781-75, обладали боле» лучшими показателями по дефоруативности и прочности сцепления с бетоном пс сравнения со стержнями стандартного профиля. Остальные образцы серповидного профиля с высотой поперечных ребер, близких к профилю по ГОСТ, имели худшие показатели по сцеплении с бетоном, однако были ?,-енее распорш.

Экспериментальные исследования о влиянии серповидного периодического профиля на прочностные и деформатичнче характеристики сцепления арматуры с тяжелым бетоном позднее проводились та-гсяе в лаборатории арматуры №10 5 НИИНБ. Были получены дан-тае, в основном подтверждающие приведенные зызе результаты исс- . ггедований. В результате выполнения данной работы были испытаны з вариантов серповидного профиля высотой поперечных ребер И. » • 1,1-1,7 мм. шагом Ь « 8-24 мм и углом наклона к продольной оси стержня сС ■ 32?5 - 61°. Было получено, что при одинаковой высоте поперечных выступов прочность сцепления для стержней с профилем по ГОСТ 5781-82 оказалась на 15-20/5 выше, чем у ¡тержнеЯ серповидного периодического профиля.

Сравнимые с профилем по ГОСТ данные по прочности сцепления : бетоном, наблюдались только для образцов серповидного профиля : поперечными выступами, высота которых ( К ■ 1,7 мм) превы-1ала (г для стандартного профиля ( к » 1,45 мм).

Были подтверждены результаты, свидетельствующие о сущест-¡енно меньшей (почти в 2 раза) распорности серповидного периоди-[еского профиля по сравнению с кольцевым стандартным профилем.

В I главе также рассмотрено моделирование процесса силово-'о взаимодействия арматуры с бетоном по предложениям различных 1второв. Первые разрабатываемые расчетные модели базировались 1а различных феноменологических гипотезах, в них сложные явления

зацепления выступов профилем арматура с бетоном, носящие дискретный характер, заменяется непрерывной схемой распределения условных касательных и нормальных напряжений, действующих на поверхности контакта.

Взаимном влиянием касательной и нормальной, составляющих вектора напряжений у контакта с арматурой пренебрегают, поэтому задача распадается на 2 самостоятельные: на сдвиг и раскалывание.

Большая часть предложений относится к расчету на сдвиг. В основу теоретических построений закладывались гипотезы е соотношением между касательными напряжениями 'ссц и смещением арматуры относительно Сетона д , т.е., определенные "законы сцепления" вида (цГоц = I х ) . Здесь X - координата сечения по длине стержня.

Большую популярность и развитие получила модель, в которой использовалась гипотеза плоских сечений, разработанная М.Ы.Холмян-ским.

Считалось также, что решить проблему можно с помощью удачно найденного закона сцепления. Наибольшую.известность из предложенных законов получили степенной закон Р.Рема, упругопласткческий. закон И.Гийона, нормальный закон Н.М.Хоямянского и др.

Бшги сделаны также попытки создания обоснованной модели сцепления арматуры с бетоном с помочью методов теории упругости, пластичности и теории трещин, описывающих напряженно-деформированное состояние бетона в околоарматурной зоне (И.А.Трифонов, М.И.Додонов).

Получило распространение направление работ (Д.Нго и А.Скар-делис, Л.Лутц, В.В.Пасешник), в которых связи между атаатурой и бетоном имитировались условными связующими элементами нулевой толщины в виде двух взаимно-перпендикулярных пружин.

В теоретической модели, предложенной И.И.Карпенко и Г.И.Су-

"л т" 'J ^ул уп г"/г Г""1л. ¡t^rry 'С. .л л :

y-'7<rr/>v., грчнэтчч"» усо";'!' н-i ксчт&ктч ap"a?ypoi1 ттричг:-.''."ж-ть "тр~т ovcyrcfp?!.? взаимных сурщл'пг.1 арматуры и примыкаящ'^х

ОСцим кедсст8.т:<см в^еппречясленных работ является неуч»? нзутр^киего rrv~i!Ho о брчаования.

Ргервые й. И.Карпенко была сделана попытка отказаться о? эмпирического списания свойств контактного г.'оя. Пр^длс.-лс^н^н раечэтная схема представлена системой "арматура-зона трещкчееб-разоаания-упругая бетонная обойма". 3 расчетной «одели учитывается геометрия профиля. Вводится ci'OTcria треп^ин и переменный модуль дефор/аций бетона в зоне треяимооСраэовачия.

Предложения, близкие к содорг-тап:г?'ся в этой работе, были высказаны позднее Т.Таосиосом.

Дальнейшее раззитие модели Карпенко получило з работе Г.И. Судахова. В этой работе был разработан аппарат для численной реализации общей задачи расчета по оцеплению. Расчет состоял из следующих основных этапов:

а) расчета на местное смятие бетона под выступами арматуры;

б) расчета на образование и развитие конических и радиальных контактных трещин;

в) расчета конических оболочек бетона, заключенных между смежными коническими контактными трещинами;

г) установление момента разрушения отдельных элементов модели с учетом работы бетона на участке ниспадающей ветви диаграммы

"напряжений-деформаций".

Во второй главе исследовано влияние геометрических размеров серповидного периодического профиля стержневой арматуры на прочность и деформативность сцепления.

;ыл;т проведан« испытания ка сцеплечкг с Счтаю>» ствря»»«»е»: «^.»атурн с новг«и серповкютлт профилями по ¡.«^годике ЕКБ (рекомендации РС-6 ) путем ввдергивания стерянеП диаметрги 15 мм из бетонных кубов размером 20x20x20 ем. Была примечена арматура класса Ат У1 с серповидными профилями (СП 1*6} и с профилем по ГОСТ 5781-В2, а такяе гладкая арматура. Новая арматура имела высоту поперечных ребер К ст 1,1 № (I СП и 6СП) до 1,7 мм (4 СП) и иаг Ь от 8 мм (б СП) до 24 мм (I СП и 2 СП) Профиль по ГОСТ 5781-82 имеет высоту Ь * 1,45 мм и шаг Ь « ■ 8 мм.

Был применен легкий бетон двух видов:

- на основе заполнителя из лессовидных суглинков класса В 22,5

и В 50;

- керамзитобетон классов Е 12,5 и В 22,5.

Всего было изготовлено 64 образца по 16 стук в 4-х сериях.

Проведен анализ результатов испытаний. Так при паге Ь ■ »1,5 с1 « 24 мм увеличение высоты поперечных выступов от ¡1 ш 1,1 мм (I СП) до Н. о 1,4 мм (2 СИ) на прочность сцепления практически не влияло. Но при иаге поперечных выступов Ь » . и 0,75 с! в 12 ми е увеличением их высоты от к <* 1,1 мм (5 СП) до ¡1 а 1,7 мм (4 СП) наблюдалось повышение прочности сцепления для различных видов бетона порядка 4-25*. Увеличение высоты поперечных выступов приводило к явно выраженному уменьяе-нип смещений свободного конца стержней. Для различных серий образцов оно составило порядка 40-82$.

Влияние угла наклона поперечных выступов к продольной оси сС было незначительно.

С увеличением шаге поперечных выступов серповидного профиля от t «< 6 мм <6 СП) до Ь ■ 12 мм (5 СП) происходило увеличение прочности сцепления стержней (6-14?). При дальнейшем увели-

ченни шага выступов от "Ь » 12 мм до Ъ» 24 мм происходило снижение прочности сцепления (на 14-632).

Анализ зависимости смещения от шага показал, что с увеличением шага выступов от Ь » 8 мм до Ь * 12 мм деформатив-ность практически не меняется, а при последующем увеличении за-га до Ь « 24 мм происходит значительное нарастание величин смещения стержней (в 4,5-7 раз).

Сравнение данных по. прочности сцепления стержней показало, что относительная прочность сцепления 6*5 ^/ Р в легком Сетоне превосходило соответствующее значение в тяжелом бетоне ня 4-64% почти для всех видов профилей. Смещение свободного конца стержней в летом бетоне быля в 3,2 ... 6,7 раз меньяе, чем в тяжелом. Это объясняется влиянием более прочней цементной матрицы в легком бетоне при одинаковой прочности бетона. Была определена среднестатистическая корреляционная зависимость между относительной площадью смятия ^й и относительной прочностью сцепления стержней при смещении незагруженного конца стержня

^о » 0,25 мм. Для легкого бетона предлагается эту зависимость описывать формулой

= 4 + о, ад

11

В третьей главе исследовано влияние геометрических размеров периодического профиля на длину зоны передачи напряжения и образование трещин раскола.

Были испытаны две серии призм из легкого бетона размером 100x100x2600 с напрягаемой арматурой в центре сечения. Одна сторона во всех образцах имела косвенную (поперечную) арматуру из проволоки 05 Вр-1. В качестве напрягаемой была использована артатура диаметром 16 мм класса Ат-У1 с новыми серповидными

- 10 -

профилями «31-146) и с профилем по ГОСТ 5781-82.

Было изготовлено две серии призм по 7 образцов в каждой. Первая серия образцов была изготовлена из бетона на основе заполнителя из лессовидных суглинков класса В 22,5; вторая - из керамзитобетона класса В-15.

Проведен анализ длины зоны передачи { (р) напряжений. Выявлено некоторое преимущество легкого бетона. Значения Ер были получены на 25-30>£ меньше по сравнению со значениями для тяжелого бетона с бетоном на основе заполнителя из лессовидных суглинков. По сравнению с керамзитобетоном ^р было меньше на 4,5-5,52.

Увеличение высоты поперечных выступов от К » 1,1 >•».« (5 СП) до К ■ 1,7 мм (4 СП) привело х уменьшению йа 2427%.

Сравнение влияния серповидного профиля и профиля по ГОСТ 5781-82 при одинаковой высоте выступов показало, что для образцов с серповидным профилем в среднем £р больше на 9-17%.

В четвертой главе исследована работа изгибаемых элементов. Было изготовлено и испытано 2 серии из 6-ти обычных и 4-х пред-натфяяенных балок размерами 150x300x2400 из бетона на пористых заполнителях из весоовидншс суглинков и керамзитобетона, класса В 25 и В 20, соответственно. Была использована аркатура {П6 мм класса Ат-У1 серповидного профиля и {Пб мм класса Лт-У1 с профилем по ГОСТ 5781-62.

Анализ результатов испытания балок без предварительного напряжения показал, что:

разрушение происходило по наклонному сечению с разрушение бетона над наклонной трещиной и взаимным смещением двух блоков, разделенных наклонной трещиной. При атом деформаций смещения продольной арматуры по торцам Салок практически не наблюдалось

- II -

вплоть до окончательного их разруиения.

Характер разрушения балок с арматурой с серповидным профилем и с кольцевым по ГОСТ не имел заметных различий.

Был проведен анализ по прочности, трещиностойкости и дефо-рмативности изгибаемых элементов с арматурой с серповидные профилем. При этом какого-либо влияния вида профиля на эти характеристики выявлено не было.

Анализ результатов испытании Салок с предварительным напряжением показал, что:

длина зоны передачи преднапряж^чий для образцов с серповидны;* профилем оказалась в среднем на 20% больие, чем для кольцевого.

Были сопоставлены также значения Ер с тяжелым бетоном, что выявило преимущество легкого С»тона (в среднем на 25?).

Разрушение пр»днапряжеччых балок второй серии с продольно* арматурой серповидного и кольцевого периодического профилей происходило по наклонным сечениям в результате рззтробя.-ния бетона в пределах наклонной полосы между трощхнами. Продергивание продольной арматуры по торцам Салки непосредственно перед ее разрупением наблюдалось только в одной Салке из керамзитобетояа, что объясняется более низкой прочностью ( К « '24,8 МЛа) бетона в этой балке.

Какого-либо существенного влияния вида профиля на прочность, деформативность я трещуиостсйкость предиалрятеннмг Салок вчямгено не было.

В пятой главе разработаны предложения по расчету на местное смятие бетона под выступами стержневой арматуры серповидного периодического профиля.

Предлагается максимальные распорные напряжения на стадии до появления внутренних тре!цин по контакту с арматурой, проходящей вдоль стержня через верякчы гребней серповидных выступов

вычислять по формуле

• '¿а /. 2СГ" \

где: б* - коэффициент, зависящий ; Н»-*«сота консоли;

СГ максимальная длина/Ъы лет / консоли;

контактные касательные напряжения; "¿ц- максимальный радиус ар?.'а\'урногс стертгня. Величина контактных к&сателгжгх напряжений б сечении, проходящем вдоль арматурного стерячя через верят« серповидных выступов будет определяться:

= 2л. = 1:_^_

Всм

+ о,5 £3 а2)+ 0,584 • ^

где: - перемещения арматуры;

Вси- величина, характеризующая жесткость бетонных консолей при смятии; 8к 1 <5а , 5*5 , <5^ , С^ , О* - коэффициенты вычисляемые по эпюре напряжений сжатия бетонных консолей в зависимости от соотношения Ма/0™°* .

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

I. Проведенные эгсч;?г..»ы ш: исследования позво.*"Ли установить, что на прочность и деформативность сцепления арматуры с бетоном наибольшее влияние оказывает шаг поперечных выступов, высота этих выступов и их относительная площадь смятия.

,'vir. v.cj<ywKHH HÄ!»rvi;äp,l :>т>о<гнос?я st cr:*n-

A« арматура оеряов.щнйг') просиял "«»обходимо угя-тггагть nur псперэчч'яс выступов ча 50$ против ггргаетого а ГОСТ 5781-82 "С- « 0,öd , т.е. принять ритм С- " 0,75d .

2. Критерием зффргстятшости серповидного периодического профиля

птя малчх смещениях апматутгч мс^ет слуяэть мчостгте.тъна.я О

площадь смятия уд .

Выведена лотейчая зависимость между относительной прочностью сцепления при ^о = 0,25 мм и .

3. Относительная прочность сцепления при погнем наруиении его для исследованных Ридов легкого бетона Скерак.читобетона и бетона на заполнителе из лессовидных суглинков) прочность» 15,5-41,2 МПа превосходила на 4-64% относительную прочность сцепления в тяжело?* бетоне.

А?фогуатк»нос?ь сцепления для указанных видов легкого бе-точъ ш.та 3,3-6,7 раз меньше, чем для тяжелого бетона.

4. Сопоставление опчтнчх дштых с расчетными показало, что формулы СЯиП 2.03.01-64 с достаточным запасем могут бчть применены для сценки сцепления и длины зоны аняеровки арматуры серповидного периодического прсфиля в легком бетоне.

5. При сопоставлении опытных значений длины пета передачи напряжений с расчетными выявлено, что при новом серповидном профиле опытные значения превизали расчетные в среднем на 1Ь%. При стандартней колъцзвоы профиле наоборот опытные оказались мв-чьге на 3-132.

Таким образе»', для серповидного профиля расчет в основном определяет значение £р меньие, чем в опыте, а для кольцевого больпе, когда определяется е некоторым запасом.

Е связи с эти1/ рекомендуется при расчетах преднапряженных элементов с арматурой серповидного профиля по наклонному се-

- ~

«лмил мл д-Готку!® впгиба*^его мо.'ента сначение длин» зоны пс-ргдзд-,) определять по С1) СНиП 2.03.01-64

при значении коэффициента Ор в 1,2 раза больвя по сравнения с прэтодг.ннчш» в табя.2.6 настоящих нор».

С. 1Ьгг-гга:гегг ¿и^гчнь'Я олеяснтов показало, что на стадия передачи г.р^днчптяьтнин с ¿р/дгурь" на бетсч при новом срсповидном про-фй-пе ар-'атурч условия работы Сале» ча атсЯ стадяк является Солее Слагсагдуспл'и с точки зр-г-^тя с<Ггаго?ачия продолънчт: трещин раскола, а тнкее обр*эс»ачкя к ратаеткг нереальных трещин на верхней, растянутой ст деПсгаия усилив о^жа-еия, грани.

7. Прочность наклонного сече на действие поперечной сияч, а также прогибы и ииричу раскрытия нормальных трещин в растянутой от действия нагрузки зочо можно оценивать по методике СНиЯ 2.03.01-84.

8. С учетом всего комплекса проведенных исследований для производства и использования.арматуры был рекомендован серповидный профиль по ТУ 14-2-949-91 с минимальччми значениями Ь. =

= 0,075 с! , X, я 0,65 <1 и » 0,06. .В частности, .для

с! = 16 мм: 1. = 10 мм, К = 1,2 мм. Принятая высота ¡1 на 20? больпе минимального значения по ГОСТ 5781-62, а шаг - на 25?.

9. Для учета влияния серповидного профиля арматуры на показатели ее сцепления с бетоном наиболее приемлемыми являются расчет-•!че модели, наиболее приближенные к физической сущности явления (^чет смятия бетона под поперечными выступами, наличие контактных трещин и т.д.), реализуемые с помощью "етодов теории упругости, в тем числе ее численных методов. С соответствии с этим разработаны предложения по расчету на местное

I

смятие бетона под поперечными выступами арматуры серповидно-

го периодического профиля, которы® позволяет оценить члкг»:«» такого профиля на сцепление арматуры с ?е~онс" на стадии до появления контактных тресутн.

10. Экономический эффект от производства Слри объем» производства стержневой арматуры периодического проф^яя около 6 млт. т. в год) и применения арматуры серповидного профиля при условии полной замены ее ар/атурзй по ГОСТ сэттавл°»т 420 тчс. т. металла.

Основные положения диссертационной работ« опубликованы в

следующих работах:

1. Аскаров Б.А., Саттаров У.М. Сц»плечие арматуры серповидного профиля с легким бетоном// Маекач 1592. - с. 11-13

2. Аскаров Б.А., Саттаров У.М., Курамиич М.Р. Влияние геоуетри-ческих размеров периодического профиля ар.'атурч на длину зоны передачи напряжения// Маскач .99,10, 19&3. - с.

- 16 -

У. М. С АТТАРСВн инг "^ро^симон даврий куришгсга эга булган стеряенлк янги арматура билан енгил бетоннинг биргаликда ишлаши" деб ноыланган авторефератига

АННОТАЦИЯ Ю^ориэффектли "уро^сшон" даврий куриниига эга булган янги ариатуранинг чикарилгаи з^амда енгил бетонлар учун арзон нарзда-ги говак тулдирувчилзрни излаб топки муносабати билан маэкур кшни баяарип заруратк пайдо булдк. Бунда лёссимон сугликкалар асосидаги тулдирувчиларга эга булгап енгил бетон ва керамзито-бетон билан шу янги арыатуракинг биргаликда шалаши тад*$ш; этилган.

Диссертациядаги клмий яыпликлар ^-уйидагилардан иборат: уро^симон даврий куринишга эга булган стерженли арматура гео-.метрик улчамлари таъсирининг экспериментал таддицотлари нати-жалари олинган; уроцсимон куринишнинг геометрии улчамларга кисбатан кучланиш узатилиши зонаси узунлигининг аналитик бог-ланиш акицланган; мазкд5 методика уроцсиыон куриниига эга булган стерскенли янги арматурадан фойдаланган енгил бетонлар-да унинг 15ИЯ кесими буйича муста^камлиги у,гащ& одатдаги ва атайлаб кучланиш берилган эгилиш элементларида ёрилишга ?ар-ши муста)рсамлиги ва деформацияларини зрюоблаш учун тадбю; этиш мумкинлиги асосланган ва амалда тасдга$ланган; уро^симон даврий куриниига эга булган стерженли арматуранинг бетон билан бирга ишлатилиши учун унинг амалиЯ модели тавсия этилган.

Диссертация натижаларидан ТУ 14-2-949-91 ни ижлаб чикищцф фойдаланилган, шунингдек улар ^ил™ нормалари ва цоидалари /СНиП/ нинг янги та^ририни ишлаб чюрпцца ^исобга олинади'.

ft NN O 7 A T ION to the author's abstract of U.tt.Oattarov "Joint work or th»> reinforcement of the new falcate periodic profile with the light concrete."

In connection with output of the new hiqhly effective reinforcement with "falcate" periodic profile and search of the cheap porous fillers for the light concrete, the necessity in this work arose .where joint wor K of thin reinfor cement with the light concrete in th** filler from i oe-.-il i he loac and ceramsit concrete has been investigated.

The scientific novelty of the dissertation are m fellow» rxperimental results of the investioations of the influence of • leometric dimensions of the falcate periodii profile of the l.ar r e i nf orcenient. The unalitical dependence of the length of transmission .'one of geometric dimensions of falcate profile has been exposed.Substantiation and experimental conf1ruation of the applicability of the existing methods of calculation Of solidity on pitch section and cracK resistance and deformation in usual and prestressed bending elemnnta from the light concrete with bar reinforcement of the new falcate profile have been given.The desighed riodel for calculation of falcate periodic profile of the bar reinforcement for its joint work with the concrete has been offered.

Dissertation results sre used during the e 1 flbnri t i on of trie Techknicsl Teiror. - IY 1 a-2-V49-91. a nd 1 so it will f.ilsrn

into consideration uocn tne elaboration of the new coivling of Building Nor.T'S end Rules for concrete ar>d steel r e i n f ot eco-enl concrete construct! ons.