автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Анкеровка продольной ненапрягаемой арматуры серповидного профиля на свободных опорах балок

ВСЕРОССИЙСКИЙ 3 А О Ч Й Ы 8 ИНСТИТУТ ИНЖЕНЕРОВ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

На правах рукописи

Али Абдель Захир Эль Сайед Хал ил

УДК 624.012.46.072.232:539.413

АНКЕРОВКА ПРОДОЛЬНОЙ НЕНАЯРЯГАШОЙ АРМАТУРЫ СЕРПОВИДНОГО ПРОФИЛЯ НА СВОБОДШХ ОПОРАХ БАЛОК

Специальность: 05.23.01 - Строительные конструкции

здания и сооружения

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва - 1992

Диссертационная работа выполнена на кафедре "Аэропорты и конструкции" Московского ордена Трудового Красного Знамени автомобильно-дорожного института (ЫАДИ) и в лаборатории арматуры !,' 10 Научно-исследовательского института железобетона и бетона

- доктор техническох наук, профессор Г.И.ПОПОВ

- доктор технических наук, профессор С.А.МЩТЯН

- доктор технических наук, профессор А.С.ЗАЛЕСОВ

- кандидат технических наук, Б.С.ГО-ЩрАЙН

- ЦНШПромзданий

Защита состоится " 23 " июня 1992 г. в И ч. на заседании специализированного совета К.114.09.01 по защите диссертаций на соискание ученой степени кандидата технических наук при Всероссийском заочном институте инженеров яелезнодорокного транспорта (ВЗИИТ) по специальности 05.23.01 - строительные конструкции зданий и сооружений по адресу: 125В08 Москва, ГСП-47, ул.Часовая, дом 22/2 в аудитории £ 337. ■•

С диссертацией мсяно ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан " 25 " ™ня 2992 года.

(НИИЭБ).

Научный руководитель

Научный консультант Официальные оппоненты

Ведущее предприятие

Ученый секретарь специализированного совета, кавдидат технических наук,

доцент Б*В,ЗАЙ1®В

;ОЕ!ДАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ гг.уальность темы. Б настоящее время большая часть арматуры в Российской Федерации выпускается в виде гсрягчекатанных стершей периодического профиля по ГОСТ 5781. Профиль этой арматуры имеет продольные и поперечные пересекающиеся выступы значительной высоты, одинаковой по периметру стержня. Такой профиль имеет большие достоинства, так как обеспечивает высокий уровень сцепления арматуры с бетоном. Однако, помимо достоинств, этот профиль обладает серьезными недостаткам!, связанными, преяде всего, с технологией изготовления арштуры, а также с пониженной усталостной прочностью, с повышенной способностью к раскалыванию бетона при передаче предварительных: напряжений и т.д.

За рубежом в основном применяется более "мягкий", так называемый серповидный гфофиль стер;-шевой арматуры, иыеиций только поперечные Еыступы меньшей еысоты, переменной по периметру стер-пня. В такой профиле существенно снижаются недостатки, присущие более "сильному" профили, выпускаемому в Российской Федерации по ГОСТ 5781. Поэтому за последние годы в России такие начато производство и выпуск стержневой арматуры нового серповидного профиля различных модификаций по специальны;.! техническим условиям.

Следует отметить, что арматуры с более "мягким" профилем должны иметь пониженный уровень сцепления с бетоном и соответственно более высокую длину анкеровки. Для решения этой задачи требуется проведение специальных экспериментальных исследований.

В соответствии с требованиями СШП 2-03-01-84 оценка прочности анкеровки продольной арматуры в балках на свободных опорах производится исходя из расчета по наклонны.! сечениям, начинающимся у опоры на действие изгибающего момента, с учетом сопротивления арматуры продергивании за наклонной трещиной, которая об-

разуется у внутренней грани опоры. Поэтому для определения анке-руыцей способности арматуры необходимо выполнить испытания балок, в которых должна быть выявлена прочность по наклонным селениям в приопорных зонах на действие нагибающего момента. Правильна« оценка прочно си: анкеровки арматуры с серповидным профиле.'.: б балках позволяет обеспечить необходимую надежность не^езобеток-¡-ш;: элементов, что определяет актуальность былолнекип проставляемой работы.

Целш дисаеятаЕдсшой работ» п^льегся иссяедогзнде прочности анкероБка сро^ольнсй кекадрягееаой армазура с нохх.: сврвиад. ккм щюфезем в балках га свободных опорах к расрьбсгга рсдомс-з-даций по расчегу.

Дня оешекня «оставленной задачи соедусмограно:

- провести экепериианальнке исследования прочноста анкороь-ки в балках на свободны}: опорах продольной шиапрягаемой арматуры из обычного (по ГОСТ) к различных типов серповидного проишя, при различной длине заведения арматуры за грань опоры и при отсутствии и наличии поперечной ар!атуры;

- провести сравнительную оценку анкеровки ненащигаемой арматуры обычного и серповидного профиля;

- изучить завасшость прочности анкеровки арштуры от длины заведения ее за грань опоры;

- определить прочность анкеровки арматуры в балках с хоьуташ и без хоцутов;

- разработать предлокения по расчету элементов по наклонным сечениям на действие изгибащюс моментов с учетом прочности анкеровки арматуры обычного и серповидного профиля;

- разработать рекомендации по определению длины анкеровки ¿-¿и и коэффициента сцепления / я 2. для арматуры с обычньы профилем по ГОСТ и серповидным профилем по ТУ.

- 3 -

Научная,новизна работы состоит в следующем:

- псл^ены экспериментальные данные о прочности анкеровки арматуры полого серповидного профиля в балках на свободных опорах с хомутами и без хомутов при различной длине заведения арматуры за внутреннюю грань опоры и различной прочности бетона;

- установлены формы разрушения балок я напряжения в продольной арматуре при изменении относительной длины ее заделки;

- выявлено различие в сопротивлении продергивании арматуры с серяоБВДКым профилем по ТУ 14-2-949-91 и обычным профилем по ГОСТ 5781-82 в зависимости от критерия Рема;

- установлены характеристики сцепления с бетоном арматуры серповидного профиля по ТУ и обычного профиля по ГОСТ;

- сделаны нозыз расчетные лрдаскшия для оценки длины анкеровки арматуры с различным профилем.

Практическое значение работы. Разработанные рекомендации по расчету анкеровки могут быть использованы при проектировании нелеэобетонкнх конструкций с новым серповидным профилем, обеспечивал необходнмуп надежность и оптимальный расход материалов.

Внедрение работа, Результаты ргботп могут быть использованы при совершенствовании методов расчета анкеровки арматуры с различии.! профилем в нормативных документах.

Дкссерташм состоит из введения, четырех глав, общих выводов, списка литературы из 71 наименования. Работа изложена на 175 страницах, в том числе 102 стр. машинописного текста,45 рис. и 29 табл.

СОДЕВДШЙЕ РАБОТЫ

Проведенный анализ стандартов ФРГ, Японии, Чехословакии, Великобритании и других стран показал несоответствие периодического профиля стержневой арматуры, выпускаемой в СНГ, требованиям мировых стандартов.

Шриодический профиль стержневой арматуры пс ГОСТ 5781-82 (рис.1) отличается от периодического профиля, принятого в §РГ, Японии, Великобритании и других'странах тем, что поперечные ребра имеют одинаковую высоту по периметру стерзсня, расположены чаще и пересекаются с продольными. Это обеспечивает большее усилие сцепления, уменьшает длину анкеровки, но создает концентраторы напряяений в месте пересечения продольных и поперечных ребер и увеличивает распорность профиля. Поэтому в большинстве стран отказались от такого профиля арматуры и перешли на более "мягкий" профиль без пересечения продольных и поперечных ребер.

Дня нового серповидного периодического профиля были разработаны технические условия (ТУ 14-2-795-88 и ТУ 14-2-949-91 , рис. 2). Номинальные параметры периодического профиля по ТУ 142-793-88 существенно выше, чем по стандартам -различных стран, и являются променуточными мезду зарубежными стандартами и ГОСТ 5781-82. Профиль по ТУ 14-2-949-51 более гармоничен для всех диаметров стершей.

Арматурную сталь классов А-П, А-Ш, АТ-ШС с серповидным периодическим профилем уке сейчас выпускает большинство металлургических заводов. С 1992 года все классы стержневой арматурной стали будут выпускаться с серповидным периодическим профилем по ТУ 14-2-949-91 (см. рис. I и 2).

Для обобщенной оценки влияния параметров стераневой арматуры периодического профиля на сцепление с бетоном с определенной долей условности монет быть использован критерий относительной плацади смятия 7а (критерий Рема)

где /ъ, - площадь выступов профиля на. плоскост-,.

перпендикулярную оси арматурного стержня; ~ номинальный диаметр арматуры;

У

Soto арматурного стеркня диаметром 2о мл с профилем по (I) ГОСТ 5781-82;

(2) ТУ 14-2-793-88 ; СЗ) ТУ I4-2-949-9I

Рис. I

е(_ ГЬ'А-А д

I

/7о £-£

Периодический серповидный профиль арматурной стали; сечение по Б-Б: I - ТУ 14-2-949-91; 2 - ТУ 14-^793-68

Рис. 2

7f

** - шаг выступов;

- угол наоона поперечного ребра профиля к продольной оси стержня.

Для стержней обычного профиля по ГОСТ 5781-82 величина Л составляет 0,12 , для стеркней серповидного профиля по ТУ 14-2793-88 составляет 0,055 по ТУ I4-2-949-9I Ул составляет 0,065. Таким образом, можно видеть, что для обычного профиля по ГОСТ критерий 7¿. значительно выше, чем для серповидного профиля по ТУ.

Расчет анкеровки растянутой арматуры в большинстве нормативных документов зарубежных стран производится с использованием глашого параметра - базовой длины анкеровки ¿un-, обеспечивающей работу прямого арматурного стержня с полнш расчетным сопротивлением . Базовая длина анкеровки Зал, определяется из условия, при котором усилие в продольной арматуре с полным расчетным сопротивлением воспринимается сопротивлением сцепления бетона с арматурой 2- uAl по периметру стержня üs и по длине анкеровки -^жг. . В результате базовая длина анкеровки ¿ал, принимается" прямо пропорциональной диаметру арматурного стеряня cLs , расчетному сопротивлению арматуры £s и обратно пропорциональной расчетному сопротивлению сцепленная арматура с бетоном >6«w . Сопротивление сцеплении припишется равномерным по длине анкеровки и определяется в зависимости от профиля арматурного стеряня и сопротивления бетона растяжению .

На основе базовой длины анкеровки определяется расчетная длина анкеровки, учитывающая дополнительные факторы, такие как толщина защитного слоя и расстояние между арматурным стершем, поперечное сжатие в пределах длины анкеровки, соотношение между фактической площадью арматуры и требуемой по расчету и т.д.-, с

помощью специальных коэффициентов, уменьшающих расчетную длину анкеровки по сравнению с базовой. При этом устанавливается мини- • мальное значение длины анкеровки, принимаемое независимо от расчета в Еиде некоторой доли базового значения, величины, кратной диаметру стерши, н абсолютного размера в мм.

В нормах СНГ используется единое значение длины анкеровки определяемое на основе эмпирической зависимости, учитывающей расчетное сопротивление растяжению арматуры , расчетной сопротивление бетона саштию , напряженное состояние в бетоне по длине анкеровки арматуры и профиль арматуры.

В целом, изнгадина определения длины анкеровки арматуры в зарубекных нормах, и в особенности в норнах ЕКБ-5ИД, построена более логично, чеу методика в нормах СНГ.

Дги оценки прочности анкеровки продольной растянутой арматуры е балках на свободных опорах используются различные приеш и подхода.

Наиболее физически обоснованной является методика, принятая в нормах СНГ. Здесь проверка прочности анкеровки производится из расчета наклонного сечения, проходящего у внутренней грани опоры, на действие изгибающего момента. Ери зтом учитывается пониженное сопротивление продольной арматуры, пересекаемой наклонным сечением в пределах длины анкеровки ¿-яг. » а тахке сопротивление хомутов в пределах наклонного сечения. В зависимости о: возможности образования наклонных трещин у опоры определяется минимальная длина заведения продольной арматуры за внутреннюю грань опоры, кратная диаметру арматуры Сй .

Б зарубезз&к норках длина заведения арматуры на свободных опорах балок принимается равной полной или некоторой доле расчетной длины анкеровки арматуры С^ » а также величинам,

кратным диаметру арматуры. Кроме этого, в отдельных нормах учитывается с помощью специальных приемов возникновение растягива-ыцих усилий в продольной арматуре у свободных опор балок в результате образования наклонных трещин.

Таким образом, при расчете анкеровки продольной арматуры в балках у свободных опор целесообразно применять методику расчета, учитывавшую положительные качества в нормах СНГ и в зарубежных норках (в частности, в нормах EKB), т.е. определять длину анкеровки С¡uv по методике зарубежных норм, а затем проводить проверку прочности анкеровки на свободных опорах балок по методике норм СНГ.

Для изучения влияния геометрических размеров и конструкции профиля на трещкнообразоваше, деформации, прочность и характер разрушения изгибаемых железобетонных элементов в приопорной зоне было запроектировано и изготовлено 26 балок, кз которых 2 пробные для отработки методики испытаний и 24 дая осношых испытаний.

. Форш и размеры .поперечного сечения опытных образцов, площадь поперечной армахурн к длина заведения арматуры за опору -с ¡t назначались таким образом., чтобы удовлетворить конструктивным требованиям СйШ 2.03.01-84 , предъявляемым для приопорной зоны балок> и чтобы разрушение от внешней нагрузки происходило по наклонно^' сечению от действия изгибагацего момента вследствие нарушения анкеровки ненапрягаеыой арматуры за наклонной трещиной.

¡Продольная аркатура бнда принята класса А-й в виде 2-х стержней;- диаметром ей =25 im в растянутой зоне и 2-х отерпшей диаметром б «а з снатой зоне. Поперечная арматура принималась также класса A-ffi, диаметром 6 мл в ввде замкнутых хомутов с шагом -Ау/2 - 125 мм. Лоперечное сечение опытных образцов приня-

- 10-

то прямоугольным с размерами сторон / х ^ — 150 х 300 мм. Прочность бетона составляла около 20 - 30 Ш1а.

При назначении поперечной арматуры исходили из условия, чтобы несущая способность наклонного сечения по растянутой зоне на действие изгибающего момента была меньше, чем несущая способность нормального сечения на действие изгибающего момента и наклонного сечения на действие поперечной силы.

Для изучения влияния геометрических размеров профиля на прочность анкеровки испытывались образцы с продольной арматурой обычного периодического профиля по РОСГ 5781-82 к серповидного профиля по ТУ 14-2-793-88 и ТУ I4-2-949-9I . Опыты производились при изменении главного фактора, вллящего на надежность анкеровки - длины заведения арматуры за опору -¿^ - Ь (й , 10 Дг и 15 di . При этом производились испытания балок без поперечной арматуры в пролете среза и с поперечной арматурой, с профилем по ГОСТ 5781-82 и ш ТУ 14-2-590-84.

Величина относительного пролета среза была принята постоянной и равной = 2,0 ( <2- = 500 мм); при принятом значении

«. / Л0 проявляется характерное разрушение по наклонной трещине, направленной от опоры к грузу.

Испытания проводили нагружениеы с помацью домкрата через траверсу с расстоянием между двумя точками приложения нагрузки на балку 250 мм, расположенными симметрично относительно центра пролета. Величина нагрузки на домкрате Р контролировалась по манометру насосной станции. При этом определялись деформации в продольной и поперечной арматуре, втягивание свободных концов арматеры в бетон, а токае опытные величины нагрузок трещинообра-зования и разрушения.

Б результате проведенных исследований установлено, что при нагрукении опытных образцов(в соответствии с методикой испытаний'

напряяенно-дефоршрованное состояние их приопорных участков характеризуется последовательным образованием и раскрытием наклонных трещин, которые имели в каждом образце определенную конфигурацию. Эта конфигурация определялась конкретной схемой разрушения опытных образцов.

Разрушение образцов происходило по двум схемам. При длине заделки арматуры - 5 cà наблюдалось разрушение от продергивания продольной арматуры за наклонной трещиной у опоры. При длине заделки = 15 ds наблюдалось разрушение по сзатому бетону над наклонной трещиной. При длине заделки = 10 di наблюдалась переходная форт разрушения меяду указанными выше схемами (рис. 3).

Увеличение длины заделки ^ от 125 мм (5 di ) до 250 мм (10 ^ ) и 375 мм (15 ek }, т.е. в два и три раза, не привело к увеличению нагрузки образования наклонной традины Q-cte, • Во всех случаях независимо от длины заделки и армирования эта нагрузка составила около 30 кН.

• Повышение прочности бетона с — 20 МПа до

^¿.ufi — 30 МПа привело к повышению нагрузки, вызывающей образование наклонной трещины âe/,c , с 30 кН до 40 кН. Следовательно, увеличение прочности бетона оказывает на @irc большее влияние, чем поперечное армирование и вид профиля продольной арматуры в исследованных пределах.

На последующих этапах нагружения величина втягивания арматуры в бетон и ширина раскрытия наклонной трещины на уровне арматуры постепенно увеличивалась. При длине заделки -¿л = 5 ск втягивание арматуры в бетон достигало величины I,05 мм в балках без хомутов и с хомутами при прочности бетона wé — 20 UGa и 0,95 мм в балках без хомутов и 0,46 мм в балках с хомутами при прочности бетона Ялtl//, 30 МПа.

Схемы разрушения опытных образцов: а) от продергивания растянутой арматуры: 6} от раздробления сжатого бетона.

Рис. 3

- 13 -

При длине заделки ¿к = 10 сЬ смещения продольной арматуры достигали величины до 0,25 мы и выше. При длине заделки

15 ¡¿1 смещения продольной арматуры у опоры не происходило.

При стержнях с серповидным профилем по ТУ 0,05) ве-

личина смещения продольной арматуры при длине заделки = 5 & и Ю {£$, была выше в среднем в 1,5-2 раза, чем при стер::;-нлх с обычным профилем по ГОСТ (Хл, - .

Так как опытные образцы разрушались по двум схемам, то сопоставление разрушающих нагрузок, соответствующих второй схемз разрушения, с нагрузка®!, соответствующими первой схеме разрушения, носит в какой-то мерз условный характер. При этом надо иметь в гиду, что значения нагрузок, приводящих к разрушению образца по наклонному сечшшо оз действия изгибающего момента вследствие нарушения анверовкя продольной армазуры, могли быть боль -ше, чем фактические, при которых; разрушению образца способствовали другие причины (разрушение на второй схема).

Несущая способность балок с увеличением относительной длины заделки от -I* = 5 (I*. до ^-10 (при разрушении по 1-й схеме от продергивания аршгуры) возрастала в среднем в 1,2 раза, а при дальнейшем увеличении длины заделки до -¿у = 15^(разру-шение по 2-й схеме от раздробления сжатого бетона) оставалась практически постоянной.

При стержнях с серповидным профилем по ТУ ( Т^г. = 0, СБ) и длине зоны заделки = 5 ей и -£х = 10 ¿¿Г , когда происходило разрушение от продергивания арматуры, несущая способность балок была нииз в среднем на , чем при сторкнях с обычнш.! профилем по ГОСТ ( = 0,12 К

Несущая способность балок с хомутами бша зыше в среднем на 40« несущей способности балок без хомутов. Увеличение прочное-

ти бетона от 20 [ЛЬ до 30 Ша привело к увеличению несущей способности балок в среднем на 20Й.

Напряжения в продольной арматуре при разрушении опытных образцов в основном увеличивались с увеличением длины заделки арматуры, причем при малых длинах заделки наблюдался быстрый рост напряжений, а при больших длинах заделки, рост напряжений в арматуре замедлялся.

Для стершей с серповидны«.! профилем по ТУ ( .7/, = 0,05) при длинах заделки /у = 5 ок и = 10 ¿¿Г , когда происходило разрушение элементов от продергивания арматуры, уровень напряжений был примерно на 2С% ниже уровня напряжений в стержнях с обычным профилен по ГОСТ С .Тд = 0,12). При длине заделки =15 & когда происходило разрушение по сжатощ бетону, напряжения в продольной арматуре были практически одинаковыми, независимо от профиля продольной арматуры.

Напряжения в поперечной арматуре по длине пролета среза при разрушении балок были не одинаковыми. Наибольшее значение напряжений имели хомуты, расположенные в средней части пролета среза; напряаение достигало или было несколько выше предела текучести.

Оценку прочности анкеровки продольной арматуры в балках на свободных опорах следует производить из расчета прочности по наклонно;^ сечению на действие изгибающего момента

4 <2>

При этом напряжения (з^ , воспринимаемые продольной арматурой, принимаются изменящишся линейно от нуля у конца стеркней до у конца длины анкеровки арматуры -¿ал,:

- 15 -

Длина анкеровки арматуры ¿"(^принимается пропорциональной диаметру стержня , расчетному сопротивлению аркатуры и обратно пропорциональной сопротивлению сцепления арматуры с бетоном £. ¿^иС ^ ей Я-

Lûm * if '

14)

Сопротивление сцепления арматуры с бетоном принимается про порцкокальным прочности бетона на сжатие или прочности

бетона на растяжение с коэферинкенгак! пропорциональность

о

(5)

1И!К о

/С ¿vficL ~ г?

(5)

Для определения соирогивяения ецелленио £к ког-/;-фициентов / и ^ была проведена обработка экспериментально« данных. По полученной в опытах разруигпцей нагрузке и соответствующем моменте Af^^ при = 5 ¿¿s и ¿С = 10 , уо-гда происходило разрушение от продергивания арматуры, из формулы

(2) определялось напряжение G^ , которое воспринимала арматура. Далее, по полученным значениям напряжения из формул

(3) и (4) определялась величина сопротивления сцеплению

( fchftd ~ 0.25 Z^/cùT к нак0н94> 113 формул (5) и (6) соответствующие коэффициенты J) я £ .

Анализ опытных данных показал, что коэффициенты J) и £ зависят от профиля продольной арматуры. Для стергней с серповидным профилем по ТУ С О, СБ) расчетная величина коэффициентов монет быть принята равной - 0,25 ; рг - 2,815 , а для стержней с обычным профилем по ГОСТ - j!г = 0,33; IГ = 3,75 .

Соотношение меаду прочностью сцетзения ар.чатуры серповидного профиля по ТУ ( = 0,06) а арматуры обычного профиля по

ГОСТ С = 0,12) составляет 0,75 ; т.е. длина анкеровки для стержней по ТУ увеличивается на 33:1 по сравнению с длиной анкеровки стержней с профилем по ГОСТ.

Сравнение расчетных данных с опытными показывает,хорошее прибликение результатов расчета по предлагаемой методике к опытным. Средние соотношения между расчетными и опытными значениями несущей способности в диапазоне длины заделки ¿х - 5 £>¿1 и

= 10 , где происходило разрушение от продергивания арматуры (или приближалось к нему), для стержней серповидного профиля по ТУ ( /л = 0, Об ) составляло 1,01 ; а для стержней обычного профиля по ГОСТ ( 0,12) составляло 0,975.

Сравнение результатов расчета по СНиП 2.03.01-84 с опытными данными показало, что среднее соотношение менаду расчетными и опытными значениями несущей способности в диапазоне длины заделки А = 5 и Д = 10г& для стершей с серповидным профилем по ТУ ( У^ = 0,06) составило 1,10 ; а для стержней с обычным профилем по ГОСТ составило 0,93 ; т.е. расчет по СНиП для стержней серповидного профиля дает отклонение от опыта в среднем на в сторону уменьшения запаса, а для стержней обычного профиля дает отклонения от опыта в среднем на 7 % в сторону увеличения запаса.

ОБЩИЕ вывода

I. Разрушение опытнцх балок происходило по двум схемам. При длине заделки арматуры = 5 наблюдалось разрушение от продергивания продольной араатуры за наклонной трещиной у опоры. При длине заделки арматуры = 15 /Йг наблюдалось разрушение по сяатому бетону под наклонной трещинок. При длине заделки -С)г = 10 наблюдалась переходная форма разрушения между указанными выше схемами.

2. Для стержней с серповидны.".! профилем по ТУ ( 0,05) при длинах заделки ^х. - 5 ей и t, - 10 eii , когда происходило преимущественное разрушение элементов от продергивания арматуры, уровень наполнений был примерно на 21,25Й нюхе уровня напряжений в стер;::нях с обычньм профилем по ГОСТ ( = 0,12). При длине заделки ¿х = 15 ûU , когда происходило разрушение по скато-му бетону, напряжения в продольной арматуре били практически одинаковы, независимо от профиля продольной арматуры.

3. При стержнях с серповидным профилем по ТУ ( je, = 0,06) величина смещения продольной арматуры при длине заделки = 5

и i„ = 10 ей , была выше в среднем на 71% , чем для стерзней с обычным профилем по ГОСТ ( Л. = 0,12). Для балок с более высокой прочностью бетона — 30 МПа величина смещения арматуры снижалась в среднем на 61,4$.

4. Дри стержнях с серповидным профилем по ТУ ( /е, = 0,06) при длине заделки -1Х = 5 к ix = 10 dz несущая способность балок была ниже в среднем на 14,64^ , чем при стержнях с обычным профилем по ГОСТ ( = 0,12). При длине заделки -¿х = = 15 de, , когда происходило разрушение по сжатому бетону, несущая способность балок была практически одинакова.

5. Расчетная длина анкеровки арматуры принимается пропорциональной диаметру стертая icin, , расчетному сопротивлению арматуры Яs и обратно пропорциональна сопротивлению сцепления арматуры с бетоном R-tond. • Сопротивление сцепления арматуры

с бетоном Я fond, определяется как или

R'hn.cL = ■ ^ i где коэффициенты уЗ и £ определяются в зависимости от профиля продольной арматуры (для арматуры с серповидным профилем по ТУ = 0,25 ; g т = 2,815 ; для

арматуры с профилем по ГОСТ fr = 0,33; =3,75 ).

6. Соотношение между прочностью сцепления арматуры серповидного грофиля по ТУ ( = О.Оо) и арматуры обычного профиля по ГОСТ ( = 0,12) составчкет 0;75 , т.е. длина анкеровки для стержней с профилем по ТУ увеличивается на 33% по сравнению с, длиной анкеровки стершей с профилем по ГОСТ.

7. Результата расчетов по предлагав!,¡ой методике дают хорошее приближение к опытным данным (среднее соотношение расчетные и опытных значений несущей способности для. арматуры обычного и серповвднсго профиля составляет 0,923 ),

8. Впредь до проведения дополнительных экспериментальных исследований целесообразно принимать при конструировании длину заделки ¿у. не менее 5 й , а длину анкеровки арматуры

не менее 15 для арматуры с обычным профилем и

для арматуры с серповидным профилем.

.&.З. ^