автореферат диссертации по строительству, 05.23.07, диссертация на тему:Совершенствование конструкций и исследование гашения энергии за трубчатыми водовыпусками рисовых систем

г о ноя

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН

Жамбылский гидромелиорзтивно-строительный институ

На правах рукописи УДК: 626.823.5:627.838

Бекбергенов Куандык Паримбекович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ И ИССЛЕДОВАНИЕ ГАШЕНИЯ ЭНЕРГИИ ЗА ТРУБЧАТЫМИ ВОДОВЫПУОСАМИ РИСОВЫХ СИСТЕМ

специвльностъ 0S.23.07 - Гидротехническое и мелиорвтивное

строительство

АВТОРЕФЕРАТ диссертации не соискание учёной степени кандидате технических наук

Работа выполнена е Казахском нзутао-исследдЕЕтелъском 'институте" водного хозяйства (КезНИКВХ)

Научный руководитель

кандидат технических наук, доцент

С.А.Сарсвкввв

Офщщгльные оппоненты:

доктор технических наук, профессор

кандидат технических: наук, доц&нт

А.А.;Бондарь П. Г.Садов

Ведущее предприятие - институт Сясвзводпроект

ЗаштЕ диссертации состоится "оР^" 1Э95г.

в /У " часов на заседании Специализированного совета К.18.03.01 в КамОылскпм гидромэлиоративно-строительном институте по адресу:; 484022, г.ЕамЗыл, ул.Академика К.К.Свтпаева,28. Отзывы не автореферат, заверенные печатьв, просим направлять в двух ёкземплярах на имя ученого секретаря специализированного совета.

С диссертацией можно ознакомиться е библиотеке института. Автореферат разослан "СЗ^У " 1395г.

Ученый секретарь

СдьЦИЕЛИЗИрОВЕННОГО СОВСТЕ,

кандидат твхзичвггах наук ' АЛ'.НКЕТКАЛКЕБ

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. В настоящее время в условиях перегода республики к рыночным отношениям мелиорация остается мощным фактором интенсификации сельскохозяйственного производства. В решения! президента республики и правительства большое значение придается внедрении в сельскохозяйственное производство высокоэффективных технологий в том числе и в орошаемом земледелии. Производство риса в нашей республике занимает одно из ¿едущих мест в орошаемом земледелии, и охватывает до 20% орошаемых площадей. В этой связи республике предстоит выполнить огромный объем работ по реконструкции и строительству на оросительных (особенно рисовых) системах. Известно, что на каждую тысячу гектаров орошаемой площади на каналах мэжхозяйственной и внутрихозяйственной сети приходится возводить I4D-I60 сооружений, из них 60-65 % составляют трубчатые водовыпуск-регуляторы.

Опыт эксплуатации трубчатых сооружений на рисовых; оросительных системах показывает,, что существующие конструкции не всегда надежны в работе. Так по результатам обследований рисовых!оросительных систем (Кзыл-Ординского Левобережного массива, Акдалинского и Тасмурувского массивов Алматшской области), 15-25% постро енных сооружений по типовым проектам в течение 3-5 лет эксплуатации разрушается полностью, а 40-50Ж нуждаются в ежегодном ремонте. Одним из слабых мест этих сооружений является нижний бьеф. I

Главной причиной недолговечности сооружений является несовершенство конструкции нижнего бьефа, неравномерность распределения удельных расходов, наличие сбойных течений в отводящем канале, отсутствие аффективных гасителей, что приводит размывам в нижнем бьефах,к полному или частичному их разрушению. Поэтому совершенствование методов расчета и проектирования, разработка новых конструкций трубчатых сооружений, повышающих надежность и!долговечность i их в эксплуатзци приобретает большое народнохозяйственное значение.! >

Ц в Jt ь работы. Совершенствование конструкций!гасителей за трубчатыми сооружениями, разработка методики гидравлического расчета и; проектирования, прогнозирования местного размыва и определения длины крепления в нижнем бъефе. Разработка типового проекта трубчатого водовыпуска для рисовых оросительных систем.

Задачами исследований яеляэтся: - натурные сбслздоеаякя стаестеухдих трубчатых еодоеыпускных соо-

/

ружений на рисовых оросительных системах Кзыл-Ординской и Длматын-ской области и установление основных причин разрушения сооружений;

- оценка эффективности применения наиболее распространенных гасителей и разработке новых, более совершенных конструкций;

- установление структуры потока в нижнем Оъефе трубчатых сооружений с существущими и предлагаемыми гасителями;

- исследование влияния шероховатости крепления рисбермы на вату-хание продольных скоростей и установление оптимальной длины крепления за предлагаемыми гасителями. |

- разработка методики гидравлического расчета и конструирования гасителей, прогноз местных ;размывов и длины крепления за трубчатыми водовыпусками. '

Научная новизна работы состоит в том, что в ней исследован принцип рассредоточения потока и сооударвния струй при конструировании различных типов гасителей энергии, получены зависимости распределения осреднении и актуальных скоростей по дайне отводящего каналв для различных типов гасителей энергии, установлена зависимость влияния шероховатости рисбермы на затухание продольных скоростей. : . j

. Предложена методика оценки эффективности конструкций гасителя на глубину воронки размыва, которая позволяет экспериментальным путем установить оптимальные параметры конструкций гвсителбй. Установлено влияние параметров штока и конструкции гасителей! в нижнем бъефе на; глубину и, расположение воронки мастного размыва. Предметом з 18 nj и т ы я в л !я в т с я: ;

- конструктивное решение типов гаситвлвй анергии за трубчатыми водовыпусками; I i

- результаты , экспериментальных исследований по обоснованию размеров и конструкций гасителей;

- методика расчете и принципы конструирования трубчатых щелевых гасителей типа - УТГ. j \

Практическая ценность: Разработаны три тина трубчатых гасителей для водовыцусков рисовых систем, обеспечиваниях гашение избыточной энергии потока, и устойчивость потока в нижнем оьефе. а также интенсивное затухание скоростей потоке нв сопрягащэм участке, что обеспечивает сокращение длины крепления.

VSl ут ТТ/""»/**П»т>ПС|Т1и ТГТ1 С. ГТТГГТО ">'. ^' О ТЧ т-v ТЭГ\ППТ)1ГГГЛГП1ГГ\Т> VIPT1_T '» \ГГ7,Т~—О

дии * III 14 *J'j V WJbWAJ W J> Л О. ДА V J. А. Ы

не Левоберехшж Кзыл-Ординском массиве,где они успешно проеле производственные испытания.

-23-Тужырым

Бекбергенов Куандыц Парымбек улыныц нандидаттын; диссертациясы "Kypi ш KYlîejiepi ндеп щубырлы су агызгыттыц теменп бьефиздеи энергия бесец-деткиатердщ кумысын зврттеу" меселелерше арналган. | Диссвртециялык кумыс К1р1спеден терт тараудан.корытындалар мен усыныстардан турада.Пайдаланылган эдебиетпн саны 12.3 . Кумыс 420 бетте машинамвн казылган, il кеств, 56 суре;т, жене 27 приеме гареда. |

Диссертацияда курил куйелергндегг каналдарда| салынган цубырлы су агызгыштыц теменп бьефтеи агын энергиясын; бэсендэтга штврда ц зкумысын зерттеп.олардыц конструкция сынын, ттпмда жумыс 1стемейпн-Д1Г1Н дэлелдеп,теменп бьефин бузылу себептер1 !анык;твлган.

Зерттеу жумыстары Кызылорда,Алматы облыстарыньщ Пйркейл1, Задала Kypim гуйелер1нде салынган к,убцрлы су агызгыштарда курп 3i лген.

Кумыста, бурын щолдвнылып келген агын энергиясын бэсевдеттш-терда лабораторияда модельдерде зерттеп,гидравликалык, тургыда кем-шицктер1н ашщтап, олардьщ же ti лдар1 лген кава крнструкциясын жа-сап.ендтр: сте колдану жагы каралган. 1 i

Жег: дщрз лген агын энергиясын бэевдетга штерд1 ц i кчубырлы су агыз-гыштардыц теменп бьефте болатын бузылу процесстерш кане су шаю терецщпн 1,5-г,о есе азайтатыны аныцталган. Эксперимент жэне теориялыц есептер непзгнде усылынып отырган агын! энергиясын бэ-севдетшштердщ непзп елшемдер1, су шаю коэф5ициэнттер1 олардда конструкциясына байланысты екеш аннцталган.

Ецбекте цубырлы су агызгыштын агын i энергиясын бэеевдеткиптердщ тш мда л п , су паю процесстер1 зерттелш.олардыц тарещцин есептеп шыгаратын формулалары бер1лген. !

Яумыс корыгындасында,жет1дд1р1 лген :агын энергиясын бэсевдетгаш-тердщ яаца конструкциясын кэне гидравликалык есептеу методикасын пайдаланып Казакстан су цурылкстерын хобалау институты "Сэюзгипро-рис"цубырлы суагызггызтын гада ткппк ггобагаш ¡касады.Ол кэба Мэс-кеу калзсындагЕ ВО "СОЮЗВОДПРОЕКТ" икститутышн гылымг.-тегкикалш; Кецес1нде бек:т1ЛД1.( Хаттама N 439,29.06¡.1981«.)

-ZA-

Summsry

of K. P. Beckbergenov's candidate degree thesis "improvement of construction and exploration of energy extinquish beyond the pipe water-let at the rice systems".

The analysis of the. main theoretical and experimental works studying the local wash-out and problems of stream enrgy extinquish beyond the hydrstechnical constructions is given in the thesis.

The results of nature observation and exploration of the typical pipe water-let, at the;rice systems of Kzyl-Orda and Almaty regions are perbormed and the main causes of deformation and destruction of lower side of pipe constructions for the outlay to 10 m3 per second /.are defined.

Three types of the improved stream energy extinquish, the sphere of it's usage are worked out and the main criteria of it's efficiency in comparision with the existing : ones are proposed. : i

The calculated length dependences, defining the strengthened length accounting tfye coefficient of the stream turbu-lency in a lower side and dependences, defining the wash-out depth, accounting the coefficient of construction of extinquish (Kp) and strengthened length (Ke) are obtained.

The method ofIhydroulic.calculation and designing of the pipe water-let withthe speit extinquish of the ; LUG type ; is worked out. ;; i

By the design institute "Soyuzgyprorice" the typical pro-

fcr the outlay, to 10 m3 per which committee "Soyuzzodp-

ject "The pipe crossing-regulator second extinquish" was worked put

3ject" (Protocol N 439, The thesis includes

06.2E.1981). A chapters.

•120 pages of the typed

text, 56 bigures, il tables and The list of literature incluc

27 the supplement. es 123 titles.

Результаты исследований дают возможность прогнозировать величину воронки мастного * размыва зе предлагаемыми гасителями энергии и определить необходимую длину 1среш1вния. Применения рекомендуемых конструкций гасителей для трубчатых водовыцусков позволило сократить затраты на строительство и эксплуатацию на 10-15%.

Реализация и внедрение результатов исследований осуществлено путем издания нормативных документов ММВХ КазССР и ММВХ СССР: j

- методические указания по гидравлическому расчету и проектированию трубчатых регуляторов с гасителями типа УТГ, Жамбыл, 197Г7 г.;

- трубчатые щелевые гасители типа УТГ, Жамбыл, ЦНТИ, 1985г. ;|

- типовой проект "Регуляторы-переезды трубчатые на расход до 10 мЗ/с и перепад до 3 м с щелевыми гасителями", Шымкент, Союгипро-рис, 1980 г, утверзден ЕТС ВО "Сошзводпроект" от 29.06.1981 г., протокол N 1439. '

Публикация. По результатам выполненных исследований опубликовано 10 статей и 2 (два) нормативных■ документа, в которых изложено основное содержание диссертации.

Апробация работы. Основные положения доложвны и одобрены на научно-технических конференциях ЖГМСИ (1972, 1974, 1976, 1977, 1985 V.r.), на III Всесоюзной конференции по гидравлике дорожных водопропускных сооружений (Гомель, 1973г. БвлИШГГ) и на техническом Совете по типовому проектировать института ¡ВО "Союзводпроект" (Москва, 1981г.).

Объем работы. Диссертация состоит из введения, 4-х глав, выводов, списка использованной литературы из 123 наименований и приложений. Работа изложена на 120 страницах, содержит, рисунков, i1 таблиц. ;i

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

ВО ВВЕДЕНИИ обоснована актуальность теш и указана область практического применения результатов исследований.

В ПЕРВОЙ ГЛАВЕ приведен анализ основных теоретических и экспериментальных работ советских и зарубежных ученых по изучению местного размыва и вопросам гашения энергии потока зе гидротехническими сооружениями, исследованию условий сопряжения потока в нижнем бьефе трубчатых сооружений и совершенствованию конструкции гасителей. Этим вопросам посвящены работы М.З.Абрамова, В.С.Алтунинз, Т.Х.Ахмэдова, К.А.Амирова, Н.Н.Евляшевского, А.А.Бондарь, Д.Вред-

ж,Н.А.Вознесенского, М.С.Вызго, Р.И.Вагапова, В.И.Гайдученко, Ф.Г.Гунько, С.В.Избап, Г.Кльчева, К.А.Забабурина, Е.А.Замарина, А.А.Кадырова, Н.Ю.Казивва, Н.Т.Кавешникова, А.Ф.Киенчука, П.И.Коваленко, Д.И.Кумина, И.И.Лэви, Л.А.Машковича, . Ц.Е.Мирцхулавы; М.Х.Михвлева, А.Петерка, Г.А.Петрова, В.Я.Поповой, Ш.Райнова, Н.П.Розанова, И.Л.Розовского, Б.И.Студеничникова.Е.Е.Саратова, М.М.Селяметовой, H.H.Суровой, С.А.Сарсекеева, К.А.Сулейменова, М.М.Скибы, И.И.Тараймовича, А.Е.Тлвукабылова, А.М.Тугай, И.П.Туг пинова, М.Э.Фэкторовича, В.А.Храпковского, Р.Чоу, Р.Р.Чугаева, И.А.Шеренкова, Б.Д.Шинибаева, А.ПЬклича, П.К.Цветкова.и др. Отмечено, что большинство экспериментальных работ посвящено вопросу изучения местных размывов за консольными сооружениями (с сопряжением бьефов свободно падающей струей), изучении сбойных течений! многопролетных гидротехнических сооружений для конкретных конструкций нижнего бьефа с широким водосливным фронтом, что за-j-труднявт применение! экспериментальных данных, полученных в этих работах для одно и двухочковых трубчатых сооружений. Большинство экспериментальных работ проведены на неразмываемой модели с прямо-) угольным сечением отводящего канала. !

i I

В обзорной части работы рассматривается также современное состояние вопроса проектирования и методов расчетов нижнего бьефа | трубчатых сооружений на оросительных каналах. Дается анализ эффек-j тивности работы различных типов устройств нижнего бьефа трубчатых j сооружений и показывается, что сущесгвухщие конструкции гасителей j трубчатых водовыцусков наряду с достоинствами имешт и некоторые i недостатки. Прежде всего это проявляется в деформации и размыве j наш бьефов, в дополнительных затратах на ремонт и восстановле- i ние сооружений.

В, главе I дан также обзор существующих методов гидравлического i расчета и назначения длины крепления нижнего бьефа. Рассмотрены так жв работы, посвященные экспериментальному изучении прыжкового сопряжения бьефов и сбойности течения в пространственных условиях.

Проведенный аналитический обзор существующих исследований и разработок показывает, что несмотря на многочисленность имеющихся конструкций гасителей, выбор наиболее рационального из них в каждом конкретном случае затруднен из-за отсутствием расчетных зависимостей для сравнительной оценки эффективности их работы.

В главе I также приведены результаты натурных исследований типовых трубчатых водовыцусков на рисовых оросительных системах ЛвЕоберэжнего массива Квыл-Ординской области, Акдалинского и Тас-

мурунского массивов Алматынской области.

Были обследованы 80 водовыпускных сооружений. На этих же сооружениях были проведены исследования в течение 1970-1975гг. При этом выполнялись следующие виды работ:

- измерение основных размеров и техническое описание;,

- изучение поля скоростей потока в нижних бьефах исследуемых сооружений;

- плановая съемка нивелированием русла канала на выбранных створах и в характерных местах размывов;

- отбор проб грунта на механический анализ со дна и откосов канала; .'

- описание и фотосъемка участков нижнего бьефа;

- описание состояния гасителей анэргии;

- описание' состояния рисбермы и отводящего русла.

На основе полученных данных составлялся индивидуальный паспорт натурного. обследования водовыпускных сооружений.

В результате натурных обследований и исследований трубчатых во-довыпусков построенных по таловым проектам были установлены причины образования характерных видов деформации и разрушений, главными из которых является:

- принятая длина крепления отводящего русла не обеспечивает затухание скоростей потока до бытовых значений в канале;

- стесненив потока сооружением способствует возникновению интенсивных сбойных течений, увеличению удельных расходов, чаще всего при несимметричном открытии щита сооружений. При этом растекании потока в нижнем бьефе сопровождается наличием боковых водоворотов, способствующих размыву берегов за сооружением;

- отсутствие высокоэффективных гасителей, работающие в любом гидравлическом режиме в нижнем бьефе трубчатых сооружений;

- несовершенство конструкции нижнего бьефа, проявляющееся в разрушении крепления и образовании местных размывов;

- несовершенство конструкции стыков, несоответствие расчетных режимов работы сооружений с фактическим, низкое качество строительно-монтажных работ (слабое уплотнение грунта в обратной засылке и отсутствие подготовки под плитой крепления).

В результате натурных обследований установлено, что в нижних бьефах трубчатых сооружений наибольшее распространение получили гасители типа: водобойных колодцев, прорезных стенок в один и две ряда, донных напраЕЛягцих порогов, гаситель САНККРЙ (Машксвичз).

Рисберма большинства сооружений выполнена в виде горизонтального

водобоя из гладких и ребристых плит. В худшем состоянии находятся сооружения, у которых отсутствуют гасители. Пропускная способность исследованных сооружений составляет от 2 до 10 м3/с, действующий напор колебался от 1,0 до 1,5м, длина рисбермы достигает 18...25м.

Результаты натурных исследований показали, что применяемые типы гасителей в большинство случаев не устраняют местный размыв в нижнем бьефе.^ при этом выяснилось, что наибольшая глубина воронки размыва наблюдается при сбойности течения и наличии водоворотных зон по обе стороны транзитной струи. Этим же объясняется боковой размыв русла канала, подмыв сборного крепления и его разрушение. Детальная характеристика состояния нижних бьефов водовыпускных сооружений рисовых систем представлена в приложении диссертации.

Результаты обследований 80 объектов показали, что,на всех сооружениях наблюдается интенсивный размыв и деформация нижнего бьефа.

Несмотря на некоторые успехи в области типового проектирования, достигнутые за последние| 15-20 лет, положение с качеством типовых проектов сопрягавших сооружений (трубчатого) типа нельзя признать удовлетворительным из-за малой надежности сооружений в работе.

¡Результаты полевых обследований показывают необходимость дальнейших исследований по гашению избыточной кинетической энергии в целях предотвращения местных размывов за сооружениями,разработке более совершенных конструкции гасителей, установлении оптимальной длины крепления, отвечащие местным грунтовым условиям! ; | ; В ВТОРОЙ ГЛАВЕ приведены¡результаты экспериментальных исследований эффективности применения некоторых:'.наиболее распространенных шюв гасителей в нижнем бьефе трубчатых! .сооружений и новых конструктивных решений по совершенствованию гасителей.

■ Задачами исследований являлись: . ■

- установление влияния конструкции гасителей в нижнем бьвфе сооружения на распределение скоростей и на глубину воронки размыва;

- установление критериев эффективности новых более совершенных типов гасителей наряду с существующими. | i

Экспериментальные исследования проводились на трех установках в масштабах 1:|о, 1:15 для одноочковых и 1:20 для двухочковых со-ружэний, с размываемым и неразмываемыг^ нижним бьефом. Моделирование производилось ш критерию 2руда jFr = v2/gl = ideir.. Числа Рейнольдса на моделях составляли Яе = 40000-75000. Исследования

I

проводились в горизонтальном лотке трапецеидального сечения с заложением откосов т = _:1,5. Ширина лотка по дзу составляла Ь=15-20 см, размываемый участок в нижнем бьефе на модели был равен

4м, что при масштабе 1:10 соответствовал длине Ъ = 40 м натуры, а для модели 1:20 !•= 80 м. Длина крепления дна русла от концевого сечения гаситвля изменялась в пределах от О до 1СГОГ, где Вт - диа-медр водопроводящей трубы модели. В опытах в качестве размываемого материала был песок средним диаметром йср = 0,55 мм.

Изучение структуры потока, т.е. распределение скоростей по ширине, глубине лотка и затухание ее по длине за различными гасителями выполнялось на неразмываемой модели. Геометрические размеры экспериментальной установки с размываемым нижним бьефом те же, что и для неразмываемого русла. Модели водовыцуска были изготовлены из стальной трубы диаметром 10 см (1:10) и 7,5 см (1:20), а колодец и крепление из листового железа 4 = 3,0 мм. По точно отнивилированным бортам лотка в нижнем бьефе перемещалась каретка с измерительными приборами. Лотки были оборудованы пьезометрами для измерения перепада горизонтов воды верхнего и нижнего бьефов. Крепление рисбермы выполнялось из металлического листа с зубом и наклейкой на нем песка диаметром 3-4 мм.

В опытах измерялись: расход Q, глубина воды Л и соответственно в верхнем и нижнем бьефах, продольные составляющие мгновенной скорости штока в 3-5 створах по длине отводящего 1 русла и 5 вертикалях по ширине (в каздом створе).

Замеры скоростей в опытах на жесткой модели за одно и двухочко-выми сооружениями производились тензометрическим датчиком конструкции КазНИИВХ. Тензометричекий датчик однокомпонентного типа пред-: назначен для измерения продольной составлящей мгновенной скорости потока в точке. Приемным элементов тензодатчика является плоский диск диаметром 3 мм, что позволил вести измерение скоростей на расстоянии 4-5 мм от дна. Тарировка тензодатчика производилась в экспериментальном лотке с помощыз трубки Пито в интервале скоростей 20-80 см/с. Оценка достоверности полученных данных производилась путем сравнения расходов вода,I вычисленных по эпирам распределения скоростей, с расходом на мерном водосливе, расхождения не превышали 3%. Мгновенная скорость потока в точке записывалась на самопишущий прибор Е320-1. Период' сглаживания при определении средней скорости составлял Т=100 с. Максимальные и минимальные скорости устанавливались по записи! и тарировочной криЕОй. Путем статистической обработки не ЭВМ для каждого ряда определялись среднее значение скорости и среднеквадратичное спслонение с_. За максимальные продольные состэеляютв скорости принимались значения 1% обеспеченности.

Отметки дна размываемого русла измерялись мерной иглой, свободно перемещающимся по полозьям вдоль створа. При экспериментальных исследованиях нами была принята конструкция сооружения с входным и выходным портальными оголовками (обратная ствнка бвз конусов) и плоским затвором. При такой форме входного оголовка создаются наиболее тяжелые условия работы нижнего бьефа.

Для оценки эффективности различных конструкций были исследованы следушщб модели гасителей: гаситель САНКИРИ (Л.А.Машковича),: трубчатый гаситель ВНИИГиЫв (В.Я.Поповой), гаситель УкрНЖГиМа, коробчатый гаситель "Средазгшроводхоз", коробчатый гаситель с Г-образной забральной балкой (США) и конструкции разработанные автором: углубленный трубчатый -гаситель УТГ-1, углубленный трубчатый гаситель с двухсторонним вырезом УТГ-2 и углубленный; трубчатый гаситель - противоток УТГ-3 (рис.1).

Основными критериями'оценки эффективности работы гасителей с неразмываемым ^бьефом являлись степень расширения потока в плане и характер распределения скоростей в промерных створах, а на размываемой модели оценивалось по глубине размыва. ;

Опыты проводились по следупцей методике: при исследованиях : характера распределения скоростей в нижнем бьефе устанавливался ; гаситель,затем пропускался определенный расход в нижний бьеф при | полном открытии трубы. Бри этом подтопление со стороны нижнего бьефа не производилось. Глубина воды в нижнем бьефе устанавливалась в зависимости от значения пропускаемого расхода через сооружения. Скорости и глубины воды за гасителями измерялись в трех-пяти вертикалях и трех точках по глубине в каждом створе. Опыты с размываемым отводящим руслом проводилось по следупцей методике: модель заполнялась размываемым материалом (песком), который уплотнялся в сухом виде вровень с отметкой дна крепления. Затем в нижнем бьефе устанавливался гаситель и крепление определенной длины. После модель заполнялась водой и устанавливался рас^ четный расход. Глубина воды в нижнем бьефе устанавливалась в зависимости от значения пропускаемого расхода. Опыты проводились до полной стабилизации воронки размыва за креплением (Б,0-Б,5 часов).

В результате проведенных исследований к полученных данных на жесткой и размываемой моделях нижнего бьефа установлено, что гаситель САНКИРИ целесообразно применять при малых расходах до 2 -3,5 к" /с при этом обеспечивается равномерное распределение лото-ка по ширина рус^в Дэ-Льчейше** увел.г^ечии расхода 'до о в натуре) гаситель н& обеспечивает растекание потока по ширине

О)

A-A

S)

A-A

(OS - /Q>

HA

w

Щ-.

ïï

с

1 ТТТТ" 1 1 1 1 1

__J -,-п * H

1 tólll, 1

: A

T

Гиг [. Гап-итрлп типа УТГ. я) УглублетчтшЧ трубчятнП гаситель УТГ-1. (!) Углубления« трубчлплП таг.итсль-пг",т'»т,пт™' VTT-3. pi .Уттп'<$л*т>нй трубчятнП гаситель с длухптпрти™ пироярм УТГ-2. I-торцгрнр oTPRpcnm.

русла, основной поток выходит сосредоточенной струей через полу-кольцеобразнуш часть, наблюдается фонтанирование струи, появляются области обратных течений у откосов и опасные по величине волнения. Все это приводит к повышении скорости в осевой части русла и за креплением скорости увеличиваются, а затухание скоростей по длине потока замедляется. Указанный недостаток устранен в гасителе конструкции УкрНИИГиМ, отличапцвго тем, что вместо полукольцевой диафрагмы устроена разрезная вставка. Наличие разрезной вставки позволяет выравнить удельные расходы в отводящем русле. Поэтому эта конструкция может быть применена при расходах до 5 м3/с и перепаде до 0,5 м.

Исследование трубчатого гасителя ВНШГиМа при тех же расходах показало, что растекание потока и гашение энергии в нем происходит за счет внезапного расширения. Растекание потока в плане характеризуется тем, что при выходе из трубы происходит радиальный слив потока с разной интенсивностью по отношению к оси и откосам канала. Основная часть потока поступает из выходного отверстия гасителя в направлении откосов,¡а незначительная его часть в сторону обратного течения и по оси канала. Вследствие возникновения обратных течений в верхней части образуются два симметричных вальца. Поэтому максимальные скорости имеют место у откосов канала". С увеличением расхода до 5 м3/с донные скорости становятся больше допустимых скоростей тей на размыв. Эта конструкция гасителя обеспечивает лучшие условия сопряжения потока и более интенсивное гашение анергии по сравнению с гасителями САНИИРИ и УкрШШГиМа|'и нами рекомендуется применять за одноочковым трубчатым сооружением]при расходах до 5м3/с,перепаде до 0,5 м- ' !:

Исследование корбчатого гасителя "Срвдазгигфоводхоз" показало, что на выходе из гасителя поток образует своеобразный валец, заканчивающийся на расстоянии (5-Б)В от сооружения. Эта конструкция гасителя хотя и способствует равномерному распределению скоростей по сечению, во сбойности течения не [устраняет полностью,при этом на расстоянии (4-5)1) от гасителя максимальные скорости смещаются по вертикали'| к дну. С увеличением расхода (0 > 5 л^/с) эффективность работы коробчатого гасителя резко[снижается вследствие образования значительных волнений. Кроме того было еыяелвно, что для аффективной работы коробчатого гасителя необходимо значительная глубина в нижнем бьефе и степень затопления грубы долгза быть е пределах

м-? п | "

Коробчатый гаситель конструкции США имеет прямоугольное сечение

v.

vmox —/.0

O.í

0.»

lo " 0.9 0.» 0.7 O.í û.s

0.1

'S 4 en от днг. Kroox /.» 0.9 0.8 ОЛ Д.« 0.4 OA O.íhoT notofiXH,

ч i i \ - —

-i . i

_ . j - 1

— — — — - i- ... i — — — — — —

-

-7 Л (1

1 í — >

« ? i

h

0,6h от noSepM..

■p

S

|Ч !

. i

1 1

i

í.o

0.9

_ttí OS 0,4

o.s

i 4"S s 7

f

N5

0.2 h от raícfXh

Ы

Z i A 5 S 7 ±

h

1

Рис.2.

где:

в плене с~шрдащши--боковыми стеакама и порогом, образующим в нижнем бьефе как бы водобойный колодец глубиной, равной высоте порога. Исследование гасителя за одноочковым сооружением на расход до 4 м^/с показало отсутствие сбойных течений и обеспечение равномерного распределения скоростей потока . при выходе в отводящее русло. Однако такая конструкция гасителя грамоздка и сложна, легко засоряется и трудно поддается очистке. Результаты лабораторных исследований изменения относительных скоростей за исследованными гасителями представлены на графиках = /(2/Ю (рис.2), где й-осредненные

в точках промерных вертикалей скорости за исследованными ; гасителями; Умах-максимальная скорость за гасителем САНИИРИ.

На графике приведена интенсивность затухания скоростей для различных типов гасителей.,Если условно принять отношение и/и за гасителем с двухсторонним вырезом за единицу, то значения этого соотношения ;за другими типами гасителей составят:' для гасителя САНИИРИ - 1,5-2.1, для гасителя ВНИИГиМ - 1,1-1,5. Таким образом трубчатый гаситель с двухсторонним вырезом является наиболее эффективным по сравнении с гасителями САНИИРИ и ВНИИГиМ.

Сравнительная оценка эффективности существующих и разработанных типов гасителей за трубчатыми водовыпусками осуществлялась по экспериментам на размываемых моделях при масштабах моделирования М 1:10, М 1:20 и длине креплении 45, где £ - диаметр трубы водо-;выпуска. Опыты проводились при числе Рвйнольдса более 40000, т.е. в ¡автомодельной области. На одноочковом сооружении исследовали гасители САНИИРИ, УкрНИИГиМ, ВНИИГиМ, коробчатый гаситель; США, коробчатый гаситель Средазгипроводхоза, углубленный трубчатый; гаситель 'УТГ-1, углубленный трубчатый гаситель с 2-х сторонним вырезом УТГ -2 при расходах соответствующих 2...4 ьг/с натуры. На; двухочковом сооружении исследовали гасители САНИИРИ. УкрНИИГиМ, трубчатый гаситель ВНИИГиМ, углубленный трубчатый гаситель УТГ-1, | углубленный трубчатый гаситель с 2-х сторонним вырезом У7Г-2 и I углубленный трубчатый гаситель-противоток УТ-3 при расходах, соотввтсвупщкх 2... 10 к~/с натуры. Результаты зтих исследований прздставлены е

воронки асители 'эаза по

виде графиков Т/й = ЦО/и^ЩГ) на рис.3, где Т - глубина размыва в м. Из графиков следует, что предлагаемые Ьбеспечиваот уменьшение глубины местного размыва в 1,5-2 сравнении с существующими конструкциями.

Е работе приведены специальные исследования по выбору и критериев эффективности при сопряжении потока в нижних бье| выявления этих критериев опыты проводились при одинаковых

оценке ¡)ЗХ. Для жданных

. .1. ГгягЬт'г .плписттмог»тп r^vfitwu л^ргнгп рПг*»тт.трп »При чп.^т'чш? ^пплчптпт.х типпр гпритг.тгп пттт>гнм ( пгтт

Т.Гпгитг.чт, .VnpIIlVïïV'. Р. .Гаситель ' САНИИП1. З.Гпситгль П1П!!!Ги1-.- А. Уг^блтп!нВ"гггуРч»ттЧ гясптгль " 2-* 0Topr.it!»»'»' лмгоппм, ñ З'глу блечнмП

Tpvfí"-4TM" ГЛГЦТГ..П1—ripoTiínriTo!;ч Г). У глублоЧ1тыч "■руГ.Г1ПТ1т'*< ГЯОТ'ТОЛ*'.

граничных условиях и до единой методике. При этом исследования проводились на модели конструкции гасителя, отввчащвму пространственному характеру патока в нижнем бьефе. Основные критерии эффективности гасителей энергии приняты го методике М.Э.Факторовича с дополнением их критерием по глубине размыва.

I. Критерий погвшенкости избыточной кинетической энергии X ) определяется отношением потери энергии на гасителе к энергии потока до гасителя:

( I )

Опыты показали, что при расходе 0 = 12,6 л/с ( 4 м3/с в натуре, М 1:10) за одноочковым сооружением степень погашенности кинетической анэргии характеризуется коэффициентом - Е^ = .0,75 за гасителями УТТ-1 и УТГ-2, а за двухочковым сооружением при1 расходе 0=5,6 л/о (10 м3/с в натуре, М 1:20 коэффициент - Е^ = 0,72 для гасителей УТГ-1, УТГ-2 и УТГ-3.! | I |

2. Критерий приближения к минимуму удельной энергии (£) представляет собой отношение

VI

потерь энергии к разности мевду энергией до гасителя и минимумом анергией при критическом состоянии потока:

- Е,

( 2 )

1 ~кг

Коэффициент : Кш показывает насколько тот или иной тип гасителя

1 : 1

уменьшает энергию потока и приближает его к возможному минимуму при критической глубине. Установлено, что за одноочковыми сооружениями при 0=1г,6л/с кинетическая энергия полностью гасится в пределах гасителя УТГ-1 и! УТГ-2,а значения коэффициентов К соответственно

1

равны 1,0 и',1,01. За двухочховыми сооружениями при С=5,6л/с коэффициенты ^есколько меньше и для УТГ-1 равен 0,94; для УТГ-2 и для УТГ-3 -|0,93-

3. Критерий сопоставления величин относительной глубины размыва за

асителями

(Я ) - определяется отношением глубины ворон-

ка размыва; при наличии сопоставляемого гасителя Т.

мшза

"дубле;

£слн условно ссоность £„=1,0,

:шм трубчатым гасителем Т :

г'

^ ~ г.

■дубине раз-

)

"утг

принять, что гаситель УТГ-то размывающую способность

имеет размыващую спо-других гасителей можно

представить в долях от нее. В результате проведенных экспериментов установлены коэффициенты размывающей способности (Я ) для гасителей за одноочковыми водовыпусками: конструкции ВНИИГиМ-1,4-2,1; коробчатый гаситель Средазгипроводхоз-2,1-3,4; конструкции САКЖРЙ-1,7 7 2,0; конструкции Укр НИИГиМ-1,4; конструкции США-1,5-2,7; углубленный трубчатый гаситель УТГ-1-1,0; углубленный трубчатый гаситель с двухсторонним вырезом :УТГ-2-1,1-1,4. Для гасителей за двухочковыми водовыпусками значения Ер соответственно равны: для конструкции УкрНШГиМ-2,7-4,0; для! конструкции САНИИРИ-2,5-5,0; для конструкции ВНИИГиМ-1,4-3,0; для углубленного трубчатого гасителя с двухсторонним вырезом-1,3-1,4; для углубленного трубчатого гасителя-противо-тока-1,2-1,4. |

В результате обобщения экспериментальных данных, полученных на неразмываемоей и размываемой моделях нижнего! бьефа, установлено, что гасители типа УТГ в основу конструкции которой положен принцип принудительного расширения потока с созданием 'многоструйной структуры, является наиболее эффективной конструкцией. В предлагаемых гасителях поток встретив реактивное воздействие расщепляется на отдельные струи. Часть его проходит под гасителем через нижние боковые вели, часть через верхнее отверстие, а часть струи выходит через торцевое отверстие и соударяются между собой на выходе из гасителя, что приводит их самогашении. Предлагаемые гасители обеспечивают болвв равномерное растекание потока в отводящем русле, интенсивное ' затуханив продольных скоростей, устойчивое течение в нижнем бьефе.Одно из больших1 преимуществ сооружения с гасителями типа УТГ заключается в том, что регулятор при всех расходах и глубинах воды в нижнем и верхнем бьефах работает в напорном режиме, при этом не снижается его пропускная способность и значительно улучшается условия работы нижнего бьефа по сравнению с существующими конструкциями трубчатых сооружений. Известно, что переменный режим работы труб сооружений приводит к разрушению стыков длит и вымыву грунта.

В| ТРЕТЬЕЙ ГЛАВЕ приводятся результаты натурных исследований трубчатых водовыпусков с гасителями типа УТГ-1 и УТГ-2, построенных на 2-х сооружениях канала ЛМК-86 Левобережного Кзыл-Ординского массива на расход 4 м3/с; Сооружение XI, диаметр водопроводящей трубы В -1,5м. длина I =1А м, ут:он трубы ¿=о,об. Длила колодца *к=е,ом, ширина колодца Ь =2,0 и глубина колодцэ 71^=0,6м. Длина крепления I =17,ок. При реконструкции, в нижнем бьефе построен углубленный трубчатый гаситель УТГ-1. Сооружение Я2, диаметр трубы Еэдовыпуске в =1,5м, I =11,ом, уклон трубы ¿=0,08, длина

колодца 1к= 8,ом, ширина и глубина колодца соответственно pas 2,0м и 0,5м. Длина крепления 14,ом. При реконструкции в ниа нем , бьвфе построен гаситель типа УТГ-2. Цель исследований заклю чалась в. проверке работоспособности предлагаемых конструкций натурных условиях. Результаты проверки в произвол- ственны условиях показали, что характер апшр распределения скоросте соответствует полученным при моделировании. Поверхностные скорост во всех |случаях превышают донные. Длина участка перераспределена скоростей в. нижнем бьефе сооружения составляет около 8D и ÎC соответственно. Длина крепления в нижнем бьефе, составляющая н сооружениях около 8D, достаточно для предупреждения размыва отво дящего канала, что соответствует данным лабораторных исследований Нивелировка дна и откосов канала в последующие годы показал отсутствие донных и боковых размывов за креплением, ,810 г подтверждается службой эксплуатации областного комитете водны ресурсов Кзыл-Ординской области. По результатам исслддовани работы сооружений с гасителями типа УТГ-1 и УТГ-2 можно конста тировать;; что усовершенствованные конструкции гасителей создай наилучший; гидравлический режим: отсутствует сбойное течение.,, гаше ние избыточной анергии потока происходит в пределах крепленног участке и затухание максимальных скоростей "обеспечивается-в преде лах участкв, крепления за гасителем, что видно за графиках зависи мости v=f{l/D) (рис.4), полученных по данным наблюдений в натуре.

В ЧЕТВЕРТОЙ ГЛАВЕ приводится, методика гидравлического расче и определения основных размеров щелевых гасителей типа |УТГ, рек мендации по определению длины крепления за такими сооружениям Приводится [также методика расчета глубины местного размыве д случая отсутствия крепления за гасителями и технико-экойомическ показатели рекомендуемых сооружений. Предлагаемые гасители типа У состоят из участка трубы, присоединенного к ;водовыцуску со сторо: нижнего и заглубленного в колодец глубиной C.5D. Вдоль это: трубы с одной или обеих сторон устраиваются продольные щел через которые вытекает в нижний бьеф весь расход, проходящий 4epi водовыпуск. |При расчете трубчатых водовыпуско^ в первую очере. необходимо знать коэффициент расхода сооружения. Как известно,ч' значение коэффициента расхода зависит от суммы коэффициент! местных сопротивлений. Для рассматриваемого jслучая эта сум; складывается из следующих местных сопротивлений на еходв по длине, на поворотах, не гыходе и коэффициента сопротквлен; самого гасителя. Если предположить, что исследования проводятся ]

1.2

0.8

0.4

00

«

q=i.6M'/c Im ¿= 1.2м

_ . /

г -- --

— --L i— __

Q = 2.5m% Обм

lkp

1 2

G¡

Vm/c i

1-Z

o.e

о/.

__ —

I I ((■UM1/'- h «.<= l.íS м

_ __ __ __

¡ г T

i__

I i

О 1 2

4

Г'-.-l. Иг-'^и'чшг ДП1ШНХ ii попсрхчпстпчх" ir* л.""!'е крепления an сооружен I-бсг глгктпля. 2-е гасителем.

---Т'МТЧЧГ

к^роетеП [ем.

одной и той же установке, то естественно, все коэффициенты, за исключением коэффициента сопротивления самого гасителя, будут одинаковыми. С целью установления коаффициета расхода системы были проведены специальные исследования при постоянных граничных условиях и пропуске 3-х расходов. В процессе производства опытов фиксировались расход 0, перепад горизонтов 2 и диаметр трубы В. Коэффициент расхода системы определялся подформуле: |

и = ~9—; - ' (4 )

I У 26г

где г = То - ^0:ГВ; То - напор в нижнем бьефе над осью трубы у выходных отверстий гасителя с учетом напора скорости подхода; ^отв - пьезометрическое давление в тойже точке.

В результате проведенных лабораторных исследований установлены следующие коэффициенты расхода системы при наличии различных типов

гасителей: . . \

| I ; I

а) гаситель-противоток - ^ 0,71; |

б) углубленный гаситель с - двухсторонним вырезом - ц = 0,68;

в) углубленный трубчатый гаситель - ц = 0,65.Значения коэффициента получены при относительной длине водопроводящей трубы 1/0 = 10-30.

Для определения размеров выходного отверстая гасителя ев ширину приняли постоянной (а=сопз£;, тогда элементарный расход на участка щели <3х и высотой а будет равен:

| ! | ; сЩ = а т- Ю бх . ( 5 )

Принимая распределение давления ¡по оси трубопровода по уравнению.

Бернулли и решая его совместно; с (5), получили зависимость для определения длины щели: '

! ! 'е > I : о с

где Ла - агсз^п ° - ; / - сгсв1г. * - ;

' ' | /2ё(С-К)иг -/2в(С-Ъ.)тг

0 - расходы соответственно в начале и конце щели; С - постоянная 'интегрирования.

Определяя постоянную интегрирования С при горизонтальном размещении ¡гасителя по уравнению Бернулли

с - * - ^ ц - -

получили следуюцуп зависимость для длины щели:

стсЧ" 1 - Ж- = ь [ 7 )

постоянный коэффициент для каэдзгс типа гасителя; Г/ - диа-

до 1,0-3,Ом.

метр гасителя трубы; а - ширина продольной щели гасителя. Для гасителя-противотока при р. = 0,71 коэффициент & = 1,76 да углубленного гасителя с двухсторонним вырезом при ц = 0,68 й=1,{ и для трубчатого гасителя при р. = 0,65 & = 1,95. .

При проектировании трубчатых водовыпусков тип гасителя выбирае' ся в зависимости от перепадов уровней воды 1 и расходов С:

для одноочковых сооружений УТГ-1 до 4,0м3/с, Ъ до 0.8м, УТГ-2 до 6,5м3/с, Ъ до 1,0-3,0м;

для двухочковых сооружений УТГ-2 до 10м3/с, г до 1,Ь-3,0м. УТГ-3 до 10м3/с, Ъ

Ширина выреза гасителя а принимается равной (0,85-0,9)0 - для УТГ-1, 0,80 для УТГ-3 и Ь.90 - для УТГ-2. I

Высота торцевого отверстия для всех типов гасителей принимается равной 0/3. ' ■ ! '

На двухочковых сооружениях с гасителями типа УТГ-1 и УТГ-2 расстояние между насадками принимается не менее О , с гасителем тип УТГ-3 не менее (1,5-2,0)0.

Размеры колодца принимаются из соотношений: ; длина колодца I = + 20, ширина колодца Ьк! = 20 за одноочков!» сооружением, Ък = (2-4)0,за двухочковым сооружением, глубина колодца = 0,50. | !

Длину крепления за труЬчатыми водовыпусками рекомендуется опре делять по формуле: ! ;

*кр 1= Щ»' I < 8 )

где ^-скорость воды в трубе, V - допускаемая скорость для грунта, О - диаметр водопроводящей ; трубы, т) - коэффициент турбулентности, равный по нашим исследованиям 1,3.

Нами предлагается зависимость для определения глубины воронз: размыва за водовыпусками в виде:

I =:2ЦГ . ! 9 )

; • " д

где К -коэффициент, учитыващий конструкции гасителей; К„ -коэффк

I

циент, учитывающий длину крепления; ц - средний удельный расход:

ср

и -допускаемая скорость, определяемая по формуле Д.^.МпрцхулаЕ

ад=35-/й~ 1%(В,ВП/й). |

На основании экспериментальных данных установлены следупще значения коэффициента Кг: для гасителя УТГ-1 - С,75, для УТГ-2 -0,62,для гасителя САНИКРК -1,0.

Коэффициент учитывающий длину крепления зависит от относительно;;

длины крепления и равен: Кл- 1 при 1/0 - 3, Ед= 1 - ЫЪ/ЪГ'" пр! 1/В > 3.. Коэффициент к зависит от конструкции гасителя и равен 0,5 для гасителя САНИИШ, 0,23 для гасителя УТГ-1 и К=0,26 для УТГ-2.

Экономический :эффект от применения трубчатых гасителей типа У! достигается за счет сокращения объемов работ по устройству крепления. из плит и каменной наброски, а также снижения эксплуатационно затрат. Годовой экономический эффект на один гектар подвешенно: площади на рисовых системах составит 300-400 тенге.

Полученные результаты свидетельствует об экономической целесоо разности применения трубчатых гасителей типа УТГ на сооружениях о сительных систем^ |

| ВЫВОДЫ К ПРЕДЛОЖЕНИЯ !

1. На основании исследований сооружений на рисовых систем Казахстана установлено, что основными причинами деформации трубч тых водовьшусков является несовершенство применяемых конструкт гасителей анергии в нижнем бьефе. Гасители типе водобойных коле дав, сплошных ¡и разрезных водобойных ¡стенок, ;донных направляй: порогов :и растекателэй САНИИРК за трубчатыми водовыпусками не обе печивазт расширение транзитной струи не вев ширину отводящего ке! ла, что приводит к снижении гашения энергии по оси потока, сбойнс ти течения, размывам и разрушениям в тгттит бьефах сооружений.

2. Предложены три типа совершенствованных конструкции гасите л трубчатый гаситель - УТГ-1; трубчатый} гаситель; с двухсторонш вырезом - УТГ-2 и трубчатый гаситель-противоток - УТГгЗ. Они облг дапт рядом преимуществ но сравнению с сущэствущими? сооружен! работает в напорном режиме;ликвидируштся сбойные течения ;обеспеч] вается равномерное распределение удельных расходов! по шири: канале и скорости в зпгвом сечении; уменьшается глубина размыва ; креплением в 1,5-2,0 раза.

3. Основными критериям:} оценки эффективности |работы гасите, являются: критерий логашенности избыточной кинетической энер К»=0,75; геритерий .приближения к минимуму удельной | энергии ! =0,93-1.0; 1фитерий сопоставления величин относительной глуб размыва за гасителями Кр=1,0-1,4 которые характеризуат степень шения энергии потока. |

4. Не основе результатов исследований распределения оерздзен и актуальных скоростей по длине отводящего канала, установлена тенсивность затухания скоростей, в зависимости от применяемых те

гасителей энергии, длины крепления и его шероховатости.

5. Получены расчетные зависимости по определению длины крепления с учетом коэффициента турбулентности потока в нижнем бьефе и глубины размыва с учетом влияния на размыв конструкции гасителей и длины крепления.

6. Для производственной проверки разработанных конструкций в натурных условиях на канале ЛМК-86 в К.зыл-Ординской области построены два экспериментальных сооружения, испытания которых полностью подтвердили правомерность результатов лабораторных исследований и теоретических предпосылок.

7. Установлены оптимальные размеры и конструктивные особенности гасителей типа УТТ^ а также разработана методика их гидравлического расчета. Составлена программа расчета на ЭВМ при проектировании трубчатых водовыпусков с гасителями типа УТГ на расход до 10м3/с и пзрепад до 3,0м. !

8. По результатам исследований и техническому заданию КазНИИВХ институтом Совзгипрорис разработан типовой провкт"Регуляторы-дерв-езды трубчатые на расход до 10м3/с и перепад до Зм с щелевыми гаси-

| телями",утвержденный научно-техничвским советом ВО" Сошводпроект". (протокол 439 от 29.06.1981г.),экономический эффект на один гектар

подвешенной площади на рисовых системах составил 300-400 тенге.

1

'1

Основные положения диссертации опубликованы в следулцих работах:

1. Бекбергенов К.П., jСарсекеев; С.А. Исследование и разработка новых типов гасителей,энергии для трубчатых водовыпусков //Научное исследование по гидротехнике в 1972 году. 4.1. Л,:; 1973. с.360

2. Бекбергенов К.П., Сарсекеев С.А. Сравнительная оценка эффективности гасителей энергии за трубчатыми водовыпусками. //Вестник сельскохозяйственной науки Казахстана:Алма-Ата,1976.№12.,с.83..86.

3. Бекбергенов К.П., Сарсекеев O.A. Прогнозирование глубины местного размыве за одноочковыми трубчатыми водовыпусками.//Вестник сельскохозяйственной науки Казахстана:Алма-Ата.,1977.к 5.с.88..93.

4. Сарсекеев С.А..Бекбергенов К.П. ,| Карлиханов Т.К. Исследование распределения скоростей потока в никнем бьефе одзоочковых труб чатых водовыпусков. //Проектирование и ртроительство гидротехнических сооружений на оросительных системах. Труды ТИИИМСХ, вып.89, Ташкент, 1977. С. 25...32.

5. Бекбергенов К.П., Сарсекеев С.А. Гидравлический расчет новых типов гасителей энергии для трубчатых водовыпусков.//Сборник изуч-

ных трудов САНИИРИ, 141, Ташкент, 1974. С. 60...67..

6. Бекбергенов К.П. Временные методические указания по гидра! чвскому расчету и проектирован™ трубчатых регуляторов с гася лями типа УТГ. //Жамбыл, 1977г. 16 с.

7. Бекбергенов К.П., Сарсекеев С.А. Трубчатые щелевые гасит типа УТГ. //Жамбыл, ЦНТИ, 1985г. 6 с.

8. Бекбергенов К.П. Результаты натурных исследований ниа бьефов трубчатых сооружений рисовых оросительных систем.//сов шенствование мелиоративных систем и технологии орошения сельско зяйственных культур в Казахстане. Труды ТИИИМОХ, вып.142, Ташкев 1985. C.9...I3.

9. Бекбергенов К:П. Натурные исследования трубчвтых сооруже с щелевыми гасителями типа УТГ. // Гидравлика водопроводящих с ружений. Труда ТШИМСХ,Ташкент, 1987г. С. 60...67. ;

ID. Бакбергенов К.П. Определение пропускной способности труб тых сооружений с щелевыми гасителями типа УТГ// Сборник научн трудов, посвященных 85-летиш со дня рождения Р.Ж.Жулаева. Шымкен 1995.С.32...34,