автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Технология водоподачи из каналов и водоемов с обоснованием параметров и режимов работы стабилизатора расхода воды

Гшфилшщ Ольга Пстрошш

ГЕХПОЛОГИЛ ПОДО ПОДЛ1! И ИЗ КАНАЛОВ И ВОДОЕМОВ С ОБОСНОВАНИЕМ ПАРАМЕТРОВ II РЕЖИМОВ РАБОТЫ СТАБИЛИЗАТОРА РАСХОДА ВОДЫ

Специальность 05.20.01 - технологии и средства мехашпацип сельского хозяпетма

Д1ПОРЕФКРЛТ

диссертации па соискание ученой степени кандидататехнических наук

Ряташ,-2009

003466267

Работа выполнена на кафедрах «Гидравлика и механизация переработки сельскохозяйственной продукции», "Механизация животноводства" ФГОУ ВПО «Рязанский государственный агротехнологический университет имени П.А.Костычева».

доктор технических наук, профессор, чл. кор. РАСХН, заслуженный деятель науки и техники РФ,

Научные руководители:

Официальные оппоненты:

БочкаревЯков Васильевич

доктор технических наук, профессор, заслуженный деятель науки и техники РФ, Пекрашевич Владимир Федорович доктор технических наук, профессор заслуженный деятель науки и техники РФ, Рязанцев Анатолии Иванович доктор сельскохозяйственных наук, профессор Мп-каиский Юрии Анатольевич

Ведущее предприятие: Мещерский филиал ГНУ ВНИИГиМ

Защита состоится: "29 " апреля 2009 года в Ю00 часов на заседании диссертационного совета Д 220.057.02 при ФГОУ ВПО «Рязанский государственный агротехнологический университет" по адресу: 390044, г. Рязань, ул. Костычева, д. 1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГОУ ВПО «Рязанского государственного агротехнологического университета» и на сайте: www.rgatu.ru

Автореферат разослан " 24 " марта 2009 года.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью, просим направлять по адресу: 390044, г. Рязань, ул. Костычева, д. 1, Ученому секретарю диссертационного совета.

Ученый секретарь

диссертационного совета A.B. Шемякин

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Многие мелиоративные системы водообсспечения, связанные с орошением земель дождевальными установками ДДА-100МА, с выращиванием рыбы в прудах и при выполнении других работ, нуждаются в стабилизации водоподачи или сбросе воды в отвод. Для этого предложен целый ряд гидравлически действующих стабилизаторов расхода воды.

В комплексе средств регулирования водоподачи на мелиоративных системах наиболее оправданными являются стабилизаторы расхода воды, не имеющие подвижных в работе частей и работающие на использовании гидравлических свойств потока. Широкое распространение на каналах с малыми уклонами получили стабилизаторы расхода воды типа «коробчатый щит», отличающиеся простотой устройства и эксплуатации. Однако, наряду с отмеченными достоинствами, они обладают рядом существенных недостатков. Это достаточно высокая материалоемкость конструкции, возможные нарушения эксплуатационных характеристик из-за возникающих перекосов полотнищ затворов, приводящие к неоправданным потерям воды.

В связи с вышеизложенным актуальной представляется задача разработки и исследования более совершенных систем стабилизации расходов воды отвода, позволяющих совместить функции стабилизации водоподачи и водоучета, не нарушить экологию объекта, исключить недостатки существующих систем стабилизации расходов воды, свести к минимуму материальные и денежные ресурсы для их строительства и эксплуатации, создать возможность применения в фермерских и крестьянских хозяйствах.

Цель исследований. Повышение эффективности работы моноблочной системы стабилизации расхода воды как элемента регулирования водоподачи из каналов и малых водоемов мелиоративных систем равнинной зоны, позволяющей за счет установки трубчатого водовыпуска обеспечить стабилизацию расхода независимо от режима истечения, требуемую пропускную способность, улучшить эксплуатационные характеристики, снизить материалоемкость стабилизации расхода воды.

Объект исследований. Гидравлический процесс истечения через коробчатый моноблочный стабилизатор расхода воды с подвижным дисковым клапаном.

Предмет исследований. Взаимосвязи параметров и закономерности стабилизации расхода воды коробчатого моноблочного стабилизатора с подвижным дисковым клапаном.

Методика исследований. Достижение поставленной цели осуществлялось теоретическими и экспериментальными исследованиями.

Теоретические исследования выполнялись с использованием основных законов гидравлики и расчета конструктивных параметров модели стабилизатора расхода воды.

Экспериментальные исследования выполнены на специальной экспериментальной установке с использованием методов планирования эксперимента.

Обработка результатов полученных экспериментальных данных проводилась методами математической статистики с применением ЭВМ.

Научная новизна заключается в том, что предложен способ регулируемой водоподачи или отвода воды в системах водообеспечения путем установки в них коробчатых моноблочных стабилизаторов с подвижными дисковыми клапанами, при открытии которых на заданную величину и гидравлического дросселирования за счет ступенчато расположенных проточных полостей обеспечивается высокая точность расхода воды.

Новизна технического решения подтверждена патентом РФ на изобретение № 2187833 «Стабилизатор расхода воды»

Практическая ценность и реализация работы. Разработанный стабилизатор расхода воды позволяет автоматизировать водовыпускные сооружения на каналах с малыми уклонами, практически не нарушая экологию канала, сокращается металлоемкость по сравнению с другими стабилизаторами, уменьшив тем самым капитальные затраты на строительство. Стабилизатор расхода повышает точность подачи воды за счет выполнения неподвижности самого стабилизатора, а изменение открытия стабилизатора осуществляется только подвижным дисковым клапаном, что совмещает функции водоподачи и водоучета отводимых расходов воды.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы доложены и обсуждены на научно-практических конференциях Рязанской ГСХА г. Рязани в 2000 - 2007г.г.

Защищаемые положения.

1. Конструктивно-технологическая схема коробчатого моноблочного стабилизатора с подвижным дисковым клапаном.

2. Теоретические положения, обосновывающие процесс стабилизации расхода воды.

3. Конструктивные параметры коробчатого моноблочного стабилизатора с подвижным дисковым клапаном и их взаимосвязь.

4. Рациональные режимы работы стабилизатора и влияние на них технологических параметров (открытие дискового клапана, изменение напора, изменение диаметра водовыпуска).

5. Экономические показатели применения водовыпуска со стабилизатором в системах регулирования водоподачи.

Публикации. По основным положениям диссертации опубликовано 8 научных работ, в том числе 1 входит в перечень ВАК РФ и патент на изобретение РФ.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из реферата, введения, пяти разделов, выводов, списка использованной литературы, включающем 143 наименования и приложений. Работа изложена на 190 страницах машинописного текста, из которых основной текст содержит 159 страниц и иллюстрирован 40 рисунками и 12 таблицами.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, сформулирована цель работы и ее народнохозяйственное значение. Приведены основные положения, выносимые на защиту.

В первом разделе «Анализ способов водоподачи и средств стабилизации расходов воды» на основании анализа литературных источников показаны типичные преимущественно применяемые компоновочные схемы трубчатых водовыпускных сооружений с существующими стабилизаторами расхода воды из каналов. Выделены обобщенные особенности характеристик водовыпускных сооружений, сформулированы технические условия и требования к способам и средствам стабилизации.

В создании конструкций стабилизаторов расходов воды большой вклад внесли такие ученые, как Я.В.Бочкарев, А.И. Авдеев, Ш.С. Бобохидзе, А.И. Бредисс, P.C. Бекбоева, Ю.Д. Виденеев, A.A. Гартупг, A.C. Луговой, Э.Э. Маковский, И.С. Меркурьев, А.И.Рохман, О.В. Зайцева, Е.С. Шанина; зарубежными учеными Нейрпик, П.Бернада, П.Данеля, П. Жироде и другие.

Можно отметить, что приведенные конструкции зачастую не обеспечивают необходимого качества стабилизации, являются громоздкими, сложными в изготовлении и др.

Для выполнения указанной цели диссертационной работы поставлены следующие задачи исследования:

1 - разработать конструктивно-технологическую схему стабилизатора водоподачи из каналов и малых водоемов;

2 - провести гидравлическое обоснование и получить зависимости между гидравлическими и конструктивными параметрами предлагаемой системы стабилизации;

3 - исследовать режимы работы предложенной системы стабилизации водоподачи с использованием коробчатого моноблочного стабилизатора расхода с подвижным дисковым клапаном;

4 - исследовать процесс, оценить эффект и показатели качества работы стабилизатора в производственных условиях.

Во втопом разделе «Теория обоснования процесса стабилизации процессов водоподачи к водопотрсбителям» изложены требования к компоновкам водовыпускных сооружений, т.е. стабилизаторам расхода. Конструкции их должны обеспечивать и отвечать техническим условиям и требованиям. Были разработаны компоновочные схемы с каналом и дождевальной установкой, где стабилизация водоподачи обеспечивается на основе одного из нижеизложенных принципов, предложенных проф. Я.В. Бочкаревым:

1. Стабилизация отводимого расхода воды поддержанием постоянного напора воды над отводом.

2. Стабилизация за счет изменения площади работающего отверстия обратно пропорционально величине V// (Н- действующий напор).

3. Стабилизация за счет изменения коэффициента расхода стабилизирующего устройства в функции 4н .

4. Стабилизация расхода воды с использованием динамических свойств потока.

Принято считать, что гидравлическими стабилизаторами расхода воды отвода называют средства автоматизации, использующие гидравлические свойства потока, не имеющие подвижных в работе частей и реагирующие только на один вид возмущения (отклонения).

Общая компоновочная схема дождевальной установки ДДА-100МА со стабилизатором представлена на рисунке 1.

1 - канал старшего порядка; 2- трубчатый водовыпуск; 3 водоприемная камера; 4 - стабилизатор расхода воды; 5 - закрытый трубопровод; 6 - открытые оросительные каналы; 7- дождевальный агрегат ДЦА-ЮОМА; 8 - политая площадь; 9 - задвижки.

Рисунок 1. - Компоновочная схема дождевальной установки ДЦА-ЮОМА со стабилизатором расхода.

Вода из канала старшего порядка заполняет водоприемную камеру, а затем через стабилизатор поступает в закрытый трубопровод. Из закрытого трубопровода с помощью задвижек в открытые оросительные каналы, заполняя их до

определенного уровня. Дождевальные установки забирают воду из каналов и разбрызгивают по поливной площади.

12 13

ю —\ ; / "

Рисунок 2 — Коробчатый моноблочный стабилизатор с подвижным дисковым клапаном.

Исходя из требований, предъявляемых к стабилизаторам расхода воды, предлагается новая конструкция коробчатого моноблочного стабилизатора (KMC) с подвижным дисковым клапаном (Патент на изобретение №2187833). Стабилизатор, представленный на рисунке 2, состоит из цилиндра 1, выполненного ступенчатым и разделенным па проточные полости 2, в основании которых закреплена горизонтальная пластина 4, выполненная в виде плиты и снабженная трубкой срыва вакуума 5. Усеченное коническое основание 3 закреплено на стойках 6 неподвижно на высоте а над водовыпуском 7. Под горизонтальной пластиной установлен подвижный дисковый клапан 8 на штоковом

приводе 9. Диаметр клапана не менее входа водовьшуска 11. На раме 12 расположен привод клапана, закрепленный на служебном мостике 13.

Анализируя механизм истечения через стабилизатор можно получить функциональные зависимости, связывающие гидравлические и конструктивные параметры (рис.3).

1- проточные полости, 2 - дисковый клапан.

Рисунок 3- Схема к расчету дискового стабилизатора. Рассматривая проточную полость 1, составим уравнение Бернулли для сечений I-I и 1I-II относительно плоскости сравнения 0-0. (Положение дискового клапана в верхнем, неработающем положении, показано пунктиром).

ч

Pg 2 g

'i

= 2, +-

CCJ^. Pg 2g

(1)

где а - коэффициент неравномерности (коэф. Кориолиса) скорости для сечений I-I и 11-11 равен 1.

z¡,i2 - расстояние от центра тяжести соответствующих сечений I-I и И-И до

плоскости сравнения 0-0; zl=H, r2 - h2 = свса.

свс - коэффициент вертикального сжатия в сечении II-I1.

Н — статический напор перед проточной полостью 1, он принимается - Нрасч

#1, .9 г - средние скорости движения потока через проточную полость длиной <18 в сечении 1-1 и 11-Т1. При этом 3) для свободной поверхности потока

= О ,т.к. имеет место боковой отвод в водоприемник. РьРг - давления в соответствующих сечениях потока и принимаются равным

Ратмисф

Отсюда будем иметь уравнение в следующем виде

9г = _]---^{Н-е'а), (3)

коэффициент местного сопротивления при вертикальном сжатии сечения

П-П

^ = —-1

\2

. гдее«с=/\ ~-,р\ (4)

Введем коэффициент сжатия с, учитывающий и вертикальное, и боковое сжатие

(5)

где а(> - коэффициент бокового (радиального) сжатия.

Тогда расход истечения из под стабилизатора (сеч. П-Н) выразится в виде

с!<2 = ,92а>2 = ¿>2= = ,аб£бса -л/2я(Я- 1:а)с13, (6)

Проинтегрируем это выражение по длине 8 проточной полости

д _ | а6Ека _ '--.р8(Н-с„а) =

о^а2 + ^всм ^а 2+?,есм (7)

= ¡мБ^(Н-Ееса),

где ц-(У6£ес(р - коэффициент расхода проточной полости, (р = , 1 —- - коэффициент скорости.

т.е. при неработающем дисковом клапане до перелива в первую проточную полость расход является в общем виде функцией

<2 = АН,3,а,р,е„,аб,т, (8)

Для обеспечения требуемого качества стабилизации необходимо условие 1С<1,

1С - расстояние от кромки горизонтальной пластины до сжатого сечения потока;

I - длина порога от кромки горизонтальной пластины до порога входа в водовыпуск.

А также Д>21 с, (9)

где О] - диаметр усеченного конуса стабилизатора; с1„олов - диаметр трубчатого водовынуска.

При открытии дискового клапана на величину а'произойдет изменение механизма истечения. Поток будет «рассечек» дисковым клапаном, часть потока поступит в область между дисковым клапаном и горизонтальной пластиной и в проточную полость.

Структурно формулы для определения скорости истечения аналогичны. Формула для определения расхода будет иметь вид

2 = ¿а'Б^Н -£>')•

Ввиду жесткого крепления моноблока при определенном положении кла-папа все коэффициенты постоянны для данного а', а, следовательно, и О'-

СОП51.

Стабилизатор не работает, когда дисковый клапан находится в нижнем положении (показано пунктиром).

С целью исследования работы стабилизатора с дисковым клапаном рассчитаны конструктивные и гидравлические параметры для расхода (^-0,0011м3/с.

Выбираем расчетную схему дискового клапана в положении, когда он находится в закрытом состоянии, для определения его толщины.

Это можно представить, как балку, находящуюся на двух неподвижных опорах, на которую действует равномерно распределенная нагрузка представляющая из себя - силу давления воды (Р„), вес дискового клапана (Ркл) и выталкивающую силу (Рвьгг).

Р + Р -Р

где -—-=^,н/м (10)

й

кл.

- диаметр дискового клапана, м

= (11) 4

р - плотность воды, кг/м3;

Н - напор воды, м;

§ - ускорение свободного падения, м/с2.

Л,™ (12)

Рм.т' плотность материала, из которого изготовлен клапан, кг/м3;

А,« (13)

4

Для определения реакций опор клапана применяем метод сил, составляются канонические уравнения. Для определения канонических коэффициентов применяем правило Верещагина.

Определяем изгибающий момент, действующий на дисковый клапан

Мт»=-3 (14)

Для определения толщины дискового клапана применяем метод допускаемых напряжений

М г q = —.<Га], W 1 1

(15)

где IVх - момент сопротивления сечения, м3

[с]- допустимое напряжение, МПа. Момент сопротивления для прямоугольного сечения Ит-вг

W. =-

12

hr - толщина дискового клапана, м. Ь-Же, м

(16)

(17)

Рассчитаем дисковый клапан на прогиб. Круглая пластина шарнирно оперта по контуру: нагрузка распределена по всей площади.

Стрела прогиба /'определяем по формуле теории толстых пластин (по Е.А.Чудакову)

/, V /

1 + 0,694

-0,065

Ь-

(18)

где /- стрела прогиба определяется по соответствующей формуле т еории тонких пластинок

0,7 -р-ЛУ

/=-

(19)

где - интенсивность распределенной нагрузки (сила приходящаяся на единицу площади)

Е-модуль изгиба, Па.

Определяем нормальное напряжение изгиба в центре (стг) дискового клапана, напряжение на сдвиг по контуру а, и сравниваем с допустимым напряжением.

Это напряжение в центре дискового клапана

ч.

стг = ст, = 1,24 ■ р ■

U

, н/м =Па

(20)

где ст,- напряжение на сдвиг по контуру окружности дискового клапана. Напряжение на сдвиг по контуру окружности дискового клапана, при этом <т, =0.

= 0,52 ■

Р-

К)

, н/м2=Па

(21)

Следовательно, подтверждается условие жесткости, о чем можно утверждать, что толщина клапана удовлетворяет соответствующей конструкции.

Согласно приведенным расчетам стабилизатора расхода воды рекомендуется изготовить экспериментальную установку с соответствующими размерами:

диаметр дискового клапана - 0,05м; толщина дискового клапана - 0,006м; диаметр водовыпуска - 0,04м; максимально допустимое открытие дискового клапана - 0,02м; диаметр наружного конического козырька - 0,07м; количество проточных полостей - 4 шт.; их толщина - 0,01м и высота полостей - 0,02м.

В третьем разделе «Программа и методика экспериментальных исследований процесса истечения в коробчатых моноблочных стабилизаторах с подвижным дисковым клапаном» с целью определения конструктивно-режимных параметров стабилизатора программой исследований предусмотрено:

1- обосновать схему установки для проведения исследований и основные конструктивные ее параметры;

2- дать описание процесса работы установки, определить фиксируемые параметры и разработать методику исследований в лабораторных условиях с определением следующих зависимостей:

2.1 - выявить влияние напора на расход воды и погрешность стабилизации;

2.2 - выявить влияние высоты подъема или зазора между водовыпуском и дисковым клапаном на расход воды и погрешность стабилизации;

2.3 - выявить влияние диаметра водовыпуска на расход воды и погрешность стабилизации;

2.4 - оценить совместно влияние напора, высоты подъема дискового клапана и диаметра водовыпуска на расход воды и погрешность стабилизации;

2.5 - определить предельные значения напора, высоты подъема дискового клапана и диаметра водовыпуска, при которых погрешность стабилизации или расхода не превышает ±5%.

3 - оценить показатели работы стабилизатора расхода воды для производственных условиях.

Для определения функциональных связей между гидравлическими и конструктивными параметрами, анализа механизма истечения, качества стабилизации - все эти факторы необходимо оценить, проводя гидравлические исследования на экспериментальной установке (рис.4).

Экспериментальная установка работает следующим образом. При включении насоса 1, вода по трубопроводу 2 поступает в бак - успокоитель 4, откуда направляется через треугольный водослив в лоток 5. В лотке вода разделяется на два потока. Поток, проходящий через клапанный затвор 8 сбрасывается с лотка 5 в сливной резервуар 10, при этом поток, проходящий

13

7 - стабилизатор (KMC); 8 - клапанный затвор; 9- водомерный бачок; 10 - сливной резервуа]

штаб.

Рисунок 4. - Схема экспериментальной установки.

под исследуемым стабилизатором 7, сначала попадает в водомерный бачок 9 и далее в сливной резервуар 10. Из сливного резервуара 10 вода по трубопроводу забирается при помощи насоса 1.

Для измерения уровней воды перед исследуемым стабилизатором 7 использовалась линейка, а в водомерном бачке 9 использовался шпиценмасштаб 11 для измерения уровня воды на водосливе с точностью определения 0,1мм.Величины открытия дискового клапана и напора перед ним назначались из условия наиболее полного описания процесса истечения (а'-Змм, 6мм, 9мм, 12мм, 15мм).

Расчет модификации стабилизатора сводится к определению их конструктивных и гидравлических параметров при заданных величинах напоров в водоприемной камере и отводимых расходов.

Для всех конструкций ранее известных стабилизаторов, в т.ч. и «КМС» минимальный напор в верхнем бьефе Нтт, при котором гарантируется стабилизация расхода, принимают в первом приближении #min =0,5-0,7jk.

При расчете конструктивные и гидравлические параметры стабилизаторов выражаются относительными величинами.

Определяющим моментом в работе конструкции стабилизатора является восстановление равновесия системы за счет перелива воды в проточную полость по достижении возмущающим воздействием (НВЕ) определенного значения. Таким образом, с началом перелива воды в проточную полость начинается переходный процесс, который заканчивается в момент заполнения полости водой. При этом происходит переключение истечения с передней проточной полости на заднюю. По мере возрастания возмущающего воздействия (увеличение напора в верхнем бьефе) процесс повторяется по количеству проточных полостей стабилизатора.

Как уже было отмечено, что наиболее существенное влияние на отводимый расход оказывают параметры: напор (Н), диаметр водовыпуска (dBoaoB.), открытие дискового клапана (а'). Для установления влияния данных факторов на расход воды был проведен многофакторный эксперимент.

Исследования проводились при разных значениях величины открытия дискового клапана и диаметра водовыпуска. На лабораторной установке меняли штоковым приводом положение дискового клапана, т.е величину его открытия от максимального до минимального. Соответственно, меняли диаметр водовыпуска - максимальное значение dB(W0B =40мм, среднее (1В0Д0В=35мм и минимальное с1ВОдОВ=ЗОмм. Измеряли значения напора на выходе по шиценмасштабу и вычисляли расход воды стабилизатора, как истечение через треугольный водослив по формуле

Q =1,343(//„)г'47 ,м3/с (22)

где Я, - напор воды треугольного водослива при выходе (м).

Регулирование расхода воды можно производить как высотой открытия дискового клапана, диаметром водовыпуска и величиной колебаний напора в верхнем бьефе (НВб)-

Исследования проводились с трехкратной повторностью, а затем определяли среднее арифметическое значение расхода воды.

Априорная информация показывает, что в качестве функции, аппроксимирующей экспериментальные данные по изучению влияния перечисленных выше факторов на расход воды стабилизатора, достаточно применение полинома вида:

= Ь0 + Ьу • А' + ¿2 • у + Ьъ ■ х ■ х + Ь4 • х • у + Ь5 • у ■ у, (23)

где 2ф- значение функции отклика;

Ь0,Ь{,Ь2,Ь3,Ь4,Ь5- оценки коэффициентов модели;

х,у - значение величины того или иного фактора.

Поскольку вид модели известен, то эксперимент проводился с целью получения коэффициентов полинома, расчет которых производился методом наименьших квадратов. После проведения всех серий измерений проверялось условие однородности дисперсии, обусловленной ошибками опытов. Только при соблюдении этого условия с экспериментальными данными можно проводить регрессионный анализ.

Рассматривая показатели качества работы стабилизатора, следует выделить следующее: максимальное отклонение регулируемой величины (расчетного расхода отвода), величина перере1улирования или время переходного процесса, колебательность процесса.

Исходя из того, что основная функция стабилизатора, как и любых стабилизаторов расхода - подача постоянного (с определенной погрешностью) во времени расхода воды в отвод, можно сделать вывод о необходимости проведения исследований возможных отклонений отводимых расходов воды от расчетной величины при колебаниях напора перед стабилизатором от Нтт до

^тзх"

Оценка качества стабилизации осуществлялась на основании сходимости экспериментальных величин расходов воды со значениями, полученными расчетным путем.

А = в''~в±5%, (24)

Я

где О - экспериментальное значение расхода при тех же параметрах, что и для расчетного,

<Зр - расчетное значение расхода, определяемое по формулам для соответствующего режима истечения.

Оценка водомерносги осуществлялась на основании сходимости экспериментальных величин расходов воды со значениями, полученными расчетным путем.

В четвертом разделе «Результаты исследования экспериментального образца стабилизатора расхода воды» были определены основные его параметры.

16

мм

О 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,в 0,7 0,8 0,9 1 1,1 °'л/с

а'=3 мм — а'=6 мм -а-9 мм -а'=12 мм -а'=15мм

Рисунок 5 - Экспериментальная зависимость отводимых расходов от напоров при <ЗВОдов =40мм

Полученные экспериментальным путем функциональные зависимости где Н - напор воды перед стабилизатором, позволяют оценить правомерность предшествующих разработок и исследований. При этом, процент отклонения регулируемой величины (<3Р) как показатель качества работы стабилизатора является основным фактором процесса стабилизации. Графическое изображение (рис.5) зависимости (^'(Н) дает возможность также установить фактический диапазон колебаний напоров перед стабилизатором от НП11П до; Нтах, при котором величина отводимого расхода остается практически неизменной (с учетом погрешности регулирования) при максимальном диаметре водовыпуска. Показана пунктиром область стабилизации стабилизатора расхода воды. Из рисунка 5 следует, что при максимальном открытии дискового клапана обеспечивается расчетный расход при (1~40мм <5р 0,96л/с.

Проведенные исследования качества стабилизации действующей модели подтверждают достоверность приведенной методики расчета стабилизатора расхода данного типа.

Полученные экспериментальные данные подтверждают первоначальное предложение о том, что в диапазоне измерений напоров перед стабилизатором от Нт;„ до Нтах стабилизатор преложенного типа могут использоваться в качестве водомеров.

В результате статистической обработки экспериментальных данных была получена математическая модель зависимости отводимою расхода стабилизатора от открытия дискового клапана и диаметра водовыпуска. О = 0,2337-0,0526*а'-0,0139*с1Во.ов+2,06Е-17*а*а+0,0029*а*(1ж,дОВ+0,0002*(1Водоо*(1подов (25)

Статистический анализ этого уравнения и последующих (26,27), которые включают проверку воспроизводимости исследования, определение расхода воды и оценку адекватности полученной модели по критерию Фишера, показал, что данное уравнение и последующие достаточно точно описывает исследуемый процесс. Графически изображение полученной модели показано на рисунке 6.

Была получена математическая модель зависимости отводимого расхода стабилизатора от открытия дискового клапана и напора, при диаметре водовы-пуская с1водов =40мм. Графически изображено на рисунке 7. 0 = -0,0385+0,0541*а+0,0008*Н+9Д593Е-5*а'+а'+0,0001*а*Н-4,1533Е-6*Н*Н (26)

В результате статистической обработки экспериментальных данных была получена математическая модель зависимости отводимого расхода стабилизатора от диаметра водовыпуска и напора. Графически на рисунке 8. О = -0,2626+0,0157*с!юдов-010026*Н+0,0003*с1идов*с!вадов+0,0001*(1в<1Я()в*Н-4,7466Е-6*Н*,Ч (27)

Рисунок 6 - Графическая зависимость расхода воды стабилизатора от открытия дискового клапана и диаметра водовыпуска.

Рисунок 7- Графическая зависимость расхода воды стабилизатора от открытия дискового клапана и напора, при максимальном диаметре водовыпуска.

Рисунок 8 - Графическая зависимость расхода воды стабилизатора от диаметра аодовыпуска и напора.

В выбранных пределах варьирования факторов: величина открытия дискового клапана а'от 3 до 15мм; диаметр водовыпуска <1ВОдов. от 30 до 40мм, с их увеличением пропорционально увеличивается расход, а стабилизация расхода с изменением напора осуществляется за счет перелива воды в проточные полости.

В пятом разделе «Стабилизаторы расхода воды для хозяйств и экономическая эффективность». Выбранными объектами внедрения стабилизаторов расхода воды с подвижным дисковым клапаном являлись:

- дождевальные установки ДДА-100МА ЗАО «Ленинское» Коломенского района Московской области, схема работы которых показана на рисунке 2.1 раздела II;

- стабилизаторы расхода воды для выпуска сбросных вод прудов рыбхоза «Павлвский» Рязанского района Рязанской области.

Рекомендованные натуральные размеры стабилизаторов расхода воды для дождевальной техники ДДА-ЮОМА и прудов приведены в диссертации и выводах.

Расчеты показывают, что экономический эффект от снижения потерь воды составит 31493 руб. при непроизводительном расходе 1Ъ12ьл.\ а экономический эффект от внедрения коробчатого моноблочного стабилизатора с подвижным дисковым клапаном составляет 3987 руб. по сравнению с существующим «КС'П ¡3-2» при одинаковых расходах.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Анализ способов и средств регулируемой подачи воды на сельскохозяйственные объекты или ее отвода показывает, что существующие системы со щитовыми стабилизаторами имеют ряд существенных недостатков, к которым относятся большой непроизводительный расход воды за счет потерь и недостаточно точного регулирования, значительная стоимость стабилизирующих водо-подачу устройств из-за большой металлоемкости. Отмеченные недостатки указывают на необходимость дальнейшего совершенствования средств стабилизации с целью устранения этих недостатков и повышения качественных характеристик стабилизаторов водоподачи.

2. Система подачи воды к дождевальным установкам типа ДДА-100МА ЗАО «Ленинское» Коломенского района Московской области должна содержать накопительную емкость воды (водоприемную камеру), стабилизатор расхода воды с дисковым клапаном, трубчатый водовыпуск и открытые оросительные каналы, в которых стабилизатором поддерживается необходимый уровень воды.

Система сброса излишней воды из прудов (зимовальных, выростных и нагульных) рыбхоза «Павловский» Рязанского района Рязанской области должна содержать головной пруд, насосную станцию, коллектор, пруды, стабилизаторы расхода воды с дисковыми клапанами для отвода заданного количества воды.

3. Коробчатый моноблочный стабилизатор должен содержать водовыпуск с цилиндрическим отверстием для отвода воды, подвижный дисковый клапан для регулирования расхода, проточные полости цилиндрической формы разной высоты для восстановления процесса стабилизации и штоковый привод с рамой. При открытии дискового клапана вода через зазор между цилиндрическим отверстием водовыпуска и дисковым клапаном стабилизатора направляется в водовыпуск. При увеличении напора воды происходит перелив через проточные полости, восстанавливая тем самым необходимый, заданный расход воды за счет использования гидравлических свойств потока.

4. Теоретически установлено, что количество воды, подаваемой в водовыпуск, зависит от диаметра отверстия водовыпуска, величины открытия дискового клапана и величины действующего напора воды. Стабилизация отводимых расходов воды предложенным стабилизатором осуществляется за счет изменения коэффициента расхода воды обратно пропорционально корню квадратному из действующего напора.

5. Экспериментально установлено, что с увеличением диаметра отверстия водовыпуска и высоты подъема дискового клапана пропорционально увеличивается расход воды по параболической зависимости. Многофакторный анализ показывает, что для действующих моделей с диаметрами водовыпуска 30мм, 35мм, 40мм и открытием дискового клапана на величину Змм, 9мм и 15мм при изменении напора от 30мм до 136мм можно стабилизировать расход воды, начиная с минимального напора 50мм в пределах 0,0001 до 0,00098 м3/с.

6. Экспериментально установлена зависимость отводимых расходов от напора при разных диаметрах водовыпуска (30м, 35мм, 40мм) и открытиях дискового клапана (Змм,6мм,9мм,12мм,15мм).

При диаметре водовыпуска 40мм открытие дискового клапана Змм, напор изменяется от 50мм до 120мм, расход колеблется от 0,17л/с до 0,2л/с., т.е в этих

пределах находится в зоне стабилизации; при том же диаметре водовыпуска открытие клапана 6мм, напор от 50мм до 120мм, расход находится в зоне стабилизации и в среднем равен 0,38л/с; при максимальном открытии клапана 15мм, напор увеличивается от 50мм до 110мм, (3=0,96-1 л/с, также в зоне стабилизации.

Таким образом, графическое изображение зависимостей С>-Г(11) дает возможность установить фактический диапазон колебаний напоров перед стабилизатором от Нга|„ до Ншах при любом открытии клапана и диаметре водовыпуска, при которых величина отводимого расхода остается практически неизменной.

7. Конструкция стабилизатора является водомером от НП1П до Нтах. Рассчитали экспериментальные значения водомерных характеристик для Н—Нрасч — Нт|П, где подтвердилось это предложение.

Соответственно, построены графические изображения водомерных характеристик при разных диаметрах водовыпуска. При с1водов=30мм и максимальном открытии дискового клапана а=15мм - С>-0,52 л/с; при с1юдов=35мм и том же открытии дискового клапана - <3=0,73л/с; при с!Водов=40мм и том же открытии дискового клапана - С)-0,96л/с. Экспериментальные и теоретические зависимости практически совпадают, погрешность составляет 0,02%.

Это исключает необходимость строительства дополнительных водомерных сооружений и позволяет экономить рабочее время при поливе.

8. В результате обследования производственных объектов внедрения ЗАО «Ленинское» Коломенского района Московской облает при ргаах =0,30м3/с, максимальном наполнении оросительного канала Ншах=0,9м и минимальном напоре в оросителях Нтш-0,6м рекомендуется стабилизатор расхода воды со следующими параметрами:

- диаметр дискового клапана -0,5м; его толщина /гг~0,006м; диаметр водовыпуска - 0,4м; диаметр наружного конического козырька - 0,7м; максимальное открытие дискового клапана - 0,2м; число проточных полостей - Зшт.

Для рыбхоза «Павловский» Рязанского района Рязанской области рекомендуется стабилизатор, например, для зимовальных прудов с такими параметрами: диаметр дискового клапана 0,25м; его толщина /г,. =0,006м; диаметр водовыпуска 0,2м; диаметр наружного конического козырька 0,35м; максимальное открытие клапана составляет 0,1м; число проточных полостей 4шт, для расходов (Зтах=0,063м3/с.

9. Экономические расчеты показывают, что экономический эффект от снижения потерь воды составит 31493 руб. при непроизводительном расходе 7372м3, а экономический эффект от внедрения коробчатого моноблочного стабилизатора с подвижным дисковым клапаном составляет 3987 руб. по сравнению с существующим «КСТПЗ-2» при одинаковых расходах.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТ АХ:

в изданиях, указанных в «Перечне ... ВАК».

1. Некрашевич В.Ф. Стабилизатор расхода воды с подвижным дисковым клапаном/ В.В.Некрашевич, О.П.Гаврилина// - Мелиорация и водное хозяйство, №3,2008.-c.41.

в других изданиях.

2. Патент на изобретение №2187833 РФ. Стабилизатор расхода воды / Я.В.Бочкарев, О.П. Гаврилина (РФ). №2187833; по заявке №2000130345 04.12.2000; опубл.20.08.2002 Заказ №23.

3. Бочкарев Я.В. Моноблочная система стабилизации водоподачи из трубчатых водовыпусков, каналов и малых водоемов. / Я.В. Бочкарев, О.П.Гаврилина// - Сб.научн.трудов РГСХА. Выпуск №4. Часть I, Рязань,2000. -С. 119-124.

4. Бочкарев Я.В. Моноблочный стабилизатор расхода с дисковым клапаном на штоковом приводе управления водоподачей. / Я.В.Бочкарев, О.П.Гаврилина/ / - Сб.научных трудов аспирантов, соискателей и сотрудников РГСХА.-Рязань, 2001.-С.78-80.

5. Бочкарев Я.В. Гидравлическое обоснование элементов кольцевой моноблочной системы стабилизации водоподачи с дисковым подвижным плоским клапаном. / Я.В. Бочкарев, О.П. Гаврилина // - Сб.научн.трудов РГСХА. Выпуск №6.Рязань, 2002.-е.19-25.

6. Бочкарев Я.В. Технологическое обоснование и схемы систем стабилизации водовыпусков моноблочного типа с донным плоским клапаном уставки водоподачи. / Я.В. Бочкарев, О.П.Гаврилина// - Сб.научн.трудов РГСХА. Выпуск №6. Рязань -2002. с.30-32.

7. Гаврилина О.П. Математические связи между конструктивными параметрами и гидравлическими связями потоков стабилизатора расхода воды. /О.П.Гаврилина//- Сб.научных трудов ученых Рязанской ГСХА (160-летию профессора П.А. Костычева посвящается). /ОЛ.Гаврилина. - Рязань, 2005,-с.445-448.

8. Гаврилина О.П. Результаты исследования процесса истечения через моноблочный стабилизатор с дисковым клапаном. /О.П.Гаврилина// Сб.научных трудов профессорско-преподавательского состава Рязанской ГСХА, 2006.-с.519-522.

П)МЛЫ O'J'CCnini. Глр1Ш1\рЛ I 11ПС*.ПСЧЛН. рШРфЯфмчССГЛЯ. Ус;|.мс'1. я. I. Ткрл;к J OU -iki. Члкгп îf<2<)} Ф1 О У Ш Ю ГГДТУ (г,f. / f А Кпсм.г/слл г. Ряпш., J д. ICdciM'icm. I Ошсчатмо р 1ил;исльс|рс IM'A'I У

РЕФЕРАТ.

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ СПОСОБОВ ВОДОПОДАЧИ И СРЕДСТВ СТАБИЛИЗАЦИИ РАСХОДОВ ВОДЫ.

1.1. Анализ способов подачи воды водопотребителям.

1.2. Анализ существующих способов и средств регулирования водоподачи.

1.3. Анализ выполненных исследований по стабилизации расхода воды.

1.4. Постановка проблемы, цели работы и задачи исследований.

2. ТЕОРИЯ ОБОСНОВАНИЯ ПРОЦЕССА СТАБИЛИЗАЦИИ ПРОЦЕССОВ ВОДОПОДАЧИ К ВОДОПОТРЕБИТЕЛЯМ.

2.1. Общая схема подачи воды к потребителям.

2.2. Конструктивно-технологическая схема коробчатого моноблочного стабилизатора с подвижным дисковым клапаном и принцип его действия.

2.3. Теория процесса стабилизации водоподачи в коробчатом моноблочном стабилизаторе с подвижным дисковым клапаном.

2.4. Обоснование гидравлических параметров экспериментального коробчатого моноблочного стабилизатора с подвижным дисковым клапаном.

2.4.1. Методика обоснований.

2.4.2. Результаты расчетов параметров экспериментального стабилизатора расхода воды.

2.4.3. Расчет толщины и прочности дискового клапана.

3. ПРОГРАММА И МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ

ИССЛЕДОВАНИЙ ПРОЦЕССА ИСТЕЧЕНИЯ В КОРОБЧАТЫХ МОНОБЛОЧНЫХ СТАБИЛИЗАТОРАХ С ПОДВИЖНЫМ ДИСКОВЫМ КЛАПАНОМ.

3.1. Программа исследования рабочего процесса стабилизатора расхода воды.

3.2. Методика исследований коробчатого моноблочного стабилизатора с подвижным дисковым клапаном.

3.2.1. Описание экспериментальной установки с обоснованием конструктивных параметров модели стабилизатора.

3.2.2. Методика и планирование эксперимента.

3.2.3. Исследование показателей качества работы действующей модели коробчатого моноблочного стабилизатора с подвижным дисковым клапаном.

4. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОБРАЗЦА СТАБИЛИЗАТОРА РАСХОДА ВОДЫ.

4.1. Результаты исследований в лабораторных условиях.

4.1.1. Исследование качества стабилизации и оценка водомерных свойств действующей модели стабилизатора.

4.1.2. Исследование влияния открытия дискового клапана и диаметра водовыпуска на расход воды стабилизатора.

4.1.3. Исследование влияния открытия дискового клапана и напора на расход воды стабилизатора.

4.1.4. Исследование диаметра водовыпуска и напора на расход воды стабилизатора.

Выводы

5. СТАБИЛИЗАТОРЫ РАСХОДА ВОДЫ ДЛЯ ХОЗЯЙСТВ И

ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ.

5.1. Система обеспечения и отвода воды в хозяйствах.

5.2. Расчет экономической эффективности от применения коробчатых моноблочных стабилизаторов с подвижным дисковым клапаном.

Россия — богатейшая в мире страна пресноводными ресурсами. Вода в сельском хозяйстве используется на нужды человека, на поение и по уходу за сельскохозяйственными животными и птицей, на полив и орошение сельскохозяйственных угодий, на переработку сельскохозяйственной продукции и другие цели. Значительное количество воды используется на полив и орошение сельскохозяйственных культур. Она может забираться из открытых водоемов и артезианских скважин и доставляться к потребителям по трубопроводам, водоводам, открытым каналам с помощью насосов или на равнинных зонах при поливе и орошении с помощью энергии потока [83,84,85].

Наиболее перспективной и технико-экономически оправданной является механизация и автоматизация, основанная на использовании возобновляемой энергии потока воды [26,28]. Это обусловлено с одной стороны наличием на мелиоративных объектах значительных запасов гидравлической энергии потока, с другой - рассредоточенностью их на больших расстояниях. Это типично для мелиоративных систем равнинной зоны, в которой находится большая часть орошаемых земель России. Отличительными особенностями этих систем является малые уклоны, скорости потока, значительные наполнения каналов и др., что делает предпочтительным совершенствование средств механизации регулирования водоподачи на базе использования энергии потока воды, а также свойств потока, проявляющихся при взаимодействии с конструктивными элементами средств механизации регулирования водоподачи [73,105].

Самыми распространенными объектами механизации на оросительных системах являются водовыпускные сооружения из каналов и малых водоемов. Механизация существующих водовыпускных сооружений на каналах и малых водоемах в равнинной зоне России практически отсутствует, а регулирование водоподачи осуществляется в основном вручную плоскими затворами [48].

В последнее время предложено большое количество гидравлически действующих средств механизации регулирования водоподачи расходов -авторегуляторов и стабилизаторов расхода воды [70].

В комплексе средств регулирования водоподачи на мелиоративных системах наиболее оправданными показали себя стабилизаторы расхода воды как средства автоматизации водовыпускных сооружений, не имеющих подвижных в работе частей, достаточно простыми в конструктивном отношении, несложными в изготовлении и эксплуатации, и работающие на использовании свойств потока. Относительная простота их устройства и эксплуатации, многофункциональность, возможность использования в качестве водомеров, что особенно важно в условиях рыночных отношений, сделали их незаменимыми на оросительных системах [40].

Однако, наряду с многочисленными достоинствами данных стабилизаторов, отмеченных выше, они обладают рядом существенных недостатков. Это высокая материалоемкость за счет устройства массивных закладных частей, нарушение эксплуатационных характеристик из-за возникающих перекосов полотнищ щитов и др.[49].

Исходя из изложенного, возникает задача разработки и исследования более совершенной системы стабилизации расходов воды, из водозаборных узлов и каналов, позволяющей совместить функции стабилизации водоподачи и водоучета, а так же исключить недостатки существующих стабилизаторов расходов воды [36].

Целью исследований является повышение эффективности работы моноблочной системы стабилизации расхода воды как элемента регулирования водоподачи из каналов и малых водоемов мелиоративных систем равнинной зоны, позволяющей за счет установки трубчатого водовыпуска обеспечить стабилизацию расхода независимо от режима истечения, требуемую пропускную способность, улучшить эксплуатационные характеристики, снизить материалоемкость стабилизации расхода воды [30,43].

Народнохозяйственное значение работы заключается в том, что применение в системах водоподачи коробчатого моноблочного стабилизатора расхода воды с подвижным дисковым клапаном значительно снижает затраты на строительство водовыпуска, снижает погрешность подачи воды, упрощает регулирование расхода.

Основные положения, выносимые на защиту:

1 - конструктивно-технологическая схема подачи воды от водоема до объекта потребления с использованием коробчатого моноблочного стабилизатора расхода воды с подвижным дисковым клапаном и при водосбросе;

2 - закономерности процесса регулирования стабильности водоподачи к потребителю;

3 - параметры и режимы работы стабилизатора подачи воды;

4 - результаты исследований опытного образца стабилизатора водоподачи и экономические показатели его работы.

Выводы.

1. Установлено, что с увеличением высоты открытия дискового клапана от Змм до 15мм пропорционально увеличивается расход воды. При минимальном открытии а'=3мм и диаметре водовыпуска 30мм для соответствующего напора Нтш~50мм расход составляет 0,1 л/с. При диаметре водовыпуска 35мм обеспечивается расчетный расход 0,14л/с. При диаметре водовыпуска 40мм и том же напоре расход равен 0,19л/с. При максимальном открытии дискового клапана а'=15мм и диаметре водовыпуска 30мм расчетный расход 0,52л/с.

При том же открытии дискового клапана, но диаметре водовыпуска 35мм расход 0,73л/с. При диаметре водовыпуска 40мм обеспечивается расчетный расход 0,96л/с.

Теоретические данные практически совпадают с экспериментальными и погрешность составляет 0,02%.

2. Установлено, что при минимальном открытии дискового клапана и минимальном диаметре водовыпуска, при напоре Н=33мм расход составляет 0,069л/с. С увеличением напора до 140мм расход увеличивается до 0,113л/с. При максимальном открытии дискового клапана, но при том же диаметре водовыпуска при напоре Н=35мм расход составляет 0,483л/с. При Н=140мм расход равен 0,549л/с.

При минимальном открытии дискового клапана, но при диаметре водовыпуска 35мм, минимальный напор Н=38мм расход равен 0,132л/с; напор Н=145мм расход увеличивается до 0,148л/с. При том же диаметре водовыпуска, но при максимальном открытии минимальный напор Н=33мм, расход равен 0,687л/с. Когда напор достигает отметки 140мм расход равен 0,773л/с.

И при максимальном диаметре водовыпуска, но при минимальном открытии напор Н=35мм расход составляет 0,15л/с. С увеличением напора, при максимальном открытии дискового клапана расход увеличивается до 0,212л/с.

Увеличение отводимого расхода воды во всех случаях в среднем происходит по параболическому закону, причем погрешность не более ±5%.

3. Установлено, при каждом диаметре водовыпуска ((1водов.=30мм, 35мм, 40мм) и при различном открытии дискового клапана (а'=3мм,6мм,9мм, 12мм, 15мм) прослеживается процесс стабилизации расхода воды. При а'=3мм напор находится в пределах стабилизации от 75мм до 125мм, при а'=15мм и том же диаметре напор соответственно от 45мм до 122мм.

При диаметре водовыпуска равным 35мм и при минимальном открытии напор находится в пределах от 42мм до 142мм, при максимальном открытии дискового клапана от 40мм до 130мм.

При диаметре водовыпуска равным 40мм, напор при минимальном открытии находится в пределах от 60мм до 120мм и при максимальном открытии клапана напор в пределах стабилизации от 50мм до 105мм.

Стабилизация расхода воды во всех этих случаях составляет не более

5%.

4. Установлено, что данный стабилизатор «КМС» может быть использован как водомерное устройство от Hmin до Нтах.

5. Установлено, что от открытия дискового клапана, изменения диаметра водовыпуска и напора, расход воды описывается уравнениями 2-го порядка.

С увеличением диаметра водовыпуска, открытия дискового клапана и увеличения напора изменяется расход воды в пределах ±5%. На стабилизацию расхода воды более существенное значение оказывает напор, открытие дискового клапана и диаметр водовыпуска.

5. СТАБИЛИЗАТОРЫ РАСХОДА ВОДЫ ДЛЯ ХОЗЯЙСТВ И ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ.

5.1. Система обеспечения и отвода воды в хозяйствах.

Выбранными объектами внедрения стабилизаторов расхода воды с подвижным дисковым клапаном являлись:

- дождевальные установки ДДА-100МА ЗАО «Ленинское» Коломенского района, Московской области, схема работы которых показана на рисунке 2.1 раздела 2;

- и стабилизаторы расхода воды для выпуска сбросных вод прудов рыбхоза «Павловский» Рязанского района, Рязанской области.

В ЗАО «Ленинское» Коломенского района, Московской области обслуживают поливную площадь две дождевальные машины ДДА-100МА с максимальным расходом Qmax^OO л/с, максимальное наполнение в оросителях Нщах^ 0,9м, минимальное наполнение Hmin = 0.6м.

Рыбхоз «Павловский» включает в себя: головной пруд на реке Павлово ка объемом 2330 тыс.м , четыре нагульных пруда (Н-1, Н-2, Н-4, Н-5) общим объемом 3219 тыс.м , три выростных пруда (В-1, В-2, В-3) в бассейне р.Павловка объемом 35 тыс.м , девять зимовальных прудов (включая садки) объемом 82 тыс.м .

Источником водоснабжения прудов рыбхоза являются реки Павловка, Шумка, Манюшка. Схема Павловского рыбхоза представлена на рисунке 5.1.

Из схемы видно, что головное водозаборное сооружение расположено в русле реки Павловка. Используется для заполнения и подпитки прудов всех категорий. Вода из головного пруда подается принудительно по водопадаю-щему магистральному каналу в зимовальные пруды, выростные (В-1, В-2, В-3) и нагульные (Н-4, Н-5), с помощью насосной станции. Вода в пруды подается электронасосом ПГ-30 производительностью 1800 м /час расч стдор 3 р ПавлоЬка р Па&ло&ка

1- головной пруд; 2 - нагульные пруды (Н-1, Н-2, Н-4, Н-5); 3 - выростные пруды (В-1, В-2, В-3); 4 - насосная станция; 5 - зимовальные пруды (9шт.); 6- канал; 7 - стабилизаторы расхода воды.

Рисунок 5.1 - Схема водопотребления и водоотведения центрального отделения рыбхоз «Павловский». ы 00 электрическая передвижная насосная станция). Годовой объем водо-потребления составляет 6951 тыс.м , сброс — 3686 тыс.м .

Нагульные пруды по схеме (Н-1, Н-2) заливаются паводком полностью рекой Шумкой, остальные пруды частично. Сброс воды в паводок производится через паводковый водосброс.

Таким образом, водоснабжение рыбоводного хозяйства осуществляется из рек Павловка, Шумка, из головного пруда на реке Павловка, из руслового пруда (Н-1) на реке Шумка. Сброс вод при опорожнении рыбоводных прудов в реки Манюшка, Павловка.

Режим эксплуатации прудов - сезонный. В наливные пруды В-1, В-2, В-3, Н-4, Н-5 вода подается из головного руслового пруда на реке Павловка преимущественно весной. Пруды Н-1, Н-2 наполнятся весенним стоком реки Шумка, из руслового пруда Н-1 вода перепускается в наливной пруд Н-2. В наливные зимовальные пруды вода подается из головного пруда реки Павловка и сбрасывается в реку Павловка в период с ноября по апрель. Русловые пруды наполняются весенним стоком 75% обеспеченности, опорожнение наливных рыбоводных прудов осуществляется согласно графику с августа по октябрь месяцы. Санитарный расход головного руслового пруда на реке Павловка - 0,088м3/с для года 95% обеспеченности.

В таблице 5.1 приведены характеристики поверхностных вод, используемых как источник водоснабжения и как водоприемник сбросных вод.

1. Атаманова О.В. Динамика процессов в объектах регулирования систем водораспределения с гидравлическими стабилизаторами расходов воды./О.В.Атаманова. - Саратов: Изд. Центр СГУЭУ, 2000.-41с.

2. Атаманова О.В. Определение параметров трубчатого водовыпуска кольцевых стабилизаторов расхода воды /О.В.Атаманова.//Сб. науч.тр. по материалам международной науч.-теор. конф., посвященной 5-летию образования КРСУ.- Бишкек, 2000.-С.44-50.

3. Атаманова О.В. Принципы и способы стабилизации водоподачи на водовыпускных сооружениях оросительных систем. // Пути совершенствования средств гидроавтоматики в мелиорации: /О.В.Атаманова. Сб. науч. тр. /Кырг.с.-х. ин-т., 1995.-с.97-103.

4. Багров М.Н. Оросительные системы и их эксплуатация. Учебник для вузов /М.Н.Багров, И.П. Кружилин. - М . , Колос, 1982.-40с.

5. Багров М.Н. Прогрессивная технология орошения сельскохозяйственных культур./М.Н.Багров, И.П. Кружилин. - М.: Колос, 1980.-208с.

6. Бахтин Б.М. Гидротехнические сооружения. /Б.М.Бахтин, Н. Корюкин. - М., Агропромиздат, 1991.-351с.

7. Бекбоева Р.С. Совершенствование стабилизаторов расхода воды для водовыпускных сооружений предгорной зоны. Дис канд. техн. Наук /Р.С.Бекбоева.-Бишкек, 1995.-189с.

8. Беликов В.Г. и др. Применение математического планирования и обработка результатов эксперимента в фармации /В.Г.Беликов. -М. Медицина, 1973.-232с.

9. Бобохидзе М.С. Гидравлическая автоматизация водораспределения на оросительных системах./М.С.Бобохидзе. - М.: Колос, 1973. - 200с.

10. Большов М.Н. Таблицы математической статистики. /М.Н. Болынов, Н.В. Смирнов. -М.: Наука, 1965.-200с.

11. Бородин И.Ф. Основы автоматики и автоматизации производственных процессов. /И.Ф.Бородин,Н.И. Кирилин. - М . : Колос, 1977.-328с.

12. Бочкарев Я.В. Стабилизатор расхода воды. /Я.В.Бочкарев, В.В. Гриднев, О.В. Зайцева/. Положительное решение на выдачу авт.свид. по заявке №4834123/24 от 27.02.91.

13. Бочкарев Я.В. Локальные системы стабилизации водоподачи на оросительных системах: /Я.В.Бочкарев, О.В. Атаманова/. Учебное пособие. Бишкек, 1997.-76с.

14. Бочкарев Я.В. Гидравлическое обоснование элементов кольцевой моноблочной системы стабилизации водоподачи с дисковым подвижным плоским клапаном. /Я.В.Бочкарев, О.П. Гаврилина // Сб.науч.тр. Рязанской ГСХАим П.А. Костычева, 2001.-с.3-129.

15. Бочкарев Я.В, Автоматизированное водозаборное сооружение для предгорных участков малых рек. /Я.В.Бочкарев // Труды Киргизского сельскохозяйственного института им. К.И. Скрябина.- Фрунзе, 1972.-е-14.

16. Бочкарев Я.В. Гидравлическая автоматизация водораспределения на оросительных системах./Я.В .Бочкарев. - Фрунзе: Кыргыстан, 1971. -264с.

17. Бочкарев Я.В. Гидроавтоматика в орошении./Я.В.Бочкарев- М.: Колос, 1978.-188с.

18. Бочкарев Я.В. Стабилизаторы расхода воды типа цилиндрический коробчатый ступенчатый щит // Гидроавтоматика в мелиорации./Я.В.Бочкарев.- Фрунзе, 1989. - с.40.

19. Бочкарев Я.В. Эксплуатационная гидрометрия и автоматизация оросительных систем /Я.В.Бочкарев. - М . : Агропромиздат, 1987. - 175с.

20. Бочкарев Я.В. Подпорное сооружение, оборудованное затвором типа «Плавающее крыло», для магистральных и межхозяйственных каналов с малым уклоном и механизация и автоматизация оросительных систем. /Я.В.Бочкарев,В.А. Биленко-Фрунзе, 1997.-С.64-74.

21. Бочкарев Я.В. Стабилизация расходов на ирригационных параболических лотках. /Я.В.Бочкарев, Е.Г. Климов. — Фрунзе, Кыргыстан, 1975.- 200с.

22. Бочкарев Я.В./Е.Е. Овчаров/. Основы автоматики и автоматизации производственных процессов в гидромелиорации. -М.: Колос, 1981.-335с.

23. Бочкарев Я.В. Решение о выдаче свидетельства на полезную модель /Я.В.Бочкарев, Е.С. Шанина.- №97102752/20 (003009) от 22.05.97г.

24. Бочкарев Я.В. Технологическое обоснование и схемы систем стабилизации водовыпусков моноблочного типа с донным плоским клапаном уставки водоподачи. /Я.В.Бочкарев, О.П. Гаврилина.- Сб.науч.тр.Рязанской ГСХА. Выпуск №6. 2002.-С.30-32.

25. Бочкарев Я.В. Моноблочная система стабилизации водоподачи из трубчатых водовыпусков, каналов и малых водоемов. /Я.В.Бочкарев, О.П. Гаврилина.- Сборник науч.тр. Рязанской ГСХА. Выпуск №4, часть I. 2000.-с.119-124.

26. Бочкарев Я.В. Моноблочный стабилизатор расхода с дисковым клапаном на штоковом приводе управления водопо дачей. /Я.В .Бочкарев, О.П. Гаврилина. - Сб.науч.тр. аспирантов, соискателей и сотрудников РГСХА.-Рязань,2001.-с.78-80.

27. Бочкарев Я.В. Гидравлическое обоснование элементов кольцевой моноблочной системы стабилизации водоподачи с дисковым подвижным плоским клапаном. /Я.В.Бочкарев, О.П.Гаврилина. - Сб. науч.трудов РГСХА. Выпуск №6. Рязань. 2002.-С.19-25.

28. Бочкарев Я.В. Патент на изобретение №2187833 «Стабилизатор расхода воды» /Я.В.Бочкарев, О.П. Гаврилина. -Москва, 2002-5с.

29. Бочкарев Я.В. Основы автоматики и автоматизации гидромелиоративных систем /Я.В.Бочкарев, П.И.Коваленко, А.И.Сергеев. - М., Колос, 1993.-284с.

30. Бочкарев Я.В. Исследование конструктивных и гидравлических параметров стабилизаторов расхода «вертикальный коробчатый щит». /Автоматизация оросительных систем Киргизии /Я.В.Бочкарев, Р.Н. Мухутдинова. - Фрунзе, 1980.-е. 100-107.

31. Веденяпин Г.В. Общая методика экспериментального исследования и обработка опытных данных /Г.В.Веденяпин. - М.: Колос, 1973.-200с.

32. Винарский М.С. Планирование эксперимента в технологических исследованиях /М.С.Винарский. - Киев: Техника, 1975.-168с.

33. Винникова Н.В. Механизация и техника полива сельскохозяйственных культур. Альбом - справочник. /Н.В.Винникова,A.M. Полонский, Н.В. Данильченко.- Москва.-Россельхозиздат, 1976.

34. Волков А.Н. Сопротивление материалов.- М.: Колос, 2004.-325с.

35. Гаврилина О.П. Математические связи между конструктивными параметрами и гидравлическими связями потоков стабилизатора расхода воды. // Сб.науч.тр. Рязанской ГСХА (посвященный 160-летию П.А. Костычева) /О.П.Гаврилина.- Рязань, 2005 - с.445-448.

36. Гаврилина О.П. Результаты исследования процесса истечения через моноблочный стабилизатор с дисковым клапаном /О.П.Гаврилина.-//Сб.научных трудов профессорско-преподавательского состава РГСХА, 2006.-С.519-522.

37. Гартунг А.А. Лабораторные исследования моделей гидравлических автоматов верхнего бьефа фирмы «Нейрприк» // Вопросы гидротехники /А.А.Гартунг. - Ташкент: АН УзССР, 1961. - с.35-47. (Сб. науч. тр./ САНИРИ им.В.Д.Журина; т.З)

38. Гидравлические расчеты водосборных гидротехнических сооружений: Справочное пособие.-М.: Энергоатомиздат, 1988.-624с.

39. Гидротехнические сооружения /Н.П. Розанова. - М.: Агропромиздат,1985.-432с.

40. Гутер Р.С. Элементы численного анализа и математической обработки результатов опыта. /Р.С.Гутер, В.В. Овчинский В.В. - М . : Наука, 1970. -432с.

41. Дарков А.В. Сопротивление материалов. /А.В. Дарков, Г.С. Шпиро. - М.: Высшая школа, 1989- 256с.

42. Двайт Г.Б. Таблицы интегралов и другие математические формулы./Г.Б.Твайт. - М.: Наука, 1977. - 225с.

43. Жироде П. Опыт определения и классификация задач по регулированию в открытых каналах оросительной сети. /П.Жироде.-Материалы 3-го конгресса по ирригации и дренажу, 1957 - Сан -_Францисско. Вопрос №9. Доклад №19

44. Зайцева О.В. Выбор и обоснование конструкции водоприемного сооружения для стабилизаторов расхода воды типа цилиндрический ступенчатый коробчатый щит // Гидроавтоматика в мелиорации. /О.В.Зайцева.- Фрунзе, 1989.-С.80-90.

45. Зайцева О.В. Гидродинамическое обоснование стабилизаторов расхода воды типа цилиндрический ступенчатый коробчатый щит// Гидравлическая автоматизация оросительных систем./О.В.Зайцева.- Фрунзе, 1990.-С.66-75.

46. Зайцева О.В. Методика гидравлического расчета стабилизаторов расхода воды типа цилиндрический ступенчатый коробчатый щит //Гидравлическая автоматизация оросительных систем и водосберегающая технология орошения./О.В.Зайцева. - Бишкек, 1992.-C.73-75.

47. Зайцева О.В. Разработка и исследование стабилизаторов расхода воды типа «цилиндрический ступенчатый коробчатый щит». Диссертация канд. техн. наук. /О.В.Зайцева.-Бишкек, 1992. -270с.

48. Зайцева О.В. Результаты исследований стабилизаторов расхода воды типа цилиндрический ступенчатый коробчатый щит //Гидравлическая автоматизация оросительных систем и водосберегающая технология орошения./О.В.Зайцева, В.Ф.Зайцев. -Бишкек, 1992.-С.54-57.

49. Закусилов Н.А. Автоматизация оросительных систем и экономическая эффективность./Н.А.Закуилов. — Фрунзе: Илим, 1975.- 157с.

50. Кацев П.Г. Статистические методы исследования режущего инструмента./П.Г. Кацев.- М.: Машиностроение, 1974.-231с.

51. Киселев П.Г. Справочник по гидравлическим расчетам./П.Г.Киселев. - M.-JL, Госэнергоиздат, 1961.- 352с.

52. Колпаков В.В. Сельскохозяйственные мелиорации. /В.В. Колпаков, И.П. Сухарев. - М . : Колос, 1981.-328с.

53. Курсин А. Щит с козырьком, как гидравлический элемент водомера // Автоматический контроль и измерительная техника /С.А. Курсин— Киев, 1958.-с.110-124.

54. Луговой А.С. Водораспределение сооружения на каналах предгорной зоны как объекты автоматизации и выбор автоматов расхода гидравлического действия // Фрунзе, 1971.- с.23-28.

55. Луговой А.С. Опыт внедрения и эксплуатации водовыпусков - стабилизаторов расхода // Вопросы автоматизации и механизации оросительных систем. /А.С.Луговой-Фрунзе, 1973.- с.59-66.

56. Луговой А.С. Стабилизаторы расхода для каналов предгорной зоны: Дис....канд.техн. наук :/А.С.Луговой. - Новочеркасск, 1971.- 322с.

57. Маковский Э.Э. Автоматизация гидротехнических сооружений в системах каскадного регулирования расходов воды./Э.Э.Маковский.-Фрунзе: Илим, 1972.- 302с.

58. Маковский Э.Э. Влияние наиболее рационального местоположения стабилизаторов расхода воды по длине звена каскада канала // Материалы 4 науч. Конф. КРСУ: Тез. Докл. /Э.Э.Маковский, О.В. Атаманова. - Бишкек, 1997. - 56-57с.

59. Маковский Э.Э. Автоматизация процессов трансформации неравномерного стока воды /Э.Э.Маковский, В.В. Волчкова. — Фрунзе: Илим, 1977.- 216с.

60. Маковский Э.Э. Модернизация компановок автоматизированных гидротехнических сооружений. /Э.Э.Маковский, В.В. Волчкова. - Фрунзе: Илим, 1990.- 70с.

61. Маслов Б.С. Мелиорация вод и земель (Издание третье, дополнение) /Б.С.Маслов.- Москва, 2004.-278с.

62. Маслов Б.С. История мелиорации в России. /Б.С.Маслов, А.В. Колганов, Г.Г. Гулюк, Е.П. Гусенков/ Том П. - М.: ФГНУ «Росинформагротех», 2002.-528с.

63. Маслов Б.С. История мелиорации в России. /Б.С.Маслов, А.В. Колганов, Г.Г. Гулюк, Е.П. Гусенков/ Том III. - М.: ФГНУ «Росинформагротех», 2002.-260с.

64. Мельников Б.И. Определение основных параметров стабилизаторов расхода типа «секционный коробчатый щит» // Локальные системы автоматизации в мелиорации /Б.И.Мельников, А.И. Рохман. - Сб. науч.тр. / Кырг. с.-х. ин-т., 1986.-С.53-62.

65. Мельников С В . Планирование экспериментов в исследовании сельскохозяйственных процессов. /СВ. Мельников, В.Р.Алешкин, П.М.Рощин.- Л.: Колос, 1980.-168с.

66. Меркурьев И.С. Автоматизация сооружений на мелиоративных системах // Гидротехника и мелиорация. /И.С.Меркурьев.- 1963.-№6.-с.24-31.

67. Методические указания по статистической обработке экспериментальных данных в мелиорации и почвоведении. /Разраб. Северным НИИ гидротехники и мелиорации. - Л.,1977.- 273с.

68. Мухутдинова Р.Н. Разработка и исследование стабилизаторов расхода типа «ступенчатый секционный коробчатый щит» для каналов предгорной зоны: Дис....канд.техн.наук. /Р.Н. Мухутдинова, 1978. — 174с.

69. Некрашевич В.Ф. Стабилизатор расхода воды с подвижным дисковым клапаном. /В.Ф.Некрашевич, О.П. Гаврилина. - Мелиорация и водное хозяйство. - №3, 2008.-c.41.

70. О введении с 1 октября 1984 года новых положений СНиП 11-50-74 по определению расчетных максимальных расходов воды при проектировании речных гидротехнических сооружений.- Гидротехническое сооружение, 1985 №1.

71. Опыт использования сбросных и коллекторно-дренажных вод в Ставрополье. Гидротехника и мелиорация №9 1980.-е.80-83.

72. Пикалов Ф.И. Водомерно-регулирующие сооружения внутрихозяйственной оросительной сети. /Ф.И.Пикалов, А.Я. Фалькович.-М.: Сельхозгиз, 1988.-137с.

73. Понер П.А. Некоторые характеристики водохранилищ Рязанской области /П.А.Понер.-Сб. научных тр. Горьковского СХИ, Горький, 1982.-c.36-38.

74. Пустильник Е.И. Статистические методы анализа и обработки наблюдений Е.И. Пустильник. /Е.И.Пустильник. - М . : Наука, 1968.-278с.

75. Рожнов В.А. Регулирование расходов и уровней воды на оросительных каналах /В.А.Рожнов. - Фрунзе: Илим, 1984. - 162с.

76. Розанов Н.П. Гидротехнические сооружения. /Н.П.Розанов, Я.В. Бочкарев. - М.5 Агропромиздат, 1985. -432с.

77. Рохман А.И. Исследование и расчет стабилизатора расхода для водовыпусков горных водозаборов из малых рек // Вопросы автоматизации оросительных систем и технология орошения./А.И.Рохман. — Фрунзе, 1976. — с.117-126.

78. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. /Л.З. Румшинский.-М.: Наука, 1971. - 192с.

79. Сапунков А.П. Механизация полива дождеванием./А.П.Сапунов. — М.: Колос, 1984.-271с.

80. Сельскохозяйственные гидротехнические мелиорации / А.А. Богушевский, А.И. Голованов, В.А.Кутерчин , Е.С. Маркова. — М.: Колос, 1981.-375с.

81. Сельскохозяйственные гидротехнические мелиорации: Учеб. пособие / Л.В. Скрипчинская, A.M. Янголь, С М . Гончаров, С М . Коробенко. - Киев, Вища школа, 1977. -351с.

82. Слисский СМ. Гидравлические расчеты высоконапорных гидротехнических сооружений./СМ.Слисский. - М.: Энергия, 1979. - 400с.

83. СНиП 2.06.01-86 Гидротехнические сооружения. Основные положения проектирования.

84. СНиП 2.06.03-85 Мелиоративные системы и сооружения.

85. Совершенствование вододействующих средств механизации систем защиты низконапорных водохранилищ от переполнения, обоснование их параметров и режима работы - Дис. Морозова А.- Рязань 1997.

86. Солодовников В.В. Основы теории и элементы систем автоматического регулирования: Учеб. пособие. /В.В.Соловников, В.Н. Плотников, А.В.Яковлев. — М.: Машиностроение, 1985. - 536с.

87. Софер М.Г. Проблема пресной воды./М.Г.Софер. -Л.: Знание, 1974.-40с.

88. Справочник по гидравлическим расчетам. Под ред. П.Г. Киселева. - М.: Энергия, 1974.-312с.

89. Справочник по математике. Сост. Г.Корн и Т.Корн — М.: Наука, 2002. - 832с.

90. Справочник. Мелиорация и водное хозяйство. Том №6 «Орошение» (под ред. Шумакова Б.Б.) — М., Агропромиздат, 1998. — 415с.

91. Справочник. Мелиорация и водное хозяйство. Том №4 «Сооружения» (под ред. Полад-заде) - М., Агропромиздат, 1987.-464с.

92. Степанов М.Н. Статистическая обработка результатов механических испытаний. /М.Н.Степанов.-М.: Машиностроение, 1972. — 232с.

93. Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов). Нормы проектирования // СНиП П-57-75. - М.: Стройиздат, 1976. - 200с.

94. ТПР 820-1-077.87. Регуляторы трубчатые на расход воды до 20 м3/с без перепада и с перепадом до 2м. С переездом и без переезда на оросительных системах.

95. ТПР 820-1-086.88 Водовыпуски в оросители на расход воды до 150 л/с и перепад уровней до 60см.

96. Финни Д. Введение в теорию планирования эксперимента./Д.Финни. - М.: Наука, 1970.-287с.

97. Френкель Н.З. Гидравлика./Н.З.Френкель. -М.-Л.: Госэнергоиздат, 1956. — 456с.

98. Фролова Г.П. Стабилизатор расхода воды - коробчатый моноблок // Вклад молодых ученых и специалистов в аграрную реформу /Г.П.Фролова, О.В. Атаманова, В.А.Биленко.- Кырг. с.-х. ин-т им. К.И. Скрябина, 1995. -Часть 1.-124-128с.

99. Хамадов И.Б. Устройства гидроавтоматики для регулирования расходов и горизонтов воды // Вопросы гидротехники. /И.Б.Хамадов, А.А. Гартунг. — Ташкент, 1968. - с.25-41.

100. Хамадов И.Б. К вопросу классификации автоматических устройств стабилизации расхода воды для водовыпусков оросительной сети // Новая техника в эксплуатации оросительных систем Средней Азии и Казахстана. /И.Б.Хамадов, Р.Ю. Мусаджанова. - Ташкент, 1974.

101. Хамадов И.Б. Автоматические затворы с постоянным расходов воды для водовыпусков оросительных каналов // Гидротехника и мелиорация. /И.Б.Хамадова, А.А. Гартунг. - М . , 1966. - №8.-с.14-20.

102. Хамадов И.В. Краткие технические характеристики средств учета и распределения воды для автоматизированных оросительных систем /И.В. Хамадов, А.Р. Мансуров, Г. Журавлев.- Ташкент: САНИИРИ им. В.Д. Журина, 1974. - 184с.

103. Христо Панамчев. Язовирното строительство в Болгария. Гидротехника и мелиорация, 1966 №8.

104. Чугаев P.P. Гидравлика: Учебн. Для вузов./Р.Р.Чугаев.- Л.: Энергоиздат, 1982. - 672с.

105. Чугаев P.P. Развитие и формирование технической механики жидкостиР.Р.Чугаев. - Л.: ЛПИ, 1975. - 57с.

106. Чудаков Е.А. Справочник машиностроителя (в трех томах). - Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы. /Е.А.Чудаков, С В . Серенсена, Н.С. Ачеркана. - Москва, 1951-1098с.

107. Шанина, Е.С. Совершенствование средств механизации водоподачи из каналов и малых водоемов равнинной зоны с обоснованием параметров и режимов работы стабилизирующих устройств. /Е.С.Щанина.-Дисерт канд. техн. наук, 1997. - 302с.

108. Штепа Б.Г. Повышение качества воды. /Б.Г.Штепа, Б.А.Зимовец,С.Я.Безднина, Г.С.Нестерова, Т.Н.Аткарская. - М.: Агропромиздат, 1990. -179с.

109. Штепа Б.Г. Справочник по механизации орошения./Б.Г.Штепа. - М., Колос, 1979.-303с.

110. Штеренлихт Д.В. Гидравлика: Учеб. для вузов. /Д.В.Штеренлихт- М.:% Энергоиздат, 1984. - 640с.

111. Ярцев В.Н. Эксплуатационная гидрометрия. Учет оросительной воды на ирригационных системах. /В.Н.Ярцев.-М. Сельхозгиз, 1951. -280с.

112. Bernard р/ Liquid flow device with an almost delivery. USA. Patent №28 32203; 1958.

113. Brant V. Gravity feed controlled flow rate plant system... USA Patent №389 5494; 1974.

114. Daniel P. Controlling flume. USA Patent №2073610; 1937.

115. Lorimar Frantisek. Lezzy hydrostatic fez automatic. S. Vevezenim - Paha, 1956 (Вододействующие и автоматические затворы гидросооружений).

116. Lamar Frantisek. Lezzy stubby a constructer.- Paha, 1959 (Затворы плотин, компоновка и конструкция).

117. Poniard М. Siphons for the regulation of the upstream level of a liquid USA Patent №2762202,1953.