автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Совершенствование деревянных клееных конструкций с пространственно-регулярной структурой

На правах рукописи

ЛАБУДИН БОРИС ВАСИЛЬЕВИЧ 003055755

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ДЕРЕВЯННЫХ

КЛЕЕНЫХ КОНСТРУКЦИЙ С ПРОСТРАНСТВЕННО-РЕГУЛЯРНОЙ СТРУКТУРОЙ

Специальность 05.23.01 «Строительные конструкции,

здания и сооружения»

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

С-Петербург - 2007 г.

003055755

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Архангельский государственный технический университет»

Научные консультанты: доктор технических наук, профессор,

засл. деятель науки и техники РФ Лебедев Валентин Александрович

доктор технических наук, профессор Серов Евгений Николаевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Линьков Владимир Иванович

доктор технических наук, профессор Соколов Евгений Васильевич

доктор технических наук, профессор Темнов Владимир Григорьевич

Ведущая организация: ОАО «Санкт-Петербургский зональный научно-

исследовательский и проектный институт» (ОАО СПбЗНИПИ)

Защита состоится 1 марта 2007 г. в 13 ч. ЗОмин. на заседании диссертационного совета Д 212.223.03 при ГОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет» по адресу: 190005, г. Санкт-Петербург, ул. 2-я Красноармейская, д. 4, зал заседаний.

С диссертацией можно ознакомиться в фундаментальной библиотеке ГОУ ВПО СПбГАСУ.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах заверенных печатью просим направлять по адресу: 190005, г. Санкт-Петербург, ул. 2-я Красноармейская, д. 4. Факс: (812)316-58-72.

Автореферат разослан 16 января 2007 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета, к.т.н., доцент

И.С. Дерябин ^

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Существующая база строительства и производства строительных конструкций в северных регионах страны до сих пор ориентирована преимущественно на применение железобетонных, каменных и стальных конструкций, в то же время огромные запасы лесных ресурсов используются недостаточно. Вместе с тем, накопленный в 1970-90-е г.г. зарубежный и отечественный опыт применения клееных деревянных конструкций (КДК) показал, что по сравнению с традиционными решениями они имеют значительные преимущества: металлоемкость уменьшается в 3 раза, масса зданий - в 2.. .3 раза, трудоемкость монтажа - до 2,5 раз.

Еще более эффективны пространственные системы из КДК, которые позволяют перекрывать большие пролеты, выявляя при этом все достоинства материала и конструкций, подтверждая известный девиз древнеримского архитектурного «ордена»: прочность, польза, красота (Витрувий).

Самовозобновляемость лесных ресурсов, экологическая безопасность, высокие показатели прочности и жесткости, отличные технологические и акустические характеристики древесины, идеальные эстетические свойства, легкость и обрабатываемость, минимальная энергоемкость при выпуске строительной продукции - вот основной перечень факторов, убедительно подтверждающих девиз древних зодчих. Древесина является лидером потребления строительных материалов, занимая первое место в цепочке: древесина - цемент - металл.

Однако в отечественной практике пространственные деревянные конструкции не нашли широкого применения, что во многом объясняется не всегда удачным опытом возведения строений, недостаточной обоснованностью расчетно-проектных решений и нормативной базы. Условиями для создания новых пространственных конструкций служат: научно обоснованный инженерный расчет с анализом напряженно-деформированного состояния (НДС), отражающий действительную работу материала и узлов соединений в натурных условиях; использование адекватных расчетных моделей. Прочностные и деформационные характеристики КДК определяют конструктивные и потребительские свойства изделий, однако они нормированы как для конструкций из цельной древесины, что в принципе неправильно, так как клееная и массивная древесина имеют различные свойства.Поэтому проблема совершенствования КДК и их расчет актуальны и определяют общую постановку исследований.

Цель работы- научное обоснование и совершенствование деревянных клееных конструкций с пространственно-регулярной структурой. Для достижения цели были поставлены и решены задачи:

1. Исследовать физико-механические свойства клееной древесины при различных видах напряженного состояния с обоснованием расчетных характеристик ее как транстропного материала.

2. Разработать и обобщить параметры деформативности различных видов соединений ДК и КДК с учетом реологических характеристик, необходимых для расчета пространственных конструкций.

3. Изучить, обобщить и разработать конструкции с пространственно-регулярной и циклической симметрией на основе типовой номенклатуры изделий КДК.

4. Разработать методику инженерного расчета пространственно-регулярных систем, вписанных в сферу или другую поверхность из сборных клееных деревянных элементов с учетом анизотропии материала и упруговязкой деформативности узловых соединений.

5. Выполнить численные исследования напряженно-деформированного состояния различных видов пространственных систем с учетом конструктивных решений и меняющихся статико-геометрических параметров, выявить и проанализировать закономерности изменения НДС.

6. Провести кратковременные и длительные натурные экспериментальные исследования с оценкой и проверкой НДС стержневого геодезического купола и структурной плиты типа системы перекрестных балок (СПБ) при различных видах нагружения, в том числе с осадкой опор.

7. Разработать новые технические решения узлов и конструкций с пространственно-регулярной и циклической симметрией, дать практические рекомендации по их использованию.

Научная новизна работы заключается в следующем:

• получены новые результаты исследований физико-механических свойств клееной древесины с учетом ее анизотропных свойств при растяжении, сжатии, смятии, сдвиге и неоднородности клеевых соединений с использованием модели Мазинга;

• обобщены реологические параметры деформативности различных видов соединений, необходимые для расчета КДК на основе упруговязкопластичной модели Бингама; впервые исследованы и получены жесткостные характеристики узлов, реализующие шесть степеней свободы концевых закреплений;

• проведены комплексные натурные исследования стержневого купола диаметром 18 м и СПБ 4x4 м на упругодеформируемых связях с различными видами загружений для проверки предлагаемых теоретических решений и разработок, в том числе с учетом включения в работу ограждающих конструкций;

• усовершенствована методика и теоретические положения расчета пространственных систем с циклически-симметричной структурой на основе повторяющихся блок-модулей в МКЭ, построена матрица жесткости произвольного анизотропного стержня, с двенадцатью степенями свободы с упругодеформируемым закреплением концов;

• установлены закономерности влияния меняющихся статико-

геометрических параметров и конструктивных решений на НДС в пространственных системах из КДК при различных загружениях;

Достоверность теоретических положений, математических и физических моделей, обоснованность выводов обеспечивается: корректностью поставленных задач и использованием общепринятых в механике твердого тела и строительной механике гипотез и допущений. Сравнение численных результатов расчетов по предлагаемой теории подтверждается удовлетворительным согласованием данных о НДС опытных конструкций, полученных в ходе экспериментов, сопоставлением результатов с расчетами по ВК «ЛИРА», «МИРАЖ», «СКАД», а также эксплуатационной пригодностью нескольких возведенных конструкций и сооружений.

На защиту выносятся:

-новые результаты и зависимости расчетных сопротивлений клееной древесины как транстропного материала при растяжении, сжатии и смятии под различными углами к направлениям главных осей анизотропии (а, г, г);

-реологические параметры деформирования различных узловых соединений (7 видов), представленных на основе упруговязкой модели, которая учитывает меняющиеся температурно-влажностные условия эксплуатации; методика расчета клеевого соединения, представленного стержневой моделью Мазинга;

-расчетные положения и методика расчета пространственных циклически-симметричных систем с матрицей жесткости произвольного стержня с упруго деформируемыми закреплениями концов (12x12) в составе блок-модулей;

-результаты теоретических и экспериментальных исследований опытных конструкций, подтверждающих их повышенную деформативность с перераспределением усилий и перемещений вследствие деформативности и податливости узловых соединений;

-результаты численных исследований НДС различных циклически-симметричных систем в зависимости от изменения статико-геометрических параметров и конструктивных решений, позволяющих на стадии вариантного проектирования, исходя из функциональных требований, осуществлять выбор наиболее эффективных конструкций покрытий;

-конструктивные решения новых пространственно-регулярных и циклически-симметричных систем, а также узловых соединений с испытательной установкой.

Значимость для теории и практики. Разработаны расчетные модели современных пространственных систем, в том числе геодезических и ребристо-кольцевых куполов, плитно-стержневых конструкций для гражданского и транспортного строительства. Практическое значение работы заключается в том, что разработаны и апробированы в экспериментальном строительстве эффективные пространственные системы, предназначенные для использования

в различных областях строительства; разработан метод практических расчетов исследуемых КДК с учетом анизотропии материала и упруговязкой податливости соединений; созданы и внедрены специальные лабораторные установки для испытания фрагментов конструкций и узловых соединений.

Реализация работы. Результаты работы нашли применение в строительной практике: геодезический купол диаметром 18 м в г. Архангельске (1989); автодорожный мост через р. Кулой с клееными пролетными строениями и деревоплитой длиной 126 м (Г-8, 7><18м) в Архангельской области (1990); шатровое двухэтажное покрытие из КДК в г. Зеленогорске (1991); сталебетонный купол Стефановской церкви диаметром 12 м в г. Котласе (1996); арочное покрытие стрельчатого очертания системы Вельского ДОЗа, 12x36 м (выпущено и возведено более 2 тыс. комплектов зданий); выставочный павильон строительной выставки с шатровым покрытием из КДК 54x54 м в г. Санкт-Петербурге (шифр 2681-00, проект ПИ-1); структурное и шатровое покрытия из КДК в здании яхтклуба ДСО «Водник» в г. Архангельске (проект ГПИ-1); купол спортзала из ДК диаметром 18 м в г. Вельске (шифр 6-90, проект «ИРБИС»); предложения по совершенствованию раздела СНиП, регламентирующего проектирование элементов и соединений ДК, переданы в ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко.

Апробация работы. Основные положения и полученные результаты докладывались и обсуждались на семинарах и научно-технических конференциях кафедры инженерных конструкций и архитектуры АЛТИ -АГТУ (1983-2006 гг.), кафедр конструкций из дерева и пластмасс и теоретической механики ЛИСИ - СПбГАСУ (1988-2006 гг.); на Всесоюзной конференции по малоэтажному домостроению (г. Тюмень, 1989); международной конференции по нагельным соединениям (г. Киров, 1992); Всесоюзной конференции, посвященной 400-летию г. Архангельска (1984); семинарах-совещаниях по пространственным конструкциям (г. Брест, 1986; г. Москва, 1985); международных семинарах по проблемам реконструкции и энергосбережения в строительстве (г. Оулу, Финляндия, 1996, 1998; г. Архангельск, 1997), международных конференциях по проблемам реконструкции (г. Санкт-Петербург, 1992,1999; г. Архангельск, 1999 и 2002 ),на научно-техническом совете лаборатории ДК ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко (г. Москва,2006).

Научный вклад нашел отражение в справочнике «Современные пространственные конструкции (железобетон, металл, дерево, пластмассы)» (1991) и учебнике «Конструкции из дерева и пластмасс» (1996).

Публикации. Материалы исследований опубликованы в 83 печатных работах, в том числе в 23 статьях в изданиях по перечню ВАК, отражены в 5 авторских свидетельствах на изобретения, в учебных пособиях.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, семи глав, заключения, списка литературы из 496 наименований. Общий объем работы 310 страниц текста, в том числе 95 рисунков, 28 таблиц.

Работа выполнена в соответствии с НТП Министерства науки и технологии РФ (1991-1995), тематикой научных исследований, посвященных расчету конструкций с учетом физических свойств материалов в рамках задач координационного плана НИР АН СССР в области механики.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении отражены актуальность проблемы совершенствования пространственных КДК, задачи и новизна исследований, общая характеристика работы и положения, выносимые на защиту.

В первой главе рассмотрено современное состояние производства и применения КДК в зарубежной и отечественной практике промышленного, гражданского и транспортного строительства. Показана объективная необходимость разработки системного подхода к проектированию пространственных конструкций на основе действительных свойств исходных материалов, а также узловых соединений. Раскрываются преимущества пространственно-регулярных систем из клееной древесины, выполняемых на основе типовой номенклатуры элементов в виде балок, арок, рам или набора стержневых элементов, в том числе с включением в работу ограждения.

Основное направление научных исследований в конструкционном и технологическом аспектах базируется на всестороннем учете свойств клееных конструкций как транстропного материала. Определяющие принципы этой концепции сводятся к рациональному использованию прочностных свойств клееной древесины, расширению номенклатуры выпускаемой продукции и снижению стоимости КДК. В настоящее время уже наблюдаются тенденции к росту объемов производства КДК, увеличивается количество заводов (цехов). При этом недостаточно используется накопленный опыт 1970-1980-х гг., когда комплексно решались вопросы лесопиления и производства КДК с применением современного оборудования. Большой вклад в этом направлении внесли А.Б. Губенко, Ю.М. Иванов, Г.Г. Карлсен, JIM. Коваль-чук, В.А. Куликов, И.М.Линьков, С.Н. Пластинин, Б.Г. Почерняев, A.C. Фрей-дин, В.Н. Хрулев, В.И. Онегин, В.В. Яковлев и др .

Развитие пространственных ДК и методов их расчета нашло отражение в трудах В.Ф. Иванова, М.Е. Кагана, Г.Г. Карлсена, К.П. Кашкарова, М.Ф. Ковальчука и др. Они базировались на фундаментальных трудах С.А. Амбарцумяна, В.В. Болотина, И.Н. Векуа, В.З. Власова, A.A. Гвоздева,

A.JI. Гольденвейзера, А.И. Лурье, Х.М. Муштари, В.В. Новожилова, Ю.Н. Работнова, А.Р. Ржаницына, С.П. Тимошенко и др. Отмечается серьезный вклад в развитие теории проектирования большепролетных пространственных конструкций известных ученых и практиков: Н.П. Абовский, Е.И. Беленя, Г.И. Белый, Ю.В. Гайдаров, A.B. Геммерлинг, С.А. Душечкин, Ю.А. Дыховичный, Ю.А. Елисеев, Л.В. Енджиевский, М.Ю. Заполь, В.П. Ильин, Н.В. Канчели,

B.В. Карпов, В .К. Качурин, В.И. Колчунов, Л.Н. Кондратьева, В.В. Кузнецов,

Ю.И.Курбатов, И.Г. Людковский, Б.Г. Максимович, М.А. Маженштейн, A.M. Масленников, Н.П. Мельников, Б.А. Миронков, Б.В. Миряев, В.Е. Михайлен-ко, Б.К. Михайлов, А.П. Морозов, A.A. Назаров, H.H. Никонов, П.Л. Пастернак, Б.Л. Пелех, A.B. Перельмутер, В.И. Плетнев, В.А. Постнов, Г.И. Пшеничнов, К.П. Пятикрестовский, Г.Э. Райнус, А.О. Рассказов, Л.А. Розин, В.А. Савельев, P.C. Санжаровский, В.И. Сливкер, А.Ф. Смирнов, Е.В. Соколов, В.Г. Темнов, В.И. Травуш, В.И. Трофимов, А.Г. Трущев, М.С. Туполев, A.B. Тюрин, B.C. Уткин, В.А. Файбишенко, А.П. Филин, Р.И. Хисамов, Я.Ф. Хлебной, Ю.Н. Хромец, К.Ф. Черных, A.B. Шапиро, В.В. Шугаев, Ю.П. Юдин, также J.Bodig, J.Borrego, K.H.Götz, F.Dischinger, W.Flügge, B.Fuller, D.Hoor, P.Huybers, V.Johnson, F.Lederer, J.Natterer, Z.Makowski, K.Möhler, S.Reijken, E.Reissner, Le Rikole.

Наиболее полно пространственный характер работы стержневых конструкций, обладающих регулярностью и циклической симметрией, отражен в работах Д.В. Вайнберга, С.З. Динкевича, A.A. Журавлева, В.А. Игнатьева, Б.Н. Кутукова, В.А. Лебедева, М.Е. Липницкого, А.И. Сегаля, В.А.Трулля, В.Г. Чудновского и др. В этих работах стержневую конструкцию рассматривают как пространственную стержневую систему, подверженную воздействию сложной пространственной системы сил.

Однако общим недостатком работ, посвященных расчету пространственных конструкций, является то, что обычно оперируют идеализированными расчетными схемами, в которых конструктивные элементы соединяются абсолютно жестко или при помощи сферических шарниров. В действительности в конструкциях из дерева соединения элементов являются упругоподатливыми. В общем случае жесткость связей изменяется от 0 до со. При расчете статически неопределимых пространственных стержневых систем учет действительной жесткости и податливости связей приобретает особо важное значение.

Таким образом, для надежного и рационального проектирования перекрестно-балочных систем и стержневых куполов из клееной древесины необходимо разработать метод, в котором учитывались бы действительные характеристики податливости (жесткости) узловых соединений, а сам расчетный аппарат имел бы ясный физический смысл, вписываясь в классические расчетные схемы.

Во второй главе рассмотрены прочностные и упругие характеристики клееной древесины как анизотропного материала с введением ряда ограничений и допущений: клееную древесину рассматривали как однородный (квазигомогенный) материал ввиду пренебрежимо малой толщины клеевых прослоек; принимали, что различие упругих характеристик в отдельных слоях клееной древесины находится в пределах статистического разброса; влияние локальных дефектов древесины (сучки, косослой, непроклей, зубчато-шиповые стыки с местным ослаблением и др.), находящихся в пределах норм, не учитывались; компоненты напряжений и деформаций считали связанными

линейно, т.е. подчиняющимися обобщенному закону Гука; начальные напряжения, возникающие при изменении эксплуатационных воздействий (температура, влажность и др.) учитывали на стадии конструктивного расчета.

Для малых прямоугольных образцов «чистой» древесины, не имеющих пороков и ориентированных так, что продольная х, тангенциальная z и радиальная у, грани его соответственно совпадают с осями упругой симметрии а, t, г, справедлива феноменологическая ортотропная модель (рис. 1). Она использовалась древесиноведами и механиками и имеет многочисленные экспериментальные подтверждения в работах Е.К. Ашкенази, А.М.Иванова, Ю.М. Иванова, E.H. Квасникова, Н.Л. Леонтьева, В.И. Мелехова, А.Н. Митинского, А.П. Павлова, A.A. Рабиновича, Ю.С. Соболева, Б.Н. Уголева , J.Barrett, R.Baumann, B.Edlund, D.Fengel, P.Hoffmeyer, F.Kollmann, RXackner, H.Larsen, H.Norris и др. При этом кривизной слоев, соотношением количества ранней и поздней древесины они условно пренебрегали.

Рис. 1. Ориентация элементарного объема «чистой» древесины в декартовых осях х, у, г, совпадающих с осями упругой а, г, X и обозначение напряжений

Рис. 2 Главные направления упругой симметрии клееного пакета как трансверсально-изотропного материала (уОг - плоскость изотропии)

Транстропная модель материала клееной древесины успешно реализуется во многих нормах Австрии, Великобритании, Германии, Канады, Норвегии, США и др стран.

В нашей работе использована модель трансверсально-изотропного тела (рис. 2) применительно к клееной древесине, с учётом того, что этот подход был неоднократно обоснован в работах Е.А. Ашкенази, Э.Н. Байды, С.Г. Лехницкого, Р.Б. Орловича, A.C. Прокофьева, Р.И. Рыкова, Е.И. Светозаровой, E.H. Серова, Ю.Ю. Славика, Ю.В. Слицкоухова, A.A. Сморчкова, С.Ю. Табунова, A.B. Хапина, А.Б. Шмидта, В.Ю. Щуко и др.

На основе этих гипотез может быть построена теория расчета конструкций из клееной древесины, основанная на принципах энергетической

континуализации и разработанная в трудах В.В. Болотина и его школы. Она базируется на предложенном Фойгтом обобщении классической теории упругости в перемещениях вида

L\\U + L\?i + ¿1303+ X2(M\iU + M\jv + M)3©) + X= 0; 1 L2tU + L22v + 1-230) + \(M2l U + M22v + M230)) + У = 0; l (1) LnU+Lnv + Z33co + X2(MnU+Mnv + M33C0) + Z = 0, J

где Z|k и M\i {j = к = 1, 2, 3) - соответственно линейные операторы второго и четвертого порядка; U, v, со - компоненты перемещений; X - формально вводимый структурный параметр длины, Х = I е" ; X, Y, Z -

энергетически "размазанные" компоненты объемных сил.

Структурный параметр длины ). в этом уравнении можно оценить по следующим величинам: h - толщина клеевого шва, мм; у - коэффициент «армирования» (относительное объемное содержание древесины, у = 1), так как при толщине слоев 20,0 мм и клея 0,1 мм у = 0,995; Е' - продольный модуль упругости древесины; Е? - модуль упругости клеевого композита. Находим X = 0,01^0,995(1 - 0,995) х Vi0000 /2500 = 0,01 • 0,07 • 2 « 0,0014 см.

Система уравнений (1), записанная в более общем виде, будет иметь вид Lu + Х2Ми + Х= 0, (2)

где и{х, у, z) — векторное поле перемещений; Х(х, у, z) - векторное поле объемных сил; X - малый параметр, имеющий размерность длины.

Если допустить, что толщина клеевого шва по сравнению с толщиной ламелей пренебрежимо мала, то есть /г->0, то число граничных условий уменьшится, а оставшиеся условия обеспечат существование и единственность решения U0(x, у, z) в новой системе уравнений: LU0 +Х~ 0.

Приведенный математический аппарат может быть применен для решения задач, где принцип энергетической континуализации позволяет использовать усредненные параметры материала по аналогии с композитами.

Выполнены предварительные численные исследования клееных деревянных элементов при местном смятии под углом к волокнам (слоям). Расчеты проводили при следующих условиях: отношение ширины образца к ширине штампа Ud = 3 (1Hl = 0,33); угол наклона вектора внешней силы по отношению к направлению волокон (слоев) древесины а = 45 ; упругие постоянные древесины Е0= 10 000 МПа, Е90 = 400 МПа, G = 500 МПа, = 0,5, ц2 = 0,02, металла Е = 210 000 МПа, G = 81 000 МПа, ц = 0,3 в предположении упругой работы древесины с учетом жесткого соединения штампа с древесиной. По данным расчета строили эпюры напряжений в древесине для углов 0, 15, 30, 60, 75 и 90°. По эпюрам напряжений определяли максимальные значения напряжений вдоль и попрек волокон : а0, о% воспринимая во внимание, что предел прочности древесины поперек волокон значительно ниже предела прочности вдоль волокон, а древесина при сжатии поперек волокон ведет себя как упруговязкопластичный материал, в

дальнейших расчетах учитывали работу древесины за пределом упругости, которая описывается идеализированной диаграммой Белянкина-Прагера. Учет пластической работы древесины способствовал снижению величины концентрации напряжений, особенно для а9о- Переход древесины в пластическое состояние начинается под той кромкой штампа, где концентрация напряжений о9о выше. Однако локальное проявление пластичности не влияет на линейный характер функции N - ДД8). Предельное состояние наступает тогда, когда часть рассматриваемого сечения древесины переходит в пластическое состояние, а напряжения под штампом распределяются почти равномерно. Данное предельное состояние характерно для а >45 . Для а < 45 характерно хрупкое разрушение от скалывания или разрыва поперек волокон.

Выполненные исследования позволили сформулировать общие подходы к оценке прочности клееной древесины аага и ее сопротивлению местному смятию Rcm при варьировании размеров жесткого штампа и площадки смятия (4/ = d/l ), направления действия вектора внешних сил по отношению к волокнам древесины а .

Испытания образцов клееной древесины, взятых из конструкций массового заводского изготовления, производили на образцах в виде призм с размерами основания b*l = 60x100 мм и высотой h = 90 мм. Толщина ламелей (20±0,5) мм, клей ФРФ-50. Принимали: \|/ =0,25...1,00 (0,25; 0,50; 0,75; 1,00); а = 0...90* (0; 15; 22,5; 30; 45; 60; 67,5; 90).

С использованием численных значений коэффициентов уравнений связи и аппарата двойной аппроксимации получено выражение для определения предела прочности сжатию (смятию) клееной древесины при различных значениях у (0,25; 0,50; 0,75; 1,00) и а (0...90в):

о«, = В + (-А \пХ), (3)

где В = Ne-m = 47,352е-°-03246 ; А = М6т = 34,1736'0-462 .

В формуле (3) второй член А\пХ учитывает увеличение предела прочности клееной древесины при уменьшении относительных размеров площадки смятия в зависимости от а. При Х= d/l = 1 второй член равен нулю, а выражение (3) определяет предел прочности на сжатие по всей поверхности. При d/l < 1 он имеет отрицательные значения.

С учетом полученных результатов выражение (3) можно записать в виде уравнения, которое позволяет вычислять меняющиеся значения оша при наличии данных в трех характерных точках углов 0, 45 и 90, т. е. строить зависимости по этим реперным значениям:

л = °»"> +(-В1пш), (4)

cw l + 6am V ''

где Р = (с - в)а0 / 45й; с = 1/045/ 6 " 1/сто; м = ^(д - в)/(с -в); а= 1/090; & -коэффициент, учитывающий изменение прочности в зависимости от угла а (получен после обработки экспериментальных результатов), В = 100/(ра + /) = = 100/(0,164а + 9,15).

Формула для определения расчетного сопротивления, учитывающая величину прикладываемой через штамп нагрузки в зависимости от его относительных размеров и угла наклона силы по отношению к волокнам, имеет вид

Здесь Я0 - расчетное сопротивление смятию вдоль волокон, МПа; Р = (С-Б)х Л0/45т; т = ЩА -В)/(С-В); А = 1 /Д90; Я = 1 /Л0; С = 1 /Л45; £>= 100/ (0,164а + 9,15); = с/// при0Д<\)/<1.

На рис. 3 приведены зависимости ЯСма=Ла> У)> построенные для пяти вариантов при нормируемых расчетных сопротивлениях клееной древесины Л0= 14,0 МПа, 7?90 = 1,8 МПа, й45 = 4,2 МПа с учетом сглаживания результатов в диапазоне углов а от 30 до 60 .

Пш* = До/ (1 + РО + (- 1 / *<■)£> 1пу.

(5)

Выполнены эксперимен-

тальные исследования клееной древесины на растяжение под различными углами к направлению волокон. Рекомендуемые значения расчетных сопротивлений для клееной древесины вдоль, под углами и поперек волокон, приведенные в табл. 1, близки к тем значениям, которые содержатся в «Пособии...» к СНиП II-25 - 80, что указывает на их корректность.

Рис. 3 Изменение расчетных сопротивлений клееной древесины смятию под углом а к слоям (волокнам) в зависимости от у: 1 - 0,10; 2 - 0,25; 3 - 0,50; 4-0,75; 5-1,00

15 30 45 60 75 а, град

Таблица 1

Рекомендуемые расчетные сопротивления КДК при растяжении

Сорт Расчетное сопротивление Ra, МПа, при а, град

0 30 45 60 90

I 13,00 2,00 1,00 0,50 0,35

(13,03) (1,98) ■ (1,02) (0,45) (0,33)

II 10,00 1,70 0,90 0,45 0,35

(9,51) (1,67) (0,93) (0,42) (0,33)

III 7,00 1,20 0,70 0,35 0,35

(7,04) (1,23) (0,68) (0,32) (0,25)

Примечание: в скобках для сравнения приведены значения расчетных сопротивлений, полученные по результатам испытаний.

Полученные результаты и предлагаемые расчетные сопротивления могут быть использованы при разработке новой редакции СНиП, а также при расчете экспериментальных массивных КДК по главным напряжениям в целях более полной реализации прочностного потенциала клееной древесины как анизотропного материала.

При работе клеевых соединений на сдвиг возникает необходимость в рассмотрении двух аспектов: установление параметрических зависимостей о(е) при строго фиксированных условиях; влияние неоднородности клеевых соединений, что связано с технологическими условиями изготовления клееных элементов и конструкций. Нагружение клеевого шва до некоторой деформации, выходящей за пределы упругости, связано с развитием

пластических деформаций. Полная деформация е представляется как сумма упругой £у и пластической еп деформаций. При £ > £у энергия нагрузки Е\ и энергия разгрузки Е2 не равны:

EÍ*E2; E]-E2 = D + J, (6)

где D - рассеянная энергия; J - скрытая энергия.

Схема определения Д J и Е представлена на (рис. 4). Площадь под кривой 1 - удельная работа при нагружении. Площадь bed - потенциальная энергия Е. Скрытая энергия J представляет собой необратимую часть работы (энергия микронапряжений). Общая работа при деформировании

Рис. 4. Зависимость о(е): 1 - нагружение; 2 - разгрузка

A=E + D + J.

(7)

Здесь Л-удельная скрытая энергия, У = Д^е - — Jcfo.

Условие (7) является одним из критериев определения модуля упругости Е при обработке экспериментальных зависимостей а(е).

Полученные экспериментальные зависимости могут быть представлены по закону Бюльфингера в виде

а, = BE" E¡ = Alna,,

(8)

где А и В - постоянные, зависящие от температуры, влажности и других факторов.

При и—»да воспользуемся законом Гука, так как только на основе экспериментальных данных, полученных согласно (6), можно установить зависимости п(Щ, п(Т), А{Щ, А{Т) и др.

Показатель неоднородности клеевого соединения при развитии вязкопластических деформаций из-за микросдвигов и увеличения энергии рассеивания будет изменяться во времени.

Используя модель

Мазинга, запишем условия равновесия:

С, МПа

ю

JKp

1 j ; в Ра рушение 1

/ i 1

а /б 1 1 i 1 ! 1 1 1

i Г~ 1 1 i 1 -------- 1 1 1

1 1 i

/ 1 1 1 i i 1 1 1 1

°=42У; sK=£o*qK,{9)

О 1

где S -стержней; стержней,

суммарная площадь R - количество шт; SR - площадь

условного стержня. Тогда P = aS = £aRSR.

(10)

25

50

75

юо е-10

Рис. 5. Зависимость с(е) в клеевом соединении ФР-12 при разном значении Е: 0а-2800 МПа; об-2500; бе-1960; вг -840; гд -280 МПа (акр = 8,32 МПа)

упругой г* и пластической е* деформаций при о" > а"

При этом должно выполняться условие совместимости деформаций £* = £(Я= 1,2,..., М), где Аг= 5.

Общая деформация для каждого условного стержня ел определяется как сумма е„ >0:

в*=е*+еия; sR=aR¡E-

(И)

Для клея ФР-12 (£ = 2800 МПа), применяемого в производстве КДК, получена параметрическая зависимость о(е) (рис. 5).

В третьей главе рассмотрены деформационные характеристики узловых соединений ДК и КДК и их расчетные модели.

Отмечается накопленный опыт, в том числе работы Д.А. Арленинова, Ю.Н. Буслаева, Т.Н. Базенкова, Ю.А. Варфоломеева, A.B. Вешнякова, М.М. Гаппоева, А.Ю. Гурьева, П.А. Дмитриева, Е.М. Знаменского, И.С. Инжутова,

B.А. Катаева, C.B. Колпакова, С.Г. Комиссарова, В.А. Кононова, В.Н. Коче-нова, Г.В. Кривцовой, В.Г. Леннова, A.B. Леняшина, В.И. Линькова, В.Г. Миронова, А .Я. Найчука, Б.В. Накашидзе, Г.Г. Никитина, Р.Б. Орловича, Ю.В. Пискунова, A.A. Погорельцева, В.Д. Попова, E.H. Серова, A.B. Туркова,

C.Б. Турковского, А.Ю. Фролова, А.К. Фурсова, Г.А. Цвингмана, А.К. Шенгелия, E.H. Щепеткиной и др., а также S.Aiher, H.Blass, B.Boult, A.Ceccotti, J.Ehlbek, A.Gakson, E.Gesteschi, E.Gehri, M.Gerold, H.Hartl, B.Hilson, M.Kessel, K.Komatsu, A.Leijten, B.Madsen, C.Malinowski, S.Ohlsson, P.Racher, H.Riberholt, P.Rodd, I.Sakamoto, K.Solli, O.Volkersen, M.Yasumura, H.Werner, S.Winter и др.

Перед исследованием опытных конструкций СПБ и купола для определения количественных значений параметра податливости или коэффициента жесткости связей С узловых соединений проводили испытания узлов натурных конструкций. Для купола программа

статических испытаний узла включала четыре этапа: 1-й - центральное сжатие; 2-й - центральное растяжение; 3-й - изгиб в плоскости главных осей инерции поперечного сечения стержня, а также под различными углами к ним; 4-й - кручение. Узел экспериментальной конструкции испытывали на специально разработанном стенде. Нагружение узла производили четырьмя ступенями одинаковой интенсивности: при центральном сжатии- 10,00 кН, при изгибе - 0,32 кН-хМ, при деформации кручения - 0,32 кН. Среднее значение коэффициента жесткости при деформации

изгиба, когда угол а (угол между направлением действия силы и осью симметрии поперечного сечения) изменялся с шагом в 22,5 (рис. 6) в пределах от 0 до 90°, вычисляли

С, кН-м

1000

600

600

400

а, град

Рис. 6 Изменение жесткости узлового соединения С" в зависимости от направления действия изгибающих моментов

переходом от линейной деформации к угловой, т. е. С=Мв (где М -изгибающий момент, кН-м; 0 - угловая деформация податливости, град).

Полученные значения хорошо согласуются с экспериментом и могут быть использованы в расчетах стержневых куполов со средними пролетами.

На основании регрессионного анализа установлено, что процесс деформирования при постоянном во времени нагружении подчиняется общей закономерности:

ад=5,[1+<р(0],

где 6]-деформация соединения в начальный момент нагружения, определяемая экспериментально по методике ЦНИИСК, ее величина зависит от вида и материала соединения, уровня нагружения, температурно-влажностных условий эксплуатации и технологических факторов; ср(?) - характеристика ползучести соединения, представляющая собой отношение ползучести к 8,.

Значение ф(?) определили по формуле <р(г) = фх( 1 - е"т<), где ф„ -предельная характеристика ползучести соединения в момент стабилизации его деформации; у - коэффициент, характеризующий скорость развития деформации ползучести во времени (рис. 7).

Рис. 7. Зависимость характеристики ползучести для различных видов соединений при а = 45 : / - нагели свя-зевых элементов (ф» = 1,72); 2 - гвозди и шурупы (1,79); 3 - цилиндрические нагели (1,55); 4 - лобовые врубки (0,74); 5 - примыкание и опирание поперек волокон (0,74); б -вклеенные стержни (0,58)

Деформации 50 являются необратимыми, что связано с вязко-пластичным характером деформирования древесины в местах концентрации напряжений в соединениях. Их природа может быть также обусловлена контактными деформациями, например, в стыковых соединениях при передаче усилий торец в торец. Поскольку при периодическом изменении нагрузки деформации 6о могут накапливаться от цикла к циклу, то для их описания нами предложено использовать следующее выражение:

где 6J" - предельное значение накопленных остаточных деформаций, мм; р - реологический параметр; п - число циклов нагружения.

В инженерных расчетах необходимо располагать данными о параметрах о.х и у. Эти данные приведены в диссертации для семи видов соединений.

Влияние влажности древесины на изменение деформативности соединений во времени с учетом деформаций ползучести можно определять по формулам

Ф»(со)= фД1,516-0,043 ю); у(й) = у/(1 + ?.ш), (12)

где со - предельное значение накопленных остаточных деформаций, мм;

• X - реологический параметр.

В четвертой главе изложены теоретические положения методов расчета пространственных конструкций с учетом упругой податливости узловых соединений, представлен алгоритм программы расчета стержневого купола.

Уточнены положения теории расчета ребристых плит, развиваемой на основании работ Е.С. Гребеня , в которой предполагается абсолютно жесткое присоединение плиты по линии контакта с ребрами. В уравнение равновесия и совместности деформаций для ребер вводятся обобщенные силы и моменты:

К =ту+IXД*-К=мУ+1мЛх-*«)• (13) i i

где Ту, Му- усилие и момент в пластине; Т0, Mf - усилие и момент в пластине от i - го ребра; 8(х - х,) - дельта-функция Дирака.

Усилие в ребре может быть представлено через относительную линейную деформацию его нейтральной оси: rpl=£,F(ер(, (где Е, - модуль упругости; F, - площадь поперечного сечения ребра; ер,- относительная линейная деформация нейтральной оси ребра).

Момент в j-m ребре определяли по формуле = Е,1-хр; (где - момент инерции г'-го ребра относительно его нейтральной оси; хр1 = а", -изменение кривизны ребра при изгибе вместе с пластиной).

Для того, чтобы получить исходные разрешающие уравнения, необходимо установить связь между относительными деформациями волокон ребра и пластины. При жестком соединении ребра и пластины эта связь выявлена. По методике Б.К. Михайлова можно учесть совместную работу ребристых КДК и плит покрытий с податливыми связями.

Рассмотрим эту зависимость исходя из условий взаимности перемещений на линии контакта ребро-пластина. Разность деформаций между плитой и ребром, обусловленная податливостью упругих связей, может быть выражена через компоненты деформаций составных элементов конструкции:

(15)

АШ=А„-А„+Ат, (14)

где = Дор= £„<&; Диг = хр1(1гр!7)йх; Дпод= у,Л; - высота ребра; у, -коэффициент, учитывающий податливость связей соединений между плитой и ребрами.

Отсюда

К к

Е,ск = -хр( -^-¿х + у,<& или г, = ер( - у + у, ■ Следовательно,

К 2

С учетом (15) имеем М'р1 = £,/,% + -аду,) = £,/,4, -£Ду(, (16)

где I, - момент инерции / - го ребра относительно нейтральной плоскости пластины, =/,° +^(^/2}.

Подстановка соотношения (13) в уравнения равновесия рассматриваемой конструкции, загруженной внешними силами Р,

+ ^ = ^ + ^ = + + ^ = Р (17)

дх <)>• дх ду дх дхду ду

дает следующую систему уравнений:

^ + ^ = 0; ^ + ^ = + £,5,»1; - у, )5(х - X,);

ох ду дх ду ,

д2М д2М „ „ „

Решение сводится к системе дифференциальных уравнений

л2

+ г),(х,)- (*,) + */)>

При расчете конструкций в матричной форме упругие свойства стержней или отдельных элементов, на которые разбивается конструкция, обычно описывают матрицей податливости 5 или матрицей жесткости г.

Расчетная схема такого стержня представлена стержневой моделью с жесткими узлами, к которым через упругодеформируемые шарниры примыкают сами стержни. При изгибе справедлива гипотеза плоских сечений Бернулли, при кручении соблюдается принцип Сен-Венана. Стержень 5(7,/) в общем случае прикреплен к узлам г и _/' упругими связями. Приложив в узле г бивектор перемещений Ут, определим реактивные силы в узле по направлению главных осей инерции поперечного сечения стержня. Используя значения реактивных сил, вызванных в Ш узле единичными перемещениями по направлению главных осей инерции поперечного сечения стержня У) при упругоподатливом закреплении его в узлах г, запишем матрицу единичных реакций конечного элемента с упругоподатливыми связями:

г, =Д

о

„ „ „ч

в к

(1+2^") О

^■0+2 Ц?)

0

(1+и;чц',)д о

о

о

4/„(1+3<)

о

(18)

О+^'+ф д_

Матрица единичных реакций узла } стержня Б^,}), вызванных единичным перемещением противоположного узла / по направлению главных осей инерции стержня с упругоподатливым закреплением его в узлах, аналогична (18).

Разработан инженерный расчет ортогональных перекрестно-балочных конструкций с учетом податливости соединений в узлах и кручения, в котором использован метод конечных элементов в форме метода перемещений; получена матрица жесткости коробчатого прямоугольного конечного элемента с упругодеформируемыми узлами в общем виде, для которой решение с жесткими узлами является частным; для предварительного расчета конструкций с квадратными, треугольными и гексагональными ячейками предложено использовать приближенный метод, сходный с расчетом плит по Маркусу (дифференциальное уравнение изгиба четвертого порядка в частных производных заменяется двумя уравнениями второго порядка). Разработан и реализован инженерный расчет ребристых и стержневых куполов, вписанных в сферу или любую другую поверхность с учетом упругой податливости узловых соединений, использующий метод, в основу которого положена теория расчета циклически-симметричных систем, разработанная В.А. Лебедевым; получены матрицы единичных реакций прямолинейного конечного элемента с упругоподатливыми связями

в узлах, для которых решение с жесткими узлами является частным. Матрица жесткости произвольного стержня с упругоподатливыми связями в узлах позволяет рассчитывать многоэлементные стержневые конструкции с любой пространственно-регулярной структурой, а также циклической симметрией.

Пятая глава содержит описание и результаты экспериментально-теоретических исследований конструкции купола. Комплексное экспериментально-теоретическое исследование проводили в целях определения основных закономерностей изменения НДС системы от воздействия внешних нагрузок при различных схемах загружения; проверки допущений и гипотез, принятых в расчетной схеме экспериментальной конструкции; оценка работоспособности конструкции в ходе испытаний и эксплуатации под нагрузкой.

Каркас купола представляет собой часть 180-гранника, вписанного в сферу радиусом 10,5 м. Диаметр купола в основании 18,0 м, стрела подъема 5,5 м. Он состоит из 75 клееных деревянных стержней трех типоразмеров, образующих треугольные ячейки с размерами сторон от 3,5 до 4,0 м. Стержневые элементы поперечного сечения 100*180 мм выполнены клееными из хвойных пород. Стержни соединены в узлах парными металлическими накладками. Конструкция смонтирована на 15 контрфорсных опорах.

Конструкцию купола испытывали вертикальными нагрузками. Основные экспериментальные исследования выполняли при узловых нагрузках в пределах расчетной величины. Работу каркаса купола исследовали по трем схемам загружения: полная; три из пяти секторов; сосредоточенная нагрузка в центральном узле. В ходе экспериментальных исследований проводили измерения краевых деформаций, вертикальных перемещений и податливости соединений в узлах конструкции.

Характер развития усилий и перемещений при всех схемах загружения был практически линейным, что соответствовало принятым в расчете гипотезам и допущениям. Экспериментальные величины усилий и деформаций, как правило, были меньше теоретических. Разброс результатов, полученных для симметричных узлов, не превышал 12 %. Величина остаточных деформаций составляла около 5 % для прогибов и 13 % для податливости.

Для выполнения статического расчета купольного покрытия с учетом действительных жесткостных характеристик узлов конструкции (см. рис. 6) были проведены натурные испытания одного из них на специально разработанном экспериментальном стенде.

В шестой главе выполнены численные исследования напряженного и деформированного состояния регулярных циклически-симметричных систем; разработана программа для объектов численных исследований - куполов с ребристой, ребристо-кольцевой и сетчатой структурами. Габаритные размеры и параметры: постоянный диаметр основания £> = 18,0 м; высота купола

h = 3...9 м; диаметр верхнего кольца d— 0...6 м; стрела подъема меридионального ребра/0 = (0; 0,05; 0,1) D/2; число поясов кольцевых элементов К = 0, 1, 2, 3; параметр осевой податливости v = 0; 0,166; 1; 2; число секторов со связевыми элементами S = 0, 2, 4, 6, 12. Сечение меридиональных ребер 100x360 (А) мм и кольцевых элементов (распорок) 100x200 (И) мм; верхнее кольцо изготовлено из швеллера № 24. Нагрузки в сравнительных расчетах: равномерно-распределенная на всей поверхности и на половине купола

q = 1,0 кН/м2; сосредоточенная в верхнем (фонарном) кольце Р = 100 кН (рис. 8). Для сетчатого сферического купола проведены исследования при других загружениях, в том числе с неравномерной осадкой опоры.

При полном загру-жении в меридиональных ребрах с увеличением диаметра верхнего кольца до 1/3D и h/D = 1/4...1/2 усилия возрастают

на 12... 16 % при К= 0; при К = 3 - снижаются на 3...21 %. При этом максимальное снижение усилий достигнуто в пологих куполах с большим числом колец.

При половинном загружении постановка кольцевых элементов увеличивает усилия Д^тах в 1,3... 1,6 раза в сравнении с куполом без кольцевых элементов. Увеличение диаметра верхнего кольца приводит к резкому росту усилий в диапазоне изменения d/D и h/D при К = 0; при К = 1 усилия увеличиваются на 6...29 %. При числе ярусов (поясов) кольцевых ребер 3 и более усилия возрастают на 8... 10 % и лишь в диапазоне d/D = 0...1/10 практически не меняются.

Изменение изгибающих моментов при аналогичном изменении

геометрических параметров и нагрузок на купол имеет противоположную тенденцию. При полном загружении для всех h/D и К = 0 момент уменьшается на 64 %, в куполе с кольцами - почти в 2 раза. При К = 1, 2, 3 и более количественные значения почти в 10 раз меньше, чем в куполе без колец. Это закономерно, так как кольцевые элементы играют роль стягивающих «обручей» в растянутых зонах и распорок в сжатой зоне купола, переводя конструкцию почти в безмоментное состояние.

При несимметричном загружении купола для всех h/D, К = 0 и увеличении диаметра верхнего кольца моменты уменьшаются в 1,5 раза. С

Рис. 8. Геометрические параметры ребристых и ребристо-кольцевых куполов: с прямолинейными меридиональными ребрами (а), с двумя (б) и с тремя (в) гранями меридионального ребра

изменением h/D от 1/6 до 1/2 и числа колец от 0 до 3 изменение максимальных продольных усилий носит нелинейный характер. При полном загружении и d = О, К = 1 максимальные продольные силы увеличиваются на 43 % для h/D = 1/6 и на 25 % при h/D = 1/2, при наличии 3 поясов колец-распорок - соответственно на 82 и 37 %. Появление верхнего кольца приводит к незначительному (до 10 %) увеличению продольных сил в ребре при К = 1 и их снижению при К = 3; при К = 2 усилия практически не изменяются. При половинном загружении и d = 0 для h/D = 1/6 введение кольцевых элементов увеличивает продольные силы на 86 %, для h/D =1/2 — на 68 %. Максимальные моменты при тех же нагрузках линейно зависят от переменных параметров.

Усилия в кольцевых элементах купола iV*ax для всех вариантов максимальны при полном загружении. В зависимости от стрелы подъема при полном загружении для f/l0 = 0...0Д0 усилия в ребрах Л^тах увеличиваются линейно на 4... 15%. С увеличением стрелы подъема в ребристых куполах они уменьшаются до 14 % {cl = 0), а без колец - увеличиваются до 7 % (d/D =1/10).

Рис. 9. Изменение максимальных усилий в элементах купола при изменении параметра осевой податливости колец числа кольцевых элементов К и геометрии меридиональных ребер/Ло при полном (а) и половинном (б) загружении купола

При полном загружении в куполе без кольцевых элементов н d = 0 максимальные моменты в меридиональных ребрах уменьшаются с увеличением стрелы подъема //¡о на 53%, при ¿И) =1/10 - на 49 %, т. е. почти в 1,5 раза. Введение кольцевых элементов способствует резкому уменьшению моментов: при Р10 = 0 - в 3,2...3,5 раза, при/,/» = 0,1 -в 2,3 раза.

При сосредоточении усилия Р = 10 кН в вершине купола моменты возрастают практически в 20 раз. Включение в работу одного

пояса кольцевых элементов при почти не увеличивает моменты, при сУй =1/10 и изменении /Д0 от 0 до 0,1 они возрастают почти в 3 раза.

Рассмотрено изменение напряженного и деформированного состояний ребристо-кольцевых куполов при различных параметрах осевой податливости связей в кольцевых элементах при Vo = 0.. .2 (рис. 9,10).

Рис. 10. Вертикальные перемещения в многогранном ребристо-кольцевом куполе при различных значениях v0 и f/la (D = = 18 м, h = 6 м, á = 0, К = 2) при полном (а) и сосредоточенном (б) загружении: 1 -fil0 = 0; 2 -0,05; 3 -0,10; 4 - v = 0; 5 - 2; 6 - °° (по горизонтальной оси - номера точек на ребрах)

Рассмотрено влияние связей на НДС деревянных куполов (рис. 11). Расчеты выполнены на одних и тех же конструкциях при одинаковой жесткости связей и податливости соединений. Минимальное количество связевых блоков для деревянных конструкций должно быть не менее трех-четырех. Следует отметить, что в большинстве случаев расчетными сочетаниями являются постоянные нагрузки и одностороннее загружение только от снега или снега и ветра. Горизонтальные деформации при одностороннем загружении снеговой нагрузкой также меняются в зависимости от типа связей и отличаются в тех же пределах. Сравнение максимальных расчетных напряжений, возникающих в меридиональных ребрах, показало, что в куполе с крестовыми связями их величина на 16 % меньше, чем в куполе с треугольно-подкосными связям

Таким образом, можно утверждать, что необходимо учитывать не только податливость узлов, но и типы связей в расчетах пространственных конструкций из клееной древесины (рис. 12). Предпочтение отдается крестовым связям, обеспечивающим повышенную жесткость каркаса купола при несимметричных воздействиях. Изменение усилий М^ах, в этих элементах при половинном загружении происходит резко, характерными

73 73

а б

Рис. 11 Связи в многогранных куполах: а - треугольно-подкосные; б - крестовые

Рис. 12. Вертикальные перемещения меридиональных ребер в многогранном куполе при различных типах связей в трех секторах и нагрузках: а - по оси х; б - по оси у; * -крестовые связи; Д - треугольно-подкосные; 1 - постоянная; 2 - снеговая на 1/2 поверхности купола; 3 - снеговая полная

скачками, причем в меридиональных ребрах и уменьшаются, в

кольцевых - Л^ах увеличивается.

В табл. 2 приведены значения относительных усилий (в процентах) при различном количестве связевых секторов (связи крестовые) для трех видов загружений ребристо-кольцевого купола. За 100 % принята величина усилий в куполе без связей.

Таблица 2

Изменение максимальных усилий в элементах ребристо-кольцевого купола

Вид загружения Максимальное усилие Значения максимального усилия, %, при различном количестве связевых секторов, шт.

0 2 4 б 12

Полное, q = 1 кН/м2 Np max 100,0 100,2 94,8 94,2 89,5

ML 100,0 99,9 100,2 99,8 100,0

N" max 100,0 100,0 100,0 88,7 89,5

Половинное, ' д = 1 кН/м2 Np 1T max 100,0 61,0 66,9 43,6 43,2

Mp max 100,0 28,6 31,9 26,0 26,0

NK max 100,0 378,0 339,0 330,0 309,0

Сосредоточенной силой, Р= 10 кН Np max 100,0 100,0 91,1 91,1 83,7

mL 100,0 100,0 101,0 100,0 102,0

N' max 100,0 100,0 100,0 102,0 61,5

Полученные данные комплексных численных исследований НДС пространственных систем из клееной древесины с циклически симметричной структурой при различных воздействиях с меняющимися статико-геометрическими параметрами, включая податливость соединений в стержнях, осадку одной из опор купола без ограждения и с ограждением, позволили выявить раздельное влияние этих факторов на распределение усилий и деформаций в элементах каркаса купола. При этом отмечено следующее: неучет размеров верхнего кольца в расчете куполов приводит к серьезным погрешностям в определении усилий и деформаций и допустим d/D < 1/20, главным образом, в приближенных расчетах, а также на стадии вариантного проектирования; относительная высота купола существенно влияет на распределение внутренних усилий при h/D < 1/2; при дальнейшем увеличении относительной высоты величина усилий стабилизуется только при вертикальных воздействиях; изменение геометрии меридиональных ребер приводит к резкому изменению НДС куполов. В соответствии с технологическими возможностями рекомендуемая относительная стрела подъема меридиональных ребер f/l0 = 0,05...0,10 (где /0 = D/2 для пологих куполов или 1-10 — расстояние между опорными частями в уровне верхнего и нижнего колец); НДС ребристо-кольцевых куполов при учете податливости кольцевых элементов меняется в зависимости от его параметров. Наиболее существенно сказывается учет осевой податливости, зависящей от геометрии меридиональных ребер, числа кольцевых элементов и др. факторов. При v0 = 2 величина усилий при различных загружениях в элементах купола составляет 80... 150 % от величин, рассчитанных по шарнирным схемам. Здесь наиболее

рациональным можно признать соотношение f/l0 = 0,05, особенно при значительных нагрузках на верхнее фонарное кольцо. Данное обстоятельство позволяет выявить рекомендуемую геометрию меридионального ребра; неучет связевых конструкций и их типа приводит к значительным погрешностям в оценке усилий и деформаций (вертикальных и горизонтальных). При этом наличие двух или трех связевых блоков наиболее рационально; при сосредоточенном загружении верхнего узла купола (с ограждением и без него) усилия в элементах купола зависят от степени податливости соединений, а деформации изменяются, в основном, в куполе без ограждения.

В седьмой главе представлены новые технические решение пространственных клееных деревянных конструкций.

Решетчатая плита покрытия (A.c. 1557283) включает каркас, состоящий из прямолинейных несущих элементов одинаковой длины, опорный контур и ограждение в виде настила. Несущие элементы жестко соединены между собой с помощью арматурных стержней, пропущенных через отверстия и закрепленных шайбами, уголками и гайками. Опирание решетчатой плиты может осуществляться как по контуру, так и в узлах решетки.

Расположение вокруг каждой гексагональной ячейки системы правильных треугольных ячеек из прямолинейных несущих элементов позволяет обеспечить пространственную жесткость покрытия и работу каркаса плиты на восприятие горизонтальных сил за счет геометрической неизменяемости треугольных ячеек, что снижает материалоемкость и трудоемкость монтажа покрытия при применении более простой конструкции настила.

Структурная конструкция (А. с. 1730387) состоит из верхнего и нижнего поясов, образующих ячейки из ортогонально расположенных неразрезных стержней. Верхний и нижний пояса соединены раскосами и снабжены обшивками, дополнительными стержнями и крепежными элементами. Обшивки размещены между стержнями поясов и дополнительными стержнями и прикреплены к поясам. Узловые элементы выполнены составными из верхней и нижней частей. Неразрезные стержни одного направления каждого пояса установлены с пропуском через верхние части узловых элементов, а другого направления - через нижние их части, которые соединены дополнительными крепежными деталями, пропущенными через узловые элементы.

Узловое соединение стержней (А. с. 1807185) разработано для пространственно-регулярных несущих конструкций в целях повышения несущей способности и надежности узлового соединения, снижения деформативности стержневых деревянных несущих конструкций при действии знакопеременных усилий и предназначено для соединения стержней деревянных несущих конструкций, преимущественно пространственных структурных плит, а также решетчатых стержневых систем и других

плоскостных конструкций, в том числе монтажных соединений массивных КДК.

Конструкция узла (А. с. 1673704) предназначена для соединения стержней пространственных конструкций преимущественно из клееной древесины, водостойкой фанеры или конструкционных пластмасс. Она включает в себя соединяемые стержни, к которым прикреплены оголовки, выполненные в форме парных треугольных призм, примыкающих к наклонным граням торцов стержней, снабженных по плоскостям контакта зубчатошиповой нарезкой с клеевой прослойкой. Таким образом, призмы и стержень, стыкующиеся на зубчатый шип, дополняют наклонно оторцованный элемент до проектных размеров. Угол наклона плоскости контакта оголовков к продольной оси соединяемых стержней каркаса изменяется в пределах 30...60°. Относится к сборно-разборным соединениям, предусматривает восприятие и передачу растяжения, сжатия, изгиба, поперечной силы, кручения и их совместное действие и приближает его к равнопрочному основному поперечному сечению.

Устройство (А. с. 1656362) разработано для повышения эффективности и точности проведения механических испытаний строительных стержневых конструкций. Установка предназначена для моделирования напряженно-деформированного состояния фрагментов стержневых систем и опорного контура с учетом податливости узловых соединений.

Для создания новых пространственно-регулярных систем выявлены резервы формообразования КДК в технологическом процессе изготовления. Вместе с тем возможности их формообразования только из прямолинейных элементов ограничены. Целесообразно сочетание прямолинейных элементов с криволинейными участками, что позволяет наиболее рационально использовать анизотропные свойства древесины. При этом гнутоклееные детали или блоки, вставляемые в наиболее напряженные зоны КДК, склеивают из слоев древесины повышенного качества. Кроме того, при малой длине заготовки пакет набирают из цельных слоев без ослабления зубчато шиповыми соединениями.

В процессе проектирования ребристо-кольцевых куполов из сборных клееных деревянных элементов решается задача поиска геометрии конструкции, эффективной материалоемкости при удовлетворении технико-экономических и функционально-эстетических требований, а также преимуществ технологии заводского изготовления элементов, транспортировки, монтажа и эксплуатации.

В основу предлагаемых конструктивных решений куполов диаметром 12...48 м заложено образование плоских граней внешних поверхностей для использования кровельных ограждений из плоских листовых материалов. Плоские грани в куполах образуются за счет применения в качестве меридиональных ребер деревянных клееных полуарок, гнутых в средней части и прямолинейных по концам, а также устройство кольцевого фонаря над

гнутой частью ребер, плоское покрытие которого является продолжением верхних плоских граней купола.

Шатровые покрытия сооружений - разновидность пространственных систем. Рассмотрено шесть типов шатровых покрытий, из которых по архитектурно-строительным решениям был выбран вариант покрытия из клееной древесины. В качестве основного критерия для оценки экономичности конструкций несущего каркаса был принят показатель расхода древесины на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия и даны рекомендации для ГПИ-1.

Разработан и построен мост длиной 126 м с деревоклееными конструкциями пролетных строений, через р. Кулой в Вельском районе Архангельской области. В связи с отсутствием типовых пролетных строений из клееной древесины длиной 18 м были использованы типовые балки с составным по ширине двухстенчатым поперечным сечением. При этом предусматривалось включение в работу деревоклееной плиты проезжей части.

ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1 .В результате выполненных теоретических и экспериментальных исследований решен комплекс взаимосвязанных и научно-обоснованных вопросов общей научной проблемы совершенствования КДК с пространственно-регулярной структурой. Экспериментально исследованы прочностные и деформационные свойства клееной древесины конструкционного назначения; разработаны и экспериментально исследованы новые формы пространственных систем с регулярной и циклической симметрией для зданий различного функционального назначения; разработаны новые узловые соединения, проведены их испытания и обобщены деформационные характеристики различных видов соединений; разработаны и опробованы новые испытательные устройства и установки; результаты исследований внедрены в производство и проектную практику, защищены авторскими свидетельствами на изобретения.

2.Выполнены испытания клееной древесины на основные виды напряженного состояния (сжатие, растяжение, смятие, сдвиг). Показана возможность использования стандартных образцов и натурных элементов на основе модели ортотропного (транстропного) тела. При этом возможно уточнение в сторону увеличения расчетных сопротивлений для клееной древесины, работающей на растяжение от 8...11 до 16...28 %, на сжатие вдоль волокон до 40 %, на смятие поперек волокон от 10 до 35 %. В результате математической обработки и анализа зависимостей анизотропии предложено использовать новые критериальные уравнения на основе логарифмических, а не тригонометрических формул. При сдвиге использован энергетический критерий, аппроксимированный моделью Мазинга.

3.Обоснована и подтверждена на практике возможность использования индивидуальных КДК и типовых конструкций массового

изготовления, предлагаемых для создания эффективных форм с пространственно-регулярной структурой и циклической симметрией. Балки, арки, рамы, стержни, изготовленные на основе специального раскроя типовых конструкций, обеспечивают ресурсосбережение и экономию материалов, повышают надежность элементов КДК с непараллельными полигональными гранями и криволинейными вставками.

4.Разработана методика инженерного расчета пространственных систем на основе повторяющихся блок-модулей. Построена матрица жесткости произвольного анизотропного стержня с упругоподатливыми закреплениями узлов. Матрица жесткости имеет общий вид и содержит произвольные податливости концов стержня: два смещения, два угла поворота, сжатие (растяжение), кручение.

5.Впервые исследованы и сделаны обобщения с использованием параметров податливости различных видов соединений (лобовые примыкания, вдоль и под углом к волокнам древесины, арматурные стержни, опирания поперек волокон, сдвиговые соединения и др.). Получены параметрические зависимости, учитывающие фактор времени, температуру и эксплуатационную влажность древесины.

6. Выполнены экспериментально-теоретические исследования натурной конструкции геодезического купола диаметром 18 м. Показано удовлетворительное совпадение экспериментальных и теоретических данных. Расхождения по максимальным перемещениям и усилиям не превышают соответственно 16 и 22 %. Неучет податливости в экспериментальных конструкциях для стержневых (геодезических) куполов составил по перемещениям до 2 раз усилиями до 22 %, в ребристо-кольцевых куполах -соответственно до 26 % и 31 %. В меридиональных элементах ребристо-кольцевых куполов происходит увеличение нормальных напряжений до 9 %, а в кольцах и связях (наиболее нагруженных) - уменьшение на 22...28 % с догружением менее нагруженных. Для стержневых геодезических куполов это проявляется менее заметно. Экспериментальное подтверждение теории получено при испытаниях опытной модели СПБ 4x4 м рамно-шатрового купола диаметром 6 м.

7.Численные исследования НДС пространственно-регулярных и циклически-симметричных систем с изменяющимися статико-геометрическими параметрами (перекрестные системы и радиально-кольцевые купола) показали, что НДС изменяется в зависимости от числа ячеек, соотношения жесткости СПБ и контурных элементов, соотношения диаметров верхнего и нижнего опорных колец, стрелы подъема меридиальных ребер, число кольцевых элементов и связевых блоков, типа связей и податливости узлов при различных видах загружения (полное, на половине, сосредоточенное).

8.Разработаны оригинальные конструктивные решения двух покрытий: решетчатой плиты с комбинацией треугольных и гексагональных ячеек, структурной деревянной конструкции с ортогональной сеткой и включением в

работу ограждения. Предложены новые узловые решения для плоских и пространственных стержневых конструкций с повышенной несущей способностью, одно из которых практически обеспечивает равнопрочность к основному сечению, а другое имеет несущую способность до 30 % выше коггевой шайбы Леннова и волнистой Буффо. Разработана испытательная установка для проверки местной устойчивости стержневых систем, позволяющая воспроизводить работу соединений в упругодеформируемом контуре с регулированием параметров податливости. Разработанные предложения внедрены в практику проектирования объектов с пространственными и плоскостными конструкциями покрытий и в реальное строительство.

9.При проектировании клееных деревянных конструкций с упруго-деформированными узлами рекомендуется использовать полученные параметры податливости связей с учетом эксплуатационных воздействий для большинства узловых соединений, применяемых на практике.

Ю.Полученные в работе расчетные сопротивления клееной древесины и параметры податливости различных видов узловых соединений переданы в ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко для использования в новой редакции норм по проектированию КДК.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО (в т.ч. в изданиях по перечню ВАК):

1. A.c. 1557283 СССР, МКИ Е 04 В 5/14. Решетчатая плита покрытия [Текст]/Лабудин Б.В., Попов А.Ф.; АЛТИ. - № 4302624/31-33; заявл. 08.08.87; опубл. 15.04.90, Бюл. K2l4.-C.159.

2. A.c. 1656362 СССР, МКИ G 01 М 5/00. Устройство для механических испытаний строительных стержневых конструкций [Текст]/Гурьев А.Ю., Лабудин Б.В., Лебедев В.А.; ЛИСИ. - № 4693981/33; заявл. 15.15.89; опубл. 15.06.91, Бюл. № 22.-С.158.

3. A.c. 1673704 СССР, МКИ Е 04 В 1/38. Узловое соединение элементов пространственного каркаса [Текст]/ Гурьев А.Ю., Лабудин Б.В., Лебедев В.А., Серов E.H., Черепанов Е.И.; ЛИСИ. - № 4711704/33; заявл. 27.06.89; опубл. 30.08.91, Бюл. №32.-С. 112.

4. A.c. 1730387 СССР, МКИ Е 04 В 7/14. Деревянная структурная конструкция [Текст]/ Гурьев А.Ю., Лабудин Б.В., Лебедев В.А., Черепанов Е.И.; ЛИСИ. - № 4758253/33; заявл. 31.10.89; опубл. 30.04.92, Бюл. № 16. - С. 159.

5. A.c. 1807185, МКИ Е 04 В 1/38. Узловое соединение стержней деревянных несущих конструкций [Текст]/Вешняков A.B., Лабудин Б.В., Попов В.Д., Яковлев В .В.; ЛИСИ. - №4930924/33; заявл. 23.04.91; опубл. 07.04.93, Бюл. № 13 -С.103.

6. Лабудин, Б.В. Методика определения модулей сдвига древесины из опытов на кручение [Текст] / Б.В. Лабудин // Лесн. журн. - 1978. - № 1. - С. 111 - 130. -(Изв. высш. учеб. заведений).

7. Лабудин, Б.В. Об эффективном использовании древесины в строительстве

[Текст] / Б.В. Лабудин // Лесн. журн. - 1981. - № 4. - С. 135 -136. - (Изв. высш. учеб. заведений).

8. Лабудин, Б.В. Некоторые вопросы совершенствования клееных деревянных конструкций в процессе изготовления [Текст] / Е.И. Светозарова, E.H. Серов, Б.В. Лабудин // Лесн. журн. - 1985. - № 2. - С. 65 - 68. - (Изв. высш. учеб. заведений).

9. Лабудин, Б.В. Экспериментальное покрытие из клееной древесины [Текст] / Б.В. Лабудин, А.Ю. Гурьев //Пром. стр-во. - 1988. - № 12. - С. 20 -21.

10. Лабудин, Б.В. Исследование прочности клееной древесины при растяжении под различными углами к волокнам [Текст] / Б.В. Лабудин, E.H. Серов, Ю.А. Варфоломеев, В.А. Катаев //Лесн. журн. - 1990. - № 6. - С. 61 -64. - (Изв. высш. учеб. заведений).

11. Лабудин, Б.В. Разработка и исследование ребристо-кольцевых куполов из клееной древесины [Текст] /Б.В. Лабудин// Пром. стр-во. - 1991. -№ 12.-С. 11 - 12.

12. Лабудин, Б.В. Сопротивление элементов клееной древесины местному смятию под углом к волокнам [Текст] / Б.В. Лабудин, Р.Б. Орлович, Т.Н. Базенков // Лесн. журн. - 1991 - № 3. - С. 59 - 63. - (Изв. высш. учеб. заведений).

13. Лабудин, Б.В. Коттедж из сборных деревянных панелей заводского изготовления [Текст] / Б.В. Лабудин, H.H. Литвиненко, Е.И. Светозарова // Жилищ, стр-во, - 1991,-№6.-С. 27-28.

14. Лабудин, Б.В. Расчетные сопротивления клееной древесины при местном смятии [Текст] / Б.В. Лабудин // Лесн. журн. - 1991. - № 6. - С. 66 -72. - (Изв. высш. учеб. заведений).

15. Лабудин, Б.В. Резервы формообразования деревянных клееных конструкций в процессе изготовления [Текст] / Б.В. Лабудин, E.H. Серов, В.В. Яковлев // Лесн. журн. - 1991. - № 6. - С. 50 - 65. - (Изв. высш. учеб. заведений).

16. Лабудин, Б.В. Расчет плитно-ребристых конструкций с упруго-податливыми связями [Текст] / Б.В. Лабудин // Лесн. журн. - 1992. - № 1. - С 67 -72. - (Изв. высш. учеб. заведений).

17. Лабудин, Б.В. Шатровые покрытия торговых павильонов [Текст] / Б.В. Лабудин, С.Г. Шаврина, С.Ю. Табунов // Жилищ, стр-во. - 1992. - № 5. - С. 17 - 18.

18. Лабудин, Б.В. Новое узловое соединение стержней для деревянных несущих конструкций [Текст] / Б.В. Лабудин, A.B. Вешняков, В.Д. Попов, В.В. Яковлев // Лесн. журн. - 1992. - № 4. - С. 108 - 112. - (Изв. высш. учеб. заведений).

19. Лабудин, Б.В. Деформативность упругоподатливых соединений в деревянных конструкциях при длительных воздействиях [Текст] / Б.В. Лабудин, Р.Б. Орлович // Лесн. журн. - 1993. - № 1. - С. 54 - 58. - (Изв. высш. учеб. заведений).

20. Лабудин, Б.В. Проблемы сохранения и инженерной реставрации деревянных конструкций в памятниках архитектуры [Текст] / Б.В. Лабудин, E.H. Серов [и др.] // Лесн. журн. - 1993. - № 4. - С. 50 - 65. - (Изв. высш. учеб. заведений).

21. Labudin, B.V. The Monuments on the Wooden Architecture as the Objects for the Development of Tourism in "The Oulu-Archangelsk Corridor" [Text]/ B.V. Labudin // Arctic Civil Engineering Peculiarities of Road Building in European North Seminar Collection. - Oulu, 1995. - P. 36 - 44.

22. Labudin, B.V. Problems Reconstruction of Wooden Buildings [Text] / B.V. Labudin // The Theses of Scientific and Technical Conferences. - Oulu, 1996. - P. 49 - 57.

23. Лабудин, Б.В. Влияние статико-геометрических параметров на материалоемкость пространственных деревянных конструкций [Текст] / Б.В. Лабудин, A.B. Вешняков // Проблемы развития строительного комплекса в условиях становления рыночных отношений: тр. междунар. науч.-техн.конф., 26-27 июня 1997 г. - Архангельск, 1997. - С. 32 - 34.

24. Лабудин, Б.В. Особенности ремонта и реконструкции деревянных зданий [Текст] / Б.В. Лабудин, Е. В. Сазанова // Реконструкция и ремонт зданий и сооружений в климатических условиях Севера: тр. междунар. научн.-техн. конф. «Реконструкция - Архангельск, 99», 24-25 июня 1999 г. - Архангельск, 1999. - Т.1. -С. 136-141.

25. Лабудин, Б.В Прочность ослабленных элементов, усиленных двухсторонними накладками [Текст] / Б.В. Лабудин // Строительство и реконструкция деревянных домов: тр. межд. научн.-техн. конф. - Архангельск, 2002. -С. 115-120.

26. Лабудин, Б.В Устойчивость сжато - изогнутых стержней, усиленных титановыми элементами [Текст] / Б.В. Лабудин, Р.П. Матвеев // Лесн. журн. -2006 - № 3. - С. 145 - 150. - (Изв. высш. учеб. заведений).

27. Лабудин, Б.В. Критерии устойчивости сжато-изогнутых стержней усиленных титановыми элементами [Текст] / Б.В. Лабудин, Р.П. Матвеев, Р.С.Санжаровский //Лесн. журн. - 2006. - № 5. - С. 140 - 145. - (Изв. высш. учеб. заведений).

28. Лабудин, Б.В. К обоснованию расчетной модели клееной древесины как ортогонального трансверсально-изотропного материала [Текст] / Б.В. Лабудин // Лесн. журн. - 2006. - № 6. - С. 136 - 139. - (Изв. высш. учеб. заведений).

Сдано в произв. 11.01.2007. Подписано в печать 11.01.2007. Формат 60x84/16. Бумага писчая. Гарнитура Тайме. Усл. печ. л. 2,0. Уч.-изд. л. 2,0. Заказ № 5. Тираж 130 экз.

Отпечатано в типографии Архангельского государственного технического университета.

163002, г. Архангельск, наб. Северной Двины, 17

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1 Современное состояние производства и применения клееных деревянных конструкций.

1.2 Обзор конструктивных решений пространственных систем из клееной древесины.

1.3 Анализ современных методов расчета пространственных систем из клееных деревянных конструкций.

1.3.1 Расчет перекрестных систем.

1.3.2. Купольные покрытия.

1.4 Цель и задачи исследования.

ГЛАВА 2 ПРОЧНОСТНЫЕ И УПРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛЕЕНОЙ ДРЕВЕСИНЫ КАК АНИЗОТРОПНОГО МАТЕРИАЛА. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ.

2.1 Обоснование расчетной модели и основные соотношения упругих свойств клееной древесины как ортогонального трансверсально-изотропного материала.

2.2 Исследование прочностных характеристик клееной древесины при различных направлениях действующих сил по отношению к слоям и волокнам.

2.2.1 Сопротивление клееной древесины сжатию и местному смятию под различными углами вектора нагружения к направлению волокон древесины.

2.2.2 Сопротивление клееной древесины растяжению под различными углами к направлению волокон.

2.2.3 Работа и расчет клеевых соединений при сдвиге.

2.2.3.2 Неоднородность клеевого соединения.

2.2.3.3 Длительная прочность клеевых соединений.

ГЛАВА 3 ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ УЗЛОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ КЛЕЕНЫХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

3.1 Упругие характеристики узловых соединений, необходимые для расчета конструкции купола.

3.1.1 Деформации растяжения и сжатия.

3.1.2 Деформации изгиба.

3.1.3 Деформации кручения.

3.2 Методика учета деформативности упругоподатливых соединений в деревянных конструкциях при длительных воздействиях.

ГЛАВА 4 РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ РАСЧЕТА ПРОСТРАНСТВЕННО-РЕГУЛЯРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ КЛЕЕНОЙ ДРЕВЕСИНЫ НА УПРУГО-ПОДАТЛИВЫХ СВЯЗЯХ.

4.1 Уточнение расчетных схем, предпосылки и допущения.

4.2 Вывод матрицы жесткости изгибаемого стержня с упруго-деформированными связями на концах.

4.3 Матрицы жесткости коробчатого элемента сечения поперечного элемента с упруго-деформируемыми узлами.

4.4 Методика расчета плитно-стержневых систем с учетом податливости связей между плитой покрытия и системой поперечных балок.

4.5 Матрицы единичных реакций стержня с упруго-деформируемым закреплением в узлах.

4.5.1 Деформации осевого перемещения растяжение (сжатие).

4.5.2 Деформации поворота концевых сечений стержня.

4.5.3 Деформации поперечного смещения опоры.

4.5.4 Деформации кручения.

4.5.5 Формирование матриц единичных реакций прямолинейного стержня с учетом действительного закрепления в узлах.

4.6 Канонические уравнения метода перемещений для расчетного элемента

4.7 Решение системы канонических уравнений с учетом циклической симметрии.

4.8 Разработка алгоритма расчета регулярных систем с упруго-деформируемыми связями.

ГЛАВА 5 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЦИКЛИЧЕСКИ СИММЕТРИЧНЫХ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ КЛЕЕНЫХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

5.1 Методика экспериментального исследования.

5.1.1 Задачи эксперимента.

5.1.2 Экспериментальная конструкция стержневого купола.

5.1.3 Программа исследований.

5.2 Статические испытания купола и анализ их результатов.

5.2.1 Результаты испытаний купола без ограждения.

5.2.2 Результаты испытаний купола с ограждением.

5.3 Обсуждение результатов.

5.4 Результаты наблюдений за распределением снеговой нагрузки на поверхность купола в условиях города Архангельска.

ГЛАВА 6 ЧИСЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННОГО И ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ РЕГУЛЯРНЫХ ЦИКЛИЧЕСКИ-СИММЕТРИЧНЫХ СИСТЕМ.

6.1 Программа и объекты численных исследований.

6.2 Исследование максимальных усилий в основных элементах ребристо-кольцевых куполов при изменении статико-геометрических параметров.

6.2.1 Влияние относительных размеров верхнего кольца.

6.2.2 Влияние относительной высоты купола.

6.2.3. Влияние геометрии меридиональных ребер.

6.2.4.Купол с двумя гранями меридионального ребра.

6.2.5 Купол с тремя гранями меридионального ребра.

6.3 Изменение напряженного и деформированного состояния ребристо-кольцевых куполов при различных параметрах податливости связей в кольцевых элементах.

6.3.1 Исходные предпосылки.

6.3.2.Влияние податливости связей кольцевых элементов на изменение усилий в основных элементах купола.

6.3.3 Влияние податливости связей кольцевых элементов на общие деформации купола.

6.4 Расчет ребристо-кольцевых куполов с учетом работы связевых элементов.

6.4.1 Исходные предпосылки.

6.4.2 Влияние различных типов связевых элементов на распределение усилий и общие деформации.

6.4.3 Зависимость НДС от количества связевых блоков в ребристом кольцевом куполе.

6.5 Исследование напряженного и деформированного состояния сетчатого сферического купола.

6.5.1 Полное загружение купола равномерно-распределенной нагрузкой

6.5.2 Загружение трех пятых купола равномерно-распределенной нагрузкой.

6.5.3 Загружение сосредоточенной силой в вершине купола.

6.5.4 Осадка опоры.

ГЛАВА 7 РАЗРАБОТКА НОВЫХ ТЕХНИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ КЛЕЕНЫХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

7.1 Решетчатая плита покрытия с треугольно-гексагональной сеткой.

7.2 Структурная конструкция.

7.3 Узловое соединение стержней для пространственно-регулярных несущих конструкций.

7.4 Узловое соединение стержней пространственного каркаса.

7.5 Устройство для механических испытаний строительных стержневых конструкций.

7.6.Резервы формообразования клееных деревянных конструкций в процессе изготовления.

7.7 Разработка и исследование ребристо-кольцевых куполов из клееной древесины.

7.8 Шатровые покрытия сооружений.

7.9 Экспериментальное покрытие из клееной древесины.

7.10 Мост через реку Кулой в Вельском районе.

7.11 Деревянные конструкции и свобода пространства.

Актуальность проблемы. Существующая база строительства и производства строительных конструкций в Северных регионах страны до сих пор ориентирована преимущественно на применение железобетонных, каменных и стальных конструкций, в то же время огромные запасы лесных ресурсов используются недостаточно. Вместе с тем, накопленный в 70-90 г.г. зарубежный и отечественный опыт применения клееных деревянных конструкций (КДК и ДК) показал, что по сравнению с традиционными решениями они имеют значительные преимущества: металлоемкость уменьшается в 3 раза, масса зданий в 2,0.3,0 раза, трудоемкость монтажа до 2,5 раз.

Еще более эффективными являются пространственные системы из КДК, которые позволяют перекрывать большие пролеты без промежуточных опор, выявляя при этом все достоинства материала и конструкций, подтверждая известный девиз древнеримского архитектурного ордена - прочность, польза, красота (Витрувий).

Самовозобновляемость лесных ресурсов, экологическая безопасность, высокие показатели прочности и жесткости, отличные технологические и акустические характеристики древесины, идеальные эстетические свойства, легкость и обрабатываемость, минимальная энергоемкость при выпуске строительной продукции - вот основной перечень убедительных факторов, подтверждающих названный выше девиз древних зодчих. Древесина является лидером большой тройки мирового потребления строительных материалов и занимает первое место в цепочке: древесина-цемент-металл.

Однако в отечественной практике пространственные деревянные конструкции применяются недостаточно, что во многом объясняется не всегда удачным опытом возведения строений, недостаточной обоснованностью расчетно-проектных решений и нормативной базы. Одним из условий создания новых пространственных конструкций является научно обоснованный инженерный расчет с анализом напряженно-деформированного состояния

НДС), отражающий действительную работу материала и узлов соединений в натурных условиях, использование расчетных моделей, адекватно отражающих их работу. Прочностные и деформационные характеристики КДК являются одним из показателей, определяющих конструктивные и потребительские свойства изделий, однако они нормированы как для конструкций из цельной древесины, что в принципе неправильно, так как клееная и массивная древесина имеют различные свойства.

Поэтому проблема совершенствования деревянных клееных конструкций и их расчета является актуальной и определяет общую постановку исследований.

Цель и задачи диссертационной работы: научное обоснование и совершенствование деревянных клееных конструкций с пространственно-регулярной структурой.

1. исследовать физико-механические свойства клееной древесины при различных видах напряженного состояния с обоснованием расчетных характеристик ее как транстропного материала;

2. разработать и выполнить обобщение параметров деформативности различных видов соединений ДК и КДК с учетом реологических характеристик, необходимых для расчета пространственных конструкций;

3. изучить, обобщить и разработать конструкции с пространственно-регулярной и циклической симметрией для использования в условиях Европейского Севера на основе типовой номенклатуры изделий КДК;

4. разработать инженерный расчет пространственно-регулярных систем, вписанных в сферу или другую поверхность из сборных клееных деревянных элементов с учетом анизотропии материалов и упруговязкой деформативности узловых соединений;

5. выполнить численные исследования напряженно-деформированного состояния (НДС) различных видов пространственных систем с учетом конструктивных решений и меняющихся статико-геометрических параметров, выявление и анализ закономерностей в изменении НДС;

6. провести кратковременные и длительные натурные экспериментальные исследования с оценкой и проверкой НДС стержневого геодезического купола и структурной плиты типа системы перекрестных балок при различных видах нагружения, в т.ч. с осадкой опор;

7. разработать новые технические решения узлов и конструкций с пространственно-регулярной и циклической симметрией, дать практические рекомендации по их использованию.

Научная новнзна заключается в следующем:

• получены новые результаты исследований физико-механических свойств клееной древесины с учетом анизотропных свойств материала при растяжении, сжатии, смятии и сдвиге с учетом неоднородности клеевых соединений, описанные моделью Мазинга;

• обобщены реологические параметры деформативности различных видов соединений, необходимые для расчета КДК на основе упруго-вязко-пластичной модели Бингама; впервые исследованы и получены жесткостные параметры узлов, реализующие шесть степеней свободы концевых закреплений;

• проведены комплексные натурные исследования стержневого купола диаметром 18 ми СПБ 4*4 м на упруго-деформируемых связях с различными видами загружений с целью подтверждения предлагаемых теоретических разработок, в т.ч. с включением в работу ограждающих конструкций;

• усовершенствована и уточнена методика расчета пространственных систем с циклически-симметричной структурой на основе повторяющихся блок-модулей в МКЭ, построена матрица жесткости произвольного анизотропного стержня, имеющего 12 степеней свободы с упруго-деформируемым закреплением концов;

• установлены закономерности влияния меняющихся статико-геометрических параметров и конструктивных решений на напряженно-деформированное состояние в пространственных системах при различных загружениях;

Достоверность теоретических положений, математических и физических моделей, обоснованность выводов обеспечивается: корректностью поставленных задач и использованием общепринятых в механике материалов и строительной механике гипотез и допущений; сравнение численных результатов расчетов по предлагаемой теории подтверждается удовлетворительной согласованностью данных о напряженно-деформированном состоянии опытных конструкций, полученных в ходе экспериментов, а также сопоставлением результатов с расчетами по ВК «Лира», «Мираж», «СКАД»; эксплуатационной пригодностью нескольких возведенных конструкций и сооружений.

На защиту выносятся:

1. Новые результаты и зависимости расчетных сопротивлений клееной древесины как транстропного материала при растяжении, сжатии и смятии под различными углами к направлениям главных осей (a,t,r) анизотропии;

2. Реологические параметры деформирования различных узловых соединений (7 видов), представленных на основе упруговязкой модели и учитывающей меняющиеся температурно-влажностные условия эксплуатации; методика расчета клеевого соединения, представленного стержневой моделью Мазинга;

3. Расчетные положения и методика расчета пространственных циклически-симметричных систем с матрицей жесткости произвольного стержня с упруго-деформируемыми закреплениями концов (12*12) в составе блок-модулей;

4. Результаты теоретических и экспериментальных исследований опытных конструкций, подтверждающих повышенную деформативность конструкций с перераспределением усилий и перемещений вследствие деформативности и податливости узловых соединений;

5. Результаты численных исследований НДС различных циклически-симметричных систем в зависимости от изменения статико-геометрических параметров и конструктивных решений, позволяющих на стадии вариантного проектирования, исходя из функциональных требований, осуществлять выбор наиболее эффективных конструкций покрытий;

6. Конструктивные решения пространственно-регулярных и циклически-симметричных систем, а также узловых соединений с испытательной установкой, защищенных 5 авторскими свидетельствами.

Значимость для теории и практики. Разработаны расчетные модели современных пространственных систем, в том числе геодезических и ребристо-кольцевых куполов, плитно-стержневых конструкций для гражданского и транспортного строительства. Практическое значение работы заключается в том, что разработаны и апробированы в экспериментальном строительстве эффективные пространственные системы, предназначенные к использованию в различных областях строительства; разработан метод практических расчетов исследуемых КДК с учетом анизотропии материала и упруговязкой податливости соединений; созданы и внедрены специальные лабораторные установки для испытания фрагментов конструкций и узловых соединений.

Реализация работы. Результаты работы нашли применение в строительной практике: геодезический купол диаметром 18 м в г. Архангельске (1989); автодорожный мост через р. Кулой с клееными пролетными строениями и деревоплитой длиной 126 м (Г-8, 7x18) в Архангельской области (1990); шатровое двухэтажное покрытие из КДК в г. Зеленогорске (1991); сталебетон-ный купол диаметром 12 м Стефановской церкви в г. Котлас (1996); арочное покрытие системы Вельского ДОЗа (выпущено и возведено более 2000 комплектов зданий 12><36м); выставочный павильон строительной выставки с шатровым покрытием из ДКК 54х54 м в г. Санкт-Петербурге, шифр 2681-00 (проект ПИ-1); структурное и шатровое покрытия из КДК в зданиях яхтклуба ДСО «Водник» в г. Архангельске (проект ГПИ-1); купол спортзала из ДК диаметром 18 м в г. Вельске, шифр 690 (проект «ИРБИС»); предложения по совершенствованию раздела СНиП, регламентирующего проектирование элементов и соединений ДК, переданы в ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко.

Апробация работы. Основные положения и полученные результаты докладывались и обсуждались на семинарах и научно-технических конференциях: кафедры инженерных конструкций и архитектуры АЛТИ (АГТУ) - (1983-2006г.г.), кафедр конструкций из дерева и пластмасс и теоретической механики ЛИСИ (СПбГАСУ) - (1988-2006г.г.), Всесоюзной конференции по малоэтажному домостроению в г. Тюмени (1989г.), международной конференции по нагельным соединениям в г. Кирове (1992г.), Всесоюзной конференции, посвященной 400-летию г. Архангельска (1984г.), семинарах-совещаниях по пространственным конструкциям в г. Бресте (1986г.) и г. Москве (1985г.), международных семинарах по проблемам реконструкции и энергосбережения в строительстве в г. Оулу, Финляндия (1996, 1998г.г.), г. Архангельск (1997г.), международных конференциях по проблемам реконструкции: г. С-Петербург (1992, 1999г.), г. Архангельск (1999,2002 г.г.),на научно- техническом совете лаборатории ДК ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко (г. Москва, 2006).

Научный вклад нашел отражение в справочнике «Современные пространственные конструкции (железобетон, металл, дерево, пластмассы)» (1991 г.) и учебнике «Конструкции из дерева и пластмасс» (1996 г.).

Публикации. Материалы исследований опубликованы в 496 печатных работах, в том числе в учебных пособиях: «Конструирование и расчет современных пространственных КДК (перекрестные балки и купола)», «Геодезические купола из клееной древесины (конструкция, расчет, возведение, исследование)», в 23 статьях в изданиях по перечню ВАК. Получены пять авторских свидетельств на изобретения.

Структура н объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, семи глав, заключения, списка использованных источников из 496 наименований. Общий объем работы 310 страниц текста, в том числе 95 рисунков, 28 таблиц.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. В результате выполненных теоретических и экспериментальных исследований решен комплекс взаимосвязанных и научно-обоснованных вопросов общей научной проблемы совершенствования КДК с пространственно-регулярной структурой. Экспериментально исследованы прочностные и деформационные свойства клееной древесины конструкционного назначения; разработаны и экспериментально исследованы новые формы пространственных систем с регулярной и циклической симметрией для зданий различного функционального назначения; разработаны новые узловые соединения, проведены их испытания и обобщены деформационные характеристики различных видов соединений; разработаны и апробированы новые испытательские устройства и установки; результаты исследований внедрены в производство и проектную практику, защищены авторскими свидетельствами на изобретения.

2 Выполнены испытания клееной древесины на основные виды напряженного состояния (сжатие, растяжение, смятие, сдвиг). Показана возможность использования стандартных образцов и натурных элементов на основе модели ортотропного (транстропного) тела. При этом возможно уточнение в сторону увеличения расчетных сопротивлений для клееной древесины, работающей: на растяжение от 8.11 до 16.28 %, на сжатие вдоль волокон до 40%, на смятие поперек волокон от 10 до 35%. В результате математической обработки и анализа зависимостей анизотропии предложено использовать новые критериальные уравнения на основе логарифмических, а не тригонометрических формул. При сдвиге использован энергетический критерий, аппроксимированный моделью Мазинга.

3. Обоснована и подтверждена на практике возможность использования индивидуальных КДК и типовых конструкций массового изготовления, предлагаемых для создания эффективных форм с пространственно-регулярной структурой и циклической симметрией. Балки, арки, рамы, стержни, изготовленные на основе специального раскроя типовых конструкций, обеспечивают ресурсосбережение и экономию материалов, повышение надежности элементов КДК с непараллельными полигональными (наклонными) гранями и криволинейными вставками.

4. Разработана методика инженерного расчета пространственных систем на основе повторяющихся блок-модулей. Построена матрица жесткости произвольного анизотропного стержня порядка 12x12, с упругоподатливыми закреплениями узлов сопряжений. Матрица жесткости имеет общий вид и содержит произвольные податливости концов стержня: 2 смещения; 2 угла поворота; сжатие (растяжение), кручение.

5. Впервые исследованы и сделаны обобщения с использованием параметров податливости различных видов соединений (лобовые примыкания, вдоль и под углом к волокнам древесины, арматурные стержни, опирания поперек волокон, сдвиговые соединения и др.). Получены параметрические зависимости, учитывающие фактор времени, температуру и эксплуатационную влажность древесины.

6. Выполнены экспериментально-теоретические исследования натурной конструкции геодезического купола диаметром 18 м. Показано удовлетворительное совпадение экспериментальных и теоретических данных. Расхождения по максимальным перемещениям и усилиям не превышает 16 и 22% соответственно. Неучет податливости в экспериментальных конструкциях составил для стержневых (геодезических) куполов по перемещениям до 2 раз, усилиями до 22%, в ребристо-кольцевых куполах до 26% и 31% соответственно. В ребристо-кольцевых куполах в меридиональных элементах происходит увеличение нормальных напряжений до 9%, а в кольцах и связях (наиболее нагруженных) они уменьшаются на 22.28% с догружением менее нагруженных. Для стержневых геодезических куполов это проявляется менее заметно. Экспериментальное подтверждение теории получено при испытаниях опытной модели СПБ 4Х4 м, рамно-шатрового купола диаметром 6 м.

7. Численные исследования напряженно-деформированного состояния пространственно-регулярных и циклически-симметричных систем с изменяющимися статико-геометрическими параметрами (перекрестные системы и радиально-кольцевые купола), показали, что НДС изменяется в зависимости от количества ячеек, соотношения жесткости СПБ и контурных элементов, отношения диаметров верхнего и нижнего опорных колец, стрелы подъема меридиальных ребер, количества кольцевых элементов и связевых блоков, типа связей и податливости узлов при различных видах загружения (полное, на половине, сосредоточенное).

8. Разработаны оригинальные конструктивные решения двух покрытий -СПБ или решетчатая плита с комбинацией треугольных и гексагональных ячеек, структурная деревянная конструкция с ортогональной сеткой и включением в работу ограждения. Предложены новые узловые решения для плоских и пространственных стержневых конструкций с повышенной несущей способностью, одно из которых обеспечивает практически равнопрочность к основному сечению, а другое имеет несущую способность выше когтевой шайбы Леннова и волнистой Буффо до 30%. Разработана испытательная установка для проверки местной устойчивости стержневых систем, позволяющая воспроизводить работу соединений в упруго-деформируемом контуре с регулированием параметров податливости. Разработанные предложения внедрены в практику проектирования объектов с пространственно-регулярными и циклически-симметричными конструкциями покрытий.

1. Абовский Н.П. Вариационные принципы теории упругости и теории оболочек / Н.П. Абовский, Н.П. Андреев, А.П. Деруга. М.: Наука, 1978.

2. Аганин, В.И. Исследование скалывающих напряжений в узлах деревянных конструкций при приложении усилий на части торца сопрягаемых элементов: автореф. дис. . канд. техн. наук. / В.И. Аганин; ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко. -М., 1976.-21 с.

3. Агбалян, Я.Г. Влияние влажности на длительную прочность древесины лиственницы при изгибе / Я.Г. Агбалян // Исследование инженерных конструкций: тр. ин-та / ИПИ. Иркутск, 1973. - С. 18-22.

4. Азаров В.И. Склеивание массивной древесины, модифицированный карбамидными клеями / В.И. Азаров // Деревообраб. пром-сть. 1981.- № 6. -с. 4-5.

5. Аистов Н.Н. Испытание сооружений M.-JI.: Госстройиздат, 1960. -316с.

6. История строительной техники / Аистов Н.Н. и др.; под общ. ред. В.Ф. Иванова. JI.-M.: Госстройиздат. - 1962. - 560 с.

7. Алпатов В.Ю. Оптимальное проектирование структурных металлических плит, собираемых из крупноразмерных отправочных марок / Алпатов В.Ю., Холопов И.С. // Стр-во и архитектура. 2002. - № 10. - С. 41-48. - (Изв. высш. учеб. заведений).

8. Амбарцумян С.А. Теория анизотропных пластин / Амбарцумян С.А. М.: Наука, 1967.-311 с.

9. Андреева, И.М. Анализ основных результатов исследований двускатных балок / И.М. Андреева, Е.Н. Серов // Исследование облегченных конструкций из древесины, фанеры и пластмасс. Л., 1986. - С. 21-27. - (Межвуз. темат. сб. тр. / Ленингр. инж.-стр. ин-т).

10. Андреев О.О. Учет податливости соединений в методе конечныхэлементов / О.О. Андреев // Сб. науч. тр. Вып. 46. - М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1975. - С. 54-62.

11. Аргирис Д. Современные достижения в методах расчета конструкций с применением матриц / Д. Аргирис; пер. с англ. под ред. А.Ф. Смирнова. М.: Стройиздат, 1963.-241 с.

12. Арленинов Д.К. Конструкции из дерева и пластмасс. / Д.К. Арленинов, Ю.Н. Буслаев, В.П. Игнатьев и др. М.: АСВ, 2002. - 280 с.

13. Арутюнян Н.Х. Расчет строительных конструкций с учетом ползучести. / Н.Х. Арутюнян, А.А. Зевин. М.: Стройиздат, 1988. - 257 с.

14. Атлас деревянных конструкций // К.-Г. Гётц, Д. Хоор, К.Мёллер, 10. Наттерер; пер. с нем. Н.И. Александровой; под ред. В.В. Ермолова. М.: Стройиздат. - 1985. - 272 с.

15. Ашкенази Е.К. Анизотропия древесины и древесных материалов / Е.К. Ашкенази // Лесн. пром-сть. 1978. - 224 с.

16. Ашкенази Е.К. Анизотропия конструкционных материалов / Е.К. Ашкенази, Э.В. Ганов // Машиностроение : справочник. Л., - 1980. - 247 с.

17. Баэ/саное B.JI. Пластинки и оболочки из стеклопластиков: учеб. пособие для вузов / В.Л. Бажанов и др.; под ред. И.И. Гольденблата. М.: Высшая школа, 1970.-408 с.

18. Базенков, Т.Н. Нагельные соединения деревянных элементов со стальным и стеклопластиковыми прокладками: автореф. дис. . канд. техн. наук / Т.Н. Базенков. М., 1988.-21 с.

19. Байда Э.Н. Об одном способе расчета ортогональных перекрестных систем / Э.Н. Байда, Б.В. Лабудин // Конструкции из клееной древесины и пластмасс: межвуз.темат.сб.тр. Л.:ЛИСИ, 1978. - С. 36-40.

20. Барановская Н.И. Экономическая эффективность применения индустриальных деревянных конструкций в сельскохозяйственных зданиях в условиях Северо-Западного экономического района: автореф. дис. . канд. эконом, наук / Н.И. Барановская. Л., 1971.- 19 с.

21. Барашков Ю.А. Геодезические купола и клееной древесины: учеб. пособие / Ю.А. Барашков, Л.И. Левин. Архангельск : АЛТИ, 1979. 36 с.

22. Барт Ю.Я. Обобщенный критерий длительной прочности вязкоупругих материалов / Ю.Я Барт и др. // Механика полимеров. 1975. - № 5. - С.791-794.

23. Бартенев Г.М. Прочность и механика разрушения полимеров / Г.М. Бартенев. М.: Химия, 1984. - 279 с.

24. Баскакин Е.Н. Склеивание древесины клеями ФР-100 и ФРФ-50 при высококачественном нагреве / Е.Н. Баскакин // Деревообраб. пром-сть. 1981.-№ 12.-С. 8-9.

25. Белый, Г. И. Пространственная работа и предельные состояния стержневых элементов металлических конструкций.: автореф. дис. . д-ра техн. наук / Г.И. Белый. Л., 1987. - 32 с.

26. Белянкгт Ф.П. Деформативность и сопротивляемость древесины как упруго-вязко-пластического тела / Ф.П. Белянкин, В.Ф. Яценко. Киев: Изд. АН УССР, 1957.-200 с.

27. Бердичевский B.JI. Вариационные принципы механики сплошной среды / B.JI. Бердичевский. М.: Наука, 1983. - 448 с.

28. Берковская Д. А. Клееные деревянные конструкции в зарубежном и отечественном строительстве / Д.А. Берковская, JI.B. Касабьян. М.: ЦИНИС, 1977.- 108 с.

29. Блейх Ф. Уравнения в конечных разностях статики сооружений / Ф. Блейх, Е. Мелан. Харьков: Госуд. Научно-техн. Изд-во Украины, 1936.

30. Бовин В.А. Разностно-вариационные методы строительной механики / В.А. Бовин. Киев: Стройиздат УССР, 1963.

31. Болотин В.В. Строительная механика. Современное состояние и перспективы развития / В.В. Болотин, И.И. Гольденблат, А.Ф. Смирнов. М.: Стройиздат, 1972.

32. Большаков В.В. Развитие деревянных конструкций в СССР: автореф. дис. . докт. техн. наук. М., 1960. - 56 с.

33. Боровиков, A.M. Упругость, вязкоупругость и пластичность древесины / A.M. Боровиков // Деревообрабатывающая пром-сть. 1970. - №.9 - С. 17-22.

34. Бубнов КГ. Строительная механика корабля: Ч. 1-2. / И.Г. Бубнов. -СПб., 1912-1914.

35. Буслаев, Ю.Н. Стойкость клееных соединений древесины к циклическим температурно-влажностным воздействиям / Ю.Н. Буслаев, Г.Г. Никитин // Стр-во и архитектура. 1979. - №4. - С. 20-23. - (Изв. высш. учеб. заведений).

36. Быков, В.В. Прочность и деформативность клееных балок из древесины лиственницы при действии кратковременных и длительных нагрузок / В.В. Быков // Стр-во и архитектура. 1979. - № 4. - С. 20-23. - (Изв. высш. учеб.заведений).

37. Быковский, В.Н. Учет напряжений в клееных швах при проектировании клееных дощатых элементов / В.Н. Быковский // Исследование конструкций. -М.: Стройиздат, 1953. С. 54-63.

38. Вайнберг Д.В. Пространственные рамные каркасы инженерных сооружений / Д.В. Вайнберга, В.Г. Чудновский. Киев - Львов: Гостехиздат УССР, 1948. -298 с.

39. Вареник, А.С. Устойчивость сжатых элементов деревянных конструкций: автореф. дис. . канд. техн. наук / А.С. Вареник. СПб., 1994. - с 22.

40. Варфоломеев Ю.А. Обеспечение долговечности изделий из древесины / Ю.А. Варфоломеев. М.: Ассоль, 1992. - 288-с.

41. Варшавский, В.А. Исследование влияния неоднородностей строения древесины на модуль упругости и предел прочности при изгибе крупных образцов с установлением связи между ними: автореф. дис. . канд. техн. наук / В.А. Варшавский; МЛТИ. М., 1975. - 20 с.

42. Васильев, П.И. Некоторые вопросы пластического деформирования бетона / П.И. Васильев // Изв. ВНИИГ 1953. - Т.49. - С. 83-113.

43. Васильев В.В. Механика конструкций из композиционных материалов / В.В. Васильев. М.: Машиностроение, 1988. - 375 с.

44. Векуа И.Н. Некоторые общие методы построения теории оболочек / И.Н. Векуа. М.: Наука, 1982. - 286 с.

45. Вешняков А.В. Повышение эксплуатационной надежности и снижение материалоемкости деревянных пространственных конструкций: автореф. дис. . канд. техн. наук / А.В Вешняков. Архангельск, 2000. - 23с.

46. Виноградов Е. Ф. А. Справочник по сопротивлению материалов/ Е.Ф. Виноградов, М.К. Балыкин, И.А. Голубев. Минск: Наука и техника, 1988. -463 с.

47. Виишевецкий Г.Д. Основы расчета стержней и стержневых систем на ползучесть и релаксацию: учебное пособие для студентов строительных специальностей вузов / Г.Д. Вишневецкий, под ред. А.В. Афанасьева. Л.,1979,- 82 с.

48. Власов В.З. Общая теория оболочек и ее приложения в технике / В.З. Власов. М.- Л.: Гостехиздат, 1949. - 784 с.

49. Волынский В.Н. Первичная обработка пиломатериалов на лесопильных предприятиях / В.Н. Волынский, С.Н. Пластинин. М.: Риэл-пресс, 2005. -256 с.

50. Галеркин Б.Г. Упругие тонкие плиты / Б.Г. Галеркин. JL: Госстройиздат, 1933.-370 с.

51. Ганов, В.В. Сравнительные исследования древесины при растяжении поперек волокон / В.В. Ганов // Лесн. журн. 1965. № 3. - С. 81-83.

52. Гастев, В.А. Расчет плит регулярной стержневой структуры / В.А. Гастев, JI.H. Лубо // Теоретическая механика, сопротивление материалов, строительная механика: Доклады XXV научн. конф. / ЛИСИ. Л., 1967.

53. Гаянов, Ф.Ф. Оболочки, локально подкрепленные упругими элементами: Дис. канд. техн. наук / Ф.Ф. Гаянов; ЛИСИ. Л., 1985. - 226 с.

54. Гениев, Г.А. О критерии прочности древесины при плоском напряженном состоянии / Г.А. Гениев // Строительная механика и расчет сооружений. -1981.-№3.-С. 15-20.

55. Геометрические нелинейные задачи для пластин и оболочек и методы их решения: учеб. пособие / под ред. В.В. Карпова. СПб., 1999. - 154 с.

56. Голов, Г.М. Архитектурное формирование объемно-пространственной структуры кристаллических купольных оболочек: автореф. дис. . канд. архитектуры / Г.М. Голов. М., 1976. - 30 с.

57. Гольденвейзер А.П. Теория упругих оболочек / А.П. Гольденвайзер. М. : Гостехиздат, 1953.- 544 с.

58. Гольденблат И.И. Длительная прочность в машиностроении / И.И. Гольденблат, ВЛ. Бажанов, В.А. Копнов. -М.: Машиностроение, 1977. 248 с.

59. Гребень, Е.С. Красчету перекрытия методом членения нагрузки / Е.С. Гребень // Исследования по строительной механике: труды / ЛИИЖТ. Л., 1962.-№ 190.

60. Григолюк Э.И. Устойчивость оболочек / Э.И. Григолюк, В.В. Кабанов. -М.: Наука, 1978.359 с.

61. Гринь И.М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов: проектирование и расчет / И.М. Гринь Киев: Вища шк., 1975. -297 с.

62. Гончаров Н.А. Подготовка поверхности древесины и склеиванию / Н.А. Гончаров, Т.В. Чубинская //Деревообраб. пром-сть. 1980.- №9.- С.4-5.

63. Губенко А.Б. Клееные деревянные конструкции в строительстве / А.Б. Губенко. М.: Стройиздат, 1957. - 240 с.

64. Губенко JJ.A. Исследования влияния сучков на прочность растянутых деревянных элементов / J1.A. Губенко, С.В.Лукачев // Конструкции из клееной древесины и пластмасс: межвуз.темат.сб.тр. -Л.:ЛИСИ, 1978.- С. 78-83.

65. Гурьев, А.Ю. Купольное покрытие диаметром 18 м / А.Ю. Гурьев, Б.В. Лабудин, В.А. Лебедев // Научно-технические достижения и изобретения, рекомендуемые для использования в строительстве: информ. сб. М., 1990. -Вып. 1.-С. 16-17.

66. Гурьев А.Ю. Особенности напряженно-деформированного состояния конструкций стержневого купола из клееной древесины с учетом деформативности узловых соединений: автореф. дис. . канд. техн. наук / А.Ю. Гурьев.-Л., 1991.-26 с.

67. Давиденков, Н.Н. К расчету кривых брусьев / Н.Н. Давиденков //

68. Прикладная математика и механика; T.I.- 1933. вып. 2. - С. 310-313.

69. Дедова М.И. Деформирование изгибаемых клееных деревянных элементов при статическом напряжении: автореф. дис. . канд. техн. наук / М.И. Делова. Б., 2001.- 19 с.

70. Денеш, НД. Прочность деревянных элементов конструкций покрытий при основных эксплуатационных воздействиях: автореф. дис. . канд.техн.наук /Н.Д. Денеш. М., 1988.-23 с.

71. Деревянные конструкции в современном строительстве // Матер. Всесоюзн. совещания. М.: Стройиздат, 1972. - 250 с.

72. Деревянные конструкции в строительстве. М.: ЦНИИПромзданий; ЦНИИСК, 1986.-224 с.

73. Деформации высоких деревянных сооружений при изменении влажности / Л.Г. Шаповалова, Ю.А. Варфоломеев, Б.В.Лабудин, А.В.Вешняков // Лесн.журн. 1994. - № 5-6 - С. 165-171.- (Изв. высш.учеб. заведений).

74. Джермейн К. Программирование на 1ВМ/360 / К. Джермейн; пер. с англ.; под ред. B.C. Штаркмана. 3-е стереотип, изд. - М.: Мир, 1987. - 870 с.

75. Диденко, В.Н. Инженерные способы расчета пространственно-стержневых покрытий производственных зданий / В.Н. Диденко // Стр-во и архитектура. 1977. - № 8. - С. 13-18. - (Изв. высш. учеб. заведений).

76. Диикевич С.З. Расчет циклических конструкций. Спектральный метод / С.З. Динкевич. М.: Стройиздат, 1977. - 127 с.

77. Дмитриев, П.А. Актуальные вопросы совершенствования деревянных конструкций / П. А. Дмитриев // Стр-во и архитектура. Новосибирск, 1980. - № 7. - С. 15-22. (Изв. высш. учеб. заведений).

78. Дмитриев П.А. Крупноразмерные плиты на основе древесины для покрытий зданий / П.А. Дмитриев, В.И. Жданов // Стр-во. 2003. - № 6. - С.410. (Изв. высш. учеб. заведений).

79. Долидзе Д.Е. Испытание конструкций и сооружений / Д.Е. Долидзе. М.: Высш. шк., 1975. - 253 с.

80. Донелл Л.Г. Балки, пластины и оболочки / Л.Г. Донелл. М.: Наука, 1982. -576 с.

81. Доронин Ю.Г. Клеи холодного отверждения для склеивания древесных материалов / Ю.Г. Доронин, В.П. Кондратьев // Обзор, информ.: плиты и фанера-М.: ВНИПИЭИлеспром, 1981.-45 с.

82. Душечкин, С.А. Прочностные и упругие характеристики фанерных профилей /С.А. Душечкин//Тр. ин-та/ ЛИСИ. 1972.-№2. -С. 114-141.

83. Езепов, Г.Г. Исследование прочности древесины при двухосном смешанном напряженном состоянии / Г.Г. Езепов // Деревянные конструкции в строительстве: сб. научн. тр. М.: ЦНИИ промзданий, 1986. - С. 71-77.

84. Енджиевский JJ.B. Нелинейные деформации ребристых оболочек / Л.В. Енджиевский. Красноярск: Изд-во Красноярск, ин-та, 1982. - 295 с.

85. Ермолов В.В. Воздухоопорные здания и сооружения / В.В. Ермолов. М.: Стройиздат, 1980.-340 с.

86. Жак, СМ. Результаты натурных обследований деревянных клееных конструкций / С.М. Жак, С.Б. Турковский // Пром. стр-во. 1970. - №2 - С.20-22.

87. Журавлев А.А. Прочность и устойчивость пологих многогранных куполов из дерева и пластмасс: дис. д-ра техн. наук: 05.23.01 : защищена 18.05.88 : утв. 17.12.88 /А.А.Журавлев. М., 1988. - 342с.

88. Журков С.Н. Временная зависимость прочности твердых тел / С.Н. Журков, Б.Н. Нарзуллаев // ЖТФ. 1953. -Т.23. - вып. 10. - С. 1677-1689.

89. Забродин МЛ. Конструктивные формы легких комбинированных металлических систем шпренгельного типа для зданий и сооружений натранспорте: автореф. дне. . докт. техн. наук / М.П. Забродин. -М, 1999 50 с.

90. Заеарихии, Д.С. Совершенствование плитно-структурных конструкций с применением клеефанерных труб, включенных в совместную работу с плитными настилами кровли: автореф. дис. . канд. техн. наук / Д.С. Заварихин. СПб., 2004. - 18с.

91. Захаркевич, И.Ф. Повышение несущей способности сминаемых поперек волокон участков деревянных конструкций: автореф. дис. . канд. техн. наук / И.Ф. Захаркевич. М., 1985. - 20 с.

92. Зенкевич О. Метод конечных элементов в теории сооружений и в механике сплошных сред / О. Зенкевич, И. Чанг; пер. с англ. А.П. Зарецкого и С.В. Соловьева; под ред. докт. техн. наук Ю.К. Зарецкого М.: Недра, 1974. -240 с.

93. Знаменский, Е.М. Совершенствования норм проектирования деревянных конструкций / Е.М. Знаменский // Состояние и перспективы исследований в области деревянных строительных конструкций: сб. научн. тр. / ЦНИИСК им. Крученко. М.: - 1983. - С. 10-22.

94. Знаменский, Е.М. Современное состояние зарубежных и отечественных норм проектирования деревянных конструкций / Е.М. Знаменский, К.П. Пятикрестовский, Н.И. Горбатова // Строит, конструкции; Сер. 8. М.: ВНИИС, 1982.-Вып. 4.-73 с.

95. Зотова, ИМ. К вопросу о влиянии растягивающих напряжений поперек волокон на прочность изгибаемых гнутоклееных деревянных конструкций / И.М. Зотова // Несущие деревянные конструкции: сб. научн. тр. / ЦНИИСК им. Крученко. -М., 1981.-С. 127-132.

96. Иванов, A.M. Ползучесть клеевого шва древесины при скалывании под действием циклических нагрузок / A.M. Иванов, А.С. Прокофьев // Межотраслевые вопросы строительства (отечественный опыт) / ЦИНИС Госстроя СССР. 1971. - № 11. - С. 75-78.

97. Иванов В.Ф. Проблемы долговечности деревянных конструкций / В.Ф. Иванов.-М.-Л., 1950.- 135 с.

98. Иванов, Ю.М. Длительная прочность древесины при растяжении поперек волокон / Ю.М. Иванов, IO.IO. Славик // Стр-во и архит. 1986. - № 10. - С. 22 -26. - (Изв. высш. учеб. заведений).

99. Иванов, Ю.М. О нормировании в расчетах конструкций прочностных показателей древесины при неоднородном напряженном состоянии / Ю.М. Иванов, Ю.Ю. Славик // Стр-во и архит. 1985. - №11.- С. 27-31. - ( Изв. высш. учеб. заведений).

100. Иванов, Ю.М. О предельных состояниях деревянных элементов, соединений и конструкций / Ю.М. Иванов М.: Госстройиздат, 1947. - 100 с.

101. Иванов Ю.М. Предел пластического течения древесины / Ю.М. Иванов. М. : Стойиздат, 1948. - 147 с.

102. Иванов, Ю.М. Сопротивление древесины сосны сжатию под разными углами к волокнам / Ю.М. Иванов // Тр. / АН СССР. Ин-т леса. М.: АН СССР, 1953.-Т. IX.-С.347-370.

103. Иванова, Е.К. Клееные деревянные конструкции / Е.К. Иванова // Опыт строительства за рубежом. М.: Госстройиздат, 1961. - 84с.

104. Игнатьев В.А. Расчет регулярных, статически неопределимых стержневых систем / В.А. Игнатьев. Саратов: Изд-во Сарат. ун-та, 1979. -296 с.

105. Израелит, А.Б. Оптимизация конструктивных форм гнутоклееных изделий из шпона / А.Б Израелит. М.: Лесн.пром-сть, 1977. - 71 с.

106. Ильин В.П. Устойчивость ребристых оболочек при больших перемещениях / В.П. Ильин, В.В. Карпов. Л.: Стройиздат, 1986. - 168 с.

107. Ильин В.П. Численные методы решения задач строительной механики / В.П. Ильин, В.В. Карпов, A.M. Масленников. Минск: Вышейная школа, 1990. - 349 с.

108. Ильюшин, А.А. Механика сплошной среды / А.А.Ильюшин М.: МГУ, 1978.-286 с.

109. Индустриальные деревянные конструкции в современной архитектуре (к совещанию 1972 г. в Москве). М., 1972.

110. Ию/сутов КС. Блок-фермы на основе древесины для покрытий зданий: автореф. дис. . докт. техн. наук / Инжутов И. С. Новсиб-ск, 1995. - 53 с.

111. Исследование прочности клееной древесины при растяжении под различными углами к волокнам / Б.В. Лабудин, Е.Н. Серов, Ю.А. Варфоломеев, В.А. Катаев //Лесной журнал. 1990. - № 6. - С. 61-64. - (Изв. высш. учеб. заведений).

112. Кабанов, Е.А. Ребристые клеефанерные плиты, работающие совместно с системой перекрестных балок: дис. . канд. техн. наук / Е.А. Кабанов; ЛИСИ -Л., 1987.- 148 с.

113. Каган, М.Е. Исследование образцов клееных свай на морозостойкость / М.Е. Каган, Ю.В.Слицкоухов // Исследования деревянных конструкций: сб. науч. трудов / Моск. Инж.-строит. ин-т. М., 1958. - №3. - С. 47-58.

114. Калинин, А.А. Регулирование усилий в перекрестных конструкциях осадками опор / Калинин А.А. // Стр-во. и архитектура. 1972. - №4. - (Изв. высш. учеб. заведений).

115. Калугин А.В. Деревянные конструкции. Учеб. пособие (конспект лекций) / А.В. Калугин . М.: Изд-во АСВ, 2003. - 224 с.

116. Канн, Э.А. Деревянные конструкции в современном строительстве / Э.А. Канн, Е.Н. Серов. Кишинев: Штиница, 1981. - 180с.

117. Канчели Н.В. Строительные пространственные конструкции / Н.В. Канчели М.: АСВ, 2003. - 112 с.

118. Кардашов Д.А. Конструкционные клеи / Д.А. Кардашов. М.; Химия, 1980.-288 с.

119. Карлсен Г.Г. Конструкции из дерева и пластмасс / Г.Г. Карлсен, В.В. Большаков, М.Е. Каган. М. : Стройиздат, 1975. - 686 с.

120. Карпиловский B.C. Вычислительный комплекс SCAD / B.C. Карпиловский, Э.З. Криксунов, А.А. Маляренко и др. М.: Издательство АСВ, 2004. - 592с.

121. Карпов В.В. Геометрические нелинейные задачи для пластин и оболочек и методы их решения: учеб. пособие / В.В. Карпов. М.-СПб.: Изд-во АСВ; СПбГАСУ, 1999.- 154 с.

122. Касабьян, JI.B. Конструкция клеештыревого соединения сжато-изгибаемых деревянных элементов на муфтах / Л.В. Касабьян, А.К. Шенгелия // Стр-во и архитектура. Научно-техн. реф. сб. ЦИНИС. 1979. серия 8, вып. 9. -С. 19-21.

123. Каталог типовых проектов спортивных зданий и сооружений для строительства в городах, поселках городского типа и в сельской местности. -М., 1978.-214с.

124. Кацпелъсон М.Ю. Полимерные материалы. Свойства и применение: справочник / М.Ю. Кацнельсон, Г.А. Валаев. Л.: Химия, 1982. - 316 с.

125. Качапов, J1.M. Основы механики разрушения / JI.M. Качанов. М.: Наука, 1974.-312с.

126. Квасников Е.Н. Вопросы длительного сопротивления древесины / Е.Н. Квасников. JI.: Стройиздат, 1972. - 95 с.

127. Квасников, Е.Н. Вопросы обследования, испытания и усиления деревянных конструкций: метод, пособие / Е.Н. Квасников. JL: ЛИСИ, 1958.-9с.

128. Кесккюла Т.Э. Эффективность применения деревянных конструкций в сельскохозяйственных зданиях / Т.Э. Кесккюла. М.: Стройиздат, 1984. - 48 с.

129. Клееные деревянные конструкции в зарубежном и отечественном строительстве: обзор. М.: ЦИНИС, 1977. - 108 с.

130. Клеи и герметики /А. А. Кардашов, А.С. Фрейдин и др. М.: Химия, 1978.- 197 с.

131. Клещева, Г.Н. Оценка влияния отдельных видов связей на работу системы перекрестных балок / Г.Н. Клещева // Теоретические исследования по строительной механике: сб. трудов / ЛИИЖТ. 1968. - № 284.

132. Клименко, В. 3. Расчетная снеговая нагрузка на стрельчатые покрытия больших пролетов / В.З. Клименко // Строительная механика и расчет сооружений. 1985. - № 6. - С. 73-75.

133. Клятис Г. Я. Современное состояние и перспективы развития строи тельных конструкций за рубежом / Г.Я. Клятис. М. : ЦНИИСК Госстроя СССР. - 1969.-85 с.

134. Клячин А.З. Структурные конструкции / А.З. Клячин / Урал, электромех. ин-т инженеров ж.-д. трансп. Свердловск, 1982. - 131 с.

135. Кобиков, Г.А. Клееные деревянные конструкции в мостостроении / Г.А. Кобиков, В.Н.Силин, Г.В. Шевченко // Автомобильные дороги. 1957. - №12. -С. 19-21.

136. Коваленко, Н.П. Особенности современного строительства г. Архангельска / Н.П. Коваленко, Б.В. Лабудин, Л.И. Левин // Роль Архангельска в освоении Севера: сб. тез. докл. Всесоюз. конф., 1984 г. Архангельск, 1984. -С. 251-252.

137. Коваленко, Н.П. Об эффективности различных методов технической мелиорации торфяных грунтов / Н.П. Коваленко // Закрепление и уплотнение грунтов в строительстве. Киев: Будивельник, 1979. - С. 196-199.

138. Ковальчук, JI.M. Контроль клеев и клеевых соединений / Л.М. Ковальчук, Г.Н. Мышелова, Р.В. Никулихина // Науч.-практ. семинар «Эффектив. клеевые материалы для строитю изделий из древесины», 28 мая 2002 г.: тез. докл. М.,2002.-С. 15-16.

139. Ковальчук Л.М. Производство деревянных клееных конструкций / JI.M. Ковальчук. М.: Лесн. Пром-сть, 1979. - 215 с.

140. Ковальчук, Л.М. Унификация деревянных строительных конструкций / Л.М. Ковальчук, П.Г. Романов // Пром. стр-во. 1988. - №3. - С.22-23.

141. Коллинз Дж. Повреждение материалов в конструкциях / Дж. Коллинз. -М.: Мир, 1984.-624с.

142. Колтунов, М.А. Ползучесть и релаксация / М.А. Колтунов. М.: Высш. школа, 1976. - 277 с.

143. Кондаков, А.Г. Деревостальные структуры с плитами кровли, включенными в пространственную работу покрытия: автореф. дис. . канд. техн. наук / А.Г. Кондаков / Новосиб. инж.-стр. ин-т.-Новосибирск, 1985 20 с.

144. Кондратьев В.П. О токсичности клееных материалов / В.П. Кондратьев, А.Е. Анох, А.Н. Боков// Деревообраб. пром-сть. 1978. - № 10. - С. 6-7.

145. Кононов, В.А. Расчет многонагельных соединений деревянных конструкций с учетом неточности их сборки и изготовления элементов: автореф. дис. канд.техн.наук / В.А.Кононов; ЛИСИ. Л., 1988. - 24 с.

146. Конструкции из дерева и пластмасс / Г.Г. Карлсен, Ю.В.Слицкоухов; под общ. ред. Г.Г.Карлсена, Ю.В. Слицкоухова. М.: Стройиздат, 1986. - 543с.

147. Конструкция общественного здания с купольным покрытием диаметром 27м / сост. Б.В. Лабудин, Л. И. Левин, АЛО. Гурьев // Архангельский межотрасл. террит. ЦНТИ и пропаганды. Архангельск, 1988. - 4 с. - (Информ. листок: № 68-7).

148. Контроль качества изготовления деревянных конструкций в ФРГ и Швеции // Экспресс информ. по зарубежным источникам. - Вып. 4. - М.: ВНИПИЭИлеспром. - М., 1980. - 11 с.

149. Кончковский 3. Плиты. Статические расчеты. / 3. Кончковский. М.: Стройиздат, 1984.-480 с.

150. Корзон, С.А. Методика испытаний некоторых материалов с переменными физико-механическими свойствами на растяжение, сжатие, срез и сдвиг / С.А. Корзон, Е.Н.Серов, В.Д. Лихачев // XXXI науч. конф. ЛИСИ: инженерные конструкции Л., 1973.-С. 117-121.

151. Корн Г. Справочник по математике для научных работников и инженеров. Определения, теоремы, формулы / Г. Корн, Т. Корн. пер. со 2-го амер. перераб. изд.; под ред. Я.Г. Араздановича.- 5-е изд. - М.: Наука, 1984. - 81с.

152. Корнеев, В.Г. Анализ некоторых методов расчета плоских перекрытий: Т. 81 / В.Г. Корнеев // Известия ВНИИГ им. Веденеева. 1966.

153. Королев В.И. Контроль качества клееной древесины / В.И. Королев, Т.К. Ващилко, Е.И. Дмитриев // Технология и материалы деревообраб. пр-в.: науч. тр. -Вып. 117/ Моск. лесотехн. ин-т. -М., 1981. С.14-19.

154. Короткий, Я.И. Изгиб и устойчивость стержней и стержневых систем /

155. Я.И. Коротким, А.З. Локшин, Н.Л. Сивере // Строительная механика корабля. -M.-JL: Машгиз, 1953.

156. Космодамианский, А.С. Изгиб анизотропной балки под действием распределенной нагрузки / А.С. Космодамианский // Инж. сб. / АН СССР Инт механики. 1956. - №24. - С. 114-126.

157. Коченов, В.М. Несущая способность элементов и соединений деревянных конструкций / В.М. Коченов. М.: Госстройиздат, 1953. - 320с.

158. Кравчук А.С. Механика полимерных и композиционных материалов / А.С. Кравчук, В.П. Майборода, Ю.С. Уржумцев. М.: Наука, 1985. - 304 с.

159. Краковский, М.Б. Определение надежности конструкций методом статистического моделирования / М.Б. Краковский // Строительная механика и расчет сооружений. 1982. - №2.- С. 10 - 13.

160. Краснопольская, Н.Б. Расчет стержневых систем с упруго-податливыми узлами на прочность, устойчивость и колебания: автореф. дис. . канд. техн. наук / Н.Б. Краснопольская; Ленингр. политех, ин-т. Л., 1973. - 16 с.

161. Кречетов И.В. Сушка древесины / И.В. Кречетов. М.: Лесн.пром-сть, 1980.-432 с.

162. Кристенсеи Р. Введение в теорию вязкоупругости / Р. Кристенсен. М.: Мир, 1974.-338 с.

163. Крыцук, А.А. Длительная прочность древесины сосны при сжатии с учетом наклона волокон / А.А.Крицук // Информ.матер. АН УССР. 1957. - № 9. - С. 39-44.

164. Кувшинов, А.П. Учет толщины слоев при расчете деревянных клееных конструкций / А.П. Кувшинов, Ю.Ю. Славик // Стр-во и архитектура. -Новосибирск, 1977. №5. - С. 22-26. - (Изв. высш. учеб. заведений).

165. Куликов В.А. Технология клееных материалов и плит: учебник для вузов / В.А. Куликов, А.Б. Чубов. М.: Лесн. пром-сть, 1984. - 344 с.

166. Кулиш В.П. Клееные деревянные мосты с железобетонной плитой / В.П. Кулиш. М.: Транспорт, 1979. - 160с.

167. Купч, Л.Я. Фанера с различной ориентацией шпонов как конструкционной материал: автореф. дис. . канд. техн. наук / Л.Я. Купч; Л., 1962.- 17 с.

168. Крылов А.Н. Избранные труды / А.Н. Крылов; под. ред. акад. Ю.А.Шиманского. Изд. АН СССР, 1958. - 804с.

169. Крылов, Н.А. Испытание конструкций сооружений / Н.А. Крылов, К.А. Глуховский Л.: Стройиздат, 1971.-271 с.

170. Курдюмов, А.А. К вопросу о расчете перекрытий, подкрепленных несколькими перекрестными связями / А.А. Курдюмов //С б. трудов ЛКИ. -1937.-вып. 1.

171. Кутуков, Е.Н. Некоторые задачи статического и динамического расчета регулярных систем / Б.Н. Кутуков // Расчет пространственных конструкций. -М., Стройиздат, 1958. Вып. 4.

172. Лабудин, Б.В. Влияние жесткости элементов и податливости узлов на распределение деформаций в перекрестных системах / Б.В. Лабудин // Конструкции из клееной древесины и пластмасс: Межвуз. сб. /ЛИСИ. Л., 1983. - С. 56-60.

173. Лабудин, Б.В. Влияние некоторых факторов на материалоемкость перекрестно-балочных конструкций из клееной древесины и пластмасс / Б.В.

174. Лабудин. Л.: ЛИСИ, 1977. - № 1 /132/. - С. 89-93.

175. Лабудин, Б.В. Инженерные проблемы сохранения и реконструкции застройки в г. Архангельске / Б.В. Лабудин, Л.И. Левин // М.В. Ломоносов и Север: сб. тез. докл. Всесоюз. конф., июнь 1986 г. Архангельск, 1986. - С. 415-416.

176. Лабудин, Б.В. К вопросу о расчете перекрестных балок из сборных клееных деревянных элементов с учетом податливости узлов / Б.В. Лабудин // Конструкции из клееной древесины и пластмасс. Л.: ЛИСИ, 1979. - С. 65-71.

177. Лабудин, Б.В. Конструирование и расчет современных ДКК / Б.В. Лабудин // Перекрестные балки и купола: учеб. пособие Л.: Изд-во ЛТА, 1984.- 64 с.

178. Лабудин Б.В. Конструкция общественного здания с купольным покрытием диаметром 27 м / Б.В. Лабудин, Л.И. Левин, АЛО. Гурьев. -Архангельск: Архангельский ЦНТИ, 1988. 4 с. - № 88-7. - (Инф. листок).

179. Лабудин, Б.В. Коттедж из сборных деревянных панелей заводского изготовления / Б.В. Лабудин, Н.Н. Литвиненко, Е.И. Светозарова // Жилищ, строительство. 1991.- № 6. - С. 27-28.

180. Лабудин, Б.В. Методика определения модулей сдвига древесины из опытов на кручение / Б.В. Лабудин // Лесной журнал 1978. - № 1 - С. 111-130.- (Изв. высш. учеб. заведений).

181. Лабудин, Б.В. Об эффективном использовании древесины в строительстве / Б.В. Лабудин // Лесной журнал. 1981. - № 4. - С. 135-136. - (Изв. высш. учеб. заведений).

182. Лабудин, Б.В. Приближенный расчет сквозных плит с треугольными и гексагональными ячейками / Б.В. Лабудин, А.Ф. Попов // Конструкции из клееной древесины и пластмасс: Межвуз. сб. / ЛИСИ. Л., 1982. - С. 9-14.

183. Лабудин, Б.В. Пространственные перекрестно-балочные покрытия из клееных деревянных элементов / Б.В. Лабудин, Е.И. Светозарова // Исследование конструкций из клееной древесины и пластмасс. Л.: ЛИСИ, 1977. - № 1 /132/.-С. 41-47.

184. Лабудин, Б.В. Разработка и исследование ребристо-кольцевых куполов из клееной древесины / Б.В. Лабудин // Пром. стр-во. 1991. - № 12. - С. 11-12.

185. Лабудин, Б.В. Расчет перекрестных систем с использованием матрицы жесткости коробчатого элемента на упруго-податливых связях / Б.В. Лабудин // Конструкции из клееной древесины и пластмасс: Межвуз. темат. сб. / ЛИСИ. -Л., 1980.-С. 8-11.

186. Лабудин, Б.В. Расчет плитно-ребристых конструкций с упруго-податливыми связями / Б.В. Лабудин // Лесной журнал. 1992. -№ 1. - С 67-72. - (Изв. высш. учеб. заведений).

187. Лабудин, Б.В. Расчетные сопротивления клееной древесины при местном смятии / Б.В. Лабудин // Лесной журнал. 1991. - № 6. - С. 66-72. - (Изв. высш. учеб. заведений).

188. Лабудин Б.В. Резервы формообразования деревянных клееных конструкций в процессе изготовления / Б.В. Лабудин, Е.Н. Серов, В.В. Яковлев //Лесной журнал. 1991. - № 6. - С. 50-65. - (Изв. высш. учеб. заведений).

189. Лабудин Б.В. Реологические характеристики упруго-податливых соединений деревянных конструкций / Б.В. Лабудин, Р.Б. Орлович. Л.: Ленинградский ЦНТИ., 1991. -4с. (Информ. листок: № 769-91).

190. Лабудин, Б.В. Сопротивление клееной древесины при местном смятии под разными углами к слоям (волокнам) / Б.В. Лабудин // Межвуз. темат. сб. тр. Ленингр. инж.-строит. ин-т. Л., 1992. - С. 61-65.

191. Лабудин, Б.В. Сопротивление элементов клееной древесины местному смятию под углом к волокнам / Б.В. Лабудин, Р.Б. Орлович, Т.Н. Базенков // Лесной журнал. 1991 - № 3. - С. 59-63. - (Изв. высш. учеб. заведений).

192. Лабудин, Б.В. Шатровые покрытия торговых павильонов / Б.В. Лабудин, С.Г. Шаврина, С.Ю. Табунов //Жилищ, стр-во.- 1992.-№ 5.-С. 17-18.

193. Лабудин, Б.В. Экспериментальное покрытие из клеёной древесины / Б.В. Лабудин, АЛО. Гурьев // Пром. стр-во. 1988. - № 12. - С. 20-21.

194. Лабудин Б.В. Экспериментальные исследования перекрестно-балочной конструкции из клееных деревянных элементов / Б.В. Лабудин, Е.И. Светозарова // Конструкции из клееной древесины и пластмасс. Л.: ЛИСИ, 1978.- №2/140/ - С. 21-28.

195. Лабудин, Б.В. Экспериментально-теоретические исследования перекрестных балок из клееных деревянных элементов: дис. . канд. техн. наук / Б.В. Лабудин; ЛИСИ Л., 1978. - 144 с.

196. Лебедев, В.А. Инженерная теория расчета на прочность циклически симметричных систем ребристо-кольцевой структуры: автореф. дис. . д-ра техн.наук / В.А. Лебедев; ЛИСИ. Л., 1969. - 52 с

197. Лебедев В.А. Сетчатые оболочки в гражданском строительстве на Севере / В.А. Лебедев, Л.Н. Лубо. Л. : Стройиздат, 1982. - 136 с.

198. Ленное, В.Г. Исследование прочности и деформативности древесины сосны под действием длительной нагрузки применительно к теории расчета элементов деревянных конструкций: автореф.дис. .д-ра техн.наук / В.Г. Леннов; ЛИСИ. Л., 1958. - 55 с.

199. Леонтьев Н.Л. Длительное сопротивление древесины / Н.Л. Леонтьев. -М.-Л.: Гослесбумиздат, 1957. 132с.

200. Леонтьев Н.Л. Техника статистических вычислений / Н.Л. Леонтьев. -М.: Лесн. прм-сть, 1966. 250с.

201. Лепарский, Л.О. Вероятность появления трещин в клееных деревянных конструкциях при эксплуатации / Л.О. Лепарский, А.К. Цветков, В.П. Чирков // Стр-во и архитектура. 1979. - №9. - С. 29-33. - (Изв. высш. учеб. заведений).

202. Лехницкий С.Г. Анизотропные пластинки / С.Г. Лехницкий. М.: ОГИЗ Гостехиздат, 1957.-463с.

203. Лехницкий С. Г. Теория упругости анизотропного тела / С.Г. Лехницкий. -М.: Наука, 1977.-416 с.

204. Лившиц КЗ. Особенности расчета симметричных пространственных стержневых сооружений / И.З. Лившиц // Расчет пространственных конструкций. -Вып. 10. М.: Стройиздат, 1975. - С. 29-37.

205. Линц П.К. Критерий устойчивости сетчатых оболочек: в 2 т. Т.1: Большепролетные оболочки / П.К. Линц. М.: Стройиздат, 1969. - С. 297- 307.

206. Линьков КМ. Снижение материалоемкости деревянных конструкций / И.М. Линьков. -М.: Стройиздат, 1974. -48с

207. Липницкый М.Е. Купольные покрытия для строительства в условиях сурового климата/М.Е. Липницкий. Л.: Стройиздат, 1981.- 136 с.

208. Лисенко Л.М. Дерево в архитектуре / Л.М. Лисенко. М.: Стройиздат, 1984- 176 с.

209. Ломакин, А.Д. Защита деревянных конструкций от эксплуатационных воздействий / А.Д. Ломакин, Г.Н. Мышелова // Состояние и перспективы исследований в области деревянных строительных конструкций: сб.науч.тр. / ЦНИИСК.-М., 1983.-С. 130-145.

210. Ломбардо КВ. Исследование вопросов устойчивости металлических каркасов сферических односетчатых оболочек: дис. . канд. техн. наук : 05.23.01 : защищена 12.03.74 : утв. 21.10.74/Ломбардо И.В. М., 1974. - 172 с.

211. Лубо Л.Н. Плиты регулярной пространственной структуры / Л.Н. Лубо, Б.А. Миронков. Л.: Стройиздат, 1976. - 105 с.

212. Лубо, Л.Н. Теория статического расчета пространственных регулярных стержневых систем: : автореф. дис. . канд. техн. наук / Л.Н. Лубо; ЛИСИ. Л., 1967. -23 с.

213. Лукичев, А.В. Будущее за стандартными клееными элементами / А.В. Лукичев // Дерево.ru. М., 2006. - № 1.

214. Лурье А.И. Статика тонкостенных упругих оболочек / А.И. Лурье. М.;

215. JI.: Гостехиздат. 1947. 252 с.

216. Макаров, Г.П. Влияние длительного нагружения на прочностные и упругие свойства фанеры / Г.П.Макаров // Вопросы прочности, долговечности и деформативности древесины и конструкционных пластмасс: тр. ин-та / МИСИ. -М. 1981.-№ 186. -С.70-80.

217. Максимович Б.Г. Проектирование и производство конструкций из клееной древесины / Б.Г. Максимович Минск: Вышэйш. школа, 1981.-211 с.

218. Малбиев, С.А. Экспериментально теоретические исследования перекрестно-стержневых конструкций из винипластовых труб: дис. . канд. техн. наук / С.А. Малбиев; ЛИСИ. - Л., 1982. - 205 с.

219. Малмейстер А.К. Сопротивление полимерных и композитных материалов / А.К. Малмейстер и др. Рига: Зинатне, 1980. - 571 с.

220. Маркова Е.В. Комбинаторные планы в задачах многофакторного эксперимента / Е.В. Маркова, А.И. Лисенко. М.: Наука, 1979. - 348с.

221. Маркус Г. Теория упругой сетки и ее приложение к расчету плит и безбалочных перекрытий / Г. Маркус Харьков-Киев: Гос. научно-техн. изд. Украины, 1936.

222. Мартиисц Д.В. Индустриальные конструкции из дерева и пластмасс для сельского строительства / Д.В. Мартинец. М.-Л.: Стройиздат, 1973.-215 с.

223. Масленников A.M. Расчет строительных конструкций численными методами: учеб. пособие / A.M. Масленников Л.: Ленингр. ун-т., 1987.-224 с.

224. Масленников, A.M. Численный метод решения задач теории пластин и оболочек, подкрепленных ребрами: дис. . д-ра. техн. наук / A.M. Масленников; ЛИСИ. Л., 1975.

225. Махиеев, Б.Е. Прочность и деформативность балок из клеедощатых блоков с фанерными вставками: автореф. дис. . канд. техн. наук / Б.Е. Махиев. Алмата, 2004. - 30 с.

226. Мелехов В.И. Ресурсосберегающие технологические процессы обработки древесины: дис. . докт. техн. наук/ В.И. Мелехов. Архангельск, 1998. - 54 с.

227. Мелехова Н.А. О нормировании качества древесины хвойных пород вдействующих стандартах на заготовки и детали / Н.А. Мелехова, Т.А. Пластинина // Стандартизация и качество продукции: науч. тр. Архангельск: ЦНИИМОД, 1982.-С. 12-15.

228. Метод приближенных суперэлементов и его применение в расчетах несущих конструкций зданий: обзорная информация // Конструкции жилых и общественных зданий, технология индустриального домостроения. Вып. 8. -М., 1987.-51 с

229. Методы расчета стержневых систем, пластин и оболочек с использованием ЭВМ: В 2 Ч. / А.В. Александров, Б.Я. Лащеников, н.н. Шапошников, В.А. Смирнов; Под общ. ред. А.Ф. Смирнова. М.: Стройиздат, 1976.41.-248 е.: ил.42.-237 е.: ил.

230. Минцковский М.Ш. Перекрестные фермы / М.Ш. Минцковский. Киев: Буд1вельник, 1950. - 142 с.

231. Миронков, Б.А. Новые типы комбинированных структурных покрытий / Б.А. Миронков, С.И. Романцев // Пространственные конструкции: Материалы семинара / Моск. дом научн.-техн. пропаганды им. Ф.Э. Дзержинского. М., 1991.-С. 53-62.

232. Миряев Р.В. Экспериментально-теоретическое исследование сетчатых куполов из трехслойных треугольных панелей: дис. . канд. техн. наук: 05.23.01 : защищена 10.12.82 : утв. 18.04. 83 / Миряев Р.В. Л., 1982. - 161 с.: ил. - Библиогр. -С. 139-151.

233. Миронов В.Г. Курс конструкций из дерева и пластмасс в рисунках: учебное пособие / В.Г. Миронов. Н.Новгород: НГАСА, 1995. - 89 с.

234. Митинский, А.Н. Упругие постоянные древесины, как трансверсально-изотропного материала / А.Н. Митинский // Тр. / Ленингр. лесотехн. акад. им.С.М.Кирова. Л., 1949. - № 67. - С. 51 -68.

235. Михайлов Б.К. Деформативность и устойчивость пространственных пластинчатых систем с разрывными параметрами / Б.К. Михайлов, Г.О.

236. Кипиани. СПб.: Стройиздат, 1996. - 443 с.

237. Михайлов Б.К. Пластины и оболочки с разрывными параметрами / Б.К. Михайлов. Л.: Изд-во Ленингр. ун-та, 1980. - 196 с.

238. Михлип С.Г. Приближенные методы решения дифференциальных и интегральных уравнений / С.Г. Михлин, Х.Л. Смолицкий. М., 1965.

239. Модернизация и реконструкция жилых зданий: обзорная информация // Жилые здания. Вып. 5. - М., 1986. - 55 с.

240. Молев, И.В. Конструктивные разработки экспериментально-теоретические исследования и внедрение стальных куполов: автореф. дис. . докт. техн. наук / И.В. Молев. Пенза, 1999. - 34 с.

241. Морозов А.П. Пространственные конструкции общественных зданий / А.П. Морозов, О.П. Василенко, Б.А. Миронков. Л.: Стройиздат, 1977.

242. Москалева В.Е. Строение древесины и его изменение при физических и механических воздействиях / В.Е. Москалева. М.: Лесн. пром-сть, 1957. -С.165.

243. Москалев Н.С. Стальные конструкции легких зданий / Н.С. Москалев, Р.А. Попова. -М.: АСВ, 2003. 216 с.

244. Мотовилии Г.В. Склеивание: параллельный словарь справочник (англ-нем - рус) / Г.В. Мотовилин. - СПб.: Наука, 2000. - 470 с.

245. Myuimapu Х.М. Нелинейная теория упругих оболочек / Х.М. Муштари, К.З. Галимов. Казань: Таткнигоиздат, 1957. - 431 с.

246. Найчук, А.Я. Опорные и коньковые узлы деревянных клееных трехшарнирных арок: автореф. дис. . канд. техн. наук / А.Я. Найчук; КИСИ. -Киев, 1985.-22 с.

247. Некрасов А.С. Эффективность комплексного использования дерева в строительстве / А.С. Некрасов, В.К. Голубев. М.: Стройиздат, 1985. - 335с.

248. Немец Я. Прочность пластмасс / Я. Немец, С.В. Серенсеи, B.C. Стреляев.- М.: Машиностроение, 1970. 336 с.

249. Никитин, Г.В. К вопросу о влиянии жесткости узлов в пространственных стержневых системах / Г.В. Никитин // Сб. науч. тр. Вып. 3 / Ленингр. ин-т инж. коммун, хоз-ва. - Л., 1936. - С. 58-62.

250. Никитин, Г.Г. О расчете нагельных соединений из дерева и пластмасс с учетом различных режимов загружения / Г.Г. Никитин // Конструкции из клееной древесины и пластмасс: тр. / ЛИСИ. Л., 1983. - С.96-105.

251. Никитин, Н.В. Индустриальные деревянные конструкции в строительстве зрелищных зданий и спортивных сооружений / Н.В. Никитин // Всесоюзн. совещ.: повышение эффект-сти конструкцион. использования древесины в стр-ве.-М.: Стройиздат, 1968.-С. 126-129.

252. Никонов Н.Н. Большепролетные покрытия. Анализ и оценка / Н.Н. Никонов. М.: АСВ, 2000. - 390 с.

253. Новожилов В.В. Основы нелинейной теории упругости / В.В. Новожилов.- М.: Гостехиздат, 1948. 212 с.

254. Новое узловое соединение стержней для деревянных несущих конструкций / Б.В. Лабудин, А.В. Вешняков, В.Д. Попов, В.В.Яковлев // Лесн.журн. 1992. - №4- С. 108-112. - (Изв. высш. учеб. заведений).

255. Новолсилов В.В. Теория тонких оболочек / В.В.Новожилов. Л.: Судпромиздат, 1962.-431 с.

256. Облегченные пространственные конструкции с применением древесины. / П.А. Дмитриев, С.В. Колпаков, А.Г. Кондаков, Ю.Д. Стрижаков. «Промышл. строит», 1977. - №8.

257. ОбразцовИ.Ф. Вариационные методы расчета тонкостенных авиационных пространственных конструкций / И.Ф. Образцов. М.: Машиностроение, 1966.

258. Огибалов П.М. Оболочки и пластины / П.М. Огибалов, М.А. Колтунов. -М.: Изд-во Моск. ун-та, 1969. 695 с.

259. Огурцов, В.В. Исследование процесса сортировки пиломатериалов помеханическим свойствам: автореф. дис. . канд. техн. наук / В.В. Огурцов; JITA. Л., 1977.- 19 с.

260. Ольховик О.Е. Идентификация критериев статической прочности / О.Е. Ольховик // Напряжение и деформации в элементах пространственных конструкций: Межвуз. темат. сб. тр. / СПбИМаш СПб, 1997. - Вып.7. - с.78-82.

261. Опыт изготовления большепролетных клееных деревянных конструкций // Мех. обраб. древесины: реф. информ. М.: ВНИПИЭИлеспром, 1980. - № 7. -С. 3-4.

262. Орлович, Р.Б. Вопросы проектирования и исследования узлов клееных деревянных конструкций / Р.Б. Орлович // Эффективное использование древесины и древесных материалов в строительстве: матер. Всесоюз. совещания. М.: Стройиздат, 1980. - С. 199-201.

263. Орлович, Р.Б. Длительная прочность деревянных элементов при сложном напряженном состоянии / Р.Б. Орлович // Стр-во и архит. -1986. №11. - С.115-117. - (Изв. высш. учеб. заведений).

264. Орлович, Р.Б. К расчету на ползучесть некоторых анизотропных тел в условиях нестационарных воздействий / Р.Б. Орлович // Стр-во и архит. 1985. - № I. - С.33-37. - (Изв. высш. учеб. заведений).

265. Орлович, Р.Б. Решение плоской контактной задачи для анизотропных тел МКЭ / Р.Б. Орлович // Конструкции из дерева и пластмасс / ЛИСИ. Л., 1983. -С.91-96.

266. Ополовников А.В. Дерево и гармония: Образцы древнерусского деревянного зодчества / А.В. Ополовников, Е.А. Ополовникова. М.: Ополо, 1998.-208 с.

267. Острикое, Г.М. К вопросу расчета предварительно- напряженных систем перекрестных металлических балок / Г.М. Остриков // Стр. мех. и расч. coop. -1974, №5.

268. Отарбаев, Ч.Т. Прочность и деформации клеевых соединений деревянных конструкций при длительном загружении: автореф. дис. . канд.техн.наук / Ч.Т. Отарбаев. М., 1982, -23с.

269. Отрешко А.И. Некоторые вопросы производства и применения клееных деревянных конструкций / А.И. Отрешко // Пром. стр-во. М., 1972. - №10. - С. 37-39.

270. Павлов, А.П. Плоская задача теории упругости древесины / А.П. Павлов // сб. тр. / Ленингр. ин-т инж. ж-д транспорта. М., 1947. - Вып. 136. -С 19-39.

271. Панферов, К.В. Смятие и сжатие деревянных элементов поперек волокон при длительной нагрузке / К.В. Панферов // Вопросы применения дерева и пластмасс в строительстве. М.: Стройиздат, 1960. - С.62-75.

272. Папкович И.Ф. Строительная механика корабля / И.Ф. Папкович. Л.: Морской транспорт, 1941. - 960 с.

273. Пекло М.И. Рациональное использование древесины в строительстве / М.И. Пекло. М.: Стройиздат, 1977. - 225с.

274. Перельмутер А.В. Расчетные модели сооружений и возможность их анализа / А.В. Перельмутер, В.И. Сливкер. Киев: изд-во Сталь, 2002. - 600с.

275. Перелыгин Л.М. Строение древесины / Л.М. Перелыгин. М., 1954. -199с.

276. Петров В.В. Метод последовательных нагружений в нелинейной теории пластин и оболочек / В.В. Петров. Саратов: Изд-во Сарат. Ун-та, 1975. - 119 с.

277. Пластинин С.Н. Производство клееной продукции на лесопильныхпредприятиях / С.Н. Пластинин. М.: Лесн. пром-сть, 1983. - 48 с.

278. Победря, Б.Е. О структурной анизотропии и вязкоупругости / Б.Е. Победря // Механика полимеров. М., 1976. - № 4. - С.51 1-525.

279. Покрытия общественных зданий / Под редакцией Н.В. Никитина и К.С. Некрасова. М., Стройиздат. 1964.

280. Попов, В.Д. Инженерный расчет зубчатого стыка / В.Д. Попов, Е.Н. Серов, С.А. Корзон // Лесн. журн. 1983. - №3. - С.74-78. - (Изв. высш. учеб. заведений).

281. Попов А.Ф. Особенности архитектуры общественных зданий с применением деревянных клееных конструкций: автореф. дис. . канд. техн. наук / А.Ф. Попов; ЛИСИ. Л., 1987. - 24 с.

282. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП П-25-80) / ЦНИИСК им.Кучеренко. -М.: Стройиздат, 1986.-216 с.

283. Поспелов Н.Д. Пролетные строения мостов из клееной древесины / Н.Д. Поспелов и др. // Автомобильные дороги. 1982. - №10. - С. 9-10.

284. Постное, В.А. Вынужденные колебания плоского перекрытия с учетом сдвига / В.А. Постнов // Сб. Трудов ЛКИ. 1960. - Вып. 31.

285. Постнов В.А. Численные методы расчета судовых конструкций / В.А. Постнов. Л.: Судостроение, 1977. - 280 с.

286. Потапов, В.Д. Применение МКЭ для расчета вязкоупругих конструкций /

287. B.Д. Потапов, Л.В. Мелешонков // Численные методы и алгоритмы. М., 1982.1. C.39-54.

288. Почтовик Г.Я. Методы и средства испытания строительных конструкций / Г.Я. Почтовик, А.Б. Злочевский, А.И. Яковлев. М.: Высш.шк., 1973. - 160 с.: ил.

289. Приборы для микроскопии клеевых соединений древесины:совершенствование оборудования и технологических процессов // Мех. обраб. древесины: науч.-техн. реф. сб. М.: ВНИПИЭИлеспром, 1979. - № 9. - С .10.

290. IJpiuiencKidt, Е.А. Клееные деревянные рамы с нагельными соединениями в карнизном узле / Е.А. Прилепский, Б.А. Степанов, Ю.В. Слицкоухов // Передовой опыт в сельском строительстве. 1982. - №5. - С. 13-14.

291. Применение клееной древесины в пространственных конструкциях покрытий зданий / Я.Ф. Хлебной, JT.B. Касабьян, К.П. Патикрестовский, С.Б. Турковский, Г.В. Кривцова М.: Пром. строит., 1977, - №8.

292. Прокопович И.Е. Прикладная теория ползучести / И.Е. Прокопович, В.А. Зедгенидзе. -М.: Стройиздат, 1980. 237 с.

293. Прокофьев, А.С. Работоспособность клееных деревянных элементов при статических и циклических воздействиях: автореф. дис. . д-ра техн. наук / А.С. Прокофьев; ЛИСИ. Л., 1987. - 43 с.

294. Пространственные конструкции из клееной древесины в покрытиях общественных зданий // Конструкции жилых и общественных зданий, технология индустриального домостроения. Вып. 13.-М., 1986.-40 с.

295. Пространственная конструкция покрытия из клееной древесины / Б.В. Лабудин, А.Ю.Гурьев // Архангельский межотрасл. террит. ЦНТИ и пропаганды. Архангельск, 1987. - 4 с. - (Информ. листок. - № 87-5).

296. Прочность деревянных клееных конструкций при серийном их изготовлении / Л.М. Ковальчук, Ю.Ю. Славик, Е.М. Знаменский, И.П. Преображенская // Стр-во и архитектура. 1978. - №12. - С. 16-21. - (Изв. высш.учеб.заведений).

297. Пушкин, Б.А. Статический расчет плоских структурных перекрытий массового строительства: автореф. дис. . канд. техн. наук / Б.А. Пушкин. -Ростов-на-Дону, 1972.

298. Пшеничное Г.И. Теория тонких упругих сетчатых оболочек / Г.И. Пшеничников. М. : Наука, 1982.-352 с.

299. Пятикрестовский К.П. Пространственные деревянные конструкции / К.П. Пятикрестовский // Состояние и перспективы исследований в областидеревянных конструкций. М.: ЦНИИСК, - 1983. - С. 49-65.

300. Рабинович А.Л. Об упругих постоянных и прочности анизотропных материалов / А.Л. Рабинович // Сб. тр. ЦАГИ. № 582. Изд-во бюро новой техники, 1946.-С. 1-57.

301. Работное Ю.Н. Введение в механику разрушения / Ю.Н. Работнов. М.: Наука. Гл. ред. физ.-математ. лит., 1987. - 80с.

302. Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций / Ю.Н. Работнов. -М.: Наука, 1966.- 752 с.

303. Райзер В.Д. Методы теории надежности в задачах нормирования расчетных параметров строительных конструкций / В.Д. Райзер. М.: Стройиздат, 1986. - 192 с.

304. Райт Д.Т. Большепролетные сетчатые оболочки / Д.Т. Райт. М. : Стройиздат, 1969. - С. 297-308.

305. Райчык М. Особенности расчета и конструирования многослойных ограждающих панелей в условиях польского строительства: автореф. дис. . докт. техн. наук / М.Райчык. СПб., 2004. - 40 с.

306. Расширение применения деревянных клееных конструкций в строительстве // Всесоюз. науч.-практ. семинар : Волоколамск 10-11 июня 1982: тез. докл . - М., 1982. - 76 с.

307. Регель В.Р. Кинетическая природа прочности твердых тел / В.Р. Регель, А.И. Слуцкер, Э.Е. Томашевский. М.: Наука, 1974. - 560 с.

308. Резников Р.А. Решение задач строительной механики на ЭВМ / Р.А. Резников. М.: Стройиздат, 1971.-311 с.

309. Рекомендации по испытанию деревянных конструкций / ЦНИИСК. М., 1976.-28 с.

310. Рекомендации по контролю качества клеевых соединений деревянных клееных конструкций / ЦНИИСК. М.: Стройиздат, 1981. - 63 с.

311. Рекомендации по испытанию соединений деревянных конструкций / ЦНИИСК.-М.: Стройиздат, 1981.-41 с.

312. Рекомендации по проектированию панельных конструкций с применением древесины и древесных материалов для производственных зданий / ЦНИИСК. М.: Стройиздат, 1982. - 120с.

313. Рекомендации по рациональным областям применения плит покрытий и панелей стен на деревянном каркасе и обшивками из фанеры, древесноволокнистых плит, асбоцемента (технические возможности) / ЦНИИСК. М.: Стройиздат, 1978. - 54с.

314. Ржаницын, А.Р. Теоретические предпосылки к построению методов расчета деревянных конструкций во времени / А.Р. Ржаницын // Исследование прочности и деформативности древесины. М.: Госстройиздат, 1956. - С.21-31.

315. Ржаницын А.Р. Теория ползучести / А.Р. Ржаницын. М.: Стройиздат, 1968.-418 с.

316. Ржаницын А.Р. Некоторые вопросы механики систем, деформирующихся во времени / А.Р. Ржаницын. М.: Гостехиздат, 1949. - 252 с.

317. Ржаницын А.Р. Составные стержни и пластинки / А.Р. Ржаницын. М.: Стройиздат, 1986.-315 с.

318. Ржаницын А.Р. Устойчивость равновесия упругих систем / А.Р. Ржаницын. М.: Гостехтеориздат, 1955. - 475 с.

319. Родин, Б.Е. Определение оптимального угла наклона ригеля деревянных рам / Б.Е. Родин // Эффект, использование древесины и древесных материалов в современ. стр-ве: Всесоюз. совещ. -М.: Стройиздат, 1980. С.203-205.

320. Розин JJ.A. Метод конечных элементов в применении к упругим системам / JI.A. Розин. М.: Стойиздат, 1977. - 212 с.

321. Ростовцев, ДМ. Расчет перекрытий с несколькими связями при наличии усиленных балок главного направления / Д.М. Ростовцев // Сб. трудов ЛКИ. -Л., 1963.-Вып. 46.

322. Poifeitc К.А. Технологическое регулирование свойств древесины / К.А. Роценс. Рига: Зинатне, 1979. - 224 с.

323. Рощина, С.И. Длительная прочность и деформативность треугольных арок с клееным армированным верхним поясом: автореф. дис. . канд. техн. наук / С.И. Рощина. -Владимир, 1999. 18 с.

324. Рузиев К.И. Разработка металлодеревянных структурных конструкций и методика их расчета: автореф. дис. . канд. техн. наук/К.И. Рузиев; Киев. инж. строит, ин-т. - Киев, 1976. - 18 с.

325. Руководство по индустриальному изготовлению деревянных клееных конструкций для строительства / ЦНИИСК. М.: Стройиздат, 1975. - 61 с.

326. Руководство по проектированию клееных деревянных конструкций / ЦНИИСК. М.: Стройиздат, 1977. - 189с.

327. Руководство по обеспечению долговечности деревянных клееных конструкций при воздействии на них микроклимата зданий различного назначения и атмосферных факторов. -М.: Стройиздат, 1981. 96 с.

328. Руководство по изготовлению и контролю качества деревянных клееных конструкций / ЦНИИСК. М.: Стройиздат, 1982. - 79 с.

329. Руководство по определению экономической эффективности повышения качества и долговечности строительных конструкций / ЦНИИСК. М.: Стройиздат, 1981.-28 с.

330. Рюле, Г. Пространственные покрытия: в 2-х Т. М.: Стройиздат, 1974;

331. Т.2.: Металл, пластмассы, керамика, дерево. М.: Стройиздат, 1974. - 247 с.

332. Савельев В.А. Прочность и устойчивость металлических сетчатых большепролетных куполов: автореф. дис. . канд. техн. наук / В.А. Савельев; М. инж.- строит, ин-т. М., 1966. - 10 с.

333. Савков Е.И. Механические свойства древесины / Е.И. Савков. М.: Гослесбумиздат , 1965. - 63 с.

334. Сайганов P. X. Повышение эффективности производства и применения КДК В Ленинградском регионе: автореф. дис. . канд. экон. наук /Р.Х. Сайганов.-Л., 1989.- 15 с.

335. Салютов П.А. Экономическая эффективность применения клееных деревянных конструкций в строительстве / П.А. Самойлов // Мех. обраб. древесины: науч.-техн. реф. сб. М.: ВНИПИЭИлеспром, 1981. - № 7. - С. 14.

336. Санэ/саровский, Р.С. Усиления при реконструкции зданий и сооружений. Устройство и расчеты усилений зданий при реконструкции / Р.С. Санжаровский, Д.О. Астафьев, В.М. Улицкий, Ф.Зибер.- С-ПбГАСУ.-С.Петербург, 1998.-637с.

337. Сарычев B.C. Резервы повышения эффективности производства клееных деревянных конструкций / B.C. Сарычев, А.В. Калугин // Мех. обраб. древесины. Вып. 11. - М.: ВНИПИЭИлеспром. - М„ 1982. - 38 с.

338. Сарычев B.C. Экономика деревянных конструкций / B.C. Сарычев / МИСИ.-М., 1977.-129 с.

339. Сахаров А.С. Метод конечных элементов в механике твердых тел / А.С. Сахаров и др. Киев: Вища школа, 1982. - 480 с.

340. Свен1(ыцк1ш Г.В. Деревянные конструкции. Состояние и перспективы развития / Г.В. Свенцицкий. М.: Стройиздат, 1962. - 116 с.

341. Светозарова, Е.И. Клеефанерные оболочки для зданий различных назначений / Е.И. Светозарова, А.В. Тюрин // Конструкции из клееной древесины и пластмасс: межвуз. темат. сб. / ЛИСИ. Л., 1979. - С. 5-12.

342. Светозарова, Е.Н. Конструкции из клееной древесины и водостойкой фанеры / Е.И. Светозарова, С.А. Душечкин, Е.Н. Серов // Примерыпроектирования: учеб. пособие / ЛИСИ. Л., 1974. - 133 с.

343. Светозарова, Е.И. Некоторые вопросы совершенствования клееных деревянных конструкций в процессе изготовления / Е.И. Светозарова, Е.Н. Серов, Б.В. Лабудин // Лесн. журн. Архангельск, 1985. - №2. - С. 65-68. -(Изв.высш.учеб.заведений).

344. Светозарова Е.И. Особенности работы ребристо-кольцевых куполов из деревянных клееных элементов / Е.И. Светозарова, Р.Б. Орлович, А.В. Турков // Известия ВУЗ: строительство и архитектура. Вып. 4. - 1990. - С. 16-19.

345. Светозарова, Е.И. Определение упругих констант клееной древесины / Е.И. Светозарова, Хапин А.В. // Лесн. журнал. 1982. - № 3. - С. 63-66. -(Изв.высш.учеб.заведений).

346. Сегаль А.И. Высотные сооружения. Расчет на прочность, жесткость и устойчивость / А.И. Сегаль. М.: Стройиздат, 1945. - 240 с.

347. Сегерлипд JJ. Применение метода конечных элементов / Л. Сегерлинд. -М.: Мир, 1979.-392 с.

348. Сен-Венан, В. Мемуар о кручении призм / В. Сен-Венан // Мемуар о изгибе; под редакцией Г.Ю. Джанелидзе. М.: Физматгиз, 1961.

349. Сендецки Дж. Механика композиционных материалов / Дж. Сендецки; пер. с англ. -М.: Мир, 1978. -Т.2. 564 с.

350. Серое, Е.Н. Выбор критерия прочности для клееной древесины изгибаемых и сжато-изгибаемых элементов / Е.Н. Серов, А.В. Хапин // Лесн. журн. Архангельск, 1984. - №1. - С. 72-76. - (Изв. высш. учеб. заведений).

351. Серое, Е.Н. Основные направления развития пространственных конструкций из клееной древесины и водостойкой фанеры / Е.Н. Серов // Прогрессивные пространственные конструкции и перспективы их применения: науч.-техн. конф. Свердловск, 1985. - С. 72-73.

352. Серое, Е.Н. Применение клееных деревянных конструкций в спортивных сооружениях / Е.Н. Серов // Конструкции из клееной древесины и пластмасс / ЛИСИ.-Л., 1980.-С. 5-9.

353. Серое, Е.Н. Рациональное использование анизотропии прочностиматериалов в клееных деревянных конструкциях массового изготовления: дис. . д-ра техн. паук / Е.Н. Серов; ЛИСИ. Л., 1989. - 521 с.

354. Серов, Е.Н. Учет трансверсалыюй изотропии клееной древесины при расчете изгибаемых элементов / Е.Н. Серов // Облегчение конструкции из древесины, фанеры и пластмасс: межвуз. темат. сб./ ЛИСИ. Л., 1984. - С. 19-30.

355. Системы перекрестных балок. Методика расчета и таблицы. Госстрой СССР. Серия 11-30. М., 1964. - 136 с.

356. Скирев Б.А. Склеивание пиломатериалов по ширине в производстве деревянных клееных конструкций / Б.А. Скирев // Деревообраб. пром-сть. -1980 №9. - С. 7-8.

357. Складнее, Н.Н. Количественная оценка надежности, долговечности и последствий отказов при проектировании строительных конструкций / Н.Н. Складнев, В.Д. Райзер // Перспективы развития строительных конструкций. -Л.: ЛДНТП, 1987.-С.31-36.

358. Склеивание пиломатериалов на лесопильно-деревообрабатывающих предприятиях// Науч. тр. Архангельск: ЦНИИМОД, 1980.- 154 с.

359. Скрипстунас К.А. Производство и применение клееных деревянных конструкций в Литовской ССР / К.А. Скрипстунас // Расширение и применение деревянных клееных конструкций в стр-ве: Всесоюз. науч.-практ.конф. М., 1983.-С. 79-84.

360. Скудра, A.M. Ползучесть и статистическая усталость армированных пластиков /A.M. Скудра, Ф Л.Булаве, К. А.Роценс. Рига: Зинатне, 1971.-238 с.

361. Славик, Ю.Ю. Влияние основных эксплуатационных факторов на безопасность деревянных конструкций / Ю.Ю. Славик // Исследования в области деревянных конструкций. М.: ЦНИИСК, 1985. - С. 107-117.

362. Славик Ю.Ю. Вопросы оценки надежности деревянных конструкций / Ю.Ю. Славик и др. // Состояние и перспективы исследований в области деревянных конструкций. М.: ЦНИИСК, 1983. - С.94-105.

363. Сливкер В.И. Особенности алгоритмизации метода перемещений при учете дополнительных связей / В.И. Сливкер, А.В. Перельмутер // Методконечных элементов и строительная механика: Тр. ЛПИ №349 - Л., 1976. - С. 28-36.

364. Слицкоухов, Ю.В. Метод интегральных оценок при расчете пространственных конструкций из клееной древесины и фанеры / Ю.В. Слицкоухов, К.П. Пятикрестовский, Х.С. Хунагов // Стр-во и архит. 1986. -№12. - С.6-10. - (Изв. высш. учеб. заведений).

365. Смирнов А.Ф. Строительная механика стержневых систем / А.Ф. Смирнов. М.: Стройиздат, 1981. - 512 с.

366. Снижение материалоемкости деревянных конструкций. / Под редакцией И.М. Линькова. М.: Стройиздат, 1974.

367. Соболев Ю.С. Древесина как конструкционный материал / Ю.С. Соболев. М.: Лесн. пром-сть, 1979. - 246 с.

368. Согояп, А.С. Экспериментальные исследования ползучести древесины и влияние ее на работу некоторых деревянных конструкций: автореф. дис. . канд.техн.наук / А.С. Согоян; Ереван, 1954. - 23 с.

369. Справочное руководство по древесине / Лаборатория лесных продуктов США / Пер. с англ. М.: Лесн. пром-сть, 1979. - 544 с.

370. Справочник по лесопилению / Под ред. A.M. Копейкина. М.: Экология, 1991.-496 с.

371. Стрелецкий, Н.С. К вопросу развития методики расчета по предельным состояниям / Н.С. Стрелецкий // Развитие методики расчета по предельным состояниям. М.: Стройиздат, 1971. - С.3-37.

372. Стриклин, Д.А. Оценка методов решения задач строительной механики, нелинейность которых связана со свойствами материала или геометрией / Д.А. Стриклин // Ракетная техника и космонавтика. 1973. - № 3.- С.46-56.

373. Табунов, С.Ю. Расчет и выбор оптимальных параметров рам с прямолинейным ригелем и гнутоклееными стойками для сельскохозяйственных производственных зданий: автореф. дис. . канд.техн.наук / С.Ю. Табунов. -Л., 1984.-21 с.

374. Тамплон, Ф.Ф. Металлические ограждающие конструкции промышленных зданий для районов с суровым климатом (исследование, разработка и внедрение): автореф. дис. . докт. техн. наук / Ф.Ф. Тамплон. М., 1992. - 46 с.

375. Тарасевич, A.M. Клеефанерные конструкции для покрытий производственных сельскохозяйственных зданий / А.И. Тарасевич // Стр-во и архитектура Белоруссии. -1981. № 1. - С.З8-40.

376. Темное В.Г. Конструктивные системы в природе и строительной технике / В.Г. Темпов. Л.: Стройиздат, 1987. - 256 с.

377. Тер-Эмманунльян, И.Я. Решение плоских задач МКЭ в перемещениях с использованием реологической модели вязкоупругого тела / И.Я. Тер-Эммануильян // Стр-во и архит. 1973. - № 5. - С.24-31. - (Изв. высш. учеб. заведений).

378. Тнмашев С.А. Устойчивость подкрепленных оболочек / С.А. Тимашев.

379. М.: Стройиздат, 1974. 256 с.

380. Тимошенко С.П. Устойчивость упругих систем / С.П. Тимошенко. — Л.-М.-ОГИЗ, 1946.- 133 с.

381. Тимошенко С.П. Пластинки и оболочки / С.П. Тимошенко, С. Войновский-Кригер. М., «Наука», 1963. - 635 с.

382. Тимошенко С.П. Теория упругости / С.П. Тимошенко, Дж. Гудьер. М.: Наука, 1979.-560 с.

383. Травуш, В.И. Деревянные конструкции в общественном строительстве / В.И. Травуш, М.Ю. Заполь // Эффективное использование древесины и древесных материалов в современном строительстве: Всесоюз. совещ. М., 1980.-С. 46-51.

384. Трофимов В.И. Структурные конструкции / В.И. Трофимов, Г.Б. Бегун. -М., Стройиздат, 1972. 272 с.

385. Трофимов В.И. Легкие металлические конструкции зданий и сооружений / В.И. Трофимов, A.M. Каминский. М.: АСВ, 2002. - 576 с.

386. Трущее А.Г. Формообразование и конструирование пространственных покрытий зданий в архитектурном проектировании: учебное пособие / А.Г. Трущев . М.: МАРХИ, 1987. - 84 с.

387. Трулль В.А. О расположении опор в опорных кольцах купольных покрытий / В.А. Трулль // Сб. науч. тр. Вып. 23 / Ленингр. инж. строит, инт.- Л., 1956.- С.54-62.

388. Турков А.В. Разработка и исследование ребристого купола из деревянных клееных элементов при статических и сейсмических нагрузках: автореф. дис. канд. техн. наук / А.В. Турков; МИСИ. М., 1989. - 19 с.

389. Туркоеский, С.Б. Исследование надежности клееных деревянных конструкций покрытий в условиях эксплуатации: автореф. дис. . канд.техн.наук / С.Б. Турковский. М., 1971. - 27 с.

390. Туровский JJ.M. К динамическому расчету плоских и пространственных рам с податливыми узлами / Л.М. Туровский // Расчет пространственных конструкций. Вып. 13.- М.: Стройиздат, 1970. -С. 54-62.

391. Тюрин, А.В. Разработка конструкции и исследование клеефанерной оболочки двоякой кривизны: дис. . канд. техн. наук / А.В. Тюрин; ЛИСИ Л., 1978.- 178 с.

392. Уголев Б.Н. Испытание древесины и древесных материалов / Б.И. Уголев.- М.: Лесн. пром-сть, 1965.-251 с.

393. Уголев Б.Н. Деформативность древесины и напряжения при сушке /Б.Н. Уголев. -М.: Лесн. пром-сть, 1971. 174 с.

394. Уголев Б.Н. Древесиноведение с основами лесного товароведения / Б.Н. Уголев. М., Лесная пром-ть, 1975. - 384 с.

395. Уржулщев Ю.С. Прогностика деформативности полимерных материалов / Ю.С. Уржумцев. Рига: Зинатне, 1975.-416 с.

396. Установка для оценки напряженно-деформированного состояния стержневой системы / А.Ю. Гурьев, Б.В. Лабудин //Архангельский межотрасл. террит. ЦНТИ и пропаганды. Архангельск, 1986. - 3 с. - (Информ. листок. - № 238-86).

397. Файбишенко, В.К. Экспериментально-теоретические исследования перекрестно-ребристых конструкций квадратных в плане при различных вариантах опирания: дис. . канд. техн. наук / В.К. Файбишенко; МАрхИ М., 1967.-24с.

398. Файнберг С. П. К вопросу о построении приближенной теории тонкостенных оболочек произвольного вращения / С.П. Файнберг // Исследования по теории сооружений. Вып. III. - М.: Стройиздат, 1989. - С. 110-123.

399. Филимонов, Э.В. Напряженное состояние изгибаемых ортотропных элементов, работающих на раскалывание / Э.В. Филимонов // Исследование по конструкциям из дерева и пластмасс: сб. тр. / МИСИ. М., 1968. - № 60. -С. 6272.

400. Филин А.П. Элементы теории оболочек / А.П. Филин. Л.: Стройиздат, 1987.- 384 с.

401. Филоненко-Бородич М.М. Теория упругости / М.М. Филоненко-Бородич.- М.: Физматгиз, 1959. 364 с.

402. Флаксерман А.Н. Влияние наклона волокон на механические свойства древесины сосны /А.Н. Флаксерман. -M.-JL: Гостехиздат, 1931. -48 с.

403. Фрейдин А.С. Прочность и долговечность клеевых соединений древесины / А.С. Фрейдин. М.: Химия, 1981. - 270 с.

404. Фридкин, А.Я. Стальные рамы промышленных зданий с упруго-поддатливыми соединениями в узлах: автореф. дис. . канд. техн. наук / А.Я. Фридкин. Л., 1955.

405. Фридман, Я.Б. Об оценке и путях повышения прочности тел из анизотропных материалов / Я.Б. Фридман, Н.Д. Соболев // Докл. АН СССР. -1956.-Т. 106-№4.-С. 611-613.

406. Фурсов, В.В К вопросу о модели упругой анизотропии древесины // Наук.вюник бущвниумва №2 Харьков, 1998. - С. 119-125.

407. Хапин, А.В. Совершенствование методов расчета клееных деревянных балок с учетом анизотропии прочности и упругих свойств материала: автореф. дис. . канд.техн.наук / А.В. Хапин; ЛИСИ. Л., 1980. - 26с.

408. Хисамов Р.И. Конструирование и расчет структурных покрытий / Р.И. Хисамов. Казань : Наука, 1977. - 112 с.

409. Хлебной, Я.Ф. Состояние и основные направления развития деревянных конструкций / Я.Ф. Хлебной // Эффект, использование древесины и древесных материалов всовремен. стр-ве: Всесоюз. совещ.-М, 1980 .-С. 9-15.

410. Хромец 10.Н. Совершенствование объемно-планировочных и конструктивных решений промышленных зданий / Ю.Н. Хромец. М.: Стройиздат, 1986. - 315с.

411. Хрулев В.М. Долговечность клееной древесины / В.М. Хрулев. М.: Стройиздат, 1971. - 160 с.

412. Хрулев В.М. Прогнозирование долговечности клеевых соединенийдеревянных конструкций / В.М. Хрулев. -М.: Стройиздат, 1981. 128 с.

413. Хухрянский П.Н. Прочность древесины / П.Н. Хухрянский. М., Гослесбумиздат, 1955. - 152 с.

414. Цветков, А. К. Исследование влияния температурно-влажностных воздействий на изменение внутренних напряжений в клееных деревянных конструкциях: автореф. дис. . канд.техн.наук / А.К. Цветков; МИСИ. М., 1978. - 21с.

415. Чистяков, A.M. Легкие многослойные ограждающие конструкции / A.M. Чистяков. М.: Стройиздат, 1987. - 241с.

416. Чистяков, A.M. Состояние и перспективы развития исследований в области деревянных клееных конструкций / A.M. Чистяков // Расширение применения деревян. клееных конструкций в стр-ве: Всесоюз. науч.-практ. конф.-М., 1983.-С. 62-73.

417. Чубииский А.Н. Формирование клеевых соединений древесины / А.Н. Чубинский. СПб., 1992. - 163 с.

418. Чубов А.Б. Склеивание древесины лиственницы при изготовлении строительных конструкций / А.Б. Чубов А.Б // Технология и оборудование деревообраб. пр-в.: межвуз. сб. науч. тр. Вып. 7 / Ленингр. лесотехн. акад., -Л., 1987.-С. 45-48.

419. Шагинян, С.Г. Пространственные покрытия зданий и сооружений / С.Г. Шагинян, С.И. Аванесов, А.С. Марутян // НТО стройиндустрии. М.: Стойиздат, 1998.-48 с.

420. LLIanuit В.М. Расчет стержневых куполов на произвольные нагрузки / В.М. Шапин // Техника, технология, организация и экономика строительства. -Вып. 6. Минск, 1980. - С. 121-127.

421. Шаповалова, Л.Г. Деформация деревянных срубных сооружений приэксплуатации / Л.Г. Шаповалова, Б.В. Лабудин, А.В. Вешняков // Совершенствование и расчет строит, конструкций из дерева и пластмасс: межвуз. темат. сб. тр. / СПбГАСУ. СПб, 1994. — с.56-61.

422. Шевелев Л.П. Равновесие пологих оболочек за пределом упругости / Л.П. Шевелев // Напряжение и деформации в элементах пространственных конструкций: межвуз. темат. сб. тр. / СПбИМаш. СПб, 1997. — Вып.7. -с.53-61.

423. Шенгелия А.К. Исследование клеештыревых соединений деревянных элементов / А.К. Шенгелия // Несущие деревянные конструкции: тр./ ЦНИИСК. М.1981. - С. 60-70.

424. Шимановский В.Н. Оптимальное проектирование пространственных решетчатых покрытий / В.Н. Шимановский, В.Н. Гордеев, М.Л.Гринберг. -Киев: Буд1вельник, 1987. 224 с.

425. Шмидт, А.Б. Исследование работы криволинейных участков большой кривизны в клееных деревянных конструкциях, автореф. дис.канд. техн. наук / А.Б. Шмидт; ЛИСИ. Л., 1980. - 23 с.

426. Шолохова, А.Б. Стойкость деревянных конструкций в агрессивных средах / А.Б. Шолохов, А.В. Беккер // Состояние и перспективы исследований в области деревянных строительных конструкций: сб. науч. тр./ЦНИИСК. М., 1983.-С. 118-129.

427. Штейнберг С.Е. Гнутоклееные несущие конструкции для сборных сооружений / С.Е. Штейнберг// Деревообрабатывающая пром-сть. 1965. - №6. -С. 13-14.

428. Штенкер, X. Структуры несущие металлические конструкции облегченных покрытий / X. Штенкер, 3. Михаэль, П.И. Зайцев и др. // Пром. стр-во. - 1983. - № 9. - С. 22-25.

429. Франковс, 1978.-С. 115-117.

430. Щепеткина Е.Н. Экспериментальное и теоретическое исследование напряженно-деформационного состояния новых конструкций куполов из клееной древесины: автореф. дис. . канд. техн. наук / Е.Н. Щепеткина. М., 1981.- 17с.

431. Щуко В.Ю. Рекомендации по проектированию армированных деревянных конструкций / В.Ю. Щуко, С.А. Щуко, А.Я.Козулин Иркутск, 1978. - 67 с.

432. Щуцкий, С.В. Определений жесткостных характеристик клеефанерных панелей с нерегулярной структурой ребер / С.В. Щуцкий // Легкие строительные конструкции. Ростов-на-Дону, 1998. - С. 46-52.

433. Booker J.R. An Investigation on the stability of numerical solutions of the couantions of viscoelasticity / J.R. Booker, J.C. Smoll // Jnt.J.Numer. Meth. Enq. -1977-Vol.11. -p.1819-1830.

434. Ehlbeck I., Gorlancher R. Querhuggefardete Anschlusse mit Nagelplatten // Bauen mit Holz 1984, N 9. - p. 587-591.

435. Frackiewiez H. The bending problem of plane grates of discrete structure. -«Arch. mech. stosow». 1970,22, №2.

436. Future system. Unique building. Oxford, 2001. - 220 p.

437. Gatz K.H., Hoor D., Mohler K., Natterer J. Holzbau Atlas. Munchen, 1978.

438. Gutkowski R.M. Design Stress Capacities of tapered Glulam Members // Joyrnal of Structual Engineering., 1984. №5. - p.490-504.

439. Haring H Bedeutung und Entwicklung des Holzleimbaus-Moglichkeiten der Normierung // Schweizer Baublatt. 1973. - № 36. - p.5 -12.

440. Hearing С. H. Gropkuppelbauten als Holznetzschalen // Bauen mit Holz. -1983.-№9.- p. 547-550.

441. Holz in Architektur umgesetzt// Schweizer Holzbau. 1986. -№ 8. -p.33-37.

442. Jettram A., Husain H. The representation of a plate in flexture bu a grid of orthogonally connected beams. «Int. J. Mech. Sci.» 1965, vol.7. - p.17-30.

443. Kollmann F. Tehnologie des Holzes und der Holzwerkstoffe. Bd. I. Berlin, 1951, 1050 p.

444. Lederer F. Die Losung Der Fachwerkplattengebilbemittels der Differenzenmethods. «Acta technical, CSAV» 1963, 8, n4.

445. Lederer F. Sprazcne puihradove deskove utvary. «Unz. stavby» 1962, №8.

446. Le Ricoail R. Calkul des tensions et des deformations en flexion plane d'un reseau hexagonal a trios dimensions appuge sur le pourfour. // Genie civil. Paris .- 15 mai 1949.

447. Lyon D.E., Schniewind A.P. Prediction of creep in plywood. Part. 1 // Wood and Fiber. 1978. - vol.10, №1. -p.28-38.

448. Madsen B. Duration of load tests for dry lumber // Forest Products J. 1975. -Vol.25, №10.-p.157-171.

449. Malinowski С J Zur Geschichte der Verbindungstechnik Verbinder aus Stahlblech // Bauen mit Holz. 1989. - Bd.l 1. p.776-779; Bd. 12. p. 872-877.

450. Michelsen E., Chang P.Y. A smplified grillage beam analysis with arbitrary gerder end constraits. «Schiffs-technik» 1973, 20, № 100.

451. Mielczarek Z. Ksztaltowanie konstrukcji I architektury w budownictwie drewnianym // Drewno i materially drewnopochodne w konstrukcjach budowlanych: konferencja naukowa/ Szczecin- Swinoujscie.- 27-28 wrzesnia 1999. - p. 11-30.

452. Mohler K. und Hemmer K. Eingeleimite Gewindestangen // Bauen mit Holz. -1981.-N 5.-p. 296-298.

453. Mohler K., Steck J. Untersuchunqen uber die RiBbildung in Brettschichtholz infolqe klimatlanspruchunq // Bauen mit Holz. 1980. - №4 - S. 194-200.

454. Murphy J.F. Usinq Fracture Fracture Mechanics to Predict Failure in Notched Wood Beams // Материалы 1-й международной конференции по проблемам разрушения деревянных конструкций.-Ваг^.А1ЬегШ.1978 р. 159-173.

455. Natterer J. Flachentragwerke in Brettstapelbauweise. «Bauen mit Holz», 1972, № 12.- p.28-34.

456. Niemz P. Untersuchungen zum Einflupdes Klimas auf das Krichverhalten von Vollholz und Holzpartikelwerkstoffen/ Holztechnologie. -1985. №3. -p.151-154.

457. Radcewski O. W. Leimholz-Bauweise // Element + Fertigbau. 1986. - №3.р.25-26.

458. Rug W., Kreissig W. Anwendung von Ingenleuzholzkonstruktionen im Industriebau // Bauplanung Bautechnik. - 1983. - N9. - p. 408-414.

459. Schiewind A.P., Barrett J.D. Wooda linear orthotropic viscoelastic material // Wood Science and Technoligy. 1984. - Vol.6. - p.43-47.

460. Space struttures for sports buildings, Oct. 27-30 1987. Beijing (China) 1987. - 665 p.

461. Structural wood research needs. / J. of Structural Enq. 1986. - Vol.112. № 9. -P.2155-21.

462. Wood Handbook. Wood as an engineering material // By Forest Products laboratory forest service U.S. Department of Agriculture. 1976. - p. 131.

463. Zienkiewicz O.C. A numerial thod of visco-elastic stress analysis // Internat. I.Mech.Sci. 1968. - Vol.10. №10. p.807-827.

464. Yang T.Y., Lianis G. Large Disp. Lacement Analysis of viscoelastic Bear and Frames by the Finite Element Method Trans. ASME. - 1974. - Vol.41, №3. -p.620-640.* *

465. A.c. 1807185, МКИ E 04 В 1/38. Узловое соединение стержней деревянных несущих конструкций / Б.В. Лабудин, В.Д. Попов, В.В. Яковлев, А.В. Вешняков. -№4930924/33; Заявл. 23.04.91; Опубл. 07.04.1993, Бюл. №13.

466. А.с. 1557283 СССР, МКИ Е 04 В 5/14. Решетчатая плита покрытия / Б.В. Лабудин, А.Ф. Попов; АЛТИ. №4302624/ 31-33; Заявл. 08.08.87 // Открытия,изобретения.-1990.- Бюл.№ 14.

467. А.с. 1656362 СССР, МКИ Ст 01 М 5/00. Устройство для механических испытаний строительных стержневых конструкций / АЛО. Гурьев, Б.В. Лабудин, В.А. Лебедев; ЛИСИ. №4693981/33; Заявл. 15.15.89 // Открытия,изобретения.-1991.- Бюл.№22.

468. А.с. 1673704 СССР, МКИ Е 04 В 1/38. Узловое соединение элементов пространственного каркаса / Б.В. Лабудин, В.А.Лебедев, Е.Н.Серов,

469. А.Ю.Гурьев, Е.И. Черепанов; ЛИСИ. №4711704/33; Заявл. 27.06.89 // Открытия,изобретения.-1991.- Бюл.№32.

470. А.с. 1730387 СССР, МКИ Е 04 В 7/14. Деревянная структурная конструкция / Б.В. Лабудин, В.А. Лебедев, Е.И Черепанов, А.Ю.Гурьев; ЛИСИ. №4758253/33;

471. Заявл. 31.10.89 // Открытия,изобретения.-1992.- Бюл.№16.* *

472. Разработка технических решений и рекомендаций по обустройству автодорог // Отчет о НИР / АЛТИ; Руков. Б.В.Лабудин. № ГР 01.84.0038842. -Архангельск, 1985. - 131с.

473. Исследование конструкций старых зданий и разработка рекомендаций по их передвижке // Отчет о НИР / АЛТИ; Руков. Б.В.Лабудин. № ГР 01.86.0040979. - Архангельск, 1987. - 76с.

474. Исследование физико-механических свойств клееной древесины и разработка узлов сопряжений элементов производственных зданий // Отчет о НИР / АЛТИ; Руков. Б.В.Лабудин. № ГР 01.86.0053032. - Архангельск, 1986. - 95с.

475. Исследование клеевых соединений и опытной конструкции производственного здания // Отчет о НИР / АЛТИ; Руков. Б.В.Лабудин. № ГР 01.87.0144454.-Архангельск, 1988.- 136с.

476. Разработка, исследование и внедрение общественных, производственных и жилых зданий и сооружений из дерева для Северного Нечерноземья// Отчет о НИР / АЛТИ; Руков. Б.В.Лабудин. № ГР 01.80058878. - Архангельск, 1980. -104с.

477. Исследование технического состояния и разработка рекомендаций по реконструкции производственных зданий ЛДК им.Ленина // Отчет о НИР / АЛТИ; Руков. Б.В.Лабудин. № ГР 01.83.070848. - Архангельск, 1984. - 97с.