автореферат диссертации по строительству, 05.23.11, диссертация на тему:Снижение температурных напряжений в асфальтобетонных покрытиях жестких дорожных одежд за счет регулирования деформативных свойств материала основания

На правах рукоппси

00460

Гладких Александр Сергеевич

СНИЖЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПРЯЖЕНИИ В АСФАЛЬТОБЕТОННЫХ ПОКРЫТИЯХ ЖЕСТКИХ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД ЗА СЧЕТ РЕГУЛИРОВАНИЯ ДЕФОРМАТИВНЫХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛА ОСНОВАНИЯ

05.23.11 - «Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей»

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

3 МАЙ 2010

Москва-2010

004601831

Работа выполнена в ОАО Дорожный научно-исследовательский институт «СоюздорНИИ»

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Кретов Валерий Андреевич Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Ушаков Виктор Васильевич кандидат технических наук,

Каменецкий Леонид Борисович

Ведущая организация: ООО «Союздорпроект»

Защита состоится «20» мая 2010г. В 10 — часов на заседании диссертационного совета Д212.126.02 в Московском Автомобильно - Дорожном Государственном Техническом Университете (МАДИ) по адресу: 125319, Москва, Ленинградский проспект, 64, ауд.42, телефон для справок (499) 155-93-24

Отзывы на автореферат, заверенные печатью, просьба высылать в двух экземплярах, а копию отзыва просим прислать на адрес электронной почты: iichsovet@madi.ru

Отзывы в двух экземплярах, заверенные печатью, просим направлять но адресу диссертациониого совета.

Автореферат разослан « » апреля 2010г.

Ученый секретарь диссертационного совета, проф., канд.техн.наук:

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

АКТУАЛЬНОСТЬ ТЕМЫ В последние 15 лет происходит резкое повышение темпов автомобилизации России. Эта тенденция сохранится и в обозримой перспективе.

В условиях высокой интенсивности и грузонапряженности во всем мире хорошо зарекомендовали себя жесткие дорожные одежды с асфальтобетонным покрытием, обладающие высокой несущей способностью и хорошо сопротивляющиеся процессу колееобразования, существенно снижающему межремонтные сроки службы дорожных одежд. Однако недостатком конструкций такого типа, не позволяющим использовать все их преимущества в полной мере, является возникновение отраженных температурных трещин в слоях покрытия, в первую очередь над швами и трещинами основания.

В этой связи возникла необходимость в постановке задачи по оценке напряжений, ведущих к такому трещинообразованию, и обоснованию мероприятий по их снижению. Решение данной задачи показало, что одним из реальных и рациональных путей повышения температурной трещиностойкости таких конструкций может быть снижение температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии за счет применения оснований из низкомодульных цементобетонов.

ЦЕЛЬ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ - обоснование и разработка пути реализации способа снижения температурных напряжений, ведущих к образованию отраженных трещин в асфальтобетонных покрытиях, лежащих на цементобетонных основаниях.

ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ Для достижения поставленной цели в работе потребовалось решить следующие основные задачи:

1. рассмотреть механизм температурного напряженно-деформированного состояния асфальтобетонного покрытия, лежащего на цементобетонном основании, и количественно оценить влияние деформационных свойств материала основания на величину температурных напряжений в покрытии;

2. обосновать требования к цементобетону основания, применение которого обеспечивает снижение температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии, и определить пути получения такого материала;

3. опираясь на результаты лабораторных исследований рекомендовать составы цементобетона для оснований жестких дорожных одежд с ориентацией на использование отходов, утилизация которых имеет существенное значение с

точки зрения защиты окружающей среды, применение которых позволит обеспечить снижение температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии;

4. произвести производственную проверку возможности устройства оснований дорожных одежд из смеси предлагаемого состава.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА РАБОТЫ состоит в:

1. исследовании влияния свойств материала жесткого основания на температурные напряжения устроенного на нем асфальтобетонного покрытия, и обосновании требований к данному материалу с точки зрения снижения таких напряжений;

2. исследовании влияния количества и размеров гранул резиновой крошки, получаемой дроблением изношенных автомобильных покрышек, введенных в состав цементобетонных смесей, на морозостойкость, прочностные и деформативные свойства получаемого цементобетонного основания. Подборе оптимального состава смеси, за счет применения которой будет достигнуто снижение напряжений в асфальтобетонном покрытии при температурных воздействиях и обеспечена требуемая морозостойкость.

ДОСТОВЕРНОСТЬ ИССЛЕДОВАНИЙ, ВЫВОДОВ И РЕКОМЕНДАЦИЙ

обеспечивается применением теоретически обоснованных расчетных схем, результатом комплекса лабораторных и опытно-экспериментальных исследований.

НА ЗАЩИТУ ВЫНОСЯТСЯ:

1. результаты теоретической оценки влияния деформативных свойств материала цементобетонного основания на величину напряжений в лежащем на нем асфальтобетонном покрытии;

2. результаты исследования влияния введения резиновой крошки в состав цементобетонных смесей на основные физико-механические свойства получаемых цементобетонов;

3. требования к составу морозостойких низкомодульных цементных бетонов с добавкой гранул резиновой крошки, рекомендуемых для устройства оснований, применение которых обеспечивает повышение температурной трещиностойкости устраиваемых на них асфальтобетонных покрытий.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ диссертационной работы заключается в:

1. возможности использования результатов исследований при

проектировании дорожных одежд с асфальтобетонными покрытиями и цементобетонными основаниями в целях повышения температурной

трещиностойкости и, как следствие, межремонтных сроков службы таких дорожных одежд.

2. обеспечении возможности внедрения технологии производства цементобетонной смеси с добавкой гранул резиновой крошки, одновременно связанной с решением экологической задачи по утилизации изношенных автомобильных покрышек.

РЕАЛИЗАЦИЯ РАБОТЫ Произведена производственная проверка возможности устройства основания дорожной одежды из укатываемого цементобетона с резиновой крошкой на участке Краснопресненской магистрали от ул.Живописная к центру города силами СУ-802. Предложения переданы в ОАО «СоюздорНИИ» для внедрения через нормативно-методические документы.

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ Основные результаты исследований были доложены на научно-техническом семинаре по повышению эффективности строительства автомобильных дорог в г.Тюмень 2006 год; на конференции, проведенной Межправительственным советом дорожников СНГ в г.Москва 2007 год; на 66— научно-исследовательской конференции МАДИ (ГТУ) в г.Москва 2008 год и научно-методических совещаниях лаборатории дорожных одежд ОАО «СоюздорНИИ».

ПУБЛИКАЦИИ По материалам диссертации опубликовано 4 работы.

СТРУКТУРА И ОБЪЕМ РАБОТЫ Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, общих выводов, списка используемой литературы из 152 наименований (из них 19 - иностранные). Работа изложена на 124 страницах машинописного текста, содержит 44 рисунка и 54 таблицы.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

ВО ВВЕДЕНИИ обоснована актуальность темы диссертации, изложены цели и задачи исследования, сформулированы научная новизна и практическая ценность полученных результатов.

В ПЕРВОЙ ГЛАВЕ обобщен опыт эксплуатации различных типов дорожных одежд. Показано, что в условиях высокой интенсивности и грузонапряженности во всем мире хорошо зарекомендовали себя жесткие дорожные одежды с асфальтобетонными покрытиями. Основным недостатком конструкций дорожных одежд такого типа, не позволяющим использовать все их преимущества в полной мере, является возникновение отраженных температурных трещин в слоях покрытия, в первую очередь над швами и трещинами в основании.

Изучению процессов трещинообразования посвящены труды многих ученых как в нашей стране, так и за рубежом: И.И. Баловневой, Г.С. Бахраха, В.М. Безрука, A.M. Богуславского, Л.Б. Гезенцвея, В.М. Гоглидзе, Н.В. Горелышева, Э.А. Казарновской, A.C. Колбановской, И.В. Королева, Л.Б. Каменецкого, В.В. Михайлова, H.A. Никольского, И.А. Плотникова, Л.В. Поздняевой, A.B. Руденского, И.М. Руденской, И.А. Рыбьева, Г.К. Сюньи, Р. Абади, Ж. Антуана, Э. Бенетто, П. Кендла и многих других.

Вопросами повышения температурной устойчивости асфальтобетонных покрытий на трещиновато-блочных основаниях из отечественных ученых занимались: М.К. Блумер, A.M. Богуславский, В.Н. Кононов, В.Д. Казарновский, В.А. Кретов, А.Р. Красноперов, О.Н. Нагаевская, A.A. Надежко, В.А. Чернигов, И.Л. Шульгинский, А.Е. Мерзликин и другие.

В суровых климатических условиях нашей страны с резкими температурными перепадами конструктивные слои дорожной одежды испытывают воздействие значительных температурных напряжений.

В настоящее время из известных способов борьбы с отраженным температурным трещинообразованием наибольшее распространение получил способ, предусматривающий устройство различных армирующих прослоек. Однако применение только этих методов не позволяет полностью решить проблему возникновения отраженных температурных трещин. Опыт эксплуатации дорожных одежд показывает, что применение различных армирующих сеток и трещинопрерывающих прослоек позволяет лишь замедлить процесс трещинообразования, но не предотвратить его совсем. В связи с этим представляется целесообразным пытаться снизить величину возникающих температурных напряжений за счет регулирования свойств материалов конструктивных слоев.

Исследованиями в направлении повышения способности асфальтобетонов

воспринимать растягивающие напряжения занимались: В.М. Гоглидзе, Н.В. Горелышев, Л.А. Горелышева, Л.М. Гохман, Л.С.Губач, Э.А. Казарновская, В.М. Карамышева, Ю.Е. Никольский и другие ученые.

Вместе с тем, анализ литературных источников показал, что одним из факторов, влияющих на отраженное трещинообразование, являются деформативные свойства слоя основания. Однако, исследованиям, направленным на определение возможности снижения величины температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии жестких дорожных одежд за счет регулирования свойств цементобетонного основания, в нашей стране не уделено достаточного внимания.

ВО ВТОРОЙ ГЛАВЕ представлены результаты проведенного теоретического анализа предложенных различными авторами зависимостей, описывающих процесс отраженного температурного трещинообразования в жестких дорожных одеждах с асфальтобетонным покрытием. В качестве основы для дальнейшей работы была выбрана теоретическая зависимость, предложенная А.Р. Красноперовым, как наиболее полно, по мнению автора, отражающая влияние различных факторов:

сгп—температурные напряжения в покрытии, МПа;

ао и ап — коэффициенты температурных деформаций, соответственно, основания и покрытия, 1/'С;

Ь0 и — толщины слоев основания и покрытия, м;

Е0 и Еп—расчетные модули упругости материалов основания и покрытия, МПа;

ДТо и ДТп— расчетный перепад температур основания и покрытия, °С;

Ь — длина плиты основания, м;

1о — длина участка покрытия, не имеющего жесткого сцепления с основанием (скользящий контакт), м;

(3 — поправочный коэффициент, отражающий степень податливости соединения покрытия с основанием;

Со и Сп — удельное трение основания по подстилающему слою и трение основания по покрытию, МПа.

Из формулы (2.1) видно, что на величину ап оказывают влияние два параметра, характеризующие свойства материала основания: Е0 - модуль упругости и ао -коэффициент температурной деформации. Проведенный нами при реально применяемых геометрических параметрах конструкций дорожных одежд численный

ао ' ДТ0 — —

со ' ^ + 2сц ■ 1а

2К'Е" +Р-ап-АТп-Еп (2.1)

'о

Где:

анализ зависимости (2.1) показал, что одним из возможных практически выполнимых путей повышения температурной трещиностойкости асфальтобетонного покрытия жесткой дорожной одежды может быть использование в качестве основания цементобетона с низким значением модуля упругости (рисунок 2.1).

60 55 50 45 40 35 30 25

ь g

ffl 20

120000 140000 160000 180000 200000 220000 240000 260000 280000 Модуль упругости цеменгобетонного основами, кгс/см2

- hn = 17 см, ho=19cM

*hn = 18см. ho = 22см

*hn= 18cM,ho-26cM

Рисунок 2.1 Зависимость величины температурных напряжений, возникающих в асф.бет. покрытии, от модуля упругости ц.б. основания

(при ою= 10,0-Ю'61/°С, ДТ„= 45"С, L= 20 м, 1„= 0,5 м, Е„ = 70000кгс/см2) h0- толщина ц.б. основания, Ьц- толщина асф.бет. покрытия

Поскольку модуль упругости цементобетона находится в зависимости от марки по прочности при сжатии (рисунок 2.2), то для снижения величины действующих температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии жестких дорожных одежд представляется целесообразным применять низкомарочный цементобетон.

Минимальный класс цементобетона по прочности на растяжение при изгибе, применение которого допускается нормативной литературой для устройства оснований дорожных одежд, - Btb 0.8, соответствующий марке по прочности при сжатии примерно М50, в современной строительной практике для этих целей не используется прежде всего по причине невозможности обеспечения требуемой морозостойкости такого бетона.

В настоящее время существуют два основных пути повышения морозостойкости цементных бетонов. Первый путь направлен на увеличение плотности бетона, устранение капиллярных пор (на практике вследствие неполной гидратации цемента полное зарастание капиллярных пор происходит лишь при В/Ц порядка 0,3) - в чем нет необходимости при проектировании состава низкомарочных бетонов.

Второй путь, обеспечивающий радикальное повышение морозостойкости бетона, направлен на изменение характера пористости. Это достигается добавлением к уже имеющимся порам условно замкнутых пор, не поглощающих воду в обычных условиях. Такую роль играет искусственные воздушные поры, которые должны быть мелкими и равномерно распределенными. Получить такие поры удается путем введения в бетонную смесь воздухововлекающих или газообразующих добавок. Воздухововлекающие добавки в силу своей специфики работают только в пластичных бетонах с высоким содержанием цемента. Использование газообразующих добавок ограничивается невозможностью гарантированного обеспечения создания замкнутых пор в требуемом количестве (взаимодействие активных компонентов данного типа добавок с цементом и интенсивность реакции по образованию пузырьков газа зависит от множества технологических факторов, совокупное влияние которых на объем образующихся пор учесть в настоящее время не представляется возможным).

25000

я 20000

с S

й 15000

10000

5000

М50 М75 М100 М150 М200 Марка цементобетона по прочности при сжатии

Рисунок 2.2 Зависимость модуля упругости цементобетона от марки по прочности при сжатии (согласно табл.18 СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции»)

В ряде как отечественных, так и зарубежных работ, направленных на исследование влияния легких пористых заполнителей на свойства бетона, отмечается положительное влияние маложестких заполнителей на морозостойкость цементных бетонов. В связи с этим для снижения модуля упругости и, одновременно, обеспечения требуемой морозостойкости, можно предложить включить в состав цементобетона гранулы резиновой крошки, получаемой путем дробления автомобильных шин, утилизация которых, кроме всего прочего, является одной из

важных экологических задач, требующих незамедлительного решения.

Включение в состав цементобетона гранул резиновой крошки может отразиться на коэффициенте температурной деформации получаемого материала, который, как уже было сказано ранее, помимо модуля упругости, оказывает влияние, на величину температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии, что подтверждается графиком (рисунок 2.3), построенном на основании проведенного численного анализа зависимости (2.1).

85,0

Г. 75,0

65,0

*

1 55,0

и

1.45,0

с

«

I 35,0

1 25,0

ч

V

а

15,0

0,000006 0,00000В 0,00001 0,000012 0,000014 0,000016 Коэффициент линейного температурного расширения цементобетона

♦ кривая 1 -В— кривая 2 А кривая 3

Рисунок 2.3 Зависимость величины температурных напряжений, возникающих в асф.бет. покрытии, от величины коэффициента температурной деформации ц.б. (ап.б.)

Кривая 1 - ДТ0 = 30"С, кривая 2 - ДТ0 = 45°С, кривая 3 - ДТ0 = 60°С. (при Ь = 20 м, 10 = 0,5 м, Еп = 100000 гс/см2; Ео = 260000 кгс/см2)

Вопрос влияния гранул резиновой крошки, введенных в состав цементобетона, на его коэффициент температурной деформации, исследован американскими учеными, давно занимающимися вопросами утилизации изношенных покрышек, в том числе и использованием продукта их дробления (резиновой крошки и чипсов) в асфальто- и в цементобетонных смесях.

Полученные американскими учеными результаты показывают, что цементобетон с гранулами резиновой крошки в своем составе является менее чувствительным к воздействию температурного градиента. Так, коэффициент температурной деформации образцов цементобетона (аЦб), содержащих 3% гранул резиновой крошки по объему (я З5кг/м3), снизился в сравнении с аналогичным показателем

образцов контрольного состава с 6.63 до 5.24 (на 29%). ац 6 образцов, содержащих в своем составе 15% гранул резиновой крошки (» 180кг/м3), оказался равным 3.23 (снижение по сравнению с образцами контрольного состава на 51%).

Представляет интерес количественная оценка снижения величины напряжений в асфальтобетонном покрытии жестких дорожных одежд за счет применения низкомарочного цементобетонного основания, проведенная на равнопрочных конструкциях.

Согласно таблице 2.3 Методических рекомендаций по проектированию жестких дорожных одежд, были приняты три равнопрочные конструкции жестких дорожных одежд с одинаковой толщиной слоев асфальтобетонного покрытия 18см и основаниями, выполненными из цементобетона марок М150 (конструкция 1), М100 (конструкция 2) и М50 (конструкция 3), толщиной 19; 22 и 26см соответственно.

Численные значения основных параметров сравниваемых равнопрочных конструкций представлены в таблице 2.1.

Таблица 2. ]

Принятые численные значения основных параметров

Параметр Конструкция 1 Конструкция 2 Конструкция 3

Коэф.темп.деформ. цементобетона а,,<-,., 10"М'С 8,6 6,63 5,24

Модулг. упругости основания Ео, MI 1а 21000 16000 9500

Модуль упругости покрытия Ен, МПа 7000

Перепад температуры AT()=T2-Ti. "С От плюс 5 до минус 30

Длина плит основания L, м 15

В соответствии с рекомендациями Л.Б.Гезенцвея, для асфальтобетона температуру Т, приняли равной плюс 5°С, так как при этой температуре асфальтобетон переходит из вязко-пластичного в упруго-вязкое состояние. За конечную температуру приняли минимальную годовую температуру конструктивного слоя дорожной одежды.

Проведенный численный анализ показал, что устройство основания из цементобетона марки МЛ 00 вместо М150 (переход от конструкции 2 к конструкции 1) позволит снизить величину действующих температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии приблизительно на 35%. Переход от марки М100 к марке М50 (от конструкции 2 к конструкции 3) приведет к снижению напряжений приблизительно на 50%, а переход от марки М150 к марке М50 (от конструкции 1 к конструкции 3) - приблизительно на 70% (рисунок 2.4).

Рисунок 2.4 Зависимость величины температурных напряжений в асф.бет. покрытии от величины перепада температуры и.б. основания

В ТРЕТЬЕЙ ГЛАВЕ представлены результаты лабораторных исследований, направленных на изучение влияния гранул резиновой крошки, введенных в состав цементобетона, на его морозостойкость, прочностные и деформативные свойства.

В результатах проведенных исследований установлено, что с точки зрения повышения морозостойкости цементобетона (испытания проводились согласно ГОСТ 10060.0-95 по второму базовому методу), оптимальное количество вводимых в его состав гранул резиновой крошки составляет 3-5% от объема смеси (рисунок 3.1) при их крупности не более 0.63мм (рисунок 3.2).

Исследования, направленные на определение оптимума количества гранул резиновой крошки в составе цементобетона с точки зрения повышения его морозостойкости были проведены на образцах мелкозернистого цементобетона. Количество введенных гранул резиновой крошки варьировалось от 0 до 7% по объему смеси (контрольный состав, в массовых частях, Ц:П = 1:3,3. Водоцементное отношение у всех смесей принято равным 0.5, подвижность характеризовалась расплывом малого конуса в пределах 12,5-13,5см). Состав цементобетонных образцов контрольного состава, используемых для определения оптимума по размеру гранул резиновой крошки с точки зрения повышения морозостойкости цементобетона, в массовых частях, Щ:П:Ц:В = 7,1:5,2:1,1:1; составы с включением гранул резиновой крошки - Щ:П:Ц:В:РК = 7,1:5,2:1,1:1:0,23.

В экспериментах применялся портландцемент ПЦ400Д0 («Михайловцемент»), песок с Мкр = 2.6 («Вяземское карьероуправление»); гранитный щебень (в составах тяжелых цементобетонов) фр.5-20 М1200 («Павловскгранит») и резиновая крошка,

выпускаемая Чеховским регенератным заводом (марка РД 0,5).

Морозостойкость цементобетонов без гранул резиновой крошки в своем составе не отличалась от морозостойкости составов с гранулами резиновой крошкой размером более 0.63мм (рисунок 3.2). Согласно полученным результатам данные бетоны соответствуют марке по морозостойкости F25 (образцы выдержали 5 циклов попеременного замораживания - оттаивания). Образцы цементобетона содержащего в своем составе гранулы резиновой крошки размером менее 0.63мм выдержали 20 циклов, что соответствует марке но морозостойкости F100.

Содержание гранул резиновой крошки. °'о от объема _смеси_

Рис.3.1 Зависимость морозостойкости цементобетона от количества введенных в его состав гранул резиновой крошки

Контрольная проверка полученных результатов было проведена на образцах тяжелого низкомарочного цементобетона, составы серий представлены в таблице 3.1.

Таблица 3.1

Составы тяжелых цементобетонов

Маркировка серии Состав, кг/м3 В/Ц Примечание

щ П Ц В РК

А 1150 840 115 165 _ 1.45 без резиновой крошки

Б 1150 865 90 165 - 1.85

В 1150 770 120 165 37.5 1.35 с резиновой крошкой

Г 1150 785 105 165 37.5 1.55

Результаты проведенных испытаний показали, что образцы с гранулами резиновой крошки в своем составе оказались более морозостойкими по отношению к образцам контрольных составов. Так, образцы состава Г (марка по прочности при сжатии М25) смогли выдержать 7 циклов попеременного замораживания-оттаивания что соответствует марке по морозостойкости F50, а образцы состава В (М50) - 13, что соответствует марке F75. При этом цементобетон контрольного состава А (М75) смог

выдержать 3 цикла попеременного замораживания-оттаивания (марка по морозостойкости Р25), тогда как образцы цементобетона состава Б (М50) не выдержали ни одного цикла.

Состав А - контрольный; состав Б с включением гранул резиновой крошки (далее РК) размером

1.25-2.5мм; состав В - РК размером менее 0.63мм; состав Г - с РК размером 0.63-1.25мм.

Рис.3.2 Зависимость морозостойкости цементобетона от размера »веденных в его состав

гранул резиновой крошки

Первоначальные исследования влияния гранул резиновой крошки, введенных в состав цементобетонной смеси, на прочность получаемого цементобетона было решено проводить на образцах мелкозернистого цементобетона (указанного выше состава). Испытания проводились в возрасте 7, 28, 56 и 90 суток нормального твердения. Было отмечено, что введение гранул резиновой крошки оказывает благоприятное влияние на гидратацию цементного камня, о чем свидетельствует более равномерный во времени набор прочности образцамов всех серий с включением гранул резиновой крошки (особенно наглядно проявляется на кинетике набора прочности образцов на растяжение при изгибе (рисунок 3.3)).

По результатам проведенных испытаний был построен график, отражающий зависимость прочности при сжатии образцов мелкозернистого цементобетона от количества введенных в его состав гранул резиновой крошки (рисунок 3.4).

Согласно данными, приведенными в работах Л.М.Шейнина, увеличение пористости мелкозернистого цементобетона на 1 % приводит к снижению его прочности при сжатии и прочности на растяжение при изгибе на 4 - 7 % и 2 - 3 % соответственно. Из результатов проведенных нами исследований видно, что гранулы резиновой крошки, введенные в состав мелкозернистого цементобетона, влияют на его прочностные характеристики аналогичную агрегатам вовлеченного воздуха.

Рисунок 33 Кинетика набора образцами прочности на растяжение при изгибе

Рисунок 3.4 Зависимость прочности при сжатии мелкозернистого цементобетона ог содержания гранул резиновой крошки

Для исследования влияния гранул резиновой крошки, введенных в состав тяжелого цементобетона, на его прочность, была проведен следующий эксперимент в ходе которого были изготовлены серии образцов с гранулами резиновой крошки (количество гранул принято равным 3% от объема смеси) и без них при различном водоцементном отношении (В/Ц = 1,1; 1,4; 1,7). Удобоукладываемость смесей

характеризовалась жесткостью 25секунд.

Результаты испытаний проведенных на 28 сутки нормального твердения представлены на рисунке 3.5.

Рисунок 3.5 Зависимость предела прочности при сжатии образцов цементобетона от водоцементного отношения (в возрасте 28сут)

Таким образом, путем некоторого снижения водоцементного отношения цементобетона контрольного состава удалось получить цементобетон с добавкой гранул резиновой крошки с аналогичной маркой по прочности при сжатии. При этом прочность на растяжение при изгибе образцов цементобетона с гранулами резиновой крошки в своем составе, за счет сниженного водоцементного отношения, будет соответствовать более высокой марке нежели прочность контрольного состава. Так, бетон контрольного состава марки на сжатие М50 имел марку по прочности при изгибе М5, а бетон с гранулами резиновой крошки в своем составе при аналогичной прочности при сжатии имел марку на растяжение при изгибе М10.

Следующая серия проведенных экспериментов имела целью изучение влияния гранул резиновой крошки, введенных в состав цементобетона, на его модуль упругости.

В нашем случае модуль упругости образцов мелкозернистого цементобетона с различным процентным содержанием гранул резиновой крошки определялся по формуле:

Р-1

24 • / • J

' " '3 ,

, МПа

где:

Р - нагрузка на образец, вызывающая прогиб/ кН;

/ - расстояние между опорами, м.;

/- прогиб образца, м;

./- момент инерции образца, м4: J Ь-И ■

12

а - расстоянии от опоры до точки приложения силы, м.

Ь - ширина образца, м;

Л - высота образца, м;

Определение прогиба образца производили при помощи индикатора часового типа с ценой деления 0,001мм, ножка которого устанавливалась строго по геометрическому центру нижней растянутой плоскости образца.

Пагруженне образца проводили на гидравлическом прессе с максимально возможным усилием 4000 кгс., увеличивая нагрузку ступенями по 100 кгс., снимая при этом показания индикатора. Нагружсние проводили до разрушения образца, фиксируя при этом величину максимального прогиба. Полученные расчетным путем значения модулей упругости образцов мелкозернистого цементобетона с включением гранул резиновой крошки в свой состав, сравнивались со значениями модулей упругости цементобетонов сопоставимой прочности, приведенными в нормативной литературе (таблица 3.2, рисунок 3.6).

В данном случае теоретические и расчетные значения модулей упругости отличаются на величину, размер которой не превышает 10%, что говорит о хорошей сходимости результатов эксперимента. Полученные результаты позволяют сделать вывод о том, что введение в состав цементобетона гранул резиновой крошки приводит к снижению величины модуля упругости исследуемого материала только за счет снижения его статической прочности.

Таблица 3.2

Экспериментальные данные Теоретические данные *

Состав Содержание гранул резиновой крошки, % по объему Прочность при, сжатии МПа Модуль упругости, МПах 102 Класс бетона на сжатие Средняя прочность образцов при данном классе, МПа Модуль упругости бетона, МПах 10:

А 0 25,8 204 В20 29.5 224

Б 1 23,0 183 В15 22,9 199

В 3 18,6 161 В 12,5 18,0 178

Г 5 15.5 158 В10 14,7 150

д 7 13,5 146 В7.5 11,4 138

Примечание. * Согласно табл.18 СПиП 2.03.01-84 для мелкозернистых бетонов группы А -бетоны, приготовленные на песке с модулем крупности Мкр > 2.

240

Г 4

2 220

И

«

Ё 200

| 180

и

£ 160

л

I 140

л

120

12.5 15,0 17,5 20.0 22,5 25,0 27.5 30.0

Прочность образцов при сжатнп, МПа ♦ Эксперементачьная кривая ПТеореигаескаякртшая

Рисунок 3.6 Зависимость модуля упругости мелкозернистого ц.б. от его прочности

В четвертой главе представлены результаты исследований технологических аспектов устройства оснований из цементобетона с гранулами резиновой крошки в своем составе. Было изучено влияние гранул резиновой крошки на однородность и уплотняемость цементобетонной смеси.

Однородность перемешивания цементобетонной смеси с добавкой гранул резиновой крошки оценивалась но коэффициенту вариации прочности при сжатии образцов размером 10x10x10см, испытанных в возрасте 28 суток. При этом коэффициент вариации прочности образцов с добавкой резиновой крошки сравнивался с аналогичным показателем прочности контрольных образцов бетона. Время перемешивание смеси было принято равным 1,2 и 3 минутам.

Производственные замесы были выполнены на стационарном цементобетонном заводе ООО «Крисмар».

Для проведения данного эксперимента были выполнены шесть замесов бетонной смеси марки БСГ В7.5 Ж4 ГОСТ 7374-78 заводского состава и состава, включающего гранулы резиновой крошки. Объем замеса был принят равным 0.5м3. Из каждого замеса было изготовлено по 30 образцов размером 10x1 Ох 10см. Состав смесей представлен в таблице 4.1.

Таблица 4.1

Составы смесей

Состав Состав смеси, кт/м3 В/Ц

Щ П ц В РК

без гранул резиновой крошки 1250 800 150 145 - 0.97

с гранулами резиновой крошки 1250 720 150 145 37,5 0.97

Введение необходимого на замес предварительно отвешенного количества резиновой крошки, производилось вручную параллельно с набором инертных материалов непосредственно в подъемный скип. Крошка находилась в сыпучем состоянии без комков.

После 28 суток хранения в нормальных условиях партия образцов была разделена на серии по 6 образцов. Распределение по сериям проводили случайно (при помощи генератора случайных чисел). Для каждой серии рассчитывалось среднее значение прочности при сжатии, среднее квадратичное отклонение, дисперсия и коэффициент вариации прочности.

Коэффициент вариации прочности серий образцов контрольного состава оказался равным 5,0; 3,5 и 2,7% при 1, 2 и 3 минутах перемешивания соответственно. Значения коэффициента вариации прочности серий образцов, содержащих гранулы резиновой крошки в своем составе, оказались равными 4,0; 3,2 и 2,1% при аналогичном времени перемешивания.

При увеличении времени перемешивания как контрольной смеси, так и смеси с гранулами резиновой крошки в своем составе, снижалось и значение коэффициента вариации прочности, и величина его внутрисерийного размаха. При этом значение коэффициентов вариации прочности при сжатии цементобетонных образцов, содержащих гранулы резиновой крошки в своем составе, несколько ниже аналогичных показателей образцов контрольного состава.

Полученные результаты позволяют сделать вывод о том, что введение гранул резиновой крошки в количестве 3% по объему в состав цементобетонной смеси не требует увеличения времени перемешивания.

В лабораторных условиях жесткие смеси уплотняют на вибростоле, обеспечивающем определенную частоту и амплитуду вибрации. При этом нагрузку от дорожной уплотняющей техники моделируется при помощи пригруза, создающем давление на поверхность образца 40 г/см2 (при жесткости смеси до 60 секунд). Окончанием уплотнения образца принято считать момент появления на его поверхности цементного молочка.

По сравнению с традиционными инертными заполнителями, входящими в состав цементобетона, резиновая крошка является компонентом пониженной жесткости обладающим, кроме того, упругими свойствами, вследствие чего можно предположить, что резина способна гасить колебания и приводить к общему недоуплотнению цементобетонной смеси.

Для оценки степени уплотнения цементобетонной смеси с резиновой крошкой был проведен эксперимент, который заключался в определении и сравнении степени уплотнения образцов цементобетона контрольного состава и состава с резиновой крошкой. Определение коэффициента уплотнения проводили для составов с

различной жесткостью (20; 40 и 60 секунд). Уплотнение велось до появления на поверхности образца цементного молочка. Составы смесей представлены в табл. 4.2.

При жесткости смеси 20 секунд коэффициент уплотнения (Куп..,) для традиционного состава оказался равным 0.989, при жесткости 40 секунд - 0.982, при жесткости 60 секунд - 0.983. При аналогичных значениях жесткости коэффициенты уплотнения (Куп1) состава с резиновой крошкой оказались равны 0.994; 0.983 и 0.982 соответственно.

Таблица 4.2

Составы цементобетонных смесей

Состав Состав, кг/м5 Р РАСЧ ,кг/м' В/Ц Жесткость смеси,с

щ П Ц В РК

1 1150 740 170 185 - 2245 1.1 20

2 1150 810 150 165 - 2275 1.1 40

3 1150 870 135 150 - 2305 1.1 60

4 1150 610 185 205 37.5 2188 1.1 20

5 1150 710 160 175 37.5 2233 1.1 40

6 1150 790 145 160 37.5 2285 1.1 60

Результаты проведенных исследований позволяют сделать вывод, что введение в состав цементобетона гранул резиновой крошки в количестве 3% по объему практически не влияет на степень уплотнения смеси.

Производственная проверка полученных результатов была выполнена при строительстве участка Краснопресненской магистрали от ул.Живописная к центру города.

Приготовленная смесь (составы представлены в табл.4.1) к месту укладки транспортировалась автомобилями-самосвалами КамАЗ-6520. Разравнивание цементобетонной смеси и планирование поверхности основания производилась автогрейдером НВМ BG 190 ТА-3. Уплотнение слоя основания производилось вибрационным катком Bomag 170AD-2AM за 16 проходов по одному следу.

На заводе, сразу после выпуска смеси, была заформована серия контрольных образцов и образцов экспериментального состава (состояла из образцов-кубов размером 10x10* 10см для испытания на морозостойкость и образцов-призм размером 10x10x40см).

На 7 сутки после устройства основания, для определения коэффициента уплотнения цементобетонной смеси и прочностных характеристик, из него были выбурены керны. Средний коэффициент уплотнения как для образцов контрольного состава, так и для образцов цементобетона с включением гранул резиновой крошки оказался равным 0,98.

После 28 суток твердения в нормальных условиях образцы, заформованные на заводе, были испытаны на морозостойкость согласно ГОСТ 10060.0-95. Испытания проводили по второму базовому методу.

Согласно проведенным испытаниям, образцы контрольного состава соответствуют марке по морозостойкости F25 (выдержали 4 цикла). Введение в состав цементобетонной смеси резиновой крошки в количестве 3% по объему способствовало увеличению марки по морозостойкости с F25 до F100 (выдержали 13 циклов).

Различие морозостойкости контрольного состава и состава с резиновой крошкой может объясняться различной поровой структурой. Результаты испытаний, проведенных согласно ГОСТ 12730.3-78 и ГОСТ 12730.4-78, позволяют говорить, что при одинаковой величине открытой пористости (П0=г17.5%), величина условно-замкнутой пористости (П3) у образцов цементобетона с резиновой крошкой выше почти в 2 раза (9% против 5.2%). Кроме того, введение резиновой крошки способствовало более равномерному распределению пор по размеру, о чем косвенно можно судить, анализируя график отражающий кинетику водопоглощения воды образцами (рисунок 4.3).

Таким образом, введение гранул резиновой крошки в состав низкомарочных цементных бетонов при снижении статической прочности позволяет добиться повышения морозостойкости, что объясняется увеличением условно-замкнутой пористости и созданием более равномерно распределенной по размеру поровой структуры образцов.

Уложенный участок находится под непрерывным визуальным мониторингом. Обследования состояния покрытия после зим 2007 - 10 годов показало отсутствие каких-либо трещин.

Рисунок 4.3 Кинетика водопоглощенин образцами цементобетона

В пятой главе представлены результаты расчетов экономической эффективности применения в качестве оснований низкомарочных цементобетонов.

Эффективность использования в качестве основания низкомарочного цементобетона достигается за счет снижения затрат на содержание покрытия автомобильной дороги. Переход к использованию конструкций, в качестве основания которых применяется низкомарочный цементобетон с включением в свой состав гранул резиновой крошки связано с некоторым (до 7%) увеличением строительной стоимости конструкции. Однако снижение величины действующих в асфальтобетоне покрытия температурных напряжений за счет сокращения вероятности образования и количества появившихся отраженных трещин в асфальтобетонном покрытии снижает требуемые затраты на содержание покрытия дорожной одежды.

Проведенное сравнение суммарных дисконтированных затрат на строительство и эксплуатацию дорожных одежд, устраиваемых при различной интенсивности движения, показало, что применение конструкций, включающих в себя основание из низкомарочного цементобетона, позволяет получить экономический эффект (относительно дорожных одежд с основаниями выполненными из цементобетона марки М150-200, требующих устройство температурных швов через 15 метров) на седьмой - восьмой год эксплуатации.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Выполненные в работе исследования позволили количественно оценить влияние физико-механических свойств материала жесткого основания на величину температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии, устраиваемом на таком основании.

2. Проведенный анализ показал, что одним из возможных путей повышения температурной трещиностойкости асфальтобетонных покрытий жестких дорожных одежд является использование в качестве основания низкомодульных материалов.

3. В целях снижения величины напряжений и вероятности отраженного трещинообразования асфальтобетонных покрытий в качестве материала жесткого основания целесообразно применять цементобетон марки М50, требуемая морозостойкость которого может достигаться за счет введения в его состав гранул резиновой крошки в количестве 3-5% по объему смеси и размером менее 0,63мм, которые обеспечивают создание дополнительного объема условно-замкнутой пористости материала. Введение гранул резиновой крошки в цементобетон снижает величину модуля упругости и коэффициента температурной деформации, что приводит к уменьшению величины возникающих температурных напряжений.

4. Выполненная производственная проверка показала, что практически никаких технологических осложнений при изготовлении и строительстве цементобетонных слоев с добавкой гранул резиновой крошки не возникает.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:

1. Гладких A.C., Кретов В.А. Влияние модуля упругости цементобетонного основания на величину напряжения в асфальтобетонных покрытиях // Наука и техника в дорожной отрасли. 2008. №1. С. 24-25.

2. Гладких A.C., Кретов В.А. Повышение долговечности «полужестких» дорожных одежд // Наука и техника в дорожной отрасли. 2008. №4. С. 30-32.

3. Гладких A.C., Кретов В.А. Повышение морозостойкости низкомарочных цементных бетонов, используемых для устройства оснований дорожных одежд // Научный вестник ВГАСУ. Строительство и архитектура. 2009. №4. С. 159-166.

4. Гладких A.C., Кретов В.А. Снижение величины температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии жестких дорожных одежд за счет применения в основании низкомарочных цементобетонов, включающих в свой состав гранулы резиновой крошки // Научный вестник ВГАСУ. Строительство и архитектура. 2009. №4. С. 166-173.

Заказ № 43-а/04/10 Подписано в печать 12.03.2010 Тираж 100 экз. Усл. пл. 1

ООО "Цифровичок", тел. (495) 649-83-30 www.cfr.ru; е-таИ .info@cfr.ru

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА.

1.1 Обоснование постановки исследования.

1.2 Температурная трещиностойкость как фактор долговечности. Способы борьбы с отраженным трещинообразованием.

1.2.1 Методы борьбы с отраженным температурным трещинообразованием за счет изменения свойств материала покрытия.

1.2.2 Методы борьбы с отраженным температурным трещинообразованием за счет изменения конструкции покрытия.

1.2.3 Методы борьбы с отраженным температурным трещинообразованием за счет изменения конструкции всей дорожной одежды.

1.2.4 Методы борьбы с отраженным температурным трещинообразованием за счет изменения свойств материала основания.

1.3 Об эффективности существующих способов борьбы с отраженным трещинообразованием.

1.4 Выводы по первой главе.

ГЛАВА 2. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА

ТЕМПЕРАТУРНУЮ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ЖЕСТКИХ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД С АСФАЛЬТОБЕТОННЫМИ ПОКРЫТИЯМИ.

2.1 Оценка температурной трещиностойкости конструкции.

2.2 Выбор методики оценки отраженной трещиностойкости асфальтобетонного покрытия.

2.3 Численный анализ значимости факторов, влияющих на температурную трещиностойкость асфальтобетонных покрытий на основаниях со швами или трещинами.

2.4 Оценка возможности увеличения длин плит цементобетонного основания за счет использования низкомарочного цементобетона.

2.5 Выводы по главе 2.

ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ЦЕМЕНТОБЕТОНОВ ОСНОВАНИЯ ПРИ ВВЕДЕНИИ В ИХ СОСТАВ ГРАНУЛ РЕЗИНОВОЙ КРОШКИ.

3.1 Анализ исследований в области морозостойкости цементных бетонов.

3.2 Пути повышения морозостойкости цементных бетонов, используемых в основаниях дорожных одежд.

3.3 Исследование влияния введения гранул резиновой крошки в состав цементобетона на его морозостойкость.

3.4 Исследование влияния введения гранул резиновой крошки в состав цементобетона на его физико-механические свойства.

3.5 Выводы по главе 3.

ГЛАВА 4. ЛАБОРАТОРНО-ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ ПРОВЕРКА

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ АСПЕКТОВ ПРИМЕНЕНИЯ ГРАНУЛ РЕЗИНОВОЙ КРОШКИ.

4.1 Определение влияния введения гранул резиновой крошки в состав цементобетонной смеси на время ее перемешивания.

4.2 Определение влияния введения в состав цементобетонной смеси гранул резиновой крошки на уплотняемость смеси.

4.3 Производственная проверка уплотняемости цементобетонной смеси содержащей в своем составе гранулы резиновой крошки.

4.4 Выводы по главе 4.

ГЛАВА 5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ

ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ОСНОВАНИЙ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД ИЗ НИЗКОМАРОЧНЫХ ЦЕМЕНТНЫХ БЕТОНОВ С

ДОБАВЛЕНИЕМ ГРАНУЛ РЕЗИНОВОЙ КРОШКИ.

5.1 Выводы по главе 5.

АКТУАЛЬНОСТЬ ТЕМЫ Развитие дорожной сети и обеспечение нормативного транспортно-эксплуатационного состояния автомобильных дорог стали важнейшими задачами дорожного хозяйства, оказывающими существенное влияние на темпы социально-экономического развития страны.

В дорожном хозяйстве России в настоящее время все острее встает проблема увеличения межремонтных сроков службы автомобильных дорог.

По официальным данным Федерального Дорожного Агентства [57] состояние транспортно-эксплуатационных показателей 61,5 % протяжения федеральных дорог не соответствует нормативным значениям.

В последние 15 лет произошло резкое повышение темпов автомобилизации России. По мнению ученых-экономистов, высокие темпы автомобилизации сохранятся и в обозримой перспективе. По прогнозам Федерального Дорожного Агентства [112] к 2015 году количество автомобилей в стране на 1 км. дорог общего пользования составит около 61 млн.ед. (на 2005 год аналогичный показатель равнялся 31 млн.ед.). При этом необходимо отметить, что интенсивность движения на большинстве дорог резко возросла и уже сегодня не обеспечивается пропуск транспорта с нормативной скоростью.

Все это предопределяет необходимость ускоренного развития и совершенствования дорожной сети страны, повышения надежности ее работы и соответственно увеличения межремонтных сроков службы автомобильных дорог.

В условиях высокой интенсивности и грузонапряженности во всем мире хорошо зарекомендовали себя дорожные одежды, включающие цементобетонное основание и асфальтобетонное покрытие. Удельный вес дорожных одежд с конструктивными слоями из цементобетона в странах Европы составляет 30 — 40 %, а их средний срок службы превышает 25 лет. Необходимо отметить, что в нашей стране лишь на 6 % автомобильных дорог общего пользования дорожные одежды имеют конструктивные слои из цементобетона.

Одним из основных недостатков дорожных одежд такого типа, не позволяющим использовать все их преимущества в полной мере, является большая вероятность возникновения отраженных температурных трещин в слоях покрытия, в первую очередь над швами основания.

Для повышения температурной трещиностойкости таких конструкций, прежде всего, требуется иметь расчетный аппарат, учитывающий основные факторы, влияющие на процесс отраженного температурного трещинообразования и позволяющий обосновывать мероприятия по его снижению.

Проведенный автором анализ имеющихся методов расчета асфальтобетонных покрытий на температурную трещиностойкость показал, что наиболее приемлемый в нашем случае является расчетный аппарат, предложенный В.Д.Казарновским и В.А.Кретовым [81], и получивший дальнейшее развитие в работах А.Р.Красноперова [70].

По настоящее время в проведенных исследованиях делались попытки обеспечить повышение температурной трещиностойкости асфальтобетонного покрытия за счет:

- увеличения толщины асфальтобетонного покрытия;

- изменения свойств применяемых битумов и, соответственно, асфальтобетонов;

- применение геосинтетических материалов.

Нельзя не отметить, что применение подобных методов борьбы с температурным трещинообразованием приводит к заметному удорожанию строительства.

В то же время анализ предложенного в работах [71; 72; 73; 75; 76] расчетного аппарата показал, что одним из путей снижения величины температурных напряжений в асфальтобетонных покрытиях, устроенных на жестких основаниях дорожных одежд, может быть применение низкомодульного цементобетонного основания, что позволяет обеспечить снижение напряжений в слоях асфальтобетонных покрытий над швами оснований и, как следствие, уменьшить количество отраженных температурных трещин, что в свою очередь может увеличить межремонтные сроки службы таких дорожных одежд и повысит эффективность использования средств, выделяемых на дорожное хозяйство.

ЦЕЛЬ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ - обоснование и разработка пути реализации способа снижения температурных напряжений ведущих к образованию отраженных трещин в асфальтобетонных покрытиях, лежащих на цементобетонных основаниях.

ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИИ Для достижения поставленной цели в работе потребовалось решить следующие основные задачи:

1. рассмотреть механизм температурного напряженно-деформированного состояния асфальтобетонного покрытия, лежащего на цементобетонном основании, и количественно оценить влияние деформационных свойств материала основания на величину температурных напряжений в покрытии;

2. обосновать требования к цементобетону основания, применение которого обеспечивает снижение температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии, и определить пути получения такого материала;

3. опираясь на результаты лабораторных исследований рекомендовать составы цементобетона для оснований жестких дорожных одежд с ориентацией на использование отходов, утилизация которых имеет существенное значение с точки зрения защиты окружающей среды, применение которых позволит обеспечить снижение температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии;

4. произвести производственную проверку возможности устройства оснований дорожных одежд из смеси предлагаемого состава.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА РАБОТЫ состоит в:

1. исследовании влияния свойств материала жесткого основания на температурные напряжения устроенного на нем асфальтобетонного покрытия и обосновании требований к данному материалу с точки зрения снижения таких напряжений;

2. исследовании влияния количества и размеров гранул резиновой крошки, получаемой дроблением изношенных автомобильных покрышек, введенных в состав цементобетонных смесей, на морозостойкость, прочностные и деформативные свойства получаемого цементобетонного основания. Подборе оптимального состава смеси, за счет применения которой будет достигнуто снижение напряжений в асфальтобетонном покрытии при температурных воздействиях и обеспечена требуемая морозостойкость.

ДОСТОВЕРНОСТЬ ИССЛЕДОВАНИЙ, ВЫВОДОВ И РЕКОМЕНДАЦИИ обеспечивается применением теоретически обоснованных расчетных схем, результатом комплекса лабораторных и опытно-экспериментальных исследований.

НА ЗАЩИТУ ВЫНОСЯТСЯ следующие основные результаты:

1. результаты теоретической оценки влияния деформативных свойств материала цементобетонного основания на величину напряжений в лежащем на нем асфальтобетонном покрытии;

2. результаты исследования влияния введения резиновой крошки в состав цементобетонных смесей на основные физико-механические свойства получаемых цементобетонов;

3. требования к составу морозостойких низкомодульных цементных бетонов с добавкой гранул резиновой крошки, рекомендуемых для устройства оснований, применение которых обеспечивает повышение температурной трещиностойкости устраиваемых на них асфальтобетонных покрытий.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ диссертационной работы заключается в:

1. возможности использования результатов исследований при проектировании дорожных одежд с асфальтобетонными покрытиями и цементобетонными основаниями в целях повышения температурной трещиностойкости и, как следствие, межремонтных сроков службы таких дорожных одежд;

2. обеспечении возможности внедрения технологии производства цементобетонной смеси с добавкой гранул резиновой крошки, одновременно связанной с решением экологической задачи по утилизации изношенных автомобильных покрышек.

РЕАЛИЗАЦИЯ РАБОТЫ Произведена производственная проверка возможности устройства основания дорожной одежды из укатываемого цементобетона с резиновой крошкой на участке Краснопресненской магистрали от ул.Живописная к центру города силами СУ-802. Предложения переданы в ОАО «СоюздорНИИ» для внедрения через нормативно-методические документы.

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ Основные результаты исследований были доложены на научно-техническом семинаре по повышению эффективности строительства автомобильных дорог в г.Тюмень 2006 год; на конференции проведенной Межправительственным советом дорожников СНГ в г.Москва 2007 год; на 66~ научно-исследовательской конференции МАДИ (ГТУ) в г.Москва 2008 год и научно-методических совещаниях лаборатории дорожных одежд ОАО «СоюздорНИИ».

ПУБЛИКАЦИИ По материалам диссертации было опубликовано 4 работы:

1. Кретов, В. А. Влияние модуля упругости цементобетонного основания на величину напряжения в асфальтобетонных покрытиях [Текст] / В.А. Кретов, A.C. Гладких // Наука и техника в дорожной отрасли. — №1-2008 .-с. 24-25;

2. Кретов, В.А. Повышение долговечности «полужестких» дорожных одежд [Текст] / В.А. Кретов, A.C. Гладких // Наука и техника в дорожной отрасли. - №4-2008 . - с. 30-32;

3. Гладких, A.C. Повышение морозостойкости низкомарочных цементных бетонов, используемых для устройства оснований дорожных одежд [Текст] / В.А. Кретов, A.C. Гладких // Научный вестник Воронежского государственного архитектурно-строительного университета - №4-2009 . - с. 159-166;

4. Гладких, A.C. Снижение величины температурных напряжений в асфальтобетонном покрытии жестких дорожных одежд за счет применения в основании низкомарочных цементобетонов, включающих в свой состав гранулы резиновой крошки [Текст] / В.А. Кретов, A.C. Гладких // Научный вестник Воронежского государственного архитектурно-строительного университета — №4-2009 . — с. 166-173.

СТРУКТУРА И ОБЪЕМ РАБОТЫ Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, общих выводов, списка используемой литературы из 152 наименований (из них 19 — иностранные). Работа изложена на 124 страницах машинописного текста, содержит 44 рисунка и 54 таблицы.

5.1 Выводы по главе 5

1. Применение в качестве основания дорожной одежды цементобетона марки М50 с включением в свой состав гранул резиновой крошки приводит к увеличению строительной стоимости конструкции в среднем на 7%.

2. Переход от использования конструкций в качестве основания которых применяется цементобетон марки М200 к конструкциям с основанием из цементобетона марки М50 приводит к сокращению количества отраженных трещин в асфальтобетонном покрытии и, соответственно, к снижению затрат на содержание покрытия дорожной одежды за весь срок службы на величину ориентировочно равную 5 %.

3. Переход от использования конструкций в качестве основания которых применяется цементобетон марки М200 к конструкциям с основанием из цементобетона марки М50 позволяет получить экономический эффект на седьмой - восьмой год эксплуатации.

1. Выполненные в работе исследования позволили уточнить формулу, используемую для прогноза величины температурных напряжений в асфальтобетонных покрытиях, устроенных на цементобетонных основаниях, и оценить, согласно уточненной формуле, влияние различных факторов на величину температурных напряжений.

2. Проведенный анализ показал, что одним из возможных путей повышения температурной трещиностойкости асфальтобетонных покрытий жестких дорожных одежд является использование в качестве основания низкомодульных материалов.

3. В целях снижения отраженного трещинообразования асфальтобетонных покрытий в качестве материала жесткого основания целесообразно применять цементобетон марки М50, обладающего маркой по морозостойкости не менее Б50. Обеспечение требуемой морозостойкости низкомарочных цементобетонов достигается за счет введения в его состав гранул резиновой крошки, обеспечивающих более равномерное распределение пор по размеру и увеличение условно-замкнутой пористости материала. Оптимальное содержание гранул резиновой крошки в составе цементобетонной смеси, с позиций обеспечения требуемой морозостойкости, лежит в пределах 3 - 5 % от ее объема. При этом размеры гранул резиновой крошки должны быть не более 0.63мм.

4. Производственная проверка подтвердила результаты, полученные в теоретической части. А именно: введение гранул резиновой крошки в количестве 3 % по объему в состав цементобетонной смеси не требует увеличения времени перемешивания смеси (сравнительно с традиционными смесями) при ее приготовлении в смесителе принудительного действия; введение в состав цементобетона гранул резиновой крошки в количестве 3 % по объему не влияет на уплотняемость смеси жесткостью 20-60 секунд; у образцов цементобетона с включением гранул резиновой крошки в свой состав, отобранных из устроенного основания, наблюдается прирост прочности во времени, величина которого аналогична соответствующей величине для традиционных цементных бетонов; визуальное наблюдение за состоянием опытного участка на протяжении трех лет с момента строительства не позволило выявить появление трещин в асфальтобетонном покрытии как на опытном, так и на контрольном участке.

1. Авсеенко, А. А. Методические рекомендации по экономическому обоснованию решений при проектировании городских дорог и улиц Текст. / А. А. Авсеенко, А. В. Пуркин, Д. М. Строков М. : МАДИ (ГТУ), 2006.

2. Авсеенко, А. А. Технико-экономическое сравнение дорожных одежд в рыночных условиях Текст. / А. А. Авсеенко, М. С. Коганзон // Наука и техника в дорожной отрасли. — М., 2003. — №4. — с. 7-8.

3. Алтухов, В. Д. Исследование процесса усталостного разрушения цементных бетонов при растяжении Текст. : автореф. дис. . канд. техн. наук / В. Д. Алтухов. Харьков, 1973.

4. Бабков, В. В. Структурообразование и разрушение цементных бетонов Текст. / В. В. Бабков, В. Н. Мохов, С. М. Капитонов, П. Г. Комохов. — Уфа: ГУЛ "Уфимский полиграфкомбинат", 2002.

5. Баженов, Ю. М. Технология бетона Текст. / Ю. М. Баженов. — М. : Изд-во АСВ, 2003.

6. Батеро, К. Решетки из геосинтетических материалов как арматура для асфальтовых покрытий с интенсивным дорожным движением Текст. / К. Батеро // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века 2000. - № 5. - с. 4-5.

7. Батраков, В. Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика Текст. / В. Г. Батраков. Изд. 2-е, перераб. и доп. - М., 1998.

8. Блумер, М. Способы содержания дорог с асфальтобетонными и цементобетонными покрытиями, позволяющие устранить трещинообразование Текст. / М. Блумер // Die Asphaltstrasse. — 1992. -№ 6. s. 30-40

9. Богуславский, А. М. Напряжения и деформации в асфальтобетоне при механическом и температурном воздействии Текст. / А. М. Блумер // Труды МАДИ. М., 1982. - с. 17-22.

10. Богуславский, А. М. Оценка сдвигоустойчивости и трещинообразования асфальтобетонных покрытий Текст. / А. М. Богуславский // Автомобильные дороги. 1973. - № 9. - с. 10-12.

11. Богуславский, А. М. Определение толщины асфальтобетонных покрытий из условий температурной трещиностойкости Текст. / А. М. Богуславский // Автомобильные дороги. 1981. — № 10. - с.21-22.

12. Богуславский, А. М. Расчет толщины асфальтобетонного покрытия в условиях трещиноустойчивости Текст. / А. М. Богуславский // Межвузовский сборник. — Новосибирск, 1977. — с. 36-39.

13. Богуславский, А. М. О деформативной способности асфальтобетона при охлаждении Текст. / А. М. Богуславский // Труды ХАДИ, вып.26. -Харьков, 1961.-с. 81-90.

14. Ваганов, А. И. Керамзитобетон Текст. / А. И. Ваганов. JI. : Госстройиздат, 1954.-71 с.

15. Васильев, А. П. Эксплуатация автомобильных дорог и организация дорожного движения Текст. / А. П. Васильев, В. М. Сиденко; под ред.

16. A. П. Васильева. М. : Транспорт, 1990. - 304 с.

17. Виллежье, М. Исторический обзор использования тонких слоев для предупреждения отраженного трещинообразования Текст. / М. Виллежье, М. Шансолм // Revue générale des routes et des aérodromes. — 1995. V. 727. - № 3. - p. 42-44.

18. Гайворонский, В. H. Температурный режим дорожной одежды и земполотна Текст. / В. Н. Гайворонский, П. Д. Россовский // Труды Союздорнии, вып. 47. — М., 1971. с. 39-50.

19. Гезенцвей, JL Б. Релаксация напряжений в асфальтобетоне Текст. / JI. Б. Гезенцвей, Э. А. Казарновская // Труды Союздорнии. М., 1985. - с.-132-138.

20. Гезенцвей, Л. Б. Дорожный асфальтобетон Текст. / JI. Б. Гезенцвей, Н.

21. B. Горелышев, А. М. Богуславский, И. В. Королев; под ред. JI. Б. Гезенцвея. — Изд. 2-е, перераб. и доп. — М. : Транспорт, 1985. — 350 с.

22. Гоглидзе, JI. М. К вопросу изучения реологических свойств битумов и асфальтовых систем Текст. / JL М. Гоглидзе // Труды МАДИ, вып. 16. -М., 1955.-с. 24-32.

23. ГОСТ 310.4-81. Цементы. Методы определения предела прочности при изгибе и сжатии Текст. — Взамен ГОСТ 310.4-76;. — Изм.1,2; введ. 1983-07-01. -М. : Государственный строительный комитет СССР : Изд-во стандартов, 1992.

24. ГОСТ 7473-94. Смеси бетонные. Технические условия Текст. — Взамен ГОСТ 7473-85 ; введ. 1996-01-01. М. : Госстрой России : Изд-во стандартов, 1994.

25. ГОСТ 8736-93. Песок для строительных работ. Технические условия Текст. Взамен ГОСТ 8736-85 ; ГОСТ 26193-84 ; введ. 1995-07-01. -М. : Минстрой России : Изд-во стандартов, 1994.

26. ГОСТ 10060.0-95. Бетоны. Методы определения морозостойкости. Общие требования Текст. . Взамен ГОСТ 10060-87; введ. 1996-09-01. —М. : Госстрой России : Изд-во стандартов, 1995.

27. ГОСТ 10060.1-95. Бетоны. Базовый метод определения морозостойкости Текст. . — Взамен ГОСТ 10060-87; введ. 1996-09-01. -М. : Госстрой России : Изд-во стандартов, 1995.

28. ГОСТ 10178-85. Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия Текст. . Изм.1,2; введ. 1987-01-01. -М. : Госстрой России: Изд-во стандартов, 2008.

29. ГОСТ 10180-90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам Текст. — Взамен ГОСТ 10180-78; введ. 1991— 01-01. — М. : Государственный строительный комитет СССР : Изд-во стандартов, 1989.

30. ГОСТ 10181-2000. Смеси бетонные. Методы испытаний Текст. -Взамен ГОСТ 10181.0-81 ; ГОСТ 10181.4-81 ; введ. 2001-07-01. М. : Госстрой России : Изд-во стандартов, 2000.

31. ГОСТ 12730.1-78. Бетоны. Метод определения плотности Текст. — Взамен ГОСТ 12730-67 ; ГОСТ 11050-64 ; ГОСТ 12852.2-77 ; ГОСТ 4800-59 ; введ. 1980-01-01. — М. : Государственный строительный комитет СССР : Изд-во стандартов, 1994.

32. ГОСТ 12730.3-78. Бетоны. Методы определения водопоглощения. Текст. . Взамен ГОСТ 12730-67; введ. 1980-01-01. -М. : Госстрой России : Изд-во стандартов, 2007.

33. ГОСТ 12730.4-78. Бетоны. Методы определения показателей пористости Текст. — Введ. 1980-01-01. М. : Государственный строительный комитет СССР : Изд-во стандартов, 1994.

34. ГОСТ 18105-86. Бетоны. Правила контроля прочности Текст. Взамен ГОСТ 18105.0-80 ; ГОСТ 18105.1-80 ; ГОСТ 18105.2-80 ; ГОСТ 13015-75 ; введ. 1987-01-01. - М. : Государственный строительный комитет СССР : Изд-во стандартов, 1992.

35. ГОСТ 23732-79. Вода для бетонов и растворов. Технические условия. Текст. . введ. 1980-01-01. -М. : Государственный строительный комитет СССР : Изд-во стандартов, 1979.

36. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона Текст. Введ. 1982—01— 01. - М. : Государственный строительный комитет СССР : Изд-во стандартов, 1980.

37. ГОСТ 25192-82. Бетоны. Классификация и общие технические требования Текст. . -Изм.1; введ. 1983-01-01. -М. : Госстрой России : Изд-во стандартов, 2008.

38. ГОСТ 26633-91. Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия Текст. Взамен ГОСТ 10268-80 ; ГОСТ 26633-85; введ. 199201.01. М. : Государственный строительный комитет СССР : Изд-во стандартов, 1991.

39. ГОСТ 27006-86. Бетоны. Правила подбора составов. Текст. . введ. 1987-01-01. —М. : Госстрой России : Изд-во стандартов, 2006.

40. ГОСТ 30515-97. Цемент. Общие технические условия. Текст. . -Взамен СТ СЭВ 3477-81; СТ СЭВ 4772-84; ГОСТ 4.214-80; ГОСТ 2223685; ГОСТ 22237-85; ГОСТ 23464-79; введ. 1998-10-01. -М. : Госстрой России : Изд-во стандартов, 1998.

41. Горелышев, Н. В. Пути повышения деформативности асфальтобетона при отрицательных температурах Текст. / Н. В. Горелышев, К. Л. Лобзова, Т. Н. Калашникова // Труды Союздорнии, вып.11. — М., 1967 . — с. 92-106.

42. Горелышев, Н. В. О пластичности дорожного асфальтового бетона Текст. / Н. В. Горелышев, Ф. Н. Пантелеев // Труды МАДИ, вып. 15. — М., 1953.-с. 138-152.

43. Горелышева, Л. А. Опыт строительства конструктивных слоев дорожных одежд с применением влажных органоминеральных смесей (ВОМС) Текст. / Л. А. Горелышева, В. М. Карамышева // Автомобильные дороги. Экспресс-информация, №55. М.: ЦБНТИ, 1986.-с. 1-22.

44. Горецкий, Л. И. Теория и расчет цементобетонных покрытий на температурные воздействия Текст. / Л. И. Горецкий. — М. : Транспорт, 1965.

45. Горчаков, Г. И. Строительные материалы Текст. / Г. И. Горчаков, Ю. М. Баженов. — М. : Стройиздат, 1986. — 688 с.

46. Горчаков, Г. И. Состав, структура и свойства цементных бетонов

47. Текст. / Г. И. Горчаков. — М. : Стройиздат, 1976. 144 с.

48. Горчаков, Г. И. Повышение морозостойкости бетона в конструкциях промышленных и гидротехнических сооружений Текст. / Г. И. Горчаков, М. М. Капкин, Б. Г. Скрамтаев. М. : Стройиздат, 1965. - 193 с.

49. Гражданское строительство. Инженерные сооружения и охрана окружающей среды. Текст.: Воздушные пустоты в бетоне снижают степень его повреждения в случае применения противообледенительных солевых составов. — 1982. — № 6. — с. 29-30.

50. Гохман, Л. М., Влияние класса полимеров на свойства полимерно-битумных вяжущих Текст. / Л. М. Гохман, К. И. Давыдова // Труды Союздорнии. — М., 1981. — с. 5-12.

51. Громыко, Г.Л. Теория статистики Текст.: Учебник / Г. Л. Громыко. — М. : ИНФРА-М, 2000.

52. Губач, Л. С. Деформационная устойчивость асфальтобетонного покрытия при низких температурах Текст. / Л. С. Губач, С. Г. Пономарева // Повышение эффективности применения цементных и асфальтовых бетонов в Сибири. — Новосибирск, 1978. с. 112-130.

53. Губач, Л. С. Состояние и перспективы развития теории термовязкоупругости асфальтобетона Текст. / Л. С. Губач // Повышение эффективности применения цементных и асфальтовых бетонов в Сибири. — Новосибирск, 1977. — с. 16-35.

54. Дворкин Л. И. Оптимальное проектирование составов бетона Текст. / Л. И. Дворкин. — Львов: Вища школа, 1981. — 159 с.

55. Дингес Э. В. Экономическое обоснование проектных решений при строительстве и реконструкции автомобильных дорог Текст. / Э. В.

56. Дингес, В. А. Гусейналиев. МАДИ (ГТУ). - М., 2004г. - 93 с.

57. Добролюбов, Г. Прогнозирование долговечности бетона с добавками Текст. / Г. Добролюбов, В. Б. Ратинов, Т. И. Розенберг. М. : Стройиздат, 1983 . -212 с.

58. Дорожное хозяйство России. Справочно-иллюстрационный материал. Цифры и факты. — М.: Министерство транспорта РФ, Федеральное Дорожное Агентство. — 2009.

59. Зоткин, А. Г. Обеспечение морозостойкости бетона Текст. : учеб.пособие / А. Г. Зоткин. Иркутск: ИЛИ, 1988. — 86 с.

60. Карпентер, С. Прогноз трещинообразования в нежестких дорожных одеждах Текст. / С. Карпентер, Р. Луттон // Transp. Res. Ree. — 1972. — №671.-с. 39-46.

61. Колпаков, И. В. Бетоны на щебне из доменных шлаков Текст. / И. В. Колпаков, С. Е. Александров, В. П. Сачко, П. А. Кривелев // Бетон и железобетон. 1978. - № 5. - с. 35-36.

62. Комохов, П. Г. Механико-технологические основы торможения процессов разрушения бетонов ускоренного твердения Текст. : автореф. дис. . канд. тех. Наук / П. Г. Комохов. JL, 1979

63. Комохов, П. Г. Механико-энергетические аспекты процессов гидратации, твердения и долговечности цементного камня Текст. / П. Г. Комохов // Цемент. 1987. - №2. - с. 20-22.

64. Комохов, П. Г. Некоторые предпосылки к физической теории разрушения бетона Текст. / П. Г. Комохов // Исследование бетонов для транспортного и гидротехнического строительства: Труды ЛИИЖТ, вып. 382-Л., 1975.-с. 63-71.

65. Комохов, П. Г. Принципы структурной механики в технологии бетона Текст. / П. Г. Комохов // Оптимизация технологии производства бетонов повышенной прочности и долговечности: Тез. докл. 1-й Респ. науч.-практ. конф. Уфа, 1983. — с. 9-14.

66. Комохов, П. Г. Структурная механика и теплофизика легкого бетона Текст. / П. Г. Комохов, В. С. Грызлов. Вологда: Изд-во Вологодского НЦ, 1992.-321 с.

67. Кононов, В. Н. Деформации и разрушения однослойных покрытий Текст. / В. Н. Кононов // Труды МАДИ, вып. 16. М., 1995. - с. 34-40.

68. Красноперов, А. Г. Учет влияния конструктивных параметров дорожных одежд на отраженное трещинообразование в асфальтобетонных слоях усиления Текст. : автореф. дис. . канд. тех.наук / А. Г. Красноперов . М., 2000.

69. Кретов, В. А. К вопросу о способах повышения трещиностойкости покрытий Текст. / В. А. Кретов, В. Ю. Гладков . — М. : Информавтодор. -№6.-1999.

70. Кретов, В. А. Конструкции дорожных одежд технологических дорог Западно-Сибирского нефтегазового комплекса Западной Сибири Текст. / В. А. Кретов, А. Р. Красноперов: сб. научн. тр.; — Тюмень: ТТНТУ, 1999 .-с. 148-152.

71. Кретов, В. А. Трещиностойкие конструкции дорожных одежд Текст. / В. А. Кретов, А. Р. Красноперов // Современные проблемы дорожно-транспортного комплекса: сб. докл. 1-й международной научно-практической конференции .-Ростов-на-Дону, 1998 .— с. 117-120.

72. Кретов, В. А. Эффективный метод снижения отраженного трещинообразования в асфальтобетонных покрытиях Текст. / В. А. Кретов : в сб. докл. Всероссийской конференции руководителей дорожных научных и проектных организаций . — Суздаль, 1998 . — с. 4551.

73. Кретов, В. А. Рациональные конструкции дорожных одежд для Тюменской области Текст. / В. А. Кретов, В. Д. Казарновский, А. В.

74. Линцер // Автомобильные дороги . 1986 . - №3 . - с. 10-12.

75. Кретов, В. А. Исследование влияния каучуков на усталостные характеристики асфальтобетонов Текст. / В. А. Кретов, В. П. Лаврухин,

76. A. Р. Краснопёрое : сб. науч. тр.статей ТГНТУ . — Тюмень, 1999 . — с. 141-144.

77. Кретов, В. А. Разработка конструкций и технологий строительства дорожных одежд со сборными цементогрунтовыми основаниями (на примере Тюменской области) Текст. : автореф. дис. . канд. тех. наук /

78. B. А. Кретов. М., 1986 . - 186 с.

79. Кретов, В.А. Методические рекомендации по оценке трещиностойкости асфальтобетонных покрытий на сборных основаниях Текст. / В.А. Кретов, В.Д. Казарновский, А.Р. Краснопёров, В.И. Смолин. — М. : Росдорнии, 1997. 17 с.

80. Кретов, В. А. Метод количественной оценки температурной трещиностойкости асфальтобетонных покрытий, устраиваемых на основаниях со швами и трещинами Текст. / В. А. Кретов, В. Д. Казарновский, А. Р. Краснопёров. — М. : Росдорнии, 2000. —№10. — 153163 с.

81. Кунцевич, О. В. Бетоны высокой морозостойкости для сооружений Крайнего Севера Текст. / О. В. Кунцевич. — Л. : Стройиздат, 1983. — 132 с.

82. Кунцевич, О. В. Физические и технологические основы морозостойкости бетонов Текст. /О-В. Кунцевич // Пути и способы повышения эффективности и долговечности бетона и железобетонных конструкций: сб. научн. тр. ЛИИЖТ. Л., 1977. — с. 13-16.

83. Ладыгин, Б. И. Вопросы оценки деформационной способности песчаного асфальтобетона Текст. / Б. И. Ладыгин, И. К. Яцевич //

84. Применение местных материалов в дорожном строительстве БССР : сб. научн. тр. -М. : Транспорт, 1966.

85. Лоран, Ж. Поведение систем, предупреждающих трещинообразование дорожных одежд Текст. / Ж. Лоран // Rilem conference. 1996. — с. 542551.

86. Маргайлик, Е. Армирование асфальтобетонных покрытий дорог с помощью прослоек в США и странах Европы Электронный ресурс. // Строительство и недвижимость.

87. Маргайлик, Е. Средний ремонт цементобетонных покрытий дорог в США и странах Европы Электронный ресурс. // Строительство и недвижимость.

88. Мерзликин, А. Е. Некоторые особенности работы щебеночных слоев в нежестких дорожных одеждах Текст. / А. Е. Мерзликин, С. Н. Ряднянский // Повышение долговечности дорожных конструкций. — М., 1986.-с. 76-83.

89. Мерзликин, А. Е. Об особенностях напряженно-деформированного состояния дорожных одежд с трещиновато-блочным основанием Текст. / А. Е.Мерзликин // Конструирование, расчет и испытание дорожных одежд: сб.научн.тр. Союздорнии. — М., 1990.

90. Мерзликин, А. Е. Армирование асфальтобетонных покрытий при строительстве и реконструкции дорожных одежд Текст. / А. Е. Мерзликин, В. Ю. Гладков, И. П. Гомеляк // Автомобильные дороги. —

91. М. : ЦБНТИ. вып.5. - 1990.

92. Методические рекомендации по проектированию жестких дорожных одежд Текст. . Взамен ВСН 197-91. -М., 2004.

93. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов Текст. М. : Экономика, 2002. — 421 с.

94. Методические рекомендации по устройству оснований дорожных одежд из «тощего» бетона Текст. Введ. 23.05.2003 . М.: Информавтодор, 2003.

95. Моленар, А. Прочность и долговечность покрытий Текст. / А. Моленар // Обзор докладов Европейской конференции Евробитум . — М. : ЦБНТИ, 1985 .-с.22-35

96. Москвин, В. М. Бетон для строительства в суровых климатических условиях Текст. / В. М. Москвин, М. М. Капкин, А. Н.Савицкий, В. Н. Ярмаковский . JI. : Стройиздат, 1973 .-168с.

97. Нагаевская, О. Н., Исследование трещинообразования в дорожной одежде с асфальтобетонным покрытием и основанием из тощего бетона Текст. / О. Н. Нагаевская, А. А. Кривошеева, А. С. Пополов // Труды Росдорнии, вып.27. — М., 1979. с. 141-145.

98. Надежко, A.A. Трещинообразование в цементогрунтовых покрытиях Текст. / А. А. Надежко // Труды Союздорнии, вып. 25. — М., 1968. с. 181-203.

99. Невский, В. А. Прогнозирование стойкости бетона при чередующихся воздействиях внешней среды с учетом его структуры и деформативных свойств Текст. : автореф. дис. . канд. тех. наук / В. А. Невский. — М., 1984.-42 с.

100. Некипелов, И. Н. Влияние пористого заполнителя наструктурообразование цементного камня в комбинированном бетоне Текст. / И. Н. Некипелов // Строительство и архитектура. — 1983. — № 9. с. 64-67.

101. Никольский, Ю. Е. Исследование трещиноустойчивости асфальтобетона при низких температурах Текст. / Ю. Е. Никольский // Труды Союздорнии, вып. 19(1) . Балашиха, 1969.

102. Никольский, Ю. Е. Исследования низкотемпературных свойств асфальтобетонов с битумами различной вязкости Текст. / Ю. Е. Никольский, А. Г. Широков // Труды Союздорнии, вып. 44. — М., 1971. — с. 77-87.

103. Новопашин, А. А. Долговечность тяжелого бетона па щебне из шлака фосфорного производства Текст. / А. А. Новопашин, Г. И. Ермаков // Бетон и железобетон. 1982. - № 11.-е. 24-25.

104. Орентлихер, Л. П. Бетоны на пористых заполнителях в сборных железобетонных конструкциях Текст. / Л. П. Оринтлихер . — М. : Стройиздат, 1982

105. Пауэре, Т. К. Физическая структура портландцементного теста Текст. Т. К. Пауэре [пер. с англ.]; под ред. У. Тейлора // Химия цементов . — М. : Изд-во литературы по строительству . с. 300-309

106. Перков, Ю. Р. Ремонт покрытий с использованием прослоек из нетканых синтетических полотен Текст. / Ю. Р. Перков, А. П. Фомин // Автомобильные дороги . — 1995 . — №12.

107. Подвальный, А. М. Элементы теории стойкости бетона и железобетонных изделий при физических воздействиях среды Текст. : автореф. дис. . д-ра. тех. наук / А. М. Подвальный. М., 1987. - 41 с.

108. Поздняева, Л. В. Материалы для снижения образования трещин васфальтобетонных покрытиях Текст. / J1. В. Поздняева, JI. А. Горелышева // Труды Росдорнии, вып. 10 . — М., 2000.

109. Раев-Богословский, Б. С. Жесткие покрытия аэродромов Текст. / Б. С. Раев-Богословский . — М.: Автотрансиздат, 1961.

110. Рамачардран, В. Наука о бетоне. Физико-химическое бетоноведение Текст. / В. Рамачардран, Р. Фельдман, Дж. Боуэн [пер. с англ.]; под ред. В. Б. Ратинова. — М. : Стройиздат, 1986.

111. Рамачардран, В. Добавки в бетон. Справочное пособие Текст. / В. Рамачардран, Р. Ф. Фельдман, М. Коллепарди [пер. с англ. Т.И. Розенберг и С.А. Болдырева]; под ред. B.C. Рамачандрана . М. : Стройиздат, 1988.

112. Российская Бизнес газета Электронный ресурс. . — 2003, №439.

113. Руденский, А. В. Опыт строительства дорожных асфальтобетонных покрытий в различных климатических условиях Текст. / А. В. Руденский . -М. : Транспорт, 1983. 64 с.

114. Руденский, А. В. Анализ влияния градиента температур по толщине слоя асфальтобетона на напряжения и деформации в дорожном покрытии Текст. / А. В. Руденский // Дороги и мосты, вып. 13/1 . — М. : Фирма Вёрстка . 2005 . - с. 141-147.

115. Руденский, А. В. Влияние вязкости битумов на работу асфальтобетона в дорожных покрытиях Текст. / А. В. Руденский // Труды Союздорнии, вып. 79 . М., 1975 . - с. 65-69.

116. Руководство по оценке экономической эффективности использования в дорожном хозяйстве инноваций и достижений научно-технического прогресса, ОДМ Текст. М. : Информавтодор, 2002. - 72с117. СНиП 2.03.01-84

117. СНиП 2.05.02-85*. Автомобильные дороги Текст. . Взамен СНиП II-Д.5-72 и СН 449-72 (в части норм проектирования земляного полотна автомобильных дорог) . - М. : ФГУП ЦПП, 2006 . - 54 с.

118. СНиП 3.06.03-85. Автомобильные дороги Текст. . — Взамен СниП III-40-78 . М. : ФГУП ЦПП, 2006 .- 131 с.

119. ФЕР 81-02-27-2001. Сборник №27. Автомобильные дороги Текст. . -М. : Госстрой России : Изд-во стандартов, 2008 .

120. Чернигов, В. А. К расчету и конструированию цементобетонных оснований под асфальтобетонные покрытия Текст. / В. А. Чернигов, И. В. Субботина // Труды Союздорнии, вып. 17 . М., 1977 . - с. 33-58

121. Чернигов, В. А. Расчет конструкций асфальтобетонных покрытий на цементобетонных основаниях по двум предельным состояниям Текст. / В. А. Чернигов, И. В. Субботина // Труды Союздорнии, вып. 47 . М., 1971 . — с.171-189.

122. Чернигов, В. А. Методика определения величины и повторяемости температурных напряжений в бетонных покрытиях Текст. / В. А. Чернигов, О. Б. Павлова // Труды Союздорнии, вып. 28 . -М., 1969 . —. с. 172-191.

123. Шейкин, А. Е. Структура и свойства цементных бетонов Текст. / А. Е. Шейкин, Ю. В. Чеховский, М. И. Бруссер . — М. : Стройиздат, 1979 . -344 с.

124. Шейнин, А. М. Цементобетон для дорожных и аэродромных покрытий Текст. / А. М. Шейнин . М. : Транспорт, 1991. - 151 с.

125. Шейнин, А. М. О долговечности дорожных мелкозернистых бетонов. Текст. / А. М. Шейнин // Повышение надежности и долговечности цементобетонных дорожных покрытий: сб. науч. тр. Союздорнии . — М., 1971 . — с. 91-113.

126. Шейнин, А. М. Прочность и деформативность дорожного мелкозернистого (песчаного) бетона Текст. / А. М. Шейнин // Совершенствование конструкций дорожных бетонных покрытий и повышение качества бетона: сб. науч. тр. Союздорнии . — М., 1968 . — с. 99-134.

127. Шестоперов, С. В. Долговечность бетона транспортных сооружений Текст. / С. В. Шестоперов . М. : Транспорт, 1966 . - 500 с.

128. Шестоперов, С. В. Контроль качества бетона Текст. / С. В. Шестоперов . -М. : Высш. школа, 1981 . 247с.

129. Шульгинский, И. П. Экспериментальное исследование деформаций в комбинированных дорожных покрытиях от температурных воздействий Текст. / И. П. Шульгинский // Труды Союздорнии, вып. 47. — М., 1971 . — с.215-223.

130. Юмашев, В. М., Повышение трещиностойкости асфальтобетонных покрытий на жестких основаниях (зарубежный опыт) Текст. / В. М. Юмашев, И. В. Басурманов // Автомобильные дороги, вып. 1. — М., Информавтодор, 1998.

131. Янбых, Н. Н. Стойкость дорожного бетона с добавками при замораживании в растворах хлористых солей Текст. / Н. Н. Янбых // Автомобильные дороги . — 1982 . № 3 . - с. 16-19.

132. AASHTO TP60-00 (2000) Standard test method for the coefficient of thermal expansion of hydraulic cement concrete, AASHTO

133. Biel, Timothy D., and Lee, H., "Use of Recycled Tire Rubbers in Concrete." Proceedings of the Third Material Engineering Conference, Infrastructure: New Materials and Methods of Repair, p351-358, San Diego, CA, 1994.

134. Eldin, N., and A B Senouci, "Rubber-Tire Particles as Concrete Aggregate," Journal of Materials in Civil Engineering, American Society of Civil Engineers, New York, 1993

135. Emanuel, J. H. and Helsey Prediction of the thermal coefficient of expansion of concrete, ACI, ACI Proceedings, Vol. 74, No. 4, 149-155, 1977

136. Fedroff, D., Ahmad, S., and Savas, B.Z., "Mechanical Properties of Concrete with Ground Waste Tire Rubber", Transportation Research Record, 1532, 6672, 1996.

137. Fedroff, D., Ahmad, S., and Savas, B.Z."Freeze-Thaw Durability of Concrete with Ground Waste Tire Rubber", Transportation Research Record, 1574, 8088, 1997.

138. Fu, X. and Chung, D. D. Effect of Admixtures on thermal and thermomechanical behavior of cement paste, ACI, ACI Materials, Vol. 96, No. 4, 455-461, 1999

139. Helmuth, R. A. Dimensional changes of hardened Portland cement pastes caused by temperature changes, Highway Research Board, Proc. Highway Research Record, Vol.40, 315-366, 1961

140. Hernandez-Olivares, F., Barluenga, G., Bollati, M. and Witoszek, B.,"Static and dynamic behaviour of recycled tyre rubber-filled concrete." Cement and Concrete Research, 32(10), 1587-1596, 2002.

141. Jackson, F. H., Timms A. G. Evaluation of Air Entraining Admixtures for

142. Concrete. Public Roads . 1954.

143. Kamil E. Kaloush, Han Zhu, George B. Way, Properties of Crumb Rubber Concrete from http://caplter.asu.edu/docs/smartWebArticles

144. Katsumi, K. Study of the Use of Blast-Furnace Slag in Concrete // Proc.Jap. Soc. Civ. Eng . 1980 . - №298 . - p. 109-122.

145. Krenkler, K. // Bitumen, Teere, Asphalte, Peche . 1960 . - №3.

146. Li, Z., Li, F. and Li, J., " Properties of concrete incorporating rubber tyre particles."Magazine of Concrete Research, 50 (4), 297-304, 1998.

147. Lükke, G., Schmidt L. Berechnung der Entwicklung der Risse im Asphaltbeton // Bitumen . 1978 . - №3 . - s.76-80.

148. Mindess, S. and Young, J. F. Concrete, Prentice-Hall, N.J., USA, 1981

149. Taiji, S., Suenori A., Shigehisa Т., Mikio N. Effect of Goarse Aggregate and Mortal Matrix of the Impact Compressive Strength of Concrete // Rev. 34th Gen. Meet. Cem. Assos. Jap. Techn. Ses., Tokyo, 1980. Sympos. Tokyo, 1980.-p. 147-149.

150. Yang, S. and Kim, N. Experimental measurement of concrete thermal expansion, Korean Society of Pavement Engineers, Proc. KOSPE Conference, Vol. 4, 161-164, 2002