автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.01, диссертация на тему:Системы очистки поверхностей нагрева котла глубоковыдвижными обмывочными аппаратами

ВВЕДЕНИЕ.

I. Проблемы очистки поверхностей нагрева котлов водой

1.1. Системы водяной очистки поверхностей нагрева котлов.

1.2. Надежность работы поверхностей нагрева при их очистке водой.

1.Л.1. Высокотемпературная коррозия и износ труб поверхностей нагрева при водяной очистке.

1.2.2. Прогноз продолжительности работы труб поверхностей нагрева котлов при их водяной очистке.

1.3. Тепловая эффективность поверхностей нагрева паровых котлов.

1.4. Постановка задачи исследования.

2. ГИДРОДИНАМИКА ВОДЯНОЙ СТРУИ ГЛУБОКОВЫДВИЖНОГО АППАРАТА.

2.1. Факторы, влияющие на гидродинамику водяной струи.

2.2. Методика и аппаратура исследований.

2.3. Результаты исследования водяной струи глубоковыдвижного обшвочного аппарата.

2.4. Результаты исследования водяной струи, вытекающей из сопел вращающейся головки обмывочного аппарата

3. МЕТОДИКА РАЗРАБОТКИ СХЕМЫ УСТАНОВКИ АППАРАТОВ водяной ОЧИСТКИ.

3.1. Описание глубоковыдвижного аппарата водяной очистки.

3.2. Построение схемы водяной очистки поверхностей нагрева глубоковыдвижными аппаратами.

3.3. Схемы очистки поверхностей нагреваисс дедова иных паровых котлов.

4. ТЕ1Ш0В0СПРИЯТИЕ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА В УСЛОВИЯХ

ИХ ВОДЯНОЙ ОЧИСТКИ.

4.1. Влияние загрязнения поверхностей нагрева золовыми отложениями на условия теплообмена.

4.2. Методика определения показателей эффективности работы поверхностей нагрева.

4.3. Характеристика алгоритма и программа расчета показателей эффективности поверхностей нагрева.

4.4. Результаты промышленных исследований тепловой эффективности поверхностей нагрева паровых котлов.

4.4.1. Тепловая эффективность экранов топки в условиях их водяной очистки глубоковыдвижными аппаратами.

4.4.2. Тепловая эффективность ширмовых пароперегревателей в условиях их комбинированной очистки.

5. ВЛИЯНИЕ ВОДЯНОЙ ОЧИСТКИ НА СОСТОЯНИЕ И ИЗНОС МЕТАЛЛА ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА.1°б

5.1. Условия проведения опытов. Ю

5.2. Износ труб поверхностей нагрева.

5.3. Результаты металлографических исследований труб.П

Однако низкосортное топливо, которое находит все большее использование, имеет часто высокую зольность со сложным составом минеральной части. Например, около 1Ъ% сжигаемого топлива на ТЭС в 1977 г. имело зольность на сухую массу свыше 25%'[2]±

Многолетние эксплуатационные опыты показали, что сжигание низкосортных твердых топлив, особенно углей канско-ачинского бассейна и эстонских сланцев в паровых котлах сопровождается загрязнением поверхностей нагрева золовыми отложениями. Устранение образования золовых отложений на поверхностях нагрева только конструктивными решениями и правильной организацией топочного процесса пока не дало ожидаемых результатов. Поэтому для борьбы с отложениями котлы оборудуются системами комплексной очистки, охватывающими все поверхности нагрева, начиная с топочных экранов до воздухоподогревателей.

Очистка поверхностей нагрева традиционными методами (паровая обдувка, виброочистка и т.д.) часто не дает ожидаемого эффекта, из-за высокой интенсивности образования золовых отложений. Форсирование частоты включения очистки приводит к интенсивному образованию износа [3,7-15] или высокотемпературной коррозии.

Поэтому необходимо усовершенствовать существующие и разработать новые методы очистки поверхностей нагрева от золовых отложе-1 кий.

Очистка поверхностей нагрева паровых котлов от золовых отложений является сложной, многофикторной научно-технической задачей, зависящей от большого количества параметров, таких как вид сжигаемого топлива, конструкция и параметры котла и др. От правильного решения проблем очистки поверхностей нагрева паровых котлов от шла' ковых и золовых отложений во многом зависят технико-экономические показатели котла, а также надежность работы энергоблока в целом. Технологией и режимами очистки в значительной мере определены также расход металла и трудозатраты на ремонт котла.

Особенно интенсивно обычно загрязняются топочные экраны и высокотемпературные ступени пароперегревателей. До недавнего времени основным методом очистки топочных экранов являлась либо паровая либо воздушная обдувка, эффективность которой обычно оказывалась неудовлетворительной. Опыт последних десяти лет отечественной и зарубежной энергетики показал, что более эффективным способом очистки топочных экранов котлов от золошлаковых отложений является водяная обмывка. К настоящему моменту на ряде электростанций СССР очистка топочных экранов котлов с паровой обдувки полностью переведена на водяную обмывку, в результате чего значительно увеличилась длительность рабочих кампаний котлов и был достигнут ощутимый экономический эффект.

Положительный опыт получен и по эксплуатации комбинированного метода очистки пароперегревателя. Этот метод заключается в сочетании редко включаемой высокоэффективной водяной очистки с применением глубоковыдвижного аппарата с более часто включаемым, но менее опасным способом виброочистки [3^ ].

В Таллинском политехническом институте разработана система водяной очистки при помоши гяу боковыдвижных аппаратов, изготовленных на базе паровых обдувочных аппаратов ОГ завода "Ильмарине". Система является универсальной - ее можно использовать как для очистки топочных экранов, так и для ширмовых поверхностей. Применение глубоковыдзижных аппаратов для очистки экранов позволяет резко сократить количество аппаратов на топку, но в то же время ее применение практически не ограничено дальнобойностью водяной струи.

Согласно комплексной целевой программе ГКНТ 0Ц.002 серийное производство глубоковыдвижных аппаратов водяной обмывки начинается в 1984 г.

Целью рэстоящей работу являлась, разработка системы очистки поверхностей нагрева паровых котлов при помоши глубоковыдвижных аппаратов, разработка конструкции сопел и сопловой головки глубоковыдвижного аппарата водяной очистки, промышленное испытание названной системы очистки на разных котлах для определения эффективности очистки поверхностей нагрева и надежности работы металла труб при их очистке водой. ручнад новизна: Разработана система водяной очистки поверхностей нагрева паровых котлов при помоши глубоковыдвижных аппаратов. Усовершенствована конструкция сопловой головки глубоковыдвижного аппарата. Экспериментально определены зависимости дальнобойности струи и радиуса действия водяной струи, вытекающей из сопла вращающейся головки глубоковыдвижного аппарата от конструктивных особенностей сопел, частоты вращения и давления воды перед соплом. Получены зависимости тепловой эффективности работы экранных и ширмовых поверхностей в условиях их очистки водой при помощи глубоковыдвижного аппарата от времени работы котла при сжигании эстонских сланцев и бурых углей канско-ячинского бассейна.

Практическая ценность работы: Результаты работы нашли применение при разработке систем водяной и комбинированной очистки поверхностей нагрева котлов, а также при подготовке серийного производства глубоковыдвижного аппарата водяной очистки типа ОВГ на заводе "Ильмарине". На основе результатов исследования тепловой эффективности поверхностей нагрева паровых котлов при сжигании эстонских сланцев и бурых углей Канско-Ачинекого бассейна можно корректировать нормативные величины теплового сопротивления золовых отложений на пароперегревателе и коэффициент эффективности топочных экранов.

Результаты работы нашли практическое применение на Наза-ровской ГРЭС, Красноярской ГРЭС-2 и на Прибалтийской ГРЭС при внедрении водяной обмывки топок глубоковыдвижными аппаратами и комбинированного метода очистки пароперегревателей котлов ПК-38, П-49, ТП-17, ТП-67.

Основные положения, которые выносятся на защиту: Математическая модель для определения тепловой эффективности поверхностей нагрева в зависимости от времени работы котла; закономерности тепловой эффективности экранных поверхностей топки в условиях их водяной очистки и ширмовых поверхностей в условиях их комбинированной очистки, закономерности дальнобойности водяной струи в зависимости от конструктивных особенностей сопел и от числа Рейнольдса.

Апробация Работы. Результаты исследований доложены на республиканской научно-технической конференции "Повышение надежности работы поверхностей нагрева котлоагрегатов". (г.Счастье, 1982) и на техническом совещании по разработке котла с прямым сжиганием сланца для полупикового энергоблока 500 МВт новой

ГРЭС (Таллин, январь 1982)

Публикации: Основные положения диссертации опубликованы в 8 работах.

Настоящая диссертационная работа выполнена на кафедре теплоэнергетики Таллинского политехнического института под научным руководством доктора технических наук, профессора А.А.Отса.

Промышленные исследования проведены на котлах Прибалтийской ГРЭС, Назаровской ГРЭС и Красноярской ГРЭС-2. Лабораторные исследования выполнены на кафедре теплоэнергетики и в проблемной научно-исследовательской лаборатории промышленной теплоэнергетики Таллинского политехнического института.

В проведении экспериментальной работы участвовали сотрудники кафедры теплоэнергетики и проблемной НИ лаборатории промышленной теплоэнергетики ТПИ.

Автор выражает свою благодарность проф. А.А.Отсу, коллективу кафедры теплоэнергетики и проблемной научно-исследовательской лаборатории промышленной теплоэнергетики за оказанную помощь при выполнении настоящей работы.

I. ПРОБЛЕМЫ ОЧИСТКИ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА КОТЛОВ ВОДОЙ.

Результаты исследования износа труо двусветного экрана котла П-49 после их ЮьОО часов работы в условиях водяной очистки показали, что максимальное отклонение глубины износа от средне-кинетической составляет £(Д5}= + 0,065 мм при температуре внешней поверхности металла 450°С, Фактическая глубина износа находится, таким образом, в пределах отклонения от геомегических размеров исходных труб,

5,3. Результаты металлографических исследований груб.

Опытные вставки, вырезанные из ширмовых пароперегревателей котлов ПК-38 и ТП-1? и из двусветного экрана топки котла П-49, подвергались исследованию для выявления микроструктуры металла и определения глубины проникновения термоусталостных микротрещин и язв на наружной поверхности. Замеры проводились на универсальном измерительном микроскопе УИМ-21 и на МИМ-5.

Результаты исследований показали, что на наружной поверхности груб ширм котла ПК-38 после их 23000 часов работы в условиях водяной обиывки через каждые 72 часа гермоусталостные трещины отсутствуют. На внешней поверхности обнаружены по всему периметру грубы микротрещины газовой коррозии глубиной до 0,03 мм. На внешней поверхности труб ширм когла ТП-17 обнаружили микрогре-щины и язвы гермоусталостного характера после 14000 часов работы в условиях водяной очистки с периодом 240 ч. Характер распределения трешин по периметру представлен на рис.5.7, Замеренная глубина микротрешин и язв представлена в таблице 5.1. Из представленных результатов видно, что на первых трубах ширм после 14000 часов работы в условиях водяной очистки имели место микротрещины с максимальной глубиной до 0,15 мм и язвы глубиной в среднем 0,04 мм. После 27500 часов работы ширм на первых трубах от обмывочного аппарата глубина микротрещин не изменилась, а глубина язв составляла до 0,14 мм. Для иллюстрации на рис.5.8 представлены характерные результаты металлографического исследования наружной поверхности ширмовых труб котла Ш-17. Видно, что наружные повреждения являются типичными для водяной очистки и практически не отличаются от результатов, полученных на других котлах [46, 59,60 ].

Исследование опытных вставок двусветного экрана котла П-49, работающего в условиях водяной обмывки с периодом 24 часа в течение 10500 часов показало, что на внешней поверхности груб двусветных экранов имеются одиночные трещины или одиночные группы трещин со средней глубиной 0,04 4- 0,06 мм. Максимальные глубины трещин составляют 0,07 мм. Характер распределения трещин приведен на рис.5.9. Видно, что трещины располагаются только в секторе от 10° до 30°.

В плавнике повреждений поверхности металла не обнаружено.

Результаты микроструктурных исследований показали, что металл труб ширм котлов ТП-Г7 и ПК-38 до и после испытания в течение соответственно 14000 и 23000 часов в условиях водяной очистки имел феррито-перлитную макроструктуру, которая соответствует 2-4 баллу шкалы приложения к ТУ 14-3-460-75. Величина зерна составляла 7-9 баллов по ГОСТ 639-65. Обезуглероженкый слой на на

Ход обмыЬочного аппарата

5 тру 5а

Микротрещины глубиной до 0,11 мм после С 27 500 ч, работы

Микротрещины глубиной 0,04 0,15 мм после С 14 ООО ч работы оо

Рис.5.7. Характер распределения микротрещин на наружной поверхности трубы ширмового пароперегревателя I ступени котла ТП-17

ВЫВОДЩ И ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ

Эксплуатационные опыты применения существующих разных методов очистки (паровая обдувка, виброочистка и т.д.) поверхностей нагрева котлов, работающих на топливе со сложным составом минеральной части, например, на прибалтийских сланцах и углях Канско-Ачин-ского бассейна показали, что они не могут одновременно обеспечить высокое тепловосприятие их из-за высокой интенсивности образования золовыхотложений. Форсирование частоты включения очистки приводит к интенсивному образивному износу или высокотемпературной коррозии.

Одним из решений обеспечения одновременного высокого тепло-восприятия и надежной работы металла поверхностей нагрева является применение водяной обмывки. Для очистки высокотемпературных поверхностей нагрева таких как пароперегревателей,когда частое удаление плотного слоя отложений ускоряет процесс коррозии, целесообразно использовать комбинированный метод очистки, согласно которому быстрорастущие рыхлые отложения удаляются такими методами, которые были бы безвредны для металла, например, виброочисткой, импульсной очисткой и т.д. Возникающие со временем из остатков рыхлых отложений прочные отложения необходимо удалять водяной обмывкой реже, так как этот метод неизбежно ведет к некоторому ускорению высокотемпературной коррозии труб, вследствие потери защитных свойств оксидной пленки в циклах очистки.

Правильный выбор параметров и режимов работы системы водяной очистки обеспечивает высокую тепловую эффективность, а также надежную работу металла поверхностей нагрева.

В настоящее время в распоряжении эксплуатационного персонала электростанции имеется ограниченное количество опытных и экспериментальных аппаратов водяной очистки разных типов.

Результаты исследований водяной струи, эффективности тепловой работы и надежности работы металла труб поверхностей нагрева при их очистке водой глубововыдвижными аппаратами показывают, что использование этих аппаратов имеет ряд преимуществ перед другими типами аппаратов. Названные аппараты являются универсальными - их можно использовать как для водяной очистки топочных экранов, так и двусветных экранов и щирмовых поверхностей. Применение глуОоко-выдвижных аппаратов для очистки топок котлов не ограничено дальнобойностью водяной струи. Из-за незначительного изменения расстояния от сопловой головки до очищаемой поверхности можно применять на этих аппаратах сопла с выходным сечением 6-8 мм. Это позволяет организовать условия очистки, которые не снижают надежность работы металла труб и обеспечивают одинаковую эффективность очистки всей очищаемой поверхности нагрева.

На основе работы сделаны следующие выводы:

1. Разработаны конструкции сопел и сопловой головки глубоковыдвижного аппарата водяной очистки. Составлена расчетная формула для определения дальнобойности горизонтальной струи в зависимости от диаметра сопла и давления воды перед соплом.

2. Максимальным радиусом действия глубоковыдвижного аппарата принимается 16-17 м. Это достигается торцевым соплом диаметром

С1 = 8мм при давлении воды перед соплом ро= 1,3 МПа, и при вращении обмывочной трубы аппарата частотой не более 5 об/мин. Частота вращения до 5 об/мин не уменьшает раддиуса действия торцевых и боковых сопел и может быть принята как рабочая частота вращения для аппаратов очищающих топочные поверхности котлов.

3. Использование водяной обмывки топочных экранов глубоковыдвижными аппаратами позволяет эксплуатировать котел неограниченное время с одинаковой тепловой эффективностью топки. Средний ноэффициент тепловой эффективности топочных экранов по нормативному методу теплорасчетов котельных агрегатов *уСр непосредственно после обмывки топки котлов ПК-38 с жидким и сухим шлако-удалением при сжигании назаровского и ирша-бородинского углей Канско-Ачинского бассейна не зависит от времени и в среднем составляет 0,41. Среднее тепловое сопротивление золо-шлаковых отложений непосредственно после обмывки топки на экранных трубах равно 0,0018 м^. К/Вт.

4. Изменение тепловосприятия топочных экранов котлов сжигающие канско-ачинские угли в период между двумя циклами очистки протекает с неравномерной скоростью. В течение первых 1,5-2 часов после обмывки происходит интенсивное снижение коэффициента эффективности топки уср . Затем темп изменения существенно снижается. Быстрое изменение тепловосприятия топки непосредственно после очистки обусловлено существенным изменением степени поглощения лучистой энергии в первоначальных стадиях загрязнения поверхностей нагрева.

5. Нет существенной разницы в интенсивностях теплообмена в топках котлов с жидким и сухим шлакоудалением в условиях сжигания бурых углей Канско-Ачинского бассейна.

6. Промышленное исследование очистки водой двухсветных экранов котла П-49 показало, что после 10500 часов работы котла состояние наружной поверхности труб двухсветных экранов не отличается от состояния наружной поверхности труб настенных экранов в тех же условиях очистки.

7. Для очистки пароперегреватель труб от золовых отложений, учитывая действие водяной струи на металл, целесообразно использовать комбинированный метод очистки, согласно которому быстрорастущие рыхлые отложения удаляются часто включаемыми неопасными для металла средствами очистки (газоимпульсные, ударные, вибрационные)^ для удаления прочного слоя отложений изредка включается ' водяная очистка.

8. На основе промышленных исследований в котлах, работающих на эстонских сланцах и назаровском буром угле выявлено, что при периодической водяной обмывке ширм на них не происходит прогрессирующего во времени роста трудноудаляемых золо-шлаковых отложений. Непосредственно после водяной обмывки ширм котла ПК-38, работающего на назаровском буром угле, падает тепловое сопротивление отлоо жений до значения 0,0040-0,0050 м .;К/Вт и не в зависимости от длительности работы парового котла. При комбинированной очистке попе-ре чно-о б тека ем ой части ширм пылесланцевого котла ТП-17 тепловое < сопротивление отложений не является постоянной величиной, а имеет склонность с увеличением времени работы котла повышаться и выражается по формуле (4.11). Но после работы котла около 6000-7000 чап сов стабилизируется на уровне 0,013 м , К/Вт.

9. Проведение исследования подтверждают, что использование комбинированной очистки (водяная обмывка в сочетании с виброочисткой или СУНЧВ ширмового пароперегревателя паровых котлов, работающих на назаровском угле и на эстонских сланцах обеспечивает высокую тепловую эффективность поверхности при минимальном износе труб. Составлена расчетная формула для определения степени разрушения оксидной пленки ширмового пароперегревателя в зависимости от радиуса водяной обмывки.

1. Кузнецов H.B., Маршак ЮЛ., Дик Э.П. Основные направления развития паровых котлов для канско-ачинских и экибастузских углей. - Теплоэнергетика, 1981, № 5, с.7-13.

2. Дик Э.П., Доброхотов В.И., Залкинд И.Я. К вопросу шлакования паровых котлов мощных энергоблоков. Теплоэнергетика, 1980, Ш 3, с.ЗВ-22.

3. Ото A.A., Сууркууск Т.Н. Комбинированный метод очистки поверхностей нагрева парогенераторов. Теплоэнергетика, 1976, Л 10, с.60-64.

4. Dalton II.Р. Die Ausführung von Dampferzeugern für Australische Braunkohlen VGB Kraftiaerkstechnik, 1981, ШТ 2, S.82-88.

5. Загрутдинов Э.Я., Шпакович Э.Я., Гузенко С.И. и др. Исследование очистки водой топочных экранов котла ТП-45 при сжигании ангерского бурого угля. Электрические станции, 1982, $ 8,с.11-13.

6. Гузенько С.И., Васильев В.В., Серебряников Н.И. и др. Шлакование и исследование обдувки топочных экранов котлов П-59 при сжигании подмосковного угля. Электрические станции, 1978,1. JS 3, c.Iö-2I.

7. Паченко В.Ф., Шумилов Т.Л., Зароченцев Г.Г. и др. Опыт освоения средств очистки поверхностей нагрева котлов П-59 при сжигании подмосковного угля. Электрические станции, 1981, № 2, с. 23-26.

8. Сташкив М.Г., Гут Ф.Е., Химук B.C. и др. Опыт применения водяной обмывки топочных экранов и радационного перегревателя сланцевого парогенератора. Теплоэнергетика, 1977, 8, ciä5-48»

9. Bieder К.Н. Betriebliche Bewährung von WasserruBdläsern.-Mitteilungen der YGB, 1970, IT 4, s. 83-88.

10. Меелак Х.О., Ore А.А. Тепловая эффективность топок пылеслан-цевых парогенераторов при разных способах очистки. Материалы Всесоюзной конф., т.ЗА, Таллин, 1974, с.73-80.

11. Васильев В.В., Гаврилов А.Ф., Шнайдер В.К. Исследование водяной очистки топочных экранов на котле энергоблока 50и МВт при сжигании назаровского угля. Электрические станции, 1977, Jfi 7, с.28-32.

12. Гузенко С.И., Васильев В.В., Тюрин Е.А. Очистка водой топочных экранов котла ПК-14-2 при сжигании фрезерного торфа. Электрические станции, 1У81, JH 4, с. 19-22.

13. Abott J.A. Water lances oust steam sootblowers at coal station. Electrical Keview, 1983, N— 17, p. 30-31.

14. Hayman J.R., Pelletier H. Why Mode ran Boiler Gleaning Technology is Essent'iol to Coal-fired boiler Efficienncy Combustion. 1976, II 2, p. 272-32.

15. Nelson J.E., Desiderio A.J., Bucley W.B. In Service Cleaning of Fire-side Boiler Tube Surface with Water Burning.-Proc.Amer.Power Conf., vol.33, Chicago,1971, p. 548-593.

16. Pammer Z., Szauter P. A vizlandzsas salakoltavolitas hatasa a tuzt^ri membranfalak ilettautamaza.- Energiagazdalkodas, 1982, IT 5, 214-223.

17. Кельман Л.Я., Исследование и усовершенствование элементов комплексной очистки поверхностей нагрева парогенераторовt

18. ТП-17. Прибалтийской ГРЭС Автореф.дисс.на соиск.учен. степени канд.техн.наук. Л., 1969, 18 с.

19. Кендысь П.Д., Кельман Л.Я. Очистка водой радационных поверхностей нагрева , работающих на сланцах.- Энергомашиностроение, 1971, Ш 2 с.

20. А.и. $ 468079 (.СССР). Устройство для очистки топочных экранов (Меелак Х.О., Уус М.Х., Семенов А.Н. и др. Опубл.в Оюл. "Открытия. Изобретения, Промышленные образцы. Товарные знаки", 1975, II 15.

21. A.c. 826198 (СССР). Устройство для очистки поверхностей нагрева котлов. Авт.изобрет.Поляков В.В., Сколяров Я.Н., Еремчук В.Н., Заявл. 09.12.77 Я (21) 2557312/24-12, опубл. в Б.и., 1981, Ш 16.

22. A.c. 704679 (СССР). Устройство для очистки поверхностей нагрева котлов (Всес.теплотех.НИИ,Авт.изобрет.Гаврилов А.Ф.,

23. Ото A.A., Сууркууск Т.Н., Ингерманн К.И. и др. Тепловая эффективность топки парового котла сверхкритических параметров в условиях водяной очистки. Теплоэнергетика, 1981, Я 5, с.34-36.

24. A.c. 771454 (СССР). Устройство для очистки топочных экранов котлов (ТалШ. Авт.изоб.Отс А., Таллермо X., Ингерман А.и др.заявл. 24.07.78 # 2647216/24-12. Опубл.Б.и. 1980 lü 38.

25. A.c. 848883 (СССР). Устройство для очистки поверхностей нагрева (Тал.ПИ Авт.изоб.Отс А., Таллермо Х.,Ингерма А. и др. Заявл. 21.II.78 Л (21) 2682201/24-06, опубл.Б.И. 1981, # 27.

26. Сууркууск Т.Н. Тепловая эффективность и износ ширмовых пароперегревателей пылесланцевых парогенераторов. Автореф. дисс.на соиск.учен.степени канд.техн.наук (05.14.02) Таллин, 1975, 24 с. (Таллинский политех.ин-т).

27. Отс A.A. Процессы в парогенераторах' при сжигании сланцев и канско-ачинских углей. М.: Энергия, 1977, с.312.

28. Пугач Л.И., Таланкин Л.П., Лисицын В.В. и др. Освоение .сжигания низкосортных углей восточных месторождений на электростанциях Электрические станции, 1983, № 12, с.20-24.

29. Маршак Ю.Л., Процайло М.Я., Иванников В.Н. и др. Основные вопросы сжигания углей Канско-Ачинского бассейна на тепловых электростанциях. Электрические станции, 1961, № I с.18-24.

30. Роддатис К.Ф., Доброхотов В.И. Изменение теплонапряжений топочной камеры и высоты котла с ростом его производительности. Теплоэнергетика, 1981, № 5, с.13-20.

31. Прикк A.B., Ингерманн К.И., Тоуарт Р.В. Износ топочных ширм в низкотемпературной вихревой топке при водяной очистке. -Тр.Таллинск.политехн.ин-та, 1980, № 483, с.99-107.

32. ОСТ 108.030.01-75. Котлы паровые. Методика коррозионных испытаний,

33. РТМ 24.030.49-75. Метод учета окалинообразования при расчете на прочность элементов нагрева паровых котлов.

34. РТМ. 108.030.116-78. Методика определения характеристик коррозионной стойкости котельных сталей при высокой температуре.

35. Отс A.A., Томанн ЭЛ., Тоуарт Р.В, Высокотемпературная коррозия котельных сталей в среде продуктов сгорания эстонских сланцев. Тр.Таллинск.политех.ин-та, № 501, 1981, с.3-10.

36. Пайст A.A. Коррозионная стойкость котельных сталей в продуктах сгорания березовского угля. Тр.Тнллинск.политехи, ин-та, гё 502, 198I, с.9-17.

37. Отс A.A., Тоуарт Р.В. Износ труб радиационного пароперегревателя пылесланцевого парогенератора при водяной очистке.-"Тр.Таллинск.политехн.ин-та", 198I, Л 502, с.3-8.13.3'

38. Toyapr P.B. Исследование влияния водяной очистки топки на .условия работы металла экранных труб паровых котлов. -Автореф.дисс.на ооиск.ученой степени канд.техн.наук,Таллин, 1982, 231 с.

39. Отс A.A., Аксон П.И., Соодла У.В., Таллермо Х.Й. Определение полей температур и термических напряжений в трубах поверхностей нагрева котлов при их водяной обмывке. Теплоэнергетика, 1980, # 12, с.26-30.

40. Гаврилов А.Ф., Мьлкин В.М. Загрязнение и очистка поверхностей нагрева котельных установок. М.: Энергия, 1980,с.328.

41. Зеленский В.Г., Гаврилов А.Ф., Васильев В.В. и др. О критериях надежности топочных экранов парогенераторов при очистке их водой. Теплоэнергетика, 1978, № 7, с.67-72.

42. Тоуарт Р.В. Исследование влияния водяной очистки топки на условия работы металла экранных труб паровых котлов. Дисс.на соиск.учен.степени канд.техн.наук. Таллин, 1982, 247 с. (Таллинский политехн.ин-т).

43. Pop M.G.M., Ursu Е., Manea D. Der Einfluß der Art der Blasreiningung auf die' Lebensdauer der Sammler der Mittelstrahlungszone dei den Dampfkesseln vom Typ P-55.- VGB1.raf twerkstechn", 1981, II 11, p. 909-916.

44. Васильев B.B., Гаврилов А.Ф. О температурном режиме труб при водяной очистке поверхностей нагрева. Теплоэнергетика, 1977, И 3, с.42-44.

45. Buckley R., Ehrler R.P., Hayman J.R., Select from air, steam and water for removing boiler fireside deposits. -Power, IT 7, p. 19-26.

46. Шенкер, Уайт, Зияс. Водяное кондиционирование рабочего тела золообдувочных аппаратов. Энергетические машины и установки. 1981, Л 3, с.90-95.

47. Эллери, Джонсон, Ньютон. Исследование возможности повреждения экранных и пароперегревательных труб вследствие тер-мическойц усталости вызванной водяной расшлаковкой под нагрузкой. Энергетические машины и установки, 1974, Л 2, с.62-70.

48. Shenker J.D. A little water cuts boiler-cleaning costs.-Power. 1980, IT 10, p. 61-62.

49. Лаусмаа T.M., Тоуарт P.B. Расчет температурных полей в стенке трубы при водяной обмывке поверхностей нагрева. Тр.

50. Таллинек, подитехн.ин-та, В 458, 1980, с.71-77.

51. Таллермо Х.Й., Оууркууск Т.Н., Пелла В.Э. Исследование состояния мембранных экранов в полупромышленных условиях при их водяной очистке. Тр."Таллинск.политехи.ин-та, № 546, 1983, с.71-79.

52. Хайкин И.Б., Антикайн П.А. Надежность металла топочных экранов с.к.д. при водяной очистке. Теплоэнергетика, 1981, Я 5, с.44-46.

53. Маршак Ю.Л. Проблемы создания паровых котлов для сжигания канско-ачинских углей. В кн.: Оборудование ГРЭС и передача электроэнергии КАТЭКа, Красноярск, Университет, 1983, C.II-I6.

54. Экспресс-информация. Энергетика и электрификация. Серия: Эксплуатация и ремонт электростанций. Выпуск 8, М., 1982.

55. Деринг И.О. Поведение минеральной части твердого топлива в парогенераторах. Красноярск, 1973, 215 с.

56. Heinn К. Untersuchungen zur Heizflachenverschmutzung in braunkohlengefeuerten Kesseln. Chemie-Ingenieur-Technik, 1976, IT 3, p. 255.

57. Эпик И.П. Влияние минеральной части сланцев на условия работы котлоагрегата. Таллин:Эстонгосиздат,1961,250 с.

58. Вдовенко М.И., Баяхунова А.Я., Чурсина Н.Я. Загрязнение и износ поверхностей нагрева парогенераторов. Алма-Ата; Наука,1978 с.

59. Thackery P.A. The cost of fouling in heat exchange plant. -Effleunt and Water Treatment Journal. 1980, it 3, p. 111-112, 114-115.

60. LicCaig J.M., Goodman P.O. Fossil-Fuel Analyses and Power Plant Eduipment Specifications.-Proc.Amer.Power Conf., Chicago,1979, vol.41 p. 618-622.

61. Pacer D.W., Duzy A.P. How coal duaility affects boiler desigu.- Coal Mining and Process.1982, IT 5, p. 72-75,78.

62. Гурвич A.M. Теплообмен в топках паровых котлов. М.Л.,: ГЭИ, 1950, 175 с.

63. Митор В.В. Теплообмен в топках паровых котлов. М.-Л., Машгиз, 1963.

64. Блох А.Г., Адзерихо К.С., Трофимов В.П. Коэффициент тепловой эффективности экранов в топках парогенераторов.

65. Инженерно-физический журнал, 1981, № 5, с.854-863.

66. Сельг В.А. Зависимость интенсивности лучистого теплообмена свойств отложений на поверхностях нагрева.- Тр.Таллинск. политехн.ин-та, 1970, ä 290, с.51-58.

67. Сууркууск Т.Н. Тепловая эффективность и износ ширмовых пароперегревателей пылесланцевых парогенераторов. Автореф. дисс. на соискание учен.степени канд.техн.наук (05.14.04). Таллин, 1975, 24 с.

68. Тепловой расчет котельных агрегатов. М., Энергия, 1973, 296 с.

69. АН СССР. Мин*угольной пром.СССР ИГД им.А.А.Скочинского. Исследования гидравлического разрушения угля. Отв.ред.д.т.н. Г.Н.Никонов, М., Наука, 1968, 184 с.

70. Пэрек Ян. Влияние формы и параметров насадок на свойства высоконапорных струй, применяемых при гидроотбойке угля (перевод спольского) Prace Glownnego Instytutu Gornietwa, Komunikat nr. 548, 1972.

71. Никонов Г.П., Шавловский С.С., Хныкин В.Ф. Теоретические и экспериментальные исследования процесса движения и распада водяной струи. ИГД им.А.А.Скочинского, М., 1963, 54 с.

72. Марквартде В.М. Вопросы моделирования траектории дождевальных струй. Исследование и изыскание новых рабочих органов сельскохозяйственных машин. Совместные труды Укр.НИИСХОМ и ВИСХОМ вып.У1, М., 1969, с.239-248.

73. Исаев А.Н. Гидравлика дождевальных машин. М., Маношиностроение. 1973, 216 с.

74. Верещагин Л.Ф., Семерчан A.A., Секоян С.С. К вопросу о распаде высокоскоростной водяной струи. Журнал технической физики. 1959, Ш I, с.45-50.

75. Витман Л.А. О расчете длины сплошной части струи жидкости приее распаде в кн. (сборник статей под обшей ред.С.С.Кутатьладзе). Вопросы теплоотдачи и гидравлики двух фазных сред. М.-Л. ГЭИ, 1961, с.338-350.

76. Биркгоф Г., Сарантелло Э. Струи сдеды и каверны. М., Мир, 1964, 467 с.

77. Tepaks L. Hüdraulika, Tallinn, Valgus, 1967, 4221k.

78. Гавридов А.Ф., Малкин В.М. Загрязнение и очистка повехрхностей нагрева котельных установок. М.»Энергия, 1980, с.328.

79. Угинчус A.A. Гидравлика и гидравлические машины. М.-Л., ГЭЙ, 1953, 369 с.

80. Качалов A.A., Кузнецова А.Е., Богданова Н.В. Противопожарное водоснабжение. М., Стройиздат, 1975, 200 с.

81. Никонов Г.П. и др. Основные положения теории формирования гидромониторной струи. М., изд.ИГД и А.А.Скочинского,1966.

82. Хойт, Тэйдор. Влияние формы сопла и полимерных добавок на внешний вид водяной струи. Теоретические основы инженерных расчетов, Л 3, 1979, с.152-187, изд-во Мир.

83. Лебедев В.М. Дождевальные машины. М., Машиностроение, 1977, 244 с.

84. Муракаями, Катаяла. Коэффициенты расхода пожарных брандспойтов.-Trans.ASi.iE серия D , 1966, № 4, с. 18-31.

85. Избош C.B. Основы видравлики. М., Гос.изд.Л. по строительству и архитектуре, 1952, 423 с.

86. Внуков А.К. Электрический радиометр прибор для определения теплового потока лучистой энергии. - Теплоэнергетика, 1958, гё 8, с.91-92.

87. Эпик ИЛ., Отс A.A. Измерение интенсивности излучения факела радиометрами нестационарного теплового режима. "Изв.АН ЭССР. Серия тех. и физико-матем.наук", 1963, т.12, № I, с.75-80.

88. Журавлев Ю.А., Задворный А.Г., Процайло М.Я. и др. Исследование спектральных зависимостей степени черноты отложений при сжигании канско-ачинских углей. Теплоэнергетика, 1982, № 3, с.47-50.

89. Микк И.Р., Кяар Х.А., Тийкма Т.Б. Экспериментальное исследование некоторых геплофизичеекях свойств золовых отложений пароперегревателя котла ТП-67. Материалы Всесоюзных кофн.Т.ЗА, Таллин, 1974, с.54-60.

90. Jhans Н., Schinkel W. Berücksichtigung der Brennkammerverschmutzung dei der wärmetechnishen Berechnung rohbaunkohlenstaubgefe-uerter Dampferzeugerbrennkammern,- Ennergietechnik, 1979,1. 12, p. 464-469.

91. Вукалович МЛ., Ривкин С.Л., Александров A.A. Таблицы тепло-физических свойств воды и водяного пара. М., Стандартизд.,1969.

92. Отс A.A. Доманн Э.Л.Доуарт Р.В. Исследование высокотемпературной коррозии котельных сталей с учетом первоначальной стадии процесса. Теплоэнергетика, 1982, 16 II, с.22-27.

93. Отс A.A., Сууркууск Т.Н., Таллермо Х.И. и др. Тепловая эффективность и износ труб поверхностей нагрева парогенераторов при водяной очистке. "Тр.Таллинск.политех.ин-та", 1978, В 458, с.35-45.1. У/1. ЛИрсК'

94. УТВЕРЕДАР.,,;,:;-,. :тор КраеноярскоЙЧ>ЗС-21. АКТ ВНЕДРЕНИЯ

95. Период внедрения 1979-1982 г. Объем внедрения 2. котла типа ПК-38.

96. Технико-экономические показатели:

97. Получен дополнительный отпуск электроэнергии за счет увеличения тепловосприятия поверхностей нагрева паровых котлов. Устранены аварийные остановы из-за износа экранных труб.

98. Увеличилась мощность энергоблоков на 0,5 Мвт.

99. Общая экономия топлива составляет 12855 тонн условного топлива в год.

100. Премирование разработчика осуществляется в сумме 582 рублей Сс 2-х котлов).1. Представитель от ГРЭ1. От Таллинского ПИС1. АКТ БВДРЬЬМЯ

101. Настоящий акт составлен представителями.Ьазаровской

102. Объем внедрения: один корпус парового котла типа

103. Техническо-^экономические показатели: 1.Увеличился дополнительный отпуск электроэнергии за счет увеличения тепловосприятия поверхностей нагрева кор пуса.

104. Экономичность корпуса за длительное время эксплуатации не снижается. •

105. Экономический эффект расчитан на основе следующих матери- .алов:

106. Методика (основные положения) определения экономической эффекттвности использования в народном хозяйстве новой техники", Москва, 1978г.

107. Методические пособие для определения экономического эффекта усовершенствования теплоэнергетических установок электростанций", Москва ВТИ, 1977г.

108. Прирост среднегодовой нагрузки котла:21 т/ч2. Прирост мощности:лл!э = 6,6 МВт

109. Годовое число часов работы:6727ч.

110. Дополнительный отпуск электроэнергии:6,6Х-6727 х( 1-0,064) =41,5 х Юб кВтч.

111. Постоянная составляющая себестоимости электроэнергии:= 0,21 коп/кВтч

112. Экономия постоянных затрат при дополнительном отпускеэлектроэнергии: 4I»5 х Юб х 0,21 х 10 = 87,1 х Ю3 руб.

113. Изменение к.п.д. нетто котла:0,3%

114. Уменьшение удельного расхода топлива на корпус:0,3 г/кВтч9. То же, на блок:if'^UZ' 4 &Э1 •'(>,£ = 358 х 0,003 х 0,5 = 0,54 г/кВтч

115. Снижение удельного расхода топлива от прироста мощности блока: Л0Г , •aL = х 6,6 = 0,13 г/кВтч10

116. Общее снижение удельного расхода топлива:54 + 0,13 = 0,67 е/кВтч

117. Годовой отпуск электроэнергии:2288 х Ю6 кВтч

118. Снижение расхода топлива от изменения удельного расхода топливалВ =<:Л°э tßoTri = 0,67 X 2288 = 1,53 х Ю3 т.у,т.

119. Экономия от снижения расхода топлива:

120. А Цц=Ь&>Цт= 1,53 X Ю3 X 5,92 = 9,1 х Ю3 руб.

121. Дополнительные капитальные затраты: на ввод замещенной КЭС3.0. fл С К^х А Na = 170 х 6,6 х Ю3* 1063 х Ю3 руб.на реконструкциюл = 50 х Ю3 руб.

122. Уменьшение основных фондов:-АХ'ЪКг 1063 х 103 х °>7 = 744 х 103 РУбi'7. A:;cp'j.-i'i3a-ifi cïïhh« отч::сд~:ия от дспслнит-лыгых капитальных затратj I S -7 с £

123. И Ир -AJCcp цЦр m-IQ3. 0,08 = 59.5.I03 руб.

124. ОбЩЭЗ СКИ}.су ни j cj би стоим ости:

125. Ю3 + 9.I.I03 + 59 »5*I03 = 155,7.IO3 руб.

126. Обща- капитальны? затраты:50 • Ю3 руб.

127. Общиз капитальные затраты с учитш коэффициента приведенных затрат ,105 • 50 = 55 • Ю3 руб.

128. Общий капитальные затраты на реконструкцию с учитом и капитальных затратà = -55-ю3 .+ Ю63.1С3=1008 .I03 руб. 22о Нормативные отчисления от капитальных-затрат08 -ю3 =151 -I03 руб. 23. Общая годовая экономическая эффективность:

129. Э-^лil&ti*155,7*Io3+151 в1°3 = 306,7 *103 РУб

130. Годовой экономический эффект от в недра ни я вццяной очистки двухезэтных экранов корпуса Б .котла П-49 состэвлязт 30о,7 тысяч рублей.

131. На ч а ль ни к. П10 ^ с * * А. М. Красиков