автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Штукатурные и кладочные составы пониженной плотности для ячеистого бетона

На правах рукописи /

Удодов Сергей Алексеевич

ШТУКАТУРНЫЕ И КЛАДОЧНЫЕ СОСТАВЫ ПОНИЖЕННОЙ ПЛОТНОСТИ ДЛЯ ЯЧЕИСТОГО БЕТОНА

Специальность 05.23.05 — Строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ростов - на - Дону 2006

Работа выполнена на кафедре производства строительных изделий и конструкций Кубанского государственного технологического университета

Научный руководитель: кандидат технических наук, профессор,

заслуженный изобретатель РФ Черных Виктор Федорович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Зубехин Алексей Павлович

кандидат технических наук, профессор Юндин Александр Николаевич

Ведущая организация — Департамент строительства Краснодарского края

Защита состоится 26 декабря 2006 г. в 13 часов на заседании диссертационного совета Д.212.207.02 при Ростовском государственном строительном университете по адресу: 344022, Ростов-на-Дону, ул. Социалистическая, 162, ауд. 232, т/ф 8-863-263-5310.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Ростовского государственного строительного университета.

Автореферат разослан «24 » ноября 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук, профессор

Любовь Васильевна Моргун

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. Строительная отрасль на Кубани в последние годы стремительно развивается. По итогам 2005 года Краснодарский край по объему работ, выполненных в строительстве, занимает пятое место в России (после Тюменской области, Москвы, Московской области и Санкт-Петербзфга) и первое место в Южном федеральном округе. В 2006 году в рамках национального проекта «Доступное и комфортное жилье — гражданам России» ввод жилья из всех источников финансирования планируется довести до 2 млн. 600 тыс. квадратных метров.

Столь высокие темпы строительства требуют применения высокоэффективных строительных материалов. Одним из таких материалов, широко применяемых в строительстве, является ячеистый бетон, теплофизические свойства которого позволяют не только успешно применять его в составе многослойных конструкций стен, но и возводить эффективные однослойные ограждения.

Проблемным аспектом применения изделий из ячеистых бетонов является обеспечение должного уровня долговечности штукатурных покрытий и надежности совместной работы с растворами в кладке. Кроме того, применяемые плотные растворы снижают теплотехнические параметры ограждения. Для решения этих задач требуется разработка специальных штукатурных и кладочных составов пониженной плотности.

Только в 2003 году в нашей стране было произведено 1 млн. 400 тыс. м3 автоклавного и 600 тыс. м3 неавтоклавного ячеистого бетона. Значительная доля ячеистого бетона ввозится из-за рубежа. Это дает тонны отходов производства и применения ячеистого бетона.

В связи с этим, развитие научно обоснованных принципов создания долговечных и теплотехнически эффективных штукатурных и кладочных смесей для ячеистого бетона при одновременном решении

вопроса эффективного использования отходов, получаемых при его производстве и применении, является весьма актуальной проблемой.

Цель и задачи исследования. Целью работы является развитие научных представлений о повышении долговечности совместной работы растворов и ячеистобетонных оснований, а также разработка принципов создания долговечных штукатурных и кладочных смесей для ячеистого бетона посредством регулирования их вещественного состава.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

— изучить способы снижения температурных деформаций растворов до уровня температурных деформаций ячеистобетонного основания посредством регулирования их средней плотности;

— разработать принципы подбора вида и гранулометрического состава пористого заполнителя для растворов пониженной плотности;

— выявить закономерности формирования основных свойств штукатурных и кладочных растворов в зависимости от качественного и количественного состава модифицирующих полимерных добавок;

— исследовать влияние знакопеременных температурных воздействий и свойств поверхности ячеистобетонного основания на прочность сцепления растворов.

Научная новизна работы состоит в том, что:

— впервые разработана методика подбора оптимального гранулометрического состава пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона с учетом коэффициента формы заполнителя, величины насыпной плотности заполнителя в зависимости от размера фракции, изменения ситовой характеристики пористого заполнителя в процессе приготовления раствора;

— установлена возможность эффективного снижения средней плотности растворов и их деформаций при изменении температур по

сравнению с цементно-песчаным раствором на кварцевом песке посредством введения пористого заполнителя из отходов производства и применения ячеистого бетона;

— получены адекватные математические модели, описывающие совместное влияние эфиров целлюлозы (ЭЦ), редиспергируемого полимерного порошка (РПП) и целлюлозного фиброволокна (ФВ) на свойства растворов на пористом заполнителе. Установлена следующая закономерность: РПП оказывает слабое влияние на коэффициент деформации раствора при температурном воздействии в положительном интервале температур, но повышает его при отрицательной температуре. Добавка ФВ снижает коэффициент деформаций раствора на всем интервале температур от -20 до +100 °С.

— показано, что знакопеременные температурные воздействия снижают остаточную прочность сцепления (Ясц) штукатурных слоев с ячеисто-бетонным основанием. Впервые установлено, что Ясц плотных растворов снижается быстрее по сравнению с разработанными растворами пониженной плотности независимо от наличия полимерных компонентов в смеси;

— определено влияние свойств поверхности ячеистого бетона на прочность сцепления растворов. Показано, что наличие поверхностной пленки резко снижает, а предварительное грунтование основания повышает Ысц и долговечность соединения «раствор — ячеистый бетон». Дана количественная оценка этим явлениям.

На защиту выносятся:

— методика определения оптимального гранулометрического состава пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона с учетом особенностей его свойств;

— новые штукатурные и кладочные растворы пониженной плотности для ячеистого бетона и результаты исследования их свойств;

— результаты экспериментально-теоретических исследований влияния внешних факторов на изменение прочности сцепления облегченных растворов с ячеистобетонным основанием.

Практическая значимость результатов работы:

— определены качественные и количественные параметры пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона, позволяющие получать растворы со средней плотностью в затвердевшем состоянии 8001100 кг/м3.

— разработан состав штукатурной смеси пониженной плотности на основе заполнителя из отходов ячеистого бетона. По структуре, средней плотности и величине температурных деформаций раствор близок к ячеи-стобетонному основанию, что обеспечивает повышенную долговечность их совместной работы. Раствор имеет следующие основные характеристики: Ясц=0,6 МПа, Ясж=3,52 МПа, Яизг=2,15 МПа, марка по морозостойкости не менее Б25. Получено положительное решение по заявке № 2006105946 «Сухая смесь для штукатурного раствора по ячеистому бетону», приоритет от 26.02.2006 г.;

— разработана рецептура кладочной смеси пониженной плотности с применением пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона. Качественные показатели раствора оптимизированы для работы с ячеистобетонным основанием при соблюдении необходимых требований по прочности. Раствор имеет следующие основные характеристики: Ясц=0,26 МПа, 11сж=6,58 МПа, 11изг=2,81 МПа;

— проведена производственная проверка разработанной штукатурной смеси пониженной плотности на строительном объекте 17-этажного жилого дома. По результатам испытаний руководством строительной организации принято решение о налаживании производства предлагаемой сухой смеси для собственных нужд;

— рекомендованы способы подготовки поверхности ячеистого бетона для повышения прочности сцепления и эксплуатационной долговечности растворов.

Достоверность результатов исследований обеспечена использованием стандартных методов испытаний, применением поверенного испытательного оборудования и средств измерений. При постановке экспериментов применены методы математического планирования, обработка экспериментальных данных произведена с применением современной вычислительной техники и программного обеспечения. Количество контрольных образцов, используемых в экспериментах, обеспечивает доверительную вероятность 0,95 при погрешности измерений не более 10 %. Справедливость выводов подтверждается непротиворечивостью основным положениям строительного материаловедения, а также производственной проверкой результатов лабораторных исследований.

Апробация. Основные результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на:

— Международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройинду-стрии» (г. Белгород, 2005 г.);

— IV Международной научно-практической конференции «Бетон и железобетон в третьем тысячелетии» (г. Ростов-на-Дону, 2006 г.);

— XIII Международном семинаре Азиатско-Тихоокеанской академии материалов «Строительные и отделочные материалы. Стандарты XXI века» (г. Новосибирск, 2006 г.);

— в сборнике «Известия КубГТУ. Техника. Строительство. Транспорт» (г. Краснодар, 2006 г.), на расширенном заседании кафедры «Производства строительных изделий и конструкций» КубГТУ (г. Краснодар, 20032006 гг.).

Публикации. Основное содержание диссертации изложено в 9 печатных работах (в том числе две — в журналах ВАК РФ, одна без соавторов

— принята к печати). По результатам исследований получен патент РФ на изобретение и положительное решение по заявке на изобретение.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, основных выводов, списка использованной литературы

и приложений. Работа изложена на 188 страницах машинописного текста, содержит 26 таблиц, 38 рисунков, библиографию из 161 наименования и 5 приложений на 34 страницах.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертации, сформулированы цель и задачи исследования, отражены научная новизна и практическая значимость работы, приведены сведения об апробации.

В первой главе отмечена необходимость применения в современной строительной отрасли эффективных с теплотехнической точки зрения строительных изделий и конструкций. В связи с этим, раскрыты преимущества ячеистого бетона как эффективного стенового материала. При этом оптимальным решением, при котором наиболее полно проявляются преимущества ячеистого бетона, являются однослойные ограждающие конструкции. Изучением, развитием технологии ячеистых бетонов и совершенствованием их свойств занимались отечественные и зарубежные исследователи: A.A. Ахундов, А.Т. Баранов, П.И. Боженов, Г.А. Бужевич, A.B. Волженский, В.П. Гензлер, Л.В. Моргун, В.А. Пинскер, H.A. Попов, М. Л. Розенфельд, A.C. Семченков, Е.С. Силаенков, И.Б. Удачкин и многие другие.

Использование ячеистого бетона в строительстве требует применения специальных растворов. Разработкой составов и технологии отделочных и кладочных растворов для ячеистого бетона занимались: А.Ю. Калинин, Н.И. Левин, Л.Н. Магницкая, В.В. Макаричев, Е.С. Силаенков, И.Б. Удачкин. По мнению исследователей, для обеспечения долговечной совместной работы растворам необходимо придать прочностные и деформа-тивные свойства, максимально приближенные к свойствам ячеистого бетона.

Рассмотрено влияние температурных деформаций на прочность сцепления и долговечность совместной работы штукатурных и кладочных

растворов с ячеистым бетоном. В отличие от влажностных или карбонизационных деформаций, которые в процессе эксплуатации носят затухающий характер, температурные деформации раствора и основания более разрушительны для прочности сцепления и долговечности их совместной работы. Обусловлено это тем, что температурные деформации сопровождают конструкцию в течение всего периода эксплуатации, при этом проявляются попеременные деформации сжатия и расширения, что приводит к ускоренному накоплению усталостных трещин в зоне контакта. Влиянию температурных деформаций на свойства строительных материалов и адгезионных систем посвящены работы Г.И. Горчакова, Л.П. Орентлихер, В.И. Логаниной, Л.В. Макаровой, Н.И. Макридина, В.М. Хрулева, Г.А. Рожковой, Л.И. Черняева.

Представлены общие требования к штукатурным и кладочным растворам и выделены специфические условия получения более долговечных растворов, работающих совместно с ячеистым бетоном:

— растворы по вещественному составу, структуре и средней плотности должны быть максимально приближены к ячеистобетонному основанию для обеспечения приблизительно равных коэффициентов линейных деформаций при изменении температуры окружающей среды;

— прочностные и упругие свойства отделочных растворов должны быть ниже или равны, а кладочных — равны или несколько выше аналогичных свойств ячеистого бетона;

— коэффициент паропроницаемости раствора должен быть выше или максимально приближен к паропроницаемости основания;

— штукатурный слой выполняет защитную функцию, для чего раствор должен обладать высокой адгезией к основанию, водонепроницаемостью и морозостойкостью.

Подробный анализ свойств и способов получения используемых и потенциально пригодных составов для работы с ячеистым бетоном показал, что данные составы можно разделить на три категории: а) - растворы и сухие меси, рекомендуемые для работы с ячеистым бетоном, но имеющие

Ро>1500 кг/м3; б) - облегченные растворы и сухие смеси с ро<1500 кг/м3, но позиционируемые производителем в качестве теплоизоляционных, звукоизоляционных, санирующих растворов и др.; в) - облегченные растворы и сухие смеси с ро<1500 кг/м3, рекомендуемые для работы с ячеистым бетоном.

Освещены преимущества использования сухих строительных смесей (ССС) для получения различных растворов. Анализ рынка строительных материалов показывает стабильный рост объемов производства и применения ССС как в России, так и за рубежом. Это обуславливает необходимость разработки штукатурных и кладочных составов для ячеистого бетона в виде сухих строительных смесей. Изучением свойств сухих смесей и растворов на их основе, разработкой новых составов и технологий занимаются многие отечественные и зарубежные исследователи: К.А. Акмала-ев, Р.Я. Ахтямов, В.И. Белан, В.В. Козлов, В.Ф. Коровяков, В.И. Калашников, Н.О. Копаница, П.И. Мешков, В.А. Мокин, Г.В. Несветаев, Е.В. Руссу, Е.А. Урецкая, Дильгер П., Харди Герольд, Цюрбригген Р. и др.

Во второй главе приведена характеристика исходных материалов, их основные физико-химические свойства. В качестве вяжущего применялся портландцемент М500 ДО Новороссийского завода «Пролетарий», в качестве плотного заполнителя использовали песок кубанский кварцевый, мелкий, с модулем крупности 1,21. Пористый заполнитель получали в лабораторной щековой дробилке из теплоизоляционного пенобетона ро-250-300 кг/м3 и автоклавного газосиликата ро=500-550 кг/м3. Применялся минеральный порошок — известняковая мука с содержанием СаСОэ не менее 90% — в качестве наполнителя. Известь строительная гидратная по ГОСТ 9179-77 и вода по ГОСТ 23732-79. В качестве полимерных компонентов использовались:

— водоудерживающая добавка «Mecellose FMC 22501» на основе ме-тилгидроксипропилцеллюлозы;

— редиспергируемый полимерный порошок «Mowilith Pulver LDM 2080 Р» на основе сополимеров винилацетата, версатата и акрила-та;

— дисперсное фиброволокно на основе целлюлозы «Technocel 10041».

Представлено основное испытательное оборудование и приборы. Прочность нормального сцепления растворов с ячеистобетонным основанием, которой уделено значительное внимание в работе, определялась с помощью прибора ПСО-5МГ4, способного создавать усилие отрыва до 5 кН.

Описана методика исследований, приведены методы планирования и обработки экспериментальных данных. Для обеспечения точности оценки параметров выхода применялись методы статистической обработки, в том числе проверка параметров выхода по критерию Стьюдента с определением доверительного интервала. Для оптимизации свойств растворов в зависимости от содержания полимерных компонентов был использован композиционный ротатабельный план второго порядка с варьированием каждого из факторов на трех уровнях плюс «звездные» точки. В качестве параметров выхода принимались технологические свойства растворных смесей, а также прочностные и деформативные свойства затвердевших растворов (всего семь параметров выхода). Оценку значимости коэффициентов уравнений регрессии проводили с помощью t-критерия Стьюдента, проверку адекватности уравнений с помощью F-критерия Фишера. На основе полученных адекватных математических моделей были построены графические зависимости параметров эксперимента от принятых факторов. Графические построения производились с помощью программных пакетов MS Excel, Statistica 6.0, Mathcad 11.0.

В третьей главе исследована возможность поризации плотной растворной смеси посредством воздухововлечения при перемешивании раствора, приготовленного из сухой смеси. Особенность пориза-

ции состоит в том, что для эффективного воздухововлечения в состав раствора вводится пенообразователь ПБ-2000, а само воздухововле-чение производится обычным инструментом для приготовления раствора из сухой строительной смеси — дрелью с миксерной насадкой. В ходе экспериментов установлен оптимальный режим поризации: введение пенообразователя производится после двукратного перемешивания смеси, скорость вращения миксерной насадки со=300 об/мин, длительность воздухововлечения — 90-120 с при объеме замеса 6-8 л. При соблюдении данного режима средняя плотность получаемого раствора снижается с р0=1500-1600 кг/м3 до р0=1240-1260 кг/м3. Установлено, что данный способ снижения средней плотности рационально использовать при разработке кладочных составов для ячеистого бетона.

Исследован способ снижения средней плотности раствора посредством введения пористого заполнителя, получаемого дроблением отходов производства и применения ячеистого бетона.

Впервые установлена закономерность изменения насыпной плотности зерен различных фракций в зависимости от средней плотности исходного материала, размера и концентрации его пор (рисунок 1). На рисунке 1 кривая «а» - автоклавный газобетон ро=500-550 кг/м3, размер пор 1-1,5 мм, концентрация пор 70-80 ед/см2; кривая «б» - неавтоклавный пенобетон ро=250-300 кг/м3, размер пор 0,5-0,7 мм, концентрация пор 400-450 ед/см2.

Практический результат использования данной закономерности состоит в получение эффективного пористого заполнителя из пенобетона ро=250-300 кг/м3 с размером зерен до 5 мм (рисунок 2).

Исследованы условия подбора оптимального гранулометрического состава полученного пористого заполнителя для штукатурного раствора.

На основании уравнения Фуллера разработана математическая модель для определения оптимальной гранулометрии с учетом коэффициента формы заполнителя.

(О

где СПр — проход, %, через сито размером X, мм; Б — наибольшая крупность зерна в смеси, мм; Кф — коэффициент формы заполнителя.

□ 0

319-829900

10-20

5-10

2,5-5

1,25-2,5 0,63-1,25 0,315-Размер зерен, мм 0,63

0-0,14

Рисунок 1 — График зависимости насыпной плотности от размера зерен заполнителя и свойств исходного ячеистого бетона

».-V »ГГТТ

г) Д) е)

Рисунок 2 — Вид зерен заполнителя из пенобетона р0—

250-300 кг/м3: а) фр.

2,5-5 мм; б) фр. 1,25-2,5 мм; в) фр. 0,63-1,25 мм г) фр. 0,315-0,63 мм; д) фр. 0,14-0,315 мм; е) фр. 0-0,14 мм (х 5)

Коэффициент формы зерен определялся как отношение площади поверхности шара Фшар к площади поверхности зерна Ф3 равного объема (2). Выявлена и обоснована необходимость введения в полученную модель поправочных коэффициентов К=1...2,9 на изменяемость насыпной плотности заполнителя (3). ф нас

тг _ и'аР тг _ Рг

ф Фз ' (2) ' ~ , О)

Определен оптимальный гранулометрический состав пористого заполнителя для штукатурного раствора по ячеистому бетону, масс. %: фр. 2,5-5 мм - 17,2, фр. 1,25-2,5 мм - 14,6, фр. 0,63-1,25 мм - 11,2, фр. 0,3150,63 мм - 13,7, фр. 0,14-0,315 мм - 15,2, фр. 0-0,14 мм - 28,1. На данном этапе получен базовый штукатурный раствор р0—845 кг/м3, состоящий из цемента и пористого заполнителя полифракционного состава.

Исследован способ снижения средней плотности кладочного раствора посредством введения пористого заполнителя в состав плотного раствора. Установлена оптимальная крупность зерен и количество фракций пористого заполнителя: 3 фракции с крупностью зерен 0,63-5 мм. На основании трехфакторного статистического анализа по плану Шефе определено оптимальное соотношение фракций по массе: фр. 2,5-5 мм (Х1) — 34%, фр. 1,25-2,5 мм (хг) — 33%, фр. 0,63-1,25 мм (х3) — 33% исходя из необходимости обеспечения минимальной насыпной плотности (У0 заполнителя при условии сохранения высокого уровня подвижности (У2) раствора при В/Т=соп51 (рисунок 3).

Установлена закономерность формирования средней плотности раствора и его прочности при сжатии от качественного и количественного состава пористого заполнителя. На данном этапе получен базовый кладочный раствор ро=1038 кг/м3, состоящий из цемента, кварцевого песка и пористого заполнителя трехфракционного состава.

В четвертой главе исследовано влияние наполнителей и полимерных добавок-модификаторов на минеральную часть разработанных базо-

вых составов. Дальнейшая разработка штукатурного состава велась по выявлению оптимального содержания гидратной извести и молотого известняка.

Рисунок 3 - Поверхности отклика функций: Yi = pHac=197xi+213x2+230x3+ +20xix2-22xix3-14x2x3 И Y2 = Пк =5х1+5,7х2+6хз+6,6х1х2-6,8х]хз-6,6х2хз.

В ходе экспериментальных исследований были установлены оптимальные содержания извести и микрокальцита — по 10% от массы цемента. Введение в раствор наполнителей в указанном количестве позволило: снизить В/Т на 6% (до 0,47) при постоянной подвижности Пк=6см; повысить водоудерживающую способность раствора с 89,32 до 95,12%; повысить прочность при сжатии на 20% (до 3,21 МПа) и прочность при изгибе на 28% (до 1,39 МПа).

Посредством трехфакторного эксперимента, где в качестве факторов принимались: Xi — содержание эфира целлюлозы (ЭЦ) «Mecellose FMC 22501», х2 — содержание редиспергируемого полимерного порошка (РПП) «Mowilith Pulver LDM 2080 Р» и х3 — содержание целлюлозного фиброволокна (ФВ) «Technocel 1004-1», было изучено влияние полимерных компонентов на следующие свойства растворной смеси и готового раствора: Yi — В/Т при nK=const=6-7 см; Y2 — водоудержи-вающая способность растворной смеси, %; Y3 — предел прочности раствора при сжатии, МПа; Y4 — предел прочности раствора при изгибе, МПа; Ys —

прочность сцепления с ячеистобетонным основанием, МПа; У6 — деформации раствора при изменении температуры окружающей среды от плюс 100 до минус 20 °С, мм/м; У7 — влажностные деформации при изменении влажности от 35 до 5%, мм/м. Получены адекватные математические модели, описывающие закономерности формирования указанных свойств от количественного содержания полимерных компонентов: У! = 0,686-0,005х2+0,033х3+0,009х12+0,019х22;

У2 = 98,87+0,59х,-0,2х3-0,31х12+0,36х22+0,45х32; У3 = 3,57+0,237х,+0,027х2+0,036х,2-0,035х22-0л25х32;

У4 .= 1,788+0,096х,+0,262х2+0,164х3-0,031х1Х2+0,1 11х2х3+ 0,098х,2+ +0,038х22+0,096х32;

У5 = 0,481+0,065х,+0,107х2+0,039х3+0,071х!х2+0,031х2х3-0,07х!2--0,051х32;

Уб = 1,338-0,042x1+0,029х2-0,092хз-0,062х22;

У7 = 2,631 +0,11 2х!+0, 196х2-0,32х3-0,031Х1Х2-0,009x^3+ 0,211 х2х3+ +0,071 х 12 +0,169х22+0,112х32.

В результате комплексного анализа полученных данных были установлены оптимальные содержания полимерных компонентов для штукатурного' раствора: ЭЦ - 0,37%, РПП - 4,9%, ФВ - 0,82% от массы сухой смеси.

Впервые установлено влияние качественного и количественного состава указанных полимерных компонентов на деформации раствора пониженной плотности при изменении температуры. В отличие от обычных растворов зависимость деформаций раствора с полимерными добавками от изменения температуры имеет более выраженный нелинейный характер (рисунок 4).

Добавка РПП оказывает слабое влияние на деформации при температурах выше нуля, но значительно повышает их при отрицательных температурах. Это, очевидно, связано со стеклованием полимера, которое для применяемого РПП происходит при температуре -4°С. Добавка ФВ оказывает эффективное понижающее действие на деформации во всем иссле-

дуемом интервале температур. В результате совместного влияния полимерных компонентов средние температурные деформации в положительном интервале температур снижаются по сравнению с бездобавочным раствором, в отрицательном интервале — повышаются.

ч

\

X' п /т-

|Ч. ^

0,4

и,«: -1-0- ----,----

-40 -20 0 20 40 60 80 100 120

®а835®ва№облегченный+полимеры —-— облегченный

Рисунок 4— Линейная деформация бездобавочных и полимерцементных растворов пониженной плотности при снижении температуры от плюс 100 °С до минус 20 °С.

Оптимизация базового кладочного состава проводилась по содержанию ЭЦ и РПП. Исследовано влияние указанных полимерных добавок на основные свойства затвердевших растворных смесей и кладочных растворов. По результатам исследований выявлено оптимальное содержание добавок: ЭЦ — 0,1%, РПП — 1% от массы сухой смеси.

Составы разработанных сухих смесей приведены в таблице 1.

Свойства разработанных растворов приведены в таблице 2. Как следует из данных таблицы 2, растворы имеют пониженную среднюю плотность, что способствует снижению деформаций при изменении температуры. Прочностные характеристики растворов соответствуют требованиям СНиП 3.04.01-87 «Изоляционные и отделочные покрытия» и «Рекомендациям по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов».

Таблица 1 — Составы сухих смесей для работы с ячеистобетонными изде-

лиями

Наименование компонента Массовая доля

Отделочный Кладочный

Цемент М500 ДО 0,349 0,565

Пористый песок полифракционного состава 0,524 -

Пористый песок трехфракционного состава - 0,283

Кварцевый песок, Мк=1,21 - 0,141

Гидратная известь 0,035 -

Молотый известняк 0,035 -

Эфир целлюлозы «Mecellose FMC 22501» 0,0034 0,001

Редиспергируемый порошок «Mowilith Pulver LDM 2080 Р» 0,046 0,01

Целлюлозное волокно «Technocel 1004-1» 0,0077 -

Таблица 2 — Прочностные и деформативные свойства штукатурного и кла-_ дочного растворов_. _

Наименование показателя Значение

Штукатурный Кладочный

Растворная смесь

В/Т при Пк=6-7 см 0,69-0,71 0,50-0,52

Водоудерживающая способность, % 99 96

Затвердевший раствор

Средняя плотность, кг/м3 830 1025

Прочность при сжатии МПа 3,52 6,58

Прочность при изгибе Кизг, МПа 2,15 2,81

Отношение Кизг /Исж 0,61 0,43

Прочность сцепления с ячеистобетонным основанием (газобетон р0=900 кг/м3) Ясц, МПа 0,6 0,26

Влажностные деформации при изменении влажности от 35 до 5%, мм/м 2,45 2,15

Коэффициент деформаций при изменении температуры окружающей среды в диапазоне 0...+100 °С, °С'1 0,6 МО0 0,84-10"5

Коэффициент деформаций при изменении температуры окружающей среды в диапазоне -20...+100 °С, °С"1 1,08-10* 1,02-10*

Повышенное отношение прочности при изгибе к прочности при сжатии свидетельствует о снижении склонности к трещинообразованию.

В пятой главе исследовано влияние температурных воздействий на прочность сцепления штукатурных растворов с ячеистобетонным основанием. Для проведения экспериментов подготавливались образцы ячеисто-бетонного основания размером 350x100x50 мм, все грани которых имели поверхностную пористость после распиловки. Образцы изготовлялись из двух типов ячеистого бетона: газобетона нормального твердения, ро=850-900 кг/м3, ЯсЖ=5-5,2 МПа и пенобетона нормального твердения, ро=620-650 кг/м3, 11^=2,2-2,5 МПа. На полученные ячеистобетонные поверхности с одной стороны наносился слой штукатурного раствора толщиной 15 мм. На часть образцов ячеистого бетона наносился цементно-песчаный штукатурный раствор, на другую часть — штукатурный раствор пониженной плотности. Кроме того, штукатурные растворы делились на растворы без полимерных добавок и растворы с полимерными компонентами. При этом количество полимерных добавок при назначении для плотного раствора пересчитывалось с учетом разности в насыпной плотности сухих смесей.

Растворы твердели в нормальных условиях 28 суток, после чего подвергались циклическим температурным воздействиям: подъем температуры до плюс 100 °С и снижение до минус 20 °С. Длительность одного цикла — 48 часов. После каждых трех-пяти циклов температурных воздействий проверялась остаточная прочность сцепления штукатурных слоев с ячеистобетонным основанием. По результатам испытаний построены кривые остаточной прочности сцепления от продолжительности температурных воздействий для двух типов ячеистобетонного основания (рисунок 5).

Установлено, что при колебаниях температуры в диапазоне от +100 до -20 °С прочность сцепления растворов пониженной плотности без полимерных добавок снижается в 2,2 раза медленнее, чем прочность сцепления цементно-песчаных растворов, причем прогнозируемое полное отслоение происходит в первом случае через 38-40 циклов, во втором — через 17-18 циклов; прочность сцепления полимерцементных растворов пони-

женной плотности снижается 1,53 раза медленнее, чем у плотных поли-мерцементных растворов, причем прогнозируемое полное отслоение происходит в первом случае через 62-65 циклов, во втором — через 40-42 цикла.

количество циклов количество циклов

без полимерных добавок с полимерными добавками

Рисунок 5 — Влияние циклических температурных воздействий на остаточную прочность сцепления растворов: А — облегченного с пенобетоном, — — плотного с пенобетоном, — облегченного с газобетоном, ® _ плотного с газобетоном

Исследовано влияние поверхностной пленки на ячеистобетонных изделиях, образующихся в зоне непосредственного контакта ячеистобетон-ной массы с поверхностью формы при изготовлении, на прочность сцепления с растворами. Впервые установлено, что при отсутствии поверхностной пленки прочность сцепления для растворов без добавок выше на 17%, а для растворов с добавкой 0,37% эфира целлюлозы — на 31%, чем прочность сцепления с пенобетоном с поверхностной пленкой.

Вид образцов после испытания на отрыв от пенобетона, полученного в индивидуальных формах, приведен на рисунке 6. На рисунке четко выделяется цементная поверхностная пленка, частично оставшаяся на образце после отрыва штукатурного слоя.

Показано, что наличие поверхностной пленки при знакопеременных температурных воздействиях в течение пяти циклов снижает прочность сцепления растворов с пенобетоном в 3 раза для бездобавочных растворов и в 2,06 раза для растворов с эфиром целлюлозы, тогда как при ее отсутствии величина снижения прочности составила 1,75 и 1,58 раза соответственно.

Выявлена степень проникновения отделочного раствора в поверхностные поры основания при отсутствии поверхностной пленки. Показано, что при ручном нанесении раствора на пористую поверхность ячеистого бетона, поверхностные поры, как правило, заполняются частично. Однако, даже частичное заполнение пор оказывает положительное влияние на устойчивость затвердевшего раствора при сдвиге и нормальном отрыве от основания.

Рисунок 6 — Вид поверхностной цементной пленки на образцах штукатурных растворов после отрыва от пенобетонного основания

Исследовано влияние предварительного грунтования поверхности ячеистого бетона укрепляющей акриловой грунтовкой на прочность сцепления с растворами. Грунтовка наносилась в виде водных растворов 33, 50 и 100%-ой концентрации. Наносились растворы пониженной плотности двух видов: состоящие только из минеральных компонентов и имеющие в своем составе добавку РПП в количестве 4,9%. Результаты эксперимента приведены на рисунке 7.

Рисунок 7 — Зависи-

0,55 ---------^

мость когезионной прочности штукатурных растворов от концентрации грунтовочного покрытия

40 60 80

Концентрация раствора фунта, %

раствор с РПП -^—раствор без РПП

Установлено, что предварительное грунтование ячеистого бетона повышает прочность сцепления в контактной зоне. Для всех образцов плоскость отрыва прошла по телу штукатурного раствора. Это говорит о высокой степени монолитности соединения. Показано, что предварительное грунтование поверхности положительно сказывается на прочности сцепления как полимерсодержащих, так и минеральных растворов. Повышение концентрации водного раствора грунтовки «Тифгрунт-АК» с 33 до 100% обеспечивает прирост прочности сцепления за счет увеличения когезионной прочности для бездобавочных растворов и для растворов с добавкой 4,9% редиспергируемого порошка в среднем на 23%.

Проведенные технико-экономические расчеты показывают эффективность применения по ячеистому бетону разработанного штукатурного

состава пониженной плотности взамен применяемых сухих смесей на плотном заполнителе. Затраты на нанесение и эксплуатацию плотной штукатурки в течение 12 лет с учетом инфляции на 26% выше затрат на нанесение и эксплуатацию раствора пониженной плотности.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Впервые разработана методика подбора оптимального гранулометрического состава пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона с учетом коэффициента формы заполнителя, величины насыпной плотности заполнителя в зависимости от размера фракции, изменения ситовой характеристики пористого заполнителя в процессе приготовления раствора.

2. Установлена возможность эффективного снижения средней плотности растворов и их деформаций при изменении температур (на 53 и 34% соответственно по сравнению с цементно-песчаными растворами на кварцевом песке) посредством введения пористого заполнителя из отходов производства и применения ячеистого бетона.

3. Выявлено, что комплексное введение полимерных добавок эфира целлюлозы (ЭЦ), полимерного редиспергирумого порошка (РПП) и целлюлозного фиброволокна (ФВ) оптимального соотношения положительно влияет на физико-механические и эксплуатационные свойства растворов пониженной плотности и позволяет обеспечить водоудерживающую способность (ВУС) 99%, повысить Ясж - на 24%, Яизг - на 49%, Ясц - на 88% для штукатурного раствора и обеспечить ВУС —96%, повысить И.сж — на 12%, Яизг — на 28%, Ясц — на 80% для кладочного раствора. -

4. Впервые установлена закономерность влияния исследуемых полимерных компонентов (ЭЦ, РПП и ФВ) на деформации растворов при изменении температуры. Установлено, что РПП оказывает слабое влияние на коэффициент деформаций раствора в положительном интервале температур, но повышает его при температуре ниже 0 °С, так что коэффициент деформаций в интервале температур от -20 до +100 °С на 47% выше по срав-

нению с бездобавочным раствором. Добавка ФВ снижает коэффициент деформаций раствора на всем интервале температур от -20 до +100 °С, частично компенсируя влияние РПП при отрицательных температурах.

5. Определено влияние знакопеременных температурных воздействий на остаточную прочность сцепления отделочных слоев с ячеистобетонным основанием. Впервые установлена следующая закономерность: Ясц плотных растворов снижается при температурных воздействиях быстрее, чем Rcu, растворов пониженной плотности независимо от наличия полимерных компонентов в смеси. Наличие полимерных добавок оказывает влияние на скорость падения прочности сцепления: для бездобавочных составов Ясц облегченных растворов снижается в 2,2 раза медленнее, для полимерце-ментных растворов — в 1,53 раза медленнее, чем Ясц плотных.

6. Впервые установлено, что наличие поверхностной пленки на ячеи-стобетонном основании снижает Ясц растворов пониженной плотности в среднем на 19%, уменьшает долговечность сцепления при воздействии температур в 1,56 раза. Удаление поверхностной пленки и обработка поверхности акриловым грунтовочным составом повышает Исц растворов на 37-50% в зависимости от концентрации его водного раствора.

7. По результатам исследований разработан состав штукатурной смеси пониженной плотности на основе заполнителя из отходов ячеистого бетона. По структуре, средней плотности и величине температурных деформаций раствор близок к ячеистобетонному основанию, что обеспечивает повышенную долговечность их совместной работы. Раствор имеет следующие основные характеристики: Ясц=0,6 МПа, Rok=3,52 МПа, Rmr=2,15 МПа, марка по морозостойкости не менее F25.

8. Разработана рецептура кладочной смеси пониженной плотности с применением пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона. Качественные показатели раствора оптимизированы для работы с ячеистобетонным основанием при соблюдении необходимых требований по прочности. Раствор имеет следующие основные характеристики: Ясц=0,26 МПа, Ясж=6,58 МПа, Лизг=2,81 МПа.

9. По результатам производственной проверки эффективности разработанного отделочного состава на отделке ячеистобетонного фасада 17-ти этажного жилого дома, г. Краснодар, руководством строительной организации ООО «Стройтехносервис-Юг» принято решение об организации производства сухой отделочной смеси пониженной плотности для собственных нужд.

10. Экономический эффект от применения разработанного штукатурного состава за счет увеличения межремонтного периода за 12 лет эксплуатации составляет 35 470 рублей на 100 м2 (в ценах 2006 г. с учетом инфляции).

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Удодов С.А., Черных В.Ф., Сирота М.В. Разработка штукатурных составов для пенобетонных изделий // Вестник БГТУ: научно-теоретический журнал; материалы Международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии». — Белгород, 2005 г. - с. 234-237. Авт. - 3 с.

2. Удодов С.А., Черных В.Ф., Дятченко Е.Ю. Основы разработки штукатурного состава для пенобетона // Экология и ресурсосберегающие технологии в строительном материаловедении: международный сборник научных трудов. — Новосибирск, 2005 г. — с. 134-138. Авт. — 4 с.

3. Удодов С.А., Черных В.Ф. Особенности свойств сухих смесей с применением пористых заполнителей //. Строительные материалы. — М.: 2006 г., №3. - с. 15-17. Авт. -2 с.

4. Удодов С.А., Черных В.Ф. Штукатурные составы для ячеистых бетонов // Строительные материалы. — М.: 2006 г., №6. - с. 31-33. Авт. -2 с.

5. Удодов С.А., Черных В.Ф., Дятченко Е.Ю. Штукатурные составы пониженной плотности для пенобетонных изделий // Популярное бе-тоноведение. - С.-Пб.: 2006 г., №2. - с. 80-84. Авт. - 4 с.

6. Удодов С.А., Черных В.Ф., Давтян Д.Д. Влияние свойств поверхности пенобетонных изделий на прочностные свойства отделочных составов // Популярное бетоноведение. — С.-Пб.: 2006 г., №4. — с. 54-58. Авт. — 4 с.

7. Удодов С.А., Черных В.Ф. Применение пористого заполнителя в отделочных составах для ячеистого бетона // материалы XIII Международного семинара Азиатско-Тихоокеанской академии материалов «Строительные и отделочные материалы. Стандарты XXI века», том 1 - Новосибирск, 2006 г. - с. 171-177. Авт. - 6 с.

8. Удодов С.А., Черных В.Ф., Давыдов A.B. Вопросы повышения прочности сцепления отделочных слоев с ячеистобетонным основанием // материалы IV Международной научно-практической конференции «Бетон и железобетон в третьем тысячелетии», том 1 — Ростов-на-Дону, 2006. Ростов н/Д: изд-во Рост. гос. строит, ун-та, 2006 г. - с. 483-491. Авт.-8 с.

9. Удодов С.А. Роль пористого заполнителя и полимерных добавок в штукатурных составах для ячеистобетонного основания // Известия Куб! ТУ. Техника. Строительство. Транспорт. — Краснодар, 2006 г. (принято к печати). — Авт. — 8 с.

Ю.Патент 2246461 РФ. Заявка 2003120342/03. Комплексная добавка / Маштаков А.Ф., Черных В.Ф., Буланый Р.В., Удодов С.А. (Российская Федерация), 2003.

11 .Положительное решение на изобретение по заявке №2006105946. Сухая смесь для штукатурного раствора по ячеистому бетону / Черных В.Ф., Удодов С.А., Дуров А.Е. (Российская Федерация), 2006. (приоритет по заявке 26.02.2006 г.).

Подписано в печать 18.11.2006г. Гарнитура Тайме. Печать ризография. Бумага офсетная. Заказ № 1187 Тираж 100 экз. Усл. п. л. — 1,0.

Отпечатано в типографии ООО «Копи-Принт». Краснодар, ул. Красная, 176, оф.З. т/ф 279-2-279. ТК «Центр города»

Введение.

ГЛАВА 1 Состояние вопроса и задачи исследования.

1.1 Ячеистый бетон как эффективный стеновой материал.

1.2 Влияние температурных деформаций ячеистобетонного основания и раствора на прочность сцепления.

1.3 Требования к отделочным растворам для ячеистого бетона. 1.4 Анализ существующих строительных смесей для ячеистого бетона.

1.4.1 Плотные растворы для ячеистого бетона.

1.4.2 Облегченные растворы общего и специального назначения.

1.4.3 Облегченные растворы для ячеистого бетона.

1.5 Преимущества сухих строительных смесей.

1.6 Пути повышения прочности сцепления растворов с ячеистобе-тонным основанием.

1.7 Рабочая гипотеза. Цели и задачи исследования.

ГЛАВА 2 Материалы и методика экспериментальных исследований

2.1 Характеристика исходных материалов.

2.2 Методика исследований.

2.3 Планирование и обработка экспериментальных данных.

ГЛАВА 3 Пути снижения средней плотности строительных растворов.

3.1 Исследование свойств растворов, полученных поризацией смеси посредством воздухововлечения.

3.2 Применение пористого заполнителя.

3.2.1 Исследование свойств пористого заполнителя.

3.2.2 Выявление оптимального гранулометрического состава пористого заполнителя для отделочной смеси. 3.2.3 Выявление оптимального гранулометрического состава пористого заполнителя для кладочной смеси.

3.3 Выводы.

ГЛАВА 4 Состав и свойства отделочных и кладочных растворов пониженной плотности.

4.1 Состав и основные свойства отделочного раствора.

4.1.1 Влияние гидратной извести и молотого известняка на свойства облегченного отделочного раствора. 4.1.2 Совместное влияние эфира целлюлозы, редиспергируемого порошка и целлюлозного фиброволокна на свойства облегченного отделочного раствора.

4.1.3 Основные свойства растворной смеси и затвердевшего отделочного раствора.

4.1.4 Морозостойкость, водопоглощение и паропроницаемость отделочного раствора.

4.2 Состав и основные свойства кладочного раствора.

4.2.1 Влияние эфира целлюлозы и редиспергируемого порошка на экзотермию цементного вяжущего.

4.2.2 Влияние эфира целлюлозы и редиспергируемого порошка на свойства облегченного кладочного раствора.

4.2.3 Основные свойства растворной смеси и затвердевшего кладочного раствора.

4.2.4 Снижение средней плотности кладочного раствора с помощью пенообразователя.

4.2.5 Влияние добавки ускорителя твердения на прочность кладочных растворов пониженной плотности.

4.3 Влияние полимерных компонентов и комплексной добавки на твердение цементного камня.

4.4 Выводы.

ГЛАВА 5 Влияние внешних факторов на прочность сцепления растворов с ячеистым бетоном. Технико-экономический расчет.

5.1 Влияние температурных деформаций отделки и основания на прочность сцепления.

5.2 Влияние свойств поверхности ячеистого бетона на прочность сцепления с растворами.

5.3 Технико-экономический расчет.

5.4 Выводы.

Актуальность. Строительная отрасль на Кубани в последние годы стремительно развивается. По итогам 2005 года Краснодарский край по объему работ, выполненных в строительстве, занимает пятое место в России (после Тюменской области, Москвы, Московской области и Санкт-Петербурга) и первое место в Южном федеральном округе. В 2006 году в рамках национального проекта «Доступное и комфортное жилье - гражданам России» ввод жилья из всех источников финансирования планируется довести до 2 млн. 600 тыс. квадратных метров.

Столь высокие темпы строительства требуют применения высокоэффективных строительных материалов. Одним из таких материалов, широко применяемых в строительстве, является ячеистый бетон, теп-лофизические свойства которого позволяют не только успешно применять его в составе многослойных конструкций стен, но и возводить эффективные однослойные ограждения.

Проблемным аспектом применения изделий из ячеистых бетонов является обеспечение должного уровня долговечности штукатурных покрытий и надежности совместной работы с растворами в кладке. Кроме того, применяемые плотные растворы снижают теплотехнические параметры ограждения. Для решения этих задач требуется разработка специальных штукатурных и кладочных составов пониженной плотности.

Только в 2003 году в нашей стране было произведено 1 млн. 400 тыс. м3 автоклавного и 600 тыс. м3 неавтоклавного ячеистого бетона. Значительная доля ячеистого бетона ввозится из-за рубежа. Это дает тонны отходов производства и применения ячеистого бетона.

В связи с этим, развитие научно обоснованных принципов создания долговечных и теплотехнически эффективных штукатурных и кладочных смесей для ячеистого бетона при одновременном решении вопроса эффективного использования отходов, получаемых при его производстве и применении, является весьма актуальной проблемой.

Цель и задачи исследования. Целью работы является развитие научных представлений о повышении долговечности совместной работы растворов и ячеистобетонных оснований, а также разработка принципов создания долговечных штукатурных и кладочных смесей для ячеистого бетона посредством регулирования их вещественного состава.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- изучить способы снижения температурных деформаций растворов до уровня температурных деформаций ячеистобетонного основания посредством регулирования их средней плотности;

- разработать принципы подбора вида и гранулометрического состава пористого заполнителя для растворов пониженной плотности;

- выявить закономерности формирования основных свойств штукатурных и кладочных растворов в зависимости от качественного и количественного состава модифицирующих полимерных добавок;

- исследовать влияние знакопеременных температурных воздействий и свойств поверхности ячеистобетонного основания на прочность сцепления растворов.

Научная новизна работы состоит в том, что:

- впервые разработана методика подбора оптимального гранулометрического состава пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона с учетом коэффициента формы заполнителя, величины насыпной плотности заполнителя в зависимости от размера фракции, изменения ситовой характеристики пористого заполнителя в процессе приготовления раствора;

- установлена возможность эффективного снижения средней плотности растворов и их деформаций при изменении температур по сравнению с цементно-песчаным раствором на кварцевом песке посредством введения пористого заполнителя из отходов производства и применения ячеистого бетона; получены адекватные математические модели, описывающие совместное влияние эфиров целлюлозы (ЭЦ), редиспергируемого полимерного порошка (РПП) и целлюлозного фиброволокна (ФВ) на свойства растворов на пористом заполнителе. Установлена следующая закономерность: РПП оказывает слабое влияние на коэффициент деформации раствора при температурном воздействии в положительном интервале температур, но повышает его при отрицательной температуре. Добавка ФВ снижает коэффициент деформаций раствора на всем интервале температур от -20 до +100 °С. показано, что знакопеременные температурные воздействия снижают остаточную прочность сцепления (Ясц) штукатурных слоев с ячеистобетон-ным основанием. Впервые установлено, что И.сц плотных растворов снижается быстрее по сравнению с разработанными растворами пониженной плотности независимо от наличия полимерных компонентов в смеси; определено влияние свойств поверхности ячеистого бетона на прочность сцепления растворов. Показано, что наличие поверхностной пленки резко снижает, а предварительное грунтование основания повышает И.сц и долговечность соединения «раствор - ячеистый бетон». Дана количественная оценка этим явлениям.

На защиту выносятся: методика определения оптимального гранулометрического состава пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона с учетом особенностей его свойств; новые штукатурные и кладочные растворы пониженной плотности для ячеистого бетона и результаты исследования их свойств; результаты экспериментально-теоретических исследований влияния внешних факторов на изменение прочности сцепления облегченных растворов с ячеистобетонным основанием.

Практическая значимость результатов работы: определены качественные и количественные параметры пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона, позволяющие получать растворы со средней плотностью в затвердевшем состоянии 800-1100 кг/м .

- разработан состав штукатурной смеси пониженной плотности на основе заполнителя из отходов ячеистого бетона. По структуре, средней плотности и величине температурных деформаций раствор близок к ячеистобе-тонному основанию, что обеспечивает повышенную долговечность их совместной работы. Раствор имеет следующие основные характеристики: Ясц=0,6 МПа, 11сж=3,52 МПа, Яизг=2,15 МПа, марка по морозостойкости не менее F25. Получено положительное решение по заявке № 2006105946 «Сухая смесь для штукатурного раствора по ячеистому бетону», приоритет от 26.02.2006 г.;

- разработана рецептура кладочной смеси пониженной плотности с применением пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона. Качественные показатели раствора оптимизированы для работы с ячеистобетонным основанием при соблюдении необходимых требований по прочности. Раствор имеет следующие основные характеристики: 11сц=0,26 МПа, 11сж=6,58 МПа, Яизг=2,81 МПа;

- проведена производственная проверка разработанной штукатурной смеси пониженной плотности на строительном объекте 17-этажного жилого дома. По результатам испытаний руководством строительной организации принято решение о налаживании производства предлагаемой сухой смеси для собственных нужд;

- рекомендованы способы подготовки поверхности ячеистого бетона для повышения прочности сцепления и эксплуатационной долговечности растворов.

Достоверность результатов исследований обеспечена использованием стандартных методов испытаний, применением поверенного испытательного оборудования и средств измерений. При постановке экспериментов применены методы математического планирования, обработка экспериментальных данных произведена с применением современной вычислительной техники и программного обеспечения. Количество контрольных образцов, используемых в экспериментах, обеспечивает доверительную вероятность 0,95 при погрешности измерений не более 10 %. Справедливость выводов подтверждается непротиворечивостью основным положениям строительного материаловедения, а также производственной проверкой результатов лабораторных исследований.

Апробация. Основные результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на: * - Международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии» (г. Белгород, 2005 г.);

- IV-й Международной научно-практической конференции «Бетон и железобетон в третьем тысячелетии» (г. Ростов-на-Дону, 2006 г.);

- XIII Международном семинаре Азиатско-Тихоокеанской академии материалов «Строительные и отделочные материалы. Стандарты XXI века» (г. Новосибирск, 2006 г.);

- в сборнике «Известия КубГТУ. Техника. Строительство. Транспорт» (г. Краснодар, 2006 г.), на расширенном заседании кафедры «Производства строительных изделий и конструкций» КубГТУ (г. Краснодар, 2003-2006 гг.).

Публикации. Основное содержание диссертации изложено в 9 печатных работах (в том числе две - в журналах ВАК РФ, одна без соавторов -принята к печати). По результатам исследований получен патент РФ на изо-В бретение и положительное решение о выдаче патента РФ на изобретение.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, основных выводов, списка использованной литературы и приложений. Работа изложена на 188 страницах машинописного текста, содержит 26 таблиц, 38 рисунков, библиографию из 161 наименования и 5 приложений на 34 страницах.

Основные выводы

1. Впервые разработана методика подбора оптимального гранулометрического состава пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона с учетом коэффициента формы заполнителя, величины насыпной плотности заполнителя в зависимости от размера фракции, изменения ситовой характеристики пористого заполнителя в процессе приготовления раствора.

2. Установлена возможность эффективного снижения средней плотности растворов и их деформаций при изменении температур (на 53 и 34% соответственно по сравнению с цементно-песчаными растворами на кварцевом песке) посредством введения пористого заполнителя из отходов производства и применения ячеистого бетона.

3. Выявлено, что комплексное введение полимерных добавок эфира целлюлозы (ЭЦ), полимерного редиспергирумого порошка (РПП) и целлюлозного фиброволокна (ФВ) оптимального соотношения положительно влияет на физико-механические и эксплуатационные свойства растворов пониженной плотности и позволяет обеспечить водоудерживающую способность (ВУС) 99%, повысить Ясж - на 24%, Яизг - на 49%, Ясц - на 88% для штукатурного раствора и обеспечить ВУС -96%, повысить Ясж - на 12%, Яизг - на 28%, Ясц - на 80% для кладочного раствора.

4. Впервые установлена закономерность влияния исследуемых полимерных компонентов (ЭЦ, РПП и ФВ) на деформации растворов при изменении температуры. Установлено, что РПП оказывает слабое влияние на коэффициент деформаций раствора в положительном интервале температур, но повышает его при температуре ниже 0 °С, так что коэффициент деформаций в интервале температур от -20 до +100 °С на 47% выше по сравнению с бездобавочным раствором. Добавка ФВ снижает коэффициент деформаций раствора на всем интервале температур от -20 до +100 °С, частично компенсируя влияние РПП при отрицательных температурах.

5. Определено влияние знакопеременных температурных воздействий на остаточную прочность сцепления отделочных слоев с ячеистобетонным основанием. Впервые установлена следующая закономерность: Ясц плотных растворов снижается при температурных воздействиях быстрее, чем Ясц растворов пониженной плотности независимо от наличия полимерных компонентов в смеси. Наличие полимерных добавок оказывает влияние на скорость падения прочности сцепления: для бездобавочных составов Ясц облегченных растворов снижается в 2,2 раза медленнее, для полимерцементных растворов - в 1,53 раза медленнее, чем Ясц плотных.

6. Впервые установлено, что наличие поверхностной пленки на ячеи-стобетонном основании снижает Ясц растворов пониженной плотности в среднем на 19%, уменьшает долговечность сцепления при воздействии температур в 1,56 раза. Удаление поверхностной пленки и обработка поверхности акриловым грунтовочным составом повышает Лсц растворов на 37-50% в зависимости от концентрации его водного раствора.

7. По результатам исследований разработан состав штукатурной смеси пониженной плотности на основе заполнителя из отходов ячеистого бетона. По структуре, средней плотности и величине температурных деформаций раствор близок к ячеистобетонному основанию, что обеспечивает повышенную долговечность их совместной работы. Раствор имеет следующие основные характеристики: Ясц=0,6 МПа, Ясж=3,52 МПа, Rn3r=2,15 МПа, марка по морозостойкости не менее F25.

8. Разработана рецептура кладочной смеси пониженной плотности с применением пористого заполнителя из отходов ячеистого бетона. Качественные показатели раствора оптимизированы для работы с ячеистобетонным основанием при соблюдении необходимых требований по прочности. Раствор имеет следующие основные характеристики: Ясц=0,26 МПа, Ясж=6,58 МПа, Яизг=2,81 МПа.

9. По результатам производственной проверки эффективности разработанного отделочного состава на отделке ячеистобетонного фасада 17-ти этажного жилого дома, г. Краснодар, руководством строительной организации ООО «Стройтехносервис-Юг» принято решение об организации производства сухой отделочной смеси пониженной плотности для собственных нужд.

10. Экономический эффект от применения разработанного штукатурного состава за счет увеличения межремонтного периода за 12 лет эксплуатации составляет 35 470 рублей на 100 м (в ценах 2006 г. с учетом инфляции).

1. Адам Н.К. Физика и химия поверхностей / под ред. Ахматова А.С. М.: ОГИЗ, 1947.-552 с.

2. Адамсон А. Физическая химия поверхностей / под. ред. Зорина З.М., Мул-лера В.М. М.: изд-во «МИР», 1979. - 568 с.

3. Ахназарова C.JL, Кафаров В.В. Методы оптимизации эксперимента в химической технологии / изд. второе дополн. и перераб. М.: Высшая школа, 1985.-327 с.

4. Ахмедьянов P.M. Легкие наружные штукатурные строительные растворы с вермикулитовым заполнителем // автореферат дисс. . канд. техн. наук. -Челябинск, 2002 г.

5. Ахтямов Р.Я. Применение вспученного вермикулита в технологии производства специальных видов сухих строительных смесей // Строительные материалы. 2001, №4.

6. Ахундов А. Ячеистые бетоны. Почему их медленно внедряют в широкую практику // Строительная газета. 2004, №11.

7. Балмасов Г.Ф., Мешков П.И. Сравнительный анализ европейского и азиатского рынков химических добавок для сухих строительных смесей // Строительные материалы. 2006, №3.

8. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: изд-во АСВ, 2002. - 500 с.

9. Баженов Ю.М., Коровяков В.Ф., Денисов Г.А. Технология сухих строительных смесей. М.: изд-во АСВ, 2003 г. - 96 с.

10. Бахтамян Д.Б., Шамрай И.А. Исследование фазового состава стеновых материалов разного срока давности // Сб. тез. докл. II Международного студенческого форума, ч. 4. Белгород: изд. БГТУ им. Шухова, 2004.

11. Беленцов Ю.А. Формирование оптимального гранулометрического состава заполнителя растворов // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2005, №9, с. 36-37.

12. Берлин А.А., Вольфсон С.А., Ошмян В.Г. Принципы создания полимерных композиционных материалов. М.: Химия, 1990.

13. Бикерман Я.О. Новые представления о прочности адгезионных связей полимеров // Успехи химии. 1972, т. 41, №12.

14. Бондаренко В.М., Бакиров P.O., Назаренко В.Г., Римшин В.Н. Железобетонные и каменные конструкции. М.: Высшая школа, 2004. - 876 с.

15. Бородуля А. В. Сухие строительные смеси на цементной основе с улучшенными теплозащитными свойствами // автореферат дисс. . канд. техн. наук. С-Петербург, 2004 г.

16. Бродский Ю.А., Чурилин Б.Б., Зайцева И.В. Установки по производству сухих строительных смесей для предприятий малой и средней мощности // Строительные материалы. 2001,№2. - с. 18.

17. Бужевич Г.А. Легкие бетоны на пористых заполнителях. М.: Стройиз-дат, 1970.-с. 272.

18. Василик П.Г., Голубев И.В. Применение волокон в сухих строительных смесях // Строительные материалы. 2002, №9.

19. Василик П.Г., Голубев И.В. Трещины в штукатурках // Строительные материалы. 2003, №4.

20. Волженский А.В., Гладких К.В. Об улучшении свойств изделий из ячеистых бетонов с учетом деформаций при изменении влажности. // сб. трудов «Производство и применение в строительстве ячеистых материалов на минеральных вяжущих». -М.: 1964, с. 32-41.

21. Волженский А.В., Силаенков Е.С. Деформация автоклавных мелкозернистых бетонов при изменении их влажности // Бетон и железобетон. 1959, №4.

22. Волокнистая смесь. Fasermischung: патент Германия 10055486, МПК7 С 04 14/38, С 04 В 14/42, Herrfeld Marcus, №10055486.5; Заявлено 09.11.2000; Опубликован 23.05.2002.

23. Вылегжанин В.П. Ячеистые бетоны для России // Стройпрофиль. -2005, №1.

24. Вытчиков А.Ю., Тихонов М.А., Шварц A.J1. Первый опыт применения монолитного пенобетона в строительстве // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI в. 2006, №2, с. 58-59.

25. Гензлер М.Н., Линдерберг С.А. Пенобетонщик. Л.: Главная редакция строительной литературы, 1936.

26. Гонтарь Ю.В., Чалова А.И. Модифицированные сухие смеси для отделочных работ // Строительные материалы. 2001, №4.

27. Горчаков Г.И. Коэффициенты температурного расширения и температурные деформации строительных материалов / Г.И. Горчаков, И.И. Лифанов, Л.Н. Терехин. -М.: Стройиздат, 1968. 170 с.

28. Горбунова О.А., Локтева Т.Е. Эффективные материалы на основе старо-оскольского вспученного перлитового песка // Сборник тезисов докладов ч. 4 II Международного студенческого форума «Образование, наука, производство». Белгород, 2004.

29. Горшков B.C., Тимашев В.В. Методы физико-химического анализа вяжущих веществ. М.: Высшая школа, 1963. - 287 с.

30. ГОСТ 25485 Бетоны ячеистые. Технические условия. М.: Госстрой СССР, 1989-03-30.-17 с.

31. Гусенков С.А., Краснов М.В., Чистов Ю.Д. Высокотехнологичное оборудование для изготовления неавтоклавного пенобетона // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2005, №4.

32. Дергунов С.А. Комплексный подход к проектированию составов сухих строительных смесей общестроительного назначения // автореферат дисс. . канд. техн. наук: Самара, 2005 г.

33. Добрякова Л.И., Скуратова Н.А. Индустриальная отделка зданий // Сб. трудов ВНИИНСИ, вып. 16(24). М.: Госстройиздат, 1967, с. 29-30.

34. Дьяченко Е.И., Сушенков А.Н. Роль зернового состава заполнителя в сухих строительных смесях // Сб. тезисов докладов I международной конференции BaltiMix: С.-Петербург. -2001, с. 83-87.

35. Евдакимов А.В. Сухие водоразбавляемые латексы для строительных и лакокрасочных материалов // Строительные материалы. 1999, №11.

36. Евсеев Л.Д. Внутреннее и наружное утепление строительных ограждающих конструкций // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века.-2006, №2.

37. Ергешев Р.Б., Родионова А.А., Горецкая Е.А. Сухие смеси с использованием минеральных отходов промышленности Казахстана // Строительные материалы. 2001, №11.

38. Естемесов З.А., Васильченко Н.А., Султанбеков Т.К., Шаяхметов Г.З. Влияние Тилозы на процессы гидратации цемента // Строительные материалы.-2000, №7.

39. Завадский В.Ф. Комплексный подход к решению проблемы теплозащиты стен отапливаемых зданий // Строительные материалы. 1999, №2. - с. 3334.

40. Захезин А.Е., Черных Т.Н., Трофимов Б.Я., Крамар Л.Я. Влияние редис-пергируемых порошков на свойства цементных строительных растворов // Строительные материалы. 2004, №10.

41. Зозуля П.В. Оптимизация гранулометрического состава и свойств заполнителей и наполнителей для сухих строительных смесей // Сб. тезисов докладов III международной конференции BaltiMix: С.-Петербург. 2003, с. 1213.

42. Зубехин А.П., Страхов В.И., Чеховский В.Г. Физико-химические методы исследования тугоплавких неметаллических и силикатных материалов // С.-Пб.: «Синтез», 1995.-190 с.

43. Изменение №3 СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника» Бюллетень строительной теплотехники. 1995.

44. Изоляционная перлитовая система на минеральной основе. Perlit-Dammstoff-System aufmineralischer Basis: заявка 10021653 Германия, МПК7 С 04 В 14/18, С 04 В28/26. Kuchenbecker Jorg, Pelzer Wolfgang. №10021653.6;

45. Заявл. 04.05.2000; опубл. 08.11.2001 Нем.

46. Инструкция по применению и работе с сухими смесями ОАО «Забудова». ЧУП «Завод сухих смесей», ОАО «Забудова», 2004.

47. Иваницкий В.В., Бортников А.В., Гаравин В.Ю., Бугаков А.И. Новый вид пенообразователя для производства пенобетона // Строительные материалы. -2001, №5.

48. Касторных Л.И. Добавки в бетоны и строительные растворы. Ростов н/Д.: Феникс, 2005.-221 с.

49. Казарновский З.И. Сухие смеси новые возможности в строительстве / З.И. Казарновский, Г.Н. Савилова // Строительные материалы. - 1999, №2. -с. 20-21.

50. Киреев В.А. Краткий курс физической химии. М.: - ГНТИ Химической литературы, 1959. - 599 с.

51. Коваленко Ю.Н., Шевченко В.П., Михайленко И.Д. Краткий справочник архитектора. Гражданские здания и сооружения. Киев: «Буд1вельник», 1975.-704 с.

52. Козлов В.В. Сухие строительные смеси. М.: Изд-во АСВ, 2000. - 96 с.

53. Козлов В.В., Козловский А.И. Оценка монолитности клеевых соединений пенополистиролбетона на полимерцементных клеевых композициях // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2003, №2.

54. Коломиец И.В. Аэрированные легкие бетоны и растворы с пористыми заполнителями и их применение в производстве стеновых камней и плит перегородок // автореферат дисс. канд. техн. наук: С-Петербург, 2003 г.

55. Кудряков А.И., Аниканова JI.A., Копаница Л.О., Герасимов А.В. Влияние зернового состава и вида наполнителей на свойства строительных растворов // Строительные материалы. 2001, №11, с. 28-29.

56. Лесовик B.C., Коломацкий А.С. Актуальные вопросы развития пенобетона в России // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века.-2005, №4.

57. Липатов Ю.С. Будущее полимерных композиций. Киев: «Наукова думка», 1984.- 135 с.

58. Логанина В.И., Орентлихер Л.П. Качество отделки строительных изделий и конструкций красочными составами: Монография. М.: изд-во АСВ, 2002 г. - 144 с.

59. Лысенко Е.И., Котлярова Л.В., Ткаченко Г.А., Трищенко И.В., Юндин А.Н. Современные отделочные и облицовочные матералы. Ростов н/Д.: Феникс, 2003.-448 с.

60. Макаричев В.В., Левин Н.И. Расчет конструкций из ячеистых бетонов. -М.: Госстройиздат, 1961.

61. Макарова Л. В. Повышение трещиностойкости защитно-декоративных покрытий наружных стен зданий // автореферат дисс. . канд. техн. наук: Пенза, 2004 г.

62. Макридин Н.И., Логанина В.И., Макарова Л.В. Прогнозирование трещиностойкости защитно-декоративных покрытий цементных бетонов // Промышленная окраска. -2003, №4, с. 26-28.

63. Марчюкайтис Г.В., Забуленис Д.Р., Гнип И.Я. Влияние состава штукатурного раствора на его деформативные свойства // Строительные материалы. -2003, №9, с. 36-38.

64. Матросов Ю.А., Бутовский И.Н., Тишенко В.В. Новые изменения СНиП в строительной теплотехнике // Жилищное строительство. 1995, №10.

65. Мешков П.И. Реология модифицированных строительных растворов. Сб. докладов 2-ой международной нучно-технической конференции «Современные технологии сухих смесей в строительстве», С-Петербург, 2000.

66. Мешков П.И., Мокин В.А. Способы оптимизации составов сухих строительных смесей // Строительные материалы. 2005, №5.

67. Мешков П.И., Мокин В.А. От гарцовки к модифицированным сухим смесям // Строительные материалы. - 1999, №3.

68. Микульский В.Г., Горчаков Г.И., Козлов В.В., Куприянов В.Н., Орент-лихер Л.П., Рахимов Р.З., Сахаров Г.П., Хрулев В.М. Строительные материалы. М.: Изд-во АСВ, 2004. - 536 с.

69. Моргун В.Н. Структурообразование и свойства фибропенобетонов неавтоклавного твердения с компенсированной усадкой // автореферат дисс. . канд. техн. наук: Ростов-на-Дону, 2004 г.

70. Моргун Л.В. Эффективность применения фибробетона в современном строительстве. // Строительные материалы. 2002. №3, с. 16-17.

71. Налимова А.В. Полимерцементные композиции с компенсированной усадкой для наливных полов // автореферат дисс. . канд. техн. наук: Ростов-на-Дону, 2006 г.

72. Новые сухие строительные смеси Кнауф на основе цемента // Строительные материалы. 2004, №10.

73. Орентлихер Л.П. Некоторые особенности контактного слоя легкого бетона на пористых заполнителях // Строительные материалы, оборудования, технологии XXI века. 2005, №9.

74. Осипов Л.Г., Сербииович П.П., Красеиский В.Е. Гражданские и промышленные здания, изд. III. М.: «Высшая школа», 1964.-484 с.

75. Основы технологии переработки пластмасс / Под редакцией В.Н. Кулез-нева, В.К. Гусева. М.: Химия, 1995.

76. Панченко А.И. Критерии стойкости бетона к атмосферным воздействиям с позиции механики разрушения // Известия вузов. Строительство. 1995, №2, с. 55-60.

77. Панченко А.И., Несветаев Г.В. Сухие смеси в России: особенности производства и применения // Строительные материалы. 2002, №5.

78. Паплавскис Я. Ячеистый автоклавный бетон AEROC поможет избежать теплопотерь // Популярное бетоноведение. 2006, №2.

79. Парикова Е.В. Сухие гипсовые отделочные смеси с введением карбоната, гидроксида кальция и отечественной метилцеллюлозы // автореферат дисс. канд. техн. наук: Новосибирск, 2004 г.

80. Паутов П.А. Получение и свойства легких пенорастворов на модифицированных пенообразующих добавках // автореферат дисс. канд. техн. наук: С.-Петербург, 2003.

81. Песцов В.И. Современное состояние и перспективы развития производства сухих строительных смесей в России / В.И. Песцов, Э.Л. Большаков //Строительные материалы. 1999, №3. - с.3-5.

82. Песцов В.И., Оцоков К.А., Вылегжанин В.П., Пинскер В.А. Эффективность применения ячеистых бетонов в строительстве России // Строительные материалы. 2004, №3.

83. Полимерцементные составы и способы их изготовления. Polymer-cement composites and methods of making same: патент 6569923 США, МПК7 С 04 В 16/04. Slagter John Т., № 09/528336; заявл. 17.03.2000; опубл. 27.05.2003.

84. Попов JT.H. Строительные материалы и детали. М.: Стройиздат, 1986. -336 с.

85. Поризованная строительная смесь: патент 2177925, Россия, МПК7 С 04 В 38/00, 28/30. ЗАО «Спецстройсмеси», Захаров С.А., Мамулат С.Л., Бочков В.И., Бушуев B.C., Герасимов А.В., Зуев М.А., №2001103624/03; Заявл. 09.02.2001, Опубл. 10.01.2002.

86. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84).-М.: ЦНИИ промзданий, 1984-11-30.-321 с.

87. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов (к СНиП 2.03.01-84). М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1985-04-16.-70 с.

88. Прошин А.П., Береговой В.А., Береговой A.M., Волкова Е.А. Ячеистые бетоны для тепловой защиты зданий и сооружений // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2002, №4.

89. Прошин А.П., Береговой В.А., Береговой A.M., Волкова Е.А. Ячеистые бетоны для тепловой защиты зданий и сооружений // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2002, №4.

90. Рекитар Я.А. Рынок строительных материалов и проблемы привлечения иностранных инвестиций // Строительные материалы. 2000, №1. - с. 19.

91. Рекомендации по применению стеновых мелких блоков из ячеистых бетонов. 2-е издание исправленное и дополненное. М.: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко. 1992.

92. Рекомендации по отделке ячеистобетонных стен жилых и промышленных зданий. -М.: НИИЖБ Госстроя СССР. 1987.

93. Ремонт с использованием теплоизоляционной штукатурки. Ungewohnlich aber es halt // Bautenschutz und Bausanier. - 2002, 25, №4, c. 4851.

94. Рожкова Г.А., Хрулев B.M. Повышение качества отделки панелей стен // доклады научно-технической конференции по местным строительным материалам и полносборному строительству, ч.1, Владивосток: 1970, с. 60-68.

95. Рубцова В.Н., Дергунов С.А. Оптимизация минеральной части сухих строительных смесей // Сб. тезисов докладов III международной конференции BaltiMix: С.-Петербург. 2003, с. 41-46.

96. Руссу И.В. Зависимость адгезии полимерных покрытий от свойств лакокрасочных материалов и особенностей бетонного субстрата // Строительные материалы. 2004, №5.

97. Руссу И.В. Повышение адгезии лакокрасочных покрытий к бетону // Промышленное и гражданское строительство. -2003, №1, с. 44-46.

98. Сахаров Г.П., Курнышев Р.А. Потенциальные возможности неавтоклавных поробетонов в повышении эффективности энергосберегающих конструкций // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века.-2005, №5.

99. Северинова Г.В., Копылов В.П., Громов Ю.Е. Прогрессивные направления в производстве сухих строительных смесей // Промышленное и гражданское строительство. 1998, №4. - с. 52-53.

100. Семченков А.С. Утепляйся на долго // Строительный эксперт. 2001, №2-3.

101. Силаенков Е.С. Долговечность изделий из ячеистых бетонов. М.: Стройиздат, 1986. - 175 с.

102. Силаенков Е.С. Долговечность крупноразмерных изделий из автоклавных ячеистых бетонов. М.: Изд-во литературы по строительству, 1964. -117с.

103. Силаенков Е.С. Напрасно отвернулись от однослойных стен // Строительные материалы. -1999, №9.

104. Славчева Г.С. Структурные факторы управления эксплуатационной деформируемостью цементного поризованного бетона для монолитных конструкций// автореферат дисс. канд. техн. наук: Воронеж, 1998 г.

105. Смирнов В.А., Ефимов Б.А., Кульков О.В. Материаловедение для отделочных строительных работ. М.: изд-во «Академия», 2003. - 288 с.

106. СН 277-80 Инструкция по изготовлению изделий из ячеистого бетона. М.: Госстрой СССР, 1980.

107. СНиП 3.04.01-87 Изоляционные и отделочные покрытия. М.: Госстрой СССР, 1987

108. СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника». введен 1979-07-01. - М.: Минстрой России, 1995. - 35 с.

109. Солтамбеков К.Т., Бондарева В.М., Махамбетова У.К., Естемесов З.А. Когезионные свойства полимерцементной клеевой композиции // Строительные материалы. 2001, №4.

110. СП 82-101-98 Приготовление и применение растворов строительных. -М.: Госстрой России, 17-06-1998. 36 с.

111. Способ приготовления дисперсно-армированного строительного раствора: патент Россия, МПК7 В 28 С 5/40. Бондарев Ю.Л., Попов В.А., Бондарева И.Л., №2001131871/03; Заявлено 09.11.2000; опубликован 27.10.2002.

112. Сухая смесь для приготовления штукатурки по газобетону: патент Россия, МПК7 С 04 В 28/02 С 04 В 111/20. Меркурьев М.В. №2000133084/03; Заявлено 20.12.2000; опубликован 20.10.2002.п

113. Сухая смесь для легкого строительного раствора: патент Россия, МГПС С 04 В 38/00. Тихонов Ю.М., Зверев В.Б., Коломиец И.В. №2003136129/03; Заявлено 11.12.2003; опубликован 10.05.2005.

114. Сухие смеси в современном строительстве / В.А. Безбородов, В.И. Белая,

115. П.И. Мешков и др. Новосибирск: НГАС, 1998. - 94 с.

116. Тихонов Ю.М., Коломиец И.В. Аэрированные легкие бетоны и растворы с высокопористыми заполнителями // Строительные материалы. 2004, №11.

117. Тонков И.Л. Исследование физико-механических свойств полистиролбе-тона как материала для ремонта стен из ячеистого бетона // автореферат дисс. . канд. техн. наук: Пермь, 1999 г.

118. Трофимов Б.Я., Ахтямов Р.Я., Ахмедьянов P.M. Теплоизоляционные штукатурные растворы с вермикулитовым заполнителем // Цемент. 2002, №3, с.38-39.

119. Удодов С.А., Черных В.Ф., Дятченко Е.Ю. Основы разработки штукатурного состава для пенобетона // Экология и ресурсосберегающие технологии в строительном материаловедении: международный сборник научных трудов. Новосибирск, 2005 г.

120. Урецкая Е.А., Жукова Н.К., Филипчик З.И., Плотникова Е.М., Кухта Т.Н., Конюшик И.О. Модифицированные сухие смеси «Полимикс» в современном строительстве // Строительные материалы. 2005, №5.

121. Ухова Т.А., Тарасова JI.A. Ячеистый бетон эффективный материал для однослойных ограждающих конструкций жилых зданий // Строительные материалы. - 2003, №2.

122. Хархардин А.И., Веснин JI.C. Опыт освоения массового производства пенобетонных изделий // Строительные материалы. 1999, №2.

123. Хихлуха JT.B. Ресурсосбережение при строительстве и реконструкции жилья // Строительные материалы. 1996, №3.

124. Цюрбригген Р., Дильгер П. Дисперсионные полимерные порошки особенности поведения в сухих строительных смесях // Строительные материалы. - 1999, №3.

125. Чаус К.В., Чистов Д.Ю., Лабзина Ю.В. Технология производства строительных материалов, изделий и конструкций. М.: Стройиздат, 1988. - 422 с.

126. Черных В.Ф. Пенобетон становится лучше // Строительство. Архитектура.-2005, №19.

127. Черных Т.Н., Трофимов Б.Я., Крамар Л.Я. Влияние эфиров целлюлозы на свойства растворных смесей и растворов // Строительные материалы. -2004, №4.

128. Шибаева Г.Н., Плотникова Т.Н. Формирование структуры и взаимодействие компонентов в отделочных составах // Вестн. Хакас, техн. ин-та филиал Краснояр. гос. техн. ун-та, 2001, №9, с. 115-118.

129. Щетинин Ю.И. РОДИПОР новинка на строительном рынке теплоизоляционных материалов // Строительные материалы. - 2003, №3.

130. Щетинин Ю.И. РОДИПОР теплоизоляционный материал нового поколения // Строительная теплофизика: сборник докладов научно-практической конференции ССК. -2004, с. 47-49.

131. Эльсабе П. Киерсли Использование пенобетона в строительной индустрии // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2005, №10.

132. Энциклопедия современной техники. Строительство / под ред. Караваева Г.А. М.: Изд-во «Советская энциклопедия», 1962. - 468 с.

133. Юндин А.Н., Гусейнова В.В. Влияние ускорителей схватывания на экзо-термию цементного теста // Вестник БГТУ им. Шухова, ч. 9. Белгород: изд-во БелГТАСМ, 2005, с. 278-280.

134. Юрков .О.И., Кудревич О.О., Гончарик В.Н., Гарнашевич Г.С. О теплотехнических характеристиках ячеистого газосиликата автоклавного твердения // Строительные материалы. 2004, №3. - с. 42-43.

135. Bikerman J.J. The Science of Adhesive Joints, 2nd ed., Academic Press, New York, 1968.

136. Czagowiec Z. Lekka zaprawa muraska Termor // Biuletyn Informacyjny о Budownictwie. 1985, №12, p. 44-46.

137. E. Ch. Bayer, Deutch. Pat., 421777 (1924).

138. E. Ch. Bayer, US Pat., 1794272 (1931).155. http://www.utsrus.com/chem/articles.php

139. Reschke Th., Thielen G. Einfiub der Granulometrie der Feinstoffe auf die Festigkeits und Gefugeentwicklung Von Mortel und Beton. 14 Internationale Baustofftagung IBAUSIL, Weimar, 20-23 sept; 2000 j, s. 1-0289-1-0299.

140. Schumann D. Putz fur Bauwerke Arbeite // Baugeverbe. 1981. №22, S. 28-34.

141. Senouillet P. (Исследование усадки ячеистого бетона) // Revne des Mat. de construction, 1954, ноябрь; 1955, февраль.

142. Stark U., Reinold M., Muller A. Neue Methoden zur Messung der Korngrobe und Kornform von Mikro bis Makro //15 Inernationale Baustofftagung IBAUSIL, Weimar, 20-23 sept, 2003 j, s. 1-1369-1-1380.

143. Ulfstedt L.T. Vorfabzizierbe oberflochen homdlemy auf Siporex fasaden. Rilem, light weigt concrete. Goteberg, 1961.

144. Yan Handong, Sun Wei. (Исследование аутогенной и сухой усадки растворов с золой-унос) //J. Chin. Ceram. Soc. 2003, 31, №5, с. 428-433.