автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Эффективные цементные штукатурные растворы с полыми стеклянными микросферами

На правах рукописи

V

ПАШКЕВИЧ Анастасия Александровна

ЭФФЕКТИВНЫЕ ЦЕМЕНТНЫЕ ШТУКАТУРНЫЕ РАСТВОРЫ С ПОЛЫМИ СТЕКЛЯННЫМИ МИКРОСФЕРАМИ

05.23.05 - Строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва - 2009

О 3 да да

003472019

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении вы шего профессионального образования Московском государственном стро тельном университете.

Научный руководитель

- доктор технических наук, профессор Орешкин Дмитрий Владимирович

Официальные оппоненты

- доктор технических наук, профессор Коровяков Василий Федорович

- кандидат технических наук Бессонов Игорь Вячеславович

Ведущая организация

ФГУП «СПЕЦПРОЕКТРЕСТАВРАЦИЯ»

Зашита состоится » 2009 г. в 15-30 часов на заседани

диссертационного совета Д 212.138.02 при ГОУ ВПО Московском государст венном строительном университете по адресу: 129337, г. Москва, Ярославско шоссе, д. 26, ауд. 128 КМК.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО Московског государственного строительного университета.

Автореферат разослан » 2009 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук, профессор

Алимов JI.A,

ОБЩЕЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Актуальность. Задачей технологий с применением цементных штукатурных растворов являются обеспечение высокого уровня качества применяемых защитно-декоративных покрытий и их стабильность. Высокие технологические и эксплуатационные параметры могут быть обеспечены за счет использования в цементных штукатурных растворах эффективных заполнителей.

Широко используют штукатурные растворы, обладающие высокими средней плотностью, теплопроводностью и паропроницаемостью при существенной водопотребности, что нарушает теплотехническую однородность ограждающей конструкции и приводит к утолщению наружных стен.

Решением задачи является повышение технологических и эксплуатационных свойств цементных штукатурных растворов на основе полых стеклянных микросфер - ПСМС, что достигается путем обеспечения нормального паропе-реноса, исключения накопления влаги в конструкции стены, повышения теплоизоляционных свойств ограждающей конструкции при значительном увеличении прочности штукатурного раствора, уменьшении его средней плотности и водопоглощения при сохранении требуемой морозостойкости.

Работа выполнена в соответствии с проектом «Разработка и оптимизация энерго-, ресурсосберегающих технологий производства и применения эффективных строительных материалов, изделий и конструкций» Министерства образования и науки РФ, НИР МГСУ.

Цель и задачи. Основной целью диссертации является получение эффективных цементных штукатурных растворов с полыми стеклянными микросферами.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи:

• обосновать возможность применения полых стеклянных микросфер в цементных штукатурных растворах;

• изучить физико-механические и реологические свойства, пористость, паро-проницаемость цементных штукатурных растворов.

• разработать и оптимизировать составы эффективных штукатурных растворов с заданными физико-механическими, реологическими, технологическими и эксплуатационными свойствами;

• разработать Технические условия, Технологический регламент для штукатурных растворов, опробовать их в производственных условиях и оценить технико-экономический эффект.

Научная новизна

• Обосновано получение облегченных низкотеплопроводных цементных штукатурных растворов для ограждающих конструкций путем применения в качестве заполнителя полых стеклянных микросфер и суперпластификатора, улучшающих пластическо-вязкие свойства раствора, снижающих общую пористость и средний диаметр пор, а также формирующих более качественную контактную зону между цементной матрицей и микросферами за счет образования низкоосновных гидросиликатов кальция.

• Получены графо-аналитические зависимости реологических свойств, пористости, влажности, паропроницания, водоудерживающей способности, прочности сцепления с различными основаниями штукатурных растворов от расхода микросфер и количества суперпластификатора.

• Получены математические модели физико-механических и реологических свойств штукатурных растворов в зависимости от количества микросфер и суперпластификатора, которые необходимы для оптимизации состава композиции.

• Установлено, что водоудерживающая способность, прочность при сжатии, изгибе и сцеплении с основанием штукатурных растворов повышаются при увеличении вязкости и связности, характеризуемой снижением глубины погружения конуса от 10... 14 до 4...8 см, обусловленным уплотнением структуры и поверхностной активностью микросфер.

• Теоретически обоснованы и количественно установлены значения пластической прочности и предельного напряжения сдвига для штукатурных растворов

во времени, общей пористости цементной матрицы затвердевшего раствора от общей пористости раствора. Практическая значимость

• Получены и оптимизированы составы эффективных цементных штукатурных растворов с полыми стеклянными микросферами, отличающиеся пониженной плотностью (до 0,8 г/смЗ), водопотребностью и повышенным сопротивлением паропроницаншо по сравнению с традиционными штукатурными растворами.

• Разработана технология получения и применения штукатурных растворов с ПСМС и суперпластификатором, включающая дозирование компонентов по массе, перемешивание, набрызг, грунтование и накрывку при оштукатуривании поверхности.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы доложены и обсуждены на следующих научно-практических конференциях: Всероссийская конференция «Большая нефть: реалии, проблемы, перспективы. Нефть и газ европейского Северо-Востока» (г. Ухта, УхГТУ, 2006 г.); на юбилейной научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава Института строительства и архитектуры МГСУ (Москва, МГСУ, 2006 г.); на 4-й и 5-й международных научно-практических конференциях молодых ученых, аспирантов и докторантов «Строительство-формирование среды жизнедеятельности» (Москва, МГСУ, 2006, 2007 гг.); на научно-технической конференции с международным участием, посвященной 50-летию 1ГИИСФ «Строительная физика в XXI веке» (Москва, НИИСФ, 2006 г.), на V международной конференции «Надежность и долговечность строительных материалов, конструкций и оснований фундаментов (Волгоград, ВолГАСУ, 2009 г.), на семинаре «Построим малоэтажную Россию» в рамках Круглого стола «Третий Всероссийский день строительного кирпича», ЦБК «Экспоцентр» (Москва 2009 г.), на заседании кафедры строительных материалов МГСУ (Москва, 2009 г.). Внедрение результатов исследований. На основании исследований были разработаны и введены в действие: «Технологический регламент на приготовление

и применение штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами», Москва, 2005 г., «Штукатурный раствор с полыми стеклянными микросферами», ТУ 4140-073-02066525-2005, Технические условия», Москва, 2005 г., внедрение которых в г. Ижевске позволило получить экономический эффект свыше 75 тыс. рублей.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, общих выводов, списка использованной литературы, включающего 124 наименования, и 3 приложения. Работа изложена на 151 страницах текста, иллюстрирована 26 рисунками, имеет 33 таблицы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Обобщение современных достижений и нормативных требований показало, что в настоящее время практически нет штукатурных растворов, имеющих среднюю плотность меньше 800 кг/м3. Широко используют штукатурные растворы, обладающие высокими средней плотностью и теплопроводностью, что приводит к снижению теплотехнической однородности ограждающей конструкции, и, как следствие, утолщению наружных стен. Известно, что использование традиционных облегчающих заполнителей (вспученного перлитового песка и вспученного вермикулитового песка) для строительных растворов не позволяет их получить с заданными характеристиками из-за высокой водопо-требности и расслаиваемости.

Сейчас применяются сверхлегкие высококачественные цементные тампо-нажные и кладочные растворы с высокой однородностью структуры за счет применения в их составе полых стеклянных микросфер - ПСМС. Предположено, что введение в состав штукатурного раствора полых стеклянных микросфер позволит получить облегченный раствор однородной структуры плотностью менее 800 кг/м3 со стабильными свойствами. Получение такого материала и его использование приведет к улучшению совместимости растворной смеси с материалом конструкции, повышению теплотехнической однородности ограждаю-

щей конструкции, будет обеспечено повышение термического сопротивления за счёт одинаковых коэффициентов температурного линейного расширения и теплопроводности. Эффективно использование цементного штукатурного раствора с ПСМС при строительстве стен из мелкоштучпых изделий. Применение такого раствора позволит обеспечить однородность однослойной конструкции. Оштукатуривание обычными растворами поверхности стены из мелкоштучных блоков средней плотностью 500, 600 кг/м3 приведет к неоднородности по плотности и коэффициенту линейного расширения, существенно снизит теплозащиту стены.

До настоящего времени не изучены структура и свойства штукатурных растворов и камня с ПСМС. Не исследовались пористость, паропроницаемость, прочность сцепления с подложкой, реологические свойства, водоудерживаю-щая способность штукатурных растворов с полыми стеклянными микросферами. Также не изучались вопросы влияния подвижности штукатурных растворов на структуру и свойства.

На основе анализа научно-технической литературы высказана научная гипотеза о повышении эффективности цементных растворов. Традиционные облегченные цементные штукатурные растворы на вспученном вермикулитовом и вспученном перлитовом песках имеют большую водопотребность, расслаиваются, обладают низкой прочностью, высокой паропроницаемостью. Было предположено, что использование цементного штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами позволит повысить теплотехническую однородность стены, значительно увеличить прочность, термическое сопротивление, снизит теплопроводность и паропроницаемость за счет использования суперпластификатора, большой удельной поверхности, шаровидной формы и низкой средней плотности полых стеклянных микросфер. Это позволит снизить трудовые и энергетические затраты, повысить эксплуатационную надежность, увеличить теплотехнические показатели стен. Кроме того, низкая паропроницаемость даст возможность равномерно снижать влажность штукатурного раствора, что приведет к снижению влажностных и усадочных деформаций.

В исследованиях использовалось исследовательское оборудование: рентгеновский дифрактометр JDX-10 РА, установки Tas-Plus (Германия), растровые электронные микроскопы-микроанализаторы CAMSKAN (Великобритания) и САМЕВАХ (Франция, США). Реологические исследования проводились на коническом пластометре КП-1. Прочность на сжатие определялась на 10-и 20-тонных гидравлических прессах, а на растяжение при изгибе - на МИИ-100.

В работе при определении свойств строительных растворов испытывались образцы-призмы с размерами 4x4x16 см. Использовались вспученный перлитовый песок (ВПП) завода «Стройперлит» (г. Мытищи Московской области) марки М-75, насыпной плотностью 75 кг/м3. Применялся вспученный вермикули-товый песок (ВВП) производства АООТ «ДЗТИ» (г. Дмитров Московской обл.) насыпной плотностью 130 кг/м3, а также полые стеклянные микросферы со средним размером - 25 мкм из натрийборосиликатного стекла, суперпластификатор С-3. ПСМС выпускаются на заводе «Стеклопластик» (г. Андреевка Московской обл.). Они имели среднюю плотность 0,26 г/см3, насыпную 0,13 г/см3, коэффициент заполнения объема 0,65, прочность при объемном сжатии 10,5 МПа. Толщина стенки этих микросфер 1...2 мкм. Растворы имели погружение конуса - ПК=4...8, 8...10, 10...14 см. Применялся портландцемент ПЦ 500-Д0 Старооскольского завода.

Известно, что традиционные цементные штукатурные растворы на вспученном вермикулитовом и вспученном перлитовом песках имеют рыхлую структуру, расслаиваются, обладают низкой прочностью, высокой паропрони-цаемостью за счет большой водопотребности. Введение в штукатурный раствор полых стеклянных микросфер и суперпластификатора уплотнило структуру благодаря существенному снижению водопотребности. Это значительно увеличило прочность при сжатии, изгибе, сцепления с основанием, термическое сопротивление, снизило теплопроводность и паропроницаемость (табл. 1, 2).

Анализ структуры камня штукатурных и кладочных растворов с Польши стеклянными микросферами, вспученными перлитовым и вермикулитовым песками показал, что структура материала с ПСМС более плотная за счет суще-

ственно более низкого В/Ц. Так, при плотности раствора 1,1 г/см3, что соответствует расходу ВПП и ВВП 50 % от массы портландцемента, для ПСМС - 10 % (с использованием СП), В/Ц последнего меньше более чем в 6 раз. Это обеспечивает существенное преимущество в свойствах камня с микросферами по сравнению с раствором с ВПП и ВВП. Результаты приведены в табл. 1, 2, 3,4.

Таблица 1

Свойства штукатурных растворов на традиционных заполнителях

с ПК 10...14

Состав, мае. % Рр. г/см3 * В/Ц Ж«* Прочность, МПа Р сух, г/см3 ^ сух Вт/м' С ***** Р 28, г/см3 ******

Изгиб Сжатие

ПЦ-100; ВПП-15 1,31 1,04 44,4 42 0,4 5,1 0,9 0,48 1,3

ПЦ-100; ВПП-30 1,17 1,9 81,25 84 0,15 3,2 0,64 0,35 1,16

ПЦ-100; ВПП-50 1,1 3,25 113 120,5 0,06 1,1 0,51 0,31 1,09

ПЦ-100; ВВП-15 1,35 0,87 42,39 40,9 0,35 4,8 0,92 0,51 1,31

ПЦ-100; ВВП-30 1,2 1,45 72,46 70,7 0,15 3,1 0,69 0,37 1,19

ПЦ-100; ВВП-50 1,12 2,35 113,46 110 0,08 1,2 0,52 0,32 1,11

*- средняя плотность штукатурного раствора; ** - влажность по массе; *** - во-допоглощение по массе; **** - средняя плотность затвердевшего раствора сухого; ***** - теплопроводность затвердевшего раствора сухого; ****** - средняя плотность затвердевшего раствора, хранившегося в нормальных условиях.

Прочность при сжатии и изгибе затвердевших растворов с ПСМС возрастает по мере уменьшения подвижности раствора, то есть при снижении количества воды затворения для одинакового расхода микросфер.

Штукатурные растворы с полыми стеклянными микросферами имеют однородную структуру после перемешивания в течение 4 часов после их приготовления. С увеличением расхода микросфер от 10 до 50 % однородность растворов немного снижается: изменения плотности по высоте увеличиваются с 0,5 % до 4,4 % соответственно. Растворы с суперпластификатором имеют повышение средней плотности по высоте только на 2,9 %. Причем, при снижении ПК раствора от 10...14 до 4...8, раствор становится более стабильным за счет уменьшения количества воды.

Таблица 2

Физико-механические свойства штукатурных растворов с ПСМС

Состав, мае. % РР, г/см3* В/Ц '«и.. % ••• Прочность, МПа

Изгиб Сжатие

ПК 10...14 см

ПЦ-100; ПСМС-10 1,05 0,61 28,9 33,8 3,5 11,5

ПЦ-100; ПСМС-30 0,95 1,1 49,6 60,1 1,2 3,2

ПЦ-100; ПСМС-50 0,85 1,85 74,5 82 0,9 1,9

ПЦ-100; ПСМС-10;СП-1 1,1 0,53 20 28,7 3,8 13,5

ПЦ-100; ПСМС-30; СП-1 0,91 1,0 35 44 2 4,1

ПЦ-100; ПСМС-50, СП-1 0,8 1,65 59,1 72,2 1,05 2,3

ПК 8...10 см

ПЦ-100; ПСМС-10 1,35 0,49 24,1 30,29 4,41 14,94

ПЦ-100; ПСМС-30 0,85 0,97 45,2 57,68 1,66 4,06

ПЦ-100; ПСМС-50 0,71 1,52 55,4 62,85 0,99 2,31

ПЦ-100; ПСМС-10; СП-1 1,39 0,4 22,5 25,83 4,94 15,97

ПЦ-100; ПСМС-30; СП-1 0,82 0,67 30,1 40,23 2,59 6,34

ПЦ-100; ПСМС-50, СП-1 0,67 1,3 50,2 62,67 1,37 3,36

ПК 4...8 см

ПЦ-)00; ПСМС-10 1,41 0,38 20,0 25,2 4,95 16,5

ПЦ-100; ПСМС-30 0,85 0,76 41,3 47,6 2,1 4,8

ПЦ-100; ПСМС-50 0,71 1,26 51,4 54,1 1,1 2,6

ПЦ-100; ПСМС-10; СП-1 1,45 0,33 19,4 20,3 5,5 17,7

ПЦ-100; ПСМС-30; СП-1 0,81 0,54 24,4 35,4 3,1 8,03

ПЦ-100; ПСМС-50, СП-1 0,65 1,05 38,3 42,3 1,6 4,3

*- средняя плотность штукатурного раствора; ** - влажность по массе; ***-водопоглощение по массе.

Была определена усадка затвердевшего штукатурного раствора с ПК=10 ...14 см и сравнена с показателями кладочного раствора с ПСМС и ячеистого бетона равной плотности. Она была немного больше, чем у затвердевшего кладочного раствора, но существенно ниже, чем у ячеистого бетона. Было определено время стабилизации усадки: для ячеистого бетона плотностью 400...500 кг/м3 оно составляет 2 недели, для кладочного раствора с ПСМС с погружением конуса 8... 10 см - 3 недели, для штукатурного раствора с погружением конуса

10... 14 см - 4 недели. Это было за счет, видимо, более высокого водозатворения и низкого паропроницания растворов с полыми стеклянными микросферами. Это позволяет строительным растворам с ПСМС более равномерно проходить период снижения влажности после кладки и штукатурки стен, что дает возможность формировать более прочную структуру цементного камня.

Таблица 3

Прочность на растяжение при изгибе затвердевших штукатурных растворов с полыми стеклянными микросферами при разной подвижности

Состав раствора, мае. % * Средняя плотность раствора, г/см3, при погружении конуса Прочность при изгибе, МПа, при погружении конуса

4...8 8...10 10...14 ^ 4...8 8...10 10...14

ПЦ-100; ПСМС-10 1,41 1,35 1,05 4,95 4,41 3,5

ПЦ-100; ПСМС-30 0,78 0,85 0,95 2,1 1,66 1,2

ПЦ-100; ПСМС-50 0,68 0,71 0,85 1,1 0,99 0,9

ПЦ-100; ПСМС-10; СП-1 1,45 1,39 1.1 5,5 4,94 3,8

ПЦ-100; ПСМС-30; СП-1 0,75 0,82 0,91 3,1 2,59 2

ПЦ-100; ПСМС-50, СП-1 0,64 0,67 0,8 1,6 1,37 1,05

Таблица 4

Прочность при сжатии затвердевших штукатурных растворов с полыми стеклянными микросферами при разной подвижности

Состав раствора, мае. % * Средняя плотность раствора, г/см3, при погружении конуса Прочность при'сжатии, МПа, при погружении конуса

4...8 8...10 10...14 4...8 8...10 10...14

ПЦ-100; ПСМС-10 1,41 1,35 1,05 16,5 14,94 11,5

ПЦ-100; ПСМС-30 0,85 0,85 0,95 4,8 4,06 3,2

ПЦ-100; ПСМС-50 0,71 0,71 0,85 2,6 2,31 1,9

ПЦ-100; ПСМС-10; СП-1 1,45 1,39 1,1 17,7 15,97 13,5 ~1

ПЦ-100; ПСМС-30; СП-1 0,81 0,82 0,91 8,03 6,34 4,1

ПЦ-100; ПСМС-50, СП-1 0,65 0,67 0,8 4,3 3,36 2,3

Прочность сцепления растворов с ПСМС с газобетонами марки Б 500 была равна прочности последнего на отрыв, а с газобетоном марки Э 700 тоже была ограничена прочностью ячеистого бетона, но сцепление было уже в 10 раз больше. С керамическим кирпичом она резко возросла и достигла 3,485 и более МПа для камня с 10 % ПСМС, а для камня с 10 % ПСМС и СП - 3,825 МПа.

Прочность сцепления камня с микросферами с основанием увеличивается при снижении подвижности раствора и уменьшается по мере роста расхода микросфер. Прочность сцепления растворов с ПСМС любого состава позволяет их использовать для оштукатуривания стен из ячеистого бетона средней плотности выше 500 кг/м3 и из керамического кирпича (табл. 5).

Таблица 5

Прочность сцепления затвердевшего раствора с основанием в возрасте 28 сут.

Состав, мае. % Прочность сцепления, МПа, с газобетоном Б 500 раствора подвижностью Прочность сцепления МПа, с газобетоном Б 700 раствора подвижностью Прочность сцепления, МПа, с керамическим кирпичом раствора подвижностью

4...8 8...10 10...14 4...8 8...10 10...14 4...8 8...10 10...14

100Ц+10ПСМС 0,056 0,054 0,053 0,638 0,557 0,493 3,485 2,720 2,125

100Ц+30 ПСМС 0,054 0,053 0,051 0,578 0,544 0,451 1,870 0,952 0,850

100Ц+50 ПСМС 0,053 0,052 0,049 0,553 0,523 0,425 0,935 0,621 0,510

100Ц+10ПСМС+СП 0,058 0,055 0,054 0,680 0,621 0,536 3,825 2,780 1,998

ЮОЦ+ЗОПСМС+СП 0,056 0,054 0,053 0,612 0,587 0,502 1,870 1,573 1,275

100Ц+50ПСМС+СП 0,054 0,052 0,049 0,553 0,536 0,468 1,275 1,029 0,935

Штукатурные растворы с полыми стеклянными микросферами полностью соответствуют стандарту и имеют водоудерживающую способность более 90 %. При сравнении растворов с погружением конуса 4...8 см, 8...10 см, 10...14 см было выяснено, что, чем ниже содержание воды в растворе (меньше погружение конуса), тем выше водоудерживающая способность растворов с ПСМС. Это объясняется поверхностной активностью микросфер. В растворе с погружением конуса 4.. .8 см,

Таблица 6

Водоудерживающая способность растворов различной подвижности

Состав раствора, мае. % Средняя плотность раствора, г/см3, при погружении конуса Водоудерживающая способность растворов, %

4...8 8...10 10...14 4...8 8...10 10...14

ПЦ-100; ПСМС-10 1,41 1,35 1,05 97 95,15 93

ПЦ-100; ПСМС-30 0,85 0,85 0,95 95,1 93,3 91,5

ПЦ-100; ПСМС-50 0,71 0,71 0,85 92 90,2 90

ПЦ-100; ПСМС-10; СП-1 1,45 1,39 1,1 98 97,5 95

ПЦ-100; ПСМС-30; СП-1 0,81 0,82 0,91 96 95,3 93

ПЦ-100; ПСМС-50, СП-1 0,65 0,67 0,8 93,5 92,7 92

видимо, поверхностные силы микросфер, цементных частиц и новообразований обеспечивают высокую водоудерживающую способность (вплоть до 98 %). Результаты приведены в табл. 6.

Если данные исследований свести к принятой строительными стандартами форме, то цементный штукатурный материал с ПСМС будет характеризоваться показателями, приведенными в табл. 7.

Таблица 7

Свойства штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами

Средняя плотность раствора, кг/м1 800 900 1000 1100 1200

Средняя плотность в сухом состоянии, кг/м3 400...500 550...600 750 850 950

Прочность при сжатии, МПа, не менее 1,5 3 9 11 13

Прочность при изгибе, МПа, не менее 0,5 1 3 3,5 4

Морозостойкость, циклы, не менее 15 25 25 35 50

Теплопроводность в сухом состоянии, Вт/м°С 0,07-0,075 0,076-0,08 0,087 0,096 0,115

Благодаря математическому планированию и обработки результатов эксперимента, получены математические модели свойств штукатурного раствора. Уравнения регрессии позволили выявить закономерности влияния расхода полых микросфер и суперпластификатора С-3. Доказано, что существенное влияние на свойства оказывают расходы ПСМС и СП. Было выяснено, что с увеличением расходов наполнителя повышается В/Ц раствора, влажность и водопо-глощеяие камня, снижаются средняя плотность раствора и камня в естественном и высушенном состоянии, а также прочностные показатели. Оптимальным расходом суперпластификатора С-3 является 1 % от массы портландцемента. Удалось оптимизировать составы штукатурных растворов с расходом полых стеклянных микросфер от 10 до 50 % от массы ПЦ.

Уравнения имеют вид: Для водоцементного отношения: В/Ц = 0,387 + 0,22 X! - 0,366 Х2 + 0,346 Х22 Для средней плотности раствора: р р = 1,129 - 0,329 Х1 - 0,234 Х2 + 0,296 Х22 Для прочности при изгибе, МПа: К„,г. = 4,93 - 0,164 X, - 0,046 Х2 + 0,576 Х22

Для прочности при сжатии, МПа: И«. =18,475 -0,737Х, -2,342Х3 +4,642Х22-0,04Х1Х2

Для влажности, %: wBJ1. = 18,35 + 1,17 X, -14,99 Х2 + 6,9 Х22 - 0,163 X, Х2

Для водопоглощения, %: W =25,26 + 1,05 X! -19,82 Х2 + 12,8 Х22 - 0,113 X, Х2

Для средней плотности камня в высушенном состоянии, г/см3: р К. сух. = 0,972 - 0,602 X, + 0,083 Х2 + 0,035 Х22

Для плотности камня в естественном состоянии, в возрасте 28 сут. г/см3:

р ест. = 0,84 - 0,27 X, + 0,434 Х2 - 0,363 Х22

Причем, средняя ошибка аппроксимации была от 2 до 5 %.

Большой диапазон подвижностей и составов цементных штукатурных растворов с ПСМС позволяют выбирать раствор с заданными параметрами исходя из условий применения: для оштукатуривания внутренней или (и) наружной поверхности ограждающей конструкции. Разработанные строительные растворы могут применяться для оштукатуривания стен с целью регулирования термического сопротивления конструкции, паропроницаемости, влажностных и усадочных деформаций, используя различные составы.

Были определены реологические свойства строительных растворов с ПСМС и СП различных подвижностей. Произведено сравнение с кладочным раствором подвижностью 8...10 см. Выяснено, что при одинаковой подвижности раствора прослеживается определенная зависимость: чем ниже процент содержания наполнителя в цементной системе, тем быстрее раствор набирает пластическую прочность и происходит увеличение значений напряжения сдвига. Выяснено, что с ростом количества микросфер для всех видов растворов, сроки схватывания увеличиваются. Это связано с повышением воды затворения. Установлено, что более высокой подвижности раствора соответствует более высокие сроки начала и конца схватывания, что позволяют раствору дольше сохранять рабочее состояние. Произведено сопоставление сроков схватывания и значений пластической прочности, напряжений сдвига во времени (рис. 1-4).

Были определены значения пластической прочности, напряжения сдвига у составов с полыми стеклянными микросферами при разных ПК.

Погружение конуса 4...8 см:

Предельные значения пластической прочности были: (ПЦ+10 % ПСМС+С-3) -120 ' 10"3 МПа в 360 мин.; (Г1Ц+30 % ПСМС+С-3) - 76 ' 10"3 МПа в 360 мин.; (ПЦ+50 % ПСМС+С-3) - 42 10"3 МПа в 360 мин. Предельные значения напряжения сдвига были: (ПЦ+10 % ПСМС+С-3) - 32 10"3 МПа в 360 мин.; (ПЦ+30 % ПСМС+С-3) - 22 10"3 МПа в 360 мин.; (ПЦ+50 % ПСМС+С-3) - 16 ' 10"3 МПа в 360 мин.

Погружение конуса 8...10 см:

Предельные значения пластической прочности были: (ПЦ+10 % ПСМС+С-3) - 104 ' 10"3 МПа в 390 мин.; (ПЦ+30 % ПСМС+С-3) - 52 ' 10"3 МПа в 390 мин.; (ПЦ+50 % ПСМС+С-3) - 32 10"3 МПа в 390 мин. Предельные значения напряжения сдвига были: (ПЦ+10 % ПСМС+С-3) - 25 ' 10'3 МПа в 390 мин.; (ПЦ+30 % ПСМС+С-3) - 22 ' 10"3 МПа в 390 мин.; (ПЦ+50 % ПСМС+С-3) -16 10"3 МПа в 390 мин.

Погружение конуса 10...14 см:

Предельные значения пластической прочности были: (ПЦ+10 % ПСМС+С-3) - 88 ' 10"3 МПа в 420 мин.; (ПЦ+30 % ПСМС+С-3) - 5 Г 10"3 МПа в 420 мин.; (ПЦ+50 % ПСМС+С-3) - 32 ' 10"3 МПа в 420 мин. Предельные значения напряжения сдвига были: (ПЦ+10 % ПСМС+С-3) - 20 10"3 МПа в 420 мин.; (ПЦ+30 % ПСМС+С-3) -16' 10"3 МПа в 420 мин.; (ПЦ+50 % ПСМС+С-3) -13 10 3 МПа в 420 мин.

Рпл. * 10 МПа

ПЦ+10 %ПСМС+С-3

ПЦ+30 %ПСМС+С-3

ПЦ+50

%псмс+с-з

015 45 90 150 210 270 330 360 390 время, мин.

Рис. 1. Пластическая прочность составов: ПЦ+10 % ПСМС+С-3; ПЦ + 30 % ПСМС + С-3; ПЦ+50 % ПСМС+ С-3. Погружение конуса 4...8 см.

-з

Рсдв. * 10 МПа

~ТЩ+10%ПСМС+С-3 ПЦ+30%ПСМС С-3 ПЦ+50%ПСМС С-3

015 45 90 150 210 270 330 360 390 время, мин.

Рис. 2. Напряжение сдвига составов: ПЦ+10 % ПСМС+С-3; ПЦ+30 % ПСМС+С-3; ПЦ+50 % ПСМС+С-3. Погружение конуса4...8 см.

-з

Рги. *10 МПа

Рис. 3. Пластическая прочность составов: ПЦ+10 % ПСМС+С-3; ПЦ + 30 % ПСМС + С-3; ПЦ+50 % ПСМС+ С-3. Погружение конуса 10...14 см.

Рсдв. * 10 МПа

ШД+10%ПСМС+С-3 ПЦ+30%ПСМС С-3 ПЦ+50%ПСМС~ С-3

015 45 90 150 210 270 330 390 420 время, мин.

Рис. 4. Напряжение сдвига составов: ПЦ+10 % ПСМС+С-3; ПЦ+30 % ПСМС+С-3; ПЦ+50 % ПСМС+С-3. Погружение конуса 10...14 см.

Была определена сорбционная влажность затвердевшего цементного штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами, анализ которой позволил судить о поровой структуре камня с ПСМС. Количественно оценена гелевая, капиллярная, воздушная пористость цементной матрицы в зависимости от состава и погружения конуса. Самая высокая гелевая пористость, самые низкие капиллярная и воздушная пористость определены у камня при погружении конуса 4...8 см. С увеличением погружения конуса и при повышении расхода микросфер гелевая пористость снижается, а капиллярная и воздушная - возрастает. Причем, гелевая пористость максимальна при расходе ПСМС 10 % от массы ПЦ и равна 94 % от всей пористости цементной матрицы. Установлено, что самая низкая гелевая пористость при расходе микросфер 50 % и погружении конуса 10... 14 см. Это связано, видимо, с количеством воды затворения. Все механические свойства у затвердевшего раствора с ПК = 4...8 см выше, чем у остальных растворов с ПСМС. Данные исследований после компьютерной обработки позволили получить графики дифференциального и интегрального распределения пор по диаметрам при Р/Р5>0,97...0,98 или 97...98 % относительной влажности. Результаты приведены на рис. 5, 6, 7, 8 и в табл. 8, 9, 10.

0.300 0,500 О.ТОО 0 ,600 0,900 0,940 0,965 0,975 0,982 0,986 0,999

1,39 1,60 1,85 2,04 2,34 2,57 2,80 2,94 3,09 3,19 5,33 1д (б. Е-08т)

Рис. 5. Дифференциальное и интегральное распределение пор по диаметрам цементной матрицы с 10 % ПСМС и СП С-3 в зависимости от относительной влажности водяного пара (воздуха). Погружение конуса 10... 14 см.

Была определена общая пористость затвердевшего раствора (с учетом внутреннего объема полых стеклянных микросфер). Она повышается по мере роста ПК и расхода ПСМС. Самая низкая общая пористость наблюдалась у состава с 10 % микросфер и 1 % СП при ПК = 4...8 см. Она составляет 28,5 % при пористости матрицы 9,6 %. Самая большая общая пористость у состава с 50 % ПСМС и 1 % СП (ПК = 10... 14 см). Она равна 88,1 % при пористости матрицы -46%.

Р/Рэ

0.300 0,500 0,700 0,800 0,900 0,940 0,965 0,975 0,982 0,986 0,9!

2

' 1,5 1

0,5

1,39 1,60 1,85 2,04 2,34 2,57 2,80 2,94 3,09 3,19 5,33 !д(а,Е-08т)

Рис. 8. Дифференциальное и интегральное распределение пор по диаметрам цементной матрицы с 50 % ПСМС и СП С-3 в зависимости от относительной влажности водяного пара (воздуха). Погружение конуса 10... 14 см.

Р/Р5

0,300 0,500 0.700 0,800 0,900 0,940 0,965 0,975 0,982 0,986 0,999

я

\ 1'

и и

1,39 1,60 1,85 2,04 2,34 2,57 2,80 2,94 3,09 3.19 5,33 !д (<З.Е-0вт)

Рис. 6. Дифференциальное и интегральное распределение пор по диаметрам цементной матрицы с 10 % ПСМС и СП С-3 в зависимости от относительной влажности водяного пара (воздуха). Погружение конуса 4...8 см.

Определено, что самую низкую общую пористость имеет состав с 10% микросфер, а самую высокую - с 50 % ПСМС. Общая пористость у последнего состава достигает 88,1 %, что с учетом прочностных данных говорит о высокой эффективности таких растворов. Причем, пористость матрицы составляет от 1/3 до половины общей пористости у растворов с 10 % и 50 % полых стеклянных микросфер соответственно.

0,300 0,500 0.700 0,800 0,900 0,940 0,965 0,975 0.982 0,989 0,989

3,5 ■ * ■ 40 ■ 35 - 30 ■ 25 20^ ■ 15е 10 • 5 0

■X1

^ 2 " > 1,5 -1 - 0,5 -0 •

"1

4

1,39 1,60 1,85 2,04 2,34 2,57 2,8С !д (д, Е-08 т)

2,94 3,09 3,19 5,33

Рис. 7. Дифференциальное и интегральное распределение пор по диаметрам цементной матрицы с 50 % ПСМС и СП С-3 в зависимости от относительной влажности водяного пара (воздуха). Погружение конуса 4.. .8 см.

Были определены коэффициенты паропроницаемости и сопротивление па-ропроницанию штукатурных растворов с ПСМС и СП с разной подвижностью. Результаты приведены в табл. 10.

Таблица 8

Пористость цементной матрицы с микросферами при различном ПК

Состав, мае. % Пористость затвердевшего раствора, %, при погружении конуса

4 ... 8 см 8 ... 10см 10 ... 14см

гелевая капиллярная воздушная гелевая капиллярная воздушная гелевая капиллярная воздушная

100 Ц; 10 ПСМС; 1 СП 94 5,2 0,8 90 9 1 78,1 19,9 2

100 Ц; 30 ПСМС; 1 СП 87,4 10,6 2 76,4 21,2 2,4 68,9 28 3,1

100Ц; 50 ПСМС; 1 СП 80,6 15,3 4,1 70 25 5 62 31 7

Установлено, что коэффициент паропроницаемости снижается по мере уменьшения подвижности раствора с 10... 14 см до 4...8 см. Это снижение составляет 38...38,2 %. Рост сопротивления паропроницанию в этих условия находится в пределах от 20,1 до 28,2 %. Следовательно, при таком паропроница-нии потери тепла через наружные стены и усадка при высыхании будут существенно ниже.

Таблица 9

Общая пористость цементного камня с ПСМС при различном ПК

Состав, мае. % Пористость затвердевшего раствора, %, при погружении конуса

4 ... 8 см 8 ... 10см 10 ... 14 см

матрицы ПСМС общая матрицы ПСМС общая матрицы ПСМС общая

100 Ц; 10 ПСМС; I СП 9,6 18,9 28,5 11 21,8 32,8 12,6 25,1 37,7

100 Ц; 30 ПСМС; 1 СП 25,5 27,2 52,7 29 31,8 60,8 33,3 36,5 69,8

100Ц; 50 ПСМС; 1 СП 36,5 31,8 67,3 42 36,3 78,3 46 42,1 88,1

Таблица 10

Коэффициент паропроницания строительного раствора с ПСМС и СП

Состав, мае. % Погружение конуса

4...8 см 8...10 см 10...14 см

Коэффициент паропроницания, мг/м чПа Сопротивление паропроницанию, м2 ч Па/мг Коэффициент паропроницания, мг/м ч Па Сопротивление паропроницанию, м2 ч Па/мг Коэффициент паропроницания, мг/м ч Па Сопротивление паропроницанию, м2 ч Па/мг

100 Ц; 10 ПСМС; 1 СП 0,0063 1,196 0,0076 1,015 0,0087 0,915

100 Ц; 30 ПСМС;1 СП 0,0254 0,35 0,0305 0,328 0,0351 0,273

100Ц; 50 ПСМС; 1 СП 0,0415 0,231 0,0498 0,2 0,0573 0,187

Была выполнена проверка влагоудаления из конструкции стен - условие влагоудаления выполнялось. Выбор состава и подвижности растворов с ПСМС зависел от назначения помещения и его влажностного режима для обеспечения нормального паропереноса и удаления влаги из стены. На основании научных

исследований были разработаны технические условия «ТУ 4140-073-020665252005. Штукатурный раствор с полыми стеклянными микросферами» и «Технологический регламент на приготовление и применение штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами», Москва, 2005 г. Экономический эффект от внедрения штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами составил 76 тысяч 779 рублей.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Обосновано получение облегченных низкотеплопроводных цементных штукатурных растворов для ограждающих конструкций путем применения в качестве заполнителя полых стеклянных микросфер и суперпластификатора, улучшающих пластическо-вязкие свойства раствора, снижающих общую пористость и средний диаметр пор, а также формирующих более качественную контактную зону между цементной матрицей и микросферами за счет образования низкоосновных гидросиликатов кальция.

2. Получены и оптимизированы составы эффективных цементных штукатурных растворов с полыми стеклянными микросферами, отличающиеся пониженной плотностью (до 0,8 г/смЗ), водопотребностью и повышенным сопротивлением паропроницанию по сравнению с традиционными штукатурными растворами. Разработанные растворы могут применяться для оштукатуривания стен с целью регулирования термического сопротивления конструкции, паропрони-цаемости, влажностных и усадочных деформаций, используя различные составы. Это позволяет выбирать раствор с заданными параметрами исходя из условий применения.

3. На основании научных исследований были разработаны и введены в действие: «Технологический регламент на приготовление и применение штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами», Москва, 2005 г., «Штукатурный раствор с полыми стеклянными микросферами», «ТУ 4140-07302066525-2005, Технические условия», Москва, 2005 г.

4. Установлены графо-аналитичсские зависимости реологических свойств. Растворы с ПСМС имеют стабильную структуру в течение 4 часов после перемешивания. Произведено сравнение однородности строительных растворов с различной подвижностью, которая оценивалась по погружению конуса: 4...8 см; 8...10 см; 10...14 см. С увеличением расхода микросфер от 10 до 50 % плотность раствора по высоте образца увеличивается с 0,5 % до 4,4 % соответственно. Растворы с суперпластификатором увеличивают среднюю плотность по высоте образца в среднем на 2,9 %. При снижении ПК раствора с 10... 14 см до 4...8 см, раствор становился более стабильным за счет снижения концентрации воды. Менее подвижные растворы обладают повышенной стабильностью.

5. Установлено, что паропроницаемость у растворов с ПСМС и СП снижается на 38...38,2 % при уменьшении подвижности раствора с 10. ..14 до 4... 8 см, а рост сопротивления паропроницанию находится в пределах 20,1 до 28,2 %.

6. Подтверждено экспериментально, что с увеличением расходов ПСМС повышается В/Ц, влажность и водопоглощение затвердевшего раствора, снижаются средняя плотность раствора и затвердевшего камня в естественном и высушенном состоянии, а также прочностные показатели. Оптимальным расходом СП С-3 является 1 % от массы портландцемента. Оптимизированы составы цементных штукатурных растворов с ПСМС.

7. Получены математические модели свойств штукатурного раствора и камня - уравнения регрессии физико-механических и реологических свойств штукатурных растворов в зависимости от количества микросфер и суперпластификатора, которые необходимы для оптимизации состава композиции.

8. Установлено, что цементные растворы с ПСМС имеют водоудерживаю-щую способность более 90 % , достигающую значение 98 %. При увеличении погружения конуса от 4...8 до 8...10 и 10...14 см водоудерживающая способность растворов уменьшается за счет повышения содержания воды в растворе и снижения поверхностной активности микросфер.

9. Определено, что при одинаковой подвижности раствора прочность сцепления с основаниями уменьшается по мере увеличения расхода микросфер. При

снижении подвижности раствора, прочность сцепления штукатурных растворов с ПСМС с различными основаниями увеличивается. Установленные значения прочности сцепления растворов с основаниями соответствуют требованиям нормативов по прочности сцепления при наружной и при внутренней отделке.

10. Установлено влияние содержания полых стеклянных микросфер в цементной системе на набор прочности и сроки схватывания: чем ниже содержание наполнителя в цементной системе, тем быстрее раствор набирает пластическую прочность и происходит увеличение значений напряжения сдвига. Более того, с ростом количества микросфер для всех видов растворов, сроки схватывания увеличиваются за счет повышения воды затворения. Определено, что более высокой подвижности раствора соответствует более высокие сроки начала и конца схватывания.

11. Определено, что гелевая пористость максимальна при расходе ПСМС 10 % от массы ПЦ и равна 94 % от пористости цементной матрицы, а при расходе микросфер 50 % и ПК 10... 14 см гелевая пористость снижается до 80,6 % за счет более высокого водозатворения. При этом все механические свойства у затвердевшего раствора с ПК 4...8 см выше, чем у более подвижных растворов с ПСМС.

12. Установлено, что общая пористость затвердевшего раствора повышается по мере роста ПК и расхода ПСМС: при 10 % микросфер ПК = 4...8 см она составляет 28,5 % при пористости матрицы, равной 9,6 %, при общей пористости у состава с 5 0 % ПСМС с ПК = 10... 14 см - 88,1 % при пористости матрицы -46 %. Определено, что самую низкую общую пористость имеет состав с 10 % ПСМС. определено, что пористость матрицы составляет от 1/3 до половины общей пористости у растворов с 10 % и 50 % полых стеклянных микросфер соответственно.

Основные результаты диссертации изложены в следующих работах:

1. Пашкевич A.A. Сухие строительные смеси для систем наружной теплоизоляции фасадов / В сб. международной научно-практической конференции моло-

дых ученых, докторантов и аспирантов «Строительство - формирование среды жизнедеятельности. - М.: МГСУ, 2007. - С. 441 - 443.

2. Пашкевич Л.А., Первушин Е.Г., Орешкин Д.В. Полые стеклянные микросферы и формирование цементных систем / В сб. докл. межд. научно-техн. конф. «Строительная физика в XXI веке». -М.: НИИСФ, 2006. - С. 134 - 139.

3. Пашкевич A.A. Сухие строительные смеси как перспективный строительный материал / В сб. международной научно-практической конференции молодых ученых, докторантов и аспирантов «Строительство - формирование среды жизнедеятельности. - М: МГСУ, 2006. - С. 441 - 443.

4. Кириллов К.И., Пашкевич A.A., Первушин Е.Г., Орешкин Д.В. Облегченный кладочный раствор / В сб. докл. межд. научно-техн. конф. «Строительная физика в XXI веке». - М.: НИИСФ, 2006. - С. 151 - 154.

5. Пономаренко Д.В., Перфилов В.А., Пашкевич A.A., Орешкин Д.В. Проницаемость цементных материалов // Вестник ВолГАСУ. Серия «Архитектура и строительство». - Волгоград: ВолГАСУ, 2007, № 7. - С. 141 - 143.

6. Пашкевич A.A., Орешкин Д.В. Сухие смеси с полыми стеклянными микросферами для получения штукатурных растворов // Сухие строительные смеси, 2007.-№2.-С. 21-23.

7. Орешкин Д.В., Пашкевич A.A., Первушин Е.Г. Формирование структуры цементных систем с полыми стеклянными микросферами / Сб. докл. VIII науч.-техн. конф. - Ухта: УГТУ - 2007. - С. 276 - 279.

8. Пашкевич A.A., Орешкин Д.В., Ляпидевская О.Б. Сухие строительные смеси с полыми микросферами / В сб. V межд. конф. «Надежность и долговечность строительных материалов, конструкций и оснований фундаментов. - Волгоград: ВолГАСУ, 2009. - С. 207 - 211.

9. Пашкевич A.A. Качество штукатурки - в... микросферах / Строительный эксперт, 2009.-№ 3 (286).-С. 11.

Лицензия ЛР № 020675 от 09.12.1997 г.

Подписано в печать 29.05.09 г. Формат 60x84 1/16 Печать офсетная И- Объем 1.5 пл. Тир. 100 Заказ 25

Московский государственный строительный университет. Экспресс-полиграфия МГСУ, 129337, Москва, Ярославское ш., 26. тел./ф (499) 183-3865Jody@mgsu.ru

СОДЕРЖАНИЕ.

ВВЕДЕНИЕ

1. ПРИМЕНЕНИЕ ОБЛЕГЧЕННЫХ ЦЕМЕНТНЫХ РАСТВОРОВ

В СТРОИТЕЛЬСТВЕ.

1.1. Облегченные кладочные цементные растворы . ^

1.2. Пористость облегченных цементных материалов.•.

1.3. Выводы по главе 1. Научная гипотеза.

2. МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЙ. ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ

МАТЕРИАЛЫ И ОБОРУДОВАНИЕ.

2.1. Методики исследований.

2.1.1. Методика изготовления образцов.

2.1.2. Методика проведения реологических исследований.

2.1.3. Методика проведения химического и микроструктурного анализа

2.1.4.Методика проведения рентгенофазового анализа (РФА).

2.2. Используемые материалы.

2.2.1. Вяжущее.

2.2.2. Наполнители.

2.2.3. Суперпластификатор.

2.2.4. Расходы материалов.

2.3. Научно-исследовательское оборудование.

3. СТРУКТУРА И СВОЙСТВА ШТУКАТУРНЫХ РАСТВОРОВ.

3.1. Структура штукатурных растворов. ^

3.2. Свойства штукатурных растворов.

3.3. Прочность сцепления с основанием, водоудерживающая ^ ^ способность

3.4. Оптимизация состава штукатурных растворов .,.

3.5. Реологические свойства штукатурных растворов

3.6. Выводы по главе 3.

4. ПОРИСТОСТЬ И ПАРОПРОНИЦАЕМОСТЬ ШТУКАТУРНЫХ РАСТВОРОВ.

4.1. Пористость.

4.2. Паропроницаемость

4.3. Выводы по главе 4.

5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ ЭФФЕКТ ПРИМЕНЕНИЯ ШТУКАТУРНОГО РАСТВОРА С ПОЛЫМИ СТЕКЛЯННЫМИ МИКРОСФЕРАМИ.

5.1. Расчет сопротивления паропроницанию ограждающих конструкций (защита от влаги).

5.2. Внедрение штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами.

5.3. Экономический эффект.

5.4. Выводы по главе 5.

Актуальность. Задачей технологий с применением цементных штукатурных растворов являются обеспечение высокого уровня качества применяемых защитно-декоративных покрытий и их стабильность. Высокие технологические и эксплуатационные параметры могут быть обеспечены за счет использования в цементных штукатурных растворах эффективных заполнителей.

Широко используют штукатурные растворы, обладающие высокими средней плотностью, теплопроводностью и паропроницаемостыо при существенной водопотребности, что нарушает теплотехническую однородность ограждающей конструкции и приводит к утолщению наружных стен.

Решением задачи является повышение технологических и эксплуатационных свойств цементных штукатурных растворов на основе полых стеклянных микросфер - ПСМС, что достигается путем обеспечения нормального паропереноса, исключения накопления влаги в конструкции стены, повышения теплоизоляционных свойств ограждающей конструкции при значительном увеличении прочности штукатурного раствора, уменьшении его средней плотности и водопоглощения при сохранении требуемой морозостойкости.

Работа выполнена в соответствии с проектом «Разработка и оптимизация энерго-, ресурсособерегающих технологий производства и применения эффективных строительных материалов, изделий и конструкций» Министерства образования и науки РФ, НИР МГСУ.

Цель и задачи. Основной целью диссертации является получение эффективных цементных штукатурных растворов с полыми стеклянными микросферами.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи:

• обосновать возможность применения полых стеклянных микросфер в цементных щтукатурныхрастворах; . --—----------

• изучить физико-механические и реологические свойства, пористость, па-ропроницаемость цементных штукатурных растворов.

• разработать и оптимизировать составы эффективных штукатурных растворов с заданными физико-механическими, реологическими, технологическими и эксплуатационными свойствами;

• разработать Технические условия, Технологический регламент для штукатурных растворов, опробовать их в производственных условиях и оценить технико-экономический эффект.

Научная новизна

• Обосновано получение облегченных низкотеплопроводных цементных штукатурных растворов для ограждающих конструкций путем применения в качестве заполнителя полых стеклянных микросфер и суперпластификатора, улучшающих пластическо-вязкие свойства раствора, снижающих общую пористость и средний диаметр пор, а также формирующих более качественную контактную зону между цементной матрицей и микросферами за счет образования низкоосновных гидросиликатов кальция.

• Получены графоаналитические зависимости реологических свойств, пористости, влажности, паропроницания, водоудерживающей способности, прочности сцепления с различными основаниями штукатурных растворов от расхода микросфер и количества суперпластификатора.

• Получены математические модели физико-механических и реологических свойств штукатурных растворов в зависимости от количества микросфер и суперпластификатора, которые необходимы для оптимизации состава композиции.

• Установлено, что водоудерживающая способность, прочность при сжатии, изгибе и сцеплении с основанием штукатурных растворов повышаются при увеличении вязкости и связности, характеризуемой снижением глубины по-груженияконусаот10.1А до А. .8-См,.обусловленным-уплотнением-структу-ры и поверхностной активностью микросфер.

• Теоретически обоснованы и количественно установлены значения пластической прочности и предельного напряжения сдвига для штукатурных растворов во времени, общей пористости цементной матрицы затвердевшего раствора от общей пористости раствора.

Практическая значимость

• Получены и оптимизированы составы эффективных цементных штукатурных растворов с полыми стеклянными микросферами, отличающиеся пониженной плотностью (до 0,8 г/смЗ), водопотребностью и повышенным сопротивлением паропроницанию по сравнению с традиционными штукатурными растворами.

• Разработана технология получения и применения штукатурных растворов с ПСМС и суперпластификатором, включающая дозирование компонентов по массе, перемешивание, набрызг, грунтование и накрывку при оштукатуривании поверхности.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы доложены и обсуждены на следующих научно-практических конференциях: Всероссийская конференция «Большая нефть: реалии, проблемы, перспективы. Нефть и газ европейского Северо-Востока» (г. Ухта, УхГТУ, 2006 г.); на юбилейной научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава Института строительства и архитектуры МГСУ (Москва, ' МГСУ, 2006 г.); на 4-й и 5-й международных научно-практических конференциях молодых ученых, аспирантов и докторантов «Строительство — формирование среды жизнедеятельности» (Москва, МГСУ, 2006, 2007 гг.); на научно-технической конференции с международным участием, посвященной 50-летию НИИСФ «Строительная физика в XXI веке» (Москва, НИИСФ, 2006 г.), на V международной конференции «Надежность и долговечность строительных материалов, конструкций и оснований фундаментов (Волгоград, ВолГАСУ, 2009 г.), на семинаре «Построим малоэтажную Россию» в рамках Круглого стола «Третий Всероссийский день строительного кирпича», ЦВК «Экспоцентр» (Москва 2009 г.), на заседании кафедры строительных материалов МГСУ (Москва, 2009 г.).

Внедрение результатов исследований. На основании исследований были разработаны и введены в действие: «Технологический регламент на приготовление и применение штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами», Москва, 2005 г., «Штукатурный раствор с полыми стеклянными микросферами», ТУ 4140-073-02066525-2005, Технические условия», Москва, 2005 г., внедрение которых в г. Ижевске позволило получить экономический эффект свыше 75 тыс. рублей.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, общих выводов, списка использованной литературы, включающего 124 наименования, и 3 приложения. Работа изложена на 151 страницах текста, иллюстрирована 26 рисунками, имеет 33 таблицы.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Обосновано получение облегченных низкотеплопроводных цементных штукатурных растворов для ограждающих конструкций путем применения в качестве заполнителя полых стеклянных микросфер и суперпластификатора, улучшающих пластическо-вязкие свойства раствора, снижающих общую пористость и средний диаметр пор, а также формирующих более качественную контактную зону между цементной матрицей и микросферами за счет образования низкоосновных гидросиликатов кальция.

2. Получены и оптимизированы составы эффективных цементных штукатурных растворов с полыми стеклянными микросферами,-отличающиеся по- — ниженной плотностью (до 0,8 г/смЗ), водопотребностью и повышенным сопротивлением паропроницанию по сравнению с традиционными штукатурными растворами. Разработанные растворы могут применяться для оштукатуривания стен с целью регулирования термического сопротивления конструкции, паропроницаемости, влажностных и усадочных деформаций, используя различные составы. Это позволяет выбирать раствор с заданными параметрами исходя из условий применения.

3. На основании научных исследований были разработаны и введены в действие: «Технологический регламент на приготовление и применение штукатурного раствора с полыми стеклянными микросферами», Москва, 2005 г., «Штукатурный раствор с полыми стеклянными микросферами», «ТУ 4140073-02066525-2005, Технические условия», Москва, 2005 г.

4. Установлены графо-аналитические зависимости реологических свойств. Растворы с ПСМС имеют стабильную структуру в течение 4 часов после перемешивания. Произведено сравнение однородности строительных растворов с различной подвижностью, которая оценивалась по погружению конуса: 4.8 см; 8.10 см; 10.14 см. С увеличением расхода микросфер от 10 до 50 % плотность раствора по высоте образца увеличивается с 0,5 % до 4,4 % соответственно. Растворы с суперпластификатором увеличивают среднюю плотность по высоте образца в среднем на 2,9 %. При снижении ПК раствора с 10. 14 см до 4.8 см, раствор становился более стабильным за счет снижения концентрации воды. Менее подвижные растворы обладают повышенной стабильностью.

5. Установлено, что паропроницаемость у растворов с ПСМС и СП снижается на 38.38,2 % при уменьшении подвижности раствора с 10. 14 см до 4. 8 см, а рост сопротивления паропроницанию находится в пределах 20,1 до 28,2%.'

6. Подтверждено экспериментально, что с увеличением расходов ПСМС повышается В/Ц,, влажность и водопоглощение затвердевшего раствора, хни-жаются средняя плотность раствора и затвердевшего камня в естественном и высушенном состоянии, а также прочностные показатели. Оптимальным расходом СП С-3 является 1 % от массы портландцемента. Оптимизированы составы цементных штукатурных растворов с ПСМС.

7. Получены математические модели свойств штукатурного раствора и камня - уравнения регрессии физико-механических и реологических свойств штукатурных растворов в зависимости от количества микросфер и суперпластификатора, которые необходимы для оптимизации состава композиции.

8. Установлено, что цементные растворы с ПСМС имеют водоудерживаю-шую способность более 90 % , достигающую значение 98 %. При увеличении погружения конуса от4.8 до 8.10 и 10.14 см водоудерживающая способность растворов уменьшается за счет повышения содержания воды в растворе и снижения поверхностной активности микросфер.

9. Определено, что при одинаковой подвижности раствора прочность сцепления с основаниями уменьшается по мере увеличения расхода микросфер. При снижении подвижности раствора, прочность сцепления штукатурных растворов с ПСМС с различными основаниями увеличивается. Установленные значения прочности сцепления растворов с основаниями соответствуют требованиям нормативов по прочности сцепления при наружной и при внутренней отделке.

10. Установлено влияние содержания полых стеклянных микросфер в цементной системе на набор прочности и сроки схватывания: чем ниже содержание наполнителя в цементной системе, тем быстрее раствор набирает пластическую прочность и происходит увеличение значений напряжения сдвига. Более того, с ростом количества микросфер для всех видов растворов, сроки схватывания увеличиваются за счет повышения воды затворения. Определено, что более высокой подвижности раствора соответствует более высокие сроки начал а . и конца ^схватывания- —

11. Определено, что гелевая пористость максимальна при расходе ПСМС 10 % от массы ПЦ и равна 94 % от пористости цементной матрицы, а при расходе микросфер 50 % и ПК = 10. 14 см гелевая пористость снижается до 80,6 % за счет более высокого водозатворения. При этом все механические свойства у затвердевшего раствора с ПК=4.8 см выше, чем у более подвижных растворов с ПСМС.

12. Установлено, что общая пористость затвердевшего раствора повышается по мере роста ПК и расхода ПСМС: при 10 % микросфер ПК = 4.8 см она составляет 28,5 % при пористости матрицы, равной 9,6 %, при общей пористости у состава с 50 % ПСМС с ПК = 10. 14 см - 88,1 % при пористости матрицы - 46 %. Определено, что самую низкую общую пористость имеет состав с 10 % ПСМС. определено, что пористость матрицы составляет от 1/3 до половины общей пористости у растворов с10%и50% полых стеклянных микросфер соответственно.

1. СНиП-И-3-79*. Строительная теплотехника. - М.: Изд-во стандартов, 1998.

2. Гагарин В.Г. О показателях потребления энергии / В сб. докл. 5-й международной конф. Проблемы строительной теплофизики, систем микроклимата и энергосбережения в зданиях. М.: НИИСФ, 2000.- С. 11-34.

3. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. М.: Изд-во стандартов, 2004.

4. Кириллов К.И. Сверхлегкие цементные кладочные и тампонажные растворы. Дисс., к.т.н., М.: МГСУ, 2006.

5. Кириллов К.И., Орешкин Д.В. Методы определения реологических свойств тампонажных систем // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море, 2004. № 2. - С. 29-33.

6. Кириллов К.И. Повышение теплофизических свойств кладочных растворов /Сб. тез. докл. II международного студенческого форума. Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2004. - ч. 4. - С. 57.

7. Орешкин Д.В., Перфилов В.А., Первушин Г.Н., Кириллов К.И. Ячеистый бетон с полыми стеклянными микросферами. Комплексная оценка параметров деформирования и разрушения // Технологии бетонов. 2005, № 5. - С. 9 -П.

8. Орешкин Д.В., Кириллов К.И., Большакова A.B. Теплоизоляционные свойства цементных растворов / Строительный эксперт. 2004, № 17. - С. 14 - 15.

9. Кириллов К.И., Орешкин Д. В., Ляпидевская О.Б. Эффективный тампонаж-ный раствор с полыми стеклянными микросферами // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2006, № 3. - С. 40 - 41.

10. Орешкин Д. В., Кириллов К. И. Эффективные кладочные растворы / Сб. докл. юбилейной науч.-техн. конф. профессорско-преподавательского состава института строительства и архитектуры МГСУ. 2006. - С. 220 - 236.

11. Кириллов К.И., Пашкевич A.A., Первушин Е.Г., Орешкин Д.В. Облегчен-ныйкладочныйраствор./Сб.докл.-Научно-техн.~конф—с--межд7-участием- -«Строительная физика в XXI веке». - М.: НИИСФ РААСН, 2006. - С. 134 -139.

12. Кириллов К.И., Орешкин Д.В. Эффективные кладочные растворы / Сб. докл. Научно-техн. конф. с межд. участием «Строительная физика в XXI веке». М.: НИИСФ РААСН, 2006. - С. 120 - 133.

13. Первушин Г.Н., Орешкин Д.В. Проблемы трещиностойкости облегченных цементных материалов. Ижевск: ИжГТУ, 2003. - 212 с.

14. Орешкин Д.В. Модифицированный цементный композиционный материал с полыми стеклянными микросферами. Дисс. на соиск. ученой степ. канд. техн. наук. М.: МИСИ, 1989. - 165 с.

15. Строительные материалы: Учебник / Под общей редакцией В.Г. Микульского. М.: Изд-во АСВ, 2000. - 536 с.

16. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: Изд-во АСВ, 2002. 499 с.

17. Микульский В.Г., Козлов В. В. Склеивание бетона. М.: Стройиздат, 1985.

18. Лисенко В. А. Защитно-конструкционные полимеррастворы в строительстве. К.:, Стройиздат, 1983.

19. Белов Б.П. Исследование прочности и деформативности клеештыревых стыков конструкций железобетонных мостов. Дисс., к.т.н., М., 1982.

20. Золотов М.С. Применение акриловых клеев для соединения строительных элементов. В кн. Применение пластмасс в строительстве и городском хозяйстве. Харьков, 1982.

21. Долев A.A. Эффективные клеевые композиции для омоноличивания стеновых блоков. Дисс. к.т.н. -М.: МГСУ, 2003.

22. Кинлок Э. Адгезия и адгезивы. М.: Мир, 1991.

23. Салингариев Ф.М. Новый подход к технологии изготовления стеновых блоков из ячеистого бетона //Строительные материалы. 2002, № 3.

24. Хрулёв В.М. Клеи и мастики. М., Высшая школа, 1970.

25. Кардашев Д.А. Конструкционные клеи. М., Химия, 1980.

26. Козлов В.В,., Катков Н.Т.,ЯшановА.Е., Жук В.М. Исследование поли-мерцементных клеёв для строительных изделий. Строительные материалы № 3, 1987.

27. Урьев Н.Б., Михайлов Н.В. Коллоидный клей и его применение в строительстве. М., Стройиздат, 1967.

28. Малик В.И. Сухие смеси для строительных растворов. Дисс., к.т.н., М., МГСУ, 1966.

29. Каприелов С.С. Неорганические клеи. JL: Стройиздат, 1986.

30. Козлов В.В. Сухие строительные смеси. М.: АСВ, 2000. 96 с.

31. Баженов Ю.М., Коровяков В.Ф., Денисов Г.А. Технология сухих строительных смесей: Учебное пособие для вузов. М.: АСВ, 2003. 96 с.

32. Орешкин Д.В., Янкевич В.Ф., Первушин Г.Н. Проблемы крепления нефтяных и газовых скважин при их строительстве // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. 2002, № 7-8. - С. 43-47.

33. Орешкин Д.В., Первушин Т.Н. Изменение влажности и теплопроводности цементного тампонажного камня с полыми стеклянными микросферами во времени. // Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. -2003.- №2 . С. 41-43.

34. Вяхирев В.И., Ипполитов В.В., Орешкин Д.В., Белоусов Г.А., Фролов A.A., Янкевич В.Ф. Облегченные и сверхлегкие тампонажные растворы. М.: Недра. - 1999.- 180 с.

35. ТУ-6-36--75. Микросферы стеклянные полые марок МСО-А9 и МСО-Т9. Технические условия. М.: 1975. - 5 с.

36. ТУ-6-11-156-79. Микросферы стеклянные полые марки "О". Технические условия. М.: 1979. - 6 с.-------------------------

37. ТУ 6-48-91-92. Микросферы стеклянные полые марок МС-ВП, МС-ВП-А9, МС-В. Технические условия.- М.,1995.- 6 с.

38. ТУ 6-48-91-92. Микросферы стеклянные полые марок МС-ВП, МС-ВП-А9, МС-В с изм. Технические условия.- М.,1995.- 6 с.

39. Асланова М.С., Стеценко В.Я., Шустров А.Ф. Полые неорганические микросферы. Обзорн. инф. "Химическая промышленность за рубежом". М.: НИИТЭХИМ, вып.9, 1981. - С.14-65.

40. Орешкин Д.В., Сугкоев А.И. Теплоизоляционный материал с полыми микросферами для условий ММП / В сб. докл.: Проблемы строительной теплофизики, систем микроклимата и энергосбережения в зданиях. М.: НИ-ИСФ, 1998.- С.149-154.

41. Лифанов И.И. Исследование морозостойкости бетона: учебное пособие. -М.: МИСИ. 1992. - 92 с.

42. Горчаков Г.И., Баженов Ю.М. Строительные материалы. М.: Стройиздат. - 1986. - 688 с.

43. Горчаков Г.И., Лифанов И.И., Терехин Л.Н. Коэффициенты температурного расширения и температурные деформации строительных материалов. -М.: Изд-во стандартов. 1969. - 167 с.

44. Ахвердов И.Н. Основы физики бетона. М.: Стройиздат, 1981. - 464 с.

45. Кравченко И.В., Кузнецова Т.В., Власова М.Т., Юдович Б.Э. Химия и технология специальных цементов. М.: Стройиздат, 1979.

46. Кривобородов Ю.Р. Тампонажные цементы для скважин с особыми горногеологическими условиями / Материалы 2-го Международного совещания по химии и технологии цемента. СПб.: Издательство ЦПО «Информатизация образования», 2000. - т.2, С. 83 - 90.

47. Кузнецова Т.В., Кудряшов И.В., Тимашов В.В. Физическая химия вяжущих материалов. М.: Высш. шк., 1989. - 384 с.

48. Кузнецова Т.В. Алюминатные и сульфоалюминатные цементы. М.: Стройиздат, 1986.

49. Кузнецова Т.В. Современные проблемы химии цемента// Цемент. 1991. -№ 1 - 2.-С. 11 -14.

50. Кузнецова Т.В. Химия алюминатных и сульфоалюминатных цементов / Материалы 2-го Международного совещания по химии и технологии цемента.- СПб.: Издательство ЦПО «Информатизация образования», 2000. т.1, С. 109-116.

51. Осокин А.П., Кривобородов Ю.Р., Потапова E.H. Модифицированный портландцемент.-М.: Стройиздат, 1993.

52. Ферронская A.B., Стамбулко В.И. Лабораторный практикум по курсу «Технология бетона и железобетонных изделий». Учебное пособие для ВУЗов.- М.: Высш. шк., 1988. 222 с.

53. Баженов Ю.М., Горчаков Г.И., Алимов Л.А., Воронин В.В. Повышение долговечности бетона и железобетонных конструкций в суровых климатических условиях. М.: Стройиздат, 1984. - 86 с.

54. Бабаев Ш.Т., Комар A.A. Энергосберегающая технология железобетонных конструкций из высокопрочного бетона с химическими добавками. М.: Стройиздат, 1987. - 240 с.

55. Волженский A.B. Минеральные вяжущие вещества. М.: Стройиздат, 1986. - 464 с.

56. Орешкин Д.В., Фролов A.A., Ипполитов В.В. Проблемы теплоизоляционных тампонажных материалов для условий многолетних мерзлых пород. М.: Недра. - 2004. - 232 с.

57. Воронин В.А. Неавтоклавный конструкционно-теплоизоляционный поро-бетон повышенной прочности и энергоэффективности. Автореф. дисс. канд. техн. наук М.: МГСУ, 2001.

58. Первушин Г.Н., Орешкин Д.В. Проблемы трещиностойкости облегченных цементных материалов. Ижевск: ИжГТУ, 2003. - 212 с.

59. Орешкин Д.В. Разработка облегченных и сверхлегких тампонажных материалов с полыми стеклянными микросферами для цементирования нефтяных и газовых скважин. Дисс. на соиск. ученой степ. докт. техн. наук. Ухта.: УГ-ТУ, 2004.-360 с.

60. Перехоженцев А.Г. Вопросы теории и расчета влажностного состояния неоднородных участков ограждающих конструкций зданий. Волгоград: ВолгГАСА, 1997.-273 с.

61. ГОСТ 28013-98. Растворы строительные. Общие технические условия. -М.: Изд-во стандартов, 2002.

62. ГОСТ 5802-78 . Растворы строительные. Методы испытаний. М.: Изд-во стандартов, 1993.

63. Первушин Г.Н. Научные основы формирования технико-эксплуатационных параметров сверхлегкого и трещиностойкого тампонажного камня. -Дисс. на соиск. ученой степ. докт. техн. наук. Ухта.: УГТУ, 2006. - 296 с.

64. Воронин В.А. Неавтоклавный конструкционно-теплоизоляционный поро-бетон повышенной прочности и энергоэффективности. Автореф. дисс. канд. техн. наук-М.: МГСУ, 2001.

65. ГОСТ 310.3-76*. Цементы. Методы определения нормальной густоты, сроков схватывания и равномерности изменения объема. М.: Изд-во стан-- -дартов, 1993.

66. Алимов J1.A., Воронин В.В. Технология производства неметаллических строительных изделий и конструкций. М.: ИНФРА - М, 2005. - 443 с.

67. Грег С., Синг К. Адсорбция, удельная поверхность, пористость. М.: Мир. - 1984.-306 с.

68. Шевченко В.И., Григорьевский В.В. Изучение, обобщение опыта и разработка рекомендаций долговечности и расширению области применения жаростойких и обычных бетонов. Научно-технический отчет по теме № 835/63, № гос. per. 74051117, Волгоград, 1975. - 98 с.

69. Батраков В.Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика. М.: Стройиздат, 1998. - 768 с.

70. Смирнов В.А., Ефимов Б.А., Кульков О.В., Баландина И.В., Сканави H.A. Материаловедение. Отделочные работы. М.: ПрофОбрИздат, 2001. - 2001. -288 с.

71. ГОСТ 25898 83. Методы определения сопротивления паропроницанию. -М.: Изд-во стандартов, 1983.

72. Сугкоев А.И. Теплоизоляционный материал с полыми стеклянными микросферами. Дисс. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук. М.: МГСУ, 2001.

73. Баженов Ю.М., Батаев Д.К-С. Материалы и технологии для ремонтно-восстановительных работ в строительстве. М.: Издательство «КомТех», 2000. - 233 с.

74. Барканов М.Б. Технология и организация строительства и ремонта зданий и сооружений. М.: Высшая школа, 1985. - 317 с.

75. Баженов Ю.М., Харченко И.Я. Особо тонкодисперсные минеральные вяжущие в строительстве. Материалы круглого стола. — М.: МГСУ, 1999. с. 13-15.

76. Баженов Ю.М., Коровяков В.Ф. Универсальные органоминеральные модификаторы „гипсовыхвяжущих веществ. Материалы-круглого-стола. — М.: МГСУ, 1999.-с. 36-40.

77. Баженов Ю.М., Батаев Д.К-С. Проектирование состава многокомпонентных бетонов. / Вестник отделения строительных наук. РААСН, выпуск 3. -М.: 2000. -с. 115-116.

78. Бусленко Н.П. Моделирование сложных систем. М.: Наука, 1978. -399 с.

79. Вольфсон B.JL, Ильященко В.А., Комисарчик Р.Г. Реконструкция и капитальный ремонт жилых и общественных зданий. М.: Стройиздат, 1996. -245 с.

80. Гольдин М.Б., Вольфсон B.JL, Панков А.И., Тетерин Е.П., Сенченко O.A., Филиппов М.А. Производство ремонтно-строительных работ: Справочноепособие. Л.: Стройиздат, Ленинградское отделение, 1989. - 238 с.i

81. Инструкция по применению ремонтной смеси PCM 350-2М производства АООТ «Опытный завод сухих смесей». М.: 1999. - 5 с.

82. Кикава О.Ш. Контроль качества при изготовлении строительных материалов. М.: Стройиздат, 1987. - 111 с.

83. Матвеев Е.П., Мешечек В.В. Технические решения по усилению и теплозащите конструкций жилых и общественных зданий. М.: Издатцентр «Старая Басманная», 1998.-с. 101-102.

84. Мешечек В.В., Матвеев Е.П. Правила производства и приемки работ при реконструкции и капитальном ремонте жилых и общественных зданий. ЦМИПКС.-М.: 1998.-81 с.

85. Перкинс Ф. Железобетонные сооружения. Ремонт, гидроизоляция и защита. — М.: Стройиздат, 1980.

86. Филимонов П.И. Технология и организация ремонтно-строительных работ. М.: Высшая школа, 1988. - 479 с.----- - —

87. Песцов В.И., Большаков Э.Л. Современное состояние и перспективы развития производства сухих строительных смесей в России. -М.: Строительные материалы, 1999. № 3. С. 3-6.

88. Демьянова B.C., Дубошина Н.М. Сухие строительные смеси, модифицированные химическими добавками. Изв. ВУЗов. Строительство. 1998. № 4-5.-С. 69-72.

89. Безбородов В.А. и др. Сухие смеси в современном строительстве. Новосибирск: 1998.

90. Шпынова Л.Г. и др. Физико-химические основы формирования структуры цементного камня. Львов, Наука думка, 1981.

91. Смирнов C.B., Латышева Л.Ю. Отечественные гидроизоляционные материалы на основе вяжущих. Строительные материалы, № 4, 1999.

92. Казарновский З.И., Омельченко Л.М., Савилова Г.Н. Утепление ограждающих конструкций, санация и гидроизоляция с применением сухих смесей. Строительные материалы, № 3, 1999.

93. Казарновский З.И., Савилова Г.Н. Сухие смеси новые возможности в строительстве - Строительные материалы, № 2, 1999.

94. Палиев А.И., Боршников В.Г., Лукьянов А.П. Сухие строительные смеси на цементной основе «ТИГИ-Кнауф» новое качество фасадов. - Строительные материалы, № 10, 1999.

95. Денисов Г.А. Отечественный минизавод сухих смесей для кладочных, штукатурных и отделочных работ. Строительные материалы, технологии, оборудование 21-го века, № 6, 1999.

96. Шентяпин A.A. Сухие смеси для отделочных и общестроительных работ: Монография. Самарск. гос. арх.-строит. ун-т. Самара, 2004. - 119 с.

97. Нациевский Ю.Д. и др. Справочник по строительным материалам и из- делиям^Цемент—Заполнители.-Бетон-Силикатыг-Рипсг-—Киев: Будивэльник,1989.-136 с.

98. Михайлова С.Н. Сухие строительные смеси. Профессиональное строительство. 1999. № 10-С. 14-17.

99. Батраков В.Г., Бабаев Ш.Т., Белильков Н.Ф. Бетоны на вяжущих низкой водопотребности. Бетон и железобетон. 1988. №11.

100. Зозуля П.В. Заполнители, наполнители и функциональные добавки. / Доклады конференции Batimix 2001. http://www.sDsss.ru/batimix/batimix2001/ tezis.html

101. Балмасов Г.Ф. Модифицирующие добавки для производства сухих строительных смесей. Программа поставок СП «ЕТС» // Материалы международной конференции BatiMix, 2002.

102. Жуков А. Все о сухих смесях. // Строитель. 2001. № 3. С. 143-212.

103. Шентяпин A.A., Султанов A.B. Самонивелирующиеся сухие смеси, улучшенные модифицирующими добавками // Современные инвестиционные процессы и технологии строительства: Труды секции «Строительство» РИА. Выпуск 3.4.2. М.: Изд. РИА, 2002. С. 134-138.

104. Глинка Н.Л. Общая химия. Д.: Геохимиздат, 1949. 606 с.

105. Клименков О.М., Негода Л.Л., Шентяпин A.A. Строительные смеси для систем наружной теплоизоляции с добавкой фтористого натрия // Информационный бюллетень Строй-инфо. 2003. № 3. С. 14-15.

106. Герчин Д.В. Визуальный метод определения водоудерживающей способности на стадии разработки новых составов строительных смесей // Сухие строительные смеси и новые технологии в строительстве. 2002. № 1. — С. 32.

107. Шентяпин A.A., Султанов A.B. Принципы проектирования сухих отделочных смесей /ААктуальные проблемы в строительстве. Образование. Наука. Практика: Материалы 59-й НТК СамГАСА. Самара, 2002.

108. Лесовик B.C., Хахардин А.Н., Погорелов С.А. К методологии проектирования сухих строительных смесей // Изв. ВУЗов. Строительство. 2001. № 2, 3.-С. 51-54.

109. Кандауров И.И. Механика зернистых сред и ее применение в строительстве. Л.: Стройиздат, 1988. 280 с.

110. Мешков П.И., Мокин В.А. Способ оптимизации составов сухих строительных смесей // Строительные материалы. 2000. № 5. С. 12-14.

111. Бийтц Рольф, Линденнау Хольгер. Химические добавки для улучшения качества строительных растворов // Строительные материалы. 1999. № 3. С. 13-15.

112. Погодина Т.М. Современные материалы для общестроительных и отделочных работ: Справ, пособие. СПб.: Профикс, 2003. - 512 е.: ил.

113. СП 23-101 -2004. Проектирование тепловой защиты зданий. М.: Изд-во стандартов, 2004.

114. Пашкевич A.A., Первушин Е.Г., Орешкин Д.В. Полые стеклянные микросферы и формирование цементных систем / В сб. докл. научно-техн. конф. с межд. участием «Строительная физика в XXI веке». М.: НИИСФ, 2006. -С. 134-139.

115. Пономаренко Д.В., Перфилов В.А., Пашкевич A.A., Орешкин Д.В. Проницаемость цементных материалов // Вестник ВолГАСУ. Серия «Архитектура и строительство». Волгоград: ВолГАСУ, 2007, № 7. - С. 141 - 143.

116. Пашкевич A.A., Орешкин Д.В. Сухие смеси с полыми стеклянными микросферами для получения штукатурных растворов // Сухие строительные смеси, 2007. № 2. - С. 21- 23.

117. Орешкин Д.В., Пашкевич A.A., Первушин Е.Г. Формирование структуры цементных систем с полыми стеклянными микросферами / Сб. докл. VIII науч.-техн. конф. Ухта: УГТУ - 2007. - С. 276 - 279.

118. Пашкевич A.A., Орешкин Д.В., Ляпидевская О.Б. Сухие строительные смеси с полыми микросферами / В сб. V межд. конф. «Надежность и долговечность строительных материалов, конструкций и оснований фундаментов. -Волгоград: ВолГАСУ, 2009. С. 207 - 211.

119. Пашкевич A.A. Качество штукатурки в. микросферах / Строительный эксперт, 2009. - № 3 (286). - С. 11.