автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.04, диссертация на тему:Шнекороторный снегоочиститель с улучшенными виброакустическими характеристиками

На правахрукописи

ШНЕКОРОТОРНЫЙ СНЕГООЧИСТИТЕЛЬ С УЛУЧШЕННЫМИ ВИБРОАКУСТИЧЕСКИМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ

Специальность 05.05.04. — Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Воронеж - 2004

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Воронежском государственном архитектурно-строительном университете.

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Устинов Юрий Федорович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Волков Вячеслав Дмитриевич

Кандидат технических наук, профессор Пурусов Юрий Михайлович

Ведущее предприятие:

ОАО «ВЭКС» (Воронежский завод тяжелых экскаваторов) г. Воронеж

Защита состоится 18 июня 2004 года в 13 часов в аудитории 3220 на заседании диссертационного совета Д 212.033.01 в Воронежском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 394006, г. Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84.

С диссертацией можно ознакомится в библиотеке ВГАСУ.

Автореферат разослан 17 мая 2004 г.

Ученый секретарь диссертационного совета В. В. Власов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Акустическое загрязнение окружающей среды является частью общей экологической проблемы, относящейся к охране человека и самой среды. Поддержание более высокого уровня жизни населения в значительной мере зависит от уровня развития транспортных и технологических машин, которые, в свою очередь, обеспечивают как экономическое, так и социальное развитие общества. Увеличение мощностей технологических машин привело к увеличению мощности излучаемой акустической энергии в воздушное пространство и в кабину операторов, что является фактором неблагоприятного воздействия на человека и окружающую среду.

Шум влияет на многие аспекты нашей повседневной жизни, воздействие шума может накапливаться. Шум может вызывать раздражение и беспокойство, мешает сосредоточиться, причиняет беспокойство. Установлено, что воздействие шума в отдельных случаях снижает производительность труда на 15...20%. Известно, что длительное воздействие шума высокого уровня может привести к постоянной глухоте. Она, как правило, наступает, если на ухо человека воздействует шум, уровень которого равен 90 дБА, при длительности воздействия более 20 лет в течение 8 часов в день.

Регулирование уровня шума дорожных и строительных машин и контроль за ним - задача непростая. При ее решении приходиться сталкиваться с трудностями как социального, так и технического характера. Разработка малошумных машин требует большого инженерного искусства. Энергия, создаваемая современными силовыми установками, может во много раз превосходить энергию, расходуемую на акустическое излучение, и, тем не менее, небольшая часть акустической энергии может оказывать весьма неблагоприятное воздействие на человека. Например, шум дизельного двигателя с полезной мощностью более 200 кВт при излучении акустической мощности всего 10 Вт воспринимается ухом человека как существенный раздражающий фактор.

Огромное значение в решении задач шумозащиты в различных областях машиностроения имеют фундаментальные работы учёных России и других стран: В. И. Заборова, И. И. Боголепова, М. Н. Исаковича, Н. И. Иванова, И. И. Клюкина, А. С. Никифорова, В. Н. Луканина, Г. Л. Осипова, Ю. Ф. Устинова, Б.Д. Тартаковского, Л. Беранека, Е. Я. Юдина, Л. Кремера, М. Лайтхилла, К. Вестфаля, М. Хекля, Е. Майера и др.

Следует отметить, что в последние десятилетия в технологически развитых странах наметилась четкая тенденция к снижению нормативного значения шума в кабинах технологических машин; так например, в настоящее время оно достигает 76...78 дБА.

Таким образом, проблема шумозащиты, как часть общей проблемы экологической безопасности человека, является несомненно актуальной в свете возросшей технологической активности во

Целью настоящей работы является снижение шума в кабине дорожной шнекороторной снегоочистительной машины за счет уменьшения структурного шума, на основе использования численных методов исследований.

На защиту выносятся:

1. Результаты экспериментальных исследований виброакустических параметров снегоочистителя;

2. Математическая модель колебаний кабины при кинематическом возмущении;

3. Уточненная математическая модель виброакустического процесса дорожной шнекороторной снегоочистительной машины;

4. Результаты численных исследований виброакустических процессов снегоочистительной машины, устанавливающие взаимосвязь физико-геометрических параметров машины и ее элементов с ее виброакустическими характеристиками;

5. Результаты экспериментальных и численных исследований штатного и опытного образцов виброизолятора, определяющие закономерность изменения физических характеристик виброизоляторов от их геометрических параметров;

Объект исследования. Дорожная шнекороторная снегоочистительная машина типа ДЭ-210, созданная на базе автомобиля ЗИЛ-131.

Методы исследований. Для решения поставленных задач применялись экспериментальные методы исследований и спектральный анализ, а также теоретические методы с использованием математического моделирования и численных методов исследований.

Научной новизной в диссертационной работе являются:

1. Результаты экспериментальных исследований шума снегоочистителя, включающие определение вклада источников виброакустической энергии в общее звуковое поле кабины и характерных частот, на которых шум в кабине наибольший.

2. Математическая модель колебательного процесса кабины при кинематическом возмущении на ранней стадии проектирования.

3. Топология снегоочистительной машины для численных исследований методом конечных элементов.

4. Новая конструкция виброизоляторов.

5. Установленные закономерности изменения физических характеристик опытного виброизолятора от его геометрических параметров на основе использования метода конечных элементов.

Практическая полезность. Разработанные математические модели виброакустических процессов и технические решения вибро- и звукозащиты могут быть использованы при проектировании новых и модернизации существующих дорожных и строительных машин различного назначения.

Реализация работы. Результаты экспериментальных, теоретических и численных исследований используются при виброакустическом проектировании кабин самоходных машин в ОАО "Рудгормаш" г. Воронежа, а также внедрены в учебный процесс ВГАСУ.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на трех научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава ВГАСУ (г. Воронеж, 2001 ...2003 гг.), 4-й, 5-й и 6-й международных конференциях "Высокие технологии в экологии" - 2001 ...2003, (г. Воронеж), XIII сессии Российского акустического общества - 2003 (г. Москва). Технические разработки демонстрировались на VI Международной специализированной выставке "Безопасность и охрана труда - 2002" (г. Москва), 14-той межрегиональной выставке "Строительство" (г. Воронеж, 2002 г.) и удостоены дипломами. Результаты работы являются частью НИОКР, выполненных в 2003-2004 гг. по программе "Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники" подпрограммы "Архитектура и строительство" (государственная регистрация № 01.2.003070035).

Публикации. Основное содержание диссертационной работы отражено в 9 публикациях, а также получен 1 патент РФ и 2 положительных решения на выдачу патента РФ.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, списка использованных источников из 133 наименований и 4 приложений. Работа содержит 159 страниц сквозной нумерации, включая 34 рисунка, 16 таблиц и 16 страниц приложений.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность научно-технической проблемы снижения виброакустических параметров дорожных и строительных машин, сформулированы цель и научная новизна работы.

В первой главе "Состояние вопроса, цель и задачи исследований" отражено негативное воздействие шума и звуковой вибрации на состояние здоровья человека, а также показано снижение производительности операторов технологических машин при воздействии на них повышенных уровней шума и вибрации.

На основании анализа литературных источников рассмотрена классификация дорожных снегоочистителей, показана принципиальная схема образования и распространения шума и вибрации на дорожной шнекороторной снегоочистительной машине и рассмотрены ее основные конструктивные особенности. Установлено, что основным источником шума является двигатель внутреннего сгорания (ДВС). Определены основные частоты возмущающих сил ДВС, механической трансмиссии и рабочих органов снегоочистителя.

В соответствии с целью работы сформулированы задачи исследований:

1. Определение вкладов источников виброакустической энергии в общее звуковое поле кабины и рамы снегоочистителя ДЭ-210, с использованием современного способа разделения источников виброакустической энергии.

2. Разработка математической модели колебаний кабины на ранней стадии проектирования машины.

3. Разработка уточненной математической модели акустического процесса в кабине снегоочистителя, учитывающей физико-геометрические характеристики элементов конструкции кабины и внутреннюю воздушную среду.

4. Установление на основе численного эксперимента взаимосвязи общего шума в кабине с различными конструктивными параметрами машины.

5. На основе полевого эксперимента и численных исследований определение влияния структурного шума на общий уровень звука в кабине снегоочистителя.

6. Разработка более эффективных виброизоляторов кабины с использованием принципов бионики.

7. Разработка эффективного противошумного комплекса кабины снегоочистителя ДЭ-210 на основе результатов исследований.

Во второй главе "Экспериментальные исследования звуковой вибрации на машине типа ДЭ-210 в полевых условиях" приведена методика исследований виброакустических параметров объекта исследований, представлены результаты виброакустических исследований на натурном образце в свободном звуковом поле. Исследования проводились в два этапа. На первом этапе целью исследования было определение вклада источников виброакустической энергии в звуковое поле рамы и кабины, выявление 1/3-октавных полос частот, на которых уровень шума и звуковой вибрации наибольший. Проведена оценка погрешности экспериментальных исследований, максимальная погрешность измерений составила £а= 0,15 дБ. Погрешность шумомера «Брюль и Къер» согласно паспортных данных составляет £^,= ±0,7 дБ.Таким образом, предельная погрешность измерений не превышает допустимую погрешность измерений для быстропеременных процессов.

С целью определения вкладов источников звуковой энергии в общее звуковое поле был применен способ разделения источников виброакустической энергии [патент РФ №98123157/28]. Испытания проходили на вывешенном снегоочистителе ДЭ-210. Автором был использован способ последовательного включения источников в систему. Первым в работу включался ДВС. Затем включались механическая трансмиссия, ротор и шнеки рабочего органа. Во всех случаях записывались уровень звукового давления в кабине, уровни виброскоростей рамы и пола кабины. Все измерения осуществлялись в соответствии с требованиями к условиям измерений ИСО 4872 и методам измерений ИСО 6393 - 85. Результаты измерения представлены на рисунках 1...3. Установлены следующие значения уровней звука (УЗ) в кабине: работает только ДВС - 78 дБА; ДВС + трансмиссия - 80 дБА; ДВС + трансмиссия + ротор - 80,5 дБА; ДВС + трансмиссия + ротор + шнеки - 81,7 дБА.

Ьу, д1

1 - 4 ^ 3 1 ч ГГГ1ТТТТ1Т1 1" -Включен ДВС; 2 -включены ДВС + эрансмиссия; - тгшпчеии ЛИГ! + тпансмисг.ия + потоп-

// //, .11]: ' //• Д дАд— Лл\ •\Л — 4 -ВК. точены Две 2 + 1 ран ;ми< ;сия + рс )тор + ш нею 1 ! ! !

*

1 ,---< г У У"1 >—< 1 1---О

л' 1

1

•п ю

з г

« О N • О

к е

о

о е

Г, Гц

Рисунок 1 - 1/3-октавные спектры виброскоростей рамы при последовательном включении двигателя, трансмиссии, ротора и шнеков.

Рисунок 2 - 1/3-октавные спектры виброскоростей пола кабины при последовательном включении двигателя, трансмиссии, ротора и шнеков.

Рисунок 3 — Спектры шума в 1/3-октавных полосах частот в кабине снегоочистителя при включении последовательно двигателя, трансмиссии,

ротора и шнеков.

Определен вклад источников виброакустической энергии в общее звуковое поле кабины, дБА: Ьдвс=79; 1^^0=74,2; ЬРОтор=74,2; ЬШнеки=74,2; а

также в общее звуковое поле рамы на частоте 25 Гц, дБ: Ьдвс^О; Ьтрансг^,?; Ьротор=53,8; ЬщнЕюг^б. Двигатель, как самый мощный источник виброакустической энергии, проявляет себя в широком диапазоне частот, но наибольшие возмущения им создаются в 1/3-окгавах 25, 40 Гц. Установлено, что максимальное значение УЗД Ьр и максимальные уровни виброскорости рамы и пола кабины находятся в 1/3-октавной полосе со среднегеометрической частотой 25 Гц. Установлено превышение уровней виброскорости пола кабины над уровнями виброскорости рамы в 1/3-октаве 25 Гц, что объясняется резонансными явлениями в конструкции самой кабины и низкой эффективностью виброизоляторов в опорных связях.

На втором этапе виброакустические исследования проводились на рабочем режиме при уборке слабоуплотненного снега, с целью проверки достоверности данных, полученных на первом этапе, а также для определения влияния рабочего режима на виброакустические параметры снегоочистителя. Уровень звука в кабине по результатам эксперимента на втором этапе составил Ьр=83,2 дБ А.

По результатам виброакустических испытаний снегоочистителя в вывешенном состоянии (первый этап) и в режиме уборки снега (второй этап), при включенных ДВС, трансмиссии, шнеков и ротора рабочего органа, для сравнения со значениями уровней звукового давления, регламентированных

ГОСТ 30691-01, построена спектрограмма шума в октавных полосах частот (рисунок 4).

Ьр,

дБ

110 100 90 80 70 60

/ 1 1- 'ежим уборки снега; 1-01;

23- Вывеше допуска иная машина; гмые согласно ГО СТ 3069

XXI X ¿

\ / 3

2 /

ч— СО

со со

ю см

о

1Л

см

о о

V)

о о о

о

8 см

о о о ■ч-

Гц

Рисунок 4 - Спектры шума в октавных полосах частот в кабине снегоочистителя.

Как видно из октавных спектров шума превышение уровня звука в кабине снегоочистителя над нормативными значениями происходит в октавных полосах со среднегеометрическими частотами 31,5; 63; 125; 250; 500 и 1000 Гц. Превышение значений уровней звука, полученных на втором этапе эксперимента, над значениями, полученными на первом этапе, объясняется дополнительным нагружением силовой установки в реальных условиях работы.

В третьей главе "Системный анализ виброакустического процесса на машине ДЭ-210. Прогнозирование звуковой вибрации кабины на основе использования метода конечных элементов" обосновывается применение метода конечных элементов (МКЭ) для решения задачи прогнозирования акустических параметров в кабине снегоочистительной машины, а также разработана математическая модель колебаний кабины при заданном кинематическом возмущении. При проектировании машин дорожного комплекса возникает необходимость учитывать звуковую вибрацию, проникающую в кабину через опорные связи, что на начальном этапе проектирования является задачей определения жесткости виброизоляторов.

Расчетная схема колебаний кабины при кинематическом возмущении представлена на рисунке 5.

Кабина установлена на четырех виброизоляторах одинаковой жесткости с и подвергается кинематическому возмущению со стороны одной или двух опорных связей (виброизоляторов) по гармоническому закону:

г* =г0 •8та>/

(1)

Для решения поставленной задачи необходимо составить уравнения малых свободных колебаний кабины в вертикальной плоскости и провести исследования свободных колебаний. В развернутом виде математическая модель колебаний кабины принимает вид, соответственно в случае возмущения одной опоры(№4) и в случае одинакового возмущения опор (№3 и №4):

где В = с-20 - эквивалентная сила, введенная при кинематическом возмущении опорной точки; с - жесткость в опорной связи.

Решив полученную систему и проведя математические преобразования , получим формулу для определения жесткости при втором варианте кинематического возмущения, так как в этом случае виброскорость пола кабины выше:

(3)

где т-масса кабины, кг; частота возмущения, Гц; го - амплитуда возмущающей силы; - нормативное значение уровня виброскорости

пола кабины.

В частном случае, задавшись массой кабины т = 350 кг, частотой возмущения/=25 Гц, виброскоростью пола кабины согласно ГОСТ 12.1.012-90 Увивр = 0,011 м/с, получим рациональную жесткость в опорных связях, обеспечивающую эффективное гашение возмущений со стороны рамы на указанной частоте: с=2174,291 кН/м.

Для выполнения численных расчетов по определению и оценке акустических воздействий на оператора строительных и дорожных машин, в Воронежском государственном архитектурно-строительном университете, была разработана программа «2"УиК» на основе метода конечных элементов, а также предложена плоская топологическая схема шнекороторного снегоочистителя ДЭ-210, которая представлена на рисунке 6.

Упругая среда топологической схемы представляется в виде прямоугольной расчетной области с заданием различных граничных условий на каждой стороне: свободный край, упругое или жесткое закрепление на локальных участках, демпфирующие связи, гасящие отраженные волны.

Стержневая рамная конструкция топологически описывается отдельной системой макроузлов и макроэлементов, которые затем автоматически разбиваются программой на стержневые конечные элементы, причем их длина согласуется с размером конечного элемента среды.

Рисунок 6 - Топологическая схема шнекороторной снегоочистительной машины ДЭ-210 при аппроксимации ее

конечными элементами.

Предложенная расчетная схема состоит из 107 макроэлементов, 36 различных типов, 101 макроузла. Также в программе "2УиК" имеется дополнительная возможность для изменения типа элемента (т.е. его свойств) и введение дополнительных элементов, для моделирования мероприятий по снижению шума в кабине.

Разработанная плоская топологическая схема позволяет моделировать совместные колебания конструкции машины и внутренней воздушной среды, вызванные приложенными нагрузками, вызывающими колебания в широком диапазоне дозвуковых и звуковых частот, исследовать влияние свойств опорных связей кабины, массы пола кабины на общий шум, воздействующий на водителя-оператора при различных режимах работы дорожного снегоочистителя.

Математическая модель представляется уравнением движения всего ансамбля конечных элементов для текущего момента времени, 1, и будет иметь вид

Ми*+Г)й* + Сй*=р*, (4)

где М, £), С - глобальные матрицы масс, демпфирования и жесткости

ансамбля конечных элементов; и- глобальные векторы перемещений и внешних сил, соответствующие произвольному моменту времени /

Численные исследования на базе МКЭ проводились с целью определения мероприятий по снижению уровня звука в кабине снегоочистителя за счет снижения структурного шума. Результаты расчетов получены в виде диаграмм (рисунок 7), отражающих уровень звукового давления в 1/3-октавных полосах частот в районе головы водителя (заданная точка расчета).

П*пл» 1 график 3 сраша &<Р Х>3.в00»*000 Y<22<XM<000

БхР, ё

а ■ -

* (5

г

£3 а

л » 3? Я

к г Ч' • Ж « «

—. > ш М

Г \ > * • < - ¡1 " ю-—? \

• -V { « - 4 { { ..; г * < К . < < •н» < л * • V ■г к 1 • - ) 1 "

Рисунок 7 - Уровни звукового давления Ьр в расчетной точке кабины штатного снегоочистителя при воздействии воздушного и структурного шума на частоте

/=25 Гц

Был проведен сравнительный анализ сходимости результатов численного и полевого экспериментов. При проведении расчетов по определению шума в кабине снегоочистителя МКЭ исходные параметры звукового воздействия и кинематического воздействия были взяты из эксперимента.

На рисунке 8 представлены спектры шума в штатной кабине, полученные по результатам экспериментальных и численных исследований.

дБ

105 100 95 90 85 80 75 70 65 60

1 - Экспериментальный спектр

» 2 1. - ГШ ¿чел 1ЫИ 1Л1СК ф —

/ у

»* Ф /

1 * * ♦ - -

* \

1

1 * — * * - * — V

§ /• - Гн

Рисунок 8 - 1/3-октавные спектры шума в кабине машины со штатной

виброзащитой.

Из рисунка 8 видно, что результаты численных исследований имеют незначительное расхождение с результатами полевого эксперимента, максимальное расхождение на частоте 1250 Гц (6,42 %), общий расчетный уровень звука (81,7 дБА) отличается от измеренного общего уровня звука (81,86 дБА) на 0,2 %, что является допустимым при численных исследованиях быстропеременных процессов.

Был проведен численный эксперимент, позволяющий определить вклад структурного и воздушного шума в общее звуковое поле кабины. Результаты эксперимента представлены на рисунке 9.

Общий уровень звука в кабине при воздействии звуковой вибрации составил 79,7 дБА, при воздействии воздушного шума - 79,8 дБА. Из рисунка видно, что в области низких частот преобладает структурный шум, в области средних частот уровни структурного и воздушного шума приблизительно равны, в области высоких частот шум, распространяющийся воздушным путем, преобладает.

Для снижения структурного шума, с целью уменьшения общего шума в кабине снегоочистителя, были использованы следующие меры:

- изменение жесткости в опорных связях кабины;

- изменение массы пола кабины;

- использование вибропоглащающих (ВПМ) и виброизолирующих материалов (ВИМ).

Рисунок 9 - Спектры шума в кабине снегоочистителя.

Изменение жесткости виброизоляторов осуществлялось с целью обеспечения эффективного гашения звуковых колебаний на частоте /=25 Гц при передаче вибрации от рамы к кабине снегоочистителя, в виду того, что в ходе экспериментальных исследований была доказана низкая эффективность штатных виброизоляторов, используемых для крепления кабины дорожного шнекороторного снегоочистителя, на указанной выше частоте.

С целью определения рациональной жесткости, обеспечивающей эффективное гашение виброакустической энергии на частоте 25 Гц, были произведены численные исследования, позволяющие определить УЗД в кабине на вышеуказанной частоте в зависимости от жесткости виброизоляторов кабины. На основании полученных данных построен график, отражающий зависимость уровня звукового давления Ьр, дБ в кабине водителя в расчетной точке от жесткости виброизоляторов с, кН/м (рисунок 10).

Таким образом, на основании численных исследований установлено, что максимальное снижение УЗД до значения 88,1 дБ в кабине в расчетной точке на частоте 25 Гц происходит при жесткости виброизоляторов с=1250 кН/м.

Увеличение массы пола кабины позволяет снизить виброскорость пола кабины на низких частотах, а, следовательно, обеспечить гашение виброзвуковой энергии в области низких звуковых частот. УЗ при увеличении массы пола кабины на величину 1И„=70 кг составил 77,9 дБА. Однако, увеличение массы пола кабины - мера экономически неэффективная, так как повышает металлоемкость кабины, а, следовательно, приводит к увеличению расхода топлива ДВС, что в конечном итоге повышает стоимость снегоочистителя и снижает его технико-эксплуатационные показатели.

Применение вибропоглащающих (вибродемпфирующих) материалов позволяет уменьшить резонансные колебания и колебания на частоте волнового совпадения различных конструкций, передачу звуковой энергии от места возбуждения к месту излучения и этим улучшить звукоизоляцию. С целью проведения расчета по определению виброизоляции была выбрана мастика вибропоглощающая марки "Антивибрит-5М" (ТУ 6-05-211-1060-79). Основным критерием для выбора данной марки антивибрита является температурный диапазон наибольшей вибропоглощающей эффективности; для мастики "Антивибрит-5М" он составляет от минус до плюс 50 С. что

обуславливается работой шнекороторного снегоочистителя в диапазоне отрицательных температур. Следует также отметить и другие свойства данной мастики. Ее термостойкость составляет 100... 150 °С, она хорошо противостоит действию масел, дизельного топлива и бензина, взрывобезопасна, огнестойка. Частотный диапазон применения 50... 10000 Гц.

Одним из вибропоглощающих материалов, используемых для акустической изоляции кабины, является технический войлок (плотность р = 300 кг/м3; модуль упругости Е = 1,5 •] О6 Па). Для обеспечения комплексной виброзащиты войлок стелется на пол кабины по верху нанесенного до этого слоя мастики. Во избежание загрязнения и повреждения войлока, сверху на него стелется резиновый коврик (плотность р = 1200 кг/м3;

модуль упругости £' = 8,1-Ю6 Па).

При расчете МКЭ получены следующие данные: уровень звука (УЗ) в кабине снегоочистителя при использовании рациональной жесткости виброизоляторов составил 79,1 дБА; УЗ при использовании" вибропоглащающих материалов - 73,9 дБА. Уровень звука в кабине при, использовании комплексной виброзащиты составил по результатам численного эксперимента 70,1 дБА. Суммарное снижение структурного шума на 9,6 дБА позволило снизить общий шум в кабине шнекороторной машины до значения 80 дБА.

В четвертой главе "Экспериментальные и численные исследования опытных виброизоляторов" проводится сравнительный анализ опытного образца виброизолятора, созданного с учетом принципов бионики, в основу которой положен сустав скаковой лошади, соединяющий вторую и третью фаланги передней ноги, и штатного виброизолятора, используемого для крепления кабины шнекороторной машины, созданной на базе автомобиля ЗИЛ-131. Общий вид виброизолятора представлен на рисунке 11.

Рабочая поверхность виброизолятора описана синусоидой. Особенностью данного опытного виброизолятора является то, что резина в нем работает не только на сжатие (как у штатного изолятора), но и на сдвиг, что обеспечивает более эффективное гашение виброакустической энергии за счет сил внутреннего трения.

Рабочая поверхность виброизолятора описана синусоидой. Особенностью данного опытного виброизолятора является то, что резина в нем работает не только на сжатие (как у штатного изолятора), но и на сдвиг, что" обеспечивает более эффективное гашение виброакустической энергии за счет сил внутреннего трения. На данный виброизолятор было получено положительное решение о выдаче патента РФ.

Критерием оценки эффективности штатного и опытного образца являлась виброизоляция (ВИ):

где - уровни виброскоростей соответственно при

заблокированном виброизоляторе (отсутствии виброизолятора) и при

работающем виброизоляторе, дБ.

1-верхняя половина корпуса виброизолятора; 2-нижняя половина корпуса виброизолятора; 3-фигурный палец; 4-слой резины; 5-шток.

Рисунок 11 - Общий вид опытного виброизолятора

По результатам эксперимента были получены значения виброизоляции для штатного и опытного образцов в 1/3-октавных частотах, представленные на рисунке 12.

1 1 1- 1 II 1 1 1 1 1 - Штатный виброизолятор А

\ 2- -и! 1Ы1 НЫ1 ви орс шзс >Л5Л ор

1 1

7 1 1 У

1

1 N. 1 ^ / Л1 ^1 А /

( 1 1 1 V 1 I I 1 \ / 1 ч I к 1

1 1 ) 1 1 1 1 1 1 1

ю о

<0400СЧЮ_-. __ ч- СЧ (М СО

§ 8 5 8 8 8 § '.Гч

Рисунок 12 - Виброизоляция штатного и опытного виброизоляторов в 1/3-

октавах.

На основании сравнительных испытаний по определению виброизоляции доказана более высокая эффективность опытного образца, по сравнению со штатным, в 1/3-октавных полосах со среднегеометрическими частотами 25; 40; 50; 63; 80; 100 и 500 Гц; в частности, для указанных частот виброизоляция для штатного виброизолятора равна соответственно 0,211; -0,361; 1,254; 1,014; -0,928; 1,659; -0,933 единиц; для опытного образца соответственно 1,008; 2,098; 2,684; 1,906; 0,564; 2,353 и 3,194 единицы.

Для определения жесткости опытного виброизолятора были проведены численные исследования методом конечных элементов. Так как рабочая поверхность опытного виброизолятора математически описана синусоидой

для определения зависимости жесткости опытного образца от

формы были построены другие модели виброизоляторов (всего 12 вариантов), у которых были изменены: период синусоиды Г, описывающей поверхность, амплитуда синусоиды А и толщина слоя резинового элемента h.

Построение и расчет модели осуществлялось в программе "Win Machine". В результате численного эксперимента получены значения жесткости виброизолятора в зависимости от периода Т и амплитуды А синусоиды и толщины резинового элемента А, представленные на рисунке 13.

Рисунок 13 - Зависимость жесткости опытного виброизолятора от его конструктивных размеров: толщины резины Л, амплитуды А и периода Г

синусоиды.

Установлено, что при увеличении периода синусоиды со значения Г=32,73 мм до Т=51,43 мм жесткость уменьшается соответственно со значения с=2105,263 кН/м до с=1960,784 кН/м, при увеличении амплитуды синусоиды со значения А=4 мм до значения А=11 мм жесткость увеличивается соответственно от с= 1721 кН/м до с=2493,766 кН/м, при увеличении толщины резины от А=10 мм до Л=18 мм жесткость уменьшается со значения с=2105,263 кН/м до с=892,857 кН/м.

В пятой главе "Социально-экономическое обоснование результатов исследований"дается анализ сравнительной экономичности вариантов с точки зрения затрат общественного труда, обусловленных проектированием звукозащиты и ее эксплуатацией.

Для социально-экономической оценки мероприятий, связанных со снижением виброакустического воздействия на операторов машин в нашей стране, служит методика, разработанная В.И. Заборовым совместно с А.Ш. Шапиро, и получившая широкое распространение. Следует отметить, что данная методика положена в основу документа "Рекомендации по расчету экономической эффективности мероприятий по снижению производственного шума", который утвержден секцией Научного совета по проблеме "Охрана труда" Госкомитета Совета Министров СССР по науке и технике и ВЦСПС (29 ноября 1976 г.) - "Борьба с шумом и вибрацией".

Годовой экономический эффект определяется согласно снижению условных трудовых потерь с при проведении мероприятий

по снижению шума с величины

(6)

где ДТ (Ь|) И ДТ (Ьг)- условные ежегодные трудовые потери при работе в условиях шума с уровнями звука соответственно Ь| И Ьг, дБА; 3, - среднегодовая заработная плата с начислением на одного рабочего; Д - число рабочих, для которых снижен шум;

- дополнительные капиталовложения в мероприятия по снижению шума;

Ен - нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений, ^=0,15;

- среднегодовые эксплуатационные расходы на звукозащиту.

Установлен годовой экономический эффект от применения комплекса мер

по снижению структурного шума, который составляет 1743,6 рублей. При этом не учитывался прирост производительности снегоочистителя за счет меньшей утомляемости оператора. Экономический эффект оказывается незначительным, но обеспечение безопасности жизнедеятельности человека оказывается более важным.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. На основании данных экспериментальных исследований серийного образца снегоочистителя установлено превышение уровня звукового давления выше нормативного значения на 3 дБА;

2. Установлены основные источники виброакустической энергии и характерные частоты в 1/3-октавных полосах: 25; 31,5; 63... 1250 Гц. Этими источниками являются: ДВС - за счет остаточной неуравновешенности элементов кривошипно-шатунного механизма, процесса сгорания топлива, ударов клапанов, и в меньшей степени, за счет неравномерности потока воздуха вентилятора в системе охлаждения двигателя; коробка переменных передач и раздаточная коробка - за счет пересопряжения зубьев шестерен и в меньшей степени за счет подшипников качения и остаточной неуравновешенности вращающихся деталей. Следовательно, виброзвукозащитный комплекс машины должен проектироваться с учетом снижения уровней звукового давления на вышеперечисленных частотах;

3. В ходе экспериментальных исследований определена недостаточная эффективность виброизоляторов в опорных связях кабины с рамой на характерной частоте работы двигателя внутреннего сгорания 25 Гц;

4. Разработана математическая модель колебаний кабины при кинематическом возмущении, учитывающая массы оператора и кабины, а также жесткость опорных связей;

5. Разработана топологическая схема дорожного шнекороторного снегоочистителя ДЭ-210, учитывающая его конструктивные особенности, на основании которой построена математическая модель виброакустического процесса данной технологической машины;

6. В результате численного эксперимента определена рациональная жесткость виброизоляторов в опорных связях кабины, которая для характерной частоты 25 Гц составляет с=1250 кН/м;

7. В результате численных исследований установлены основные способы снижения общего шума в кабине дорожного снегоочистителя за счет уменьшения структурного шума в общем звуковом поле кабины. В результате проведенных мероприятий общий шум в кабине водителя-оператора снижен до нормативного значения;

8. На основе принципов бионики разработаны и изготовлены опытные виброизоляторы, обладающие высокой эффективностью (для характерной частоты работы двигателя 25 Гц), определенной в результате лабораторного эксперимента в сравнении со штатным образцом; при этом виброизоляция опытного образца составила ВИ=1,008 ед., что на 0,797 ед. больше чем у штатного;

9. В результате численного эксперимента с использованием метода конечных элементов получены данные, определяющие жесткость опытного виброизолятора в зависимости от его формы и размеров (периода и амплитуды синусоиды, описывающей рабочую поверхность и

толщины резинового элемента; так при увеличении периода синусоиды со значения Т=32,73 мм до Т=51,43 мм жесткость уменьшается соответственно со значения с=2105,263 кН/м до с= 1960,784 кН/м, при увеличении амплитуды синусоиды со значения А=4 мм до значения А=11 мм жесткость увеличивается соответственно от с=1721 кН/м до с=2493,766 кН/м, при увеличении толщины резины от h=10 мм до h=18 мм жесткость уменьшается со значения с=2105,263 кН/м до с=892,857 кН/м;

Основное содержание диссертации отражено в следующих работах:

1. Бочаров В.П. Особенности проведения испытаний звукоизоляционных и звукопоглощающих материалов в интерферометрах / В.П. Бочаров, С.А. Никитин, А.С. Покачалов, М.В. Чернов // Материалы 55-56-й научно-технических конференций / ВГАСУ. - Воронеж:, 2001. - С. 120 - 121. Лично автором выполнено 1 с.

2. Волков Н. М. Оптимизация звукозащиты кабины автогрейдера типа ГС -10.01 / Н. М. Волков, С. А. Никитин, Д.Н. Дегтев // Высокие технологии в экологии / Труды 6-й международной научно-практической конференции. -Воронеж, 2003. - С. 245 - 249. Лично автором выполнено 1,5 с.

3. Волков Н. М. Результаты проведения лабораторных испытаний новых звукопоглощающих конструкций / Н. М. Волков, С.А. Никитин, Д.Н. Дегтев // Высокие технологии в экологии / Труды 6-й международной научно-практической конференции. - Воронеж, 2003. - С. 206 - 208. Лично автором выполнено 1 с.

4. Пат. РФ, МПК 7 В 32 В 3/12. Звукопоглощающая сотовая панель / Ю.Ф. Устинов, С. А. Никитин и др. - Воронежский государственный архитектурно-строительный университет. - №2206458; Заявлено 29.03.2002.; Опубл. 20.06.2003, Приоритет 29.03.2002, №2002108097/12(008366). - 5 с.

5. Решение о выдаче патента РФ на изобретение. МПК 7 F 16 F 1/38. Виброизолятор / Ю.Ф. Устинов, С. А. Никитин и др. Воронежский государственный архитектурно-строительный университет. — № 2002116074/11(017154); заявлено 18.06.2002 г.

6. Решение о выдаче патента РФ на изобретение. МПК 7 В 62 D 33 /06. Устройство для установки кабины на раме транспортного средства. / Ю.Ф. Устинов, С. А. Никитин и др. Воронежский государственный архитектурно-строительный университет. - № 2002126325/11(027840); заявлено 02.10.2002 г.

7. Устинов Ю. Ф. Звукопоглощающая сотовая панель / Ю.Ф. Устинов, В.А. Муравьев, М.В. Чернов, С.А. Никитин, Н.М. Волков и др. // Высокие технологии в экологии / Труды 6-й международной научно-практической конференции. - Воронеж, 2003. - С. 202 - 206. Лично автором выполнена 1с.

8. Устинов Ю.Ф. Виброакустические характеристики дорожной шнекороторной снегоочистительной машины / Ю.Ф. Устинов, С.А. Никитин // Высокие технологии в экологии / Труды 4-й международной научно-практической конференции. - Воронеж, 2001. С. 245 - 249. Лично автором выполнено 2,5 с.

9. Устинов Ю.Ф. Звуковая вибрация шнекороторной снегоочистительной машины / Ю.Ф. Устинов, С.А. Никитин // Экологический вестник Черноземья. Воронеж. - вып. 11. - 2001. - С. 99 - 101. Лично автором выполнено 2 с.

10. Никитин С.А. Результаты проведения лабораторных испытаний по определению виброакустических свойств виброизоляторов / С.А. Никитин //Научный вестник/ВГАСУ-вып. 1.-2003. - С . 113-114.

11. Устинов Ю. Ф. Методология прогнозирования виброакустических параметров тяговых машин / Ю.Ф. Устинов, Н.М. Волков, Д.Н. Дегтев, СМ. Дуплищев, А.А.Кравченко, С.А. Никитин // Известия Вузов / Строительство. №9. 2003. - С. 121-124. Лично автором выполнено 2с.

12. Никитин С.А. Определение основных источников вибрации в дорожной шнекороторной снегоочистительной машине типа ДЭ-210 / С.А. Никитин // Архитектурная и строительная акустика. Шумы и вибрации. / Сборник трудов XIII сессии Российского акустического общества. Т.5. - М., ГЕОС, 2003.-С. 152-155.

Подписано в печать /4 {¡^ Г. Формат 60x84 1/16. Печатных листов 1,4. Бумага для множительных аппаратов. Тираж 120 Заказ № 210 Отпечатано в отделе оперативной полиграфии Воронежского государственного архитектурно-строительного университета 394006, Воронеж, 20-летия

Октября, 84.

»122 20

Введение.

1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Влияние шума на здоровье операторов дорожных машин.

1.2 Основные конструктивные особенности и общая характеристика т источников виброакустической энергии дорожной снегоочистительной машины ДЭ -210.

1.3 Способы снижения звуковой вибрации строительно-дорожных машин.

Выводы.

Цель и задачи исследований.

2 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ЗВУКОВОЙ ВИБРАЦИИ НА МАШИНЕ ТИПА ДЭ-210 В ПОЛЕВЫХ УСЛОВИЯХ

2.1 Цель и задачи полевых исследований.

2.2 Методика полевых экспериментальных исследований звуковой вибрации машины. Оценка погрешностей измерений.

2.3 Результаты полевых исследований и их анализ.

Выводы.

3 СИСТЕМНЫЙ АНАЛИЗ ВИБРОАКУСТИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА НА МАШИНЕ ДЭ-210. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ЗВУКОВОЙ ВИБРАЦИИ КАБИНЫ НА ОСНОВЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ МЕТОДА КОНЕЧНЫХ

ЭЛЕМЕНТОВ.

3.1 Операционная система решения задачи снижения звуковой вибрации кабины.

3.2 Математическая модель колебаний кабины при кинематическом возмущении.

3.3 Выбор конечных элементов, аппроксимирующих конструкции рам и виброакустических источников.

3.4 Формирование базы исходных данных для исследования to виброакустического процесса с использованием МКЭ.

3.5 Топология дорожного снегоочистителя ДЭ-210.

3.6 Анализ результатов численных исследований виброакустического процесса на машине.

Выводы.

4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ОПЫТНЫХ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ.

4.1 Цель и задачи лабораторных экспериментальных исследований

4.2 Методика лабораторных исследований.

4.3 Результаты лабораторных исследований и их анализ.

4.4 Определение жесткости опытного виброизолятора численными методами.

Выводы.

5 СОЦИАЛЬНО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ.

5.1 Расчет социально-экономической эффективности снижения шума.

Актуальность темы исследования. Акустическое загрязнение окружающей среды является частью общей экологической проблемы, относящейся к охране человека и самой среды. Поддержание более высокого уровня жизни населения в значительной мере зависит от уровня развития транспортных и технологических машин, которые, в свою очередь, обеспечивают как экономическое, так и социальное развитие общества. Увеличение мощностей транспортных и технологических машин привело к увеличению мощности излучаемой акустической энергии в воздушное пространство и в кабину операторов, что является фактором неблагоприятного воздействия на человека и окружающую среду.

Воздействие шума может накапливаться, шум влияет на многие аспекты нашей повседневной жизни. Шум может вызывать раздражение и беспокойство, мешает сосредоточиться, причиняет беспокойство. Установлено, что воздействие шума в отдельных случаях снижает производительность труда на 15.20%. Известно, что длительное воздействие шума высокого уровня может привести к постоянной глухоте. Она, как правило, наступает, если на ухо человека воздействует шум, уровень которого равен 90 дБА, при длительности воздействия более 20 лет в течение 8 часов в день [67, 126].

Регулирование уровня шума дорожных и строительных машин и контроль за ним - задача непростая. При ее решении приходиться сталкиваться с трудностями как социального, так и технического характера. Разработка малошумных машин требует большого инженерного искусства. Энергия, создаваемая современными силовыми установками, может во много раз превосходить энергию, расходуемую на акустическое излучение, и, тем не менее, небольшая часть акустической энергии может оказывать весьма неблагоприятное воздействие на человека. Например, шум дизельного двигателя с полезной мощностью более 200 кВт при излучении акустической мощности всего 10 Вт воспринимается ухом человека как существенный раздражающий фактор [126]. Другая важная проблема снижения шума -необходимость значительного снижения акустической мощности до того уровня, который воспринимается человеком как подтверждение достижения желаемого результата.

Огромное значение в решении задач шумозащиты в различных областях машиностроения имеют фундаментальные работы учёных России и других стран: В. И. Заборова, И. И. Боголепова, М. Н. Исаковича, Н. И. Иванова, И. И. Клюкина, А. С. Никифорова, В. Н. Луканина, Г. J1. Осипова, Ю. Ф. Устинова, Б.Д. Тартаковского, JL Беранека, Е. Я. Юдина, Л. Кремера, М. Лайтхилла, К. Вестфаля, М. Хекля, Е. Майера и др.

Следует отметить, что в последние десятилетия в технологически развитых странах наметилась четкая тенденция к снижению нормативного значения шума в кабинах технологических машин; так например, в настоящее время оно достигает 76. .78 дБ А.

Целью данной работы является снижение шума в кабине дорожной шнекороторной снегоочистительной машины за счет уменьшения структурного шума, на основе использования численных методов исследований.

Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, списка использованных источников из 133 наименований и 4 приложений. Работа содержит 159 страниц сквозной нумерации, включая 34 рисунка, 16 таблиц и 16 страниц приложений.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. На основании данных экспериментальных исследований серийного образца снегоочистителя установлено превышение уровня звукового давления выше нормативного значения на 3 дБА;

2. Установлены основные источники виброакустической энергии и характерные частоты в 1/3-октавных полосах: 25; 31,5; 63. 1250 Гц. Этими источниками являются: ДВС - за счет остаточной неуравновешенности элементов кривошипно-шатунного механизма, процесса сгорания топлива, ударов клапанов, и в меньшей степени, за счет неравномерности потока воздуха вентилятора в системе охлаждения двигателя; коробка переменных передач и раздаточная коробка - за счет пересопряжения зубьев шестерен и в меньшей степени за счет подшипников качения и остаточной неуравновешенности вращающихся деталей. Следовательно, виброзвукозащитный комплекс машины должен проектироваться с учетом снижения уровней звукового давления на вышеперечисленных частотах;

3. В ходе экспериментальных исследований определена недостаточная эффективность виброизоляторов в опорных связях кабины с рамой на характерной частоте работы двигателя внутреннего сгорания 25 Гц;

4. Разработана математическая модель колебаний кабины при кинематическом возмущении, учитывающая массы оператора и кабины, а также жесткость опорных связей;

5. Разработана топологическая схема дорожного шнекороторного снегоочистителя ДЭ-210, учитывающая его конструктивные особенности, на основании которой построена математическая модель виброакустического процесса данной технологической машины;

6. В результате численного эксперимента определена рациональная жесткость виброизоляторов в опорных связях кабины, которая для характерной частоты 25 Гц составляет с=1250 кН/м;

7. В результате численных исследований установлены основные способы снижения общего шума в кабине дорожного снегоочистителя за счет уменьшения структурного шума в общем звуковом поле кабины. В результате проведенных мероприятий общий шум в кабине водителя-оператора снижен до нормативного значения;

8. На основе принципов бионики разработаны и изготовлены опытные виброизоляторы, обладающие высокой эффективностью (для характерной частоты работы двигателя 25 Гц), определенной в результате лабораторного эксперимента в сравнении со штатным образцом; при этом виброизоляция опытного образца составила ВИ= 1,008 ед., что на 0,797 ед. больше чем у штатного;

9. В результате численного эксперимента с использованием метода конечных элементов получены данные, определяющие жесткость опытного виброизолятора в зависимости от его формы и размеров (периода и амплитуды синусоиды, описывающей рабочую поверхность и толщины резинового элемента; так при увеличении периода синусоиды со значения Г=32,73 мм до Т=51,43 мм жесткость уменьшается соответственно со значения с=2105,263 кН/м до с= 1960,784 кН/м, при увеличении амплитуды синусоиды со значения А=4 мм до значения Л=11 мм жесткость увеличивается соответственно от с=1721 кН/м до с=2493,766 кН/м, при увеличении толщины резины от Л=10 мм до h—18 мм жесткость уменьшается со значения с=2105,263 кН/м до с=892,857 кН/м;

1. А.С. № 1659765 СССР, В 62.33/06. Способы определения частотных уровней вибрации и шума элементов кузова и кабины транспортного средства / Ю.Ф. Устинов, В.А. Муравьев (СССР). №4722831/11; заявлено 24.07.89; опубл. 30.06.91, Бюл. №24 5с.

2. Алексеев С.П. Борьба с шумом и вибрацией в машиностроении / С.П. Алексеев, A.M. Казаков, Н.Н. Колотилов. М.: Машиностроение, 1970. -208 с.

3. Акимова Т.А. Экология. Человек Экономика - Биосреда / Т.А. Акимова В.В.Хаскин. - М.: ЮНИТИ-ДАНА, 2002. - 566 с.

4. Аксенов И.Я. Транспорт и охрана окружающей среды / И.Я. Аксенов, В.И.Аксенов. М.: Транспорт, 1986. - 174 с.

5. Актуальные вопросы профилактики и неблагоприятного воздействия шума и вибрации / Тез. докл. Всесоюзн. совещ. 11-13 ноября, 1981. М., 1981.-169 с.

6. Альбом рекомендуемых звукоизолирующих конструкций / ч. 2. Тбилиси: СКБ ВНИИОТ ВЦСПС, 1984. - 76 с.

7. Артоболевский И.И. Введение в акустическую динамику машин / И.И. Артоболевский, Ю.И. Бобровницкий, М.Д. Генкин. М.: Наука, 1979. - 295 с.

8. Атлас "Окружающая среда и здоровье населения России" / Под ред. М. Фешбаха. М.: ПАИМС, 1995.

9. Барастов JI. П. Изыскание путей снижения шума и вибрации в кабинах тракторов Т 50 (JIT3) и Т - 125 (ХТЗ) / Барастов J1. П. // Труды семинара "Уменьшение шума автомобилей" - М.: ОНТИ - НАМИ, вып. 5, 1966. - С. 48 -53.

10. Бате К. Численные методы анализа и метод конечных элементов / К. Бате, Е. Вилсон. М.: Стройиздат, 1982. - 447 с.

11. Бауман В.А. Вибрационные машины и процессы в строительстве. Учеб.пособие / В.А. Бауман, И.И. Быховский. М.: Высш. школа, 1977. - 255 с.

12. Безопасность жизнедеятельности / Авт.-сост. Э.А. Арустамов. М.: "Дашко-вик", 2000. - 678 с.

13. Бесселинг И.Ф. Методы конечных элементов / И.Ф. Бесселинг // Механика деформируемых твердых тел. Сборник статей. / Пер. с англ. В.В. Шлимана / Под ред. Г.С.Шапиро. -М.: Мир, 1983. С. 22-51.

14. Бидерман В. А. Теория механических колебаний / В. А. Бидерман. М.: Высшая школа, 1990. - 408 с.

15. Боголепов И.И. Промышленная звукоизоляция / И.И. Боголепов. J1.: Судостроение, 1986.-368с.

16. Борискин О.Ф. Конечно-элементный анализ колебаний машин / О.Ф. Борискин, В.В. Кулибаба, О.В. Репецкий. Иркутск: Изд-во Иркутск, ун-та, 1989.- 144 с.

17. Борисов JI. А. Эффективность применения средств звукопоглощения для снижения промышленного шума / JI. А. Борисов. М.: 1977. - С. 82-84.

18. Борисов Л.П. Звукоизоляция в машиностроении / Л.П. Борисов, Д.Р. Гужас. -М.: Машиностроение, 1990. 254 с.

19. Бородицкий А.С. Снижение структурного шума в судовых помещениях / А.С. Бородицкий, В.М. Спиридонов. Л.: Судостроение, 1984. - 221 с.

20. Борьба с шумами и вибрациями / Авт.-сост. Е.Я. Юдин. М.: Машиностроение, 1985. - 256 с.

21. Борьба с шумом на производстве: Справочник / Под общ. ред. Е.Я. Юдина. М.: Машиностроение, 1985. - 400 с.

22. Борьба с шумом / Под ред. Е.Я. Юдина. М.: Изд. литературы по строительству, 1964. - 701 с.

23. Бусленко Н.П. Моделирование сложных систем / Н.П. Бусленко. М.: Наука, 1978.-399с.

24. Веденянин Г.В. Общая методика экспериментального исследования и обработка опытных данных / Г.В. Веденянин. М.: Колос, 1978. - 199 с.

25. Вибрации в технике: Справочник. В 6-ти т. / Под ред. В. Н. Челомея . М.: Машиностроение, 1981. - Т. 6. Защита от вибрации и ударов / Под ред. К. В. Фролова, 1981. - 456 е., ил.

26. ВласовА.Д. Единицы физических величин в науке и технике : Справочник / А.Д. Власов, Б.П. Мурин М.: Энергоатомиздат, 1990. - 176 с.

27. Воеводин Е.В. Численные методы алгебры. Теория и алгоритмы / Е.В. Воеводин. М.: Наука, 1966. - 248с.

28. Волков Н. М. Оптимизация звукозащиты кабины автогрейдера типа ГС -10.01 / Н. М. Волков, С. А. Никитин, Д. Н. Дегтев // Высокие технологии в экологии : Сб. трудов 6-й международной научно-практической конференции / Воронеж, 2003. С. 245 - 249.

29. Ворошнина J1. В. Пути снижения шума на промышленных предприятиях / Л.В. Ворошнина, Н. П. Савченко. Киев: УкрНИИНТИ, 1980. - 260 с.

30. Галлагер Р. Метод конечных элементов. Основы / Р. Галлагер. М.: Мир, 1984.-428с.

31. Глушители аэродинамического шума: Проспект. Горьковский автомобильный завод. М., НИИ автопром, 1984.

32. ГОСТ 2.105-95. Единая система конструкторской документации. Общие требования к текстовым документам: Введ. 01.07.96. М.: Изд-во стандартов, 1995.-123 с.

33. ГОСТ 7.32-2001. Система стандартов по информации, библиотечному ииздательскому делу: Введ. 01.07.02. М.: Изд-во стандартов, 1984. - 16 с.

34. ГОСТ 12.1.003-83. Шум. Общие требования безопасности: Взамен ГОСТ 12.1.003-76: Введ. 01.07.84. М.: Изд-во стандартов, 1984. - 9 с.

35. ГОСТ 12.1.026-80. Шум. Методы определения шумовых характеристик источников шума. Введ. 01.07.81. М.: Изд-во стандартов, 1984. - 11 с.

36. ГОСТ 12.1.029-80. Средства и методы защиты от шума: классификация: Введ. 01.07.81. М.: Изд-во стандартов, 1984. - 4 с.

37. ГОСТ 12.1.050-86. Методы измерения шума на рабочих местах: Взамен ГОСТ 20.445-75 Введ. 01.01.87. М.: Изд-во стандартов, 1986. - 16 с.

38. ГОСТ 17168-82. Фильтры электронные октавные и третьоктавные. Общие технические требования и методы испытаний: Взамен ГОСТ 17.168-71 и ГОСТ 17.169-71: Введ. 01.01.83. М.: Изд-во стандартов, 1982. - 18 с.

39. ГОСТ 17187-81. Шумомеры. Общие технические требования и методы испытаний: Взамен ГОСТ 17.187-71 и ГОСТ 17188-71: Введ. 01.07.89. М.: Изд-во стандартов, 1987. - 25 с.

40. ГОСТ 19358-85. Внешний и внутренний шум автотранспортных средств. Допустимые уровни и методы измерений: Взамен ГОСТ 19.358-74: Введ. 01.01.87. М.: Изд-во стандартов, 1986. - 17 с.

41. ГОСТ 22342-77. Снегоочистители роторные. Общие технические условия.

42. ГОСТ 23941-79. Шум. Методы определения шумовых характеристик: Общие требования: Введ. 01.07.80. М.: Изд-во стандартов, 1984. - 10 с.

43. ГОСТ 8.207-76. Прямые измерения с многократными наблюдениями. Методы обработки результатов наблюдений: Введ. 01.01.77. М.: Изд-во стандартов, 1984. - 8 с.

44. ГурбановИ.М. Современные средства виброшумозащиты машинистов строительных и дорожных машин. Обзорная информация / И.М. Гурбанов , В.И. Поварков, С.И. Семешин. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1983. - 43 с.

45. Двигатели внутреннего сгорания, применяемые на строительных и дорожных машинах. Каталог-справочник. М.: АО Машмир, 1993. - 49 с.

46. Демидович Б.П. Численные методы анализа. Приближение функций, дифференцирование и интегральные уравнения / Б.П. Демидович, И.А. Марон, Э.З. Шувалова. М.: Наука, 1967. - 368 с.

47. Дорожные машины. Часть I. Каталог-справочник. М.: АО Машмир, 1993.-81 с.

48. Дорожно-строительные машины и комплексы: Учебник / Под общ. ред. В.И. Баловнева. Москва-Омск: Изд-во СибАДИ, 2001. -528с.: ил. 209.

49. Заборов В.И. Расчет звукоизоляции при непостоянном шуме / В.И. Заборов // Доклады IX Всесоюзной акустической конференции. М.: АН СССР, 1977. -С. 61-64.

50. Заборов В. И. Зашита от шума и вибрации в черной металлургии / В.И. Заборов, JL Н. Клячко, Г. С. Росин. М.: Металлургия, 1988. - 216 с.

51. Звукоизолирующие, звуко- и вибропоглощающие материалы: Каталог / Северодонецк: ВНИИТБХП, 1979. 61 с.

52. Звукопоглощающие и звукоизоляционные материалы / Под ред. Е.Я.Юдина. М.: Изд. литературы по строительству, 1966. 247 с.

53. Зенкевич О. Метод конечных элементов в технике / Зенкевич О. М.: Мир, 1975.-239с.

54. Иванов А.Н. Снегоочистители отбрасывающего действия / А.Н. Иванов, В.А. Мишин. М.: Машиностроение, 1981. - 159 с.

55. Иванов Н.И. Борьба с шумом и вибрациями на путевых и строительных машинах / Н.И. Иванов. М.: Транспорт, 1987. - 223. с.

56. Иванов Н.И. Основы виброакустики: Учебник для вузов / Н.И.Иванов, А.С. Никофоров. СПб.: Политехника, 2000. - 482 с.

57. Изак Г.Д. Шум на судах и методы его уменьшения / Г.Д. Изак, Э.А. Гомзиков. М.: Транспорт, 1987. - 303 с.

58. Иориш Ю. И. Виброметрия / Ю. И. Иориш. М.: Машгиз, 1963. -771 с.

59. ИСО 6394-85. Акустика. Измерение воздушного шума, создаваемого землеройными машинами на рабочем месте оператора. Испытания в стационарном режиме.

60. Карабаи Г.Л. . Машины для содержания и ремонта автомобильных дорог и аэродромов / Г.Л. Карабан, В.И. Баловнев, И.А. Засов. М.: Машиностроение. 1975.-368 с.

61. Клюкин И.И. Борьба с шумом и звуковой вибрацией на судах / И.И. Клюкин. Л.: Судостроение, 1971.-416с.

62. Контроль шума в промышленности: Предупреждение, снижение и контроль промышленного шума в Англии: Пер. с англ./Под ред. Дж. Д. Вебба. Л.: Судостроение, 1981. 312 с.

63. Колесников А.Е. Шум и вибрация / А.Е. Колесников. Л.: Судостроение, 1988.-248 с.

64. Красильников В.А. Введение в физическую акустику / В.А. Красильников, В.В. Крылов. М.: Наука, 1984.- 400с.

65. Лагунов Л.Ф. Борьба с шумом в машиностроении / Л.Ф. Лагунов, Г.Л. Осипов. М.: Машиностроение, 1980. - 150 с.

66. Лопашев Д.З. Методы измерения и нормирования шумовых характеристик / Д.З. Лопашев, Г.Л. Осипов, Е.Н. Федосеева. М.: Изд-во стандартов, 1983. -230 с.

67. Луканин В.Н. Шум автотракторных двигателей внутреннего сгорания / В.Н. Луканин. -М., 1971.-271 с.

68. Мазур И.И. Инженерная экология / И.И. Мазур, О.И. Молдаванов, В.Н. Шишов: В 2т. М.: Высшая школа, 1996. - 125 с.

69. Максимов В.П. Измерение, обработка и анализ быстропеременных процессов в машинах / В.П. Максимов, И.В. Егоров, В.А. Карасев. М.: Машиностроение, 1987.-208с.

70. Машины для ремонта и уборки городских дорог: Справочник / И.А. За сов, Г.Д. Романюк, М.Г. Бутовченко. М.: Стройиздат, 1988. - 176 с.

71. Мероприятия по снижению шума от строительных машин / ЦНИИС Госстроя СССР. Обзор. М., 1976. - 48 с.

72. Методические рекомендации по проектированию звукоизоляции машин / ВЦНИИОТ ВЦСПС. М., 1982. - 58 с.

73. Молоканов К. П. Влияние производственной вибрации на костно-мышечную систему / К. П. Молоканов, JL И. Соколик. М.: Медицина, 1975. - 208 с.

74. Никитин С.А. Результаты проведения лабораторных испытаний по определению виброакустических свойств виброизоляторов./ С.А. Никитин // Научный вестник. /ВГАСУ вып.1. - 2003. - с. 113-114.

75. Никифоров А.С. Акустическое проектирование судовых конструкций: Справочник. / А.С. Никифоров. Л.: Судостроение, 1990. - 200 с.

76. Новые вибропоглощающие материалы и покрытия и их применение промышленности. / Под ред. А.С. Никифорова. Л.: Знание, 1980. - 100 с.

77. Осипов Г.Л. Измерение шума машин и оборудования / Г.Л. Осипов, Д.З. Лопашев, Е.Н. Федосеева, Ю.М. Ильянчук. М.: Стандартиздат, 1968. - 148 с.

78. Оптнер С. Системный анализ для решения деловых и промышленных проблем. / С.Оптнер. М.: Советское радио, 1969. - 216 с.

79. Покачалов А.С. Особенности конструкции специального оборудования ШРС типа ДЭ 210. / А.С. Покачалов // Совершенствование наземного обеспечения полетов, ч.2. Воронеж: ВВАИИ.2002. С. 158-160.

80. Попов К.А. Зашита от шума и вибрации в строительстве / К.А. Попов, К. Ю. Панцке, 3. Кекритц, П. Крузе. Киев: Будивэльнык, 1988. - 88 с.

81. Порядков В.И. Пути измерения уровней вибрации и механического шума механизмов и машин / В.И. Порядков // Вестник машиностроения, 1989. -№11.-С. 20-23.

82. Приборы для измерения шума и вибрации: Каталог / Северодонецк: ВНИИТБХП, 1983.-37с.

83. Приборы и системы для измерения вибрации, шума и удара: Справочник в 2-х кн. / Под ред. В.В. Клюева. М.: Машиностроение, 1978. - 432 с.

84. Расчеты экономической эффективности новой техники: Справочник / Под общ. ред. К.М. Великанова. 2-е изд. перераб. и доп. - JL: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1990. - 448 с.

85. Резиновые виброизоляторы: Справочник / Под ред. А.В. Ланцберга. Л: Судостроение 1988.-216с.

86. Решение о выдаче патента РФ на изобретение. МПК 7 F 16 F 1/38. Виброизолятор. / Ю.Ф. Устинов, С. А. Никитин и др. Воронежский государственный архитектурно-строительный университет.2002116074/11(017154); заяв. 18.06.2002 г.

87. Рушимский Л. 3. Математическая обработка результатов эксперимента / Л.З. Рушимский. М.: Наука, 1971.-205 с.

88. Самойлюк Е. П. Борьба с шумом и вибрацией в строительстве и на предприятиях строительной индустрии / Е. П. Самойлюк, В.В. Сафонов. -Киев: Будивэльнык, 1979.- 152с.

89. Санитарные нормы допустимых уровней шума на рабочих местах № 3223-85. М.: Минздрав СССР, 1985. 15 с.

90. Скучик Е. Основы акустики / Е. Скучик. М.: Мир, 1976.-Т.1.-520 е., Т.2.-544с.

91. Снегоочиститель шнекороторный ДЭ-210А Техническое описание и инструкция по эксплуатации. М.: в/о Автоэкспорт, 1996. - С. 3, 96-100.

92. Снижение шума в зданиях и жилых районах / Под ред. Г.Л. Осипова и Е.Я. Юдина. М.: Стройиздат, 1987. - 558 с.

93. Справочник по судовой акустике. / Под ред. И.И. Клюкина, И.И. Боголе-пова. Л.: Судостроение, 1978. - 504 с.

94. Справочник по технической акустике / Под ред. М. Хекла и Х.А. Мюллера. Л.: Судостроение, 1980. - 493 с.

95. ЮО.Средства защиты в машиностроении: расчет и проектирование: Справочник / С.В. Белов, А.Ф., Козьяков, О.Ф. Партолин и др. / Под ред. С.В Белова. М.: Машиностроение, 1989. - 365 с.

96. Тейлор Р. Шум. / Р. Тейлор. / Под ред. М.А. Исаковича. М.: Мир. 1978.-308с.

97. Техническая акустика транспортных машин: справочник / Под ред. Н.И.Иванова. СПб.: Политехника, 1992. - 365 с.

98. Тракторы. Проектирование, конструирование и расчет / Под общ. ред. И.П. Ксеневича. М.: Машиностроение, 1991. - 544 с.

99. Устинов Ю.Ф. Двухкритериальная оптимизация шумозащиты звукопоглощающими конструкциями в различных замкнутых помещениях / Ю.Ф.Устинов // Экологический вестник Черноземья / вып. 11. РЦ "Менеджер". Воронеж, 2001.-С. 78-83.

100. Юб.Устинов Ю.Ф. Дорожная техника: каталог-справочник / Ю.Ф. Устинов. М.: Ассоциация "Радор", 2002.

101. Устинов Ю.Ф. Звуковая вибрация и шум землеройно-транспортных машин /

102. Ю.Ф. Устинов // Строительные и дорожные машины, 1996. №4. - С. 23-24.

103. Устинов Ю.Ф. Комплект аппаратуры для измерения и регистрации виброакустических параметров строительных и дорожных машин / Ю.Ф.Устинов / Строительные и дорожные машины, 2002. №10.

104. Устинов Ю.Ф. Метод конечных элементов в задачах виброакустики тяговых машин. / Ю.Ф. Устинов // Новое в безопасности жизнедеятельности и экологии/ Сб. докл. Всероссийской научно-практ. конференц. с международн. уч. С-Пб., 1996.-С. 232-235.

105. Устинов Ю.Ф. Наукоемкие технологии прогнозирования шума и вибрации тяговых и транспортных машин / Ю.Ф. Устинов // Экологический вестник Черноземья / вып.8., РЦ "Менеджер" Воронеж, Февраль 2000. - С. 32-43.

106. Устинов Ю.Ф. Прогнозирование виброакустических характеристик сложных динамических систем / Ю.Ф. Устинов // Труды Нижегородской акустической научной сессии. / Ред. С.Н. Гурбатов. Нижний Новгород: ТАЛАМ,2002.-С. 247-251.

107. Устинов Ю.Ф. Прогнозирование и методы расчета виброакустических параметров землеройно-транспортных машин: Диссертация на соискание ученой степени докт. техн. наук. / Ю.Ф. Устинов. Воронеж: ВГАСА, 1997. -426 с.

108. З.Устинов Ю.Ф. Разделение источников вибрации и шума на тяговых и транспортных строительных машинах./ Ю.Ф. Устинов // Вибрационные машины и технологии / Сб. докл. и материалов П-ой научи, конф. Курск: КГТУ, 1995. С. 50-52.

109. Устинов Ю.Ф. Снижение виброакустической активности землеройно-транспортных машин. / Ю.Ф. Устинов // Изв. Вузов. Строительство, 1994. -№12.-С. 117-121.

110. Устинов Ю.Ф. Теоретические и практические проблемы виброакустической динамики машин. / Ю.Ф. Устинов // Дорожная экология 21 века / Труды межд. научно-практического симпозиума. Воронеж, 2000. С. 308-313.

111. Устинов Ю. Ф. Методология прогнозирования виброакустических параметров тяговых машин / Ю.Ф. Устинов, Н.М. Волков, Д.Н. Дегтев, С.М. Дуплищев, А.А. Кравченко, С.А. Никитин // Известия Вузов / Строительство. №9. 2003. С. 122 - 129.

112. Устинов Ю.Ф. Исследование виброакустических параметров землеройно-транспортных машин. / Ю.Ф. Устинов, В.А. Жулай // Изв. Вузов / Строительство, 1996. №6.-С. 113-118.

113. Устинов Ю. Ф. Звукопоглощающая сотовая панель / Ю.Ф. Устинов, В.А. Муравьев, М. В. Чернов, С.А. Никитин, Н.М. Волков и др. // Высокие технологии в экологии / Труды 6-й международной научно-практической конференции. Воронеж, 2003. - С. 202 - 206.

114. Устинов Ю.Ф. Виброакустические характеристики дорожной шнекороторной снегоочистительной машины / Ю.Ф. Устинов, С.А. Никитин // Высокие технологии в экологии / Труды 4-й международной научно-практической конференции. Воронеж, 2001. С. 245 - 249.

115. Устинов Ю.Ф. Звуковая вибрация шнекороторной снегоочистительной машины/ Ю.Ф. Устинов, С.А. Никитин // Экологический вестник Черноземья/ вып. 11. Воронеж. 2001.-с. 99- 101.

116. Устинов Ю.Ф. Основные концептуальные принципы компьютерных технологий создания малошумных машин / Ю.Ф. Устинов, А.А. Петранин., Е.Н. Петреня // Изв. Вузов / Строительство. 1998. №9. С. 86-95.

117. Устинов Ю.Ф. Системный анализ и методы конечных элементов в задачах прогнозирования и расчета виброакустических параметров землеройно-транспортных машин / Ю.Ф. Устинов, А.А. Петранин, Е.Н. Петреня // Изв. Вузов / Строительство. 1997. №3. С. 95 - 100.

118. Устинов Ю.Ф. Акустистические характеристики шнекороторных снегоочистителей / Ю.Ф. Устинов, А.С. Покачалов, С.М. Дуплищев // Межвуз. сб. науч.-метод. трудов / Совершенствование наземного обеспечения полетов, ч.З. Воронеж: ВВАИИ.2000 С. 157-161.

119. Филиппов В.И. Охрана труда при эксплуатации строительных машин / В.И. Филиппов. М.: Высшая школа, 1984. - 247 с.

120. Шум на транспорте. / Под ред. В.Е. Тольского, Г.В. Бутанова, Б.Н. Мельникова. М.: Транспорт, 1995. - 368 с.

121. Эйхлер Ф. Борьба с шумом и звукоизоляция зданий / Ф. Эйхлер. М.: Гос. изд. литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам, 1962.-310 с.

122. Экология для технических вузов / Под ред. В.М. Гарина. Ростов н/д: Феникс, 2001.-384 с.

123. Экология и безопасность жизнедеятельности: Учеб. пособие для вузов /Под ред. Л.А. Муравья. М.: ЮНИТИ-ДАНА, 2000. - 228 с. 46.

124. Янг С. Измерение шума машин. / С. Янг, А. Элисон. М.: Энерго-атомиздат, 1988.- 144 с.

125. Ustinov Yu.F. Estimation of vibration acoustical parameters of vehicles by means of fern/ Yu.F. Ustinov // Fourth International Congress on Sound and Vibration. St. Petersburg: Russia. June 24-27, 1996. P.2067-2075.

126. Ustinov Yu.F. Numerical investigations Methodology of Vibroacoustic Dynamics of Transport and Traction Machines / Yu.F. Ustinov // 6-th International Congress of Sound and Vibration. 5-8 July, 1999, Copenhagen, Denmark. P. 1405-1408.